第 2 期范夕森等 : 单跨框架结构的减震加固技术研究 引言 许多中小学教学楼和办公楼, 出于建筑功能的要求, 横向采用单跨带外廊式形式, 结构属于横向单跨框架结构 ( 纵向多跨 ) 这种结构横向刚度小, 大震时层间位移大, 容易造成非结构构件的破坏 更重要的是它的超静定次数少, 不符合
|
|
- 栋 宿
- 7 years ago
- Views:
Transcription
1 第 30 卷 第 2 期 2015 年 4 月 山东建筑大学学报 JOURNAL OF SHANDONG JIANZHU UNIVERSITY Vol.30 No.2 Apr 文章编号 : (2015) 单跨框架结构的减震加固技术研究 范夕森 1 2, 田廷磊 (1. 山东建筑大学土木工程学院, 山东济南 ;2. 山东铭远工程设计咨询有限公司, 山东济南 ) 摘要 : 单跨框架结构的减震加固技术对于提高原框架结构的抗震性能 减小加固工程量和降低施工复杂性具有重要意义 文章通过设置防屈曲支撑 (BRB) 使单跨结构改变为框架 耗能支撑减震结构, 从而减小原框架承担的地震效应的研究, 阐明了单跨框架结构减震加固的基本原理, 提出了耗能减震加固设计的准则, 并对减震加固的工程实例进行了分析 结果表明 : 减震加固后, 小震作用下的层间位移和由框架柱承担的地震剪力为加固前的 30% ~40%, 罕遇地震作用下为 25% ~45%;BRB 率先进入塑性变形, 是整个结构的第一道地震防线 ; 单跨框架结构采用 BRB 做减震加固, 可有效提高结构的抗震性能 关键词 : 结构抗震加固 ; 减震技术 ; 单跨框架结构 ; 防屈曲支撑 ; 加固效果中图分类号 :TU375.4 文献标识码 :A Researchonenergydisipationtechnologyinseismic strengtheningofsingle spanframestructures FanXisen 1,TianTinglei 2 (1.SchoolofCivilEngineering, ShandongJianzhu University, Jinan250101, China;2. ShandongMingyuan EngineeringDesignInquireCo.,Ltd.,Jinan250022,China) Abstract:Energydisipationtechnologyinseismicstrengtheningofsingle spanframestructureshas importantimplicationsforimprovingtheirseismicperformanceandreducingthequantitiesandthe complexityofconstruction.beinginstaledsomebucklingrestrainedbraces(brb),asingle span framestructurecouldbechangedtoaframe energydisipationbracestructure,andtheseismicefects cariedbyframewerereducedobviously.basedonsucharesearch,thispaperpresentedthebasic principleanddesignguidelinesforenergydisipationstrengthening,andanalyzedanexample.the resultsshowthat,afterstrengthening,theinter storyshearforcescariedbycolumnsandtheinter storydriftsunderfrequentearthquakesarereducedtolesthan40%,whereasthoseundersevere earthquakesarereducedtolesthan45%;brbtakesaleadinenteringtheplasticdeformationand playsarolofthefirstseismicline;strengthenedwithbrb,theseismicperformanceofthesingle spanframestructureisefectivelyimproved. Keywords: structuralseismicstrengthening; energydisipation technology; single span frame structure;bucklingrestrainedbrace;strengtheningefect 收稿日期 : 基金项目 : 住房和城乡建设部研究开发项目 (2013-K2-8); 山东省抗震专项项目作者简介 : 范夕森 (1971-), 男, 副教授, 博士, 主要从事工程抗震及建筑物加固改造等方面的研究.E mail:fanxisen@sdjzu.edu.cn
2 第 2 期范夕森等 : 单跨框架结构的减震加固技术研究 引言 许多中小学教学楼和办公楼, 出于建筑功能的要求, 横向采用单跨带外廊式形式, 结构属于横向单跨框架结构 ( 纵向多跨 ) 这种结构横向刚度小, 大震时层间位移大, 容易造成非结构构件的破坏 更重要的是它的超静定次数少, 不符合多道地震防线的要求 历次震害调查中, 都有不少单跨框结构严重破坏的例子 [1-2] 我国现行抗震规范就有乙类建筑以及高度大于 24m 的丙类建筑, 不应采用单跨框架结构的规定 [3] 汶川地震后, 我国把中小学校舍的抗震设防类别由一般设防调整为不低于重点设防 [4], 设防类别从丙类提高为乙类, 政府要求对那些不符合抗震设防要求的校舍进行抗震加固, 单跨框架结构是其中的典型 单跨框架结构进行抗震加固, 传统的做法主要有三种方案 :(1) 在外廊悬挑端加设框架柱, 使之改变为多跨框架 ;(2) 在某些轴线上增设抗震墙, 或是将某些填充墙进行加固处理, 将单跨框架改为框架 抗震墙结构 ;(3) 在框架之间加设钢支撑, 形成框架 支撑结构 文献 [5] 分析了单跨框架结构的教学楼改为双跨框架结构的加固效果, 提出新增抗侧刚度与原抗侧刚度的比值为 26% ~50% 之间时较为有效 文献 [6] 研究了设置翼墙加固的方法, 其一字型翼墙只对一个方向有效, 对另一方向不利,T 字形翼墙在纵横两个方向的加固效果良好 文献 [7] 研究了加设钢支撑的加固方法, 在某些轴线上加设支撑, 结构的整体抗侧刚度提高, 的地震作用加大, 但支撑所在框架的刚度明显比其它轴线大, 将承担更多的地震剪力, 未加支撑的框架所承担的地震剪力减小 传统的加固方法能够增加结构的抗侧刚度, 提高抗震承载力, 增加了结构的超静定次数 但传统的加固方法也存在一些问题 : 加设框架柱或抗震墙, 结构的抗侧移刚度增加, 地震作用也相应增加, 所以要控制合适的新增刚度, 否则加固方案不一定有效 ; 增设结构柱, 会改变建筑物的立面效果, 将悬挑梁改为框架梁, 加固工程量也是比较大的 ; 加设普通钢支撑, 与支撑相连的构件受冲击作用, 可能需要特别的加固 如果单跨框架结构选择适当的几榀增设耗能支撑体系, 大震作用时, 通过支撑的变形和阻尼耗能 地震能量, 主体框架的地震反应明显减小, 这种方法称为减震加固 减震加固不仅提高原框架结构的抗震性能, 而且加固工程量和施工复杂性大幅度减小 1 减震加固的基本原理 减震加固是在既有的结构体系上增设耗能减振装置, 使其改变为耗能减震结构 耗能减振结构在地震作用下弹性振动的运动方程由式 (1) 表示为 MX +(C+C d )X +(K+K d )X=-MX g(t)(1) 式中 :M C K 分别为原结构的质量矩阵 刚度矩阵和阻尼矩阵 ;C d 和 K d 分别为耗能器给结构附加的阻尼矩阵和刚度矩阵 ;X 为减震结构各质点的位移向量,m;X g(t) 为地面运动加速度,m/s 2 设置减振耗能装置, 主要用于增加结构的阻尼 地震时, 耗能装置通过自身的变形和阻尼耗散能量, 从而减轻主体结构的地震反应和损伤, 间接 提高建筑物抗震性能 [8] 耗能减振装置主要有被动耗能器或调谐阻尼器两类, 耗能器主要有粘滞 粘弹 金属屈服和摩擦等四种类型, 前两类与速度有关, 称为速度相关型, 后两类的恢复力具有滞变特性, 称为滞变型, 调谐阻尼器主要包括调谐质量和调谐液体两类 防屈曲支撑 BRB(buckling restrainedbrace) 是特殊的耗能减震构件, 其恢复力曲线如图 1 所示, 计算时可以近似地描述成双线性模型 [8-10] BRB 的特殊性在于受拉与受压时均能达到屈服而不发生屈曲, 因此它既可以作为结构的水平抗侧力构件, 提高抗侧刚度和水平承载力, 又可以作为主要耗能构件, 耗散地震能量, 保护主体结构 [11] 研究表明, 结构高度越高 跨度越大 变形越大 设防烈度越高, 耗能减震效果越明显 [12-15] 对于高烈度区的大跨度高层钢结构, 设置耗能支撑可明显改善其抗震性能 低烈度区的多层建筑常采用钢筋混凝土框架结构, 设置普通支撑可以增加刚度, 提高承载力和减小位移 当为混凝土支撑时, 构件易开裂 ; 为普通钢支撑时, 构件宜失稳 设置防屈曲支撑不仅可以提高抗震承载力, 还有利于控制构件早期裂缝的产生 将防屈曲支撑钢框架嵌入既有的钢筋混凝土框架结构中, 可以导引结构内力分布, 使其向有利于发挥结构延性, 减少损伤的方向发展,BRB 的塑性变形, 改善了结构的的破坏模式, 提高了整体抗震性能 [16]
3 118 山东建筑大学学报 2015 年 图 1 BRB 的恢复力曲线及简化恢复力模型图 (a)brb 恢复力曲线 ;(b)brb 简化恢复力模型 单跨框架进行减震加固后, 增设 BRB 的框架, 因为抗侧刚度提高, 承担了更多的地震剪力, 其他位置的框架承担的地震剪力就会减小 而增设 BRB 的框架, 在小震作用下,BRB 和原框架处于弹性状态, 结构的承载力和变形均满足正常使用要求 ; 大震作用下, 支撑率先进入非弹性状态, 产生较大阻尼, 吸收和耗散大量的地震能量, 由框架承担的地震剪力也会明显减小 所以, 设置 BRB 可以提高整体结构的抗震性能 2 单跨框架结构减震加固设计 2.1 单跨框架结构减震加固设计准则结构采取耗能减震加固方法时, 首先要进行抗震性能评估, 确定原结构的不足和加固后的设防目标 若原有混凝土框架本身不满足抗震要求, 设置 BRB 可以使结构满足抗震要求的前提下, 提高抗震性能和降低工程造价 ; 若结构已满足抗震要求, 设置 BRB 可以提高抗震设防标准和结构的可靠度 常用的设防目标是在多遇地震作用下主体结构和加固框架处于弹性状态 ; 设防烈度下防屈曲支撑消耗地震能量, 主体结构可开裂但不屈服 ; 罕遇地震作用下结构不倒塌 [13] 单跨框架结构的中小学校舍, 除了设计结构体系上的缺陷外, 规范要求按高于设防烈度 1 度采取抗震措施, 也就是框架的抗震等级大约提高一级, 传统的构件补强方法, 工程量是十分庞大的, 不易实现 设置 BRB 进行减震加固后, 如果输入高于设防烈度 1 度的地震动引起的结构地震反应, 与加固前输入相当于设防烈度的地震动引起的地震反应接 近, 甚至更小, 那么可以认为, 如果原建筑物经过正规设计和施工, 留有一定安全余量的话, 采用减震加固后, 大部分提高 1 度的构造要求基本都可以满足, 仅对角柱做必要的处理即可 这可以作为单跨框架结构中小学校舍减震加固设计的一个准则 2.2 单跨框架结构减震加固设计方法加固后的框架 耗能支撑结构, 地震作用和地震反应分析可按结构的实际情况分别采用底部剪力法 阵型分解反应谱法或时程分析法 其关键是计算过程中要合理地考虑 BRB 的阻尼 刚度或恢复力模型 采用底部剪力法或阵型分解反应谱法时, 确定结构自振周期和振型所需要的结构总刚度应考虑原框架刚度和 BRB 的刚度之和, 振型阻尼比应取原框架的振型阻尼比和 BRB 的附加振型阻尼比之和 采用时程分析法时, 在多遇烈度下的弹性地震反应分析,BRB 可采用等效线性化计算模型, 在罕遇烈度下的弹塑性地震反应分析,BRB 的应直接采用滞变恢复力模型 小震作用下,BRB 的工作状态可分为 :(1) 原框架和 BRB 都处于弹性阶段, 不考虑 BRB 的耗能, 此时 BRB 作用与普通支撑相似结构, 可用底部剪力法和振型分解反应谱法计算 ;(2) 原结构处于弹性阶段,BRB 进入屈服耗能阶段, 可采用等价线性的振型分解反应谱法计算 大震作用下,BRB 处于屈服耗能阶段, 通过滞回变形耗散能量, 但仍能提供抗侧刚度, 本阶段的计算采用时程分析法 单跨混凝土框架结构减震加固设计的流程为 : (1) 评估原结构的抗震性能, 确定加固后的设防目标 ;(2) 确定 BRB 布置方案 平面上要均匀对称, 尽量使整体结构的质量中心和刚度中心重合或偏心
4 第 2 期范夕森等 : 单跨框架结构的减震加固技术研究 119 较小, 立面上要避免形成局部突变或形成薄弱层 ; (3) 确定 BRB 的工作状态, 初步选择 BRB 的截面 ; (4) 计算加固前后结构的地震反应, 分析结构加固后抗震性能是否满足设防目标, 如果不满足设防目标, 调整 BRB 的设置, 重复第 (3) 和 (4) 3 减震加固工程实例 3.1 工程概况 某框架结构实验楼, 四层, 横向单跨框架带悬挑走廊, 层高 3.6m, 建筑平面如图 2 所示 抗震设防烈度 6 度, 地震分组为第二组, 框架柱截面 400mm 400mm, 梁截面 250mm 550mm, 混凝土强度等级 C30 按提高一度考虑抗震措施, 评估发现, 框架的抗震等级由四级提高为三级, 某些层间位移角接近规范的限值, 必须进行抗震加固 根据初步估算, 在 2 轴和 8 轴的 A-B 跨内, 一至四层连续布置人字形 BRB( 等效截面积 1600mm 2 ) 图 2 教学实验楼建筑平面图 /mm 用 SAP2000 软件, 对结构进行动力分析和地震反应计算 建模时, 梁柱采用框架单元, 板采用薄壳单元 BRB 采用连接单元模拟, 线性分析时, 仅考虑结构和支撑的线性属性, 取有效刚度为 kN, 有效阻尼为 0; 非线性分析时, 要考虑结构和支撑的塑性属性, 取弹性刚度为 kN, 屈服刚度 F y 取 376kN, 屈服刚度比取 0.2, 屈服指数取 2, 加固后的结构模型如图 3 所示 图 3 加固后结构模型图 运行模态分析, 减震加固前后的各前三个振型见表 1 其中,U x U y U z 分别表示沿结构纵向 横向以及竖向平动振动的质量参与系数 ;R x R y R z 分别表示绕结构纵向 横向以及竖向扭转振动的质量参与系数 由表 1 可以看出, 加固后, 结构的抗侧刚度增加, 周期减小, 而且结构的振动模态有所改变, 扭转效应减小 3.2 地震反应计算按提高一度的地震动参数进行地震输入 (7 度 0.10g), 用时程分析法分别计算计算多遇烈度和罕遇烈度下结构的横向地震反应 选取 Elcentro 波 Taft 波和一条人工地震波, 计算多遇地震时, 加速度峰值取 35m/s 2, 计算得到的各地震剪力最大值见表 2( 三条波分别计算的底部剪力及它们的平均值, 均不小于振型分解反应谱法计算结果的 65% 和 80%), 层间位移角见表 3, 加固前后地震剪力和层间位移角的对比如图 4 所示
5 120 山东建筑大学学报 2015 年 表 1 减震加固前后振型与质量参与系数 振型 周期 /s U x U y U z R x R y R z 模态 加固前 横向平动 横向扭转 纵向平动 加固后 纵向平动 横向平动 横向扭转 表 2 多遇地震下结构横向地震剪力 /kn 加固前加固后柱承担 El. 波 Taft 波人工波包络值 1 El. 波 Taft 波人工波包络值 2 剪力 3 3 /1 一 二 三 四 表 3 多遇地震下结构横向层间位移角 加固前加固后 El. 波 Taft 波人工波包络值 1 El. 波 Taft 波人工波包络值 2 2 /1 一 1/934 1/994 1/1212 1/934 1/3759 1/2930 1/2827 1/ 二 1/632 1/599 1/784 1/599 1/2470 1/1975 1/2273 1/ 三 1/772 1/701 1/952 1/701 1/2434 1/1983 1/2273 1/ 四 1/1074 1/1015 1/1237 1/1015 1/3717 1/3006 1/3476 1/ 由表 2 3 和图 4 可知, 加固后多遇地震, 虽然结构的地震剪力有所增大, 但由柱承担的地震剪力明显减小, 其值不到加固前的 40%, 层间位移角的最 大值出现在第二层, 仅为加固前的 30%, 而且各位移角趋于均匀 图 4 加固前后结构的地震反应图 ( 多遇地震 ) (a) 各水平地震剪力 ;(b) 各层间位移角 计算罕遇地震反应时, 加速度峰值取 220m/s 2, 计算得到的各地震剪力最大值见表 4, 层间位 移角见表 5 加固前后地震剪力和层间位移角的对比如图 5 所示
6 第 2 期范夕森等 : 单跨框架结构的减震加固技术研究 121 表 4 罕遇地震下结构横向地震剪力 /kn 加固前结构层间剪力加固后结构层间剪力柱承担 El. 波 Taft 波人工波包络值 1 El. 波 Taft 波人工波包络值 2 剪力 3 3 /1 一 二 三 四 表 5 罕遇地震下结构横向层间位移角 加固前加固后 El. 波 Taft 波人工波包络值 1 El. 波 Taft 波人工波包络值 2 2 /1 一 1/158 1/153 1/212 1/153 1/549 1/415 1/514 1/ 二 1/113 1/97 1/146 1/97 1/518 1/414 1/516 1/ 三 1/143 1/115 1/185 1/115 1/680 1/525 1/801 1/ 四 1/227 1/204 1/279 1/204 1/1071 1/834 1/1150 1/ 图 5 加固前后结构的地震反应图 ( 罕遇地震 ) (a) 各水平地震剪力 ;(b) 层间位移角 由表 4 5 和图 5 可以发现, 罕遇地震下, 一层由框架柱承担的地震剪力为加固前的 45%, 其余各层不足 20%, 而层间位移角为加固前的 40% 以下, 各趋于均匀 3.3 防屈曲支撑的滞回曲线在多遇地震和罕遇地震下, 防屈曲支撑发挥的功能是不一样的, 这可以从它们的水平力 位移滞回曲线反映出来 限于篇幅, 文中仅列出输入 El centro 波, 第一层 BRB 的水平力 位移滞回曲线 ( 如图 6 所示 ) 由图 6 可以看出, 在多遇地震下, 滞回曲线接近于直线,BRB 基本不发挥耗能能力, 它的作用与普通钢支撑类似, 即增加结构的抗侧刚度, 帮助框架柱承担水平地震剪力 在罕遇地震下, 滞回曲线饱满, BRB 不仅可以帮助原框架柱承担水平地震剪力, 而且能够起到耗能作用 3.4 减震加固效果分析 按照 GB 建筑抗震设计规范 的算法, 抗震设防烈度每提高 1 度, 结构所受的水平地震作用增加一倍 [3] 算例中, 工程抗震设防烈度为 6 度, 采用 BRB 减震加固后, 输入相应于 7 度的地震动参数, 原框架柱承担的地震剪力不到加固前的 45%, 小于 6 度的地震动引起的地震效应 加固前, 弹性层间位移角和弹塑性层间位移角最大值分别为 1/599 和 1/97, 接近于规范限值 1/550 和 1/ 50; 加固后, 弹性层间位移角和弹塑性层间位移角显著减小, 最大值分别为 1/1975 和 1/414, 并且各层趋于均匀 此外, 同传统抗震加固相比, 减震加固的工程量和施工难度大大降低, 造价和工期都可以大幅度缩减 对加固前的单跨框架结构和加固后的框架 耗能支撑结构进行静力弹塑性分析 (Push over), 水平荷载按照 7 度罕遇地震对应的参数 结果表明, 单跨框架结构在推覆分析过程中, 基底剪力达到 1469
7 122 山东建筑大学学报 2015 年 kn 时, 一层梁柱端分别出现塑性铰 ; 框架 耗能支撑结构推覆分析过程中基底剪力达到 2579kN, 一层梁端出现才塑性铰, 而 BRB 早在基底剪力达到 1657kN 时就进入塑性变形阶段 所以减震加固后,BRB 成为结构的第一道地震防线, 对主体框架起到保护作用 图 6 El. 波作用下防屈曲支撑的滞回曲线图 (a) 多遇地震一层滞回曲线 ;(b) 罕遇地震一层滞回曲线 4 结论 通过上述研究可知 : (1) 既有单跨框架结构中小学校舍采用 BRB 进行减震加固时, 设计准则为如果输入高于设防烈度一度的地震动引起的结构地震反应, 与加固前输入相当于设防烈度的地震动引起的地震反应接近, 甚至更小, 那么大部分构件能够满足提高 1 度采取抗震措施的要求, 可不进行额外加固 (2) 算例表明, 采用 BRB 做减震加固后, 多遇地震下, 由原框架承担的地震剪力和结构的层间位移角仅为加固前的 30% ~40%, 罕遇地震下为 25% ~45%; 结构体系改变为框架 耗能支撑结构,BRB 成为第一道地震防线, 克服了单跨框架结构冗余度不足的缺陷, 可有效提高结构抗震性能 参考文献 : [1] 李建中, 吕西林, 李翔, 等. 汶川地震中钢筋混凝土框架结构结构的震害 [J]. 结构工程师,2008,24(3)9-11. [2] 徐向东, 刘清阳. 汶川地震中小学调查 [J]. 山东建筑大学学报,2008,23(6) [3] GB , 建筑抗震设计规范 [S]. 北京 : 中国建筑工业出版社,2010. [4] GB , 建筑工程抗震设防分类标准 [S]. 北京 : 中国建筑工业出版社,2008. [5] 林树枝, 袁兴仁. 翼墙加固单跨框架抗震性能研究 [J]. 工程抗震与加固改造,2011,33(1): [6] 张令心, 王财权, 刘洁平. 翼墙加固方法对框架结构抗震性能 的影响分析 [J]. 土木工程学报,2012,45( 增刊 2): [7] 袁兴仁, 张鹏程, 林树枝, 等. 利用加设钢支撑改变单跨框架结构体系的抗震加固效果研究 [J]. 工程抗震与加固改造,2011, 33(2): [8] OuJ.P.,WuB.,SoongT.T..Recentadvancesinresearchon and application ofpasive energy disipation systems[j]. EarthquakeEngineeringandEngiheeringVibvation,1996,16 (3): [9] 张超, 翁大根, 吕西林, 等. 消能减震技术用于 C 类框架学校建筑提高一度抗震设防加固的探讨 [J]. 防灾减灾工程学报, 2012,32(4): [10] 李国强, 胡宝琳. 屈曲约束支撑滞回曲线模型和刚度方程的建立 [J]. 地震工程与工程振动,2007,(2): [11] KigginsS.,UangC.M..Reducingresidualdriftofbuckling restrainedbraced framesasa dualsystem[j]. Engineering Structures,2006,28: [12] 顾炉忠, 高向宇, 徐建伟, 等. 防屈曲支撑混凝土框架结构抗震性能试验研究 [J] 建筑结构学报,2011,32(7): [13] 黄海涛, 高向宇, 李自强, 等. 用附加约束屈曲支撑钢筋混凝土框架加固基友钢筋混凝土框架抗震性能试验研究 [J] 建筑结构学报,2013,34(12): [14] TsaiC.S.,YungC.L.,WenS.C.,etal.Mathematical modelingandful scaleshakingtabletestsformulti curvebuckling restrainedbraces[j].earthquakeengineeringandengineering Vibration,2009,8(3): [15] 李国强, 王鹏, 刘玉姝, 等.BRB 应用于混凝土框架的弹性层间位移角限值与设计建议 [J]. 工程抗震与加固改造,2013,35 (2): [16] 耿克普, 高向宇. 内嵌式防屈曲支撑钢框架加固既有混凝土框架结构抗震性能分析 [J]. 工程抗震与加固改造,2014,36(5): ( 学科责编 : 吴芹 )
结构消能减震技术在建筑绿色改造中的应用
第五届既有建筑改造技术交流研讨会北京 2013 年 4 月 21-23 日 1 结构消能减震技术在建筑绿色改造中的应用 Application of Seismic Energy Dissipation Techniques in Green Renovation of Buildings 刘林 Outline 2 结构加固技术的分类 (Classification of Structural Strengthening
More information34 山东建筑大学学报 2018 年 发展起到了引领与推动作用 [3] 自 GB 建筑抗震设计规范 [4] 中吸收消能减震技术以后, 此项技术在国内取得了长足的发展 JGJ 建筑消能减震技术规程 [5] 的颁布实施, 标志着国内消能减震技术的蓬勃发展和日趋完善
第 33 卷 第 4 期 2018 年 8 月 DOI:10.12077/sdjz.2018.04.007 山东建筑大学学报 JOURNAL OF SHANDONG JIANZHU UNIVERSITY Vol.33 No.4 Aug. 2018 框架 BRB 体系教学楼抗震性能分析 柳晓博, 孟凡涛, 阮兴群, 张玉明 ( 山东华科规划建筑设计有限公司, 山东聊城 252000) 摘要 : 框架结构抗震性能的改善程度是框架结构优化设计的重要内容,
More information18期通排P13开始
科技导报 05,(8) 位移与速度型消能器在某不规则建筑结构抗震设计中的混合应用, 赵少伟, 崔红娜, 李玉祥, 高洪健. 河北工业大学土木工程学院, 天津 0040. 河北省土木工程技术研究中心, 天津 0040 摘要某工程为细腰不规则超限结构, 选择纯框架结构, 扭转周期比和层间位移角均不满足规范要求 考虑到建筑外立面效果, 不能在外立面布置剪力墙, 同时在不影响建筑使用功能的前提下, 也没有合适的位置布置全部钢支撑
More informationMicrosoft PowerPoint - Ch4 抗震性能A.ppt [兼容模式]
高等钢结构与组合结构理论 第 4 章抗震性能 同济大学 土木工程学院建筑工程系 1 提纲 4.1 钢结构的典型震害 4.2 钢结构抗震的几个基本概念 4.3 构件和节点滞回特性 44 4.4 多高层钢结构体系 4.5 消能减震技术 4.6 基于性能的抗震设计 2 41 4.1 钢结构的典型震害 Other Causes Landslides Collapse of RC Buildings Collapse
More information目录 一. 隔震结构市场潜力巨大二. 隔震设计流程及关键点三.SAUSG-PI 软件特点和基本功能四. 工程实例
隔震设计, 你该做了 中国建筑科学研究院建研数力公司 2018 年 7 月 目录 一. 隔震结构市场潜力巨大二. 隔震设计流程及关键点三.SAUSG-PI 软件特点和基本功能四. 工程实例 一. 隔震结构市场潜力巨大 1 隔震结构性能优势明显 1 隔震结构性能优势明显 隔震结构是使隔震层的刚度远远小于上部结构层的刚度, 同时使地震输入的总能量主要集中在隔震层的结构 实践证明 : 隔震后一般可使结构的水平地震加速度反应降低
More informationMicrosoft Word - 第10期 目录.doc
第 卷第 0 期 Vol. No.0 0 年 月 May 0 预制装配式高层框架结构抗震性能动力分析 刘士彬, 段 磊 ( 东北电力大学建筑工程学院, 吉林吉林 000) 摘要 : 以某 层新型全预制装配式钢筋混凝土框架结构为工程背景, 对其抗震性能进行动力弹塑性数值模拟分析, 得到结构层间剪力 层间位移 层间位移角, 数值结果在国家现行规范限值内, 预制装配式小高层结构抗震性能满足要求 模拟相同条件下现浇钢筋混凝土框架结构抗震性能与预制结构比较,
More information第 5 期 潘毅, 等 : 两阶段耗能屈曲约束支撑体系减震效果分析 屈曲约束支撑 (buckling restrained brace, BRB) 作为一种新型的消能支撑, 克服了普通钢支撑受压屈曲的弊病, 具有稳定的滞回性能和卓越的耗能能力 [13], 是目前建筑减震控制中应用最广泛的减震装置之一
第 50 卷第 5 期 2015 年 10 月西南交通大学学报 JOURNAL OF SOUTHWEST JIAOTONG UNIVERSITY Vol. 50 No. 5 Oct. 2015 文章编号 :0258272(2015)05085808 DOI:10. 3969 / j. issn. 0258272. 2015. 05. 01 两阶段耗能屈曲约束支撑体系减震效果分析潘毅 1,2, 耿鹏飞
More information+ 西 安 建 筑 科 技 大 学 学 报 自然科学版 第 卷 场地 场地特征周期为 +1 有限元模型 材料本构关系 表 结构参数 & 3 " # " 5 " 0' '"1 '' 3' 0 在钢管混凝土框架 - 核心筒减. " '# 00 #"' '/" (' '' /" (' 震结构弹塑形分析过程
中图分类号 &, 文献标志码! 文章编号 -*,-+*-* 第 卷 第 期 年 月 西安建筑科技大学学报 自然科学版!"#$% &'#$ " # ' #' ( ) 钢管混凝土框架 - 核心筒减震结构的控制效果研究 任凤鸣 周 云 刘加平 广东工业大学土木与交通工程学院 广东广州 + 广州大学土木工程学院 广东广州 + 西安建筑科技大学建筑学院 陕西西安 *++ 摘 要 以一 层钢管混凝土框架 - 核心筒结构为研究对象
More information6 4 昆明理工大学学报 ( 自然科学版 ) 第 41 卷 解决建筑结构抗震的思路, 实现了成本与性能间平衡. 软钢阻尼器由于其低廉的造价 优越的耗能能力, 在国内工程中的应用越来越广泛 [2]. 通常消能减震结构的设计有基于刚度需求 [3] 能量平衡 [4] [5] 性能等方法, 本文提出了一种基
第 41 卷第 2 期 2016 年 4 月 昆明理工大学学报 ( 自然科学版 ) JournalofKunmingUniversityofScienceandTechnology(NaturalScienceEdition) Vol.41 No 2 Apr.2016 doi:10.16112/j.cnki.53-1223/n.2016.02.007 基于等效线性化方法的软钢阻尼器结构设计方法 高永林
More information第 6 期 王伟, 等 : 采用剪力墙体外加固的中小学校舍框架结构抗震性能分析 685 图 1 原结构平面图 ( 单位 :m) Fig.1 Planoftheoriginalframe(unit:m) 剪力墙厚 150mm. 根据剪力墙纵 横向布置宽度的不同, 设有 KJ A,KJ B,KJ C 等
第 32 卷第 6 期华侨大学学报 ( 自然科学版 ) Vol.32 No.6 2011 年 11 月 JournalofHuaqiaoUniversity(NaturalScience) Nov.2011 文章编号 : 1000 5013(2011)06 0684 05 采用剪力墙体外加固的中小学校舍框架结构抗震性能分析 王伟 1, 郭子雄 1, 林树枝 2, 方东振 1 (1. 华侨大学土木工程学院,
More information86 地震工程与工程振动第 38 卷 yielding.underrareearthquake,thedampercanefectivelycontrolthestructuraldisplacementresponseandim provetheseismicperformanceofthestr
第 38 卷第 4 期 2018 年 8 月 地震工程与工程振动 EARTHQUAKEENGINEERINGANDENGINEERINGDYNAMICS Vol.38No.4 Aug.2018 文章编号 :1000-1301(2018)04-0085-08 DOI:10.13197/j.eeev.2018.04.85.cheny.013 分级屈服型金属阻尼器减震性能分析 陈云 1, 陈超 1, 刘涛
More information第 卷 第 期 年 月 建筑科学与工程学报!! "#$ % &!! & ' 文章编号 ()*(+(+ 钢混框剪高层结构地震能量分布及耗散研究 鲍文博 付亮华 陆海燕 徐广洋 沈阳工业大学建筑工程学院 辽宁沈阳 + 沈阳工业大学辽宁省建筑材料力学重点实验室 辽宁沈阳 + 摘要 为了研究复杂建筑结构在地
第 卷 第 期 年 月 建筑科学与工程学报!! "#$ % &!! & ' 文章编号 (*(( 钢混框剪高层结构地震能量分布及耗散研究 鲍文博 付亮华 陆海燕 徐广洋 沈阳工业大学建筑工程学院 辽宁沈阳 沈阳工业大学辽宁省建筑材料力学重点实验室 辽宁沈阳 摘要 为了研究复杂建筑结构在地震作用下地震能量的分配与耗散机制 基于能量平衡原理和 =% 3? 软件对钢筋混凝土框架 ( 剪力墙高层结构模型进行了动力弹塑性能量时程分析
More information桂 3 林 理 工 大 报 年 阻尼器的第二刚度系数 α 阻尼器的行程 ±5 mm 该复合式金属阻尼器典型的滞回曲 线如图 3所示 图 3 复合式金属阻尼器滞回曲线 F 3 Hy m m m 工程结构与阻尼器布置 某高层剪力墙实际工程结构地下 层 地上 3层 总高 8 7m 位于 8度设防区 本文通
第 32 卷第 3 期桂林理工大报 Vol 32No 3 2012 年 8 月 JournalofGuilinUniversityofTechnology Aug. 2012 文章编号 :1674-9057(2012)03-0391-05 doi:10 3969/j.isn 1674-9057 2012 03 020 复合式金属阻尼器在高层剪力墙结构中的应用 李祥秀 1, 谭平 2, 刘淼鑫 2,
More information广州大学学报 自然科学版 60 两部板式双跑楼梯分别布置在结构的两侧 见图 1楼梯间平面图见图 2 楼梯间长 6 9m 宽 4 2m 休息平台与梯板宽度均为 1 8m 梯井宽度 为 0 6m结构设计参数见文献 3 梯梯构件按 11G1 0 1 2 现浇混凝土板式楼梯 4 图集要求进行 配筋 第 13
第 13 卷第 4 期 2014 年 8 月 广州大学学报 ( 自然科学版 ) JournalofGuangzhouUniversity(NaturalScienceEdition) Vol.13 No.4 Aug. 2014 文章编号 :1671 4229(2014)04 0059 06 罕遇地震下消能减震楼梯框架结构抗震性能研究 周云, 林松伟, 卢德辉, 石菲 ( 广州大学土木工程学院, 广东广州
More information个开阔大气的大堂, 在地面二层北侧和东侧形成楼板大开洞, 开洞面积约占该楼层面积的 38%( 楼板局部不连 续 ); 此开洞造成地面 2 层高度范围内 (12 米 ) 部分框架柱没有与梁 板连接, 形成了 12 米高穿层柱 表 1 结构超限类型和程度 高度超限是否复杂高层平面凹凸不规则平面扭转不规则
Civil Engineering and Technology March 2015, Volume 4, Issue 1, PP.15-21 Seismic Analysis of a High-rise Overrun Frame Core-tube Structure Kewei Ding 1, Changyu Zhao 1, Ping Sun 2 1 School of Civil Engineering,
More information2 山东建筑大学学报 208 年 0 引言 近年来, 国家大力提倡装配式建筑 [-2], 低层钢结构房屋体系得到迅速发展, 类型呈现多样化, 常见的结构体系有轻钢框架结构 轻钢龙骨结构 无比钢结构 集装箱式结构等, 但这些体系大多存在建造成本高 构造连接复杂的问题, 推广应用效果不明显 [3-4]
第 33 卷 第 2 期 208 年 4 月 DOI:0.2077/sdjz.208.02.00 山东建筑大学学报 JOURNAL OF SHANDONG JIANZHU UNIVERSITY Vol.33 No.2 Apr. 208 P SFG 体系整体结构模型抗震性能分析 周学军, 王周泰, 郭强, 李明洋, 魏方帅 ( 山东建筑大学土木工程学院, 山东济南 2500) 摘要 : 装配式门形支撑铰接钢框架结构
More information幻灯片 1
减隔震设计关键点剖析 及工程实战 中国建筑科学研究院建研数力公司 2017 年 8 月 目录 一 减隔震结构原理及模拟方法二 减隔震结构设计关键点三 减隔震结构大震弹塑性分析工程案例 一 减隔震结构原理 及模拟方法 1. 消能减震结构 消能减震原理 位移型阻尼器 : 提供刚度和阻尼速度型阻尼器 : 仅提供阻尼 消能减震原理 1. 消能减震结构 导入 SATWE 模型及参数 SATWE 模型 SAUSAGE
More informationMicrosoft Word - E-OK-±ÞÉÒЧӦ.doc
出屋面结构震害分析与设计建议 缪志伟陆新征叶列平 ( 清华大学土木工程系, 北京,100084) 摘要 : 在本次汶川大地震中, 大量出屋面结构由于 鞭梢效应 而受到严重损坏 本文利用有限元分析工具, 建立了一个典型的顶部有局部突出结构的高层建筑模型, 并进行了弹塑性动力时程分析 通过模拟该建筑在实际地震作用下的弹塑性反应, 分析了突出屋面结构的 鞭梢效应 震害, 并结合现行抗震规范的相关规定进行了探讨
More information1.结构振动控制研究与应用概述
防灾减灾结构体系及其性能设计 装配式隔震减振建筑结构体系及其抗超大震性能设计 欧进萍 Jinping OU HIT and DUT,China 2018.04.23 Introduction 引 言 土木工程安全 寿命潜在的危害和挑战 自然灾害的极端作用 可能 要命! 地震 作用 极值风浪作用结构振动 地表塌陷 山体滑坡 长期环境作用 使 短命 或突发事故! 环境侵蚀 腐蚀作用 长期载荷 疲劳荷载
More information标题
第 42 卷第 12 期 2016 年 12 月 北京工业大学学报 JOURNAL OF BEIJING UNIVERSITY OF TECHNOLOGY Vol. 42 No. 12 Dec. 2016 多高层框排架 - 支撑结构减震设计及试验研究 徐吉民 1, 高向宇 1, 王峰 1, 王勇强 2, 张凌伟 2 3, 张江霖 (1. 北京工业大学工程抗震与结构诊治北京市重点实验室, 北京 100124;
More information西 安 科 技 大 学 学 报 44 2014年 1 1 钢框架住宅的结构体系 在现代化的建筑体系中钢框架的结构体系较 为常见 在平面布置上钢框架结构较混凝土结构 有更大的灵活性 钢框架的结构体系可以使建筑 住宅的内部空间更大 可以在各种功能型建筑中 使用 并且其安装便捷 构件制作工艺简单 可以 推
第 34 卷 第 1 期 2014 年 01 月 西安科技大学学报 JOURNALOFXI ANUNIVERSITYOFSCIENCEANDTECHNOLOGY Vol.34 No1 Jan2014 文章编号 :1672-9315(2014)01-0043-05 钢结构住宅体系抗震性能 陈少杰, 韩航波 ( 西安科技大学建筑与土木工程学院, 陕西西安 710054) 摘要 : 从高层建筑物的钢结构的住宅结构体系的抗震性能的角度着手,
More information630 第 41 卷 近 20 年来, 由于金属消能器具备施工方便 构造简单 性能稳定 造价低廉以及便于更换等特点而在工程抗震领域中逐步得到广泛的应用. 目前, 典型的应用工程包括西雅图 KING 郡法院 墨西哥 Izaza gea38-40 号大楼 Cardiology 医院大楼 日本名古屋市某事
第 41 卷第 4 期 2013 年 8 月 JournalofFuzhouUniversity(NaturalScienceEdition) Vol.41No.4 Aug.2013 DOI:10.7631/isn.1000-2243.2013.04.0629 文章编号 :1000-2243(2013)04-0629-11 消能减震结构附加金属消能器的简化设计方法 翁大根, 杨凯, 张超 ( 同济大学土木工程学院结构工程与防灾研究所,
More information452 第 41 卷 1 钢筋混凝土结构的钢支撑加固方法概述在既有建筑中增加钢支撑, 使结构从纯混凝土框架结构变为混凝土 钢支撑结构. 框架 钢支撑体系是有效的 经济的和常用的钢结构抗侧力结构体系, 它的作用与钢筋混凝土结构中的框架 剪力墙结构体系基本类似, 均属于共同工作结构体系. 这种结构在水平
第 41 卷第 4 期 2013 年 8 月 JournalofFuzhouUniversity(NaturalScienceEdition) Vol.41No.4 Aug.2013 DOI:10.7631/isn.1000-2243.2013.04.0451 文章编号 :1000-2243(2013)04-0451-05 钢支撑加固既有钢筋混凝土结构的方法概述 杨勋 1, 杨沈 2 1, 韩淼 (1.
More information第 9 期陈敏, 等 : 框架 剪力墙减震结构优化设计 3271 包括耗能装置的研制 消能能力的试验 [2 3] 以及分析模 型的建构 [4] 各种消能减震结构缩尺试验和足尺试 验 [5], 并提出了许多实用设计方法 [6 7], 自 20 世纪 90 年代以来在欧美和日本开始大量将这些耗能装置应用
第 45 卷第 9 期中南大学学报 ( 自然科学版 ) Vol.45 No.9 2014 年 9 月 Journal of Central South University (Science and Technology) Sept. 2014 框架 剪力墙减震结构优化设计 陈敏 1, 贺国京 1, 刘畅 2 (1. 中南林业科技大学土木工程与力学学院, 湖南长沙,410004; 2. 悉地国际设计顾问
More information, 建筑钢结构进展第 卷 设计方法的急迫性 传统基于力的抗震设计方法所用侧向力分布由弹性结构的动力时程分析结果统计获得 与弹塑性状态下结 构的侧向力分布有较大差异 基于性态的抗震设计需要研究弹塑性状态下结构的侧向力分布 近年来 国内外学者采用时程分析方法研究了各种钢结构体系弹塑性层剪力分布规律 提出
第 卷第 期 年 月 建 筑 钢 结 构 进 展 "# ' 形偏心支撑钢框架近场地震下层剪力分布 任丹丹 顾 强 苏州科技学院土木工程学院 江苏苏州 摘 要 强震下结构会进入弹塑性 现行规范给出的层剪力分布无法反映结构非弹性状态下的响应 基于性态的抗震设计方法需要预知结构弹塑性状态下的层剪力分布 介绍了现有的层剪力分布模式 给出了 个 形偏心支撑钢框架 + > 算例的基本信息及所选近场地震动记录 对
More information<4D F736F F D20C7FCB7FEBAF3B8D5B6C8B6D4BDE1B9B9B5D8D5F0CFECD3A6C0EBC9A2D0D4B5C4D1D0BEBF5F C69632E646F63>
防灾减灾工程学报 /Journal of Disaster Prevention and Mitigation Engineering, 7(sup.), 7, 8-6. 结构屈服后刚度对地震响应离散性影响的研究 马千里,, 程光煜,, 叶列平,, 陆新征, (. 清华大学土木工程系, 北京 8;. 清华大学结构工程与振动教育部重点实验室 ) 摘要 : 结构的弹塑性地震响应通常具有很大的离散性, 使结构在大震下的性态难以把握,
More information考虑偶然偏心的消能减震优化设计
第 46 卷第 8 期中南大学学报 ( 自然科学版 ) Vol.46 No.8 2015 年 8 月 Journal of Central South University (Science and echnology) Aug. 2015 DOI: 10.11817/j.issn.1672-7207.2015.08.048 考虑偶然偏心的消能减震优化设计 陈敏 1, 陈伯望 1, 贺国京 1 2,
More informationABAQUS在超高层结构动力弹塑性分析中的应用
第 5 卷第 1 期 2010 年 3 月 震灾防御技术 Technology for Earthquake Disaster Prevention Vol. 5, No. 1 Mar., 2010 阎红霞, 杨庆山, 张丽英,2010. ABAQUS 在超高层结构动力弹塑性分析中的应用. 震灾防御技术,5(1):108 115. ABAQUS 在超高层结构动力弹 1 塑性分析中的应用 阎红霞 1,2)
More information80 地震工程与工程振动第 37 卷 sothattheinter storydisplacementanglethatunderstrongearthquakescouldbeefectivelycontroled.designsug gestionsasfolows:whenenergy dis
第 37 卷第 6 期 2017 年 12 月 地震工程与工程振动 EARTHQUAKEENGINEERINGANDENGINEERINGDYNAMICS Vol.37No.6 Dec.2017 文章编号 :1000-1301(2017)06-0079-11 DOI:10.13197/j.eeev.2017.06.79.jingm.009 高层剪力墙结构消能连梁设计案例分析及几个问题的讨论 景 铭,
More information河北师范大学学报 ( 自然科学版 ) 第 卷 每一层抽象为 个质点. 左下部分是对地震波的模拟, 地震波可以选择典型的 波 波 天 津宁河波和唐山地震波, 分别对建筑物进行多遇地震或罕遇地震的模拟. 在图中可以动态显示每一时刻 建筑物各层的位移和偏移角. 在图右部还可以显示出各个时刻不符合抗震要求的
第 卷第 期 年 月 河北师范大学学报 ( 自然科学版 ) ( )... 计算机模拟技术在消能减震中的应用研究 蔚洁, 刘伟, 成汝震, 牛相燕 ( 河北师范大学数学与信息科学学院, 河北石家庄 ) 摘要 : 针对国内消能减震结构设计软件的不足, 提出应用计算机模拟技术进行建筑物消能减震设计. 设计出消能减震的计算机模拟方法, 编制了建筑物消能减震模拟程序, 实现对消能器的抗震计算, 并用图形动态演示模拟结果.
More information% 建筑钢结构进展第 卷 主塔楼采用型钢混凝土柱 钢梁 钢筋混凝土核心筒混合结构体系 型钢混凝土柱截面为.. 核心筒剪力墙厚度为 *.. 柱截面尺寸以 及核心筒厚度沿高度逐渐减小 外围钢框架梁高为 + 图 航天科技广场建筑效果图 &!$#' '.''3' '!' # 3:$.. 楼面钢梁高为.. 两
第 卷第 期 年 月 建 筑 钢 结 构 进 展!" # "$" % &' & " & 航天科技广场加强层伸臂桁架方案研究 王文涛 谭 伟 孙素文 悉地国际设计顾问 深圳 有限公司 广东深圳 + 摘 要 结合实际工程探讨了采用屈曲约束支撑作为高层框架核心筒结构加强层伸臂桁架的可行性及优越性 对比分析了普通支撑与屈曲约束支撑加强层方案结构整体动力性能 层间位移角 以及大震下弹塑性基底剪力等 计算结果表明
More informationMicrosoft Word - 01-王排 王排-卷首语-1页
减震技术 中国大陆屈曲约束支撑产品应用与展望 宫海, 王新娣, 胡成功 ( 上海蓝科建筑减震科技股份有限公司 ) 1 减隔震行业背景建筑减隔震技术与传统抗震方法有所不同, 目前发展和应用都较为成熟的主要有以下两种技术方法 : 一为建筑减震, 是在结构体系上增设消能减震装置以吸收或消耗一部分输入能量, 从而减小主体结构或构件的耗能要求, 并使可能的结构损坏降到最低程度 ; 二为建筑隔震, 是通过在结构中设置隔震层以阻隔地震能量向上传递,
More information522 山东建筑大学学报 2016 年 0 引言 目前国家正在大力推广装配式建筑 [1-3], 各地均出台了相应的激励政策, 但由于多年设计思维的惯性, 推广应用的效果并不明显 [4-5] 柱贯通型梁端铰接钢框架 屈曲约束钢板剪力墙 P BRW 体系是一种适用于多层或小高层建筑的装配式钢结构体系,
第 31 卷 第 6 期 2016 年 12 月 山东建筑大学学报 JOURNAL OF SHANDONG JIANZHU UNIVERSITY Vol.31 No.6 Dec. 2016 文章编号 :1673-7644(2016)06-0521-06 P BRW 体系整体结构模型抗震性能分析 周学军 1, 王振 1, 徐源 2, 张慧武 1, 杨融谦 3 4, 张哲 (1. 山东建筑大学土木工程学院,
More information<4D F736F F F696E74202D20BCF5D5F0B9A4B3CCC9E8BCC6CAA9B9A4D3EBD6CAC1BFBFD8D6C D66696E616C2E >
背景 减震工程设计施工要求及典型案例分析 近年来, 消能减震技术得到逐步的推广, 每年都有大量的新建建筑采用消能减震设计 汶川地震之后, 消能减震技术愈发得到重视, 消能减震结构的应用呈现井喷的趋势 学校 医院等乙类建筑采用减隔震设计已经相当普遍 潘鹏, 教授, 系主任 panpeng@tsinghua.edu.cn 1-62794729 清华大学土木工程系 1 2 背景 背景 214 年 2 月,
More information基础隔震底框砖房三维时程反应分析
Hans Journal of Civil Engineering 土木工程, 2013, 2, 49-54 http://dx.doi.org/10.12677/hjce.2013.21009 Published Online February 2013 (http://www.hanspub.org/journal/hjce.html) Analysis for the 3-Dimensinonal
More information年 7 & " &"! "& 7 /!!! & & " "!. /1 7 / ".! & & " 3.! &77 /!". " ".!"!!/& &" 7 ".!& /!!7& 7 "". 77 " 7 & " &"! "& 7 /!!. /1 &!/ ".! &/!! 7&/!!"!!/& &"!
第 卷 第 期 年 月!"#$ " %& &! ' $ 文章编号 ()* ++, & -./01-1 预应力混凝土框架结构 强柱弱梁 设计方法研究 张耀庭 杨力 张江 华中科技大学土木工程与力学学院 湖北武汉 + 摘 要 针对预应力混凝土框架梁设计方法的特殊性 本文以 度区 抗震等级为二级的多层多跨预应力混凝土框架结构为例 研究规范对预应力混凝土框架结构柱端弯矩增大系数取值的合理性 提出以梁端实际抗震受弯承载力调整柱端弯矩的方法进行预应力混凝土框架结构设计
More information210 振动与冲击 2016 年第 35 卷 [8] 和彦提出利用 减震性能曲线 设定阻尼投放量的方法 其方法推导严密 思路清晰, 但是应用起来较为麻烦 本文旨在为附加黏弹性阻尼器的消能减震结构设计, 提出更为方便简单的设定阻尼投放量的计算方法, 其主要内容是建立 12 层钢框架结构算例模型, 采用
振动与冲击第 35 卷第 20 期 JOURNALOFVIBRATIONANDSHOCK Vol.35No.202016 附加黏弹性阻尼器的钢框架结构减震性能研究 魏春彤, 裴星洙 ( 江苏科技大学土木工程与建筑学院, 江苏镇江 212000) 摘要 : 定义未加黏弹性阻尼器的结构为原结构, 附加黏弹性阻尼器的结构为消能减震结构 建立 12 层钢框架结构模型并计算其恢复力特性, 根据原结构以及采用分数微分方法计算的消能减震结构的振动微分方程,
More information<4D F736F F F696E74202D20B5DA34D5C220BCC6CBE3B7D6CEF6BCB0C9E8BCC6D2AAC7F3>
高层建筑结构设计 第 4 章 结构计算分析和设计要求 西安建筑科技大学 : 史庆轩 标题 主要内容 : 4.1 高层结构计算分析 4.2 荷载效应和地震作用组合 4.3 高层结构的设计要求 4.4 抗震概念设计 4.5 超限高层建筑工程 主要内容 4.1 高层建筑结构的计算分析 4.1.1 计算假定 弹性假定 : 竖向荷载 风荷载及多遇地震作用下的内力和位移计算 但允许考虑结构的塑性内力重分布 原因
More informationOverview of Performance-Based Design of Building Structures in China 中国建筑结构性能化抗震设计概况 Abstract Guo-Qiang Li Yan-Bin Xu The development history, the cur
ctbuh.org/papers Title: Authors: Subjects: Keywords: Overview of Performance-Based Design of Building Structures in China Guo-Qiang Li, Professor, Tongji University Yan-Bin Xu, Engineering Master Candidate,
More information6
某复杂高层建筑结构罕遇地震弹塑性分析 刘先明范重刘学林李丽杨苏 ( 中国建筑设计研究院北京 100044) 1 工程概况 本工程建筑平面左右两侧为直边, 上下两边为圆弧边, 立面上下完全一致, 形成一个较为规则的结构 体系 该建筑地下 2 层, 地上 79 层, 共 81 层, 总高 345.8m, 该建筑所处地区为 8 度区 该建筑 1~7 层层高 5.0m, 标准层层高 4.2(m) 每 16
More information标题
第 卷第 期河北工业科技 V.,N. 08 年 月 HbJnfIndsSnndThngy Jn.08 文章编号 :008-(08)0-00-07 等面积与多框架的结构性能对比分析 摘 吴珠峰, 曹平周, 刘成, 伍凯 (. 河海大学土木与交通学院, 江苏南京 0098;. 同济大学建筑设计研究院, 上海 0009) 要 : 为研究当框架柱截面面积相等时, 采用和对结构性能的影响, 结合某 框 架住宅建筑,
More informationhttpqkscqueducn 陈 敏等'阻尼器在框架结构中的优化布置策略 第期 个方面存在不足 $阻尼器安装位 置 并不 理想不 能 很好的发挥其 减 震 效 果且 确 定 所 需 阻 尼 器 数 量 的 计 算 量 较 大 $对 建 筑 空 间 的 利 用 存 在 较 大 影 响' 衰减而 图
httpqkscqueducn 第 卷第 期土木建筑与环境工程 年 月 $ ' ' ' $ ( *,* 阻尼器在框架结构中的优化布置策略 陈 敏 贺国京 刘 畅 邹银生 中南林业科技大学土木工程与力学学院 长沙 悉地国际设计顾问 深圳 有限公司 广东深圳 湖南大学土木工程学院 长沙 摘 要 基于基础隔震体系的动力特性提出将阻尼器安装在框架结构底部楼层的优化布置策略 首先通过计算场地特征频率 与减震结构底部隔震层固有频率
More information第 1 期 张鹏, 等 : 附加新型摩擦阻尼器减震结构的抗震性能分析 73 图 1 新型摩擦耗能器 ( 单位 :mm) 图 2 试验装置 Fig.1 Anewtypeoffrictiondamperdevice(unit:mm) Fig.2 Testset up 摩擦阻尼器是位移相关型阻尼器, 可以
第 34 卷第 1 期华侨大学学报 ( 自然科学版 ) Vol.34 No.1 2013 年 1 月 JournalofHuaqiaoUniversity(NaturalScience) Jan.2013 文章编号 : 1000 5013(2013)01 0072 05 附加新型摩擦阻尼器减震结构的抗震性能分析 张鹏, 郭子雄 ( 华侨大学土木工程学院, 福建厦门 361021) 摘要 : 提出一种新型摩擦阻尼器,
More information28 西安理工大学学报 (2013) 第 29 卷第 1 期 形成 TMD 系统, 结构构造较为复杂, 且会增加结构造价 同时, 传统的 TMD 调谐减震结构中一般将调谐质量块设置于结构顶部, 以控制结构第 1 阶主振型为目的, 而地震作用下结构的振动大多受到高阶振型的影响, 设置 TMD 后的减震
西安理工大学学报 JournalofXi anuniversityoftechnology(2013)vol.29no.1 27 文章编号 :1006 4710(2013)01 0027 05 填充墙 MTMD 减震结构优化参数分析 卢俊龙 1, 何明胜 2 1, 田洁 (1. 西安理工大学土木建筑工程学院, 陕西西安 710048;2. 石河子大学水利建筑工程学院, 新疆石河子 832003) 摘要
More information标题
2 0 1 8 年 7 月第 34 卷第 4 期 沈阳建筑大学学报 ( 自然科学版 ) Journal of Shenyang Jianzhu University ( Natural Science) Jul. 2 0 1 8 Vol. 34ꎬ No. 4 文章编号 :2095-1922(2018)04-0605 - 09 doi:10. 11717 / j. issn:2095-1922. 2018.
More information<4D F736F F D D2D2DCDF4D2BBC5F42020B9A4B3CCB3A1B5D8B5D8D5F0B0B2C8ABD0D4C6C0BCDBB9A4D7F7D6D0B3A3BCFBCECACCE2D1D0BEBF2E646F63>
第 10 卷第 1 期 2015 年 3 月 震灾防御技术 Technology for Earthquake Disaster Prevention Vol. 10,No. 1 Mar.,2015 刘小萌, 张长会, 卢志强, 盛宏玉,2015. 黏滞阻尼器在煤矿井塔结构抗震加固中的应用. 震灾防御技术,10(1):126 134. doi:10.11899/zzfy20150113 黏滞阻尼器在煤矿井塔结构抗震
More information第 期 刘 文 洋 等 两 边 连 接 屈 曲 约 束 钢 板 墙 边 缘 构 件 的 受 力 规 律 +,444'+# ' 引 言 屈 曲 约 束 钢 板 剪 力 墙 简 称 屈 曲 约 束 钢 板 墙 82=27 是 在 普 通 钢 板 墙 两 侧 设 置 盖 板 盖 板 的 作 用 仅 是 抑
第 卷 第 期 年 月 建 筑 科 学 与 工 程 学 报 '' 文 章 编 号 () 两 边 连 接 屈 曲 约 束 钢 板 墙 边 缘 构 件 的 受 力 规 律 刘 文 洋 李 国 强 同 济 大 学 土 木 工 程 学 院 上 海 ( 黑 龙 江 八 一 农 垦 大 学 工 程 学 院 黑 龙 江 大 庆 ( 同 济 大 学 土 木 工 程 防 灾 国 家 重 点 实 验 室 上 海 ( 摘
More information[6].. (reduced beam section connection, RBS) RBS RBS. 2 /mm A/cm 2 I/cm
36 3 2014 6 1),2) ( 266033) ( 266033)..,,,, TU973+.13 TU391 A doi 10.6052/1000-0879-13-429 SEISMIC PERFORMANCE OF STEEL STRUCTURES WITH REDUCED BEAM SECTION CONNECTIONS 1) HAN Minglan,2) WANG Yan CHEN
More information幻灯片 1
第 14 章高层建筑结构 14.1 概述 一 高层建筑的定义我国 高层建筑混凝土结构技术规程 (JGJ3-2010) 规定,10 层及 10 层以上或房屋高度大于 28m 的住宅建筑以及房屋高度大于 24m 的其他民用建筑混凝土结构适用于该规程, 并按结构形式和高度的不同分为 A 级和 B 级两类, 并在设计中应采用不同的抗震等级, 计算方法和构造措施 建筑的高度一般是指从室外地面至主要屋面的距离
More information<4D F736F F D20B8DFC7BFC5E4BDEEBCF4C1A6C7BDBFF2A3ADBCF4BDE1B9B9B5C4B5D8D5F0D0D0CEAAD1D0BEBFA1AAC9CFCDF82E646F63>
高强配筋剪力墙框 - 剪结构的地震行为研究 缪志伟 1,2, 陆新征 1,2, 叶列平 1,2, 姚震宇 (1. 清华大学土木工程系, 北京 184;2. 清华大学结构工程与振动教育部重点实验室 ) 摘要在框 - 剪结构的剪力墙中配置高强钢筋可以显著提高其安全储备, 使得剪力墙在框架之后屈服, 并改变地震剪力的分配规律 本文利用 MSC.Marc 25 以及清华大学在 MSC.Marc 基础上开发的混凝土纤维模型程序
More information博士学位论文
建筑结构抗震设计 建筑工程学院 第四章结构地震反应 分析和抗震验算 教学目的和要求 1 熟练掌握地震作用的基本概念 2 熟悉结构动力特性对结构动力反应的影响 3 掌握单自由度体系和多自由度体系抗震计算原理和方法 4 熟练掌握地震作用的计算, 振型分解反应谱法 底部剪力法的应用 5 掌握建筑结构抗震验算的一般原则和要求 6 了解结构非弹性分析基本方法 4.1 概述 4.1.1 地震作用 地震作用 :
More information<4D F736F F D20BBF9D3DAC4DCC1BFD7BCD4F2B5C453444F46D7E8C4E1BCF5D5F02E646F63>
http://www.paper.edu.cn 基于能量准则的 SDOF 阻尼减震 结构最大地震位移反应分析 叶列平, 伍文杰 清华大学土木工程系 (84) ylp@tsinghua.edu.cn 摘要 : 利用阻尼耗能是减小结构地震反应的有效方法 根据振动等能量准则, 由地震动力 能量方程推导了具有不同阻尼的单自由度 (SDOF) 弹性体系的地震最大位移反应与结构阻尼比的关系 与地震动力时程数值分析方法计算得到的结果对比表明
More information广西科技大学学报 第 卷 域 塑性铰区以外墙体基本保持弹性 腹板纵筋配筋区 纵筋配筋区 状态 因此 翼缘上竖缝可仅设置在墙体塑性铰区 以保证墙体刚度不至因翼缘设缝而降低很多 墙体按图 图 所示位置在其底部设置竖缝 竖缝高度采用东南大学 给出的塑性铰长度计算公式计算!! 光圆钢筋变形钢筋 图 形截面局
第 # 卷第 期广西科技大学学报 &!# '! % 第 年期 月 ' ( )')*+ '+&,+-. (,/+'/ '0 -/1'). % "#/$#%/$/ 局部设缝短肢剪力墙静力弹塑性分析 廖桂红 张 敏 广西科技大学土木建筑工程学院 广西柳州 摘要 针对底部设缝与传统不设缝短肢剪力墙 对静力弹塑性进行了分析 表明在剪力墙底部塑性铰区域设置竖缝后 破坏形式及变形能力均发生了改变 设缝后墙体塑性铰区域增大
More information46 南京工业大学学报 ( 自然科学版 ) 第 31 卷 间 [1-2] ; 日本三菱公司制造的黏滞阻尼器的 值介于 0 4~1 0 之间 [3-4] ; 德国 Mauler 公司研制的黏滞阻尼器的 值为 0 015( 例用较少 ),FIP 和 Alga 公司的 值为 0 15 [3-4] [5-6
第 31 卷第 6 期 2009 年 11 月 南京工业大学学报 ( 自然科学版 ) JOURNALOFNANJINGUNIVERSITYOFTECHNOLOGY(NaturalScienceEdition) Vol.31No.6 Nov.2009 doi:10.3969/j.isn.1671-7627.2009.06.010 线性与非线性黏滞阻尼支撑减震效果的比较 陈瑜 1, 刘伟庆 2 2, 陆伟东
More information博士学位论文
建筑结构抗震设计 建筑工程学院 第一章结构隔震与 教学目的和要求 消能减震控制 1. 理解结构隔震与消能减震的原理 ; 2. 了解常用隔震支座类型及特点 ; 3. 了解常用消能装置类型及特点 ; 4. 掌握隔震及消能减震结构的设计方法以及计算要点 ; 5. 掌握隔震建筑及消能减震建筑的有关构造要求 9.1 结构减震设计概述 传统的抗震设计方法依靠结构的强度 刚度和延性来抗御地震作用, 称之为 抗震设计
More information年 性响应, 能很好地反映其蠕变和松弛现象, 简单适用 其总应力可以看作是由弹性变形和粘性阻力产生的应力之和 [5], 即 τ = τ e + τ v (1) 式中 :τ e 与 τ v 依次为弹性组件和粘性组件产生的应力 可知该模型的本构关系为 τ = q 0 γ + q 1 γ (
第 28 卷第 06 期 2011 年 12 月 Journal of East China Jiaotong University Vol. 28 No. 06 Dec.,2011 文章编号 :1005-0523(2011)06-0007-05 粘弹性阻尼器对空间桁架结构减震设计与分析 黄兴淮 1, 徐赵东 1 2, 张鹏程 (1. 东南大学混凝土及预应力混凝土结构教育部重点实验室, 南京 210096;2.
More information某双层平板网架结构改造后承载能力鉴定
某平板网架抗震能力研究 晁鹏飞 (, 福建省福州市,5002) 摘要 : 本文针对某平板网架工程建立空间有限元模型, 通过模态分析获取该结构的自振特性, 采用时程分析法对多种地震工况下网架结构的地震响应进行分析, 研究表明, 该网架结构具有优良的抗震能力, 对于大跨度平板网架结构抗震能力分析, 宜考虑竖向地震作用进行三向地震响应分析 关键词 : 平板网架 ; 有限元模型 ; 时程分析 ; 抗震能力
More information标题
第 37 卷第 3 期 2015 年 3 月 武汉理工大学学报 Vol.37 No.3 JOURNALOF WUHANUNIVERSITYOFTECHNOLOGY Ma.2015 췍췍췍췍췍췍췍췍췍췍췍췍췍췍췍췍췍췍췍췍췍췍췍췍췍췍췍췍췍췍췍췍췍췍췍췍췍췍췍췍췍췍췍췍췍췍췍췍췍췍 doi:13963/j.issn.1671-4431.2015.0011 设置粘滞阻尼器的超高烟囱减震控制研究 王善谣,
More informationML
耗能减震加固技术与设计方法 周云著 北 京 内容简介 耗能减震加固技术和设计方法是传统抗震加固技术和设计方法的突破和发展, 是耗能减震技术和设计方法在抗震加固中的应用 本书系统地论述了耗能减震加固的概念 原理 技术 设计方法及工程应用 全书共八章, 内容包括耗能减震加固的概念与原理 耗能减震器的类型与性能 耗能减震器的恢复力模型 耗能减震加固结构的分析方法 耗能减震加固结构设计 基于性能的耗能减震加固结构设计
More information第 6 期 宋贞网等 : 橡胶垫基础隔震建筑的地震作用简化计算 国内外基础隔震建筑地震作用简 [1] 化计算方法简介 [2] 1.1 新西兰 Skinner 等人建议的方法该方法认为, 隔震建筑的上部结构安装在支座上, 支座在水平荷载下的柔性要比结构本身的柔性大得多, 可以将上部结构近似
东南大学学报 ( 自然科学版 ) JOURNAL OF SOUTHEAST UNIVERSITY(NaturalScienceEdition) 第 32 卷第 6 期 Vol 32 No 6 2002 年 11 月 Nov.2002 橡胶垫基础隔震建筑的地震作用简化计算 宋贞网 王修信 ( 江苏省建筑科学研究院, 南京 210008) ( 东南大学土木工程学院, 南京 210096) 摘要 : 讨论了橡胶垫基础隔震建筑的地震作用简化计算.
More information第 47 卷第 3 期 西安建筑科技大学 ( 自然科学版 ) Vol.47 No 年 6 月 J.Xi an Univ. of Arch.& Tech. (Natural Science Edition) Jun 2015 DOI: /j
第 7 卷第 期 西安建筑科技大学 ( 自然科学版 ) Vol.7 No. 5 年 6 月 J.Xi an Univ. of Arch.& Tech. (Natural Science Edition) Jun 5 DOI:.5986/j.6-79.5.. 带施工缝 RC 框架结构抗震性能分析及设计建议 于婧, 刘小军, 赵玉慧 (. 西安建筑科技大学土木工程学院, 陕西西安 755;. 西安长庆科技工程有限责任公司陕西西安
More information第 40 卷第 5 期 2010 年 9 月 东南大学学报 ( 自然科学版 ) JOURNALOFSOUTHEASTUNIVERSITY(NaturalScienceEdition) Vol.40 No.5 Sept.2010 doi: /j.isn
第 40 卷第 5 期 2010 年 9 月 东南大学学报 ( 自然科学版 ) JOURNALOFSOUTHEASTUNIVERSITY(NaturalScienceEdition) Vol.40 No.5 Sept.2010 doi:10.3969/j.isn.1001-0505.2010.05.030 高层建筑组合隔震的设计方法及应用 杜东升王曙光刘伟庆孙臻 ( 南京工业大学土木工程学院, 南京
More information第 5 期 杨志勇, 等 : 地震波输入角度对钢网格盒式束筒结构响应的影响 553 [5] 后效应, 讨论了墙架刚度 角柱刚度对该结构体系剪力滞后效应的影响. 王建硕等研究了空间钢网格盒式结构不规则楼板分别在刚性楼板假定和弹性楼板假定下板的应力集中现象. 本文拟建空间钢网格盒式高层束筒结构, 建立数
第 37 卷第 5 期华侨大学学报 ( 自然科学版 ) Vol.37 No.5 2016 年 9 月 JournalofHuaqiaoUniversity(NaturalScience) Sep.2016 犱狅犻 : 10.11830 /ISSN.1000 5013.201605006 地震波输入角度对钢网格盒式束筒结构响应的影响 杨志勇, 马克俭, 孙敬明 ( 贵州大学空间结构研究中心, 贵州贵阳
More information118 地震工程与工程振动第 38 卷 were34% and44%. Keywords:highwaybridges;double columnpier;brb;aseismicperformance;arangementform 引言 双柱式桥墩是公路桥梁最广泛采用的下部结构形式, 尽管双柱式桥
第 38 卷第 1 期 2018 年 2 月 地震工程与工程振动 EARTHQUAKEENGINEERINGANDENGINEERINGDYNAMICS Vol.38No.1 Feb.2018 文章编号 :1000-1301(2018)01-0117-07 DOI:10.13197/j.eeev.2018.01.117.dongy.013 设置 BRB 构件的双柱式桥墩的横桥向减震分析 董阳 1,2,
More information242 华侨大学学报 ( 自然科学版 ) 2016 年 2 动力弹塑性分析 2.1 材料本构关系 [3] 剪力墙单元采用纤维模型, 其纤维单元水平向和竖向的刚度由混凝土和钢材的本构关系决定, 其抗剪刚度与剪切的本构关系有关, 如图 2 所示. 数值模型中混凝土材料采用的混凝土单轴受压应力? 应 [4
第 37 卷第 2 期华侨大学学报 ( 自然科学版 ) Vol.37 No.2 2016 年 3 月 JournalofHuaqiaoUniversity(NaturalScience) Mar.2016 文章编号 :1000 5013(2016)02 0241 06 犱狅犻 : 10.11830 /ISSN.1000 5013.2016.02.0241 空间钢网格盒式筒中筒结构地震弹塑性响应分析
More informationMicrosoft Word - 人事管理制度汇编*080429.doc
新 南 方 青 蒿 科 技 公 司 招 聘 管 理 制 度 人 事 管 理 制 度 汇 编 第 一 章 招 聘 管 理 制 度 ( 青 蒿 行 字 [2007]10 号,2007 年 7 月 30 日 印 发, 青 蒿 字 [2008]13 号 修 订 ) 第 一 节 总 则 第 一 条 目 的 ( 一 ) 优 化 公 司 人 力 资 源 配 置, 为 公 司 业 务 发 展 提 供 人 力 资 源
More information卷 on nonisolated structure is greater than the isolated counterpart. The isolation effect of the FPS system is not obvious under the frequent e
第 38 卷第 2 期 2018 年 6 月 SOUTH CHINA JOURNAL OF SEISMOLOGY Vol. 38 袁 NO.2 Jun. 袁 2018 戴淑丹袁尚继英袁谭平. 模块化钢框架摩擦摆隔震结构抗震性能研究 [J]. 袁 2018 袁 38 渊 2 冤院 107-115. [DAI Shudan 袁 SHANG Jiying 袁 TAN Ping. Seismic Performance
More information不仅结构类型多样 跨越年代广泛, 提供了丰富全面的研究对象, 而且数据资料容易获取, 甚至还能获得部分建筑的设计详图, 有利于建立结构分析模型 清华校园建筑震害预测程序 就是清华大学 校园实验室 项目的成果之一 该程序以清华大学校园建筑为研究对象, 以身边的科学问题为切入点, 较之相对枯燥的书本知识
文章编号 :CSTAM2014-P47-E0168 清华校园建筑震害预测程序及在土木工程教学中的应用 曾翔, 杨哲飚, 许镇, 陆新征 ( 清华大学土木工程系, 北京市 100084) 摘要 : 清华校园建筑震害预测程序 提供学生所熟悉的校园建筑作为研究对象, 具有结构地震弹塑性时程分析和破坏情况可视化展示功能 将其用于结构抗震工程 防震减灾等土木工程专业课程教学过程中, 可以使学生直观地理解 巩固并综合运用所学知识,
More informationFig1 Theforceappliedtothetrainwhenrunning :w = w j +w q (3) :w = w = w 0 +w j (4) w i 121 基本阻力 w r = 600 R ( N/kN) (8) :R : [2] w s [3] w s =0
31 4 2012 8 JournalofLanzhouJiaotongUniversity Vol31No4 Aug2012 :1001-4373(2012)04-0097-07 * 张友兵 张 波 ( 100073) : 分析了列车运行过程中的受力情况 给出了制动过程中减速度的计算方法 并采用正向 反向两种迭代方式计算列车制动曲线 两种方式计算出的制动曲线一致 证明了计算制动曲线的方法是正确的
More information934 东南大学学报 ( 自然科学版 ) 第 42 卷 在结构基于能量抗震设计方法中, 累积滞回耗能 E H 在结构中的分布直接影响构件耗能需求的计算. 大量研究成果表明, 由于结构参数分布的复杂性和地面运动的不确定性, 强震作用下 E H 在结构中的分布存在不可控性, 即可能出现个别楼层形成局部耗
第 42 卷第 5 期 2012 年 9 月 东南大学学报 ( 自然科学版 ) JOURNALOFSOUTHEASTUNIVERSITY(NaturalScienceEdition) Vol.42 No.5 Sept.2012 doi:10.3969/j.isn.1001-0505.2012.05.025 RC 框剪结构强震作用下的耗能分布模式与损伤机制 1 缪志伟 2 叶列平 1 裘赵云 1 李爱群
More information第期 韦 锋等配置 dg[? 钢筋的框架结构非弹性地震反应分析 -,, \,I 6 6 ; I U 6 dg[? > I = = -<K 6;X ;,; I ; 6 ; 6 I; I>K> ;6 <,I -; - 6J,Y I = e KI 6 ; 6J, ; 61
http:qkscqueducn 第 卷第 期 年 * 月 土 木 建 筑 与 环 境 工 程 +,- 1 46, 9 : ; :< < 4= - 配置 IN,? 钢筋的框架结构非弹性地震反应分析 韦 锋刘 刚王晓锋朱爱萍傅剑平 P 华南理工大学 土木与交通学院广州?@* P 中国建筑科学研究院北京 A P 重庆大学 土木工程学院重庆 **? 摘 要为实现建筑行业的可持续发展中 国 土 木 建 筑
More information第期 C F 筑承担着重要 的 城 市 使 命 且 造 价 昂 贵"是 城 市 建 筑 的 重 阻尼器的耗能效率 要组成部分如何有效地提高 超 高 层 建 筑 的 抗 震 性 能 以 及结构经济性"是 超 高 层 建 筑 快 速 发 展 的 关 键 问 题 消 能减震技术是其中的解决方法之一 消能减
第 卷第 期 年 月 建 筑 钢 结 构 进 展 " 丁洁民 王世玉 吴宏磊 同济大学土木工程学院 上海 同济大学建筑设计研究院 集团 有限公司 上海 摘 要 随着我国社会经济的发展和城市化进程的加快 超高层建筑发展迅速 为有效提高结构的抗震性能和经济性 黏滞阻尼器已逐渐应用于超高层建筑设计中 黏滞阻尼器最常用的布置形式是柱间支撑 且以单一应用为主 为提高黏滞阻尼器的工作效率 介绍了两个实例 实例采用了两种新型的
More information中华人民共和国行业标准 建筑消能减震技术规程 Technical specification for seismic ener 窃 r JGJ 批准部门 : 中华人民共和国住房和城乡建设部 施行日期 : 年 1 2 月 1 日 中国建筑工业出版社 2013 北京
UDC p 中华人民共和国行业标准 cjjlmcjj JGJ 297-2013 备案号 J 1596-2013 建筑消能减震技术规程 Technical specification for seismic energy dissipation of buildings 2013-06-09 发布 2013-12 -01 实施 中华人民共和国住房和城乡建设部 发布 中华人民共和国行业标准 建筑消能减震技术规程
More information714 东南大学学报 ( 自然科学版 ) 第 42 卷 大跨空间结构的减振控制进行研究 [12]. 文献 [3] 对空间网壳结构 ER/MR 智能杆件减振系统进行了分析, 提出了局域半主动控制策略 ; 利用 ER/MR 智能阻尼器对地震反应半主动控制进行计算, 证明了 ER/MR 智能杆件是一种不会
第 42 卷第 4 期 2012 年 7 月 东南大学学报 ( 自然科学版 ) JOURNALOFSOUTHEASTUNIVERSITY(NaturalScienceEdition) Vol.42 No.4 July2012 doi:10.3969/j.isn.1001-0505.2012.04.026 铅挤压阻尼器对网壳结构的减振控制 1,2 杨明飞 1 徐赵东 1 黄兴淮 ( 1 东南大学混凝土及预应力混凝土结构教育部重点实验室,
More information建筑钢结构进展第 卷 :(2-!"9,+"9!5,:,-!9,!+,5.,+"! 联肢剪力墙体系作为一种高效的抗侧力体系 被广 泛应用于高层建筑结构中 在应用联肢墙体系的高层建筑结构中 建筑的门窗洞口上方形成沿高度方向均匀布置的连梁 连梁的作用主要体现在两个方面 一方面是作为联系构件连接两片单独的墙
第 卷第 期 年 月 建 筑 钢 结 构 进 展!" & 双阶屈服钢连梁联肢剪力墙体系的小震消能减震设计方法 李国强 庞梦德 孙飞飞 侯兆新 同济大学土木工程防灾国家重点实验室 上海 同济大学土木工程学院 上海 中冶建筑研究总院有限公司 北京 00 摘 要 提出了一种应用于联肢剪力墙体系的新型钢连梁 称之为双阶屈服消能钢连梁 并且在此基础上提出了基于小震消能的双阶屈服钢连梁联肢剪力墙体系的抗震设计方法
More informationPowerPoint 演示文稿
隔震设计之实例工程解析 ( 一 ) 中国建筑科学研究院 PKPM 设计软件事业部刘孝国 2016.08.16 1. 减隔震结构设计的基本原理 ; 2. 隔震结构的基本要求 ; 3. 隔震设计的总体流程 ; 4. 确定结构隔震层的位置 5. 初步确定隔震结构的隔震目标 ; 6. 隔震支座介绍 ; 一 减隔震结构设计基本原理 减震隔震设计原理 实际采取的地震对策分为 抗震 减震 及 隔震 三种机制 :
More information第 #$ 期 张进国 " 等 % 基于性态设计的钢筋混凝土结构地震易损性分析 #J"" 框架结构的地震易损性分析 " 以更好的模拟结构 在弹性和弹塑性阶段的响应 得到结构地震易损 性曲线 " 探讨两种钢筋混凝土框架结构在抗震性能方面的差异 # 结构模型建立和地震记录选取 #F# 模型的建立 通则 引
第!" 卷第 #$ 期 %$#& 年 #$ 月 哈 尔 滨 工 程 大 学 学 报 *-0-1 34467: ;
More information2 建筑结构 2017 年 构件承载力要求和变形控制指标 结构分析模型和基本方法 层间位移角和破坏状态的对应关系等, 向基于性能要求的抗震设计迈出重要的一步 动力弹塑性时程分析是性能化抗震设计方法的一个重要组成部分 在设防与罕遇地震作用下, 结构的地震响应通常是非线性的, 计算结构在强震下的响应参数
第 47 卷第 12 期 2017 年 6 月下 建筑结构 Building Structure Vol. 47 No. 12 Jun. 2017 动力弹塑性分析结果用于指导结构性能设计 的若干问题 汪大绥, 安东亚, 崔家春 ( 华东建筑设计研究院有限公司, 上海 200011) [ 摘要 ] 动力弹塑性分析技术是目前基于性能的抗震设计经常采用的重要分析手段, 主要针对动力弹塑性分析结 果在设计中的合理使用问题展开讨论
More information第 期 赵金莲等 荧光光谱法分析花茶对羟自由基 诱导的 氧化损伤的保护作用!!!!!!!! 花茶冲泡方法 荧光扫描方法 # 稳定性试验方法 重复性试验方法
年 月 华南师范大学学报 自然科学版 年第 期 赵金莲 曾佑炜 李 宽 彭永宏 采用荧光光谱扫描法定性定量研究了 种花茶对羟自由基 诱导的 氧化损伤的保护作用 结果表明 桂花茶 复合花茶 绿茶和芍药花茶的保护作用要优于红玫瑰花茶和金莲花茶 且各花茶的保护作用在 范围内均随质量浓度的增加而增强 该方法的稳定性和重复性都较好 花茶 氧化损伤 荧光光谱扫描 第 期 赵金莲等 荧光光谱法分析花茶对羟自由基
More information1 期王珊等 : 各类抗震设计规范对设计地震动时程规定的对比分析 57 时程的数量和质量都存在一定的问题, 难以满足工程的实际需要 ( 肖遥等,2014) 近几年, 尽管获得了较为丰富的地震动观测资料, 但设计人员仍面临着一个难题, 那就是如何选择 1 组合理的输入地震动时程, 以使得不同的输入地震
第 33 卷 2017 年 3 月 第 1 期 (56~67) 中国地震 EARTHQUAKERESEARCH INCHINA Vol.33 No.1 Mar.2017 王珊 张郁山,2017, 各类抗震设计规范对设计地震动时程规定的对比分析, 中国地震,33(1),56~67 各类抗震设计规范对设计地震动时程规定的对比分析 1,2) 王珊 2) 张郁山 1) 中国地震局地球物理研究所, 北京市民族大学南路
More information第!! 卷! 第 " 期 #$%# 年 & 月 西 安 建 筑 科 技 大 学 学 报!自然科学版" A1 =0!!!:10 " '<-0#$%# =>5 * 9-5 * ; * 1-" ' ()* +,-.* / !:,;<4, 滑移隔震结构基于能量分析的
第 卷 第 期 #$%# 年 & 月 西 安 建 筑 科 技 大 学 学 报 自然科学版 A 0 :0 5 9-5 9?@ - ) + -. /0 23 5607 89 560:< 滑移隔震结构基于能量分析的简化计算方法研究 熊仲明%#张萍萍%韦 俊#刘晓通% %0西安建筑科技大学土木工程学院#陕西 西安 B%$$CC$#0江苏省结构工程重点实验室#江苏 苏州 #%C$%%$ 0西部建筑科技国家重点实验室筹#陕西
More information2018年筑林教育一级注册结构工程师专业考试 网络公开课(一)
筑林教育一级注册结构工程师专业考试培训网络公开课 主讲 : 凌老师 2017.10 考试内容 1 混凝土结构( 占比 20% 左右 ) 2 钢结构( 占比 17%~18%) 3 砌体结构( 占比 13% 左右 ) 4 木结构( 占比 2.5%) 5 地基与基础( 占比 17%~18%) 6 高层建筑结构 高耸结构 横向作用( 占比 20% 左右 ) 7 桥梁结构( 占比 10%) 涉及荷载计算 荷载组合
More information关于要求审批《衢州市道路交通组织管理规划( )》的请示
衢 州 市 规 划 局 文 件 衢 规 2014 33 号 衢 州 市 规 划 局 关 于 印 发 衢 州 市 城 市 规 划 管 理 技 术 规 定 ( 暂 行 ) 的 通 知 局 属 各 分 局 直 属 各 单 位 机 关 各 处 室 : 为 进 一 步 加 强 城 市 规 划 管 理, 规 范 市 区 城 市 规 划 管 理 工 作, 根 据 国 家 法 律 法 规 和 相 关 规 范, 参
More information64 建 筑 结 2017 年 构 续 其他不规则 局部转换 穿层柱 整体结构竖向 构件收进尺寸突变 裙房楼板开洞较多 连接薄弱 为保证地震作用 下薄弱连接部位退出工作后各结构单体具备独立承 载能力 设计中采用整体模型 主楼模型 独立裙房 模型分别进行承载力分析 采用多模型计算结果进 行包络设计 为
第 47 卷第 13 期 2017 年 7 月上 建筑结构 Building Structure Vol. 47 No. 13 Jul. 2017 中关村国防科技园 A 栋综合楼超限结构设计 卢清刚 1, 周祥茵 2, 刘永豪 1, 閤东东 1, 苗启松 1, 刘华 1, 展兴鹏 1, 刘长东 1 1, 詹延杰 (1 北京市建筑设计研究院有限公司, 北京 100045; 2 中国建筑标准设计研究院,
More information框架-核心筒结构PUSHOVER案例
集成化的通用结构分析与设计软件 SAP2000 案例教程 北京筑信达工程咨询有限公司 北京市古城西街 19 号研发主楼 4 层,100043 SAP2000 案例教程 : 隔震结构分析 版权 计算机程序 SAP2000 及全部相关文档都是受专利法和版权法保护的产品 全球范围的所有权属于 Computers and Structures,Inc.( 中文版版权同属于北京筑信达工程咨询有限公司 ) 如果没有
More information第!" 卷 第 期 田 小 红 等 组 合]形 偏 心 架 振 动 台 研 究 +高 采受力较好焊接连接方式 偏心架 为高组 非 " m!%m"% $称 合偏心架" 与 底 板 采 高 螺栓连接 其 中 配 重 各 尺
第 卷第 期 年 月 土 木 工 程 学 报 高组合 + 形偏心架振动台研究田小红 苏明周 连 鸣 李 慎 王 凤 西安建筑科技学 陕西西安 "" 西安理工学 陕西西安! 摘要 为研究高组合 形偏心架抗震 推动高在我国建筑领域应 对一个单跨两榀三高组合 形偏心架进行缩尺比例为 振动台 得到不同工况下自振频率 阻尼比 加速反应 位移反应及应变 研究表明 随地震波峰值加速增 自振频率降低 阻尼比增 加速反应增
More informationTechPaperCover_Template.indd
CTBUH Technical Paper http://technicalpapers.ctbuh.org Subject: Paper Title: Author(s): Affiliation(s): Structural Engineering / Seismic Overview of Performance-Based Seismic Design of Building Structures
More information幻灯片 1
南京青奥中心抗震概念设计 中国建筑设计研究院 2012.5.26 工程概况 南京青奥中心位于建邺区江山大街北侧, 金沙江东路南侧, 扬子江大道东南侧, 燕山路南延段西侧, 南京青奥中心总建筑面积约为 49 万 m 2 南京青奥中心建成后首先用于第二届世界青年奥林匹克运动会会议中心及接待酒店使用 区内按照使用功能不同可以分为会议中心 高星级酒店 商业办公建筑 会议中心地上六层, 建筑高度 45m, 建筑面积约
More information第5期 郝际平 等 强震下半刚性框架-密肋框格防屈曲低屈服点钢板剪力墙结构弹塑性时程分析 试验研究表明 墙板的平面外变形较明显且较早出 现斜向拉力带 但框架均未出现明显破坏 研究表明 半刚性框架-薄钢板剪力墙结构符合 钢板墙 强框架 弱墙板 的设计原则 防屈曲构 造的设置 改善了内填墙板的实际受力
第 8 卷第 5 期 西安建筑科技大报 ( 自然科版 ) Vol.8 No.5 06 年 0 月 J. Xi'a Uiv. of Arch. & Tech. (Natural Sciece Editio) Oct. 06 DOI: 0.5986/j.006-790.06.05.00 强震下半刚性框架 - 密肋框格防屈曲钢板剪力墙弹塑性时程分析 郝际平, 葛明兰, 闫璞真, 徐少城, 于金光 ( 西安建筑科技大土木院,
More information第 期 孙义刚 等 砖混组合结构特征刚度系数对混凝土墙数量的影响 柱 圈梁箍紧砌体墙协同工作 因此混凝土和砌筑 砂浆强度等级是抗御地震力的第一道防线 在地震 力作用下 结构进入弹塑性阶段后 钢筋混凝土剪力 墙和钢筋混凝土楼板发挥其主要作用 承担着地震 水平力的作用和传递 作到裂而不倒 是抗御地震的
第 卷第 期 重庆大学学报 年 月!" #"$%&"' % 文章编号 ()(- 砖混组合结构特征刚度系数对混凝土墙数量的影响 孙义刚 潘志宏 邵阳学院城市建设系 湖南邵阳 + 摘 要 根据砌体墙钢筋混凝土墙组合结构的受力特点 提出了在地震作用下混凝土剪力墙合理数量的计算公式 公式中混凝土墙数量的取值参数的主要影响因素为 场地特征周期 抗震设防烈度 弹性层间位移角限值 组合结构特征刚度系数 非承重墙的自振周期折减系数等
More informationComparative Study of Zhongnan Center Under Earthquake and Wind 中南中心抗震及抗风设计的分析和对比 Weiguo Chen & Guangjing Sha, Zhongnan Construction Group Co., Ltd. 陈卫
ctbuh.org/papers Title: Authors: Subjects: Comparative Study of Zhongnan Center Under Earthquake and Wind Weiguo Chen, Zhongnan Group Guangjing Sha, Zhongnan Group Xin Zhao, Architectural Design & Research
More information超限高层建筑抗震设防审批
一 审批单位 : 区国土城建和水利局 二 事项编号 :13080 三 审批范围 : 技术特性符合 广东省超限高层建筑工程抗震设防专项审查实施细则 ( 见附录 : 广东 省超限高层建筑工程抗震设防专项审查实施细则 ) 的项目 ( 建筑高度 100 米或以上 ) 四 提交材料 : 由主管部门先行召开专家评审会, 评审通过后办理联合审图时提交以下材料 : 1 超限高层建筑工程抗震设防专项审查申报表( 纸质文档一式两份
More information李俊新 崔 敏 刘艳春 姚艳君 周广芬 孙 宝 河北科技大学理学院 河北石家庄 滦南县职业教育中心基础部 河北滦南 在物理化学实验的基础上 对一级反应的 种不同数据处理模型进行比较和分析 通过对 实验数据处理模型进行系统的比较 来改善传统实验数据处理中存在的一些问题 从而简化数据处 理 减小作图工作量与作图误差 提升实验水平 提高数据处理结果的准确性 一级反应 数据处理模型 过氧化氢 图 过氧化氢分解实验装置图
More information南通大学学报 社会科学版 第 卷 第 期 双月刊 年 月出版!"# " < ABC DE c AB ^ " M F GE PQ M ""# = 摘要! "#$ %&' (!)*+,!-*.# /.01 # $ 89 :; /.012 # ' $ <= ABCD E /.01 F
南通大学学报 社会科学版 第 卷 第 期 双月刊 年 月出版 " < ABC DE c AB ^ " M F GE PQ M ""# = 摘要! "#$ %&' (!)*+,!-*.# /.01 # 234 567$ 89 :; /.012 # ' $ ?@ ABCD E /.01 F >GH >? I'J K ABCD > LMNO > > 0PQ RI'7 > S. KTUVW XY EN
More information<4D F736F F F696E74202D20B3C2D1A7CEB05F F524D2D3344D4DAB3ACCFDEB8DFB2E3BDA8D6FEBDE1B9B9BFB9D5F0B7D6CEF6D6D0B5C4D3A6D3C3205BBCE6C8DDC4A3CABD5D>
212/3/17 PERFORM-3D 在超限高层建筑结构抗震分析中的应用 工程实例一 : 工程实例二 : 工程实例三 : 主讲 : 陈学伟华南理工大学土木与交通学院博士研究生高层建筑结构研究所 PERFORM-3D 的软件简介 PERFORM-3D(Nonlinear Analysis and Peroformance Assessment for 3D Structure) 三维结构非线性分析与性能评估软件,
More informationPowerPoint 演示文稿
隔震设计之实例工程解析 ( 二 ) 中国建筑科学研究院 PKPM 设计软件事业部刘孝国 2016.08.18 1. 非隔震结构上部方案布置 ; 2. 隔震支座的初步选择及布置 ; 3. 隔震层的设计及验算 ; 4. 隔震结构的抗风及抗倾覆验算 ; 5. 隔震层隔震支座的优化 6. 减震系数的计算 ; 7. 隔震结构上部的设计 ; 一 非隔震结构上部方案布置 上部结构方案布置总体要求 1. 结构布置规则
More information厦门大学学位论文原创性声明 本人呈交的学位论文是本人在导师指导下, 独立完成的研究成 果 本人在论文写作中参考其他个人或集体已经发表的研究成果, 均 在文中以适当方式明确标明, 并符合法律规范和 厦门大学研究生学 术活动规范 ( 试行 ) 另外, 该学位论文为 ( ) 课题 ( 组 ) 的研究成果,
学校编码 :10384 密级 学号 :25320111151721 硕士学位论文 某超限高层框架 核心筒结构设计中若干问题研究 Research On Several Design Problem In A Super-High-Rise Frame Corewall Building 陈涛 指导教师姓名 : 石建光 专 教授 业名称 : 建筑与土木工程 论文提交日期 :2014 年 4 月 论文答辩时间
More information上海东方国信工业楼扩建工程结构设计
上海临空 11- 地块 9 号楼结构设计 [ 摘要 ] 上海临空 11- 地块 9 号楼为甲级办公楼, 长约 270m, 宽约 70m, 平面为三折形的不规则结构 地上五层, 地下一层 ( 带下沉式广场 ), 四 五层形成 120m 长连体, 结构总高 24.8m 先期方案连体最大跨度 6m, 最大悬挑 9.7m, 两组斜向不相交支撑柱, 采用钢结构 ( 连体 )+ 混凝土框架结构体系 ( 不设缝
More informationBQ.S2
普通高等教育 十一五 国家级规划教材北京高等教育精品教材 建筑抗震设计 S eism ic D es ig n o f B u ildin g s ( 第二版 ) 薛素铎赵均高向宇编著 KB2 北京 内容简介本书按枟建筑抗震设计规范枠 (GB50011 唱 2001) 编写, 主要阐述建筑抗震设计理论与方法 全书共分十章, 主要内容包括 : 地震与抗震概论, 建筑场地与地基基础, 地震作用与结构抗震验算,
More information