118 地震工程与工程振动第 38 卷 were34% and44%. Keywords:highwaybridges;double columnpier;brb;aseismicperformance;arangementform 引言 双柱式桥墩是公路桥梁最广泛采用的下部结构形式, 尽管双柱式桥
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1 第 38 卷第 1 期 2018 年 2 月 地震工程与工程振动 EARTHQUAKEENGINEERINGANDENGINEERINGDYNAMICS Vol.38No.1 Feb.2018 文章编号 : (2018) DOI: /j.eeev dongy.013 设置 BRB 构件的双柱式桥墩的横桥向减震分析 董阳 1,2, 张永亮 1,2 3, 张磊 (1. 兰州交通大学甘肃省道路桥梁与地下工程重点实验室, 甘肃兰州 ;2. 兰州交通大学道桥工程灾害防治技术国家地方联合工程实验室, 甘肃兰州 ;3. 北京堡瑞思减震科技有限公司, 北京 ) 摘要 : 以某 3 30m 公路高架桥为工程背景, 采用非线性时程反应分析法, 研究了两种不同墩高下 BRB 的设置方式及核心段材料屈服强度 σ(80~235mpa) 对桥梁地震反应的影响规律 结果表明 : (1) 设置 BRB 的双柱式墩在横桥向地震作用下减震效果显著, 具体减震效果与 BRB 的屈服耗能及改变上部结构地震力在桥墩体系中的传力路径双重因素有关 (2) 对 9m 高双柱式墩,BRB 的最优布置为单斜杆形式 当 BRB 的核心段屈服应力 σ 取值较大时,BRB 将不进入屈服, 通过其侧向刚度改变结构体系的传力路径 (3) 对 18m 高双柱式墩,BRB 的最优布置为双平行斜杆布置 BRB 的减震效果随着 σ 的增大而增加, 在 σ 取值较大值时,BRB 起改变传力路径及滞回耗能的双重作用 (4) 在双柱式桥墩中合理设置 BRB 并取其最优力学参数, 可有效改善桥梁下部结构的抗震性能 对本文算例,9m 和 18m 高双柱式墩墩底弯矩减震率分别为 34% 和 44% 关键词 : 公路桥梁 ; 双柱式墩 ;BRB; 减震性能 ; 布置形式中图分类号 :U448.14;U 文献标志码 :A AnalysisontransversedampingperformanceofdoublecolumnpierwithBRB DONGYang 1,2,ZHANGYongliang 1,2,ZHANGLei 3 (1.KeyLaboratoryofRoad&BridgesandUndergroundEngineeringofGansuProvince,LanzhouJiaotongUniversity,Lanzhou730070,China; 2.NationalandProvincialJointEngineeringLaboratoryofRoad&BridgeDisasterPreventionandControl,LanzhouJiaotongUniversity, Lanzhou730070,China;3.BeijingBaoRuisiShockAbsorptionTechnologyCo.,Ltd.,Beijing100043,China) Abstract:Takinga3 30m highwayviaductasengineeringbackground,themethodofsetingbrbandyield strengthofcoresegmentσ(80~235mpa)ontheseismicresponseofbridgewithtwodiferentpierheightarestud iedbyadoptingmethodofnonlineartimehistoryresponseanalysis.resultsshows:(1)theefectofthedouble columnpierwithbrbontheseismicresponseofthebridgeissignificant,andthespecificdampingefectisrelated totheyieldenergyconsumptionofbrbandthechangeoftheseismicforceofthesuperstructureinthebridgesys tem.(2)for9mhighdouble columnpie,theoptimalarangementofbrbisintheformofasinglerod.when thecoresectionofbrbyieldstresvalueσislarge,brbwilnotentertheyield,throughtheforcetransmision pathstructureofitslateralstifneschange;(3)for18mhighdouble columnpietheoptimallayoutofbrbdoub leparalelobliquerodarangement.thedampingefectofbrbincreaseswiththeincreaseofσ,whentheσislar ger,brbplaysadualroleinchangingtheloadpathandhystereticenergydisipation.(4)thereasonableper formanceofthebrbandtheoptimum mechanicalparameterscanbeefectivelyimprovedinthedoublecolumn piers.fortheexampleofthispaper,9mand18mhighmomentatthebotomdouble columnpierdampingrates 收稿日期 : ; 修订日期 : 基金项目 : 国家自然科学基金项目 ( , ); 甘肃省科技计划资助项目 (17JR5RA103) Supported by:nationalnaturalsciencefoundationofchina( , ); GansuScienceandTechnologyProgram Support (17JR5RA103) 作者简介 : 董阳 (1991-), 男, 硕士研究生, 主要从事桥梁抗震方面的研究.E mail: @qq.com 通讯作者 : 张永亮 (1975-), 男, 教授, 博士, 主要从事桥梁抗震方面的研究.E mail:zhangyong_l@126.com
2 118 地震工程与工程振动第 38 卷 were34% and44%. Keywords:highwaybridges;double columnpier;brb;aseismicperformance;arangementform 引言 双柱式桥墩是公路桥梁最广泛采用的下部结构形式, 尽管双柱式桥墩的抗震性能优于独柱墩, 但双柱式桥墩在历次强震作用下震害也较为严重, 尤其是横桥向 1989 年美国 LomaPrieta 地震中 Cypres 双层高架 [1] [2-3] 桥的倒塌及 2008 年汶川大地震中百花大桥 顺河大桥等柱式桥墩发生的弯曲或剪切破坏等均证实了强震作用下双柱式桥墩的易损性, 如何提高双柱式桥墩的抗震性能至关重要 减隔震体系是公路桥梁首选的抗震体系, 减震技术的工作机理是 : 采用阻尼式能量耗散元件, 消耗地震能量, 减小结构地震反应, 限制结构位移 [4] 防屈曲支撑(BucklingRestrainedBraces,BRB) 作为易屈服的金属阻尼器, 由于耗能优越 造价低 易于安装, 在桥梁与结构工程抗震设计 加固中颇受青睐 [5-7] Yuandong [8] Wang 等提出使用 BRB 来对排架墩进行抗震改造, 结果表明 BRB 可通过滞回耗能及重新分配横桥向剪力 [9-10] 来保护桥墩 EI Bahey 等提出在桥梁排架墩之间设置 BRB, 地震中由于 BRB 良好的滞回耗能作用可 [11] 有效的保护桥墩免受损伤 XiaoneWei 等提出将 BRB 作为保险丝应用到双柱式墩中,BRB 通过耗散地 [12] 震能量来减少柱子上的非弹性需求, 提高结构性能 石岩提出基于设置 BRB 桥梁排架墩的位移设计方 [13] 法 孙治国等提出将 BRB 运用于桥梁排架墩中, 结果表明 BRB 先于桥梁排架构件发生屈服并消耗地震 [14] 能量, 能提高桥梁排架强度及刚度延缓排架本身屈服过程, 减少变形 华承俊通过增量动力分析研究了 BRB 对桥梁排架墩的损伤控制效果 以上研究内容均侧重于 BRB 在柱式桥墩中的减震效果, 并未探讨不同墩高下 BRB 布置方式及 BRB 核心段参数对柱式桥墩抗震性能的影响 本文以某 3 30m 公路高架桥为依托, 采用非线性时程反应分析法, 研究了 2 种不同墩高下 BRB 的设置方式及核心段材料屈服强度对桥梁地震反应的影响规律 1 桥梁概况与结构建模 1.1 桥梁概况 某 3 30m 公路高架桥, 采用先简支后连续施工方法, 主梁采用预应力混凝土分离式小箱梁 桥面宽度 为 17.5m, 梁高为 1.6m, 主梁采用 C40 混凝土 下部结构为 1.2m 的双柱墩 倒 T 形盖梁, 盖梁高度 1.8m; 基础采用 4 1.5m 的钻孔灌注桩基础, 桩长 17m, 下部结构采用 C30 混凝土 支座采用 GJZF4 矩形 板式橡胶支座, 规格为 mm 桥址区工程场地类别为 Ⅱ 类, 地震设防烈度为 8 度, 地震峰值加速度 为 0.25g, 场地特征周期为 0.45s 1.2 BRB 简介及参数控制 BRB 由钢支撑内芯 外包约束构件 ( 内填砂浆或混凝土的钢管 ) 以及两者之间所设置的无粘结层或间隙 三部分所构成 当地震荷载作用在 BRB 上时,BRB 的内芯承担全部轴向荷载, 约束单元为内芯提供足够的 侧向约束, 防止其发生屈曲, 使得内芯在拉压状态下均能达到屈服, 故 BRB 可通过良好的滞回耗能特性来达 到结构减震的目的 [5] 在抗震结构中应用的 BRB 主要分为以下几种类型 :(1) 作为承载构件使用 ;(2) 作为耗能构 表 1 各工况 BRB 的参数 Table1 ParametersofBRB 件使用 ;(3) 作为拉压屈服型软钢阻尼器使 A(mm 2 ) σ(mpa) F(kN) K(kN/m) 用 [16] 对于桥梁结构,BRB 多用作拉压屈服型软 工况 E5 钢阻尼器 在桥墩之间设置 BRB 是要求其在中 工况 E5 震时也耗能, 保证桥墩的线弹性 ; 大震时 BRB 有 工况 E5 较高的极限承载力, 实现结构的大震不倒 故设 工况 E5 置于桥梁结构中的 BRB 多采用低屈服点钢材和等效刚度大的截面 工况 E5
![第 1 期董阳, 等 : 设置 BRB 构件的双柱式桥墩的横桥向减震分析 119 BRB 等效刚度为 K=EA/L, 屈服力为 F=σ A 式中:E 为核心段的弹性模量,A 为等效截面积,L 为计算长度,σ 为核心段的屈服强度 对于 L, 可调节的范围较小, 故 σ 与 A 为影响 BRB 减震效果的关键参数 由于文献 [13] 已做过 A 对桥墩抗震性能的影响, 故本文设置了 5 个工况对 σ](/docs-images/91/106151163/images/3-0.jpg "进行参数影响分析, 各工况的 BRB 的计算长度取 5m, 其余参数如表 1 所示 1.")
3 第 1 期董阳, 等 : 设置 BRB 构件的双柱式桥墩的横桥向减震分析 119 BRB 等效刚度为 K=EA/L, 屈服力为 F=σ A 式中:E 为核心段的弹性模量,A 为等效截面积,L 为计算长度,σ 为核心段的屈服强度 对于 L, 可调节的范围较小, 故 σ 与 A 为影响 BRB 减震效果的关键参数 由于文献 [13] 已做过 A 对桥墩抗震性能的影响, 故本文设置了 5 个工况对 σ 进行参数影响分析, 各工况的 BRB 的计算长度取 5m, 其余参数如表 1 所示 1.3 结构建模 为研究桥墩高度对 BRB 抗震性能的影响, 选取了 2 种结构形式的桥梁, 结构形式 1 为 9m 高双柱墩, 不设横系梁 ; 结构形式 2 为 18m 高双柱墩, 设有横系梁 同时假设 : 两种结构形式上部结构 承台及桩基础均相同, 仅墩高不同 各结构形式均采用有限元软 MIDAS/CIVIL 建立全桥空间动力有限元计算模型, 其中图 1 为高墩模型的动力分析模型 模型中主梁 桥墩 桩基础 横系梁均采用空间梁单元模拟, 板式橡胶支座采用线性弹簧单元模拟, 弹簧线刚度为 :30947kN/m 考虑地基土的柔性效应, 基础弹簧刚度按采用 m [15] 法计算, 仅考虑单层土, 土层 m 值取 20000kN/m 4, 桩身底部采用固结处理 BRB 采用 MIDAS/CIVIL 中的滞后系统模拟, 滞后系统所采用的力学模型为 Wen 双线性模型 BRB 的弹性刚度与屈服强度通过计算得到, 屈服后刚度与弹性刚度之比取 0.02 二期恒载为 15kN/m, 采用质量单元模拟, 均匀施加在主梁上 计算模型中基本假设如下 :(1) 桥墩 桩基础及横系梁保持弹性 ;(2) 不考虑支座摩擦滑动效应 ;(3) 仅考虑 BRB 屈服后的材料非线性 地震动采用该桥址处 50 年超越概率为 2% 的 3 条 E2 地震动, 水平地震动强度 PGA 为 0.38g 其中一条典型的地震动见图 2 地震反应分析时, 沿桥横向输入 3 条地震动进行非线性时程反应分析, 结构的响应值取 3 条地震动地震反应的最大值 按如下公式定义减震率 : 减震率 =( 未设置 BRB 桥墩的墩底内力 - 设置 BRB 桥墩的墩底内力 )/ 未设置 BRB 桥墩的墩底内力 100% 图 1 动力分析模型 Fig.1 Dynamicanalysismodel 图 2 典型 E2 地震动 Fig.2 TypicalE2seismicgroundmotion 2 BRB 设置方式及参数对 9m 高桥墩抗震性能的影响规律 为了研究 BRB 的设置方式及参数对 9m 高桥墩体系横桥向抗震性能的影响, 本文设计了 3 种 BRB 布置方式 BRB 采用表 1 中的参数取值 BRB 的布置方式如图 3 所示 各布置方式 4# 墩底截面的内力计算结果见图 4, 图 5 为布置 2 各工况 BRB 的滞回图 3 9m 高桥墩 BRB 布置图曲线, 图 6 为布置 2 最优减震效果下的 4# 墩 Fig.3 BRBarangementformof9mhighpier 墩顶位移时程曲线 由图 4~ 图 6 的计算结果可知 : (1) 在横桥向地震的作用下,BRB 减小双柱式桥墩地震反应的机理为 : 通过 BRB 自身的屈服来耗散地震能量 ; 通过改变上部结构地震力在桥墩体系中的传力路径, 减小墩身的弯矩与剪力 (2) 对于 9m 高桥墩, 各工况下墩底弯矩及剪力减震率由高到低的排序为 : 布置 3< 布置 2< 布置 1 虽布置 2 的弯矩与剪力减震率不如布置 1, 但其布置方式简单便于施工, 下部结构体系传力路径明确, 采用
4 地 １２０ 震 工 程 与 工 程 振 动 第３ ８卷 ＢＲＢ的构件少 单根 ＢＲＢ构件的减震贡献率高 可充分发挥 ＢＲＢ滞回耗能的特性 故对 ９ｍ高桥墩布置 ２ 即单斜杆布置为最优布置方式 ３ 对本文算例 工况 ４为布置 ２的最优减震工况 此时 ＢＲＢ滞回曲线面积最大 桥墩的墩顶位移减小 了３ ３ 墩底弯矩及剪力减震率分别为 ３ ４ ３５ ４ 对 ９ｍ高桥墩 当 σ增大时 布置 ２的墩底弯矩及剪力呈减小趋势 墩底轴力呈增大趋势 当 σ取 值较大时 ＢＲＢ将不进入屈服 由于 ＢＲＢ侧向刚度的贡献 ＢＲＢ将起到改变结构体系传力路径的作用 未能 发挥其滞回耗能的特性 图 ４ ９ｍ高桥墩墩底截面内力减震率 Ｆ ４ Ｉ ｌ ｈ ｂ ｍ ９ｍｈ ｈｐ 图 ５ 布置 ２各工况的 ＢＲＢ滞回曲线 Ｆ ５ ＢＲＢｈ ｙ 图 ６ 墩顶位移时程曲线 Ｆ ６ Ｐ ｐ ｐ ｌ ｍ Ｔ ｍｈ ｙ ｗ ｋ ｍ ２ ３ ＢＲＢ设置方式及参数对 １ ８ｍ 高桥墩抗震性能的影响规律 图７ １ ８ｍ高桥墩 ＢＲＢ布置图 Ｆ ７ ＢＲＢ ｍ ｐ ｌ １ ８ｍｈ ｈｐ 为了研究 ＢＲＢ的设置方式及参数对 １ ８ｍ高桥墩抗震性能的影响规律 设计了 ６种 ＢＲＢ布置方式 ＢＲＢ采用表 １中的参数取值 ＢＲＢ的布置方式如图 ７所示 各布置方式 ４ 墩底截面的内力计算结果见图 ８ 图 ９为布置 １各工况 ＢＲＢ的滞回曲线 图 １ ０为布置 １
5 第 １期 董 阳 等 设置 ＢＲＢ构件的双柱式桥墩的横桥向减震分析 １２１ 最优减震效果下的 ４ 墩顶位移时程曲线 图８ １ ８ｍ高桥墩墩底截面内力减震率 Ｆ ８ Ｉ ｌ ｈ ｂ ｍ １ ８ｍｈ ｈｐ 图 ９ 布置 １各工况的 ＢＲＢ滞回曲线 Ｆ ９ ＢＲＢｈ ｙ ｗ ｋ ｍ １ 图１ ０ 墩顶位移时程曲线 Ｆ １ ０ Ｐ ｐ ｐ ｌ ｍ ｍ ｈ ｙ
6 122 地震工程与工程振动第 38 卷 由图 8~ 图 10 的计算结果可知 : (1) 对本文算例,18m 高桥墩最佳减震布置为布置 1 即双平行斜杆布置 ; 最佳减震工况为工况 5, 此时 BRB 的滞回曲线面积最大, 桥墩的墩顶位移减小了 42%, 墩底弯矩及剪力减震率分别为 44% 和 40% 由于 18m 高桥墩墩在地震作用下顶位移较大,BRB 的滞回曲线面积较大, 故 BRB 在 18m 高桥墩中的减震效率优于 9m 高桥墩 (2) 对于 18m 高桥墩, 墩底截面弯矩 剪力随 σ 的增大而减小 在 σ 取值最大时墩底的轴力大于工况 4, 此时 BRB 在 18m 高桥墩抗震体系起改变传力路径及滞回耗能的作用 4 结论 (1) 设置 BRB 的双柱式桥墩在横桥向减震效果与 BRB 的屈服耗能及改变上部结构地震力在桥墩体系中的传力路径双重因素有关 (2) 在双柱式桥墩中合理设置 BRB 并取其最优力学参数, 可有效改善桥梁下部结构的抗震性能 对无横系梁且桥墩高度在 9m 左右的结构,BRB 的最优布置为单斜杆形式 对设单横系梁且桥墩高度在 18m 左右的结构,BRB 的最优布置为双平行斜杆布置 对本文算例 9m 高桥墩墩底弯矩减震率为 34%,18m 高桥墩墩底弯矩最佳减震率为 44%,BRB 在 18m 高桥墩中的减震效率优于 9m 高桥墩 (3) 对于 9m 高桥墩, 当 σ 取值较大时,BRB 将不进入屈服,BRB 将改变结构体系的传力路径 ; 对于 18m 高桥墩, 墩底内力的减震效果随 σ 增大而增加, 在 σ 取值较大值时,BRB 桥墩减震体系中起改变传力路径及滞回耗能的双重作用 建议在 9m 高桥墩中采用低屈服点的钢材作为 BRB 的核心段材料, 在 18m 高桥墩中采用高屈服点的钢材 参考文献 : [1] KunnathSK,CrosJL.InelasticresponseofthecypresviaducttotheLomaPrietaearthquake[J].EngineeringStructures,1995,17(7): [2] 庄卫林, 刘振宇, 蒋劲松. 汶川大地震公路桥梁震害分析与对策 [J]. 岩石力学与工程学报,2009,(7): ZHUANGWeilin,LIUZhenyu,JIANGJinsong.SeismicdamageanalysisandCountermeasuresofhighwaybridgesinWenchuanearthquake[J]. ChineseJournalofRockMechanicsandEngineering,2009,(7): (inChinese) [3] 王东升, 郭迅, 孙治国, 等. 汶川大地震公路桥梁震害初步调查 [J]. 地震工程与工程振动,2009,29(3): WANGDongsheng,GUOXun,SUNZhiguo,etal.DamagetohighwaybridgesduringWenchuanearthquake[J].EarthquakeEngineeringandEngi neeringdynamics,2009,29(3):84-94.(inchinese) [4] 叶爱军, 管仲国. 桥梁抗震 [M]. 北京 : 人民交通出版社,2011. YEAijun,GUANZhongguo.Seismicresistanceofbridges[M].Beijing:ChinaCommunicationsPres,2011.(inChinese) [5] 周云. 防屈曲耗能支撑结构设计与应用 [M]. 北京 : 中国建筑工业出版社,2007. ZHOUYun.Designandapplicationofbucklingrestrainedbracestructure[M].Beijing:ChinaArchitectureandBuildingPres,2007.(inChi nese) [6] 吕西林, 陈聪. 带有可更换构件的结构体系研究进展 [J]. 地震工程与工程振动,2014,34(1): LVXilin,CHENCong.Researchprogresinstructuralsystemswithreplaceablemembers[J].EarthquakeEngineeringandEngineeringDynamics, 2014,34(1):27-36.(inChinese) [7] 吴徽, 张艳霞, 张国伟, 等. 防屈曲支撑作为可替换耗能元件抗震性能试验研究 [J]. 土木工程学报,2013,46(11): WUHui,ZHANGYanxia,ZHANGGuowei,etal.Experimentalstudyonseismicperformanceofbucklingrestrainedbraceasreplaceableenergy disipationelement[j].chinesejournalofcivilengineering,2013,46(11):29-36.(inchinese) [8] YuandongWang,ASCESM,Luis,etal.Seismicretrofitofathree spanrcbridgewithbuckling restrainedbraces[j].journalofbridge,2016, 21(7): [9] EI BaheyS,BrunaeuM.Bridgepierswithstructuralfusesandbi steelcolums.i:experimentaltesting[j].journalofbridgeengineering, ASCE,2011,17(01): [10] El BaheyS,BruneauM.Bridgepierswithstructuralfusesandbi steelcolumns.i:analyticalinvestigation[j].journalofbridgeengineering, ASCE,2012,17(1): [11] XiaoneWei,MichelBruneau,ASCEF.Casestudyonapplicationsofstructuralfusesinbridgebents[J].JournalofBridgeEngineering,2016,21 (7): [12] 石岩. 减隔震桥梁性能设计方法及环境影响因素研究 [D]. 大连 : 大连海事大学,2015. SHIyan.Performancedesignmethodofisolatedbridgeandenvironmentalimpactfactorsof[D].Dalian:DalianMaritimeUniversity,2015.(in
7 第 1 期董阳, 等 : 设置 BRB 构件的双柱式桥墩的横桥向减震分析 123 Chinese) [13] 孙治国, 华承俊, 石岩, 等. 利用 BRB 实现桥梁排架基于保险丝理念的抗震设计 [J]. 振动与冲击,2015,34(22): SUNZhiguo,HUAChengjun,SHIYan,etal.SeismicdesignofbridgebentswithBRBasastructuralfuse[J].JournalofVibrationandShock, 2015,34(22): (inChinese) [14] 华承俊. 桥梁排架结构地震破坏机理及损伤控制方法 [D]. 大连 : 大连海事大学,2015. HUAChengjun.Seismicdamagemechanism anddamagecontrolmethodofbridgebentstructure[d].dalian:dalianmaritimeuniversity, 2015.(inChinese) [15] JTG/TB 公路桥梁抗震设计细则 [S]. JTG/TB GuidelinesforSeismicDesignofHighwayBridges[S].(inChinese) [16] 李国强, 孙飞飞, 张杨. 屈曲约束支撑的应用分类标准与性能标准 [J]. 土木建筑与环境工程,2010,33(2): LIGuoqiang,SUNFeifei,ZHANGYang.Appliedclasificationcriteriaandperformancecriteriaforbucklingrestrainedbraces[J].CivilEngi neeringandenvironmentalengineering,2010,33(2): (inchinese)
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年 月第 期 总 铁 道 工 程 学 报!"!!"#$!% &' #& 文章编号 型钢阻尼支座的设计与减震性能分析 郑晓龙 金怡新 吕 娜 中铁二院工程集团有限责任公司 成都 摘要 研究目的 本文介绍了! 型钢阻尼支座的工作原理 设计方法 应用实例 并对其进行了有限元分析和试验室测试 验证其设计及其应用的可行性 另外对! 型钢阻尼支座进行了实桥减震性能分析 分析其设计地震和罕遇地震下的相对位移和桥梁内力
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第 38 卷第 4 期 2018 年 8 月 地震工程与工程振动 EARTHQUAKEENGINEERINGANDENGINEERINGDYNAMICS Vol.38No.4 Aug.2018 文章编号 :1000-1301(2018)04-0085-08 DOI:10.13197/j.eeev.2018.04.85.cheny.013 分级屈服型金属阻尼器减震性能分析 陈云 1, 陈超 1, 刘涛
第 1 期吴刚, 等 : 中小跨径梁桥横向混凝土挡块模型及参数影响分析 171 Thereasonableinitialgapsofshearkeysrangefrom1.0to2.5t r (totalthicknesofrubberlayer),whichcanbe ensuredthatthe
第 38 卷第 1 期 2018 年 2 月 地震工程与工程振动 EARTHQUAKEENGINEERINGANDENGINEERINGDYNAMICS Vol.38No.1 Feb.2018 文章编号 :1000-1301(2018)01-0170-08 DOI:10.13197/j.eeev.2018.01.170.wug.019 中小跨径梁桥横向混凝土挡块模型及参数影响分析 吴刚 1,2, 成志辉
幻灯片 1
减隔震设计关键点剖析 及工程实战 中国建筑科学研究院建研数力公司 2017 年 8 月 目录 一 减隔震结构原理及模拟方法二 减隔震结构设计关键点三 减隔震结构大震弹塑性分析工程案例 一 减隔震结构原理 及模拟方法 1. 消能减震结构 消能减震原理 位移型阻尼器 : 提供刚度和阻尼速度型阻尼器 : 仅提供阻尼 消能减震原理 1. 消能减震结构 导入 SATWE 模型及参数 SATWE 模型 SAUSAGE
+ 西 安 建 筑 科 技 大 学 学 报 自然科学版 第 卷 场地 场地特征周期为 +1 有限元模型 材料本构关系 表 结构参数 & 3 " # " 5 " 0' '"1 '' 3' 0 在钢管混凝土框架 - 核心筒减. " '# 00 #"' '/" (' '' /" (' 震结构弹塑形分析过程
中图分类号 &, 文献标志码! 文章编号 -*,-+*-* 第 卷 第 期 年 月 西安建筑科技大学学报 自然科学版!"#$% &'#$ " # ' #' ( ) 钢管混凝土框架 - 核心筒减震结构的控制效果研究 任凤鸣 周 云 刘加平 广东工业大学土木与交通工程学院 广东广州 + 广州大学土木工程学院 广东广州 + 西安建筑科技大学建筑学院 陕西西安 *++ 摘 要 以一 层钢管混凝土框架 - 核心筒结构为研究对象
第 期 何浩祥 等 优化复合型金属阻尼器等效模型及减震性能 - 复合型金属阻尼器构造及特性 针对传统剪切型钢板阻尼器屈服点较高且不能调控的局限 笔者提出新型的复合金属阻尼器 具体构造如图 所示 图 复合阻尼器模型 '$2 33 $2" $3" 该阻尼器由具有不同屈服点的金属材料组合而成 与采用普通钢
第 卷第 期 年 月 振动 测试与诊断!" # "$" % & ' ## ( ) ## * 优化复合型金属阻尼器等效模型及减震性能 何浩祥 王小兵 张小福 北京工业大学工程抗震与结构诊治北京市重点实验室 北京 摘要 基于金属阻尼器屈服强度较高且不能调控的不足 提出由低屈服点钢和普通碳素钢组成的复合型金属阻尼器 首先 将 最大刚度 和 满应力状态 同时作为优化目标对边缘镂空的钢板阻尼器进行拓扑优化 获得最优的阻尼器形状
建筑科学与工程学报 年 引 言 震害调查数据表明 场地液化是桥梁及房屋等 建筑物震害的主要原因之一 因此 如何准确模拟液化场地桩 土相互作用 液化土的本构关系及液化土强度弱化是桥梁地震响应分析计算的难点和重点 现在人们针对处在非液化场地桥梁抗震已做了大量的分析和研究工作 但对于处在液化场地的大跨度桥
第 卷 第 期 年 月 建筑科学与工程学报!%!!'!! 文章编号 (( 不同桩基模拟方法对液化场地桥梁地震响应的影响 祝 兵 王冲冲 王 晶 西南交通大学土木工程学院 四川成都 摘要 为了考察桩 土相互作用以及桩基土液化对桥梁结构地震响应的影响 针对处于可液化场地的某座铁路三跨预应力连续梁 拱组合桥 利用 有限元计算软件建立墩底固结模型 及基于 值法和 曲线法的全桩模型 和模型 并对各模型进行振动特性计算分析和时程计算分析
多跨预制板梁大高度同步顶升施工技术
柔梁矮塔斜拉桥抗震体系和减隔震措施研究 1 王雷, 梁立农, 罗霞, 韩金豹, 杨钻 ( 广东省公路勘察规划设计院股份有限公司, 广东广州 5157) 摘要 : 柔梁密索体系矮塔斜拉桥以实桥个例出现, 工程界多视其为常规斜拉桥的特例, 现有研究 本文针对柔梁密索体系矮塔斜拉桥研究现状, 以潮惠高速公路榕江大桥为依托, 从减震机理出发, 研究柔梁矮塔斜拉桥的合理结构体系和减震措施, 并通过有限元仿真计算进行验证
第 5 期刘俊 : 高烈度区多跨刚构连续梁桥减隔震设计研究 41 近年来, 我国地震活动较为频繁, 几次大地震一再显示了桥梁工程破坏的严重后果 传统抗震设计主要是依靠结构 构件自身的强度 延性 耗能能力来抗震, 为了满足高烈度区结构的抗震要求, 往往需要较大的经济投入 减隔震设计是通过采用减隔振装置
2013 年 5 月第 5 期 ( 总 176) 铁道工程学报 JOURNALOFRAILWAYENGINEERINGSOCIETY May 2013 NO.5(Ser.176) 文章编号 :1006-2106(2013)05-0040-07 高烈度区多跨刚构连续梁桥减隔震设计研究 刘 俊 ( 中铁第五勘察设计院集团有限公司, 北京 102600) 摘要 : 研究目的 : 结合处于高烈度区的某 (48+4
基于纤维模型的高墩连续刚构桥地震行波效应分析
第 4 卷第 3 期 2009 年 9 月 震灾防御技术 Technology for Earthquake Disaster Prevention Vol. 4, No. 3 Sep., 2009 张磊, 韩强, 杜修力,2009. 基于纤维模型的高墩连续刚构桥地震行波效应分析. 4(3):312 320. 基于纤维模型的高墩连续刚构桥 1 地震行波效应分析 张磊韩强杜修力 ( 北京工业大学城市与工程安全减灾省部共建教育部重点实验室,
山区铁路高墩大跨刚构 连续梁桥减震研究 刘尊稳 1 陈兴冲 1 2,3 1 王平丁明波 (1. 兰州交通大学土木工程学院, 甘肃兰州 737;2. 西安理工大学岩土工程研究所, 陕西西安 7148;3. 中国地震局黄土地震工程重点实验室, 甘肃兰州 73) 摘要 : 山区高墩大跨刚构 - 连续梁桥结构比较特殊, 其地震反应复杂, 合理的减震设置对控制地震反应尤为重要 以一座 (78+3 134+78)m
吉林大学学报 工学版 ２４４ 第 ４ 卷 复杂 鉴于本文篇幅所限 具体公式可详见参考文 献 ７ 每帧的动力学方程建立及其解算方法如图 ３ 所示 图４ 滚转角速度与输入量 η 随时间的变化波形 Ｆｉｇ ４ Ｗａｖｅｆｏｒｍ ｏｆ ｒｏｌｌ ｒａｔｅ ａｎｄ ｉｎｐｕｔ η ｗｉｔｈ ｔｉｍｅ ｃｈａｎｇｉｎｇ 图５ Ｆｉｇ ５ 滚转角随时间的变化波形 Ｗａｖｅｆｏｒｍ ｏｆ ｒｏｌｌ ａｎｇｌｅ ｗｉｔｈ
7 北京大学学报 医学版 # +94* 4 ' % 论著!! "# $ #% %"&!%'!! $ "( )& * $ +,-.)/ ) 01 " * ). " 2")3 )01 ( /" 433% /1 " 0 "51 " -.)/$ 6',)") 4.))%) 0
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第 卷 第 期 年 月 半 导 体 学 报! " # $%&'%' $!&' #% #$1 /#1 $'! / ?/ ?/ / 3 0,?/ ) * +!!! '!,!! -. & ' $! '! 4% %&1)/1(7%&)03 (% )
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４５０ 厦门大学学报 自然科学版 ２０１７ 年 横桥宽 ４０ｍ 顺桥向宽 ２１ 桩基础采用钻 ４ｍ 高 ６ｍ 摆球型支座 竖向承载力为 １ ３ １０５ ｋｎ 隔 震 位 移 量 孔灌注桩群桩形式 桩径为 ２ ２ ｍ 为 ±３００ ｍｍ 隔震球面半径为 ９ ｍ 如图 ２ 所 示 为了 为了减轻主梁自重
第 56 卷第 3 期厦门大学学报 ( 自然科学版 ) Vol.56 No.3 2017 年 5 月 JournalofXiamenUniversity (NaturalScience) May2017 doi:10.6043/j.issn.0438 0479.201606039 采用摩擦摆支座的超大跨连续梁桥隔震效果 张超, 刘涛, 余立, 颜学渊 ( 福州大学土木工程学院, 福建福州 350116)
第 期 李小珍 刘桢杰 辛莉峰等 考虑行波效应的刚架系杆拱桥减隔震分析 ( 拱桥通常被认为是抗震性能相对较差的桥型 拱桥的主要受力结构 主拱的轴压比一般都比较高 而且随着拱桥跨径的增加 行波效应的影响不容忽视 它将产生由于拱脚相对位移引起的拟静力作用以及激发起对称振型对地震反应作贡献 从而加大结构地
年 月第 期 总 铁 道 工 程 学 报!"#""#$%"&! ' $ 文章编号 * * * * 考虑行波效应的刚架系杆拱桥减隔震分析 李小珍 刘桢杰 辛莉峰 雷虎军 西南交通大学 成都 * 福建工程学院 福州 摘要 研究目的 以某跨度 +* +, 刚架系杆拱连续箱梁组合桥为工程背景 采用大质量法 '' 实现多点激励以考虑行波效应影响 对比分析减隔震措施采用前后结构的地震响应 并对弹性连接装置 粘滞阻尼器两种减震装置进行合理参数选取
第 17 卷第 1 期 2018 年 3 月 南通航运职业技术学院学报 南通航运职业技术学院学报 JOURNAL OF NANTONG VOCATIONAL & TECHNICAL SHIPPING COLLEGE Vol.17 No 年 Mar doi: /
第 17 卷第 1 期 218 年 3 月 南通航运职业技术学院学报 南通航运职业技术学院学报 JOURNAL OF NANTONG VOCATIONAL & TECHNICAL SHIPPING COLLEGE Vol.17 No.1 218 年 Mar. 218 doi: 1.3969/j.issn.1671-9891.218.1.8 半潜式钻井平台甲板极限强度有限元分析 夏 苏 上海交通大学
姓名 考生编号 院系所码 院系所名称 复试专业代码 复试专业名称 研究方向名称 政治理论外国语业务课 1 业务课 2 初试总分复试笔试成绩复试面试成绩总成绩 复试备注拟录取状态 备注 肖 ** 资源与土木工程学院 工程力学 土木工程结构 62 5
肖 ** 101459000006437 006 资源与土木工程学院 080104 工程力学 土木工程结构 62 54 109 134 359 92.00 81.00 532.00 拟录取 王 ** 101459000002768 006 资源与土木工程学院 081400 土木工程 结构工程 75 73 116 119 383 98.00 92.60 573.60 拟录取 王 ** 101459000000765
第 3 期 刘新华, 等 : 简支梁桥铅芯橡胶支座减震特性研究 引言 近年来, 铅芯橡胶支座 (LRB) 作为一种减隔震 [1 4] [5] 支座得到了广泛的研究 刘健新等通过计算统计分析, 确定了在 Ⅰ,Ⅱ 类场地土地基条件下可供新建或旧桥改造采用减震设计时选择铅销橡胶支座 [6] 使
![第 3 期 刘新华, 等 : 简支梁桥铅芯橡胶支座减震特性研究 引言 近年来, 铅芯橡胶支座 (LRB) 作为一种减隔震 [1 4] [5] 支座得到了广泛的研究 刘健新等通过计算统计分析, 确定了在 Ⅰ,Ⅱ 类场地土地基条件下可供新建或旧桥改造采用减震设计时选择铅销橡胶支座 [6] 使](/thumbs/91/106619356.jpg "第 3 期 刘新华, 等 : 简支梁桥铅芯橡胶支座减震特性研究 引言 近年来, 铅芯橡胶支座 (LRB) 作为一种减隔震 [1 4] [5] 支座得到了广泛的研究 刘健新等通过计算统计分析, 确定了在 Ⅰ,Ⅱ 类场地土地基条件下可供新建或旧桥改造采用减震设计时选择铅销橡胶支座 [6] 使")
第 31 卷第 3 期 2014 年 9 月 建筑科学与工程学报 JournalofArchitectureandCivilEngineering Vol.31 No.3 Sept.2014 文章编号 :1673 2049(2014)03 0124 08 简支梁桥铅芯橡胶支座减震特性研究 刘新华 1, 李加武 2, 周琴 2, 黄森华 2 (1. 中交第二公路勘察设计研究院有限公司, 湖北武汉 430056;
标题
2 0 1 7 年 1 1 月第 33 卷第 6 期 沈阳建筑大学学报 ( 自然科学版 ) Journal of Shenyang Jianzhu University ( Natural Science) Nov. 2017 Vol. 33ꎬ No. 6 文章编号 :2095-1922(2017)06-0976 - 08 doi:10. 11717 / j. issn:2095-1922. 2017.
某双层平板网架结构改造后承载能力鉴定
某平板网架抗震能力研究 晁鹏飞 (, 福建省福州市,5002) 摘要 : 本文针对某平板网架工程建立空间有限元模型, 通过模态分析获取该结构的自振特性, 采用时程分析法对多种地震工况下网架结构的地震响应进行分析, 研究表明, 该网架结构具有优良的抗震能力, 对于大跨度平板网架结构抗震能力分析, 宜考虑竖向地震作用进行三向地震响应分析 关键词 : 平板网架 ; 有限元模型 ; 时程分析 ; 抗震能力
第 5 期 潘毅, 等 : 两阶段耗能屈曲约束支撑体系减震效果分析 屈曲约束支撑 (buckling restrained brace, BRB) 作为一种新型的消能支撑, 克服了普通钢支撑受压屈曲的弊病, 具有稳定的滞回性能和卓越的耗能能力 [13], 是目前建筑减震控制中应用最广泛的减震装置之一
![第 5 期 潘毅, 等 : 两阶段耗能屈曲约束支撑体系减震效果分析 屈曲约束支撑 (buckling restrained brace, BRB) 作为一种新型的消能支撑, 克服了普通钢支撑受压屈曲的弊病, 具有稳定的滞回性能和卓越的耗能能力 [13], 是目前建筑减震控制中应用最广泛的减震装置之一](/thumbs/91/106619341.jpg "第 5 期 潘毅, 等 : 两阶段耗能屈曲约束支撑体系减震效果分析 屈曲约束支撑 (buckling restrained brace, BRB) 作为一种新型的消能支撑, 克服了普通钢支撑受压屈曲的弊病, 具有稳定的滞回性能和卓越的耗能能力 [13], 是目前建筑减震控制中应用最广泛的减震装置之一")
第 50 卷第 5 期 2015 年 10 月西南交通大学学报 JOURNAL OF SOUTHWEST JIAOTONG UNIVERSITY Vol. 50 No. 5 Oct. 2015 文章编号 :0258272(2015)05085808 DOI:10. 3969 / j. issn. 0258272. 2015. 05. 01 两阶段耗能屈曲约束支撑体系减震效果分析潘毅 1,2, 耿鹏飞
18期通排P13开始
科技导报 05,(8) 位移与速度型消能器在某不规则建筑结构抗震设计中的混合应用, 赵少伟, 崔红娜, 李玉祥, 高洪健. 河北工业大学土木工程学院, 天津 0040. 河北省土木工程技术研究中心, 天津 0040 摘要某工程为细腰不规则超限结构, 选择纯框架结构, 扭转周期比和层间位移角均不满足规范要求 考虑到建筑外立面效果, 不能在外立面布置剪力墙, 同时在不影响建筑使用功能的前提下, 也没有合适的位置布置全部钢支撑
标题
第 35 卷第 期西南大学学报 ( 自然科学版 ) 3 年 月 Vol.35 No. JouralofSouthwestUiversity (NaturalScieceEditio) Feb. 3 文章编号 :673 9868(3) 69 4 一类积分型 Meyer-KiḡZeler-Bzier 算子的点态逼近 赵晓娣, 孙渭滨 宁夏大学数学计算机学院, 银川 75 摘要 : 应用一阶 DitziaṉTotik
标题
2 0 1 7 年 9 月第 33 卷第 5 期 沈阳建筑大学学报 ( 自然科学版 ) Journal of Shenyang Jianzhu University ( Natural Science) Sep. 2017 Vol. 33ꎬ No. 5 文章编号 :2095-1922(2017)05-0838 - 09 doi:10. 11717 / j. issn:2095-1922. 2017.
广州大学学报 自然科学版 ６０ 两部板式双跑楼梯分别布置在结构的两侧 见图 １楼梯间平面图见图 ２ 楼梯间长 ６ ９ｍ 宽 ４ ２ｍ 休息平台与梯板宽度均为 １ ８ｍ 梯井宽度 为 ０ ６ｍ结构设计参数见文献 ３ 梯梯构件按 １１Ｇ１ ０ １ ２ 现浇混凝土板式楼梯 ４ 图集要求进行 配筋 第 １３
第 13 卷第 4 期 2014 年 8 月 广州大学学报 ( 自然科学版 ) JournalofGuangzhouUniversity(NaturalScienceEdition) Vol.13 No.4 Aug. 2014 文章编号 :1671 4229(2014)04 0059 06 罕遇地震下消能减震楼梯框架结构抗震性能研究 周云, 林松伟, 卢德辉, 石菲 ( 广州大学土木工程学院, 广东广州
第 6 期 张云等 : 柱式柔性墩隔震梁桥结构地震易损性分析 49 方法提供参考 柔性桥墩与隔震层刚度组合 与隔震房屋的刚性基础不同, 桥梁在隔震层与桥梁基础之间有相对 柔性 的桥墩, 在地震作用下, 桥墩与隔震层共同变形, 见图 隔震桥梁位移主要由支座位移 Δ 2 与桥墩位移 Δ 组合而成, 可假
振动与冲击第 34 卷第 6 期 JOURNALOFVIBRATIONANDSHOCK Vol.34No.6205 柱式柔性墩隔震梁桥结构地震易损性分析 张云,2, 谭平, 郑建勋, 周福霖 (. 广州大学减震控制与结构安全国家重点实验室 ( 培育 ), 广州 50405;2. 广西交通科学研究院, 南宁 530007) 摘要 : 对柱式柔性桥墩刚度较小下部构件结构形式的中小跨径桥梁, 利用铅芯橡胶支座双线性恢复力特性,
6 4 昆明理工大学学报 ( 自然科学版 ) 第 41 卷 解决建筑结构抗震的思路, 实现了成本与性能间平衡. 软钢阻尼器由于其低廉的造价 优越的耗能能力, 在国内工程中的应用越来越广泛 [2]. 通常消能减震结构的设计有基于刚度需求 [3] 能量平衡 [4] [5] 性能等方法, 本文提出了一种基
![6 4 昆明理工大学学报 ( 自然科学版 ) 第 41 卷 解决建筑结构抗震的思路, 实现了成本与性能间平衡. 软钢阻尼器由于其低廉的造价 优越的耗能能力, 在国内工程中的应用越来越广泛 [2]. 通常消能减震结构的设计有基于刚度需求 [3] 能量平衡 [4] [5] 性能等方法, 本文提出了一种基](/thumbs/51/27961085.jpg "6 4 昆明理工大学学报 ( 自然科学版 ) 第 41 卷 解决建筑结构抗震的思路, 实现了成本与性能间平衡. 软钢阻尼器由于其低廉的造价 优越的耗能能力, 在国内工程中的应用越来越广泛 [2]. 通常消能减震结构的设计有基于刚度需求 [3] 能量平衡 [4] [5] 性能等方法, 本文提出了一种基")
第 41 卷第 2 期 2016 年 4 月 昆明理工大学学报 ( 自然科学版 ) JournalofKunmingUniversityofScienceandTechnology(NaturalScienceEdition) Vol.41 No 2 Apr.2016 doi:10.16112/j.cnki.53-1223/n.2016.02.007 基于等效线性化方法的软钢阻尼器结构设计方法 高永林
34 山东建筑大学学报 2018 年 发展起到了引领与推动作用 [3] 自 GB 建筑抗震设计规范 [4] 中吸收消能减震技术以后, 此项技术在国内取得了长足的发展 JGJ 建筑消能减震技术规程 [5] 的颁布实施, 标志着国内消能减震技术的蓬勃发展和日趋完善
![34 山东建筑大学学报 2018 年 发展起到了引领与推动作用 [3] 自 GB 建筑抗震设计规范 [4] 中吸收消能减震技术以后, 此项技术在国内取得了长足的发展 JGJ 建筑消能减震技术规程 [5] 的颁布实施, 标志着国内消能减震技术的蓬勃发展和日趋完善](/thumbs/92/109534465.jpg "34 山东建筑大学学报 2018 年 发展起到了引领与推动作用 [3] 自 GB 建筑抗震设计规范 [4] 中吸收消能减震技术以后, 此项技术在国内取得了长足的发展 JGJ 建筑消能减震技术规程 [5] 的颁布实施, 标志着国内消能减震技术的蓬勃发展和日趋完善")
第 33 卷 第 4 期 2018 年 8 月 DOI:10.12077/sdjz.2018.04.007 山东建筑大学学报 JOURNAL OF SHANDONG JIANZHU UNIVERSITY Vol.33 No.4 Aug. 2018 框架 BRB 体系教学楼抗震性能分析 柳晓博, 孟凡涛, 阮兴群, 张玉明 ( 山东华科规划建筑设计有限公司, 山东聊城 252000) 摘要 : 框架结构抗震性能的改善程度是框架结构优化设计的重要内容,
第 3 期 周勇军, 等 : 高墩连续刚构桥纵向振动基频的能量法计算公式 (L=180 m), 20 1,, (60~, U V 300m), C,,, U +V =C (1) bridgesastherigidframebridges.2tabs,2figs,15refs. K
第 33 卷第 3 期 2013 年 5 月 长安大学学报 ( 自然科学版 ) JournalofChang anuniversity(naturalscienceedition) Vol.33 No.3 May.2013 :1671-8879(2013)03-0048-07 周勇军, 张晓栋, 宋一凡, 赵煜 (1., 710064; 2., 710064) : 为了研究高墩连续刚构桥基频函数表达式,
极低屈服点钢耗能阻尼器试验与模拟分析
Hans Journal of Civil Engineering 土木工程, 2017, 6(4), 385-392 Publised Online July 2017 in Hans. ttp://www.anspub.org/journal/jce ttps://doi.org/10.12677/jce.2017.64045 Low Yield Point Steel Consumption
第!" 卷第 # 期 #"$% 年 # 月 哈&尔&滨&工&程&大&学&学&报 ( )* +, -(./, * * * :( ;!" <; # =4 0; #"$% 大跨度三塔悬索桥地震位移控制效果对比 郑文智! 王浩! 张玉平
第! 卷第 # 期 #$ 年 # 月 - 2 : ;!
中 国 公 路 学 报 年
第 卷 第 期年 月 中 国 公 路 学 报 孟 瑾 朱 平 胡志刚 根据耐久性试验中常用的整车台架试验方法 通过多体动力学模型仿真模拟整车在四轮路面 激励下的运动状态 提取车身与底盘连接位置的载荷历程 采用有限元法分析动载荷作用下的车身 结构响应 基于传统的应力 寿命方法 方法 寻找车身薄弱环节 辨识危险零件应力 双轴性 并选择多轴疲劳损伤参量预测车身疲劳寿命 分析结果表明 结合多体动力学与多轴疲劳的寿命
标题
第 16 卷第 3 期 2018 年 6 月 福建工程学院学报 Journal of Fujian University of Technology Vol.16 No.3 Jun. 2018 doi:10.3969 / j.issn.1672-4348.2018.03.006 新型格构式高墩连续弯梁桥抗震性能分析 欧智菁 ꎬ 张永健 ꎬ 高强 ꎬ 林建茂 ( 福建工程学院土木工程学院 ꎬ 福建福州
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减震技术 中国大陆屈曲约束支撑产品应用与展望 宫海, 王新娣, 胡成功 ( 上海蓝科建筑减震科技股份有限公司 ) 1 减隔震行业背景建筑减隔震技术与传统抗震方法有所不同, 目前发展和应用都较为成熟的主要有以下两种技术方法 : 一为建筑减震, 是在结构体系上增设消能减震装置以吸收或消耗一部分输入能量, 从而减小主体结构或构件的耗能要求, 并使可能的结构损坏降到最低程度 ; 二为建筑隔震, 是通过在结构中设置隔震层以阻隔地震能量向上传递,
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时程分析 加载动力荷载 小结 : 抗震计算实质是动力弹塑性分析问题, 地震波的选取确定了动力荷载的大小 和形式, 纤维或骨架塑性铰的定义将用于虑结构的弹塑性特性 目前的问题 : (1) 荷载如何添加 : 其中包括恒载和地震荷载 (2) 弹塑性铰如何定义, 并如何分配给相应单元 4. 动力荷载的添加 4.1 通过时变静力荷载考虑恒载效应 时程分析 加载动力荷载 时程分析不像反应谱分析可以采用用荷载组合的方式考虑地震荷载与恒
第 4 期 王冰等院黏滞阻尼器在某大跨度钢桁架铁路梁桥中的应用研究 105 bridge under rare earthquakes. Key words 院 Long span steel truss bridge 曰 Railway bridge 曰 Energy dissipation sy
第 36 卷第 4 期 2016 年 12 月 SOUTH CHINA JOURNAL OF SEISMOLOGY Vol. 36 袁 NO.4 Dec. 袁 2016 王冰袁谭平袁马安财袁等. 黏滞阻尼器在某大跨度钢桁架铁路梁桥中的应用研究 [J]. 袁 2016 袁 36 渊 4 冤院 104-110. [WANG Bing 袁 TAN Ping 袁 MA Ancai 袁袁 et al. Application
北京工业大学硕士学位论文弯桥理论的探讨及其支承体系的研究姓名 : 赵辉申请学位级别 : 硕士专业 : 桥梁与隧道工程指导教师 : 徐贺文 20070501 弯桥理论的探讨及其支承体系的研究 作者 : 赵辉 学位授予单位 : 北京工业大学 相似文献 (3 条 ) 1. 期刊论文谭万忠.
高速铁路桥梁与无缝线路相互作用计算模型
高速铁路桥梁与无缝线路相互作用计算模型 闫斌, 戴公连 ( 中南大学土木工程学院, 湖南长沙 410075) 摘要 : 对梁轨系统进行合理简化, 针对梁轨系统静力和地震分析的不同需求, 采用非线性杆单元模拟线路纵向阻力, 建立两种改进的梁轨相互作用计算模型 与已有研究相比, 该模型考虑了更多非线性因素, 更加贴近实际 将模型计算结果与国内外文献中的算例做对比, 证明模型可正确分析温度 活载 制动力和断轨工况下的轨道和墩台受力,
基础隔震底框砖房三维时程反应分析
Hans Journal of Civil Engineering 土木工程, 2013, 2, 49-54 http://dx.doi.org/10.12677/hjce.2013.21009 Published Online February 2013 (http://www.hanspub.org/journal/hjce.html) Analysis for the 3-Dimensinonal
第 2 期 卫建军 : 三跨变截面预应力混凝土连续梁桥的收缩徐变效应 193 onthebendingmoment.boththeverticaldisplacementandbendingmomentcausedbyconcretecreep areinfluencedgreatlybybridg
第 35 卷 第 2 期 2015 年 03 月 西安科技大学学报 JOURNALOFXI ANUNIVERSITYOFSCIENCEANDTECHNOLOGY Vol.35 No2 Mar2015 DOI:10.13800/j.cnki.xakjdxxb.2015.0210 文章编号 :1672-9315(2015)02-0192-05 三跨变截面预应力混凝土连续梁桥的收缩徐变效应 卫建军 ( 西安科技大学建筑与土木工程学院,
% 建筑钢结构进展第 卷 主塔楼采用型钢混凝土柱 钢梁 钢筋混凝土核心筒混合结构体系 型钢混凝土柱截面为.. 核心筒剪力墙厚度为 *.. 柱截面尺寸以 及核心筒厚度沿高度逐渐减小 外围钢框架梁高为 + 图 航天科技广场建筑效果图 &!$#' '.''3' '!' # 3:$.. 楼面钢梁高为.. 两
第 卷第 期 年 月 建 筑 钢 结 构 进 展!" # "$" % &' & " & 航天科技广场加强层伸臂桁架方案研究 王文涛 谭 伟 孙素文 悉地国际设计顾问 深圳 有限公司 广东深圳 + 摘 要 结合实际工程探讨了采用屈曲约束支撑作为高层框架核心筒结构加强层伸臂桁架的可行性及优越性 对比分析了普通支撑与屈曲约束支撑加强层方案结构整体动力性能 层间位移角 以及大震下弹塑性基底剪力等 计算结果表明
第 2 期范夕森等 : 单跨框架结构的减震加固技术研究 引言 许多中小学教学楼和办公楼, 出于建筑功能的要求, 横向采用单跨带外廊式形式, 结构属于横向单跨框架结构 ( 纵向多跨 ) 这种结构横向刚度小, 大震时层间位移大, 容易造成非结构构件的破坏 更重要的是它的超静定次数少, 不符合
第 30 卷 第 2 期 2015 年 4 月 山东建筑大学学报 JOURNAL OF SHANDONG JIANZHU UNIVERSITY Vol.30 No.2 Apr. 2015 文章编号 :1673-7644(2015)02-0116-07 单跨框架结构的减震加固技术研究 范夕森 1 2, 田廷磊 (1. 山东建筑大学土木工程学院, 山东济南 250101;2. 山东铭远工程设计咨询有限公司,
附件2 福州大学2019年博士生指导教师招生资格认定申请表
附件 3 福州大 2019 年度博士生指导教师招生资格认定申请汇总表 院 ( 公章 ): 教 博导 出生 是 校 二 二 研究方向 按照福大研 2018 2 号文件, 近三年累 是存在有关规定 是符合 备注 工 姓名 日期 内 一 一 ( 应与培 近三年 (2015.1.1 以来 ) 主持 计到校经 福大研 [2018]2 号 直接认定 码 外 协 养方案设 研情况 : 费 ( 万元 ) 中的暂停招收博士
33 5 Vol.33,No JournalofHebeiUniversityofScienceandTechnology Oct.2012 : (2012) /,, ( 河北科技大学机械工程学院, 河北石家庄 ) : 利用计算流体
33 5 Vol.33,No.5 2012 10 JournalofHebeiUniversityofScienceandTechnology Oct.2012 :1008-1542(2012)05-0453-06 /,, ( 河北科技大学机械工程学院, 河北石家庄 050018) : 利用计算流体力学软件 FLUENT 的凝固 / 熔化模型, 对双层壁圆筒内填充的铝硅合金相变材料的熔化 / 凝固过程进行了数值模拟,
桂 ３ 林 理 工 大 报 年 阻尼器的第二刚度系数 α 阻尼器的行程 ±５ ｍｍ 该复合式金属阻尼器典型的滞回曲 线如图 ３所示 图 ３ 复合式金属阻尼器滞回曲线 Ｆ ３ Ｈｙ ｍ ｍ ｍ 工程结构与阻尼器布置 某高层剪力墙实际工程结构地下 层 地上 ３层 总高 ８ ７ｍ 位于 ８度设防区 本文通
第 32 卷第 3 期桂林理工大报 Vol 32No 3 2012 年 8 月 JournalofGuilinUniversityofTechnology Aug. 2012 文章编号 :1674-9057(2012)03-0391-05 doi:10 3969/j.isn 1674-9057 2012 03 020 复合式金属阻尼器在高层剪力墙结构中的应用 李祥秀 1, 谭平 2, 刘淼鑫 2,
浙江大学材料与化学工程学院博士学位论文铝内衬轻质高压储氢容器强度和可靠性研究姓名 : 开方明申请学位级别 : 博士专业 : 化工过程机械指导教师 : 郑津洋 20070801 浙江人学工学博士学位论文 同几何结构的金属材料的有限元计算结果 轴向位移云图见图３
蘇櫻 慧雪蘇紅櫻 2
蘇櫻 慧雪蘇紅櫻 2 邀月 寒情邀冷月 3 新 絕 代 雙 驕 電 子 攻 略 目 錄 章 節 ( 一 ) 人 物 6 章 節 ( 二 ) 武 學 2 招 式 心 法 目 錄 23 配 件 的 應 用 42 章 節 ( 三 ) 買 賣 藥 劑 48 各 地 商 人 販 賣 物 品 目 錄 5 藥 劑 的 奧 秘 61 章 節 ( 四 ) 敵 人 資 料 66 敵 人 資 料 目 錄 69 章 節 (
内科自诊自疗
内 科 自 诊 自 疗 王 文 安 作 者 小 传 王 文 安, 男, 湖 南 靖 州 人, 现 任 广 西 桂 林 市 民 族 医 药 研 究 所 副 所 长 副 主 任 医 师 兼 任 中 华 临 床 学 会 常 务 理 事, 中 国 传 统 医 学 会 委 员, 香 港 国 际 中 西 医 结 合 学 会 顾 问 主 要 著 作 有 : 中 国 民 间 医 术 绝 招 (6 卷 ) 中 国 民
<4D F736F F D20C7FCB7FEBAF3B8D5B6C8B6D4BDE1B9B9B5D8D5F0CFECD3A6C0EBC9A2D0D4B5C4D1D0BEBF5F C69632E646F63>
防灾减灾工程学报 /Journal of Disaster Prevention and Mitigation Engineering, 7(sup.), 7, 8-6. 结构屈服后刚度对地震响应离散性影响的研究 马千里,, 程光煜,, 叶列平,, 陆新征, (. 清华大学土木工程系, 北京 8;. 清华大学结构工程与振动教育部重点实验室 ) 摘要 : 结构的弹塑性地震响应通常具有很大的离散性, 使结构在大震下的性态难以把握,
建筑钢结构进展第 卷 :(2-!"9,+"9!5,:,-!9,!+,5.,+"! 联肢剪力墙体系作为一种高效的抗侧力体系 被广 泛应用于高层建筑结构中 在应用联肢墙体系的高层建筑结构中 建筑的门窗洞口上方形成沿高度方向均匀布置的连梁 连梁的作用主要体现在两个方面 一方面是作为联系构件连接两片单独的墙
第 卷第 期 年 月 建 筑 钢 结 构 进 展!" & 双阶屈服钢连梁联肢剪力墙体系的小震消能减震设计方法 李国强 庞梦德 孙飞飞 侯兆新 同济大学土木工程防灾国家重点实验室 上海 同济大学土木工程学院 上海 中冶建筑研究总院有限公司 北京 00 摘 要 提出了一种应用于联肢剪力墙体系的新型钢连梁 称之为双阶屈服消能钢连梁 并且在此基础上提出了基于小震消能的双阶屈服钢连梁联肢剪力墙体系的抗震设计方法
中国生态文明奖先进集体和先进个人建议吊单公示
中 国 生 态 文 明 奖 先 进 个 人 公 示 序 作 为 殡 葬 行 业 持 久 性 有 机 污 染 物 研 究 学 科 带 头 人, 率 先 在 殡 葬 行 业 开 展 了 二 恶 英 减 排 和 重 金 属 汞 减 排 技 术 研 究 通 过 自 主 创 1 王 玮 民 政 部 一 零 一 研 究 所 科 室 主 任 新 和 技 术 优 化, 研 发 了 遗 体 火 化 遗 物 祭 品 焚
投 入 建 设 经 费 3600 万 元, 立 项 建 设 19 个 研 究 生 公 共 实 验 课 程 教 学 平 台, 依 托 实 验 课 程 平 台 开 设 研 究 生 实 验 课 程 109 门, 系 统 训 练 并 提 升 了 研 究 生 知 识 应 用 能 力 工 程 认 知 能 力,
五 附 件 目 录 附 件 1: 成 果 总 结 以 提 升 工 程 能 力 为 核 心 的 全 日 制 工 程 硕 士 培 养 模 式 创 新 与 实 践 为 贯 彻 落 实 国 家 关 于 建 设 人 才 强 国 和 人 力 资 源 强 国 的 战 略 部 署, 2009 年 教 育 部 进 行 研 究 生 教 育 改 革, 开 始 实 施 以 应 届 本 科 毕 业 生 为 主 体 的 全 日
38 建筑钢结构进展第 18 卷 近 10 年来, 我国高层建筑发展迅速, 尤其是超过 250m 高的超高层建筑越来越多地开始兴建 在超高层结构中广泛采用的是中间核心筒与外围框架相结合的框架 核心筒结构体系 根据结构高度不同, 通常还会设置一道或多道伸臂桁架来协调核心筒与框架间的受力和变形, 形成带
第 18 卷第 1 期 2016 年 2 月 建筑钢结构进展 ProgressinSteelBuildingStructures Vol.18No.1 Feb.2016 不同消能伸臂体系减震效果对比分析 王志娴 1, 胡大柱 2, 李国强 3, 朱立刚 4 (1. 上海纺织建筑设计研究院, 上海 200060;2. 上海应用技术学院城市建设与安全工程学院, 上海 201418; 3. 同济大学土木工程防灾国家重点实验室,
自然科学版 预处理 视盘粗定位 视盘垂直坐标的粗定位 视盘水平坐标的粗定位
自然科学版 文章编号 视网膜图像中视盘的快速自动定位方法 赵晓芳 林土胜 李碧 摘 要 基于眼底视网膜血管的分布结构及视盘本身的特点 提出一种快速自动定位视盘的方法 首先根据视网膜血管的网络分布结构大致定位视盘的垂直坐标 然后根据视盘 的亮度信息及视盘与血管的关系来定位视盘的水平坐标 最后把视盘限定在以粗定位的视盘为中心的一个小窗口内 用 变换精确定位视盘中心 该方法不需要事先分割视网膜血管 也不需要对算法进行训练
标题
2 0 1 8 年 9 月第 34 卷第 5 期 沈阳建筑大学学报 ( 自然科学版 ) Journal of Shenyang Jianzhu University ( Natural Science) Sep. 2018 Vol. 34ꎬ No. 5 文章编号 :2095-1922(2018)05-0803 - 08 doi:10. 11717 / j. issn:2095-1922. 2018.
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一级建造师 建筑工程管理与实务 嗨学讲师 : 安慧 新浪微博 : 筱安安课堂开课了 答疑邮箱 :2475465940@qq.com 1 1A411010 建筑结构工程的可靠性一 可靠性 : 安全性 : 坚固不坏 不倒塌适用性 : 控制大的变形 裂缝耐久性 : 使用年限内 2 例 : 在遇到强震时, 房屋只局部出现裂缝不倒塌, 这表明该建筑 物满足 ( ) 要求 A 经济性 B 安全性 C 适用性 D
第!! 卷! 第 " 期 #$%# 年 & 月 西 安 建 筑 科 技 大 学 学 报!自然科学版" A1 =0!!!:10 " '<-0#$%# =>5 * 9-5 * ; * 1-" ' ()* +,-.* / !:,;<4, 滑移隔震结构基于能量分析的
第 卷 第 期 #$%# 年 & 月 西 安 建 筑 科 技 大 学 学 报 自然科学版 A 0 :0 5 9-5 9?@ - ) + -. /0 23 5607 89 560:< 滑移隔震结构基于能量分析的简化计算方法研究 熊仲明%#张萍萍%韦 俊#刘晓通% %0西安建筑科技大学土木工程学院#陕西 西安 B%$$CC$#0江苏省结构工程重点实验室#江苏 苏州 #%C$%%$ 0西部建筑科技国家重点实验室筹#陕西
传统抗震技术体系及其存在的问题在 18 世纪工业革命时期, 以英国为中心, 发展了现代科学技术 但英国等欧洲国家处于非地震区域, 致使防震技术在第一次工业革命未被启动 至 世纪, 技术革命向存在地震危险的美国 日本等国家扩展, 防震技术有了长足发展, 先建立了强度抗震体系 (20 世纪
周福霖 隔震 消能减震与结构控制体系 终止我国城乡地震灾难的必然技术选择 中国不断重复的地震灾难我国地处世界两大地震带 环太平洋地震带和地中海 - 喜马拉雅地震带的交汇区域, 是世界上地震活动最频繁的国家之一 自从我国有地震记录以来, 死亡人数在 20 万以上的灾难性大地震有 :1303 年山西洪洞大地震 1556 年陕西华县大地震 1920 年宁夏海原大地震 1976 年唐山大地震等 20 世纪,
28 西安理工大学学报 (2013) 第 29 卷第 1 期 形成 TMD 系统, 结构构造较为复杂, 且会增加结构造价 同时, 传统的 TMD 调谐减震结构中一般将调谐质量块设置于结构顶部, 以控制结构第 1 阶主振型为目的, 而地震作用下结构的振动大多受到高阶振型的影响, 设置 TMD 后的减震
西安理工大学学报 JournalofXi anuniversityoftechnology(2013)vol.29no.1 27 文章编号 :1006 4710(2013)01 0027 05 填充墙 MTMD 减震结构优化参数分析 卢俊龙 1, 何明胜 2 1, 田洁 (1. 西安理工大学土木建筑工程学院, 陕西西安 710048;2. 石河子大学水利建筑工程学院, 新疆石河子 832003) 摘要
第 4 期 陈永健, 等 : 大跨度斜拉桥纵桥向阻尼器减震措施研究 工程背景 以某大跨度两塔双索面钢箱梁斜拉桥为工程背景, 其主跨跨径 680m, 两侧边跨各设两个辅助墩, 桥跨布置为 ( )m+680m+( )m=1280m, 如图 1 所示. 该桥采用
第 41 卷第 4 期 2013 年 8 月 JournalofFuzhouUniversity(NaturalScienceEdition) Vol.41No.4 Aug.2013 DOI:10.7631/isn.1000-2243.2013.04.0682 文章编号 :1000-2243(2013)04-0682-05 大跨度斜拉桥纵桥向阻尼器减震措施研究 陈永健, 许莉, 房贞政 ( 福州大学土木工程学院,
90 如成本较高 费工费时等缺点, 尤其对于新建桥梁, 不可能为研究极限承载力而进行破坏试验, 作为一种经济 省时且行之有效的方法, 数值仿真分析弥补了上述缺点 [3] 然而, 由于有限元分析中涉及到材料和几何双重非线性, 计算工作量很大, 且收敛困难 ; 此外, 桥梁结构的极限承载力受施工工艺和施
![90 如成本较高 费工费时等缺点, 尤其对于新建桥梁, 不可能为研究极限承载力而进行破坏试验, 作为一种经济 省时且行之有效的方法, 数值仿真分析弥补了上述缺点 [3] 然而, 由于有限元分析中涉及到材料和几何双重非线性, 计算工作量很大, 且收敛困难 ; 此外, 桥梁结构的极限承载力受施工工艺和施](/thumbs/91/107348838.jpg "90 如成本较高 费工费时等缺点, 尤其对于新建桥梁, 不可能为研究极限承载力而进行破坏试验, 作为一种经济 省时且行之有效的方法, 数值仿真分析弥补了上述缺点 [3] 然而, 由于有限元分析中涉及到材料和几何双重非线性, 计算工作量很大, 且收敛困难 ; 此外, 桥梁结构的极限承载力受施工工艺和施")
1 第 13 卷第 1 期 JournalofRailwayScienceandEngineering Volume13 Number1 January2016 先简支后连续 T 梁桥全过程力学行为及极限承载力分析 1 朱小青, 陈代海, 陈淮 ( 郑州大学土木工程学院, 河南郑州 450001) 摘要 : 为研究先简支后连续 T 梁桥从施工至极限破坏的全过程受力性能, 以河南省省道 S318 线西张村大桥为工程背景,
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第 41 卷第 5 期 :1740-1745 高电压技术 Vol.41, No.5: 1740-1745 2015 年 5 月 31 日 High Voltage Engineering May 31, 2015 DOI: 10.13336/j.1003-6520.hve.2015.05.044 加装金属减震装置的 1 000 kv 避雷器振动台试验研究 李圣 1, 卢智成 1, 邱宁 2, 程永锋
<4D F736F F F696E74202D20BCF5D5F0B9A4B3CCC9E8BCC6CAA9B9A4D3EBD6CAC1BFBFD8D6C D66696E616C2E >
背景 减震工程设计施工要求及典型案例分析 近年来, 消能减震技术得到逐步的推广, 每年都有大量的新建建筑采用消能减震设计 汶川地震之后, 消能减震技术愈发得到重视, 消能减震结构的应用呈现井喷的趋势 学校 医院等乙类建筑采用减隔震设计已经相当普遍 潘鹏, 教授, 系主任 panpeng@tsinghua.edu.cn 1-62794729 清华大学土木工程系 1 2 背景 背景 214 年 2 月,
机 械 工 程 材 料 大连理工大学三束材料改性国家重点实验室 材料科学与工程学院 辽宁大连 对铝热焊接不同预热时间 下 钢轨焊缝的显微组织 力学 性能和断裂机制等进行了研究 结果表明 在上述预热工艺下铝热焊缝处的组织均为铁素体和珠光体 焊缝中心处的硬度最低 缩短预热时间硬度值稍有提高 随着离开焊缝中心距离的增加硬度 值提高 热影响区靠近焊缝处硬度较大 向母材一侧逐渐降低 焊缝处轨头部位的抗拉强度最高
幻灯片 1
中国交建 桥梁无损检测及评估技术 Nondestructive Testing and Evaluation Technology of Bridge 交融天下建者无疆 中交路桥技术有限公司何杰 2015 年 11 月 16 日 1 1 中国公路桥梁概况 2 桥梁无损检测 3 桥梁检测评估分析实例 4 桥梁检测养护一体化模式 2 1 中国公路桥梁概况 2 桥梁无损检测 3 桥梁检测评估分析实例 4
任春平 邹志利 在坡度为 的平面斜坡上进行了单向不规则波的沿岸流不稳定运动实验 观测到了沿 岸流的周期性波动 波动周期约为 利用最大熵方法和三角函数回归法求得这种波动的主 频率以及幅值 分析了波动幅值在垂直岸线方向的变化 结果表明该变化与沿岸流变化类似 即在 沿岸流最大值附近这种波动强度最大 为了分析波动的机理 利用线性沿岸流不稳定模型对模型实验结果进行了分析 求得了不稳定运动增长模式和波动周期 并与对应实测结果进行了比较
JournalofLanzhouJiaotongUniversity Vol.32No.4 Aug.2013 : (2013) DOI: / j.issn * - 聂 宇, 张金敏 (
32 4 2013 8 JournalofLanzhouJiaotongUniversity Vol32No4 Aug2013 :1001-4373(2013)04-0132-07 DOI:103969/ jissn1001-4373201304029 * - 聂 宇, 张金敏 (, 730070) : 利用多体系统运动学理论以及多体动力学软件 SIMPACK 精确的建立国内某主型动车与轨道系统的耦合
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第 11 卷第 1 期 2016 年 3 月 震灾防御技术 Technology for Earthquake Disaster Prevention Vol. 11,No. 1 Mar.,2016 范卫星, 郭迅, 刘洋, 张宝, 骆承慧,2016. 防落梁油阻尼器设计及工程应用研究. 震灾防御技术,11(:86 92. doi:10.11899/zzfy20160109 1 防落梁油阻尼器设计及工程应用研究
标题
第 42 卷第 12 期 2016 年 12 月 北京工业大学学报 JOURNAL OF BEIJING UNIVERSITY OF TECHNOLOGY Vol. 42 No. 12 Dec. 2016 多高层框排架 - 支撑结构减震设计及试验研究 徐吉民 1, 高向宇 1, 王峰 1, 王勇强 2, 张凌伟 2 3, 张江霖 (1. 北京工业大学工程抗震与结构诊治北京市重点实验室, 北京 100124;
630 第 41 卷 近 20 年来, 由于金属消能器具备施工方便 构造简单 性能稳定 造价低廉以及便于更换等特点而在工程抗震领域中逐步得到广泛的应用. 目前, 典型的应用工程包括西雅图 KING 郡法院 墨西哥 Izaza gea38-40 号大楼 Cardiology 医院大楼 日本名古屋市某事
第 41 卷第 4 期 2013 年 8 月 JournalofFuzhouUniversity(NaturalScienceEdition) Vol.41No.4 Aug.2013 DOI:10.7631/isn.1000-2243.2013.04.0629 文章编号 :1000-2243(2013)04-0629-11 消能减震结构附加金属消能器的简化设计方法 翁大根, 杨凯, 张超 ( 同济大学土木工程学院结构工程与防灾研究所,
UDC
CECS 6:00 中国工程建设标准化协会标准 叠层橡胶支座隔震技术规程 Techncal specfcaton for sesmc-solaton wth lamnated rubber beatng solators http://www.chnagb.net 00 北京 第 页 中国工程建设标准化协会标准 叠层橡胶支座隔震技术规程 Techncal specfcaton for sesmc-solaton
广西师范学院（下）
3888.00 ( 16.00 ) ...1 ()...1...4... 11...14...15...17...32...43...44...46...47...58...59...60...62 I II...63...64...65...69...72...73...74...76...81...83...84 ( )...85...90 ( )...96... 102... 107...111...
甜永高速公路宁县段 三制 公示一览表 ( 第 2 页, 共 4 页 ) 2.3 城北河大桥 : 桥梁中心桩号为 :K , 全长 920m, 主桥桥跨布置为 ( ) m, 采用预应力混凝土变截面连续刚构, 小桩号引桥桥跨布置为 ( )m, 主梁采
甜永高速公路宁县段 三制 公示一览表 ( 第 1 页, 共 4 页 ) 一 建设项目概况甜永高速公路项目宁县段起点位于合水县板桥乡西庄村 (K190+450), 终点位于正宁县永和镇 (K295 +783.359), 主线全长 96.49 公里, 另设正宁高速公路连接线长 23.842 公里, 预算投资为 136.54 亿元, 建设工期 4 年 主要工程量 : 路基开挖土方 3556.7 万立方米,
1272 东南大学学报 ( 自然科学版 ) 第 46 卷 在多次大地震中钢筋混凝土连续梁桥发生过严重的震害, 如汶川地震中庙子平大引桥某一跨落梁 [1] [2] 日本阪神地震中连续梁桥整体破坏等. 目前通过实桥震害调查与分析 [3] 地震模拟振动台 [4] 试验等手段, 多跨连续梁桥在中小震作用下的
![1272 东南大学学报 ( 自然科学版 ) 第 46 卷 在多次大地震中钢筋混凝土连续梁桥发生过严重的震害, 如汶川地震中庙子平大引桥某一跨落梁 [1] [2] 日本阪神地震中连续梁桥整体破坏等. 目前通过实桥震害调查与分析 [3] 地震模拟振动台 [4] 试验等手段, 多跨连续梁桥在中小震作用下的](/thumbs/91/106222100.jpg "1272 东南大学学报 ( 自然科学版 ) 第 46 卷 在多次大地震中钢筋混凝土连续梁桥发生过严重的震害, 如汶川地震中庙子平大引桥某一跨落梁 [1] [2] 日本阪神地震中连续梁桥整体破坏等. 目前通过实桥震害调查与分析 [3] 地震模拟振动台 [4] 试验等手段, 多跨连续梁桥在中小震作用下的")
第 46 卷第 6 期 2016 年 11 月 东南大学学报 ( 自然科学版 ) JOURNALOFSOUTHEASTUNIVERSITY(NaturalScienceEdition) Vol.46 No.6 Nov.2016 DOI:10.3969/j.isn.1001-0505.2016.06.027 强震下钢筋混凝土连续梁桥非线性动力响应分析 1,2 黎雅乐 1 宗周红 3 黄学漾 夏 3 坚
第 21 期 吴巧云等 : 连接 Maxwel 模型的两相邻结构地震易损性分析 163 推导了在平稳白噪声激励下被动耗能单元的优化刚度和优化阻尼的一般表达式, 并分析了不同结构参数对 [2] 控制效果的影响 ; 随后朱宏平等将相邻结构简化为两单自由度体系, 用 Voigt 黏弹性阻尼模型表示被动连接
![第 21 期 吴巧云等 : 连接 Maxwel 模型的两相邻结构地震易损性分析 163 推导了在平稳白噪声激励下被动耗能单元的优化刚度和优化阻尼的一般表达式, 并分析了不同结构参数对 [2] 控制效果的影响 ; 随后朱宏平等将相邻结构简化为两单自由度体系, 用 Voigt 黏弹性阻尼模型表示被动连接](/thumbs/92/110106486.jpg "第 21 期 吴巧云等 : 连接 Maxwel 模型的两相邻结构地震易损性分析 163 推导了在平稳白噪声激励下被动耗能单元的优化刚度和优化阻尼的一般表达式, 并分析了不同结构参数对 [2] 控制效果的影响 ; 随后朱宏平等将相邻结构简化为两单自由度体系, 用 Voigt 黏弹性阻尼模型表示被动连接")
振动与冲击第 34 卷第 21 期 JOURNALOFVIBRATIONANDSHOCK Vol.34No.212015 连接 Maxwel 模型的两相邻结构地震易损性分析 吴巧云 1,2, 朱宏平 2 2, 陈楚龙 (1. 武汉工程大学资源与土木工程学院, 武汉 430073;2. 华中科技大学土木工程与力学学院, 武汉 430074 摘要 : 对连接 Maxwel 模型的两相邻钢筋混凝土框架结构建立二维模型,
第 1 期 邱发强, 等 : 预应力灌浆波纹管预制拼装桥墩抗震性能分析 145 ingprefabricateasemblypiersconnectedwithgroutingmetalcorugatedpipe.accordingtothejapanesestandard, theformulao
第 38 卷第 1 期 2018 年 2 月 地震工程与工程振动 EARTHQUAKEENGINEERINGANDENGINEERINGDYNAMICS Vol.38No.1 Feb.2018 文章编号 :1000-1301(2018)01-0144-10 DOI:10.13197/j.eeev.2018.01.144.qiufq.016 预应力灌浆波纹管预制拼装桥墩抗震性能分析 邱发强 1, 夏樟华
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http://www.paper.edu.cn 基于能量准则的 SDOF 阻尼减震 结构最大地震位移反应分析 叶列平, 伍文杰 清华大学土木工程系 (84) ylp@tsinghua.edu.cn 摘要 : 利用阻尼耗能是减小结构地震反应的有效方法 根据振动等能量准则, 由地震动力 能量方程推导了具有不同阻尼的单自由度 (SDOF) 弹性体系的地震最大位移反应与结构阻尼比的关系 与地震动力时程数值分析方法计算得到的结果对比表明
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4 4 Vol. 4 No. 4 2013 8 Journal of Food Safety and Quality Aug., 2013 聂雪梅 *, 李立, 孙利, 高飞 (, 100123) 摘要 : 2011 12,, 2007~2011,,,, 关键词 : ; ; ; ; Trade and notification situation on food import and export
80 地震工程与工程振动第 37 卷 sothattheinter storydisplacementanglethatunderstrongearthquakescouldbeefectivelycontroled.designsug gestionsasfolows:whenenergy dis
第 37 卷第 6 期 2017 年 12 月 地震工程与工程振动 EARTHQUAKEENGINEERINGANDENGINEERINGDYNAMICS Vol.37No.6 Dec.2017 文章编号 :1000-1301(2017)06-0079-11 DOI:10.13197/j.eeev.2017.06.79.jingm.009 高层剪力墙结构消能连梁设计案例分析及几个问题的讨论 景 铭,
344 东南大学学报 ( 自然科学版 ) 第 47 卷 注重点. 作为多塔悬索桥的初步尝试,21 世纪前所建成的多塔悬索桥主跨均未超过 300m. 对于大跨度多塔悬索桥, 工程师早期通过共用锚碇将多座两塔悬索桥串联, 但其本质上是多座独立受力的两塔悬索桥的组合, 并非严格意义上的多塔悬索桥, 其典型
第 47 卷第 2 期 2017 年 3 月 东南大学学报 ( 自然科学版 ) JOURNALOFSOUTHEASTUNIVERSITY(NaturalScienceEdition) Vol.47 No.2 Mar.2017 DOI:10.3969/j.isn.1001-0505.2017.02.024 行波输入下大跨度三塔悬索桥减震控制 王浩陶天友张玉平王春峰李爱群 ( 东南大学混凝土及预应力混凝土结构教育部重点实验室,
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高等钢结构与组合结构理论 第 4 章抗震性能 同济大学 土木工程学院建筑工程系 1 提纲 4.1 钢结构的典型震害 4.2 钢结构抗震的几个基本概念 4.3 构件和节点滞回特性 44 4.4 多高层钢结构体系 4.5 消能减震技术 4.6 基于性能的抗震设计 2 41 4.1 钢结构的典型震害 Other Causes Landslides Collapse of RC Buildings Collapse
210 振动与冲击 2016 年第 35 卷 [8] 和彦提出利用 减震性能曲线 设定阻尼投放量的方法 其方法推导严密 思路清晰, 但是应用起来较为麻烦 本文旨在为附加黏弹性阻尼器的消能减震结构设计, 提出更为方便简单的设定阻尼投放量的计算方法, 其主要内容是建立 12 层钢框架结构算例模型, 采用
![210 振动与冲击 2016 年第 35 卷 [8] 和彦提出利用 减震性能曲线 设定阻尼投放量的方法 其方法推导严密 思路清晰, 但是应用起来较为麻烦 本文旨在为附加黏弹性阻尼器的消能减震结构设计, 提出更为方便简单的设定阻尼投放量的计算方法, 其主要内容是建立 12 层钢框架结构算例模型, 采用](/thumbs/91/106619736.jpg "210 振动与冲击 2016 年第 35 卷 [8] 和彦提出利用 减震性能曲线 设定阻尼投放量的方法 其方法推导严密 思路清晰, 但是应用起来较为麻烦 本文旨在为附加黏弹性阻尼器的消能减震结构设计, 提出更为方便简单的设定阻尼投放量的计算方法, 其主要内容是建立 12 层钢框架结构算例模型, 采用")
振动与冲击第 35 卷第 20 期 JOURNALOFVIBRATIONANDSHOCK Vol.35No.202016 附加黏弹性阻尼器的钢框架结构减震性能研究 魏春彤, 裴星洙 ( 江苏科技大学土木工程与建筑学院, 江苏镇江 212000) 摘要 : 定义未加黏弹性阻尼器的结构为原结构, 附加黏弹性阻尼器的结构为消能减震结构 建立 12 层钢框架结构模型并计算其恢复力特性, 根据原结构以及采用分数微分方法计算的消能减震结构的振动微分方程,
框架-核心筒结构PUSHOVER案例
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第 40 卷第 5 期 2010 年 9 月 东南大学学报 ( 自然科学版 ) JOURNALOFSOUTHEASTUNIVERSITY(NaturalScienceEdition) Vol.40 No.5 Sept.2010 doi: /j.isn
第 40 卷第 5 期 2010 年 9 月 东南大学学报 ( 自然科学版 ) JOURNALOFSOUTHEASTUNIVERSITY(NaturalScienceEdition) Vol.40 No.5 Sept.2010 doi:10.3969/j.isn.1001-0505.2010.05.030 高层建筑组合隔震的设计方法及应用 杜东升王曙光刘伟庆孙臻 ( 南京工业大学土木工程学院, 南京
第 42 卷第 3 期 2012 年 5 月 东南大学学报 ( 自然科学版 ) JOURNALOFSOUTHEASTUNIVERSITY(NaturalScienceEdition) Vol.42 No.3 May2012 doi: /j.isn
第 42 卷第 3 期 2012 年 5 月 东南大学学报 ( 自然科学版 ) JOURNALOFSOUTHEASTUNIVERSITY(NaturalScienceEdition) Vol.42 No.3 May2012 doi:10.3969/j.isn.1001-0505.2012.03.028 一种新型自复位防屈曲支撑的拟静力试验 刘璐吴斌李伟赵俊贤 ( 哈尔滨工业大学土木工程学院, 哈尔滨