第 6 期 王伟, 等 : 采用剪力墙体外加固的中小学校舍框架结构抗震性能分析 685 图 1 原结构平面图 ( 单位 :m) Fig.1 Planoftheoriginalframe(unit:m) 剪力墙厚 150mm. 根据剪力墙纵 横向布置宽度的不同, 设有 KJ A,KJ B,KJ C 等
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1 第 32 卷第 6 期华侨大学学报 ( 自然科学版 ) Vol.32 No 年 11 月 JournalofHuaqiaoUniversity(NaturalScience) Nov.2011 文章编号 : (2011) 采用剪力墙体外加固的中小学校舍框架结构抗震性能分析 王伟 1, 郭子雄 1, 林树枝 2, 方东振 1 (1. 华侨大学土木工程学院, 福建泉州 ; 2. 厦门市建设与管理局, 福建厦门 ) 摘要 : 采用外加剪力墙的体外加固方法, 对一个不满足抗震要求的 4 层中小学框架结构校舍进行加固. 通过对不同加固方案的加固结构进行弹性和弹塑性地震反应分析, 研究地震作用下不同加固方案对结构的抗震性能影响. 数值分析结果表明 : 外加剪力墙可使原结构各榀框架所受的地震剪力有较大幅度的降低, 剪力墙越宽, 降幅越大 ; 可使各楼层层间位移角趋于均匀, 有效控制结构层间变形的集中, 防止结构层屈服机制的出现 ; 框架结构梁柱构件的塑性变形明显推迟, 结构塑性铰发展减缓. 关键词 : 中小学校舍 ; 框架结构 ; 体外加固 ; 剪力墙 ; 抗震性能 ; 推覆分析中图分类号 : TU244;TU 文献标志码 : A 体外加固方法是一种结构体系的加固方法, 它利用整体子结构与原有结构的协同工作, 增强原结构的整体抗震能力或改变原结构的结构体系, 进而改善原结构的受力状态和变形模式. 体外加固的加固施工主要在结构外部完成, 可最大限度地减小对建筑正常使用的干扰 [1]. 我国规范采用柱端弯矩增大措施也只能适度推迟柱端塑性铰的出现, 不能避免出现柱端塑性铰, 加上楼板对结构整体的影响, 结构的破坏并不是呈现规范所要求的 强柱弱梁 的形式 [2?3]. 层屈服机制是对结构不利的一种屈服机制, 很多框架是呈现层屈服机制的破坏模式. 在原结构的基础上附加子结构的加固方法, 不但能够有效地提高结构 [4] 的整体刚度和抗震能力, 而且能够最大限度地减少加固施工对建筑物内部正常使用的影响. 外加剪力 [5] 墙对结构进行加固, 改变结构体系, 使结构成具有多重抗侧力抗震体系, 提高原有结构抗震能力. 体外加固具有布置灵活方便 使用功能不中断和整体性容易保证等优点, 是中小学框架结构教学楼理想的加 [6] 固方式.Kaltakci 等针对土耳其中小学框架结构校舍的结构特点, 采用外加剪力墙对单榀两层两跨框架进行加固试验研究. 本文主要探讨采用外加剪力墙方法对不满足抗震要求的 4 层中小学框架结构进行抗震加固的可行性, 并研究加固后结构的抗震性能. 1 原模型加固方案的设计 1.1 原模型的参数设置 原模型结构平面图, 如图 1 所示. 原框架模型总长为 44.0m, 总高度为 14.5m, 底层层高为 4.0m, 2~4 层层高均为 3.5m. 混凝土强度等级采用 C20. 构件截面尺寸 : 框架柱为 400mm 400mm, 框架梁为 250mm 600mm, 楼板为 80mm. 为了构造不满足要求的框架结构, 原结构按照抗震设防烈度为 7 度, 场地类别为 Ⅱ 类, 设计地震分组为第 1 组, 设防类别为乙类, 场地特征周期为 0.35s. 1.2 加固模型及主要参数 原结构的纵 横两个方向均采用外加剪力墙的加固方式, 外加剪力墙部分混凝土强度等级为 C30, 收稿日期 : 通信作者 : 郭子雄 (1967 ), 男, 教授, 主要从事工程结构抗震防灾的研究.E mail:guozxcy@hqu.edu.cn. 基金项目 : 福建省自然科学基金资助项目 (2010J01298); 福建省厦门市建设科技计划项目 (3502Z )
2 第 6 期 王伟, 等 : 采用剪力墙体外加固的中小学校舍框架结构抗震性能分析 685 图 1 原结构平面图 ( 单位 :m) Fig.1 Planoftheoriginalframe(unit:m) 剪力墙厚 150mm. 根据剪力墙纵 横向布置宽度的不同, 设有 KJ A,KJ B,KJ C 等 3 种加固模型, 如图 2 所示. 图 2 中 : 加固模型 KJ A,KJ B,KJ C 的纵向长度 ( 犾犡 ) 分别为 0.8,0.8,1.2m, 而其横向长度 ( 犾犢 ) 分别为 0.8,1.2,0.8m. 加固后, 抗震设防烈度为 7.5 度. 实际中, 剪力墙和框架柱通过连梁来连接, 结构配筋采用 PKPM 进行设计, 利用通用有限元程序 SAP2000 建立结构模型, 采用两端铰接的刚性杆连接单元来模拟剪力墙与框架间的连梁. 梁和柱采用空间杆单元, 楼板采用膜单元, 剪力墙采用梁单元模拟, 并在底部固结. 2 小震作用下结构整体性能分析 图 2 加固模型图 ( 单位 :m) Fig.2 Planofretrofitedmodel(unit:m) 采用反应谱分析方法, 计算结构加固前后在 7.5 度烈度地震力作用下, 其受地震力情况和各榀框架分配地震力情况, 以及结构楼层位移角变化情况.7.5 度水平地震影响系数最大值为 0.12, 振型组合方式按照规范推荐采用完全二次项组合 (completequadraticcombination,cqc) 法. 2.1 地震作用力的对比各个模型的纵 横向地震作用剪力的对比结果, 如表 1 所示. 表 1 中 : 犉犡和犉犢表示纵 横方向所受的地震作用剪力 ; 犉 KJ 为原框架地震作用剪力. 从表 1 可知 : 增设剪力墙后,3 个加固模型的前 3 阶的周期均有减小 ; 各加固模型纵向地震力增加 11%~15%, 横向地震力增加 13%~18%; 模型 KJ B 相对于模型 KJ A 横向地震剪力增幅较大, 纵向地震力增幅也最大. 剪力墙部分纵 横向分配的地震剪力和弯矩, 如表 2 所示. 表 2 中 : 犉犡, 犕犡, 犉犢和犕犢分别为在犡, 犢向地震作用下沿纵向布置的 4 片剪力墙分配的地震剪力和弯矩总和. 从表 2 可知 : 对于剪力墙? 框架结 表 1 模型地震作用剪力对比 表 2 剪力墙部分分配地震作用力 Tab.1 Comparisonofseismicshearforceofeachmodel 模型 犉犡 /kn 犉犡 / 犉 KJ 犉犢 /kn 犉犢 / 犉 KJ KJ KJ A KJ B KJ C Tab.2 Shearforcedistributedtoshearwal 模型 犉犡 /kn 犕犡 /kn m 犉犢 /kn 犕犢 /kn m KJ A KJ B KJ C
3 686 华侨大学学报 ( 自然科学版 ) 2011 年 构, 剪力墙拥有较大刚度的抗侧力构件, 吸收原有框架部分地震力, 在地震作用力下分配较大的地震剪力和弯矩. 在犢向地震作用下, 不同模型的各榀框架底部剪力分布图, 如图 3 所示. 图 3 中 : 犖为轴线号. 从图 3 可知 : 原始框架结构各榀框架分配地震力为 100kN 左右 ; 模型 KJ A 沿原框架横向增设 3 片宽 0.8m 的剪力墙后, 原始结构各榀框架分配的犢向地震剪力均有所减小, 其中与剪力墙相连的框架地震幅度降幅较大, 尤其结构两端框架 ; 模型 KJ B 增设宽度为 1.2m 的剪力墙后规律更加明显. 综述, 增设剪力墙后, 结构周期降低, 地震力增加, 地震 图 3 各榀框架地震剪力 剪力按照刚度来分配, 剪力墙拥有较大的抗侧刚度, 而增加的地震剪力均被剪力墙部分吸收, 原始各榀框架所受地震 Fig.3 Distributionsofbase shearforceofframes 剪力也下降. 剪力墙作为拥有较大的抗侧刚度的整体型关键构件, 可分配较大的地震力, 使结构原有的 各榀框架分配的地震剪力有较大幅度的降低, 可以达到加固的效果. 2.2 位移角的对比分析 图 4 为结构层间位移角的对比结果. 图 4 中 : φ 犡, φ 犢分别为纵向和横向的层间位移角 ; 狀为楼层数. 由图 4 可看出 : 在未加设剪力墙之前, 结构最大位移角在第 2 层, 其横纵向层间位移角达到 1/400rad, 约为结构顶层层间位移角的 2 倍. 在增设剪力墙之后, 结构底部的两层层间位移角减小幅度较大, 特别是结构底层层间位移角降幅最 大, 而顶层层间位移角有增大, 结构各层的变形趋于均匀化, 各层楼层位移呈现均匀化趋势. 这归结于剪 力墙作为一个拥有较大抗侧刚度的整体关键型构件的特点. (a) 纵向层间位移角图 4 楼层层间位移角对比 (b) 横向层间位移角 Fig.4 Comparisonofinter?storydriftratio 3 静力弹塑性分析 推覆 (pushover) 分析是近年来用于结构抗震性能评估的比较通用的方法 [7]. 为考察增设剪力墙对结构弹塑性地震反映的影响, 采用 SAP2000 分析结构加固前后在 7.5 度罕遇地震作用下的塑性铰发展情况. 对原始模型 (KJ) 和加固模型 (KJ A,KJ B,KJ C) 进行推覆 (pushover) 分析. 第 1 次推覆分析采用能力谱法确定结构在预估地震下的性能点 ( 目标位移点 ), 第 2 次推覆分析是基于第 1 次的目标位移点的推覆, 确定结构在预估地震作用下的性能情况. 按照我国的抗震规范对于地震影响系数的规定与美国抗震规范 ATC?40 中的系数关系, 可以确定 7.5 度罕遇地震下系数犆 A=0.288, 犆 V= 采用能力谱法可以确定各模型的结构性能点位移, 原始模型结构的纵向和横向位移分别为 42.0,47.3 mm; 模型 KJ A 的结构性能点纵向和横向位移分别为 41.0,47.7mm; 模型 KJ B 的结构性能点纵向和横向位移分别为 44.0,45.0 mm; 模型 KJ C 的结构性能点纵向和横向位移分别为 26.0,37.0mm.
4 第 6 期 王伟, 等 : 采用剪力墙体外加固的中小学校舍框架结构抗震性能分析 687 SAP2000 程序提供了自定义分布, 均匀加速度分布和振型荷载分布等 3 种加载方式. 振型荷载分布的侧向力是给定的振型和该振型下的圆频率的平方及相应的质量乘积获得的, 通常取第 1 振型, 相当于倒三角分布 ; 均匀加速度分布的侧向力是由均一的加速度和相应质量分布的乘积得到的, 相当于均布分布. 文中采用 SAP2000 程序中提供的塑性铰本构模型, 其纵横方向均采用振型加载方式. 建模时, 梁端指定弯曲 (M3) 铰, 柱端指定 P?M2?M3 铰, 剪力墙采用梁单元来模拟, 并在底部固结, 各层和剪力墙之间采用两端铰接的刚性杆连接. 实际工程中, 剪力墙和框架之间是通过连梁连接的, 文中采用两端铰接的刚性杆来模拟连梁的作用. 建模过程中的楼板 4 个角点采用 Diagram 约束, 模拟楼面平面内刚度无穷大. 混凝土泊松比 0.2, 考虑箍筋对混凝土的约束作用, 采用 Takeda 滞回模型, 而钢筋滞回模型采用 Kinematic 滞回模型. 美国抗震规范 ATC?40 将建筑物遭受地震后可维持的功能定义为 4 种不同的性能等级, 即正常使用 (operational) 可立即使用 (immediate occupancy,io) 生命安全 (lifesafty,ls) 和避免倒塌 (colapsepreven tion,cp) [8]. 不同性能极限状态相应性能状态点, 如图 5 所示. 图 5 中 : 犚为转角, 犕为弯矩. 从图 5 可知 : 正常使用相当于小震弹性承载力计 [9] 算阶段 ; 基本运行也就是目前工程界较为常用的 中震不屈服阶段 ; 生命安全及接近倒塌阶段, 表明结构已明显进入弹塑性阶段. 图 5 塑性铰状态示意图在罕遇地震作用下, 原结构和增设剪力墙结构的塑性铰发展情况, Fig.5 Distributionof 如图 plastichinge 6 所示. 从图 6(a) 可以看出 : 原结构模型 (KJ) 的纵向塑性铰发展比较严重, 柱端大量出现塑性铰. 第 1 层部分梁塑性铰已达到 CP?C 阶段, 第 2 层梁端塑性铰大多处在生命安全阶段, 且第 2 层和第 3 层柱上端塑性铰均处于 B?IO 正常使用阶段 ; 横向塑性铰集中在底下 3 层, 底层柱端塑性铰处于可立即使用. 从图 6(b) 可以看出 : 在增设剪力墙之后, 纵向底层柱端大为减少, 梁端塑性铰发展情况相对于原结构减缓, 横向柱没有出现塑性铰, 结构的 4 层梁端均出现塑性铰. (a) 模型 KJ (b) 模型 KJ C 图 6 罕遇地震下的框架模型塑性铰发展状况 Fig.6 Stateofplastichingesunder7.5degreerareearthquake 从以上分析可以看出, 外加剪力墙对于减缓柱端塑性铰的出现有良好的效果, 原始结构柱端出现了大量的塑性铰, 在加设剪力墙之后, 柱端塑性铰大为减少. 分析表明在体外增设剪力墙之后, 纵向底层柱端塑性铰在同等地震作用下, 由于剪力墙作为拥有较大刚度整体关键型构件, 能够协调各层的变形, 减小原结构变形较大的楼层变形的楼层变形, 增大原结构变形较小的楼层变形. 从中小学框架结构加固前后在 7.5 度罕遇地震作用下塑性铰发展状态来看, 原始结构第 1 层梁已经处于倒塌阶段了, 框架柱处于中震不屈服阶段, 而增设剪力墙后, 框架梁柱大部分均处于中震不屈服阶段, 框架两端梁进入了弹塑性发展阶段. 从静力弹塑性分析结果来看, 采用外加剪力墙加固中小学框
5 688 华侨大学学报 ( 自然科学版 ) 2011 年 架结构效果良好, 达到加固的目的. 4 结论 (1) 在原结构外侧增设剪力墙加固后, 地震作用下剪力墙分配较多的地震剪力, 原框架结构分配的地震剪力有较大幅度下降, 降幅和增设剪力墙的总刚度有关. (2) 与原框架结构相比, 外加剪力墙后使各层层间位移角趋于均匀, 有效控制结构层间变形的集中, 可以防止结构层屈服机制的出现, 充分发挥结构整体抗震及耗能能力. (3) 增设剪力墙之后, 框架结构梁柱构件的塑性变形明显推迟, 多数构件的塑性铰状态仍处于可经济修复范围. 参考文献 : [1] 曲折, 叶列平. 附加子结构抗震加固方法及其在日本的应用 [J]. 建筑结构,2010,40(5):55?58. [2] 冯远, 吴小兵, 李从春, 等. 现浇楼梯对框架结构的抗震影响分析与建议 [J]. 土木工程学报,2010,43(10):54?62. [3] 叶列平, 曲哲, 马千里, 等. 从汶川地震框架结构震害谈 强柱弱梁 屈服机制的实现 [J]. 建筑结构,2008,38(11):52? 67. [4] CABINET OFFICE.ThebuildingstandardlawofJapan[S].Tokyo:TheBuildingCenterofJapan,2004. [5] 叶列平. 体系能力设计法与基于性态 / 位移抗震设计 [J]. 建筑结构,2004,34(6):10?14. [6] KALTAKICIM Y,ARSLAN M H,YILMAZ U S,etal.Anewapproachonthestrengtheningofprimaryschool buildingsinturkey:anapplicationofexternalshearwal[j].buildingandenvironment,2008,43(6):983?990. [7] 潘毅, 杨成, 赵世春, 等. 基于 Pushover 方法的既有建筑结构安全性鉴定 [J]. 西南交通大学学报,2010,45(2):174? 178. [8] AppliedTechnologyCouncil.Sesimicevaluationandretrofitofconcretebuildings,ATC?40[R].RedwoodCity:Ap pliedtechnologycouncil,1996. [9] 张胜, 甘明, 纪青, 等. 基于结构位移性能的合肥游泳馆抗震设计 [J]. 建筑结构,2006,36(6):48?51. 犛狋狌犱狔狅狀犛犲犻狊犿犻犮犅犲犺犪狏犻狅狉狅犳犕犻犱犱犾犲犪狀犱犘狉犻犿犪狉狔犛犮犺狅狅犾犉狉犪犿犲犛狋狉狌犮狋狌狉犲狊犚犲狋狉狅犳犻狋犲犱狑犻狋犺犈狓狋犲狉狀犪犾犛犺犲犪狉犠犪犾 WANG Wei 1,GUOZi?xiong 1, LINShu?zhi 2,FANG Dong?zhen 1 (1.ColegeofCivilEngineering,HuaqiaoUniversity,Quanzhou362021,China; 2.XiamenConstructionandAdministrationBureau,Xiamen361003,China) 犃犫狊狋狉犪犮狋 : Anexternalretrofitingshearwalisadoptedtostrengthenthe middleandprimaryschool4?storeyframe structurewhichdon'tmeettheseismicrequirement.accordingtoelasticandelasto?plasticseismicresponseanalysis,the seismicbehaviorofretrofitedframeusingvariousstrengtheningplanwasinvestigated.theanalyticalresultsshowthat theexternalretrofitingshearwalreducesobviouslytheseismicforceofretrofitedframe,thewidthofshearwalisposi tivecorrelativetothereductionofseismicforce,andtheshearwalnarrowsthediferenceofdriftratioofeachstorey. Comparingwiththeoriginalframe,Thedevelopmentofplastichingeofretrofitedframeispostponed. 犓犲狔狑狅狉犱狊 : schoolbuilding;framestructure;externalretrofiting;shearwal;seismicperformance;pushoveranalysis ( 责任编辑 : 钱筠英文审校 : 方德平 )
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西班牙文学简史
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BuletinofSoiland WaterConservation Vol.38,No.3 Jun.,2018 M A (+ 1, ' 1, 1,B # 1, 2, 1 (1.#c/ ^.(FTU^,#c ` ;2. `5 TU+,,#c ` ) -.:
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中华人民共和国出入境检验检疫行业标准 犛犖 / 犜 进出口化妆品中氢溴酸右美沙芬的测定液相色谱法 犇犲狋犲狉犿犻狀犪狋犻狅狀狅犳犱犲狓狋狉狅犿犲狋犺狅狉狆犺犪狀犺狔犱狉狅犿犻犱犲犻狀犮狅狊犿犲狋犻犮狊犳狅狉犻犿狆狅狉狋犪狀犱犲狓狆狅狉狋 犔犻狇狌犻犱犮犺狉狅犿犪狋狅犵狉犪狆犺狔犿
中华人民共和国出入境检验检疫行业标准 进出口化妆品中氢溴酸右美沙芬的测定液相色谱法 犇犲狋犲狉犿犻狀犪狋犻狅狀狅犳犱犲狓狋狉狅犿犲狋犺狅狉狆犺犪狀犺狔犱狉狅犿犻犱犲犻狀犮狅狊犿犲狋犻犮狊犳狅狉犻犿狆狅狉狋犪狀犱犲狓狆狅狉狋 犔犻狇狌犻犱犮犺狉狅犿犪狋狅犵狉犪狆犺狔犿犲狋犺狅犱 2009 02 20 发布 2009 09 01 实施 中华人民共和国国家质量监督检验检疫总局 发布 前 言 本标准的附录
1 2003 9 1 1 1 1 2 3 7 12 12 13 14 17 21 21 23 29 29 29 30 33 34 36 37 39 42 47 2 47 50 51 52 53 54 57 57 59 63 63 72 79 79 85 87 88 88 89 91 94 99 103 103 109 123 134 134 136 140 143 143 3 143 144 146
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第 卷 第 期 年 月!"#$ " %& &! ' $ 文章编号 ()* ++, & -./01-1 预应力混凝土框架结构 强柱弱梁 设计方法研究 张耀庭 杨力 张江 华中科技大学土木工程与力学学院 湖北武汉 + 摘 要 针对预应力混凝土框架梁设计方法的特殊性 本文以 度区 抗震等级为二级的多层多跨预应力混凝土框架结构为例 研究规范对预应力混凝土框架结构柱端弯矩增大系数取值的合理性 提出以梁端实际抗震受弯承载力调整柱端弯矩的方法进行预应力混凝土框架结构设计
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35 1 Vol.351 20141 ActaEcologiaeAnimalisDomastici Jan.2014!"#$%&' (, 615013) [ ] 20134~20135,6!9"#$%&'19, ()*+,-.6/21037,1 234 56 7 89 :;89%&,?@A-.B10,CDE D, 'FG-HIJK [ ] ;-H;IJK [()* +] S811.6 [,-./0]
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325 201810 JournalofSoiland WaterConservation Vol.32No.5 Oct.,2018 3 ; *+4@ I Q *.,/01,,,, 2,! 3, 4,5 ( 3 ;, 611130) : 5\ _^J _IM L D a V, L.? K $ 9 a 9 R V _ I. >V 3 1 MD a \:(1)3 3 (>0.25mm), _` J _
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154 12 ( ) Vol.54 No.2 2015 3 JournalofXiamenUniversity (NaturalScience) Mar.2015 doi:10.6043/j.issn.0438 0479.2015.02.018 + 9 R, ( ]a G,9O 361005) 56: % 5 ) B` M 7 #
个开阔大气的大堂, 在地面二层北侧和东侧形成楼板大开洞, 开洞面积约占该楼层面积的 38%( 楼板局部不连 续 ); 此开洞造成地面 2 层高度范围内 (12 米 ) 部分框架柱没有与梁 板连接, 形成了 12 米高穿层柱 表 1 结构超限类型和程度 高度超限是否复杂高层平面凹凸不规则平面扭转不规则
Civil Engineering and Technology March 2015, Volume 4, Issue 1, PP.15-21 Seismic Analysis of a High-rise Overrun Frame Core-tube Structure Kewei Ding 1, Changyu Zhao 1, Ping Sun 2 1 School of Civil Engineering,
JournalofSoiland WaterConservation Vol.32No.3 Jun.,2018 '? c 1,011 1, 2, 3, 3, 2 3, 3 2, 45 1 (1. N156, E, 9: <, <,271018; 2. : <, N, E, :/[
323 20186 JournalofSoiland WaterConservation Vol.32No.3 Jun.,2018 '? c 1,011 1, 2, 3, 3, 2 3, 3 2, 45 1 (1. N156, E, 9:
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出屋面结构震害分析与设计建议 缪志伟陆新征叶列平 ( 清华大学土木工程系, 北京,100084) 摘要 : 在本次汶川大地震中, 大量出屋面结构由于 鞭梢效应 而受到严重损坏 本文利用有限元分析工具, 建立了一个典型的顶部有局部突出结构的高层建筑模型, 并进行了弹塑性动力时程分析 通过模拟该建筑在实际地震作用下的弹塑性反应, 分析了突出屋面结构的 鞭梢效应 震害, 并结合现行抗震规范的相关规定进行了探讨
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高强配筋剪力墙框 - 剪结构的地震行为研究 缪志伟 1,2, 陆新征 1,2, 叶列平 1,2, 姚震宇 (1. 清华大学土木工程系, 北京 184;2. 清华大学结构工程与振动教育部重点实验室 ) 摘要在框 - 剪结构的剪力墙中配置高强钢筋可以显著提高其安全储备, 使得剪力墙在框架之后屈服, 并改变地震剪力的分配规律 本文利用 MSC.Marc 25 以及清华大学在 MSC.Marc 基础上开发的混凝土纤维模型程序
前 言 本标准的附录 A 为资料性附录 本标准由国家认证认可监督管理委员会提出并归口 本标准由中华人民共和国上海出入境检验检疫局负责起草 本标准主要起草人 : 倪昕路 韩丽 周瑶 郭德华 朱坚 本标准系首次发布的检验检疫行业标准 Ⅰ
中华人民共和国出入境检验检疫行业标准 犛犖 / 犜 2326 2009 食品及油脂中反式脂肪酸含量的检测傅立叶变换红外光谱法 犇犲狋犲狉犿犻狀犪狋犻狅狀狅犳狋狉犪狀狊犳犪狋狔犪犮犻犱狊犻狀犳狅狅犱狊狋狌犳犪狀犱狅犻犾狊 犉犜犐犚犿犲狋犺狅犱 2009 07 07 发布 2010 01 16 实施 中华人民共和国国家质量监督检验检疫总局 发布 前 言 本标准的附录 A 为资料性附录 本标准由国家认证认可监督管理委员会提出并归口
36 建筑科学与工程学报 2013 年 抗震能力有限, 这严重制约了其使用范围 框架剪力墙可以有效提高结构抗侧刚度, 减小水平位移, 但其结构自重大, 施工较为复杂, 地基的处理要求高 为此, 有学者提出在框架结构中引入钢结构支撑, 以达到既提高结构刚度和抗震性能, 又不明显增加结构自重, 且施工方
第 30 卷第 2 期 2013 年 6 月 建筑科学与工程学报 JournalofArchitectureandCivilEngineering Vol.30 No.2 June2013 文章编号 :1673 2049(2013)02 0035 07 带犡型支撑钢筋混凝土框架结构抗震性能分析 樊海涛, 王志鑫, 赵黄娟, 孙爱伏 ( 烟台大学土木工程学院, 山东烟台 264005) 摘要 : 为了提高钢筋混凝土框架结构抵抗超设防烈度地震的能力,
39,5 25 : (2018) 犓 <= 犆犉犇 +,78 1,2 1,2 T 1,2 1 (1., ( ; 2., ) : 2 U 2 9M,; 2 9M$ Z< 80K, Z< 30K, =2 9M c,br2 +
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前 言 本标准的附录 A 附录 B 和附录 C 为资料性附录 本标准由国家认证认可监督管理委员会提出并归口 本标准起草单位 : 中华人民共和国山西出入境检验检疫局 本标准主要起草人 : 薛平 连庚寅 宋欢 苑利 杜利君 潘雅丽 宋洁 康杰 本标准系首次发布的出入境检验检疫行业标准 Ⅰ
中华人民共和国出入境检验检疫行业标准 犛犖 / 犜 2115 2008 进出口食品和饲料中总氮及粗蛋白的检测方法杜马斯燃烧法 犇犲狋犲狉犿犻狀犪狋犻狅狀狅犳狋犺犲狋狅狋犪犾狀犻狋狉狅犵犲狀犮狅狀狋犲狀狋犪狀犱犮犪犾犮狌犾犪狋犻狅狀狅犳狋犺犲犮狉狌犱犲狆狉狅狋犲犻狀犮狅狀狋犲狀狋犻狀犳狅狅犱犪狀犱犳犲犲犱犳狅狉犻犿狆狅狉狋犪狀犱犲狓狆狅狉狋 犆狅犿犫狌狊狋犻狅狀犪犮犮狅狉犱犻狀犵狋狅狋犺犲犇狌犿犪狊狆狉犻狀犮犻狆犾犲
前 言 本标准的附录 A 附录 B 和附录 C 为资料性附录 本标准由国家认证认可监督管理委员会提出并归口 本标准起草单位 : 中华人民共和国山西出入境检验检疫局 本标准主要起草人 : 薛平 连庚寅 宋欢 苑利 杜利君 潘雅丽 宋洁 康杰 本标准系首次发布的出入境检验检疫行业标准 Ⅰ
中华人民共和国出入境检验检疫行业标准 犛犖 / 犜 2115 2008 进出口食品和饲料中总氮及粗蛋白的检测方法杜马斯燃烧法 犇犲狋犲狉犿犻狀犪狋犻狅狀狅犳狋犺犲狋狅狋犪犾狀犻狋狉狅犵犲狀犮狅狀狋犲狀狋犪狀犱犮犪犾犮狌犾犪狋犻狅狀狅犳狋犺犲犮狉狌犱犲狆狉狅狋犲犻狀犮狅狀狋犲狀狋犻狀犳狅狅犱犪狀犱犳犲犲犱犳狅狉犻犿狆狅狉狋犪狀犱犲狓狆狅狉狋 犆狅犿犫狌狊狋犻狅狀犪犮犮狅狉犱犻狀犵狋狅狋犺犲犇狌犿犪狊狆狉犻狀犮犻狆犾犲
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31 6 2011 11_ JOURNALOFDESERT RESEARCH Vol.31 No.6 Nov.2011 :1000 694X(2011)06 1617 06!"#$ 1,2, 1, 1, 3, 4 (1. 2 34567 +89:;, 100875;2. 2 +2, 100875;3.! " % ?2,-, 100081) -.:@ABCDE! 34*
第 2 期范夕森等 : 单跨框架结构的减震加固技术研究 引言 许多中小学教学楼和办公楼, 出于建筑功能的要求, 横向采用单跨带外廊式形式, 结构属于横向单跨框架结构 ( 纵向多跨 ) 这种结构横向刚度小, 大震时层间位移大, 容易造成非结构构件的破坏 更重要的是它的超静定次数少, 不符合
第 30 卷 第 2 期 2015 年 4 月 山东建筑大学学报 JOURNAL OF SHANDONG JIANZHU UNIVERSITY Vol.30 No.2 Apr. 2015 文章编号 :1673-7644(2015)02-0116-07 单跨框架结构的减震加固技术研究 范夕森 1 2, 田廷磊 (1. 山东建筑大学土木工程学院, 山东济南 250101;2. 山东铭远工程设计咨询有限公司,
934 东南大学学报 ( 自然科学版 ) 第 42 卷 在结构基于能量抗震设计方法中, 累积滞回耗能 E H 在结构中的分布直接影响构件耗能需求的计算. 大量研究成果表明, 由于结构参数分布的复杂性和地面运动的不确定性, 强震作用下 E H 在结构中的分布存在不可控性, 即可能出现个别楼层形成局部耗
第 42 卷第 5 期 2012 年 9 月 东南大学学报 ( 自然科学版 ) JOURNALOFSOUTHEASTUNIVERSITY(NaturalScienceEdition) Vol.42 No.5 Sept.2012 doi:10.3969/j.isn.1001-0505.2012.05.025 RC 框剪结构强震作用下的耗能分布模式与损伤机制 1 缪志伟 2 叶列平 1 裘赵云 1 李爱群
1 (1:DE 01GHIJ cn P ! IJK L pet 22b(+) pet 32a pp (+) Turbo BL21(DE3) <01 ^ L M ; 01 =; ; 犜犪狇 PCR Mix P! ( 犖犱犲 Ⅰ 犖犮狅 Ⅰ 犡犺狅 Ⅰ) TA Q R T 4 DNA
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Microsoft PowerPoint - Ch4 抗震性能A.ppt [兼容模式]
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高等钢结构与组合结构理论 第 4 章抗震性能 同济大学 土木工程学院建筑工程系 1 提纲 4.1 钢结构的典型震害 4.2 钢结构抗震的几个基本概念 4.3 构件和节点滞回特性 44 4.4 多高层钢结构体系 4.5 消能减震技术 4.6 基于性能的抗震设计 2 41 4.1 钢结构的典型震害 Other Causes Landslides Collapse of RC Buildings Collapse
2017,26(10): 犃犮狋犪犃犵狉犻犮狌犾狋狌狉犪犲犅狅狉犲犪犾犻 狅犮犮犻犱犲狀狋犪犾犻狊犛犻狀犻犮犪 doi: /j.issn : :htp://kns.cnki.net/kcms/detail/
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1932 19 tionoftheoralcavitytissue. 犓犲狔狑狅狉犱狊 :OpticalCoherenceTomography (OCT);spectral domain;parotidgland;histopathology 1 (Optical Coherence Tomography OCT) [1],,, [2], 20 90,OCT, D.Huang J.G.Fujimoto
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防灾减灾工程学报 /Journal of Disaster Prevention and Mitigation Engineering, 7(sup.), 7, 8-6. 结构屈服后刚度对地震响应离散性影响的研究 马千里,, 程光煜,, 叶列平,, 陆新征, (. 清华大学土木工程系, 北京 8;. 清华大学结构工程与振动教育部重点实验室 ) 摘要 : 结构的弹塑性地震响应通常具有很大的离散性, 使结构在大震下的性态难以把握,
26 (130) 27 (133) 28 (136) 29 (140) (143) 30 (143) 31 (147) 32 (152) 33 (159) 34 (164) 35 (167) 36 (170) 37 (176) 2005 ( ) (181) (183)
(001) (003) 1 (003) 2 (007) 3 (012) 4 (017) 5 (021) 6 (026) 7 (031) (037) 8 (037) 9 (044) 10 (053) 11 (059) 12 (065) 13 (068) (073) 14 (073) 15 (078) 16 (084) 17 (090) 18 (095) (099) 19 (099) 20 (103)
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36 6 0 * 8 2016 11 JOURNALOFDESERTRESEARCH Vol.36 No.6 Nov.2016!"#$%&' 1,2, 1, 1, 1 (1.01 2 1,345678 9 :/; )* ? 0@,; AB730000;2.01C, D100049) 1 :E * C, FG,H)*IJK=L+MNO, H)* PQMNRS T KU VIW*X,Y ) 34
前 言 本标准按照 GB/T 给出的规则起草 本标准由国家认证认可监督管理委员会提出并归口 本标准起草单位 : 中华人民共和国山东出入境检验检疫局 中华人民共和国陕西出入境检验检疫局 中华人民共和国黑龙江出入境检验检疫局 本标准主要起草人 : 王建华 汤志旭 孙忠松 王艳丽 王松 李
中华人民共和国出入境检验检疫行业标准 犛犖 / 犜 2646 2010 进出口食品中吡螨胺残留量检测方法气相色谱 质谱法 犇犲狋犲狉犿犻狀犪狋犻狅狀狅犳狋犲犫狌犳犲狀狆狔狉犪犱狉犲狊犻犱狌犲狊犻狀犳狅狅犱犳狅狉犻犿狆狅狉狋犪狀犱犲狓狆狅狉狋 犌犆 犕犛犿犲狋犺狅犱 2010 11 01 发布 2011 05 01 实施 中华人民共和国国家质量监督检验检疫总局 发布 前 言 本标准按照 GB/T1.1
522 山东建筑大学学报 2016 年 0 引言 目前国家正在大力推广装配式建筑 [1-3], 各地均出台了相应的激励政策, 但由于多年设计思维的惯性, 推广应用的效果并不明显 [4-5] 柱贯通型梁端铰接钢框架 屈曲约束钢板剪力墙 P BRW 体系是一种适用于多层或小高层建筑的装配式钢结构体系,
![522 山东建筑大学学报 2016 年 0 引言 目前国家正在大力推广装配式建筑 [1-3], 各地均出台了相应的激励政策, 但由于多年设计思维的惯性, 推广应用的效果并不明显 [4-5] 柱贯通型梁端铰接钢框架 屈曲约束钢板剪力墙 P BRW 体系是一种适用于多层或小高层建筑的装配式钢结构体系,](/thumbs/93/114065297.jpg "522 山东建筑大学学报 2016 年 0 引言 目前国家正在大力推广装配式建筑 [1-3], 各地均出台了相应的激励政策, 但由于多年设计思维的惯性, 推广应用的效果并不明显 [4-5] 柱贯通型梁端铰接钢框架 屈曲约束钢板剪力墙 P BRW 体系是一种适用于多层或小高层建筑的装配式钢结构体系,")
第 31 卷 第 6 期 2016 年 12 月 山东建筑大学学报 JOURNAL OF SHANDONG JIANZHU UNIVERSITY Vol.31 No.6 Dec. 2016 文章编号 :1673-7644(2016)06-0521-06 P BRW 体系整体结构模型抗震性能分析 周学军 1, 王振 1, 徐源 2, 张慧武 1, 杨融谦 3 4, 张哲 (1. 山东建筑大学土木工程学院,
34 山东建筑大学学报 2018 年 发展起到了引领与推动作用 [3] 自 GB 建筑抗震设计规范 [4] 中吸收消能减震技术以后, 此项技术在国内取得了长足的发展 JGJ 建筑消能减震技术规程 [5] 的颁布实施, 标志着国内消能减震技术的蓬勃发展和日趋完善
![34 山东建筑大学学报 2018 年 发展起到了引领与推动作用 [3] 自 GB 建筑抗震设计规范 [4] 中吸收消能减震技术以后, 此项技术在国内取得了长足的发展 JGJ 建筑消能减震技术规程 [5] 的颁布实施, 标志着国内消能减震技术的蓬勃发展和日趋完善](/thumbs/92/109534465.jpg "34 山东建筑大学学报 2018 年 发展起到了引领与推动作用 [3] 自 GB 建筑抗震设计规范 [4] 中吸收消能减震技术以后, 此项技术在国内取得了长足的发展 JGJ 建筑消能减震技术规程 [5] 的颁布实施, 标志着国内消能减震技术的蓬勃发展和日趋完善")
第 33 卷 第 4 期 2018 年 8 月 DOI:10.12077/sdjz.2018.04.007 山东建筑大学学报 JOURNAL OF SHANDONG JIANZHU UNIVERSITY Vol.33 No.4 Aug. 2018 框架 BRB 体系教学楼抗震性能分析 柳晓博, 孟凡涛, 阮兴群, 张玉明 ( 山东华科规划建筑设计有限公司, 山东聊城 252000) 摘要 : 框架结构抗震性能的改善程度是框架结构优化设计的重要内容,
242 华侨大学学报 ( 自然科学版 ) 2016 年 2 动力弹塑性分析 2.1 材料本构关系 [3] 剪力墙单元采用纤维模型, 其纤维单元水平向和竖向的刚度由混凝土和钢材的本构关系决定, 其抗剪刚度与剪切的本构关系有关, 如图 2 所示. 数值模型中混凝土材料采用的混凝土单轴受压应力? 应 [4
![242 华侨大学学报 ( 自然科学版 ) 2016 年 2 动力弹塑性分析 2.1 材料本构关系 [3] 剪力墙单元采用纤维模型, 其纤维单元水平向和竖向的刚度由混凝土和钢材的本构关系决定, 其抗剪刚度与剪切的本构关系有关, 如图 2 所示. 数值模型中混凝土材料采用的混凝土单轴受压应力? 应 [4](/thumbs/91/105139571.jpg "242 华侨大学学报 ( 自然科学版 ) 2016 年 2 动力弹塑性分析 2.1 材料本构关系 [3] 剪力墙单元采用纤维模型, 其纤维单元水平向和竖向的刚度由混凝土和钢材的本构关系决定, 其抗剪刚度与剪切的本构关系有关, 如图 2 所示. 数值模型中混凝土材料采用的混凝土单轴受压应力? 应 [4")
第 37 卷第 2 期华侨大学学报 ( 自然科学版 ) Vol.37 No.2 2016 年 3 月 JournalofHuaqiaoUniversity(NaturalScience) Mar.2016 文章编号 :1000 5013(2016)02 0241 06 犱狅犻 : 10.11830 /ISSN.1000 5013.2016.02.0241 空间钢网格盒式筒中筒结构地震弹塑性响应分析
第 5 期 杨志勇, 等 : 地震波输入角度对钢网格盒式束筒结构响应的影响 553 [5] 后效应, 讨论了墙架刚度 角柱刚度对该结构体系剪力滞后效应的影响. 王建硕等研究了空间钢网格盒式结构不规则楼板分别在刚性楼板假定和弹性楼板假定下板的应力集中现象. 本文拟建空间钢网格盒式高层束筒结构, 建立数
![第 5 期 杨志勇, 等 : 地震波输入角度对钢网格盒式束筒结构响应的影响 553 [5] 后效应, 讨论了墙架刚度 角柱刚度对该结构体系剪力滞后效应的影响. 王建硕等研究了空间钢网格盒式结构不规则楼板分别在刚性楼板假定和弹性楼板假定下板的应力集中现象. 本文拟建空间钢网格盒式高层束筒结构, 建立数](/thumbs/91/107687310.jpg "第 5 期 杨志勇, 等 : 地震波输入角度对钢网格盒式束筒结构响应的影响 553 [5] 后效应, 讨论了墙架刚度 角柱刚度对该结构体系剪力滞后效应的影响. 王建硕等研究了空间钢网格盒式结构不规则楼板分别在刚性楼板假定和弹性楼板假定下板的应力集中现象. 本文拟建空间钢网格盒式高层束筒结构, 建立数")
第 37 卷第 5 期华侨大学学报 ( 自然科学版 ) Vol.37 No.5 2016 年 9 月 JournalofHuaqiaoUniversity(NaturalScience) Sep.2016 犱狅犻 : 10.11830 /ISSN.1000 5013.201605006 地震波输入角度对钢网格盒式束筒结构响应的影响 杨志勇, 马克俭, 孙敬明 ( 贵州大学空间结构研究中心, 贵州贵阳
目录 一. 隔震结构市场潜力巨大二. 隔震设计流程及关键点三.SAUSG-PI 软件特点和基本功能四. 工程实例
隔震设计, 你该做了 中国建筑科学研究院建研数力公司 2018 年 7 月 目录 一. 隔震结构市场潜力巨大二. 隔震设计流程及关键点三.SAUSG-PI 软件特点和基本功能四. 工程实例 一. 隔震结构市场潜力巨大 1 隔震结构性能优势明显 1 隔震结构性能优势明显 隔震结构是使隔震层的刚度远远小于上部结构层的刚度, 同时使地震输入的总能量主要集中在隔震层的结构 实践证明 : 隔震后一般可使结构的水平地震加速度反应降低
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36 2 20174 Vol.36No.2 Apr.2017 70!,,, (, 266590)!:!"#$%&', ()*, -./ 01 * / 2123' % &,45/' %&6789 3(:; AN 1), 3.>? @A BC D E ' %&67FG H IJKL: 3 AN 1 MNO,, P,Q R S TSU V W 3 AN 1%&' 8XY 30,pH 8.0,' %&
标题
第 卷第 期河北工业科技 V.,N. 08 年 月 HbJnfIndsSnndThngy Jn.08 文章编号 :008-(08)0-00-07 等面积与多框架的结构性能对比分析 摘 吴珠峰, 曹平周, 刘成, 伍凯 (. 河海大学土木与交通学院, 江苏南京 0098;. 同济大学建筑设计研究院, 上海 0009) 要 : 为研究当框架柱截面面积相等时, 采用和对结构性能的影响, 结合某 框 架住宅建筑,
% & ' 犑狅狌狉狀犪犾狅犳犘犪狋犺狅犵犲狀犅犻狅犾狅犵狔 Feb.2019, Vol.14,No DOI: /j.cjpb HQR)OST + 1,2,c 2,3,c 1,3, 1,3,! " 1,3 (1. /,-+, / V 8
165 DOI:10.13350/j.cjpb.190209 HQR)OST + 1,2,c 2,3,c 1,3, 1,3,! " 1,3 (1. /,-+, / V 810001;2. /,-+ %&';3. / ( #$%&') C2 34 7 DE" X FG(EmTspan)? @ NM NCBI EmTspanFG?X H I, 2 ProtParam ProtScale SOSUI DNASTAR
ABAQUS在超高层结构动力弹塑性分析中的应用
第 5 卷第 1 期 2010 年 3 月 震灾防御技术 Technology for Earthquake Disaster Prevention Vol. 5, No. 1 Mar., 2010 阎红霞, 杨庆山, 张丽英,2010. ABAQUS 在超高层结构动力弹塑性分析中的应用. 震灾防御技术,5(1):108 115. ABAQUS 在超高层结构动力弹 1 塑性分析中的应用 阎红霞 1,2)
, 建筑钢结构进展第 卷 设计方法的急迫性 传统基于力的抗震设计方法所用侧向力分布由弹性结构的动力时程分析结果统计获得 与弹塑性状态下结 构的侧向力分布有较大差异 基于性态的抗震设计需要研究弹塑性状态下结构的侧向力分布 近年来 国内外学者采用时程分析方法研究了各种钢结构体系弹塑性层剪力分布规律 提出
第 卷第 期 年 月 建 筑 钢 结 构 进 展 "# ' 形偏心支撑钢框架近场地震下层剪力分布 任丹丹 顾 强 苏州科技学院土木工程学院 江苏苏州 摘 要 强震下结构会进入弹塑性 现行规范给出的层剪力分布无法反映结构非弹性状态下的响应 基于性态的抗震设计方法需要预知结构弹塑性状态下的层剪力分布 介绍了现有的层剪力分布模式 给出了 个 形偏心支撑钢框架 + > 算例的基本信息及所选近场地震动记录 对
ResearchofSoiland WaterConservation Vol.25,No.4 Aug.,2018 = (./ 1, / 2,3,F=G 1,HIJ KLM 1,NO 2,3,-> 1 (1.`O, ` ;2.Q$ I Gb \F $%)*,
254 20188 ResearchofSoiland WaterConservation Vol.25,No.4 Aug.,2018 = (./ 1, / 2,3,F=G 1,HIJ KLM 1,NO 2,3,-> 1 (1.`O, ` 7 712100;2.Q$I Gb 4@ \F$%)*, ` 7 712100;3.Q$I,O 100049) 0 1:#4RS @,&./,A_0 N 0 L
52D 2 () Vol.52 No E3 JournalofXiamenUniversity (NaturalScience) Mar.2013 doi: /j.issn )*+`a 2, 1, 1 (1
52D 2 () Vol.52 No.2 2013E3 JournalofXiamenUniversity (NaturalScience) Mar.2013 doi:10.6043/j.issn.0438 0479.2013.02.023 234 56)*+`a 1,2,,@ 2, 1, 1 (1. % *77 :; GHI/$JK, 361005;2., 352100) -.: L [ Q! R,
6E./0, : 9 GHI5JPQ9STUVW&XY 1167 L -1.Therootvigorofseed wasinhibitedsignificantlyonlyathigh NaClconcentration(>150 mmol L -1 ),theseedcouldrecoverger
,017,37(6):1166-1174 犃犮狋犪犅狅狋. 犅狅狉犲犪犾. 犗犮犮犻犱犲狀狋. 犛犻狀. :1000 405(017)06 1166 09 犱狅犻 :10.7606/j.issn.1000 405.017.06.1166 "#$%&' () $*+,-./01,,,,,,! ( >,?@A BC345678=56()DE, B 010019) :FGHI5JKLM, NO (5 ~
,2017,37(4): 犃犮狋犪犅狅狋. 犅狅狉犲犪犾. 犗犮犮犻犱犲狀狋. 犛犻狀. : (2017) 犱狅犻 : /j.issn "#$%&3' ( )*+,-./0,,
,2017,37(4):0728-0736 犃犮狋犪犅狅狋. 犅狅狉犲犪犾. 犗犮犮犻犱犲狀狋. 犛犻狀. :1000 4025(2017)04 0728 09 犱狅犻 :10.7606/j.issn.1000 4025.2017.04.0728 "#$%&3'( )*+,-./0,, (! @,AB 650224) 1 :CDE( 犓狅犫狉犲狊犻犪 ) D FG $HG,IJ KL MN O, P.3Q
广州大学学报 自然科学版 ６０ 两部板式双跑楼梯分别布置在结构的两侧 见图 １楼梯间平面图见图 ２ 楼梯间长 ６ ９ｍ 宽 ４ ２ｍ 休息平台与梯板宽度均为 １ ８ｍ 梯井宽度 为 ０ ６ｍ结构设计参数见文献 ３ 梯梯构件按 １１Ｇ１ ０ １ ２ 现浇混凝土板式楼梯 ４ 图集要求进行 配筋 第 １３
第 13 卷第 4 期 2014 年 8 月 广州大学学报 ( 自然科学版 ) JournalofGuangzhouUniversity(NaturalScienceEdition) Vol.13 No.4 Aug. 2014 文章编号 :1671 4229(2014)04 0059 06 罕遇地震下消能减震楼梯框架结构抗震性能研究 周云, 林松伟, 卢德辉, 石菲 ( 广州大学土木工程学院, 广东广州
,2017,37(6): 犃犮狋犪犅狅狋. 犅狅狉犲犪犾. 犗犮犮犻犱犲狀狋. 犛犻狀. : (2017) 犱狅犻 : /j.issn "#$%& 6 ' ()*+ 1,2, 1, 1,
,2017,37(6):1066-1072 犃犮狋犪犅狅狋. 犅狅狉犲犪犾. 犗犮犮犻犱犲狀狋. 犛犻狀. :1000 4025(2017)06 1066 07 犱狅犻 :10.7606/j.issn.1000 4025.2017.06.1066 "#$%& 6 ' ()*+ 1,2, 1, 1, 1, 1, 1 (1 $? 712100;2 @AB =,CD@A 663000), -:E
第 卷 第 期 年 月 建筑科学与工程学报!! "#$ % &!! & ' 文章编号 ()*(+(+ 钢混框剪高层结构地震能量分布及耗散研究 鲍文博 付亮华 陆海燕 徐广洋 沈阳工业大学建筑工程学院 辽宁沈阳 + 沈阳工业大学辽宁省建筑材料力学重点实验室 辽宁沈阳 + 摘要 为了研究复杂建筑结构在地
第 卷 第 期 年 月 建筑科学与工程学报!! "#$ % &!! & ' 文章编号 (*(( 钢混框剪高层结构地震能量分布及耗散研究 鲍文博 付亮华 陆海燕 徐广洋 沈阳工业大学建筑工程学院 辽宁沈阳 沈阳工业大学辽宁省建筑材料力学重点实验室 辽宁沈阳 摘要 为了研究复杂建筑结构在地震作用下地震能量的分配与耗散机制 基于能量平衡原理和 =% 3? 软件对钢筋混凝土框架 ( 剪力墙高层结构模型进行了动力弹塑性能量时程分析
前 言 本标准的附录 A 和附录 B 均为资料性附录 本标准由国家认证认可监督管理委员会提出并归口 本标准起草单位 : 中华人民共和国黑龙江出入境检验检疫局 中华人民共和国重庆出入境检验检疫局 中华人民共和国辽宁出入境检验检疫局 本标准主要起草人 : 刘永 杨长志 王国民 康庆贺 林维宣 李贤良 吴
中华人民共和国出入境检验检疫行业标准 进出口动物源性食品中乌洛托品残留量的检测方法液相色谱 质谱 / 质谱法 犇犲狋犲狉犿犻狀犪狋犻狅狀狅犳狌狉狅狋狉狅狆犻狀犲狉犲狊犻犱狌犲犻狀犳狅狅犱狊狋狌犳狊狅犳 犪狀犻犿犪犾狅狉犻犵犻狀犳狅狉犻犿狆狅狉狋犪狀犱犲狓狆狅狉狋 犔犆 犕犛 / 犕犛犿犲狋犺狅犱 2008 11 18 发布 2009 06 01 实施 中华人民共和国国家质量监督检验检疫总局 发布 前
第 47 卷第 3 期 西安建筑科技大学 ( 自然科学版 ) Vol.47 No 年 6 月 J.Xi an Univ. of Arch.& Tech. (Natural Science Edition) Jun 2015 DOI: /j
第 7 卷第 期 西安建筑科技大学 ( 自然科学版 ) Vol.7 No. 5 年 6 月 J.Xi an Univ. of Arch.& Tech. (Natural Science Edition) Jun 5 DOI:.5986/j.6-79.5.. 带施工缝 RC 框架结构抗震性能分析及设计建议 于婧, 刘小军, 赵玉慧 (. 西安建筑科技大学土木工程学院, 陕西西安 755;. 西安长庆科技工程有限责任公司陕西西安
36 N G 04 犱 犫犮 X, 犐 (, β ) () 犫 ) ( 犮 犱 ) β * 6 B, 犐 (, β ) 犮 β 犐 (, β )], ( 犮 ) β ( 犫 ) β ( 犮 犱 ) ( 犮 ) β 犐 (, β ), *,,, X, 犐 (, 犮 β ) β ( 犮 犱 ) β (
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7 04! " # STUDIESINCOLLEGE MATHEMATICS Vol7,No Jan,04 DOI:03969/jissn008399040009 bh# ' (!!!! /! :, 00875) *! E_,% >00 E %743 E, 0 6 ;! E; FGHI: O7 JKLMN A JO': 008 399(04)0 0035 05 犃犖犲狑犐犱犲犳犻犻狋犲犐狋犲犵狉犜犫犲
幻灯片 1
第 14 章高层建筑结构 14.1 概述 一 高层建筑的定义我国 高层建筑混凝土结构技术规程 (JGJ3-2010) 规定,10 层及 10 层以上或房屋高度大于 28m 的住宅建筑以及房屋高度大于 24m 的其他民用建筑混凝土结构适用于该规程, 并按结构形式和高度的不同分为 A 级和 B 级两类, 并在设计中应采用不同的抗震等级, 计算方法和构造措施 建筑的高度一般是指从室外地面至主要屋面的距离
Microsoft Word - 第10期 目录.doc
第 卷第 0 期 Vol. No.0 0 年 月 May 0 预制装配式高层框架结构抗震性能动力分析 刘士彬, 段 磊 ( 东北电力大学建筑工程学院, 吉林吉林 000) 摘要 : 以某 层新型全预制装配式钢筋混凝土框架结构为工程背景, 对其抗震性能进行动力弹塑性数值模拟分析, 得到结构层间剪力 层间位移 层间位移角, 数值结果在国家现行规范限值内, 预制装配式小高层结构抗震性能满足要求 模拟相同条件下现浇钢筋混凝土框架结构抗震性能与预制结构比较,
广西科技大学学报 第 卷 域 塑性铰区以外墙体基本保持弹性 腹板纵筋配筋区 纵筋配筋区 状态 因此 翼缘上竖缝可仅设置在墙体塑性铰区 以保证墙体刚度不至因翼缘设缝而降低很多 墙体按图 图 所示位置在其底部设置竖缝 竖缝高度采用东南大学 给出的塑性铰长度计算公式计算!! 光圆钢筋变形钢筋 图 形截面局
第 # 卷第 期广西科技大学学报 &!# '! % 第 年期 月 ' ( )')*+ '+&,+-. (,/+'/ '0 -/1'). % "#/$#%/$/ 局部设缝短肢剪力墙静力弹塑性分析 廖桂红 张 敏 广西科技大学土木建筑工程学院 广西柳州 摘要 针对底部设缝与传统不设缝短肢剪力墙 对静力弹塑性进行了分析 表明在剪力墙底部塑性铰区域设置竖缝后 破坏形式及变形能力均发生了改变 设缝后墙体塑性铰区域增大
,2018,38(11): 犃犮狋犪犅狅狋. 犅狅狉犲犪犾. 犗犮犮犻犱犲狀狋. 犛犻狀. : (2018) 犱狅犻 : /j.issn "#$%&"' ' # ()*+, 1,2,3,4
,2018,38(11):2053-2059 犃犮狋犪犅狅狋. 犅狅狉犲犪犾. 犗犮犮犻犱犲狀狋. 犛犻狀. :10004025(2018)11205307 犱狅犻 :10.7606/j.issn.10004025.2018.11.2053 "#$%&"''# ()*+, 1,2,3,4, 1,2,3,4, 4,5, 1,2,4 (1!G HI,J 810016;2!"HI,J 810016;3!G
36 3 Vol.36No ActaEcolog iaeanimalisdomastici Mar.2015 氥 氥 欍欍欍欍欍欍欍欍欍欍氥 氥 犎犕犌犆犚!"# $% 1, 1,2, 1,2, 1,2, 1,2, 1,2, 1,2 (1.!"#$, %& ;2.' ()
36 3 Vol.36No.3 20153 ActaEcolog iaeanimalisdomastici Mar.2015 氥 氥 欍欍欍欍欍欍欍欍欍欍氥 氥 犎犕犌犆犚!"#$% 1, 1,2, 1,2, 1,2, 1,2, 1,2, 1,2 (1.!"#$, %& 250100;2.'()*+, %& 250100) [& '] 犕犎犌犆犚!"#$%&'(,)*+"#$%&',-./01 犎犕犌犆犚
前 言 本标准的附录 A 附录 B 和附录 C 均为资料性附录 本标准由国家认证认可监督管理委员会提出并归口 本标准起草单位 : 中华人民共和国湖南出入境检验检疫局 本标准主要起草人 : 颜鸿飞 张莹 孙菲 胡宇东 黄志强 付善良 李拥军 王美玲 本标准系首次发布的出入境检验检疫行业标准 Ⅰ
中华人民共和国出入境检验检疫行业标准 动物源食品中乙氧喹啉残留量的测定方法高效液相色谱法 犇犲狋犲狉犿犻狀犪狋犻狅狀狅犳犲狋犺狅狓狔狇狌犻狀狉犲狊犻犱狌犲狊犻狀犳狅狅犱狊狋狌犳狊狅犳犪狀犻犿犪犾狅狉犻犵犻狀 犎犘犔犆犿犲狋犺狅犱 2010 03 02 发布 2010 09 16 实施 中华人民共和国国家质量监督检验检疫总局 发布 前 言 本标准的附录 A 附录 B 和附录 C 均为资料性附录 本标准由国家认证认可监督管理委员会提出并归口
第 期 孙义刚 等 砖混组合结构特征刚度系数对混凝土墙数量的影响 柱 圈梁箍紧砌体墙协同工作 因此混凝土和砌筑 砂浆强度等级是抗御地震力的第一道防线 在地震 力作用下 结构进入弹塑性阶段后 钢筋混凝土剪力 墙和钢筋混凝土楼板发挥其主要作用 承担着地震 水平力的作用和传递 作到裂而不倒 是抗御地震的
第 卷第 期 重庆大学学报 年 月!" #"$%&"' % 文章编号 ()(- 砖混组合结构特征刚度系数对混凝土墙数量的影响 孙义刚 潘志宏 邵阳学院城市建设系 湖南邵阳 + 摘 要 根据砌体墙钢筋混凝土墙组合结构的受力特点 提出了在地震作用下混凝土剪力墙合理数量的计算公式 公式中混凝土墙数量的取值参数的主要影响因素为 场地特征周期 抗震设防烈度 弹性层间位移角限值 组合结构特征刚度系数 非承重墙的自振周期折减系数等
11 ', : VW 781 b cbco 9ST :); 1.1 V W +! " -. / 0,_ W 70%! " C -. / 0 =, BJ cfu/g :; D E < $ , F 5G,H:
38 11 Vol.38No.11 201711 ActaEcologiaeAnimalisDomastici Nov.2017!"#$ %&' () *+, 1, 1, 1, 1, 1, 1,! 2,"#$ 1,%&' 1 (1.!"#$%&', 350002; 2. ()*+,-./0, 351100) [-.] ()*+,-./01 23456789:;
156 控制算法 ( 即模糊逻辑或神经网络 ) 这两种方式来研 [1] 究泊车. 犑犪犿犻犾设计出一种泊车辅助器 可帮助驾驶员方便安全地泊车 但在实现泊车的全自动方面有待改进. 文献 [2-3] 分别基于模糊逻辑控制进行泊车系统研究 逻辑控制依赖于人的操作知识 因此 [4] 需要大量的泊车实验. 刘
![156 控制算法 ( 即模糊逻辑或神经网络 ) 这两种方式来研 [1] 究泊车. 犑犪犿犻犾设计出一种泊车辅助器 可帮助驾驶员方便安全地泊车 但在实现泊车的全自动方面有待改进. 文献 [2-3] 分别基于模糊逻辑控制进行泊车系统研究 逻辑控制依赖于人的操作知识 因此 [4] 需要大量的泊车实验. 刘](/thumbs/52/29734531.jpg "156 控制算法 ( 即模糊逻辑或神经网络 ) 这两种方式来研 [1] 究泊车. 犑犪犿犻犾设计出一种泊车辅助器 可帮助驾驶员方便安全地泊车 但在实现泊车的全自动方面有待改进. 文献 [2-3] 分别基于模糊逻辑控制进行泊车系统研究 逻辑控制依赖于人的操作知识 因此 [4] 需要大量的泊车实验. 刘")
上海理工大学学报 第 37 卷 第 2 期 犑. 犝狀犻狏犲狉狊犻狋狔狅犳犛犺犪狀犵犺犪犻犳狅狉犛犮犻犲狀犮犲犪狀犱犜犲犮犺狀狅犾狅犵狔 犞狅犾.37 犖狅.2 2015 文章编号 :1007-6735(2015)02-0155-04 犇犗犐 :10.13255/ 犼. 犮狀犽犻. 犼狌狊狊狋.2015.02.011 基于模糊算法垂直泊车转向控制策略的研究 王友楠 方祖华 孙鍴 王康 徐宏兵 ( 上海师范大学信息与机电工程学院
( ) * +, - 犑狅狌狉狀犪犾狅犳犘犪狋犺狅犵犲狀犅犻狅犾狅犵狔 Aug.2018, Vol.13,No DOI: /j.cjpb ' ()*+,-./(0 F, GH,I+J ( G,HD I JKX32 L D/ W, GMN
809 DOI:10.13350/j.cjpb.180802 ' ()*+,-./(0 F, GH,I+J ( G,HD I JKX32 L D/ W, GMN750021) @ OR G-. 0. ], @M G-. 0 P,FG ].@, QR I ` OR FG]3OR, FG @M,?@ ST U:
B53A B4 ( B ) Vol.53 No B7C JournalofXiamenUniversity (NaturalScience) Jul.2014 doi: /j.issn < 5, 6 犚犖犃 / 犇犖犃 J*
B53A B4 ( B ) Vol.53 No.4 2014B7C JournalofXiamenUniversity (NaturalScience) Jul.2014 doi:10.6043/j.issn.0438 0479.2014.04.028 34 3< 5, 6 犚犖犃 / 犇犖犃 J*!,, 2 (WX @ ) @T, DY@ 2., WX 361102) MN: \Z \ 23 4(
西 安 科 技 大 学 学 报 ４４ ２０１４年 １ １ 钢框架住宅的结构体系 在现代化的建筑体系中钢框架的结构体系较 为常见 在平面布置上钢框架结构较混凝土结构 有更大的灵活性 钢框架的结构体系可以使建筑 住宅的内部空间更大 可以在各种功能型建筑中 使用 并且其安装便捷 构件制作工艺简单 可以 推
第 34 卷 第 1 期 2014 年 01 月 西安科技大学学报 JOURNALOFXI ANUNIVERSITYOFSCIENCEANDTECHNOLOGY Vol.34 No1 Jan2014 文章编号 :1672-9315(2014)01-0043-05 钢结构住宅体系抗震性能 陈少杰, 韩航波 ( 西安科技大学建筑与土木工程学院, 陕西西安 710054) 摘要 : 从高层建筑物的钢结构的住宅结构体系的抗震性能的角度着手,
第 1 期 张鹏, 等 : 附加新型摩擦阻尼器减震结构的抗震性能分析 73 图 1 新型摩擦耗能器 ( 单位 :mm) 图 2 试验装置 Fig.1 Anewtypeoffrictiondamperdevice(unit:mm) Fig.2 Testset up 摩擦阻尼器是位移相关型阻尼器, 可以
第 34 卷第 1 期华侨大学学报 ( 自然科学版 ) Vol.34 No.1 2013 年 1 月 JournalofHuaqiaoUniversity(NaturalScience) Jan.2013 文章编号 : 1000 5013(2013)01 0072 05 附加新型摩擦阻尼器减震结构的抗震性能分析 张鹏, 郭子雄 ( 华侨大学土木工程学院, 福建厦门 361021) 摘要 : 提出一种新型摩擦阻尼器,
结构消能减震技术在建筑绿色改造中的应用
第五届既有建筑改造技术交流研讨会北京 2013 年 4 月 21-23 日 1 结构消能减震技术在建筑绿色改造中的应用 Application of Seismic Energy Dissipation Techniques in Green Renovation of Buildings 刘林 Outline 2 结构加固技术的分类 (Classification of Structural Strengthening
前 言 本标准按照 GB/T 给出的规则起草 本标准代替 SN 出口肉及肉制品中甲萘威残留量检验方法 本标准与 SN 相比, 主要技术变化如下 : 样品净化方法采用全自动凝胶渗透色谱净化方法替代原有的液液分配法 ; 测定采用柱后衍生液相色谱 荧光检
中华人民共和国出入境检验检疫行业标准 犛犖 / 犜 0122 2011 代替 SN0122 1992 进出口肉及肉制品中甲萘威残留量检验方法液相色谱 柱后衍生荧光检测法 犇犲狋犲狉犿犻狀犪狋犻狅狀狅犳犮犪狉犫犪狉狔犾狉犲狊犻犱狌犲狊犻狀犿犲犪狋犪狀犱犿犲犪狋狆狉狅犱狌犮狋狊犳狅狉犻犿狆狅狉狋犪狀犱 犲狓狆狅狉狋 犎犘犔犆 犳犾狌狅狉犲狊犮犲犱犲狋犲犮狋狅狉狑犻狋犺狆狅狊狋犮狅犾狌犿狀犱犲狉犻狏犪狋犻狅狀
2 山东建筑大学学报 208 年 0 引言 近年来, 国家大力提倡装配式建筑 [-2], 低层钢结构房屋体系得到迅速发展, 类型呈现多样化, 常见的结构体系有轻钢框架结构 轻钢龙骨结构 无比钢结构 集装箱式结构等, 但这些体系大多存在建造成本高 构造连接复杂的问题, 推广应用效果不明显 [3-4]
![2 山东建筑大学学报 208 年 0 引言 近年来, 国家大力提倡装配式建筑 [-2], 低层钢结构房屋体系得到迅速发展, 类型呈现多样化, 常见的结构体系有轻钢框架结构 轻钢龙骨结构 无比钢结构 集装箱式结构等, 但这些体系大多存在建造成本高 构造连接复杂的问题, 推广应用效果不明显 [3-4]](/thumbs/93/113573938.jpg "2 山东建筑大学学报 208 年 0 引言 近年来, 国家大力提倡装配式建筑 [-2], 低层钢结构房屋体系得到迅速发展, 类型呈现多样化, 常见的结构体系有轻钢框架结构 轻钢龙骨结构 无比钢结构 集装箱式结构等, 但这些体系大多存在建造成本高 构造连接复杂的问题, 推广应用效果不明显 [3-4]")
第 33 卷 第 2 期 208 年 4 月 DOI:0.2077/sdjz.208.02.00 山东建筑大学学报 JOURNAL OF SHANDONG JIANZHU UNIVERSITY Vol.33 No.2 Apr. 208 P SFG 体系整体结构模型抗震性能分析 周学军, 王周泰, 郭强, 李明洋, 魏方帅 ( 山东建筑大学土木工程学院, 山东济南 2500) 摘要 : 装配式门形支撑铰接钢框架结构
8 华中科技大学学报 ( 自然科学版 ) 第 46 卷 梁端的抗弯承载力, 并提出了不同的设计改进方法, 如提高梁柱强度比 [1] 修正楼板有效翼缘宽度 [2] 设 [3] 置梁配筋调整系数等. 楼板对框架梁的轴向约束作用以及对框架柱的剪力增大作用等相关研究比较少见.Fenwik 和 Fong [4
![8 华中科技大学学报 ( 自然科学版 ) 第 46 卷 梁端的抗弯承载力, 并提出了不同的设计改进方法, 如提高梁柱强度比 [1] 修正楼板有效翼缘宽度 [2] 设 [3] 置梁配筋调整系数等. 楼板对框架梁的轴向约束作用以及对框架柱的剪力增大作用等相关研究比较少见.Fenwik 和 Fong [4](/thumbs/93/113677198.jpg "8 华中科技大学学报 ( 自然科学版 ) 第 46 卷 梁端的抗弯承载力, 并提出了不同的设计改进方法, 如提高梁柱强度比 [1] 修正楼板有效翼缘宽度 [2] 设 [3] 置梁配筋调整系数等. 楼板对框架梁的轴向约束作用以及对框架柱的剪力增大作用等相关研究比较少见.Fenwik 和 Fong [4")
第 46 卷第 10 期华中科技大学学报 ( 自然科学版 ) Vol.46 No.10 2018 年 10 月 J.Huazhong Univ.of Si.& Teh.(Natural Siene Edition) Ot. 2018 DOI:10.13245/j.hust.181002 楼板对 RC 框架结构梁轴力和柱剪力的影响 韩小雷 a, 黄狄昉 a 欧秋望 a 崔济东 a ( 华南理工大学 a
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某复杂高层建筑结构罕遇地震弹塑性分析 刘先明范重刘学林李丽杨苏 ( 中国建筑设计研究院北京 100044) 1 工程概况 本工程建筑平面左右两侧为直边, 上下两边为圆弧边, 立面上下完全一致, 形成一个较为规则的结构 体系 该建筑地下 2 层, 地上 79 层, 共 81 层, 总高 345.8m, 该建筑所处地区为 8 度区 该建筑 1~7 层层高 5.0m, 标准层层高 4.2(m) 每 16
中学第二教材：高中语文：选修：语言规范与创新：配套江苏版教材
(1 ) (1 ) (18) : (18) (28) (28) (40) (40) (52) (52) (63) (63) (63) (72) (72) (77) (77) (85) (85) (92) (92) (101) 1 ,,,,,,,400,, 1300,,,,,,,,,,,,,,,,,,,,,, 1., : :,,,,,,,,, :(1),,,, (2),, (3) (4), :,, 2.
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,2018,38(7):1332-1339 犃犮狋犪犅狅狋. 犅狅狉犲犪犾. 犗犮犮犻犱犲狀狋. 犛犻狀. :1000 4025(2018)07 1332 08 犱狅犻 :10.7606/j.issn.1000 4025.2018.07.1332 "#$%&' ()*+,-. /01 1, 2, 1, 1 (1 &' A, B 350002;2 CD'E, CD 350212) 2 3: B FGHIJKL4MNO
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高层建筑结构设计 第 4 章 结构计算分析和设计要求 西安建筑科技大学 : 史庆轩 标题 主要内容 : 4.1 高层结构计算分析 4.2 荷载效应和地震作用组合 4.3 高层结构的设计要求 4.4 抗震概念设计 4.5 超限高层建筑工程 主要内容 4.1 高层建筑结构的计算分析 4.1.1 计算假定 弹性假定 : 竖向荷载 风荷载及多遇地震作用下的内力和位移计算 但允许考虑结构的塑性内力重分布 原因
D,C c3 2N. c : 犓 1 3 7, 犕犻 犻 7 b37 ; 犾犻犼 犻 7 犼 7 3 ; 犻 =1,2,, 犓 ; 狀 =1,2,, 犓 ; 犾 Σ ( 犻, 狀 ) 犻 7 3&, N 犻 < V `., 狀 ; 犔 max, 狀 狀
35 23 211 12 1 Vol.35 No.23 Dec.1,211 9 5 E?@D> 1, > 2 (1."#Y 45,"#$#! 7154;2.# T =c,"#$#! 7148) :- )*
桂 ３ 林 理 工 大 报 年 阻尼器的第二刚度系数 α 阻尼器的行程 ±５ ｍｍ 该复合式金属阻尼器典型的滞回曲 线如图 ３所示 图 ３ 复合式金属阻尼器滞回曲线 Ｆ ３ Ｈｙ ｍ ｍ ｍ 工程结构与阻尼器布置 某高层剪力墙实际工程结构地下 层 地上 ３层 总高 ８ ７ｍ 位于 ８度设防区 本文通
第 32 卷第 3 期桂林理工大报 Vol 32No 3 2012 年 8 月 JournalofGuilinUniversityofTechnology Aug. 2012 文章编号 :1674-9057(2012)03-0391-05 doi:10 3969/j.isn 1674-9057 2012 03 020 复合式金属阻尼器在高层剪力墙结构中的应用 李祥秀 1, 谭平 2, 刘淼鑫 2,
激光与光电子学进展 48,3221(211) 犔犪狊犲狉牔犗狆狋狅犲犾犲犮狋狉狅狀犻犮狊犘狉狅犵狉犲狊狊 C211 中国激光 杂志社 高斯光束整形为平顶光束的非球面镜系统设计和面形参数分析 陈凯李平雪 陈檬张雪霞白振岙李港 ( 北京工业大学激光工程研究院, 北京 1124) 摘要 在将高斯光束整形为
激光与光电子学进展 48,3221(211) 犔犪狊犲狉牔犗狆狋狅犲犾犲犮狋狉狅狀犻犮狊犘狉狅犵狉犲狊狊 C211 中国激光 杂志社 高斯光束整形为平顶光束的非球面镜系统设计和面形参数分析 陈凯李平雪 陈檬张雪霞白振岙李港 ( 北京工业大学激光工程研究院, 北京 1124) 摘要 在将高斯光束整形为平顶光束的整形系统中, 由两个非球面镜组成的系统是比较简单的结构形式, 该系统 由平凹镜和平凸镜组成
前 言 本标准的附录 A 为规范性附录, 附录 B 和附录 C 为资料性附录 本标准由国家认证认可监督管理委员会提出并归口 本标准由中华人民共和国辽宁出入境检验检疫局 中华人民共和国浙江出入境检验检疫局 中国检验检疫科学研究院 中华人民共和国黑龙江出入境检验检疫局负责起草 本标准主要起草人 : 林维
中华人民共和国出入境检验检疫行业标准 进出口动物源性食品中糖皮质激素类兽药残留量的检测方法液相色谱 质谱 / 质谱法 犇犲狋犲狉犿犻狀犪狋犻狅狀狅犳犵犾狌犮狅犮狅狉狋犻犮狅狊狋犲狉狅犻犱狊狉犲狊犻犱狌犲狊犻狀犳狅狅犱狊狋狌犳狊狅犳 犪狀犻犿犪犾狅狉犻犵犻狀犳狅狉犻犿狆狅狉狋犪狀犱犲狓狆狅狉狋 犔犆 犕犛 / 犕犛犿犲狋犺狅犱 2008 11 18 发布 2009 06 01 实施 中华人民共和国国家质量监督检验检疫总局
标题
第 35 卷第 期西南大学学报 ( 自然科学版 ) 3 年 月 Vol.35 No. JouralofSouthwestUiversity (NaturalScieceEditio) Feb. 3 文章编号 :673 9868(3) 69 4 一类积分型 Meyer-KiḡZeler-Bzier 算子的点态逼近 赵晓娣, 孙渭滨 宁夏大学数学计算机学院, 银川 75 摘要 : 应用一阶 DitziaṉTotik
39 2 Vol.39No ActaEcologiaeAnimalisDomastici Feb.2018 MRSA! "#$%&' MLST 1, 1, 1, 2, 1, 3, 1 (1., ;2.!"#$ %&',!" ; 3. () *+,-./0,1
39 2 Vol.39No.2 20182 ActaEcologiaeAnimalisDomastici Feb.2018 MRSA! "#$%&' MLST 1, 1, 1, 2, 1, 3, 1 (1., 832003;2.!"#$ %&',!" 843000; 3. () *+,-./0,1 *+ 730046) [ (]!"#$%&' () MRSA *+,-./ -.01,23456789:"
浙江大学材料与化学工程学院博士学位论文铝内衬轻质高压储氢容器强度和可靠性研究姓名 : 开方明申请学位级别 : 博士专业 : 化工过程机械指导教师 : 郑津洋 20070801 浙江人学工学博士学位论文 同几何结构的金属材料的有限元计算结果 轴向位移云图见图３
+ 西 安 建 筑 科 技 大 学 学 报 自然科学版 第 卷 场地 场地特征周期为 +1 有限元模型 材料本构关系 表 结构参数 & 3 " # " 5 " 0' '"1 '' 3' 0 在钢管混凝土框架 - 核心筒减. " '# 00 #"' '/" (' '' /" (' 震结构弹塑形分析过程
中图分类号 &, 文献标志码! 文章编号 -*,-+*-* 第 卷 第 期 年 月 西安建筑科技大学学报 自然科学版!"#$% &'#$ " # ' #' ( ) 钢管混凝土框架 - 核心筒减震结构的控制效果研究 任凤鸣 周 云 刘加平 广东工业大学土木与交通工程学院 广东广州 + 广州大学土木工程学院 广东广州 + 西安建筑科技大学建筑学院 陕西西安 *++ 摘 要 以一 层钢管混凝土框架 - 核心筒结构为研究对象
188 以甲基硫菌灵为代表的苯并咪唑类药剂也是防治苹果轮纹病的高效内吸性杀菌剂 该药被植物体吸收后, 经过一系列生化反应最终被分解为多菌 [8] 灵, 多菌灵可以特异性地与病原真菌的 β 微管蛋白结合, 干扰微管装配, 进而影响有丝分裂中纺锤体的形成, 使病原菌孢子萌发长出的芽管发生扭曲, 从而使病
![188 以甲基硫菌灵为代表的苯并咪唑类药剂也是防治苹果轮纹病的高效内吸性杀菌剂 该药被植物体吸收后, 经过一系列生化反应最终被分解为多菌 [8] 灵, 多菌灵可以特异性地与病原真菌的 β 微管蛋白结合, 干扰微管装配, 进而影响有丝分裂中纺锤体的形成, 使病原菌孢子萌发长出的芽管发生扭曲, 从而使病](/thumbs/93/111459227.jpg "188 以甲基硫菌灵为代表的苯并咪唑类药剂也是防治苹果轮纹病的高效内吸性杀菌剂 该药被植物体吸收后, 经过一系列生化反应最终被分解为多菌 [8] 灵, 多菌灵可以特异性地与病原真菌的 β 微管蛋白结合, 干扰微管装配, 进而影响有丝分裂中纺锤体的形成, 使病原菌孢子萌发长出的芽管发生扭曲, 从而使病")
犘犾犪狀狋犘狉狅狋犲犮狋犻狅狀 长期施药果园中的苹果轮纹病菌对戊唑醇和甲基硫菌灵的敏感性 安久栋, 国立耘, 朱小琼, 宋月凤 ( 中国农业大学植物保护学院, 北京 100193) 摘要为了监测果园中苹果轮纹病菌对戊唑醇和甲基硫菌灵敏感水平的变化, 采用菌丝生长速率法测定了采集自山东烟台地区和北京市昌平区, 有较长施药史苹果园中的苹果轮纹病菌对戊唑醇和甲基硫菌灵的敏感性 结果表明 : 戊唑醇对连续施用戊唑醇
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212/3/17 PERFORM-3D 在超限高层建筑结构抗震分析中的应用 工程实例一 : 工程实例二 : 工程实例三 : 主讲 : 陈学伟华南理工大学土木与交通学院博士研究生高层建筑结构研究所 PERFORM-3D 的软件简介 PERFORM-3D(Nonlinear Analysis and Peroformance Assessment for 3D Structure) 三维结构非线性分析与性能评估软件,
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323 20186 JournalofSoiland WaterConservation Vol.32No.3 Jun.,2018!Qc 1,U 1, 1, 1,2 (1.A9:
2 建筑科学与工程学报 214 年 钢 混凝土组合框架梁是结构重要的横向承重 [3] 构件, 其刚度对结构的层间位移 框架的剪力分担率均有较大影响 目前, 中国现行结构设计规程中对组合框架梁刚度增大系数的规定有较大差异, 高层建筑混凝土结构技术规程 (JGJ3 21) [2] 中规定, 混合结构弹性
![2 建筑科学与工程学报 214 年 钢 混凝土组合框架梁是结构重要的横向承重 [3] 构件, 其刚度对结构的层间位移 框架的剪力分担率均有较大影响 目前, 中国现行结构设计规程中对组合框架梁刚度增大系数的规定有较大差异, 高层建筑混凝土结构技术规程 (JGJ3 21) [2] 中规定, 混合结构弹性](/thumbs/91/107571531.jpg "2 建筑科学与工程学报 214 年 钢 混凝土组合框架梁是结构重要的横向承重 [3] 构件, 其刚度对结构的层间位移 框架的剪力分担率均有较大影响 目前, 中国现行结构设计规程中对组合框架梁刚度增大系数的规定有较大差异, 高层建筑混凝土结构技术规程 (JGJ3 21) [2] 中规定, 混合结构弹性")
第 31 卷第 1 期 214 年 3 月 建筑科学与工程学报 JournalofArchitectureandCivilEngineering Vol.31 No.1 Mar.214 文章编号 :1673 249(214)1 98 6 组合框架梁刚度增大系数取值研究 范重 1, 程竞 1,2 (1. 中国建筑设计研究院, 北京 144;2. 北京科技大学土木与环境工程学院, 北京 183) 摘要