建筑钢结构进展第 卷 :(2-!"9,+"9!5,:,-!9,!+,5.,+"! 联肢剪力墙体系作为一种高效的抗侧力体系 被广 泛应用于高层建筑结构中 在应用联肢墙体系的高层建筑结构中 建筑的门窗洞口上方形成沿高度方向均匀布置的连梁 连梁的作用主要体现在两个方面 一方面是作为联系构件连接两片单独的墙

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1 第 卷第 期 年 月 建 筑 钢 结 构 进 展!" & 双阶屈服钢连梁联肢剪力墙体系的小震消能减震设计方法 李国强 庞梦德 孙飞飞 侯兆新 同济大学土木工程防灾国家重点实验室 上海 同济大学土木工程学院 上海 中冶建筑研究总院有限公司 北京 00 摘 要 提出了一种应用于联肢剪力墙体系的新型钢连梁 称之为双阶屈服消能钢连梁 并且在此基础上提出了基于小震消能的双阶屈服钢连梁联肢剪力墙体系的抗震设计方法 该新型钢连梁由两部分并联而成 分别是发生剪切屈服的核心板梁和发生弯曲屈服的外套箱形梁 在小震作用下 剪切屈服板梁进入塑性 发挥消能减震作用 弯曲屈服梁保持弹性从而保证结构的整体刚度 在中震及大震作用下 剪切屈服梁和弯曲屈服梁同时进入塑性 发挥更大的消能作用 使主体结构免遭过大的地震损伤 在合理考虑第 阶屈服力和第 刚度与第 刚度比的基础上 提出了针对双阶屈服钢连梁联肢剪力墙体系的小震消能减震设计方法 根据该方法设计了一个 层的双阶屈服消能钢连梁联肢墙结构 最后通过弹塑性时程分析验证了该方法的合理性 关键词 双阶屈服钢连梁 联肢剪力墙 小震消能 抗震设计中图分类号 3434 文献标识码 文章编号 /""(00 (/"*((+ 0 "("!2443 (* 4!*! 03!!,(2,@-6,,-,;!"2*3/42-5,5,5, 2*3/42-5,5,5,,;,"5!,!"6!9/005, 6.,./! " 59,9,:"9,+:(2-!"9,+ 399!+"!+5!,+,!9,-!+,5.,3("9!5,:,,!"! 3":9,,+!!,,5,(-!9,,+,!55!!,,!(-! >(",,+355,(-!,+ -!,!!9, - :5 /"!+,5.,,!5!(-!,++,,",!,,5:2 5,+-!!2,5.,35-!!9,+-,!92,!,+,5 :5",!5"!,5-!",!5,5"!, +"!+5!99!"9!5,:,-+ :5 3,+,-!9,! +,5., (-"9!5, :,.99! :5 3!!,""!599! +5!,!+(5-,,-,",!2-5!+5! 收稿日期 收到修改稿日期 作者简介 李国强 男 博士 教授 主要从事多高层钢结构 钢结构抗震 钢结构抗火 工程抗爆与防恐安全方面的研究 *(+,./! " 通信作者 庞梦德 男 博士研究生 主要从事结构消能减震方面的研究 *(+,/! "

2 建筑钢结构进展第 卷 :(2-!"9,+"9!5,:,-!9,!+,5.,+"! 联肢剪力墙体系作为一种高效的抗侧力体系 被广 泛应用于高层建筑结构中 在应用联肢墙体系的高层建筑结构中 建筑的门窗洞口上方形成沿高度方向均匀布置的连梁 连梁的作用主要体现在两个方面 一方面是作为联系构件连接两片单独的墙肢 在侧向荷载作用下 连梁的剪力会在墙肢底部形成附加的轴力 由此轴力形成的力偶连同墙肢底部的倾覆弯矩一起抵抗外力 另一方面作为抗震的第 道防线 连梁往往被设计为 牺牲 构件 在地震作用下 连梁屈服先于墙肢底部出现塑 ( 性铰 以保护整体结构避免倒塌 传统的钢筋混凝土连梁由于跨高比一般小于 极易发生剪切脆性破坏 因此延性好 消能能力强的钢连梁得到了更多的应用 主流的钢连梁主要有两种形式 一种是简单的采用 形钢梁替代原混凝土连梁 另一种 是由辛辛那提大学的 &;3* 等在 年提出的 & 钢连梁 做法是将连梁中部削弱 采用一个小截面的钢连梁替代 使塑性变形集中在连梁中部以便于更换 在实际的工程应用中 整根钢连梁的做法一般在小震下保持弹性 在大震作用下发挥消能作用 而 & 钢连梁一般被设计为阻尼器构件在小震下即可消能 减轻结构所受的地震作用 然而 小震下发挥消能作用的连梁势必带来刚度的损失 降低结构整体的抗侧刚度 为了能够使连梁在小震工况下既保持一定的刚度 也能够发挥适当的消能作用 本文提出了一种新型的消能钢连 梁 称之为双阶屈服消能钢连梁 以下简称双阶连梁 双阶连梁包含两个并联的钢梁 一个是剪切屈服的核心板梁 另一个是发生弯曲屈服的外套箱梁 在小震作用下 核心板梁发生剪切屈服 保证消能作用 外套箱梁则保持弹性 保证连梁对墙肢的耦联作用 在中震或大震作用下 核心板梁与外套箱梁都进入屈服 发挥更大的消能作用 本文主要介绍了双阶连梁在联肢墙体系中基于小震消能的设计方法 具体做法是首先以一个典型的 层框筒结构作为分析对象 找出双阶屈服连梁合理的小震屈服时机以及合理的第 刚度大小 接着在此基础上 给出基于小震消能的双阶连梁联肢剪力墙体系的设计流程 并根据这一流程设计一个 层的联肢墙结构 最后通过动力弹塑性时程分析验证了该方法的有效性 双阶屈服消能钢连梁的基本原理 双阶连梁的构造如图 所示 剪切屈服梁包含两端的弹性头和中部的塑性屈服消能段 采用软钢 剪切屈服梁包含在外套双腹板箱梁内 外套箱梁端部进行相应的削弱 使弯曲屈服位置离开节点部位 剪切屈服梁和弯曲屈服梁之间不存在任何连接 只是端部通过两个端 板焊接在一起保证同时受力 双阶连梁的力学原理如图 所示 剪切屈服梁在小震时发生屈服 但弯曲屈服梁仍保持弹性 此时构成双阶连梁的第 阶屈服力 8 和第 阶屈服位移 在中震和大震作用下 剪切屈服梁和弯曲屈服梁都进入屈服 此时构成双阶连梁的第 阶屈服力 8 和第 阶屈服位移 相应的 定义第 阶刚度 =8 第 阶刚度为 = 8 8 图 双阶连梁构造图.& "9 图 双阶连梁原理图.( "9 合理的小震屈服时机和第 阶与第 阶刚度比 双阶连梁的第 阶屈服剪力应该小于小震工况下相应的连梁剪力 以保证在小震作用下双阶连梁的剪切屈服梁可以开始工作 因此第 阶屈服力的大小意味着小震屈服时机的早晚 除此之外 双阶连梁发生第 阶屈服后 第 刚度的大小会影响连梁的屈服发生的深浅 以及结构的整体刚度 因此选择合适的小震屈服时机和第 刚度显得尤为重要 本文针对一个典型的 层框筒结构 采用不同第 阶屈服力和第 阶与第 阶刚度比的双阶连梁进行了动力时程分析 得到了结构附加阻尼比 结构最大层间位移角 结构最大层剪力和连梁延性需求 个指标的计算结果 根据这些结果得到了合适的第 阶

3 第 期双阶屈服钢连梁联肢剪力墙体系的小震消能减震设计方法 - 屈服力和第 阶与第 阶刚度比取值 & 原型结构以 层的框架 核心筒结构为例 进行合理小震屈服时机和第 阶刚度的研究 假定该结构位于甘肃兰州市区 设防烈度为 0 度 地震分组为第三组 类场地 楼面恒荷载 活荷载分别为!+ 和! + 基本风压为!+ 恒荷载 活荷载按照楼面屈服线导荷为线荷载后施加到墙上 墙厚 ++ 地震波的选取结果如图 所示 分析时将无量纲加速度调幅至, 混凝土 连梁尺寸为 ++B ++B ++B ++ 钢 结构各层层高为 + 分析对象取为导荷完成后的核心筒体以忽略周围梁柱的影响 具体的结构尺寸如图 所示 图 地震波的选取 图 - 典型结构平面尺寸图 单位!!.-,!0 &&!! 采用有限元分析软件 *3 进行建模 连梁采用多段塑性连接单元,," 模拟 滞回规则为随动强化 其骨架曲线如图 所示 墙肢采用壳单元模拟 并保持弹性. &; & 第 阶屈服力和第 阶刚度与第 阶刚度比的参数分析 结构在小震反应谱工况下的连梁剪力沿层高方向的分布如图 所示 为保证双阶连梁在小震下进入屈服 设计了拥有 种与原结构连梁刚度相同但第 屈服力不同的双阶连梁 其第 阶屈服力的计算取值可由式 计算得到 图 多段塑性连接单元的骨架曲线.;&0!&! 根据规范反应谱 选择台湾 5"5 地震波作为地震动输入 该结构的第 阶振型为连梁方向的平动 周期为 8 9", 式中 8 为第 层双阶连梁的第 阶屈服力 9", 为小震反应谱工况下第 层连梁的剪力 为控制第 阶屈服力大小的参数 为楼层数 参数 控制第 阶屈服力大小 即双阶连梁小震屈服发生的时机 本文中 分别取值为 0 具体的不同取值所对应的双阶连梁第 阶屈服力沿层高的分布参考图 所有取值皆保证大于风荷载工况下的连梁剪力 双阶连梁的第 阶刚度 取为与原结构的连梁刚度相同 因此双阶连梁的第 阶屈服位移可由式 确定

4 !!! MI 建 筑 钢 结 构 进 展 第!" 卷! 图 M! 双阶连梁第. 阶屈服力沿层高的分布 M!D "8,0, 2 ;2 P -2,, 24[U6W * &,0> ; ;,0 >; 另外"双阶连梁的 第 刚 度 的 大 小 由 第 刚 度 与 第! 刚 度之比 "( 确 定!见 式! ="本 例 中 其 取 值 分 别 为 6 6 A 6 : 6 H V!0( A!0( 5 N!0( 图 Q! 和"的取值对.L 层框筒结构地震反应的影响 Q!N2 2, 2&0-",0 3, 2 <,0! &.L P, &3 P 8" 8 8 *2 N0(! = &6 "( 5 < 的范围内" CDb 变化平缓"表 明 消 能 和 刚 度 的 影 响 N!0( 相互持平& 当"(a6 时"即 双 阶 连 梁 的 第 刚 度 很 小 式中( N!0(为和N0(分别为第( 层 双 阶 连 梁 的 第! 阶 和 第 时"随着 的变小"尽管附加阻尼比 变 大"但 是CDb 却 急 剧 阶刚度& A!0(为第( 层双阶连梁的第! 阶屈服 位 移& "( 为 第 增大"直至超过层间位移角限值!!H"表 明 消 能 对CDb ( 层双阶连梁的第 阶刚度与第! 阶刚度之比 减弱作用抵不过刚度的削弱对CDb 的放大 作 用"据 此 可 以 和"( 的 取 值 构 成 了 <faa 种 不 同 的 双 阶 连 梁 表明传统 的 单 阶 屈 服 的 82+ * 钢 连 梁!第 刚 度 基 本 为 在小震地震波的输入下"双阶 连 梁 只 发 生 第! 阶 屈 服"墙 零若设计为 小 震 屈 服 所 带 来 的 刚 度 损 失 对 结 构 层 间 位 肢保持弹性"考 察 附 加 阻 尼 比.D33最 大 层 间 位 移 角 CDb 移角的影响将 会 非 常 巨 大"另 一 方 面 也 体 现 了 双 阶 连 梁 最大层剪力 >CDb 连梁最大延性需求 &CDb 分 别 随 和"(的 对刚度 和 消 能 的 平 衡 作 用 所 带 来 的 益 处 根 据 以 上 分 变化规律"如图 所示 析"并参考图 9建议双阶连梁的第 刚度与第! 阶刚度!! 从 图 D可 以 看 出"结 构 在 小 震 作 用 下 的 附 加 阻 尼 之比宜取为"(6.D33比随着 的减小 而 变 大"即 双 阶 连 梁 小 震 下 屈 服 得 越 从图 4可以看出"最大层剪力 >CDb 受 和"( 的 影 响 早给结构带来的 附 加 阻 尼 比 就 会 越 大 图 D还 表 明 "( 规律比较明显"都是随着 和"( 的 减 小 而 变 小"即 随 着 双 越小"附加 阻 尼 比 就 会 越 大"即 双 阶 连 梁 的 第 刚 度 越 阶连梁小震下屈服得越早"第 刚度越小" >9D+*就会越小 小"双阶连梁在小震下的屈服 程 度 就 会 越 深"带 来 的 附 加 从图 3可以看 出"连 梁 的 最 大 延 性 需 求 &CDb 随 着 阻尼比也会越大此外"图 D中 显 示 在 6 A的范围 和"(的减小而变大"即双阶连 梁 在 小 震 下 屈 服 得 越 早"第 外" 6 A&&6 : 之间.D33增加迅速.D33增长得不再明显" 刚度越小"那么在 地 震 作 用 下 对 其 延 性 需 求 就 会 越 大 从图 9可 以 看 出"结 构 在 小 震 作 用 下 的 最 大 层 间 图 3表明在6 A 时" &CDb 增 长 突 然 变 快"因 此 综 合 对 位移角CDb 受 和"(的影响比较 复 杂"这 种 复 杂 性 的 机 理 图 D的讨论"建议 6 A&&6 : 源 自 层 间 位 移 角 CDb 受 消 能 和 刚 度 双 重 因 素 影 响 一 般 综上 所 述"合 理 的 小 震 屈 服 时 机 建 议 为 6 A&& 来讲"消能越大"地 震 作 用 减 轻 的 程 度 越 明 显"层 间 位 移 6 :"合理的第 刚度大小 建 议 为 "( 6 "或 者 "( 宜 取 为 角减小的也会越明显然而消 能 大 的 前 提 是 要 求 连 梁 发 6 A(6 : 之间"以得到较大的附加阻尼比"减小地 震 下 的 生较大的塑性 变 形"因 此 意 味 着 第 刚 度 就 要 越 小 矛 基底剪力 盾的是"第 刚 度 如 果 变 小"结 构 刚 度 就 会 减 弱"层 间 位 移角又会变大图 9恰 好 说 明 了 消 能 和 刚 度 交 叉 影 响 层间位移角的规 律( 在 "( 分 别 等 于 6 : 和 6 H的曲线 上"在6 < 的 范 围 内 CDb 是 随 着 的 减 小 而 变 小"表 明结 构 的 消 能 作 用 对CDb 的 影 响 大 于 第刚 度 的 影 响 "在 :! 基于小震消能的双阶连梁联肢墙的 设 计 方法 在 第 节 中"通 过 参 数 分 析 的 方 法 给 出 了 基 于 小 震

5 第 期双阶屈服钢连梁联肢剪力墙体系的小震消能减震设计方法 消能建议的小震屈服时机和第 刚度 在本节中将根据这些建议取值确定双阶连梁的第 阶屈服力 第 阶屈服位移和第 阶刚度 至于第 阶屈服力将在小震附加阻尼的结构基础上进行分析 然后将其设计为相应的中震或大震屈服 & 设计目标 对于应用双阶连梁的联肢剪力墙体系 基于小震消能设计方法的设计目标如下 在小震水平地震荷载作用下 墙肢保持弹性 合适数量的双阶连梁开始进入屈服消能 以增加结构的附加阻尼比 降低地震作用 层间位移角限值满足现行 建筑抗震设计规范 以下简称 抗规 要求 在风荷载作用下 全部连梁皆保持弹性 避免风荷载作用下连梁的屈服 在中震或大震作用下 双阶连梁发生第 阶屈服 墙肢不出现大幅度的损伤 在上述设计目标中 第 个目标和第 个目标体现了对双阶连梁的第 阶屈服力和第 刚度的要求 第 个目标体现了对双阶梁第 阶屈服力的要求 设计第 阶屈服力需要在双阶连梁已经发生第 阶屈服的结构基础上进行分析 因此评估双阶连梁在小震下给结构带来 0 的附加阻尼比显得尤为重要 & 连梁小震屈服及风荷载弹性的设计方法 将地震荷载等效为倒三角荷载 当考虑高阶振型时 等效为倒三角加顶部集中力荷载 根据底部剪力法 地震作用按照式 式 考虑 3 3 *. 3 *3 3 * 式中 为相应于结构基本自振周期的水平地震影响系数值 根据 抗规 确定 3 * 为结构总水平地震作用标准值. 为结构等效总重力荷载 对于多自由度体系 取总重力荷载代表值的 0 倍 3 为第 层的水平地震作用标准值 分别为第 第 层的重力荷载代表值 根据 抗规 确定 分别为第 第 层的高度 顶部附加地震作用系数 参考 抗规 确定 3 为顶部附加水平地震作用 风荷载为沿层高方向的近似均匀分布的侧向荷载 根据 建筑结构荷载规范 确定 联肢墙体系的理论计算方法为连续连杆法 由 33 在 年提出 在倒三角荷载 均布荷载和顶部集中力荷载作用下的各层连梁剪力可分别按照式 式 计算 5 "5 "5 5 5 "5 "5 5 "5 "5 式中 第 行为倒三角荷载的计算结果 第 行为均布荷载的计算结果 第 行为顶部集中力的计算结果 式 中参数 和 的计算公式为 式中 为结构总高度 为层高 = 为第 个墙肢的惯性矩 为每个墙肢的截面积. 为墙肢中心距 为连梁计算跨度的一半 即净跨和连梁层高之和的一半 为连梁抗弯惯性矩 2 为墙肢顶部距墙肢底部的距离 对于地震荷载 侧向荷载按照式 确定 对于风荷载的计算可以简单地取最大包络的风荷载标准值按照等效均布荷载考虑 按照式 计算 其表达式为 :! 式中 3 为按照式 确定的倒三角荷载的顶部荷载值 3 为顶部附加水平地震作用力 式 中的 :! 可以偏保守地取为 +,>- 即为各层风荷载标准值中的最大值 综合式 式 可计算得到地震荷载 式 式 和风荷载工况下 式 的各层连梁剪力 其表达式为 :!. :! 根据小震工况和风荷载工况的计算结果 确定双阶连梁的第 阶屈服力和屈服位移 分别按照式 和式 考虑 8 9 且 8 :!

6 建筑钢结构进展第 卷 式中 为小震倒三角荷载工况下的第 层连梁剪力 9 为小震顶部附加荷载工况下的第 层连梁剪力 为控制第 阶屈服力大小的参数 根据第 节的分析建议取为 之间 为楼层数 :! 为风荷载工况下第 层连梁的剪力 8 为第 层双阶连梁的第 阶屈服力 双阶连梁第 阶屈服力 8 确定后 按照与初始设计连梁等刚度的原则 根据式 计算得到第 阶屈服位移 代计算前 需先得到连梁两端的相对位移如图 所示 其表达式为 / : / / : / : 0 式中 / : 为墙肢中心距 / 为连梁长度 为第 层的层间位移 为第 层的层高 : 为第 层的层间位移角 & 附加阻尼比的计算 双阶连梁在小震下进入第 阶屈服后 其滞回消能作用将等效为结构的粘滞阻尼 进而对阻尼比为 A 的规范弹性反应谱进行折减 得到设计地震下的基底剪力 等效粘滞阻尼比的取值原则是使等价弹性体系和弹塑性体系的能量耗散相等 基于该准则 ; 提出附加等效粘滞阻尼比为. 式中 为体系在目标位移下往复循环 次所耗散的能量 对应于滞回曲线的面积 为结构对应于目标位移的应变能 根据双阶连梁在小震下的滞回曲线 如图 0 所示 第 层连梁在目标层间位移下循环 次所消耗能量的表达式为 8 图 4 双阶连梁小震下弹塑性滞回面积计算.4& &0 "9 & &&; 结构在水平地震力作用下的总应变能 可根据式 计算 3 : 式中 3 为第 层的地震剪力 : 为第 层在地震力作用下的相对位移 由于双阶连梁在小震下进入屈服后 其等效刚度在不断变化 因此 双阶连梁屈服消能所带给结构的附加等效粘滞阻尼比需要通过迭代的方法进行计算 进行迭 图 5 层间位移与连梁两端相对位移的关系.5+20! &! 具体的迭代说明如图 所示 流程如下 按照原结构计算模型得到各层连梁两端相对剪切位移 相应的 假定双阶连梁位移为 且 根据双阶连梁的骨架曲线 确定此时连梁的割线刚度 并按式 式 计算得到. 按照附加 大小的. 阻尼比折减规范反应谱 并修改连梁刚度为 计算得到各层地震力 3 层位移 : 如图 所示 根据式 0 计算得到双阶连梁的相对剪切位移 重复第 个步骤 得到附加阻尼比. 折减反应谱 修改连梁刚度为 后 计算得到各层地震力 3 层位移 : 如图 " 所示 根据式 0 计算得到双阶连梁的相对剪切位移 重复第 个步骤 得到附加阻尼比. 折减反应谱 修改连梁刚度为 后 计算得到各层地震力 3 层位移 : 如图! 所示 经过比较双阶连梁等效刚度 与 结构附加阻尼比 与. 差别不大后 误差 A 以内 可结束迭. 代计算 认为此时附加阻尼比即为结构最终的附加阻尼比 否则继续迭代计算 经过上述迭代步骤 最终可得到双阶连梁在小震下对结构的附加阻尼比. & 双阶连梁第 阶屈服力的设计方法理论上 精确地确定双阶连梁的第 阶屈服力的方法是按照中震反应谱计算双阶连梁的附加阻尼比和等效刚度 从而得到相应的中震屈服力 作为第 阶屈服力 然而这对于结构设计来说计算量未免过于巨大 同时依照现行规范的设计要求 结构的性能目标为 中震可修

7 第 期双阶屈服钢连梁联肢剪力墙体系的小震消能减震设计方法 3 图 双阶连梁第 阶屈服力沿层高的分布 图 / 附加阻尼比计算的迭代流程图./!!& 在此性能目标的要求下 一般剪力墙基本处于损伤较小甚至无损坏的状态 基于此 本文假定在结构附加小震阻尼比的基础上 计算中震连梁屈服力 并将其作为双阶连梁的第 阶屈服力 双阶连梁第 阶屈服力的理论计算步骤完全可参照式 式 只需要将式 中的水平地震影响系数改为按照根据小震工况下计算得到的附加阻尼比折减后的规范反应谱计算即可 根据式 式 的计算结果 双阶连梁的第 阶屈服力可以参照下式确定 8 9 式中 和 9 分别为采用小震附加阻尼比折减中震反应谱后计算得到的倒三角和顶部集中荷载工况下的连梁剪力 为第 阶屈服力的调整系数 其取值大小参考接下来的分析 参数 的建议取值 继续采用第 节的算例 以小震屈服力控制参数 = 第 阶刚度与第 阶刚度比 = 的结构为例 进行第 阶屈服力的参数取值分析 考察不同取值对大震作用下的结构性能的影响 第 阶屈服力沿层高的分布 如图 所示 图 中的中震反应谱剪力为附加 A 阻尼后的中震折减反应谱计算得到的中震连梁剪力 的取值分别为 0 可以看出 当 取值为 时有部分连梁两阶剪力均在小震下发生了屈服 因此舍去这一种情况 只考虑 0 和 这 种情况 并将 5"5 波峰值调整到, 考察附加阻尼比 最大层间位移角 +,> 最大,!! 层剪力 +,> 连梁最大延性需求 及墙肢最大转角 +,> ( :, 等随 的变化规律.,& 2 "9 剪力墙的配筋按照附加 A 阻尼的小震弹性反应谱 并根据 高层建筑混凝土结构技术规程 设计 配筋如图 所示 图 层框筒结构墙肢配筋 单位!!.! 2!2&!! 从图, 可以看出 随着第 阶屈服力取值的变大 附加阻尼比会变小 = 时的附加阻尼比最大 从图 可以看出 第 阶屈服力取值越大 层间位移角越大 因为此时只有消能作用影响 附加阻尼比越大 层间位移角越小 同理 图 " 也反映了这一规律 若第 阶屈服力越大 那么最大层剪力也越大 从图! 可以看出 连梁的最大延性需求 同样也随第 阶屈服力变大而变大 图 表明墙肢转角也与第 阶屈服力取值的大小成正相关 图 反映了 种不同第 阶屈服力取值对墙肢的 关系曲线 从图 可以看出 墙肢底部的塑性发展比较小 除去受拉进入小幅度的开裂外 受压仍保持弹性 据此也印证了 强墙肢弱连梁 的设计思想 根据以上分析 建议第 阶屈服力的取值在 0 之间 第 阶屈服力确定后 第 阶屈服位移的大小也随之给定 第 阶刚度已经在小震设计阶段给出 其表达式为

8 !!! MR 建 筑 钢 结 构 进 展 第!" 卷! 图.E! 的取值对.L 层框筒结构大震性能的影响.E!N2 2, 2,0 3, 2&.L P, &3 P 8" H & ;]8&Y <,0 *2 V0( JV!0( 6A!0( N0( 式中( A0(为第( 层连梁的第 阶屈服位移 A0( 5! :8 <! 整体设计流程 ;! 设计方法验证与对比 为校验本文提出的基于小 震 消 能 的 双 阶 连 梁 联 肢 剪 力墙体系的设 计 方 法 的 合 理 性"分 别 采 用 普 通 混 凝 土 连 梁和双阶连梁设 计 了 一 个 层 的 联 肢 墙 结 构 进 行 对 比 分析 总结第 =6!( 第 =6 A 节"可 以 得 到 如 图!A 所 示 的 基 于小震消能的双阶连梁联肢剪力墙体系的设计流程图 ;8! 模型的建立!! 此 层联肢墙 结 构!图!<的 地 震 和 风 荷 载 信 息 均 与第 节的框筒结构相同选 取 两 片 墙 肢 和 中 间 连 梁 的 联肢墙结构体 系 作 为 分 析 对 象"层 高 为 = C"墙 厚 为 A CC"墙肢长度为 =C恒荷载考虑为 AM3C; "活荷载 为 6 <M3C; "楼层开间假 设 为 : C"将 : C 楼 板 范 围 内的!6 A倍恒载和!6 倍活载导荷成线荷载施加在墙肢 上小震工况下 双 阶 连 梁 采 用 连 接 单 元 模 拟"墙 肢 保 持 弹性"具体设计参数如表! 所示"双 阶 连 梁 及 混 凝 土 连 梁 沿层高的第! 阶第 阶屈服力取值如图!: 所示图!: 的双阶连梁的屈服力设计采 用 的 式!!与 式! "其 中 的 调 整参数取值为a6 :" < (a6 大震工况下采 用 &* O ( C@ =K 软 件 模 拟"剪 力 墙 采 用 剪切层 ` 纤维模型"连梁采用中部剪切铰模型 ;8 9! 弹塑性时程分析结果 图.I! 设计流程.I!D >0;&, 4S, 波 加 速 度 峰 值 调 整 到 D 0和!! 分 别 将 NS AD 0"采用 如 前 所 述 的 弹 塑 性 分 析 模 型 "计 算 混 凝 土 连

9 第!期 M S!! 双阶屈服钢连梁联肢剪力墙体系的小震消能减震设计方法 图.M! 连梁剪力分布.M!U; & "8,0, 2,8< 0>" &3 表.! 混凝土连梁配筋与双阶连梁参数 4&"5.!C 0 2, 3 0, 2C6,8< 0>" &3&0 &3, 24[U6W <& 纵筋]&A& 箍筋]YA& 图.L! 双阶连梁联肢墙设计实例.L!D V&3<, 24[U6W,8< - ; & +& >0 梁结 构 和 双 阶 连 梁 结 构 在 小 震 和 大 震 下 的 层 间 位 移 角 和 层高 混凝土 =!!!!!(! 连梁 =!=!!!<!!( 双阶 第! 阶屈服力 与屈服位移 第 阶屈服力 与屈服位移 层高 连梁!:M 6 :CC AM =CC!( 层剪力反应"两种结构之间的对比结果如图! 所示 图.Q! 混凝土连梁与双阶连梁联肢墙结构地震反应对比.Q!U 3,3<&,0, 2,8< - ; & +& + ;C6,8< 0>" &3&0-4[U6W <,0

10 3/ 建筑钢结构进展第 卷 在小震作用下 混凝土连梁联肢墙保持弹性 然而双阶连梁进入屈服 因此图, 中双阶连梁结构的层间位移角和层剪力均要小于混凝土连梁结构的层间位移角和层剪力 在大震作用下 双阶连梁进入第 阶屈服 发挥更大的消能作用 相比于混凝土连梁结构 双阶连梁结构的层间位移角和层剪力同样小得多 图 "! 相比之下最大层间位移角和层剪力分别减少了 A 和 A 结论 设计了一种既可在小震下屈服消能并可保持一定刚度 也可在中震和大震下发挥消能作用的新型钢连梁 称之为双阶屈服钢连梁 小震下连梁的屈服时机以及合理的第 刚度 是小震消能设计的重要指标 本文采用参数分析的方法 提出了对小震反应谱下的平均连梁剪力折减的方法来控制小震屈服时机 并得出建议的折减系数在 之间 及建议的第 刚度与第 刚度比也在 之间 采用类似小震下双阶连梁第 阶屈服力设计的方法 提出了双阶连梁第 阶屈服力的设计方法 并且根据对第 阶屈服力取值的参数分析 建议第 阶屈服力的调整系数取为 0 之间 同时 本文也给出了双阶连梁小震屈服时的附加阻尼比的计算方法 在此基础上提出了基于小震消能设计的双阶连梁联肢墙的整体设计流程 根据本文提出的设计方法 设计了应用双阶屈服钢连梁的联肢墙结构 结果表明 相比于普通混凝土连梁结构 双阶连梁结构在小震和大震下对结构的主要指标如层剪力和层间位移角都有降低作用 因此使用双阶连梁有助于提高联肢墙结构的整体抗震性能 参考文献 ;;*@ 3*66 ;* ;, +"! "9! :,, ", +>! "",,!,, 2 * 0(( &;3*, +"!5-!"9!:,-+,5,,",*( *3(0 ;;*@ ** +,"(,!! 55("9!:,-+35", 3,,!9",!0(, &;3*; ;3 6,( ",,9,",& "9,+,",*0(0 6 4 &&,",5,:, -+ :5 +, -!9, +"5,+,,,5(;!(!; 李冬晗 何政 欧进萍 消能连梁联肢剪力墙弹塑性数值模拟方法 建筑结构 增刊 ( 65,* 54 9(,+, "9!5,:,:5-!9,"9,+! " ( 5 中华人民共和国住房和城乡建设部 建筑抗震设计规范 北京 中国建筑工业出版社 -,! 4,(;, ;9 " 5,! +"! /5,"5"?!5 0 王奇 干钢 基于线性化等效方法的消能减震结构有效附加阻尼比计算 建筑结构学报 ( //8/>,,", "2,!!,!,+9,-!9,",!,.2,+5!,!" (//8/> 5 中华人民共和国住房和城乡建设部 建筑结构荷载规范 北京 中国建筑工业出版社 -,! 4,(;, ;9 "5,6,!!5! " /5, "5"?! ",2"+9!, + 9,,,+""!-",595",,,800( -,+" " 5-,!,99",,5.,: - ", 中华人民共和国住房和城乡建设部 高层建筑混凝土结构技术规程 北京 中国建筑工业出版社 -,! 4,(;, ;9 " 5, 3"5", 9"", " " 3,! /5, "5"?! 5

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