, 建筑钢结构进展第 卷 设计方法的急迫性 传统基于力的抗震设计方法所用侧向力分布由弹性结构的动力时程分析结果统计获得 与弹塑性状态下结 构的侧向力分布有较大差异 基于性态的抗震设计需要研究弹塑性状态下结构的侧向力分布 近年来 国内外学者采用时程分析方法研究了各种钢结构体系弹塑性层剪力分布规律 提出

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1 第 卷第 期 年 月 建 筑 钢 结 构 进 展 "# ' 形偏心支撑钢框架近场地震下层剪力分布 任丹丹 顾 强 苏州科技学院土木工程学院 江苏苏州 摘 要 强震下结构会进入弹塑性 现行规范给出的层剪力分布无法反映结构非弹性状态下的响应 基于性态的抗震设计方法需要预知结构弹塑性状态下的层剪力分布 介绍了现有的层剪力分布模式 给出了 个 形偏心支撑钢框架 + > 算例的基本信息及所选近场地震动记录 对 个算例结构进行了近场罕遇地震下的弹塑性时程分析 得到了各结构的层剪力分布 提出了近场罕遇地震下 + > 结构弹塑性层剪力分布模式 与时程分析结果对比表明所提出的模式有较好的精度 可为基于性态的抗震设计方法提供参考 关键词 形偏心支撑钢框架 基于形态的抗震设计 层剪力分布 近场地震中图分类号 ** 文献标识码 ' 文章编号 )34/#5#, +++ 1, # ##."*# ).,".#- #.#.".1.5(7181."78# -##""7"6-.#..8."#.6#1.# 1.76#>81 -.#681."".#.16-.#,."-#"-1." * " " "#"."6-. 6,1." ###.8.#" >." 1.,6. " - #" 1 7#8. "#".-, "6 + >"., "."1#.#."6-.-, "."*1#-.1".."1."8.-#..8 11"".1...##.#81#1-.87" #,."-#",1."###.8.#"6.-6-.#,."-#"81."., 现行的建筑抗震设计采用底部剪力法或振型分解反应谱法计算结构的水平地震作用 按弹性方法设计结构 这种基于力的弹性设计方法虽简单 易掌握 但无法准确预知结构进入塑性以后的性能 致使强震下部分建筑的损毁程度超出预想 在此背景下 基于性态的抗震设计思想应运而生 基于性态的抗震设计方法以建筑物整个生命周期的 抗震性能和经济指标为主要设计目标 使结构在遭受到不同水准的地震时 达到预期性能要求 该方法强调对建 筑物在遭受大震作用时非线性性能的把握 当前 基于性态的抗震设计理念已被普遍接受 我国抗震规范已纳入性态设计的内容 但因研究成果 技术储备的不足 目前各国规范还未能提出一般性的设计方法 显现出在此领域进行科学研究 提出基于结构性态实用 收稿日期 收到修改稿日期 基金项目 国家自然科学基金 作者简介 任丹丹 男 硕士研究生 主要从事钢结构方面的研究 +,-.#- 顾 强 男 博士 教授 主要从事钢结构教学 科研方面的工作

2 , 建筑钢结构进展第 卷 设计方法的急迫性 传统基于力的抗震设计方法所用侧向力分布由弹性结构的动力时程分析结果统计获得 与弹塑性状态下结 构的侧向力分布有较大差异 基于性态的抗震设计需要研究弹塑性状态下结构的侧向力分布 近年来 国内外学者采用时程分析方法研究了各种钢结构体系弹塑性层剪力分布规律 提出了相应的分布模式 但所选地震波均为远场地震记录 近断层地震下钢结构弹塑性层剪力分布的研究尚未见诸文献 为了揭示 + > 近场弹塑性状态下的层剪力分布规律 更为准确地把握结构在近场大震下的性能 本文采用非线性动力时程方法分析了 + > 近场罕遇地震下的层剪力分布规律 提出了便于 + > 性态设计应用的分布模式 已有层剪力分布模式 以往提出的 + > 层剪力分布模式可概括为两类 一类是结构弹性层剪力分布 也是各国现行规范结构弹性设计 时的侧向力分布依据 另一类是结构弹塑性层剪力分布 结构弹性层剪力分布 中国规范 方法一我国建筑抗震设计规范 ; 采用以下公式计算结构的侧向力 :# - ( : # - 式中 为第 层的侧向力 : 为第 层重量 # 为第 层至地面的高度 : 为第 层重量 # 为第 层至地面的高度 - 为结构总水平地震作用标准值 为结构顶部附加水平地震作用 为顶部附加地震作用系数 方法二文献 振型分解反应谱法采用公式 计算结构的侧向力 3 : / / 槡 式中 为结构第 振型第 楼层的惯性力 为结构第 振型第 楼层的剪力 为结构第 楼层剪力 美国规范 +'3 及 给出的分布模式与我国规范采用的式 的分布模式相似 即在结构顶部附加集中力以考虑高阶振型的影响 : ( ) # : # ) 44 ) 4 式中 ) 为结构顶点附加集中力 4 为结构基本自振周期 为结构的基底剪力 其它参数同前 ( 欧洲规范欧洲规范 + 的水平地震作用下结构侧向力分布模式为 /5 / 5 式中 / 为第 层的楼层质量 5 为基本振型下第 层质点楼层位移 / 为第 层的楼层质量 5 为基本振型下第 层质点楼层位移 其它参数同前 弹塑性层剪力分布 1. 等在 提出的抗弯钢框架弹塑性侧向力分布模式的基础上 提出了适用于偏心支撑钢框架和特殊桁架抗弯钢框架的侧向力分布模式 ; : # ; ( : # 其中 当 时 2 4 ( 4 : # ( : # 式中 为第 层的水平惯性力 ; 为第 楼层水平惯性力分布系数 为第 层剪力分布系数 : 为第 层重量 : 为顶层重量 # 为第 层至地面的高度 # 为顶层至地面的高度 为结构第 楼层剪力 为结构顶层剪力 4 为结构基本周期 为楼层数 算例设计 本文依据文献 钢结构设计规范 ; 利用 ' 设计了 个 + > 算例 采用非线性动力时程方法分析了各结构在近场地震作用下的层剪力分布 算例信息 设防烈度为 度 地震分组为第 组 地面粗糙度 类 场地类别 类 基本风压为 5- 基本雪压为 5- 钢材 C 楼面恒 活 载标准值为 5- 屋面恒 活 载标准值为 5- 梁支撑采用焊接 ( 形截面 柱采用箱

3 第 期 形偏心支撑钢框架近场地震下层剪力分布 形截面 跨算例 个 跨算例 个 结构平立面布置 如图 所示 结构信息如表 所示 构件尺寸如表 所示 图 结构平 立面布置图 单位 "##"/#)# 表 算例结构参数. '"1 算例名称 层数 跨数 层高 - 跨度 - 一阶周期 二阶周期 <<< <<< <<< <<< <<< <<< 注 算例名称中数字从前往后依次为结构层数 跨数 层高和跨度 ;'#- 用 ' 对各结构进行弹塑性 ( 弹塑性时程分析 ( 地震波选择 选择合适的地震动记录是保证弹塑性时程分析结果合理的前提和关键 近年来 人们对近场地震动进行了大量的研究 本文根据文献 文献 介绍的选波原则选择了带有速度脉冲的 条近场地震波 详细信息如表 所示 各结构使用地震波平均 谱和建筑抗震设计规范 ; 谱对比如图 所示 ( 近场地震下 1 结构层剪力分布将近场地震动峰值加速度调整到 度罕遇水准 时程分析 得到结构在每条地震波作用下的层剪力包络值 由 计算得到各结构层剪力分布系数 如图 所示 时程分析结果与以往分布模式的对比如图 所示 图中 9 为拟合度 由图 可知 地震动记录具有很大的离散性 不同地震波由于频谱特性 强震持时 峰值的不同 使得同一结构在不同地震记录下的层剪力分布差异较大 下面以 <<< 为例 分析上述因素对层剪力分布的影响 表 为该算例在,,,, 作用下基底剪力及 可见地震波的峰值速度 峰值加速度以 及地震波的脉冲效应对层剪力分布影响较大

4 建筑钢结构进展第 卷 表 结构构件截面尺寸 单位. '#)"# 算例名称 楼层 偏心支撑跨 非支撑跨 柱梁支撑柱梁 < (<<< (<<< < (<<< <<< < (<<< (<<< < (<<< < (<<< (<<< < (<<< < (<<< (<<< < (<<< <<< < (<<< (<<< < (<<< < (<<< (<<< < (<<< <<< < (<<< (<<< < (<<< < (<<< (<<< < (<<< < (<<< (<<< < (<<< <<< < (<<< (<<< < (<<< < (<<< (<<< < (<<< < (<<< (<<< < (<<< <<< < (<<< (<<< < (<<< < (<<< (<<< < (<<< < (<<< (<<< < (<<< < (<<< (<<< < (<<< <<< < (<<< (<<< < (<<< < (<<< (<<< < (<<< 对比,, 结果发现 速度脉冲周期对结构层剪力分布影响最大, 与, 的 ;;' 接近 但, 的脉冲周期与结构的基本周期接近 结构基底剪力及底部 很大 对比 结果可知 ; ;' 比值对结构层剪力分布影响较大 二者脉冲周期相近 但, 的 ;;' 值远小于,, 的基底剪力及 较大 鉴于上述差异 本文拟合层剪力分布公式时采用各算例时程分析结果的平均值 此外 各算例结构由于结构参数的不同 层剪力分布也存在差异 图." 中 随着结构层数的增加 层剪力分布系数 逐渐增大 结构中 下部楼层分担侧向力所占的 比重增加 进入塑性的程度随之增大 图 "6 中 结构层高增加时 结构下部 明显增 大 在结构中 上部变化较小 说明结构层数增大时 结构下部楼层分担的侧向力所占比重增加 图 #" 中 两结构 大小及分布相差很小 说明 跨数对结构 分布影响很小 可忽略不计 由图 " 可知 结构跨度减小时 略有减小 说明跨度减小时结构中 下部分担的侧向力所占的比重略有下降 通过对比分析本文近场弹塑性时程结果与以往分布模式计算结果 综合考虑建议公式的精度与应用方便性 本文在 1. 等远场地震研究成果的基础上提出了适用于近场罕遇地震下各算例结构的层剪力分布模式 ; ( ; : ( # : # 当 时 2 4 ( 4 : # ( ( : # 由于 1. 等提出的层剪力分布模式不是在近场弹塑性时程分析的基础上得到的 该模式在结构的下部与本文近场弹塑性时程分析结果差异较大 本文对该模式进行了修正 通过对本文时程分析结果的拟合 建议式 中增加 项 以考虑近场速度脉冲引起结构底部剪力的增大 图 给出了近场罕遇地震下公式 与以往分布模式的对比 由图可知 我国规范方法一的弹性层剪力分布与近场弹塑性时程分析结果相差较大 而且差异随着结构层数的

5 第 期 形偏心支撑钢框架近场地震下层剪力分布 增加而增大 说明规范方法一给出的弹性层剪力分布不适 用于结构非弹性状态 1. 等在结构的中 上部与近场弹塑性时程分析结果拟合较好 在结构下部相差较大 尤其在结构的下部几层 值几乎相同 与近场时程计算结果相 差甚远 式 计算结果与近场弹塑性时程结果有较好的拟合度 拟合度 9 越接近 拟合精度越高 尤其在结构的中 下部 因此 近场罕遇地震下 形偏心支撑钢框架结构的层剪力分布模式可采用式 表 - 条近场脉冲地震记录. -#"##)/"1" 地震波 ;#- ;' 持时 地震事件 台站 ;;', )=;*'*43, ;*'*43, ;*'*43, 3='4+*' )=;*'*43, 3='4+*' ;*'*43, 3='4+*' )=;*'*43, 3='4+*' )=;*'*43, ')+ ;*'*43, 3*(4);+."#7, 3*(4);+ )?*'*43, *58 )B+, *58.-#., 1,1*.?.?, 1,1*.?. (, 1,1*.?. *, 1,1*.?. *, 1,1*.?. *, 1,1*.?. *, 1,1*.?. *, 1,1*.?. *, 1,1*.?. *, 1,1*.?. *, 1,1*.?. *, 1,1*.?. *, 1,1*.?. *, 1,1*.?. *, 1,1*.?. *, 1,1*.?. *, 1,1*.?. *, 1,1*.?. *, 1,1*.?. *, 1,1*.?. *, 1,1*.?. *, 1,1*.?.?;, 1,1*.?.?;

6 ?B 建 筑 钢 结 构 进 展 第 " 卷 A 结论 本文对 = 个 6 形偏心支撑钢框架算例进行了近 场 罕 遇地震下的弹塑性时程分析"主要研究成果和结论如下 'Y6''Y9 值对 6C2b 层剪力分布影响较 大"其 值越大结构底部层剪 力 及.' 值 越 大"结 构 下 部 楼 层 进 入 塑性的程度越充 分#这 与 文 献 * #+中 近 场 地 震 下 结 构 层 间滞回能主要分布于下部楼层的结果相一致 #近场波速度脉冲效应影响结构层剪力分布"当脉 冲周期和结构基本周期接近时结构底部剪力及.' 值 明 显 增大#当脉冲周期与结构高阶 振 型 周 期 接 近 时"脉 冲 效 将 图 < 各算例平均# 谱与建筑抗震设计规范 " ;=EDD..'<D.D#谱的比较 / <P,6I #,5, 7) ' A) K6I 4 )" ) +) ) 5',) 12 ' >6# # ' >65-6) 5## I) I) 激发高阶振型的响应"使结构中.上部的层剪力增大 M随着结构层数.层高的提高"结构的刚度减小.周 期逐渐变长"结 构 层 剪 力 分 布 系 数 逐 渐 增 大"结 构 中.下 部的层剪力增加"进入塑性的程度更充分 图? 近场地震下各算例结构层剪力分布 /?9, A ) # ">,5, 7) 'A) K6I 4 )>5) 5) N 7 > 4 ) AZ>@ ) # 12 *# 结构跨数对结构层剪力分布影响很小#结构跨度 对结构层剪力分布略有影响 近场弹塑性时 程 分 析 结 果 吻 合 较 好"在 结 构 下 部 误 差 较 大"不能反映近场速度脉冲引起结构底部剪力的增大 现行抗震规 范 给 出 的 弹 性 层 剪 力 分 布 与 近 场 地 =式 计 算 结 果 与 近 场 弹 塑 性 时 程 结 果 吻 合 较 震弹塑性时程 分 析 结 果 相 差 较 大"而 且 差 异 随 着 结 构 层 好"拟合度 均 在 7 < 以 上 因 此"本 文 模 式 可 更 加 真 实 数的增加而增大#?IF) 等 * "+ 公式在结构的中.上部与本 文 地反映结构近场罕遇地震下的实际层剪力分布

7 第 期 形偏心支撑钢框架近场地震下层剪力分布 - 图 * 近场地震下各算例结构层剪力分布对比 *')#1#)1"##")( 表 * 结果对比. *21#)" ; ; ;' 脉冲周 地震波 ;' #- 期 5,,,, 参考文献 蒋建 基于性能抗震设计方法与基于承载力抗震设计方法比较研究 : 结构工程师, :.:.-..7"86-.#,."-# "-1".".#..#8,.""-1": #.+,1 孙国华 顾强 何若全 等 钢框架钢板剪力墙结构弹塑性状态的层剪力分布研究 : 工程力学, ;1.; C.(..)6 1.-#1..".# :+ =#1.#, 1 ; 建筑抗震设计规范 北京 中国建筑工业出版社 ; "6-#)6 " /1. " 1 #--""..6# -." # #.+ '# ""'*1-. +#")6# #. ;. -# '#." 6 " ".". 11,(1.6-.#,." -# " 6 + >."6."8"-# ##. =++,' '78 6 =#1. 6+, 下转第 * 页

8 上接第 - 页 ; 钢结构设计规范 北京 中国计划出版社 ; " 6 #. ) /1..1 李爽 谢礼立 近场问题的研究现状与发展方向 : 地震学报, 1.9."".,6"- #7 :'#.-#.#.,1 韦韬 赵凤新 张郁山 近断层速度脉冲的地震动特性研究 : 地震学报,? *.B1. >B1. 1."8 1 #1..## #8 " -:'#.-#.#., 1 高学奎 近场地震动输入问题的研究 : 华北科技学院学报, ;.95"8 #.76-#..8 #" 8., : : ##."*#18,1 刘衍军 顾强 形偏心支撑钢框架滞回能需求层间分布 : 建筑钢结构进展,./; C.(88"-.",8 "6,8###.8.#"6.-: "#, 1

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