1 期王珊等 : 各类抗震设计规范对设计地震动时程规定的对比分析 57 时程的数量和质量都存在一定的问题, 难以满足工程的实际需要 ( 肖遥等,2014) 近几年, 尽管获得了较为丰富的地震动观测资料, 但设计人员仍面临着一个难题, 那就是如何选择 1 组合理的输入地震动时程, 以使得不同的输入地震
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1 第 33 卷 2017 年 3 月 第 1 期 (56~67) 中国地震 EARTHQUAKERESEARCH INCHINA Vol.33 No.1 Mar.2017 王珊 张郁山,2017, 各类抗震设计规范对设计地震动时程规定的对比分析, 中国地震,33(1),56~67 各类抗震设计规范对设计地震动时程规定的对比分析 1,2) 王珊 2) 张郁山 1) 中国地震局地球物理研究所, 北京市民族大学南路 5 号 ) 中国地震灾害防御中心, 北京市朝阳区民族园路 9 号 摘要系统介绍了国内外各类抗震设计规范和导则中关于设计地震动时程方面的规定 分别从时程分析范围 时程组数以及天然时程所占比例 设计地震动时程的峰值和反应谱特性 设计地震动时程的持时特性以及设计地震动时程的相关性等 5 个方面, 对比了不同行业抗震设计规范中关于地震动时程相关规定的异同 以我国现行 建筑抗震设计规范 为例, 给出了满足相关要求的设计地震动时程, 并针对设计地震动时程确定过程中需要关注的问题进行了讨论, 以期为我国地震安全性评价工作中设计反应的确定谱提供参考 关键词 : 抗震设计规范设计地震动时程反应谱时程分析 [ 文章编号 ] (2017) [ 中图分类号 ] P315 [ 文献标识码 ] A 0 引言 工程结构的抗震设防是减少地震灾害对人类生命财产安全造成损害的有效措施 美国 日本 欧洲各国等的建筑在历史上历次地震中都显示了优良的抗震性能 因此, 将我国的抗震规范与这些国家的抗震规范进行对比, 取其先进的成果和经验, 使得我国抗震规范更加完善, 可为中国的抗震设防提供更加安全的保障 郭明珠等 (2003) 李小军等 (2001) 对不同抗震规范中场地类别的划分方法进行了比较, 研究发现场地分类主要由场地分类指标和考虑因素 2 个方面所决定 郭明珠等 (2003) 余湛等 (2008) 比较了中国 美国和欧洲各国 3 种抗震设计反应谱, 主要针对设计地震反应谱平台段宽度和反应谱值等 2 个方面进行了研究 范力等 (2006) 将抗震设防目标 设计方法等与欧洲规范进行比较后发现, 不同规范具有不同水准的设防目标, 为达到设防目标应采用相对应的抗震设计方法 而关于设计地震动时程方面的研究, 只有侯春林等 (2012) 对中 美两国有关核电厂的不同法规中涉及人造地震动方面的规定作了详细的对比分析 复杂工程结构的抗震设计均需要开展时程分析工作 作为时程分析的输入, 设计地震动时程的确定是时程分析工作中至关重要的技术环节 限于技术条件, 早期获得的地震动 [ 收稿日期 ] ;[ 修定日期 ] [ 项目类别 ] 地震行业科研专项项目 ( ) 资助 [ 作者简介 ] 王珊, 女,1988 年生, 本科, 助理研究员, 主要从事地震工程研究 E mail:huli_077@163.com 张郁山, 通讯作者, 男,1974 年生, 博士, 研究员 E mail:hyszhang@163.com
2 1 期王珊等 : 各类抗震设计规范对设计地震动时程规定的对比分析 57 时程的数量和质量都存在一定的问题, 难以满足工程的实际需要 ( 肖遥等,2014) 近几年, 尽管获得了较为丰富的地震动观测资料, 但设计人员仍面临着一个难题, 那就是如何选择 1 组合理的输入地震动时程, 以使得不同的输入地震动样本计算所得结果之间的差异尽可能小 通常在时程分析计算中, 往往由于所选择地震波的不同而导致计算结果相差数倍甚至十几倍 ( 王亚勇等,1991) 为了合理考虑输入地震动时程的不确定性对抗震分析结果的影响, 国内外各类抗震设计规范均对设计地震动时程的确定作出了较为详细的规定 但是, 由于不同类型结构存在自身动力特性的差异, 故其对不同地震动特性的敏感程度也不同, 如相对于短周期结构, 中长周期结构对输入地震动的速度和位移特性更为敏感, 因此, 不同行业的抗震设计规范对设计地震动时程的确定准则也是有所不同的 本文在收集不同行业抗震设计规范的基础上, 系统地对比研究了不同抗震设计规范中有关确定设计地震动时程方面的规定, 并以我国现行的 建筑抗震设计规范 ( 中华人民共和国住房和城乡建设部,2010) 为例, 给出了满足相关要求的设计地震动时程 1 规范收集 为了便于研究不同行业抗震设计规范中关于地震动时程的相关规定, 本文收集的国内现行抗震设计规范主要包括 建筑抗震设计规范 ( 中华人民共和国住房和城乡建设部, 2010) 构筑物抗震设计规范 ( 中华人民共和国住房和城乡建设部,2012) 核电厂抗震设计规范 ( 中华人民共和国建设部,1997) 水电工程水工建筑物抗震设计规范 ( 国家能源局,2015) 城市桥梁抗震设计规范 ( 中华人民共和国住房和城乡建设部,2011) 公路桥梁抗震设计细则 ( 中华人民共和国交通运输部,2008) 石油化工构筑物抗震设计规范 ( 中华人民共和国工业和信息化部,2014) 电力设施抗震设计规范 ( 中华人民共和国住房和城乡建设部,2013) 石油化工钢制设备抗震设计规范 ( 中华人民共和国住房和城乡建设部,2012) 这些规范较为全面地代表了我国抗震设计规范在设计地震动确定准则方面的规定 其次, 为与国外抗震设计规范进行对比, 本文重点分析了具有代表性的国外相关抗震设计规范, 其中包括美国的 FEMA(FEMA450,2003) UBC97(UBC,1997) 美国建筑荷载规范 (ASCE7 10,2010) 欧洲的 Eurocode8(BSEN1998 1,2004) 和日本的 道路桥示方书 同解说 V 耐震设计篇 ( 社团法人日本道路协会,2012) 2 确定设计地震动时程的准则 现行各类抗震设计规范对设计地震动时程的规定主要涉及时程分析的应用范围 时程分析中输入地震动样本数量及天然地震动所占比重 设计地震动时程的反应谱特性 峰值特性 持时特性以及不同样本之间的相关性等方面 2.1 时程分析范围反应谱法 ( 包括底部剪力反应谱法和振型分表 1 采用时程分析的房屋高度范围 解反应谱法 ) 是最基本的结构抗震计算方法, 仅在某些特定条件下才需要开展结构地震反应的时程分析计算 因此, 各类规范均对时程分析法的应用范围进行了规定 ( 表 1) 烈度 场地类别 房屋高度 /m 8 度 Ⅰ Ⅱ 类场地和 7 度 >100 8 度 Ⅲ Ⅳ 类场地 >80 9 度 >60
3 58 中国地震 33 卷 我国 建筑抗震设计规范 ( 中华人民共和国住房和城乡建设部,2010) 第 条第 3 款中明确规定 : 特别不规则的建筑 甲类建筑和表 1 所列高度范围的高层建筑, 应采用时程分析法进行多遇地震下的补充计算 针对罕遇地震, 第 条规定 : 不规则且具有明显薄弱部位可能导致重大地震严重破坏的建筑结构 7 度 Ⅲ Ⅳ 类场地和 8 9 度的大跨度空间结构应按规定进行罕遇地震作用下的弹塑性变形分析, 可根据结构特点采用静力弹塑性分析或弹塑性时程分析方法 其他部分规范对于时程分析应用范围的规定见表 2 由表 2 可见, 一般需要采用时程分析法进行补充计算的建 ( 构 ) 筑物主要是甲类和特别不规则的结构 建筑工程抗震设防分类标准 ( 中华人民共和国住房和城乡建设部,2008) 中规定 : 甲类在设防类别中被定义为特殊设防类, 是指使用上有特殊设施, 涉及国家公共安全的重大工程和地震时可能发生严重次生灾害等特别重大灾害后果, 需要进行特殊设防的建 ( 构 ) 筑物 而特别不规则型指的是存在多项不规则或某项不规则超过规定的参考指标较多时, 均属于特别不规则的建 ( 构 ) 筑物 同样, 美国 欧洲等的抗震规范分别对平立面不规则的建筑 有大跨构件 超过一定高度的高层建筑和特别重要的建筑也提出了按时程分析法进行抗震计算的要求 日本 道路桥示方书 同解说 V 耐震设计篇 ( 社团法人日本道路协会,2012) 中规定时程分析法适用于地震时 举动复杂 的桥梁 而对于 举动复杂 的桥梁, 具体给了如下例子 : 固有周期较长的桥梁 ( 一般情况下指固有周期大于 1 5s 的桥梁 ); 另外, 桥墩高度较高的桥梁 ( 一般情况下指高于 30m 的桥梁 ); 拥有使用橡胶支承的地震时水平力分散构造的桥梁 ; 抗震桥 ;Rahmen 桥 ; 塑性化钢制桥墩桥 ; 斜拉桥 吊桥等钢缆类桥梁 ; 上 中路式拱桥 ; 曲率半径小 上部构造两端形成的角度较大的曲线桥等 表 2 时程分析应用范围的对比 规范名称构筑物抗震设计规范水电工程水工建筑物抗震设计规范石油化工构筑物抗震设计规范电力设施抗震设计规范城市桥梁抗震设计规范石油化工钢制设备抗震设计规范 应用范围甲类构筑物和特别不规则的构筑物甲类工程甲类构筑物和规范另有规定的构筑物特别不规则或有特殊要求的电气设施复杂立交工程 斜桥和非规则曲线桥, 宜采用非线性时程分析方法设计基本地震加速度 0 30g, 高度 >120m, 且高径比 >25 的直立设备和 m 3 以上的超大型储油罐 2.2 时程组数以及天然时程所占比例时程分析工作中, 有关输入地震动样本的数量 ( 时程组数 ) 方面的规定主要是保证结构地震反应的数值模拟结果能够充分考虑输入地震动的不确定性 相比基于随机过程理论生成的 人工 地震动, 天然 地震动时程蕴含了实际地震的震源 地震波传播路径和局部场地条件等信息, 能更真实地反映工程所在场址的地震环境和局部场地条件特征 因此, 随着强震观测资料的丰富, 时程分析工作中天然地震动所占的比例会越来越大 我国 建筑抗震设计规范 ( 中华人民共和国住房和城乡建设部,2010) 规定 ( 第 条第 3 款 ): 采用时程分析法进行多遇地震下的补充计算时, 可以采取 3 组 7 组或 7 组以上的设计地震动时程, 其中实际强震记录的数量不应少于总数的 2/3 当取 3 组加速度时程曲
4 1 期王珊等 : 各类抗震设计规范对设计地震动时程规定的对比分析 59 线输入时, 计算结果宜取时程法的包络值和振型分解反应谱法的较大值 ; 当取 7 组及 7 组以上的时程曲线时, 计算结果可取时程法的平均值和振型分解反应谱法的较大值 对于罕遇地震下弹塑性变形验算的时程分析工作, 规范对输入时程的组数并未作明确规定, 实际工作中均是参照有关多遇地震的规定 规范的这种有关时程组数的规定, 主要是保证小样本容量下的计算结果能够合理地估计地震作用效应值 时程组数的具体量化指标则是基于对大量地震加速度记录输入不同类型结构进行时程分析所得结果的统计分析, 该分析表明, 若选用不少于 2 组实际记录和 1 组人工模拟的加速度时程曲线作为输入, 计算的平均地震效应值不小于大样本容量平均值的保证率大于 85%, 而且一般也不会偏大很多 ; 当选用数量较多的地震波, 如 5 组实际记录和 2 组人工模拟时, 则保证率更大 ( 建筑抗震设计规范 ( 中华人民共和国住房和城乡建设部, 2010)) 我国其他大部分行业的抗震设计规范与 建筑抗震设计规范 ( 中华人民共和国住房和城乡建设部,2010) 基本一致, 即 应至少选择类似场地地震地质条件的 2 条实测加速度记录和 1 条以设计反应谱为目标谱的人工生成模拟地震加速度时程 中国 水电工程水工建筑物抗震设计规范 ( 国家能源局,2015) 仅对于人工模拟地震加速度时程的数量进行了规定 ; 城市桥梁抗震设计规范 ( 中华人民共和国住房和城乡建设部,2011) 对时程组数进行了规定, 但未对天然地震动以及人工地震动的比例进行规定 其他规范对时程组数的相关规定详见表 3 对于时程分析中时程组数的选择, 国外规范的规定大体一致的 其中, 美国的 FEMA(FEMA 450, 2003) UBC97(UBC,1997) 以及美国土木工程师学会的 美国建筑荷载规范 (ASCE7 10,2010) 均规定采用时程分析法进行计算时应选择不少于 3 组的水平地震动记录, 所选的时程应与控制设计基本地震 表 3 时程组数规定的对比 规范名称 时程组数 构筑物抗震设计规范 3(2 实际 +1 人工 ) 水电工程水工建筑物抗震设计规范 总数无明确规定, 3 组人工 石油化工构筑物抗震设计规范 3(2 实际 +1 人工 ) 电力设施抗震设计规范 3(2 实际 +1 人工 ) 城市桥梁抗震设计规范 3 石油化工钢制设备抗震设计规范 3(2 实际 +1 人工 ) ( 或最大考量地震 ) 在震级 断层距和震源机制等 3 个方面保持一致 Eurocode8(BSEN ,2004) 规范中对于选用的时程组数并没有明确的规定, 只有在三维模型计算时需要同时输入 3 个方向的地震动加速度分量, 且不同方向的地震动加速度输入需使用不同的加速度时程分量 FEMA(FEMA450,2003) 和 UBC97(UBC,1997) 对时程分析最终结果处理方式的规定是相同的, 当采用 3 组地震加速度时程计算时, 应取各组计算结果的最大值 ; 当采用 7 组及以上地震加速度时程计算时, 可取结果的平均值 这一点与中国 建筑抗震设计规范 ( 中华人民共和国住房和城乡建设部,2010) 是一致的 2.3 设计地震动时程的峰值和反应谱特性反应谱是现阶段描述地震动工程特性的基本参数, 反应谱法也是各类抗震设计规范规定的基本抗震计算方法 工程场址的设计地震动反应谱综合反映了其所处的地震环境特征
5 60 中国地震 33 卷 和局部场地条件特征 因此, 工程结构的设计地震动反应谱是确定时程分析中输入地震动时程的重要约束性条件 我国 建筑抗震设计规范 ( 中华人民共和国住房和城乡建设部,2010) 规定的地震影响系数曲线是工程设计地震动反应谱与重力加速度 g 的比值, 将其乘以结构的重量即可得到作用在结构上的地震力 因此, 地震影响系数曲线可以视为工程结构设计地震动反应谱的另一种形式 建筑抗震设计规范 ( 中华人民共和国住房和城乡建设部,2010) 规定, 多组时程曲线的平均地震影响系数曲线应与反应谱法所采用的地震影响系数曲线在统计意义上相符 ; 在统计意义上相符 意味着多组时程波的平均地震影响系数曲线与反应谱法所用的地震影响系数曲线相比, 在对应于结构主要振型的周期点上相差不大于 20% 但具体取多少阶结构振型, 规范并未给出明确规定 在计算结果方面, 时程法计算结果在结构主方向的平均底部剪力一般不应小于振型分解反应谱法计算结果的 80%, 每条地震波输入的计算结果不应小于 65%; 但计算结果也不能太大, 每条地震波输入计算不大于 135%, 平均不大于 120% 我国 水电工程水工建筑物抗震设计规范 ( 国家能源局,2015) 要求以 5% 阻尼比的设计反应谱为目标谱合成人工地震动时程 但针对设计时程对目标谱的拟合误差未加以明确规定 城市桥梁抗震设计规范 ( 中华人民共和国住房和城乡建设部,2011) 规定 : 已作地震安全性评价的, 设计地震动时程要根据其结果确定 ; 未作地震安全性评价的, 可根据规范规定的设计加速度反应谱, 合成与其兼容的设计加速度时程, 也可选用与设定地震震级 距离大体相近的实际地震动加速度记录, 通过时域方法调整, 使其反应谱与规范设计加速度反应谱兼容 该规范规定的方法是以强震记录为 种子 生成设计地震动时程的方法, 此方法生成的时程不仅能够拟合设计反应谱, 而且具有天然地震动波形的基本特征 因此, 该方法在美国核安全管理委员会 (NRC) 的标准审查大纲 SRP3 7 1(USNRC,2014) 中被规定用于核电站抗震分析中设计地震动的合成, 是一种具有应用前景的合成方法 张郁山等 (2014) 提出的基于小波函数的地震动反应谱拟合方法能够实现这种地震动时程的合成 将 城市桥梁抗震设计规范 ( 中华人民共和国住房和城乡建设部,2011) 规定的标准设计地震动反应谱作为目标谱, 其中,T g =0 4s(Ⅱ 类场地 2 区 ),A max =0 22g(7 度,E2 地震作用, 抗震设防分类为乙类 ) 目标反应谱曲线如图 1(a) 中灰色实线所示 选取 1999 年台湾集集地震 (M W = 7 62) TCU085 台站 ( 震中距 107km) 获取的 SN 方向加速度记录作为 种子 地震动, 其加速度 速度和位移时程曲线如图 2 所示 对图 2(a) 所示加速度进行调整后, 所得设计地震动加速度时程曲线如图 3(a) 所示, 对其积分所得速度和位移如图 3(b) 3(c) 所示 图 2(a) 图 3(a) 所示加速度的反应谱分别如图 1(a) 中蓝色 红色点线所示, 它们与目标谱之间的相对误差如图 1(b) 所示 可以看出, 利用该方法调整后, 不仅所得设计地震动的反应谱以较高精度逼近目标设计谱 ( 相对误差小于 5%)( 图 1(b)), 而且其加速度 速度 位移波形曲线非常好地保留了原始天然地震动时程曲线的基本特征 ( 图 2 3) 日本公路桥梁抗震设计规范释义 ( 刘健新等,2014) 中介绍, 日本 道路桥示方书 同解说 V 耐震设计篇 ( 社团法人日本道路协会,2012) 对于采用时程分析方法进行动力计算时要求, 最好采用建设场地实测的强震记录 但是大多情况下, 很难观测到此强震记录, 因
6 1 期王珊等 : 各类抗震设计规范对设计地震动时程规定的对比分析 61 图 1 天然地震动与设计地震动的反应谱与目标反应谱之间的比较 图 2 天然地震动时程 (a) 天然地震动加速度 ;(b) 天然地震动速度 ;(c) 天然地震动位移此, 输入的地震动需要考虑地震动的强度 周期特性 持续时间以及桥梁的固有周期 阻尼比等, 并且将以往发生的具有代表性的强震记录通过振幅调整 ( 使地震波与加速度反应谱具有相似的特性 ) 后使用 为此, 日本 道路桥示方书 同解说 V 耐震设计篇 ( 社团法人日本道路协会,2012) 给出了 21 条 ( 水平 1 地震动的 3 个 + 水平 2 地震动的 18 个 ) 经振幅调整后与规范反应谱特性相一致的地震加速度时程波 正是由于将地震时程标准化, 方便了工程上
7 62 中国地震 33 卷 图 3 设计地震动时程 (a) 设计地震动加速度 ;(b) 设计地震动速度 ;(c) 设计地震动位移的应用, 才使得时程分析法得到了广泛的应用 ( 伊藤吉隆,2001) 我国 核电厂抗震设计规范 ( 中华人民共和国建设部,1997) 规定, 设计地震动时程应包络多阻尼设计谱 ( 阻尼比为 5%~20%) 包络 的定义为 : 针对任一阻尼比, 设计地震动时程的反应谱低于目标反应谱的控制点数不得多于 5 个, 其相对误差不得超过 10%, 且反应谱控制点处纵坐标总和不得低于目标反应谱的相应值 其中, 在 0 03~5 00s 周期内, 反应谱控制周期点数不得少于 75 个, 且应大体均匀地分布于周期的对数坐标上, 其各频段的频率增量可采用表 4 的人工生成模拟地震振动控制点的频段及其增量 规范中规定, 既可以使用实际地震动记录作为 种子, 也可以使用三角级数叠加法生成初始地震动 当采用三角级数叠加法生成时, 相角要求既可采用相当于厂区地震条件的实际加速度记录的相角, 也可采用在 0~2π 之内随机均匀分布的相角, 并且时程应满足时间过程包络函数的要求 表 4 控制点的频段及其增量 频段 /Hz 0.2~3.0 >3.0~3.6 >3.6~5.0 >5.0~8.0 >8.0~15.0 >15.0~18.0 >18.0~22.0 >22.0~33.0 频率增量 /Hz UBC97(UBC,1997) 中规定当没有合适的 3 组强震记录时, 可采用人工地震动, 以保证时程样本总数不低于所需数量 针对任一水平分量实际记录, 可对其调整, 使其位于 0 2T~
8 1 期王珊等 : 各类抗震设计规范对设计地震动时程规定的对比分析 T 周期范围内任一点的 5% 阻尼比反应谱不得小于设计谱的 1 4 倍, 其中,T 为结构基本自振周期 美国土木工程师学会的 美国建筑荷载规范 (ASCE7 10,2010) 中规定 :1 在二维模型计算时, 应包含 1 条实际强震记录, 在 0 2T~1 5T 周期范围内, 所有地震动样本 5% 阻尼比反应谱的均值不小于设计谱 ;2 在三维模型计算时, 应包含 2 条从独立强震记录中选出的水平分量, 可通过调整强震记录, 使得位于 0 2T~1 5T 周期范围内所有样本反应谱的均值不小于设计谱值的 1 3 倍 Eurocode8(BSEN1998 1,2004) 规范中对人工地震动以及模拟地震动提出了约束性的要求 首先, 人工地震动加速度, 即基于随机过程理论生成的人工地震动加速度, 应与 5% 阻尼比的弹性反应谱相匹配 :1 每条时程的峰值加速度不小于目标设计地震动峰值加速度 ( 经场地效应调整 );2 在 0 2T 2T 周期范围内, 所有时程 5% 阻尼比反应谱的平均值不小于目标谱的 90% 其次, 针对模拟地震动加速度, 即通过参考震源 传播路径的物理模拟方法得到的加速度, 假若选用的地震事件与场址特定的地震活动特性 场地的土层条件等足够相似, 则可利用设计地震动峰值加速度 ( 经场地效应调整 ) 对模拟地震动进行标定, 并且要验证土层的放大效应和动态稳定性 2.4 设计地震动时程的持时特性地震动持时是影响结构地震反应尤其是弹塑性地震反应的重要因素之一, 因此是确定设计地震动时程的重要约束性指标之一 地震动持时包括总持时 有效持时和强震平稳段持时等 我国 建筑抗震设计规范 ( 中华人民共和国住房和城乡建设部,2010) 将地震动加速度时程曲线的有效持时定义为, 从首次达到该时程曲线最大峰值 10% 的时刻算起, 至最后达到最大峰值 10% 的时刻为止的持续时间, 并要求不论是实际的强震记录还是人工模拟波形, 有效持续时间一般为结构基本周期的 5~10 倍, 即结构顶点的位移可按基本周期往复 5~ 10 次 其他规范对地震动持时的相关规定见表 5 表 5 地震动持时特性的规定 规范名称构筑物抗震设计规范水电工程水工建筑物抗震设计规范石油化工构筑物抗震设计规范电力设施抗震设计规范城市桥梁抗震设计规范石油化工钢制设备抗震设计规范 相关规定起始点和终止点均按最大峰值的 10% 确定 ; 不论是实际的强震记录还是人工模拟波, 一般应大于结构基本自振周期的 5 倍 ( 一般为 5~10 倍 ) 无明确要求无明确要求时程的总持续时间不应少于 30s, 其中, 强震动部分不应小于 6s 无明确要求无明确要求 构筑物抗震设计规范 ( 中华人民共和国住房和城乡建设部,2012) 与 建筑抗震设计规范 ( 中华人民共和国住房和城乡建设部,2010) 的规定基本一致, 电力设施抗震设计规范 ( 中华人民共和国住房和城乡建设部,2013) 则给出了其明确的规定, 详见表 5 国外的规范中只有 Eurocode8(BSEN1998 1,2004) 提出了人工地震动加速度的持时应与地震危险性分析中控制地震动峰值加速度的最大潜在地震的震级和其他相关特征一致
9 64 中国地震 33 卷 当没有相关场地数据时, 加速度时程强震平稳段的持时不应小于 10s 2.5 设计地震动时程的相关性不同设计地震动样本之间应是统计上相互独立的, 即应满足彼此互不相关的要求 规范对此通过时程之间的相关系数予以规定 我国 水电工程水工建筑物抗震设计规范 ( 国家能源局,2015) 中要求设计地震动各分量之间的相关系数不大于 0 3; 城市桥梁抗震设计规范 ( 中华人民共和国住房和城乡建设部,2011) 中规定任意两组间同方向时程的相关系数的绝对值小于 0 1 其余各规范并没有明确的规定 3 数值算例 以我国现行 建筑抗震设计规范 ( 中华人民共和国住房和城乡建设部,2010) 为例, 给出满足规范要求的设计地震动时程 设结构基本自振周期为 2 0s, 阻尼比为 0 05; 设计地震分组为第 1 组, 场地为 Ⅱ 类场地, 考虑 7 度 (0 10g) 条件下的罕遇地震作用 相应地, 设计地震动峰值加速度 A max =220cm/s 2, 特征周期 T g =0 40s 根据规范给定的地震影响系数曲线的标准形式, 可确定设计地震动反应谱曲线如图 4(a) 中灰色实线所示 关于强震观测记录的选取, 不同研究者均开展了相关的研究工作, 并给出了相应的选取准则或选取条件 ( 李琳等, 2013; 冀昆等,2016) 参照这些研究结果, 本文根据与目标谱之间相对误差最小的原则 (USNRC,2014), 并综合考虑地震震级和场地条件等因素 (USNRC,2007), 从 NGA 数据库中选取 2 条天然地震动, 利用数值方法合成 1 条人工地震动, 其加速度时程曲线如图 5 所示 其中, 第 1 条天然地震动为 1979 年美国 ImperialValey 地震 (M W =6 53)ElCentro5# 台站 ( 震中距 28km) 获取的水平分量记录 ; 第 2 条天然地震动为 1999 年台湾集集地震 (M W =7 62) TTN040 台站 ( 震中距 87km) 获取的水平分量记录 ; 人工地震动为采用三角级数叠加法生成的地震动时程, 其反应谱与目标谱之间的相对误差均小于 5% 这 3 条地震动的有效持续时间分别为 s, 均大于 5 倍结构自振周期 ; 这 3 条地震动加速度反应谱的均值曲线如图 4(a) 中黑色点线所示, 其与目标谱之间的相对误差如图 4(b) 所示 可以看出, 这 3 条地震动反应谱的均值与目标谱之间的相对误差不超过 20%, 满足 在统计意义上相符 的要求 图 4 目标设计谱与设计地震动加速度反应谱均值的比较 (a) 加速度反应谱 ;(b) 相对误差
10 1 期王珊等 : 各类抗震设计规范对设计地震动时程规定的对比分析 65 图 5 设计地震动加速度时程 (a) 天然地震动 1;(b) 天然地震动 2;(c) 人工地震动 4 讨论与结论 在结构地震反应的时程分析工作中, 合理地确定输入地震动是一个至关重要的技术环节 现阶段, 反应谱理论仍是主流的结构地震反应分析方法, 故在抗震设计规范和重大工程的场地地震安全性评价工作中, 设计地震动均以反应谱的形式予以定义 因此, 反应谱是各类规范中确定输入地震动时程的重要约束性指标 但是, 目前除 核电厂抗震设计规范 ( 中华人民共和国建设部,1997) 外, 其他大部分规范均未对反应谱控制周期点的总数及其分布加以明确的规定 ; 建筑抗震设计规范 ( 中华人民共和国住房和城乡建设部,2010) 尽管要求设计地震动时程在结构 主要振型 的周期点上与设计谱 在统计意义上相符, 但具体要考虑到第几阶主要振型, 规范中并未加以明确规定 此外, 除 建筑抗震设计规范 ( 中华人民共和国住房和城乡建设部,2010) 外, 大部分规范对设计地震动时程的反应谱与目标谱之间的匹配性 ( 可通过它们之间的相对误差描述 ) 缺乏可操作性的量化指标予以约束 因此, 为了使得设计地震动时程的确定具有更强的可操作性, 规范中应对反应谱控制周期点总数及其分布 设计地震动时程的反应谱与目标设计谱之间的相对误差加以明确的规定 输入地震动时程的确定, 除了可以选用以地震危险性分析得到基岩地震动反应谱为目
11 66 中国地震 33 卷 标合成的自由基岩地震动时程以外, 亦可以选用基于随机过程理论生成的时间函数或强震观测记录作为初始地震动时程, 只不过应对合成自由基岩地震动的速度和位移波形曲线进行检验, 以排查基线漂移的问题 对于结构非线性分析问题, 一般需要合成多组自由基岩地震动时程, 建议不同地震动时程样本之间的相关系数应不大于 0 16 此外, 强震记录的选取对后续结构地震反应的分析结果有重要影响, 因此, 建议在抗震设计规范的修订过程中, 应参考相关研究结果 ( 李琳等,2013; 冀昆等,2016), 以明确规定具有可操作性的强震记录选取准则 现有研究工作表明, 除反应谱外, 地震动的速度和位移特性对结构的地震反应尤其是弹塑性地震反应谱有显著的影响 ( 张郁山等,2011; 赵凤新等,2008; 王飞,2016) 因此, 确定输入地震动时程时, 如何更全面地考虑地震动对结构的影响效应是一个值得深入研究的问题 此外, 目前国际主流的确定设计地震动时程的方法, 是以实际天然地震动为 种子, 通过对其调整, 使其反应谱逼近目标设计谱, 最终所得时程作为结构抗震分析所用的设计地震动时程 美国核安全管理委员会 (NRC) 在其标准审查大纲 SRP3 7 1(USNRC,2014) 中明确规定该方法确定的设计地震动时程可用于核岛结构的抗震分析 ; 我国 城市桥梁抗震设计规范 ( 中华人民共和国住房和城乡建设部,2011) 和 公路桥梁抗震设计细则 ( 中华人民共和国交通运输部,2008) 也作了同样的规定 如何将该方法推广到其他结构类型的抗震设计中是另一个需要考虑的重要问题 参考文献 范力 赵斌 吕西林,2006, 欧洲规范 8 与中国抗震设计规范关于抗震设防目标和地震作用的比较, 结构工程师,22(6), 59~63 郭明珠 陈厚群,2003, 场地类别划分与抗震设计反应谱的讨论, 世界地震工程,19(2),108~111 国家能源局,2015,NB 水电工程水工建筑物抗震设计规范, 北京 : 中国电力出版社 侯春林 李小军 潘蓉,2012, 不同法规要求的核电厂设计地震动时程, 核安全,(4),46~50 冀昆 温瑞智 任叶飞,2016, 中国抗震规范强震记录选取的初选条件研究, 防灾减灾工程学报,(1),44~49 李琳 温瑞智 周宝峰等,2013, 基于条件均值反应谱的特大地震强震记录的选取及调整方法, 地震学报,35(3),380~389 李小军 彭青 刘文忠,2001, 设计地震动参数确定中的场地影响考虑, 世界地震工程,17(4),34~41 刘健新 葛胜锦,2014, 日本公路桥梁抗震设计规范释义,33~36, 北京 : 人民交通出版社 社 法人,2002, 道路桥示方书 同解 V 耐震设计篇, 日本 : 日本道路协会 王飞,2016, 峰值速度和峰值位移对钢结构弹塑性地震反应影响研究, 博士学位论文, 北京 : 中国地震局地球物理研究所 王亚勇 刘小弟 程民宪,1991, 建筑结构时程分析法输入地震波的研究, 建筑结构学报,12(2),51~60 肖遥 张郁山 靳超宇,2014, 高层建筑时程分析中地震动时程选择和修改方法研究, 震灾防御技术,9(3),400~410 伊藤吉隆,2001, 中日桥梁抗震设计规范比较研究, 硕士学位论文, 上海 : 同济大学 余湛 石树中 沈建文等,2008, 从中国 美国 欧洲抗震设计规范谱的比较探讨中国的抗震设计反应谱, 震灾防御技术,3 (2),136~143 张郁山 赵凤新,2011, 地震动峰值位移对单自由度体系非线性动力反应的影响, 工程力学,28(1),55~64 张郁山 赵凤新,2014, 基于小波函数的地震动反应谱拟合方法, 土木工程学报,47(1),70~81 赵凤新 韦韬 张郁山,2008, 近断层速度脉冲对钢筋混凝土框架结构地震反应的影响, 工程力学,25(10),180~186 中华人民共和国工业和信息化部,2014, 石油化工构筑物抗震设计规范 (SH/T ), 北京 : 中国石化出版社 中华人民共和国建设部,1997, 核电厂抗震设计规范 (GB ), 北京 : 中国计划出版社 中华人民共和国交通运输部,2008, 公路桥梁抗震设计细则 (JTG_TB ), 北京 : 人民交通出版社 中华人民共和国住房和城乡建设部,2008, 建筑工程抗震设防分类标准 (GB ), 北京 : 中国建筑工业出版社
12 1 期王珊等 : 各类抗震设计规范对设计地震动时程规定的对比分析 67 中华人民共和国住房和城乡建设部,2010, 建筑抗震设计规范 (GB ), 北京 : 中国建筑工业出版社 中华人民共和国住房和城乡建设部,2011, 城市桥梁抗震设计规范 (CJ ), 北京 : 中国建筑工业出版社 中华人民共和国住房和城乡建设部,2012, 构筑物抗震设计规范 (GB ), 北京 : 中国计划出版社 中华人民共和国住房和城乡建设部,2012, 石油化工钢制设备抗震设计规范 (GB ), 北京 : 中国计划出版社 中华人民共和国住房和城乡建设部,2013, 电力设施抗震设计规范 (GB ), 北京 : 中国计划出版社 AmericanSocietyofCivilEngineers,ASCE7 10,2010,Minimum designloadsforbuildingsandotherstructures,publishedby AmericanSocietyofCivilEngineers. EuropeanPrestandard,BSEN ,2004,Eurocode8:Designofstructuresforearthquakeresistance Part1:Generalrules, seismicactionsandrulesforbuildings,publishedbytheauthorityofthestandardspolicyandstrategycommitee. FederalEmergencyManagementAgency,FEMA450,2003,Nehrprecommendedprovisionsforseismicregulationsfornewbuildings andotherstructures,publishedbybuildingseismicsafetycouncil. Uniform BuildingCode,UBC97,1997,Structuralengineeringdesignprovisions,publishedbyInternationalCodeCouncil. USNRC,2007,Standardreviewplan,NUREG 0800,3 7 1seismicdesignparamters(Rev4),publishedbyU.S.NuclearRegulatory Commission. USNRC,2014,Standardreviewplan,NUREG 0800,3 7 1SeismicDesignParamters(Rev4),publishedbyU.S.NuclearRegulatory Commission. Comparisonofvariousseismicdesigncodesondesigngroundmotion timehistory WangShan 1,2) ZhangYushan 2) 1)InstituteofGeophysics,ChinaEarthquakeAdministration,Beijing100081,China 2)ChinaEarthquakeDisasterPreventionCenter,Beijing100029,China Abstract ThecodesofvarioustypesofseismicdesigninChinaandabroadareintroduced.We comparetherangeofthetimehistoryanalysis,thenumberoftimehistorygroupsandtheratioof groupsofnaturalhistory,thepeakvalueofthedesigngroundmotionsandthecharacteristicsof responsespectrum,thedurationandcorelationofthedesigngroundmotions,thesimilaritiesand diferencesofseismicdesigncodesaboutgroundmotiontimehistory.inchina scurent Codefor SeismicDesignofBuildings isgivenasanexample,andmeetstherequirementsoftherelevant designgroundmotiontimehistory.someproblemsofthedesigngroundmotiontimehistorywhich needpayingatentiontoarealsodiscussedinordertoprovidereferencesfordeterminingthedesign responsespectrum forseismicsafetyevaluationinchina. Keywords:Seismicdesigncode;Designgroundmotiontimehistory;Responsespectrum; Timehistoryanalysis
高层建筑时程分析中地震动时程选择和修改方法研究
第 9 卷第 3 期 2014 年 9 月 震灾防御技术 Technology for Earthquake Disaster Prevention Vol. 9, No. 3 Sep., 2014 肖遥, 张郁山, 靳超宇,2014. 高层建筑时程分析中地震动时程选择和修改方法研究. 震灾防御技术,9(3):400 410. doi:10.11899/zzfy20140306 高层建筑时程分析中地震动时程选择和
, 建筑钢结构进展第 卷 设计方法的急迫性 传统基于力的抗震设计方法所用侧向力分布由弹性结构的动力时程分析结果统计获得 与弹塑性状态下结 构的侧向力分布有较大差异 基于性态的抗震设计需要研究弹塑性状态下结构的侧向力分布 近年来 国内外学者采用时程分析方法研究了各种钢结构体系弹塑性层剪力分布规律 提出
第 卷第 期 年 月 建 筑 钢 结 构 进 展 "# ' 形偏心支撑钢框架近场地震下层剪力分布 任丹丹 顾 强 苏州科技学院土木工程学院 江苏苏州 摘 要 强震下结构会进入弹塑性 现行规范给出的层剪力分布无法反映结构非弹性状态下的响应 基于性态的抗震设计方法需要预知结构弹塑性状态下的层剪力分布 介绍了现有的层剪力分布模式 给出了 个 形偏心支撑钢框架 + > 算例的基本信息及所选近场地震动记录 对
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Ⅰ Ⅱ1 2 Ⅲ Ⅳ 1 1 2 3 2 3 4 5 6 7 8 9 10 12 13 14 15 16 17 18 19 20 21 ~ 22 23 24 25 26 27 28 29 30 31 32 ~ 34 35 36 37 38 39 40 41 42 43 44 45 ~ 46 47 ~ ~ 48 49 50 51 52 54 55 56 57 58 59 60 61 62 63
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第 期 曹 源 等 形式化方法在列车运行控制系统中的应用
第 卷 第 期 年 月 交通运输工程学报 曹 源 唐 涛 徐田华 穆建成 为了确保列车运行控制系统设计和开发的正确性 比较了仿真 测试和形式化 种能够验证 系统设计正确性的方式 根据列车运行控制系统对安全的苛求性 提出了 个与系统安全相关的重要特性 即实时性 混成性 分布 并发 性 反应性 并分析了与这些特性相关的具体形式化方法 通 过对每种形式化方法的数学基础和应用范围的分析和归类 给出了各种方法的优势和不足
任春平 邹志利 在坡度为 的平面斜坡上进行了单向不规则波的沿岸流不稳定运动实验 观测到了沿 岸流的周期性波动 波动周期约为 利用最大熵方法和三角函数回归法求得这种波动的主 频率以及幅值 分析了波动幅值在垂直岸线方向的变化 结果表明该变化与沿岸流变化类似 即在 沿岸流最大值附近这种波动强度最大 为了分析波动的机理 利用线性沿岸流不稳定模型对模型实验结果进行了分析 求得了不稳定运动增长模式和波动周期 并与对应实测结果进行了比较
基于地震作用和场地影响确定广东省设计地震动参数
第 5 卷第 4 期 2010 年 12 月 震灾防御技术 Technology for Earthquake Disaster Prevention Vol. 5, No. 4 Dec., 2010 姜慧, 黄剑涛, 卢帮华, 王立新, 李小华,2010. 基于地震作用和场地影响确定广东省设计地震动参数. 震灾防御技术,5 (4):398 408. 基于地震作用和场地影响确定广东省 1 设计地震动参数
吉林大学学报 工学版 ２４４ 第 ４ 卷 复杂 鉴于本文篇幅所限 具体公式可详见参考文 献 ７ 每帧的动力学方程建立及其解算方法如图 ３ 所示 图４ 滚转角速度与输入量 η 随时间的变化波形 Ｆｉｇ ４ Ｗａｖｅｆｏｒｍ ｏｆ ｒｏｌｌ ｒａｔｅ ａｎｄ ｉｎｐｕｔ η ｗｉｔｈ ｔｉｍｅ ｃｈａｎｇｉｎｇ 图５ Ｆｉｇ ５ 滚转角随时间的变化波形 Ｗａｖｅｆｏｒｍ ｏｆ ｒｏｌｌ ａｎｇｌｅ ｗｉｔｈ
标题
第 40 卷 第 6 期 2018 年 12 月 地震工程学报 CHINA EARTHQUAKEENGINEERINGJOURNAL Vo.40 No.6 Dc.,2018 田利, 高国栋, 盖霞. 基于新 «电力设施抗震设计规范» 的地震动随机模型参数研究 [J]. 地震工程学报,2018,40(6):1206G1210. do:10.3969/j.ssn.1000-0844.2018.06.1206
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数据和方法 研究区概况 机载高光谱数据收集 样地冠层光谱数据收集
刘丽娟 庞 勇 范文义 李增元 李明泽 东北林业大学林学院 黑龙江哈尔滨 中国林业科学研究院资源信息研究所 北京 杭州师范大学遥感与地球科学研究院 浙江杭州 将机载 和 高光谱数据整合 既可以获取可见光 近红外 短波红外区间连续的窄波段地物光谱 又能得到很高的空间分辨率 为高覆盖度的森林树种识别又增加了一种新方法 但是由于两种传感器的光谱响应不同 接收到的辐射值差异较大 如何将两种数据有效整合目前仍
2013年中文第4期
中国核电工程场地设计地震动参数确定相关问题 1,2 李小军, 贺秋梅 1 3, 侯春林 (1. 中国地震局地球物理研究所, 北京 100081;2. 北京工业大学建筑工程学院, 北京 100124; 3. 国家环境保护总局核与辐射安全中心, 北京 100082) [ 摘要 ] 基于中国核电工程选址和建设的实际工作, 探讨了核电工程场地设计地震动参数确定几个环节中的关键问题, 包括不同地震危险性分析方法的采用
桂 林 理 工 大 年 报 影响系数 并与待选波反应谱上对应点的地 震影响系数进行比较 筛选条件 各点上两 数值相对误差在 ± 范围内 初选结束后 再用筛出的地震波输入模型进 行计算 以指标②为控制条件 即可完成地震波 的选取 时程曲线反应谱计算 由于在初选阶段需拿时程曲线反应谱与规范 谱作对比 故
第 卷 第 期 年 月 桂 林 理 工 大 报 Ｊ Ｇ Ｕ Ｔ Ｖ Ｎ Ａ 文章编号 ｊ 弹性时程分析中地震波选取的一种实用方法 朱 嘉 杨东全 陈 怡 海南大 土木建筑工程院 海口 桂林电子科技大 建筑与交通工程院 广西 桂林 摘 要 地震波的选取是弹性时程分析的重点与难点 由于地震波的不确定性与离散性 对特定结构选取 要求的地震波通常需要经过繁琐的试算过程 根据海口市 建筑抗震设计规范 ＧＢ 计算反应谱
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Microsoft Word - 第10期 目录.doc
第 卷第 0 期 Vol. No.0 0 年 月 May 0 预制装配式高层框架结构抗震性能动力分析 刘士彬, 段 磊 ( 东北电力大学建筑工程学院, 吉林吉林 000) 摘要 : 以某 层新型全预制装配式钢筋混凝土框架结构为工程背景, 对其抗震性能进行动力弹塑性数值模拟分析, 得到结构层间剪力 层间位移 层间位移角, 数值结果在国家现行规范限值内, 预制装配式小高层结构抗震性能满足要求 模拟相同条件下现浇钢筋混凝土框架结构抗震性能与预制结构比较,
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廖光洪 朱小华 杨成浩 徐晓华 基于南海 年夏季调查航次诊断计算的流函数场 选取越南以东偶极子发生海域 进行 不同的声层析观测站位设置实验 模拟计算声线传播时间信息 然后应用基函数重建方法进行了 流函数场的模拟反演研究 讨论了不同随机观测误差对反演结果的影响 研究结果表明该方法是 可行的 在所选取的约 海域内 在观测海域外围配置 个声层析观测站位就能够很好地重构原流函数场 空间分辨率约为 可以分辨模拟海域中尺度涡场结构
SPECTR 地震反应谱分析软件
SPECTR 地震反应谱分析软件 崔济东 (JiDong Cui) ( 华南理工大学土木与交通学院, 广东广州,510640) 1 SPECTR 软件介绍 (Introduction to SPECTR) 地震反应谱是工程中经常用到的概念, 我们经常需要将地震加速度时程转换为反应谱 SPECTR 可以根据地震加速度时程, 积分生成相应的速度时程 位移时程, 并可以计算相应的加速度反应谱 速度反应谱
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东南大学学报 自然科学版 第 卷
第 卷第 期 年 月 东南大学学报 自然科学版 徐 进 邵毅明 彭其渊 蒋朝哲 以路线 驾驶者 车辆仿真系统为行车试验手段 根据行驶过程中方向盘角输入和转速的时域变化 分析了多条路线的操纵负荷特性 试验路线的设计车速 为 含长大圆 曲线 卵型 凸型 回头曲线等组合 结果表明 在 的山岭区高速公路上操纵车辆是非常容易的 当曲线半径大到一定程度时 曲线行驶和直线行驶已经不存在差别 但仍需要方向 干预 当行驶速度偏离设计车速不多时
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(1404 1949) : 作 者 : 出版社 : 出版 : 1 ( ),,,,,,,,,,,,,,,,,,,, ( 1404-1949 ),,,,, 1990, 2,,,, ( 1404-1949),,, (1404-1949 ) 1404 1860 460, 1860 1949 90,,,, ( ),,,,,,,, 1860 1949,,,,,,,,,, ( ), 3 :,,,,,,,,,,,,,,,!
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CIP / ISBN Ⅰ. Ⅱ. Ⅲ. - Ⅳ. E CIP ISBN 7-8
2004 CIP /. - 1996. 3 ISBN 7-80023-968-3 Ⅰ. Ⅱ. Ⅲ. - Ⅳ. E297. 4 CIP 96 03988 8796 100080 6 1 18 010 82517246 880 1230 32 14 305 1996 4 1 2004 4 2 1 ISBN 7-80023-968-3 /K888 28. 00 1 1945 8 11 2 1932 1840
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网络民族主义 市民社会与中国外交 & 一 中国网络民族主义所涉及的公共领域 特征与性质 ( & (!! # # ) #
世界政治 年第 期 网络民族主义 市民社会与中国外交 王 军 近年来 网络空间下中国大众民族主义逐渐成为影响中国社会和中国外交的新因素 从中国网络民族主义的政治社会属性和作用上看 它正拓展着中国的公共领域 以国家民族主义和族裔民族主义为核心议题 催生着中国市民社会的新构造 反映着中国的民族主义思潮 推动着网络内外中国大众的民族主义行动 作为一种社会思潮与社会运动 中国大众的网络民族主义因其信息获取能力增强
李俊新 崔 敏 刘艳春 姚艳君 周广芬 孙 宝 河北科技大学理学院 河北石家庄 滦南县职业教育中心基础部 河北滦南 在物理化学实验的基础上 对一级反应的 种不同数据处理模型进行比较和分析 通过对 实验数据处理模型进行系统的比较 来改善传统实验数据处理中存在的一些问题 从而简化数据处 理 减小作图工作量与作图误差 提升实验水平 提高数据处理结果的准确性 一级反应 数据处理模型 过氧化氢 图 过氧化氢分解实验装置图
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第 10 卷第 1 期 2015 年 3 月 震灾防御技术 Technology for Earthquake Disaster Prevention Vol. 10,No. 1 Mar.,2015 刘小萌, 张长会, 卢志强, 盛宏玉,2015. 黏滞阻尼器在煤矿井塔结构抗震加固中的应用. 震灾防御技术,10(1):126 134. doi:10.11899/zzfy20150113 黏滞阻尼器在煤矿井塔结构抗震
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上海现代设计集团建筑协同设计平台研究与应用
邓雪原 苏 昶 孙 朋 王国俭 上海交通大学土木工程系 上海 上海现代建筑设计 集团 有限公司 上海 本文首先分析了建筑 协同设计发展过程中存在的问题 指出建筑 协同设计的发展需要经过二维协同设计向三维协同设计的过渡 接着对适合于大型建筑设计企业的建筑 协同设计平台的关键问题进行了阐述 通过上海现代建筑设计集团一个实际工程项目 详细描述了建筑工程协同设计的方法与过程 然后对建筑协同设计的标准统一 工种协同等特点和高效沟通及超大项目的应用优势进行了讨论
(CIP) /. :,2004 ISBN7 5045 4425 6 Ⅰ Ⅱ Ⅲ 1 2 Ⅳ D922 519 CIP (2004) 007269 ( 1 :100029) : 787 960 32 1 625 30 2004 2 1 2004 2 1 : :4 00 :010 64929211 :0
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第 3 期 周勇军, 等 : 高墩连续刚构桥纵向振动基频的能量法计算公式 (L=180 m), 20 1,, (60~, U V 300m), C,,, U +V =C (1) bridgesastherigidframebridges.2tabs,2figs,15refs. K
第 33 卷第 3 期 2013 年 5 月 长安大学学报 ( 自然科学版 ) JournalofChang anuniversity(naturalscienceedition) Vol.33 No.3 May.2013 :1671-8879(2013)03-0048-07 周勇军, 张晓栋, 宋一凡, 赵煜 (1., 710064; 2., 710064) : 为了研究高墩连续刚构桥基频函数表达式,
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徐二明 陈 茵 以企业资源基础理论为基础 从企业吸收能力这一概念入手 剖析企业吸收能力与企业竞争优势的关系 研究组织管理机制对企业吸收能力构建和发展的影响 依据吸收能力经典文献对吸收能力的前因进行重新梳理和归类 对现有文献中各种思路有一定的整理和明示作用 通过研究两种吸收能力的 类影响因素 辨识出中国企业在吸收能力培养和发展方面的优势和弱势 通过实证方法全面衡量和验证潜在吸收能力与实际吸收能力两者之间以及两能力与企业竞争优势的关系
第 05 期 董房等 : 一种卫星遥测在线状态监测及分析系统的设计 WEB 1 2 总体功能及组成 2.1 总体功能 1 2 3Web 2.2 结构组成 Web WEB WEB 2.3 系统各模块接口关系
电子科学技术 Electronic Science & Technology 电子科学技术第 02 卷第 05 期 2015 年 9 月 Electronic Science & Technology Vol.02 No.05 Sep.2015 年 一种卫星遥测在线状态监测及分析系统的设计 董房 1,2, 刘洋 2, 王储 2 2, 刘赞 (1. 上海交通大学, 上海,200240; 2. 上海卫星工程研究所,
Fig1 Theforceappliedtothetrainwhenrunning :w = w j +w q (3) :w = w = w 0 +w j (4) w i 121 基本阻力 w r = 600 R ( N/kN) (8) :R : [2] w s [3] w s =0
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31 4 2012 8 JournalofLanzhouJiaotongUniversity Vol31No4 Aug2012 :1001-4373(2012)04-0097-07 * 张友兵 张 波 ( 100073) : 分析了列车运行过程中的受力情况 给出了制动过程中减速度的计算方法 并采用正向 反向两种迭代方式计算列车制动曲线 两种方式计算出的制动曲线一致 证明了计算制动曲线的方法是正确的
18期通排P13开始
科技导报 05,(8) 位移与速度型消能器在某不规则建筑结构抗震设计中的混合应用, 赵少伟, 崔红娜, 李玉祥, 高洪健. 河北工业大学土木工程学院, 天津 0040. 河北省土木工程技术研究中心, 天津 0040 摘要某工程为细腰不规则超限结构, 选择纯框架结构, 扭转周期比和层间位移角均不满足规范要求 考虑到建筑外立面效果, 不能在外立面布置剪力墙, 同时在不影响建筑使用功能的前提下, 也没有合适的位置布置全部钢支撑
博士学位论文
建筑结构抗震设计 建筑工程学院 本课程的内容 绪论 场地与地基 结构地震反应分析与抗震计算 多层砌体结构抗震设计 多高层混凝土结构的抗震设计 隔震 减震与结构控制初步 本课程的考核方式 平时成绩占 20% ( 包括作业与考勤 ) 期末成绩占 80% 第一章绪论 教学目的和要求 1. 了解地震的类型及其成因 地震的活动性及其震害 2. 掌握地震震级 地震烈度 基本烈度等有关术语 3. 明确建筑抗震设防目标和要求及建筑重要性分类与设防标准
目录 一. 隔震结构市场潜力巨大二. 隔震设计流程及关键点三.SAUSG-PI 软件特点和基本功能四. 工程实例
隔震设计, 你该做了 中国建筑科学研究院建研数力公司 2018 年 7 月 目录 一. 隔震结构市场潜力巨大二. 隔震设计流程及关键点三.SAUSG-PI 软件特点和基本功能四. 工程实例 一. 隔震结构市场潜力巨大 1 隔震结构性能优势明显 1 隔震结构性能优势明显 隔震结构是使隔震层的刚度远远小于上部结构层的刚度, 同时使地震输入的总能量主要集中在隔震层的结构 实践证明 : 隔震后一般可使结构的水平地震加速度反应降低
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防灾减灾工程学报 /Journal of Disaster Prevention and Mitigation Engineering, 7(sup.), 7, 8-6. 结构屈服后刚度对地震响应离散性影响的研究 马千里,, 程光煜,, 叶列平,, 陆新征, (. 清华大学土木工程系, 北京 8;. 清华大学结构工程与振动教育部重点实验室 ) 摘要 : 结构的弹塑性地震响应通常具有很大的离散性, 使结构在大震下的性态难以把握,
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http://www.paper.edu.cn 基于能量准则的 SDOF 阻尼减震 结构最大地震位移反应分析 叶列平, 伍文杰 清华大学土木工程系 (84) ylp@tsinghua.edu.cn 摘要 : 利用阻尼耗能是减小结构地震反应的有效方法 根据振动等能量准则, 由地震动力 能量方程推导了具有不同阻尼的单自由度 (SDOF) 弹性体系的地震最大位移反应与结构阻尼比的关系 与地震动力时程数值分析方法计算得到的结果对比表明
CIP / ISBN Ⅰ. Ⅱ. Ⅲ. - Ⅳ. C CIP / ISBN /C27
CIP /. - 2005. 6 ISBN 7-80171 - 638-8 Ⅰ. Ⅱ. Ⅲ. - Ⅳ. C933. 2 CIP 2005 032881 1 100007 787 1092 1 /16 2005 5 1 2005 5 1 1-3000 ISBN 7-80171 - 638-8 /C27 998. 00 1 1075 1075 1075 1076 1076 1077 1077 1078
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标题
第 卷第 期河北工业科技 V.,N. 08 年 月 HbJnfIndsSnndThngy Jn.08 文章编号 :008-(08)0-00-07 等面积与多框架的结构性能对比分析 摘 吴珠峰, 曹平周, 刘成, 伍凯 (. 河海大学土木与交通学院, 江苏南京 0098;. 同济大学建筑设计研究院, 上海 0009) 要 : 为研究当框架柱截面面积相等时, 采用和对结构性能的影响, 结合某 框 架住宅建筑,
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周建新 范宏贵 文章论述并分析了老挝民族识别与划分的理论和实践 通过对中老两国不同的民族识别和划分标准进行对比 认为中老跨国民族或族群若按中国的划分标准为 个 若按老挝的标准为 个 根据作者的识别和划分 文章进一步论述了中老跨国民族的历史和现实族群关系 最后 作者还就中老跨国民族及其族群关系的相关理论和实践问题进行了论述 关键词 中国 老挝 跨国民族 族群关系作者周建新 年生 兰州大学历史系博士生
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Ⅰ Ⅱ Ⅲ Ⅳ ~ 1 1 1 1 ~ 1 1 1 1 1 1 1 1 !!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!
博士学位论文
建筑结构抗震设计 建筑工程学院 第四章结构地震反应 分析和抗震验算 教学目的和要求 1 熟练掌握地震作用的基本概念 2 熟悉结构动力特性对结构动力反应的影响 3 掌握单自由度体系和多自由度体系抗震计算原理和方法 4 熟练掌握地震作用的计算, 振型分解反应谱法 底部剪力法的应用 5 掌握建筑结构抗震验算的一般原则和要求 6 了解结构非弹性分析基本方法 4.1 概述 4.1.1 地震作用 地震作用 :
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- * (( )) :-,,, ( ) ~ 与常规管中气 - 液两相流动不同, 水平管气 - 液两相变质量流动存在沿程管壁入流 在水平管单相变质量流动试验研究的基础上, 考虑了管壁入流对管壁摩阻系数的影响, 提出了孔缝 管管壁摩阻系数相关式 将气 - 液两相混合物看作均匀介质, 使水平管气 - 液两相变质量流的均相流模型的基本模型等同于单相变质量流的流动模型, 重点研究了气 - 液两相变质量流均相流模型中
ABAQUS在超高层结构动力弹塑性分析中的应用
第 5 卷第 1 期 2010 年 3 月 震灾防御技术 Technology for Earthquake Disaster Prevention Vol. 5, No. 1 Mar., 2010 阎红霞, 杨庆山, 张丽英,2010. ABAQUS 在超高层结构动力弹塑性分析中的应用. 震灾防御技术,5(1):108 115. ABAQUS 在超高层结构动力弹 1 塑性分析中的应用 阎红霞 1,2)
Microsoft PowerPoint - Ch4 抗震性能A.ppt [兼容模式]
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高等钢结构与组合结构理论 第 4 章抗震性能 同济大学 土木工程学院建筑工程系 1 提纲 4.1 钢结构的典型震害 4.2 钢结构抗震的几个基本概念 4.3 构件和节点滞回特性 44 4.4 多高层钢结构体系 4.5 消能减震技术 4.6 基于性能的抗震设计 2 41 4.1 钢结构的典型震害 Other Causes Landslides Collapse of RC Buildings Collapse
浙江大学材料与化学工程学院博士学位论文铝内衬轻质高压储氢容器强度和可靠性研究姓名 : 开方明申请学位级别 : 博士专业 : 化工过程机械指导教师 : 郑津洋 20070801 浙江人学工学博士学位论文 同几何结构的金属材料的有限元计算结果 轴向位移云图见图３
标题
第 37 卷第 3 期 2015 年 3 月 武汉理工大学学报 Vol.37 No.3 JOURNALOF WUHANUNIVERSITYOFTECHNOLOGY Ma.2015 췍췍췍췍췍췍췍췍췍췍췍췍췍췍췍췍췍췍췍췍췍췍췍췍췍췍췍췍췍췍췍췍췍췍췍췍췍췍췍췍췍췍췍췍췍췍췍췍췍췍 doi:13963/j.issn.1671-4431.2015.0011 设置粘滞阻尼器的超高烟囱减震控制研究 王善谣,
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个开阔大气的大堂, 在地面二层北侧和东侧形成楼板大开洞, 开洞面积约占该楼层面积的 38%( 楼板局部不连 续 ); 此开洞造成地面 2 层高度范围内 (12 米 ) 部分框架柱没有与梁 板连接, 形成了 12 米高穿层柱 表 1 结构超限类型和程度 高度超限是否复杂高层平面凹凸不规则平面扭转不规则
Civil Engineering and Technology March 2015, Volume 4, Issue 1, PP.15-21 Seismic Analysis of a High-rise Overrun Frame Core-tube Structure Kewei Ding 1, Changyu Zhao 1, Ping Sun 2 1 School of Civil Engineering,
基础隔震底框砖房三维时程反应分析
Hans Journal of Civil Engineering 土木工程, 2013, 2, 49-54 http://dx.doi.org/10.12677/hjce.2013.21009 Published Online February 2013 (http://www.hanspub.org/journal/hjce.html) Analysis for the 3-Dimensinonal
CIP /. - 2005. 8 ISBN 7-80171 - 638-8 Ⅰ. Ⅱ. Ⅲ. - Ⅳ. C933. 2 CIP 2005 032885 1 100007 787 1092 1 /16 2005 8 1 2005 8 1 1-3000 ISBN 7-80171 - 638-8 /C 27 998. 00 1 1426 1426 1426 1430 1451 1451 1455 1457
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:?? * 张军高远傅勇张弘 : 本文在中国的政治经济体制的框架内解释了改革以来, 尤其是上世纪 年代以来中国在建设和改善物质基础设施上所取得的显著成就 文章依据现有的文献和 省级面板数据, 不仅度量了改革以来中国的基础设施的存量变化和地区差距, 而且运用 方法检验了可解释基础设施投资支出变动模式的重要变量 本文发现, 在控制了经 济发展水平 金融深化改革以及其他因素之后, 地方政府之间在 招商引资
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张海峰 姚先国 张俊森 借鉴 的有效教育概念 本文利用 年间的中国省级面板数据估计了平均教育年限 教育数量 和平均师生比率 教育质量 对地区 劳动生产率的影响 本文的实证分析结果表明 以师生比率衡量的教育质量对劳动生产 率有显著且稳健的正效应 在均值处师生比率每上升一个标准差 有助于提高地区劳动生产率约 教育数量对劳动生产率的影响大小部分取决于教育质量的高低 教育质量越高教育数量对劳动生产率的促进效应越大
Ⅰ Ⅱ Ⅲ Ⅳ 獉獉 獉獉 獉獉獉獉獉 獉 獉獉獉獉獉獉獉獉獉獉獉獉獉獉獉獉獉獉獉 獉獉獉獉獉獉獉獉獉獉獉獉獉獉獉獉獉獉獉獉 ~ ~ τεχνη 材料导报 研究篇 年 月 下 第 卷第 期 种球的制备 单步溶胀法制备分子印迹聚合物微球 洗脱处理 种子溶胀聚合机理 种球用量的影响
水相中 组氨酸单分散分子印迹聚合物微球的合成 表征及其识别性能研究 李思平等 李思平 徐伟箭 较佳工艺条件下 在水性体系中选用无皂乳液聚合法制得的单分散微米级聚苯乙烯微球为种球 分别以组氨酸 甲基丙烯酸 或丙烯酸胺 乙二醇二甲基丙烯酸酯 为模板分子 功能单体和交联剂 合成了 组氨酸分子印迹聚合物微球 研究了形貌 粒径及其分布以及模板分子与功能单体之间的相互作用 分别以 激光粒度分析仪紫外分光光度法和红外光谱表征功能单体与交联剂之间的共聚情况
Ⅰ Ⅱ Ⅲ Ⅳ ~ 1 2 1 2 1 2 3 4 1 2 ~ 1 2 3 4 5 6 7 Ⅳ 1 2 3 4 5 1 李建亮, 等 : 建筑抗震设计规范中场地类别划分的进展分析 55 DOI: /j.isn 建筑抗震设计规范中场地类别划分的进展分析 李建亮 1, 邱恩喜 2,3, 赵晶 1, 李福海 2 1, 亢川川 (1. 四川省地震局, 成都
李建亮, 等 : 建筑抗震设计规范中场地类别划分的进展分析 55 DOI:10.13379/j.isn.1003 8825.2014.03.12 建筑抗震设计规范中场地类别划分的进展分析 李建亮 1, 邱恩喜 2,3, 赵晶 1, 李福海 2 1, 亢川川 (1. 四川省地震局, 成都 610041;2. 西南交通大学, 成都 610031; 3. 中国中铁二院工程集团有限责任公司, 成都 610031)
教学输入与学习者的语言输出 温晓虹 本文从三个方面探讨了语言的输入与输出的关系 首先从理论研究的角度讨 论了从语言输入到语言输出的习得过程 实验研究表明 输入的语言素材必须被学习者所接收 即使接收了的内容也并不会自动进入中介语的体系 而是需要进一步对输入语言进行 分解 归类等分析性与综合性的处理 在语言 内化 的基础上 学习者的中介语系统才能 够不断地得到重新组合 趋于目的语 另外 学习者在语言输出前和输出时需要调节
?丽）由广东省城市?划
珠江三角洲的 建筑市场大有作为 陈广言教授 WTO CEPA 10 20 700 300 100 IT 100 2003 4989.9 26 1500 15 13 7821.5 28.7 3940 94 5 10 103419 128.8 69.3 29783 29737 99.84 99.6 95 4 18506 12102 65 203 183 361 361 79 149 133 90 20
不仅结构类型多样 跨越年代广泛, 提供了丰富全面的研究对象, 而且数据资料容易获取, 甚至还能获得部分建筑的设计详图, 有利于建立结构分析模型 清华校园建筑震害预测程序 就是清华大学 校园实验室 项目的成果之一 该程序以清华大学校园建筑为研究对象, 以身边的科学问题为切入点, 较之相对枯燥的书本知识
文章编号 :CSTAM2014-P47-E0168 清华校园建筑震害预测程序及在土木工程教学中的应用 曾翔, 杨哲飚, 许镇, 陆新征 ( 清华大学土木工程系, 北京市 100084) 摘要 : 清华校园建筑震害预测程序 提供学生所熟悉的校园建筑作为研究对象, 具有结构地震弹塑性时程分析和破坏情况可视化展示功能 将其用于结构抗震工程 防震减灾等土木工程专业课程教学过程中, 可以使学生直观地理解 巩固并综合运用所学知识,
中山大学硕士学位论文随机生存森林在结直肠癌预后分析的应用姓名 : 洪远芳申请学位级别 : 硕士专业 : 应用数学指导教师 : 冯国灿 ; 黎培兴 20100529 随机生存森林在结直肠癌预后分析的应用 作者 : 洪远芳 学位授予单位 : 中山大学 本文读者也读过 (2 条 ) 1. 罗宝章单药信号检测的随机森林算法及联合用药信号检测的两种基线模型
(CIP) / : 006 7 ISBN7 5035 3487 7 Ⅰ Ⅱ Ⅲ Ⅳ A8 69 CIP (006) 06383 : 00 :(00)6805800 ( ) (00)680586 ( ) :0009 :www.dxcbs.net 006 7 006 7 :787 960 /6 : 5 :365 :-5000 :8 00 95 98 9 ( ) 99 6 993 6 996 998 999
Microsoft Word - d25 马士振.doc
第 10 卷第 3 期 2015 年 9 月 震灾防御技术 Technology for Earthquake Disaster Prevention Vol. 10,No. 3 Sep.,2015 王飞, 刘英华, 任志林, 田宇明,2015. 北京市防震减灾中心结构地震反应观测及振动特性识别. 震灾防御技术,10(3): 539 546.doi:10.11899/zzfy20150307 北京市防震减灾中心结构地震反应观测
某双层平板网架结构改造后承载能力鉴定
某平板网架抗震能力研究 晁鹏飞 (, 福建省福州市,5002) 摘要 : 本文针对某平板网架工程建立空间有限元模型, 通过模态分析获取该结构的自振特性, 采用时程分析法对多种地震工况下网架结构的地震响应进行分析, 研究表明, 该网架结构具有优良的抗震能力, 对于大跨度平板网架结构抗震能力分析, 宜考虑竖向地震作用进行三向地震响应分析 关键词 : 平板网架 ; 有限元模型 ; 时程分析 ; 抗震能力
东南大学硕士学位论文 LCD 显示中灰度控制机理的研究及电路实现姓名 : 曹志香申请学位级别 : 硕士专业 : 微电子学与固体电子学指导教师 : 孙大有 20040327 LCD 显示中灰度控制机理的研究及电路实现 作者 : 曹志香 学位授予单位 : 东南大学 相似文献 (1 条 ) 1.
0 引言 风能作为一种可再生能源, 具有广阔的发展前景 近年来, 风电产业发展迅速,2007 年底到 2011 年底, 世界风电总装机容量从 94GW 增长到 239GW, 其中我国的装机容量从 5.9GW 猛增到 63GW, 居世界第一 预计到 2030 年, 风力发电将提供全球 20% 左右的电
现有风力发电机组地震作用计算方法对 5MW 风力发电机组 的适用性研究 季亮 1 祝磊 1 姚小芹 2 杨洪源 2 1. 工程结构与新材料北京市高等学校工程研究中心, 北京建筑工程学院土木与交通工程学院, 北京 100044;2. 北京鉴衡认证中心, 北京 100013 摘要 : 中国风电产业发展迅速, 每年安装大量风力发电机组, 单机容量越来越大 风力发电机组作为一种特殊的高耸结构, 其抗震性能需要受到格外关注,
2009高考英语满分作文大全
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从美国 加拿大 英国 澳大利亚 韩国和日本图书馆学情报学学院的发展历程入手 介绍并分析国外图书馆学情报学研究生教育的改革与重组 教学目标与教学方法 专业设置与课程体系 师资队伍与学生情况 入学资格与毕业条件 进而对我国的图书馆学情报学研究生教育制度提出一些改进意见 图书馆学 情报学 研究生 教育 作者简介 葛敬民 男 年生 教授 硕士生导师 刘荣华 女 年生 硕士生 王林 男 年生 硕士生
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第 卷 第 期 #$%# 年 & 月 西 安 建 筑 科 技 大 学 学 报 自然科学版 A 0 :0 5 9-5 9?@ - ) + -. /0 23 5607 89 560:< 滑移隔震结构基于能量分析的简化计算方法研究 熊仲明%#张萍萍%韦 俊#刘晓通% %0西安建筑科技大学土木工程学院#陕西 西安 B%$$CC$#0江苏省结构工程重点实验室#江苏 苏州 #%C$%%$ 0西部建筑科技国家重点实验室筹#陕西
桂 ３ 林 理 工 大 报 年 阻尼器的第二刚度系数 α 阻尼器的行程 ±５ ｍｍ 该复合式金属阻尼器典型的滞回曲 线如图 ３所示 图 ３ 复合式金属阻尼器滞回曲线 Ｆ ３ Ｈｙ ｍ ｍ ｍ 工程结构与阻尼器布置 某高层剪力墙实际工程结构地下 层 地上 ３层 总高 ８ ７ｍ 位于 ８度设防区 本文通
第 32 卷第 3 期桂林理工大报 Vol 32No 3 2012 年 8 月 JournalofGuilinUniversityofTechnology Aug. 2012 文章编号 :1674-9057(2012)03-0391-05 doi:10 3969/j.isn 1674-9057 2012 03 020 复合式金属阻尼器在高层剪力墙结构中的应用 李祥秀 1, 谭平 2, 刘淼鑫 2,
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第 35 卷第 期西南大学学报 ( 自然科学版 ) 3 年 月 Vol.35 No. JouralofSouthwestUiversity (NaturalScieceEditio) Feb. 3 文章编号 :673 9868(3) 69 4 一类积分型 Meyer-KiḡZeler-Bzier 算子的点态逼近 赵晓娣, 孙渭滨 宁夏大学数学计算机学院, 银川 75 摘要 : 应用一阶 DitziaṉTotik
第 卷 第 韩小雷等 长结构弹塑性时程分析选取! 离散性也大 分析得到结果难以指导设计 因此在弹塑性时程分析中选取尤为重要 寻找与在长段统计意义上相一致 对于弹塑性时程分析选方法 国内外专家学 者进行了相关研究 提出多种选方案 其中比较有代表性是双频段控制方法 和美国 高层建筑基于性能抗设计指南 简
第 卷第 年 月 土 木 工 程 学 报 长结构弹塑性时程分析选取韩小雷 谢灿东 季 静 肖新瑜 罗 煜 华南理工大学高层建筑结构研究所 广东广州 华南理工大学亚热带建筑科学国家重点实验室 广东广州 华南理工大学建筑设计研究院 广东广州 摘要 长结构在大作用下进入弹塑性状态 结构刚度退化 延长 对与在长段拟合程度对结构安全性判断有较大影响 提出长拟合系作为长结构在弹塑性时程分析中选取依据 通过六千多条强记录统计分析
况伟大 本文在住房存量调整模型基础上 考察了预期和投机对房价影响 理性预 期模型表明 理性预期房价越高 投机越盛 房价波动越大 适应性预期模型表明 当消费 性需求占主导时 上期房价越高 房价波动越小 当投机性需求占主导时 上期房价越高 房价波动越大 本文对中国 个大中城市 年数据的实证结果表明 预期及 其投机对中国城市房价波动都具有较强的解释力 研究发现 经济基本面对房价波动影 响大于预期和投机 但这并不意味着个别城市房价变动不是由预期和投机决定的
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552 第 卷第 3 期 26 年 9 月 震灾防御技术震灾防御技术 Vol.,No. 3 卷 Technology for Earthquake Disaster Prevention Spet.,26 王元德, 刘爱文,26. 框架结构楼顶通信塔的地震响应分析. 震灾防御技术,(3):552 56.doi:.899/zzfy263 框架结构楼顶通信塔的地震响应分析 王元德刘爱文 ( 中国地震局地球物理研究所,
广东工业大学硕士学位论文 IEC 61850 在电力系统中的应用研究姓名 : 张晓光申请学位级别 : 硕士专业 : 电工理论与新技术指导教师 : 程汉湘 20090531 IEC 61850 在电力系统中的应用研究 作者
! EBOOK 27 350001 : 0591-83786691 : 0591-83726980 : www.fep.com.cn Email: webmaster@fep.com.cn Ⅰ Ⅱ Ⅲ Ⅳ ~ ~ ~ ~ ~ ~ ~ ~ ~ ~ ~ ~ ~ ~ ~ ~ ~ ~ ~ ~ ~ ~
第 #$ 期 张进国 " 等 % 基于性态设计的钢筋混凝土结构地震易损性分析 #J"" 框架结构的地震易损性分析 " 以更好的模拟结构 在弹性和弹塑性阶段的响应 得到结构地震易损 性曲线 " 探讨两种钢筋混凝土框架结构在抗震性能方面的差异 # 结构模型建立和地震记录选取 #F# 模型的建立 通则 引
第!" 卷第 #$ 期 %$#& 年 #$ 月 哈 尔 滨 工 程 大 学 学 报 *-0-1 34467: ;
+ 西 安 建 筑 科 技 大 学 学 报 自然科学版 第 卷 场地 场地特征周期为 +1 有限元模型 材料本构关系 表 结构参数 & 3 " # " 5 " 0' '"1 '' 3' 0 在钢管混凝土框架 - 核心筒减. " '# 00 #"' '/" (' '' /" (' 震结构弹塑形分析过程
中图分类号 &, 文献标志码! 文章编号 -*,-+*-* 第 卷 第 期 年 月 西安建筑科技大学学报 自然科学版!"#$% &'#$ " # ' #' ( ) 钢管混凝土框架 - 核心筒减震结构的控制效果研究 任凤鸣 周 云 刘加平 广东工业大学土木与交通工程学院 广东广州 + 广州大学土木工程学院 广东广州 + 西安建筑科技大学建筑学院 陕西西安 *++ 摘 要 以一 层钢管混凝土框架 - 核心筒结构为研究对象
第 29 卷第 9 期 Vol. 29 NO. 9 重庆工商大学学报 ( 自然科学版 ) J Chongqing Technol Business Univ. Nat Sci Ed Sept X * ABAQUS 1 2
第 29 卷第 9 期 Vol. 29 NO. 9 重庆工商大学学报 ( 自然科学版 ) J Chongqing Technol Business Univ. Nat Sci Ed 2012 9 Sept. 2012 1672-058X 2012 09-0076 - 06 * ABAQUS 1 2 1 2 1 2 1. 400074 2. 400074 初始地应力是岩土工程数值模拟时必需考虑的重要因素,