1.结构振动控制研究与应用概述
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- 裔 田
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1 防灾减灾结构体系及其性能设计 装配式隔震减振建筑结构体系及其抗超大震性能设计 欧进萍 Jinping OU HIT and DUT,China
2 Introduction 引 言
3 土木工程安全 寿命潜在的危害和挑战 自然灾害的极端作用 可能 要命! 地震 作用 极值风浪作用结构振动 地表塌陷 山体滑坡 长期环境作用 使 短命 或突发事故! 环境侵蚀 腐蚀作用 长期载荷 疲劳荷载 目标 安全 钢筋锈蚀 材料老化 寿命 损伤积累 抗力衰减 地表塌陷 边坡失稳 功能 --- 长期环境作用导致系统损伤积累的突然失效 可持续 长龄期基础设施 安全性可能先天低或随龄期降低设计标准差异 先天缺陷龄期效应 抗力衰减 安全性下降
4 土木工程安全和灾变危害已经成为制约工程安全运行的关键问题危及社会和经济的可持续发展监测与控制是土木工程安全与防灾减灾重要的保障技术
5 智能材料与结构系统 ( 上世纪末以来 ) 航天飞行器结构健康监测与自适应控制 飞机机翼形状自适应控制与疲劳损伤监测 急需 自感知自诊断自适应自愈合 基础 复合材料集成技术 微 电 子 技 术 计 算 机 技 术 城市与区域重要基础设施健康监测与控制 信息处理技术
6 智能结构系统 传感系统 监测 诊断与控制 结构 是 数据处理 监测诊断系统控制决策 驱动系统 智能结构系统的主要功能
7 土木工程结构 隔震 耗能减振与振动控制 发展概况
8 The classification of Structural Vibration Control 结构振动控制分类 MX & ( t) CX & ( t) KX( t) MIx & ( t) F( t) g Supplement damping 增加阻尼 Change stiffness 改变刚度 Supply active force 提供主动力 Passive control (Isolation and Energy-dissipation) 被动控制 ( 隔震与耗能减振 ) Active control 主动控制 Smart damping control (Semi-active) 智能 阻尼控制 ( 半主动控制 )
9 弹性结构隔震减振的实质与效果 从设计反应谱看减隔震实质与效果 耗能减震隔震
10 发展概况 60 年代 : 沙层或橡胶层基础隔震结构 中国李立 60 年代末 : 叠层橡胶支座隔震 美国 Kelly 基础隔震发展 70 年代初 : 结构设置金属耗能元件 美国 Kelly 结构耗能减振发展 72 年 : 结构振动的现代控制方法 美国 Yao,Soong 结构主动控制发展 80 年代末 ~90 年代初 :AMD 半主动控制系统结构主动控制应用 90 年代 : 智能驱动材料的应用结构振动的智能控制兴起
11 报告内容 1 装配式隔震建筑结构体系及其抗超大震性能 2 装配式耗能减振建筑结构体系及其抗超大震性能
12 1 装配式隔震建筑结构体系 及其 抗超大震 ( 超罕遇地震 ) 性能
13 1. Base Isolation Systems 结构基础隔震 Base Isolation Devices (Bearing) Rubber Bearing 橡胶支座 Friction Pendulum Bearing FPB/ 摩擦摆支座
14 Isolated Building 隔震建筑 Common Building 一般建筑 More than 1000 isolated buildings built in recent 20 years 近 20 年我国已经建成千余座隔震建筑 Validated 考验 :1995 Kobe, 2008 Wenchuan, 2013 Lushan Earthquake 1995 日本神户地震 2008 汶川地震 2013 芦山地震 Design Code 设计规程 :China and other countries 我国及世界其它国家
15 1.1 A Challenge Issue 难题 :Vertical or 3D isolation system 结构竖向或三维隔震 Building: Heavy structure A typical 3D isolation bearing: Rubber bearing + Vertical spring 一种典型的三维隔震支座 : 橡胶支座 + 竖向弹簧 There is no bearing with large vertical carrying capacity and small vertical stiffness! Bridge and Large-span roofs: Possible and necessary
16 1.2 A Problem 问题 :Isolated tall buildings 高层隔震 An isolated building 隔震结构 Similar to 类似于 Isolated tall buildings would be collapsed since large displacement of base-isolated layer or large overturn moment of upper-structure under superstrong earthquake 高层隔震建筑在超大地震下可能会因为隔震层过大位移或上部结构过大倾覆力矩而倒塌 A building with first soft floor Collapsed under super- rare earthquake 底层柔性结构特大地震底层过大破坏
17 A isolated tall building with rubber bearing Height: 90m; 32 stories; Earthquake intensity: 8.0 degree 一座橡胶支座隔震高层建筑,32 层 90 米高 8 度地震设防 The isolation layer displacement : Under 8 degree: Under 8.5 degree: Under 9.0 degree: u [u]=0.55d u=0.93d u 1.30D And the overturn moment safety 1.0 The isolated tall building designed under 8.0 EQ degree may be collapsed under 8.5 or 9.0!
18 1.3 A Direction 方向 : Analysis and Design of Isolated Structures Against Super Rare Earthquake 隔震结构抗超大震分析与设计 低层建筑一座 高层建筑两座,8 度地震区 II 类场地 结构层数高度高宽比结构形式隔震支座 低层建筑 6 层 27.3m 1.04 混凝土框架 高层建筑 1 17 层 53m 2.65 框架剪力墙 高层建筑 2 30 层 94.7m 3.79 剪力墙 14 个 GZY 个 GZY 个 GZY 个 GZY 个 GZY 个 GZY
19 模型 6 层结构 (mm) 相对值 17 结构 (mm) 相对值 30 结构 (mm) 相对值 70gal % % % 220gal % % % 310gal % % % 400gal % % % 510gal % % % 620gal % % % 位移限值 Displacements of Isolator Lay 隔震支座位移 隔震支座最大位移 支座最大位移 (mm) 支座最大位移 (mm) 支座最大位移 (mm) 地震加速度峰值 (gal) 地震加速度峰值 (gal) GM1-7 平均值 6 层结构 GM1-7 平均值 17 层结构 GM1-7 平均值 30 层结构 地震加速度峰值 (gal) 隔震支座最大位移
20 Overturn Moment 倾覆力矩 最大倾覆力矩 模型 70 Gal 220 Gal 310 Gal 400 Gal 510 Gal 620 gal 6 层结构 kn 相对值 17 层结构 kn 相对值 30 层结构 kn 相对值 % % % % % % % % % % % % % % % % % % 限值 基底弯矩 (kn m) 基底弯矩 (kn m) 4 x GM1-7 平均值 地震加速度峰值 (gal) 10 x 105 基底弯矩 (kn m) GM1-7 平均值 地震加速度峰值 (gal) 5 x 层结构 17 层结构 GM1-7 平均值 30 层结构 地震加速度峰值 (gal) 倾覆力矩
21 To increase D of Bearings to control the whole collapse of structure under super rare earthquake 适当增大隔震支座直径 实现隔震结构抗超大震能力 结构层数高度 高宽比 低层建筑 6 层 27.3m 1.04 高层建筑 1 17 层 53m 2.65 结构形式 混凝土框架 框架剪力墙 高层建筑 2 30 层 94.7m 3.79 剪力墙 隔震支座 1 隔震支座 2 14 个 GZY 个 GZY 个 GZY 个 GZY 个 GZY 个 GZY 个 GZY 个 GZY 个 GZY 个 GZY
22 Displacements of Isolator Lay and Overturn Moments of Structures 隔震层位移与结构倾覆力矩 结构 6 层隔震结构 17 层隔震结构 30 层隔震结构 PGA 支座位移 倾覆力矩 支座位移 倾覆力矩 支座位移 倾覆力矩 70gal 4.8% 4.2% 4.8% 17.0% 5.8% 20.5% 220gal 20.9% 9.6% 21.8% 34.0% 19.6% 35.7% 310gal 34.3% 13.0% 34.0% 40.0% 32.5% 45.2% 400gal 50.9% 17.0% 49.4% 51.0% 49.2% 59.5% 510gal 72.5% 22.0% 71.5% 68.0% 72.2% 80.5% 620gal 96.1% 27.0% 94.8% 84.0% 95.7% 97.6% 允许值 440mm mm To increase D and decrease H/B could control the whole 550mmcollapse of 6 kn m kn m kn m structure under super strong earthquake, but with very low price! 适当增加隔震支座直径 ( 和必要时适当减小高宽比 ) 可以有效控制结构超大震不倒, 而且付出的代价不大!
23 1.4 Prefabricated and Isolated-Bace Buildings 预制装配式钢筋混凝土隔震建筑 隔震层及其构造 The isolation layer
24 预制装配式钢筋混凝土隔震建筑 上部结构 The Main Advantages 预制装配式隔震建筑优点 : To decrease the earthquake action of upper structure 大幅减小地震对上部预制装配结构的作用 The upper prefabricated structure could be designed in its elastic phase 上部结构可设计控制在弹性变形范围 The demand on the properties of joints and integration of the upper prefabricated structure would be easily met 上部预制装配结构的连接部件和结构整体可以大幅降低和易于满足 The Upper Prefabricated Structure
25 1.5 Super-Large Displacement Isolated-Base Bearings 具有超大位移的隔震支座 1) 增大隔震支座 隔震结构的主要破坏模式 : 隔震层过大变形 结构整体倾覆 ( 主要对高层结构 ) 橡胶支座 : 增大直径, 增加隔震层允许变形, 但增加隔震层刚度, 降低隔震效果 滑动摆支座 : 增大滑动摆盘 保持摆盘曲率半径不变, 增加隔震层允许变形, 但不改变隔震层刚度和隔震效果
26 1.5 Super-Large Displacement Isolated-Base Bearings 具有超大位移的隔震支座 2) 隔震层整体滑动摆式隔震支座 将隔震层形成整体滑动摆 通过曲率半径调整隔震层刚度 通过摩擦系数调整隔震层阻尼比 上部结构及隔震层保持弹性 自复位, 并伴随摩擦耗能
27 A Example 隔震结构设计算例 上部结构为 6 层混凝土框架结构, 总高 27.3m, 长边方向宽 48.1m, 短边方向宽 26.3m, 共 6 3 跨 结构阻尼比取 0.05, 结构一阶周期 0.77s r 2 l h 4h T =2 2 l arcsin( ) 2r h- 隔震层厚度, 按 1m(3m) 设计 l- 跨度, 本设计取 26.3m r g 6 层框架 (t=0.77s, 跨度 26.3m) r- 计算所得曲率半径, 本设计为 86.5m(30m) T- 隔震结构基本周期, 本设计为 18.7s(11s) θ- 曲面弧度, 本设计为 8.8 度 (26 度 ), 远大于 1.14 度 ( 层间位移角为 1/50)
28 Earthquake Input 输入地震波 PGA=400gal(8 度罕遇地震 ) 加速度 (gal) 加速度 (gal) 加速度 (gal) 时间 (s) 时间 (s) 时间 (s) 加速度 (gal) 加速度 (gal) 时间 (s) 时间 (s) 加速度 (gal) 加速度 (gal) 时间 (s) 时间 (s)
29 The Computational Model 隔震结构计算模型 上部结构按剪切框架计算 ( 平动 ): 隔震层刚度 k 0 mg tan sin r x kx mg mg mg r MX& CX& KX Mx& f g 1 M m 1 m 2 m 3 m 4 m 5 m 6 k0 k1 k1 k1 k1 k2 k2 k2 k2 k3 k3 K k3 k k k4 采用摩擦系数为常数的库伦模型 f mgsign x& k k 4 k 4 5 k 5 k k k k k k 6 6
30 The Results 计算结果 8 度罕遇地震 400gal 下 隔震层厚度 摩擦系数 支座位移 层间位移角 水平减震系数 / m(t=18.68s) / / / / m(t=10.80s) / / / / m(t=7.65s) / / / 层数 4 3 xg 平均值 层数 4 3 xg 平均值 层数 4 3 xg 平均值 层数 xg 平均值 层间位移角 x 层间位移角 x 层间位移角 x 层间位移角 3 4 x ( 石墨 铅润滑 ; 液体 半液体轴承 ) 0.02 ( 钢与混凝土 ) 0.04 ( 摩擦摆支座 ) 0.1 ( 摩擦摆支座 )
31 The Results 计算结果 9 度罕遇地震 620gal 下 u(m) 隔震层厚度 摩擦系数 支座位移 层间位移角 水平减震系数 / m(t=18.68s) / / / / m(t=10.80s) / / / / m(t=7.65s) / / / Isolation Layer Deformation miu=0.01 miu=0.02 miu=0.04 miu= t(s) 支座位移时程 ( 以 620gal 下, 隔震层厚 1m 为例 ) 有残余位移 ( 与地震末端运动状态和摩擦系数均有关 ; 不单受 摩擦系数影响 ); 曲率半径对低层框架结构影响较小 ( 周期超过 7s, 反应谱结果 接近 ); 随着地震强度提高, 摩擦系数对隔震效果的影响降低 ; 上部结构加速度减小少, 近震源地震 ( 周期长, 具有速度和位 移脉冲 ) 对结构不利 ;
32 The Prefabricated-Building Systems with Multiple Isolated Layers 多隔震层结构体系 各隔震模块可设计控制在弹性范围 易于预制装配模块化 结构整体具有抗大震 超大震 超超大震的能力, 具有极高的抗震安全性
33 The Horizontal Vibration with Rotation 化隔震模块转动为平动 隔震模块转动 隔震模块平动 在研究中 /On-Going
34 小 结 1 隔震建筑 尤其高层隔震建筑, 失效模式单一 冗 余度小 ( 隔震层破坏是唯一的模式 ), 超大震极可能隔 震层破坏 甚至整体倾覆, 导致结构整体倒塌! 2 高层隔震建筑要积极考虑 超大震不倒 的性能设 计, 而且代价小 容易实现! 只要合理设计 加大 隔震支座几何直径 适当严格控制高宽比就能够实现!
35 2 装配式耗能减振建筑结构体系 及其 抗超大震 ( 超罕遇地震 ) 性能
36 2.Passive Energy Dissipation Systems 结构被动耗能减振 Velocity-related Passive Dampers Displacement-related TMD, TLD Force(kN) A=8000mm mm mm mm /H (10-2 ) 粘滞阻尼器粘弹性阻尼器 钢板阻尼器 摩擦阻尼器
37 Products 产品 : There are many companies for making passive dampers in China and in the world 中国和其它国家都已经有多家生产阻尼器 Design Code 设计规程 :in Seismic Design Code of Buildings (GB ;GB ) 建筑抗震设计规范 的消能减振设计部分 Applications 工程应用 :More than 200 buildings or bridges installed with dampers in recent 20 years 近 20 年我国已经建成几百座耗能减振建筑或桥梁
38 2.1 The Emerging Members with Double Functions of Damping-Carrying Capacity To Innovate the structural systems 阻尼 - 承载 双重功能新型构件创新结构体系 Note:The emerging and application of some dampers, which possess the double functions of damping-carrying capacity, will be to change or innovate the structural systems prefabricated, energy-dissipated, replaceable or resilient structures. 值得注意 : 一些新型阻尼器 尤其是既是阻尼器又兼作结构构件的 阻尼 - 承载 双重功能新型构件的出现和应用, 正改变或创新结构体系 耗能减振 预制装配 震后可更换或可复位等功能的高性能结构体系
39 2.2 钢板耗能 - 承载塑性铰节点及其墙柱弱梁结构体系 节点通过销轴 (Hinge Pin) 形成铰接 (Hinge), 四周通过螺栓 (Bolt) 连接钢板 (Steel Plates), 钢板为节点提供转动刚度 (Rotation Stif fness) 通过调整各部件的设计参数, 实现在罕遇地震作用下, 结构的变形 (Deformation) 和耗能 (Energy Dissipation) 集中在本节点上 节点仅钢板进入塑性耗能, 其余部分和结构主体处于弹性范围, 地震后可以通过更换钢板实现结构整体功能的快速恢复 (Recovery)
40 1) 预制装配式强柱弱梁框架结构 梁端钢板耗能 - 承载塑性铰节点, 塑性弯矩设计可控 大震下梁端全部出现塑性铰, 节点震后仍然完好或可更换 Plas < 0 0 装配示意图
41 2) 十二层钢框架结构 Pushover 分析 结构的塑性发展情况 普通框架结构 0.8My 承载 - 耗能节点结构 0.7My 承载 - 耗能节点结构 0.6My 承载 - 耗能节点结构 楼层号 层间位移角 + 底部剪力与顶点位移关系 普通框架 0.6M y 0.7M y 0.8M y 层间位移角 底部剪力 (kn) M y 顶点位移 (m) 普通框架 0.6M y 0.7M y
42 3) 十二层钢框架结构 IDA( 时程 ) 分析 PGA (g) 结构失效模式优化后的抗震性能 钢板承载- 耗能塑性铰节点可设计性强 易于实现 原结构 8 理想或较优的失效模式方案 方案 2 原结构方案 3 方案 方案 4 方案 2 方案 3 2 方案 抗连续倒塌能力的一条有效途径 最大层间位移角最大层间位移角 2 结构整体失效模式优化是提高结构整体抗震能力或 结构优化前后的 IDA 曲线对比图 楼层数 优化前后结构失效信息 优化前后结构失效时的层间位移角 地震波 峰值加速度 (g) 最大层间位移角 最大顶点位移 (m) 最大基底剪力 (kn) 原结构 方案 方案 方案 方案 提高了 25%
43 2.3 Prefabricated BRB Steel Structures 预制装配防屈曲支撑钢结构 1)BRB/ 防屈曲支撑 BRB/ 普通支撑恢复力 Common Brace 普通支撑恢复力 A damper and also a structural member, replaceable after earthquake
44 2) Prefabricated BRB Steel Systems 预制装配式 防屈曲支撑体系 防屈曲支撑兼做抗侧力构件的同时又是优良的消能减振阻尼器, 预制装配形成防屈曲支撑钢框架体系 防屈曲支撑构件在工厂预制组装 现场施工安装方便 快捷 支撑与传统的梁 柱 甚至楼板预制形成大模块, 提高装配效率
45 2.4 Buckling-Restricted Steel Shear Walls 新型防屈曲开斜槽耗能钢板剪力墙 A damper and also a structural member, replaceable after earthquake
46 1) 新型防屈曲开斜槽耗能钢板剪力墙受力分析 受力机理 : 槽间板带的拉压变形 为主的受力模式 特点 : 1) 耗能稳定 2) 破坏模式可控 3) 参数可设计 ( 调节斜槽的形式和尺寸 )
47 1) 新型防屈曲开斜槽耗能钢板剪力墙受力分析 σ22 (a) α σ α σ σ11 σ12 V (b) 承载力公式 : n s Vu,slot 0.5 (1 sin( )) fy l t sin 2 l σ21 (a) 槽间板带受力分析 (b) 分析模型 开斜槽钢板剪力墙受力机制 变形公式 : (a) Zone 1 Zone 2 Zone 3 (b) H hi Ui U U Uj U h j hi U cos li h U cossin U i sin 2 hi/ sin hi/ sin h 2h l U cossin U sin 2 h / sin h 2h 开斜槽钢板剪力墙槽间钢板分区和变形 lj Ujcossin U j sin 2 hj/ sin hj 2h 槽间各板带可以实现同时屈服
48 2) Prefabricated BRW Steel Shear Wall Systems 预制装配式 钢板剪力墙体系 钢板剪力墙兼具抗侧力构件和消能减振阻尼器的双重优点, 预制装配形成框架剪力墙 核心筒 巨型斜撑等抗侧力体系 48 剪力墙构件在工厂预制组装, 现场施工安装方便 快捷 剪力墙构件支撑与传统的梁 柱 甚至楼板预制形成大模块, 提高装配效率
49 2) 预制装配耗能减振防屈曲钢板剪力墙体系 框架 - 剪力墙结构 框架 - 核心筒结构 防屈曲开斜槽耗能钢板剪力墙 钢板剪力墙兼具抗侧力构件和消能减振阻尼器的双重优点, 预制装配形成框架剪力墙 核心筒 巨型斜撑等抗侧力体系
50 3) 预制装配耗能减振框架 - 剪力墙结构 梁端钢板耗能 - 承载塑性铰节点 中跨防屈曲开斜槽钢板剪力墙 梁端钢板耗能 - 承载塑性铰节点 防屈曲开斜槽耗能钢板剪力墙
51 4) 预制装配式耗能减振钢板剪力墙核心筒 - 梁端节点钢框架结构 预制装配式耗能减振钢板剪力墙核心筒 预制装配式耗能减振钢框架梁端节点
52 2.5 Design of a BRB Huge Steel Structure Against Super Strong Earthquake 防屈曲支撑巨型结构抗超大震设计 设计了一座 8 度设防 II 类场地的 48 层的纯钢框架巨型结构, 高度为 192m, 层高均为 4m 柱距 8m, 每边 5 跨, 平面尺寸为 40 40m 各阶周期 T1 T2 T3 T4 T5 巨型结构 BRB 结构 Common Brace 普通支撑恢复力 BRB/ 普通支撑恢复力 52
53 地震波 :1979 年 Niland Fire Station 台站记录的 Imperial Valley 年 Agnews State Hospital 台站记录的 Loma Prieta 和一条人工波 Design of a BRB Huge Steel Structure Against Super Strong Earthquake 防屈曲支撑巨型结构抗超大震设计 设计了一座 8 度设防 II 类场地的 48 层的纯钢框架巨型结构, 高度为 192m, 层高均为 4m 柱距 8m, 每边 5 跨, 平面尺寸为 40 40m 各阶周期 T1 T2 T3 T4 T5 巨型结构 BRB 结构
54 Plastic Joints 塑性绞分布 防屈曲支撑巨型结构抗超大震性能分析 1)8 度 - 巨型结构 - 人工波 (2)8 度 -BRB 结构 - 人工波 (3)8.5 度 - 巨型结构 - 人工波 (4)9 度 -BRB 结构 - 人工波 54
55 Drifts Between Closed Two Floors 层间位移角 在 8 度大震作用下,BRB 结构的最大层间位移角平均减小了 48.3%, 且层间位移角变化更均匀, 消除了薄弱层,BRB 结构的顶点加速度 速度 位移 基底剪力也均减小 ; 平均值 BRB 结构在 8 度大震作用下修复后可使用,9 度大震作用下不倒塌, 满足 大震可修, 超大震不倒, 可见 BRB 结构提高了结构的安全储备, 可防突发性的超强烈地震作用下结构的倒塌破坏 ; 从 BRB 的受力看, 只有少部分 BRB 充分发挥了滞 回耗能作用, 考虑结构的经济性, 有必要对 BRB A BRB Structure could 的布置数量和布置位置进行优化 reach the performance against to the super strong 虽然对于完全对称的结构 earthquake,, 位移时程不存在平面 but with very low price which the 内的耦合作用 common, 但地震波输入维数对角柱最大应 braces is just replaced BRBs with the 力时程的影响较大 same cross, 所以, 还是有必要考虑三维 section 地震波输入 耗能减振结构付出较低的代价 能够实现结构超大震不倒的目标 55
56 2.6 Design of a prefabricated BRW Core Canister Building Against Super Strong Earthquake 预制装配钢板剪力墙结构抗超大震能力分析 高层钢框架 - 开斜槽耗能钢板剪力墙结构体系
57 20 层钢框架 - 开斜槽耗能钢板剪力墙结构体系 1) 结构设计 一座 8 度设防的 20 层的钢框架 - 开斜槽耗能钢板剪力墙结构, 高 67.8m 选择构件截面考虑使开斜槽钢板剪力墙先屈服 ; 提高框架部分抗侧刚度使耗能元件充分耗能 以此提高结构的抗震能力, 使之具有抵抗超大地震的能力 57 主要计算参数 结构基本自振周期 /s 周期 振型 T Y 向 T X 向 T 扭转 T Y 向 T X 向 T 扭转 T 3/ T < 0.9 计算振型数 15 振型参与系数 96.53% > 90% 楼层号 开斜槽钢板剪力墙承载水平剪力百分比 Shear Ratio 百分比 (%)
58 2) 弹塑性动力时程分析 结构层间位移角及塑性发展 Drifts Between Closed Two Floors 层间位移角 8 度罕遇地震 人工 Elcentro 唐山 度罕遇地震结构最大层间位移满足规范要求 : 度罕遇地震 :1/95 9 度罕遇地震 :1/62 结构塑性发展 : 8 度罕遇地震 : 框架保持弹性, 开斜槽钢板剪力墙屈服 9 度罕遇地震 : 框架进入塑性, 开斜槽钢板剪力墙塑性充分发展
59 高性能预制装配建筑结构抗震体系 结 论 建筑产业现代化特征 : 工业化 信息化 ( 智能化 ) 预制装配结构是一个代表, 实现途径 : 现行结构体系分解 预制 装配 创造新型结构体系, 实现大模块化预制装配 ( 桥梁 海洋平台领先于建筑预制装配 ) 隔震减振 + 预制装配结构 =
60 建筑工业化助推产业结构变革 设计 设计 建筑产业链变革 全寿命 ( 部件 ) 制造 产业链 施工 ( 施工施 ) 工安装 ( 服务 ) 维护检测 / 监测 / 评定 / 维护
61 Thanks 谢谢!
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36 3 2014 6 1),2) ( 266033) ( 266033)..,,,, TU973+.13 TU391 A doi 10.6052/1000-0879-13-429 SEISMIC PERFORMANCE OF STEEL STRUCTURES WITH REDUCED BEAM SECTION CONNECTIONS 1) HAN Minglan,2) WANG Yan CHEN
kNΠm 2 5 % GB [4 5 ] ( ) ; m 100 ; 60m m ( A 114 [3 ] B 113) GB
![kNΠm 2 5 % GB [4 5 ] ( ) ; m 100 ; 60m m ( A 114 [3 ] B 113) GB](/thumbs/92/108818120.jpg "kNΠm 2 5 % GB [4 5 ] ( ) ; m 100 ; 60m m ( A 114 [3 ] B 113) GB")
37 3 Vol137 No13 2 0 0 4 3 CHINA CIVIL ENGINEERINGJOURNAL Mar. 2 0 0 4 ( J GJ322002) ( ) : (J GJ322002) 56 : ; ; ; ; : TU973 + 112 : A : 10002131X (2004) 0320001211 EXPLANATION ON SOME QUESTIONS ABOUT
Ansys /4 Ansys % 9 60% MU10 M m 1 Fig. Actual situation of measured building 1 Fig. 1 First floor plan of typical r
0 5 011 10 JOURNAL OF NATURAL DISASTERS Vol. 0 No. 5 Oct. 011 1004-4574 011 05-0018 - 06 1 3 1. 41008. 41008 3. 410000 7 0. 10g 7 0. 15g 3. 1% 5% P64. 3 A Field test and numerical simulations of seismic
43 11. 25 1 2 3 31 Torre Mayor Y 4 5 4 42 3 3. 1 A09 A 1 12 110. 4 m 2 1 28. 7 m 2 50 388m 94 5 50-7 0. 15g γ - 0 1. 0 8 3. 2 6 6
43 11 2013 6 Building Structure Vol. 43 No. 11 Jun. 2013 1 2 1 2 1 2 1 100022 2 100037 A09 TU973. 3 + 1 TU973. 3 + 2 A 1002-848X 2013 11-0024-06 Application analysis of energy dissipation and wind vibration
目录 一. 隔震结构市场潜力巨大二. 隔震设计流程及关键点三.SAUSG-PI 软件特点和基本功能四. 工程实例
隔震设计, 你该做了 中国建筑科学研究院建研数力公司 2018 年 7 月 目录 一. 隔震结构市场潜力巨大二. 隔震设计流程及关键点三.SAUSG-PI 软件特点和基本功能四. 工程实例 一. 隔震结构市场潜力巨大 1 隔震结构性能优势明显 1 隔震结构性能优势明显 隔震结构是使隔震层的刚度远远小于上部结构层的刚度, 同时使地震输入的总能量主要集中在隔震层的结构 实践证明 : 隔震后一般可使结构的水平地震加速度反应降低
0 1 / m m 2 ~ 3. 9m 3. 2m 1 / m 23. 6m mm 3 300mm 32. 1% 38. 1% 250mm C60 ~ C50 ~ C40 C
Journal of Building Structures 1000-6869 2011 06-0010-08 32 6 2011 6 Vol. 32 No. 6 June 2011 002 200092 14 1 /15 7 7 7 8 MIDAS 7 TU973 TU317. 1 A Seismic performance of multi-tower structure with large
附件一 摘要格式範例
ATC-40(996) (Capacity Spectrum Method (Capacity Curve) Acceleration)(Spectral Displacement) (Performance Point) ETAB 93 2 94 7 8 ETABS (999;2000) ETABS ATC-40(996) Pushover ETAB ETABS 93 2 94 7 8 ETABS
Microsoft Word - 第10期 目录.doc
第 卷第 0 期 Vol. No.0 0 年 月 May 0 预制装配式高层框架结构抗震性能动力分析 刘士彬, 段 磊 ( 东北电力大学建筑工程学院, 吉林吉林 000) 摘要 : 以某 层新型全预制装配式钢筋混凝土框架结构为工程背景, 对其抗震性能进行动力弹塑性数值模拟分析, 得到结构层间剪力 层间位移 层间位移角, 数值结果在国家现行规范限值内, 预制装配式小高层结构抗震性能满足要求 模拟相同条件下现浇钢筋混凝土框架结构抗震性能与预制结构比较,
标题
第 40 卷 第 6 期 2014 年 6 月 北 京 工 业 大 学 学 报 JOURNAL OF BEIJING UNIVERSITY OF TECHNOLOGY Vol. 40 No. 6 Jun. 2014 防 落 梁 板 式 橡 胶 支 座 抗 震 性 能 分 析 燕 斌 1,2, 杜 修 力 1, 韩 强 1 1, 贾 俊 峰 (1. 北 京 工 业 大 学 建 筑 工 程 学 院 城
2 49 30667. 7m 2, 424008m 2,,,, 20. 5m,, 4. 6 m 2 3, - 14. 5m, 87200m 2,, ( ) Leoadaly 1 C40, 2200mm 2650mm, 30m, 49000kN 71000kN, 193m, 156m,,, 2 1,
11 2 2009 4 Progress in Steel Building Structures Vol. 11 No. 2 Apr. 2009 1, 1, 1, 1, 1, 1, 2 (1. ( ), 518033 ; 2., 518031) : 238m, 260m, 17. 3, B,,, : ; ; ; ; : TU 355 : A : 1671-9379 (2009) 02-0048 -
38 2013 1 1972 280mm 110mm 14 7-8 BRBF 4 HRB400 14mm 9-13 60mm 37. 44MPa 38. 80MPa 15-16 2 BRBF BRBF BRB BRBF Fig. 1 1 Dormitory building before and a
46 7 2 0 1 3 7 CHINA CIVIL ENGINEERING JOURNAL Vol. 46 Jul. No. 7 2013 BJJQ-2010-169-01 2012-10-25 RC 100044 20 70 8 RC 1 2. 5 RC RC RC 66. 9% FEMA356 Perform-3D RC TU375. 4 A 1000-131X 2013 07-0037-10
33 4-67 Fig. 1 1 Plan of typical floor 2 Fig. 2 Analysis model - 1 0. 85 4 1 Table 1 Period results s SATWE ETABS SAP2000 ABAQUS T 1 4. 681 4. 679 4.
33 4 2011 8 Earthquake Resistant Engineering and Retrofitting Vol. 33 No. 4 Aug. 2011 1002-8412 2011 04-0066-07-1 2 2 2 3 1. 100084 2. 518029 3 523808-215m 11. 2 - TU973 +. 17 A Summarization of Structural
标题
第 46 卷 第 12 期 2 0 1 4 年 12 月 哈 尔 滨 工 业 大 学 学 报 JOURNAL OF HARBIN INSTITUTE OF TECHNOLOGY Vol 46 No 12 Dec. 2014 装 配 式 混 凝 土 双 板 短 肢 剪 力 墙 拟 静 力 试 验 肖 全 东, 郭 正 兴 ( 东 南 大 学 土 木 工 程 学 院, 210096 南 京 ) 摘 要
LaDefense Arch Petronas Towers 2009 CCTV MOMA Newmark Hahn Liu 8 Heredia - Zavoni Barranco 9 Heredia - Zavoni Leyva
39 6 2011 12 Journal of Fuzhou University Natural Science Edition Vol 39 No 6 Dec 2011 DOI CNKI 35-1117 /N 20111220 0901 002 1000-2243 2011 06-0923 - 07 350108 105 m 14 69% TU311 3 A Seismic analysis of
Fig. 1 Layout of Zipingpu Concrete Face Rock-fill Dam Fig. 2 Typical section of Zipingpu Concrete Face Rock-fill Dam gal
5.12 5.12 100 cm 60 cm 5.12 TV641.4P631.4 A 10004548(2008)06079507 1962 E-mail: sschen@nhri.cn Analysis of effects of 5.12 Wenchuan Earthquake on Zipingpu Concrete Face Rock-fill Dam CHEN Sheng-shuiHUO
[2] 1, 2007 (GB 1, [3-4] ) [6],, :, (Buckling-restrainedBrace, BRB) 3 BRB X A 2, 3, 5 : (Incre- 2 mentaldynamicanalysis, IDA) [5] IDA
![[2] 1, 2007 (GB 1, [3-4] ) [6],, :, (Buckling-restrainedBrace, BRB) 3 BRB X A 2, 3, 5 : (Incre- 2 mentaldynamicanalysis, IDA) [5] IDA](/thumbs/92/109425592.jpg "[2] 1, 2007 (GB 1, [3-4] ) [6],, :, (Buckling-restrainedBrace, BRB) 3 BRB X A 2, 3, 5 : (Incre- 2 mentaldynamicanalysis, IDA) [5] IDA")
28 2 2011 6 JournalofArchitectureandCivilEngineering Vol.28 No.2 June2011 :1673-2049(2011)02-0021-07 RC 1,2 1,2 1,2 1,2 3 (1.,100084;2.,100084; 3.,100124) : RC (BRB) 3, (IDA), :, BRB BRB ;,A X : ;RC ;
基础隔震底框砖房三维时程反应分析
Hans Journal of Civil Engineering 土木工程, 2013, 2, 49-54 http://dx.doi.org/10.12677/hjce.2013.21009 Published Online February 2013 (http://www.hanspub.org/journal/hjce.html) Analysis for the 3-Dimensinonal
<4D F736F F D20C7FCB7FEBAF3B8D5B6C8B6D4BDE1B9B9B5D8D5F0CFECD3A6C0EBC9A2D0D4B5C4D1D0BEBF5F C69632E646F63>
防灾减灾工程学报 /Journal of Disaster Prevention and Mitigation Engineering, 7(sup.), 7, 8-6. 结构屈服后刚度对地震响应离散性影响的研究 马千里,, 程光煜,, 叶列平,, 陆新征, (. 清华大学土木工程系, 北京 8;. 清华大学结构工程与振动教育部重点实验室 ) 摘要 : 结构的弹塑性地震响应通常具有很大的离散性, 使结构在大震下的性态难以把握,
Fig. 1 1 The sketch for forced lead shear damper mm 45 mm 4 mm 200 mm 25 mm 2 mm mm Table 2 The energy dissip
* - 1 1 2 3 1. 100124 2. 100124 3. 210018 - ABAQUS - DOI 10. 13204 /j. gyjz201511033 EXPERIMENTAL STUDY AND THEORETICAL MODEL OF A NEW TYPE OF STEEL-LEAD DAMPING Shen Fei 1 Xue Suduo 1 Peng Lingyun 2 Ye
Mnq 1 1 m ANSYS BEAM44 E0 E18 E0' Y Z E18' X Y Z ANSYS C64K C70C70H C /t /t /t /mm /mm /mm C64K
25 4 Vol. 25 No. 4 2012 12 JOURNAL OF SHIJIAZHUANG TIEDAO UNIVERSITY NATURAL SCIENCE Dec. 2012 1 2 1 2 3 4 1 2 1. 050043 2. 050043 3. 3300134. 450052 ANSYS C80 C80 125 ac70 0 U24 A 2095-0373201204-0017-06
45 3 59 30 35 16 96 7. 5% 12% 8. 5% 2003 Mayor 7. 6 3 1 4 16 Fig. 1 1 Torre Mayor Mexico Torre Mayor Building 3 Saint Francis Mayor 3 Fig. 3 Philippin
45 3 2 0 1 2 3 CHINA CIVIL ENGINEERING JOURNAL Vol. 45 Mar. No. 3 2012 100037 7 Mayor 42 TMD TU352. 1 A 1000-131X 2012 03-0058-09 The function and economic effectiveness of fluid viscous dampers for reduction
第 40 卷第 5 期 2010 年 9 月 东南大学学报 ( 自然科学版 ) JOURNALOFSOUTHEASTUNIVERSITY(NaturalScienceEdition) Vol.40 No.5 Sept.2010 doi: /j.isn
第 40 卷第 5 期 2010 年 9 月 东南大学学报 ( 自然科学版 ) JOURNALOFSOUTHEASTUNIVERSITY(NaturalScienceEdition) Vol.40 No.5 Sept.2010 doi:10.3969/j.isn.1001-0505.2010.05.030 高层建筑组合隔震的设计方法及应用 杜东升王曙光刘伟庆孙臻 ( 南京工业大学土木工程学院, 南京
8 2013 2. 2 3 2 20 8 42m 45m 12 ~ 65m 8 800 400 ~ 400 400 19 20 4 6 19 20 5 12 H800 400 16 25 400 110mm 1. 0m 150 45mm 0. 88 4 5 19 20
43 14 2013 7 Building Structure Vol. 43 No. 14 Jul. 2013 215021 214. 8m PERFORM-3D 3 TU973 +. 14 A 1002-848X 2013 14-0007-07 Structure design and analysis of Suzhou Modern Media Square Office Zhang JinTan
18期通排P13开始
科技导报 05,(8) 位移与速度型消能器在某不规则建筑结构抗震设计中的混合应用, 赵少伟, 崔红娜, 李玉祥, 高洪健. 河北工业大学土木工程学院, 天津 0040. 河北省土木工程技术研究中心, 天津 0040 摘要某工程为细腰不规则超限结构, 选择纯框架结构, 扭转周期比和层间位移角均不满足规范要求 考虑到建筑外立面效果, 不能在外立面布置剪力墙, 同时在不影响建筑使用功能的前提下, 也没有合适的位置布置全部钢支撑
/ -6. PEER ~ 0. 5Hz PGA Peak Ground acceleration 0. 0g Fig. Modeling of relative displacement spectrum Ⅳ 0. 0g PG
44 9 0 9 CHINA CIVIL ENGINEERING JOURNAL Vol. 44 Sep. No. 9 0. 0009. 0007 TU3. 3 TU35. A 000-3X 0 09-004-09 The seismic response prediction of long-period seismic isolated structures based on response
m m m ~ mm
2011 10 10 157 JOURNAL OF RAILWAY ENGINEERING SOCIETY Oct 2011 NO. 10 Ser. 157 1006-2106 2011 10-0007 - 0124-05 710043 6 TBM TBM U455. 43 A Structural Calculation and Analysis of Transfer Node of Three
522 山东建筑大学学报 2016 年 0 引言 目前国家正在大力推广装配式建筑 [1-3], 各地均出台了相应的激励政策, 但由于多年设计思维的惯性, 推广应用的效果并不明显 [4-5] 柱贯通型梁端铰接钢框架 屈曲约束钢板剪力墙 P BRW 体系是一种适用于多层或小高层建筑的装配式钢结构体系,
![522 山东建筑大学学报 2016 年 0 引言 目前国家正在大力推广装配式建筑 [1-3], 各地均出台了相应的激励政策, 但由于多年设计思维的惯性, 推广应用的效果并不明显 [4-5] 柱贯通型梁端铰接钢框架 屈曲约束钢板剪力墙 P BRW 体系是一种适用于多层或小高层建筑的装配式钢结构体系,](/thumbs/93/114065297.jpg "522 山东建筑大学学报 2016 年 0 引言 目前国家正在大力推广装配式建筑 [1-3], 各地均出台了相应的激励政策, 但由于多年设计思维的惯性, 推广应用的效果并不明显 [4-5] 柱贯通型梁端铰接钢框架 屈曲约束钢板剪力墙 P BRW 体系是一种适用于多层或小高层建筑的装配式钢结构体系,")
第 31 卷 第 6 期 2016 年 12 月 山东建筑大学学报 JOURNAL OF SHANDONG JIANZHU UNIVERSITY Vol.31 No.6 Dec. 2016 文章编号 :1673-7644(2016)06-0521-06 P BRW 体系整体结构模型抗震性能分析 周学军 1, 王振 1, 徐源 2, 张慧武 1, 杨融谦 3 4, 张哲 (1. 山东建筑大学土木工程学院,
43 14. 45 3 7 220 1 2 cm /s 2 1. 5 3 1 4 c d 1 /40 1 /4 1 /9 600 0. 129 6 7 1 /6 400 1 /256 000 1. 5 2 2 2. 1 /m /Hz /kn / kn m 6 6 0. 1 ~ 50 600 1 80
43 14 2013 7 Building Structure Vol. 43 No. 14 Jul. 2013 * 1 1 1 2 3 3 3 2 2 1 100013 2 430022 3 200002 1 40 ETABS ABAQUS TU355 TU317 +. 1 A 1002-848X 2013 14-0044-04 Compairion study between the shaking
5 551 [3-].. [5]. [6]. [7].. API API. 1 [8-9]. [1]. W = W 1) y). x [11-12] D 2 2πR = 2z E + 2R arcsin D δ R z E = πr 1 + πr ) 2 arcsin
![5 551 [3-].. [5]. [6]. [7].. API API. 1 [8-9]. [1]. W = W 1) y). x [11-12] D 2 2πR = 2z E + 2R arcsin D δ R z E = πr 1 + πr ) 2 arcsin](/thumbs/91/107147441.jpg "5 551 [3-].. [5]. [6]. [7].. API API. 1 [8-9]. [1]. W = W 1) y). x [11-12] D 2 2πR = 2z E + 2R arcsin D δ R z E = πr 1 + πr ) 2 arcsin")
38 5 216 1 1),2) 163318) 163318). API. TE256 A doi 1.652/1-879-15-298 MODE OF CASING EXTERNA EXTRUSION BASED ON THE PRINCIPE OF VIRTUA WORK 1) ZHAO Wanchun,2) ZENG Jia WANG Tingting FENG Xiaohan School
4 155 earthquake resilient structure 1 Yahya Kurama 2 Bulent Erkmen 3 Jose Restrepo 4 Brian Smith C40 HRB mm mm 125 mm 2
34 4 2014 8 EARTHQUAKE ENGINEERING AND ENGINEERING DYNAMICS Vol. 34 No. 4 Aug. 2014 1000-1301 2014 04-0154 - 08 DOI 10. 13197 /j. eeev. 2014. 04. 154. dangxl. 020 200092 TU375 P315. 92 A Experimental study
76 201 68m + 14 12. 9m 5m 500 16 20 10 168 ~ 180 8 25 14 20 14 PTFE 1 50 6 1 200 6 Q45B 1 670MPa PMSAP MIDAS SAP2000 MIDAS MIDAS 4. 2 4. 2. 1 0. 5s 0.
4 11 201 6 Building Structure Vol. 4 No. 11 Jun. 201 510060 2010 TU18. 2 A 1002-848X 201 11-0075-05 Design on stand structure of the main venue for Asian Games 2010 in Guangzhou Liu Yongtian Liu Yang Zhan
第 9 期陈敏, 等 : 框架 剪力墙减震结构优化设计 3271 包括耗能装置的研制 消能能力的试验 [2 3] 以及分析模 型的建构 [4] 各种消能减震结构缩尺试验和足尺试 验 [5], 并提出了许多实用设计方法 [6 7], 自 20 世纪 90 年代以来在欧美和日本开始大量将这些耗能装置应用
![第 9 期陈敏, 等 : 框架 剪力墙减震结构优化设计 3271 包括耗能装置的研制 消能能力的试验 [2 3] 以及分析模 型的建构 [4] 各种消能减震结构缩尺试验和足尺试 验 [5], 并提出了许多实用设计方法 [6 7], 自 20 世纪 90 年代以来在欧美和日本开始大量将这些耗能装置应用](/thumbs/49/25920859.jpg "第 9 期陈敏, 等 : 框架 剪力墙减震结构优化设计 3271 包括耗能装置的研制 消能能力的试验 [2 3] 以及分析模 型的建构 [4] 各种消能减震结构缩尺试验和足尺试 验 [5], 并提出了许多实用设计方法 [6 7], 自 20 世纪 90 年代以来在欧美和日本开始大量将这些耗能装置应用")
第 45 卷第 9 期中南大学学报 ( 自然科学版 ) Vol.45 No.9 2014 年 9 月 Journal of Central South University (Science and Technology) Sept. 2014 框架 剪力墙减震结构优化设计 陈敏 1, 贺国京 1, 刘畅 2 (1. 中南林业科技大学土木工程与力学学院, 湖南长沙,410004; 2. 悉地国际设计顾问
第 5 期 潘毅, 等 : 两阶段耗能屈曲约束支撑体系减震效果分析 屈曲约束支撑 (buckling restrained brace, BRB) 作为一种新型的消能支撑, 克服了普通钢支撑受压屈曲的弊病, 具有稳定的滞回性能和卓越的耗能能力 [13], 是目前建筑减震控制中应用最广泛的减震装置之一
![第 5 期 潘毅, 等 : 两阶段耗能屈曲约束支撑体系减震效果分析 屈曲约束支撑 (buckling restrained brace, BRB) 作为一种新型的消能支撑, 克服了普通钢支撑受压屈曲的弊病, 具有稳定的滞回性能和卓越的耗能能力 [13], 是目前建筑减震控制中应用最广泛的减震装置之一](/thumbs/91/106619341.jpg "第 5 期 潘毅, 等 : 两阶段耗能屈曲约束支撑体系减震效果分析 屈曲约束支撑 (buckling restrained brace, BRB) 作为一种新型的消能支撑, 克服了普通钢支撑受压屈曲的弊病, 具有稳定的滞回性能和卓越的耗能能力 [13], 是目前建筑减震控制中应用最广泛的减震装置之一")
第 50 卷第 5 期 2015 年 10 月西南交通大学学报 JOURNAL OF SOUTHWEST JIAOTONG UNIVERSITY Vol. 50 No. 5 Oct. 2015 文章编号 :0258272(2015)05085808 DOI:10. 3969 / j. issn. 0258272. 2015. 05. 01 两阶段耗能屈曲约束支撑体系减震效果分析潘毅 1,2, 耿鹏飞
Hewes Billington Palermo Pampanin mm 180 mm 1240 mm mm 240 mm 7. 5 C40 10 mm HRB3
30 4 JOURNAL OF VIBRATION AND SHOCK Vol. 30 No. 4 2011 1 2 3 1. 361005 2. 200235 3. 361008 P315. 5 U442. 5 + A Pseudo static test for pre-cast segmental bridge columns with dry joints GAO Jing 1 GE Ji-ping
广州大学学报 自然科学版 ６０ 两部板式双跑楼梯分别布置在结构的两侧 见图 １楼梯间平面图见图 ２ 楼梯间长 ６ ９ｍ 宽 ４ ２ｍ 休息平台与梯板宽度均为 １ ８ｍ 梯井宽度 为 ０ ６ｍ结构设计参数见文献 ３ 梯梯构件按 １１Ｇ１ ０ １ ２ 现浇混凝土板式楼梯 ４ 图集要求进行 配筋 第 １３
第 13 卷第 4 期 2014 年 8 月 广州大学学报 ( 自然科学版 ) JournalofGuangzhouUniversity(NaturalScienceEdition) Vol.13 No.4 Aug. 2014 文章编号 :1671 4229(2014)04 0059 06 罕遇地震下消能减震楼梯框架结构抗震性能研究 周云, 林松伟, 卢德辉, 石菲 ( 广州大学土木工程学院, 广东广州
考虑偶然偏心的消能减震优化设计
第 46 卷第 8 期中南大学学报 ( 自然科学版 ) Vol.46 No.8 2015 年 8 月 Journal of Central South University (Science and echnology) Aug. 2015 DOI: 10.11817/j.issn.1672-7207.2015.08.048 考虑偶然偏心的消能减震优化设计 陈敏 1, 陈伯望 1, 贺国京 1 2,
+ 西 安 建 筑 科 技 大 学 学 报 自然科学版 第 卷 场地 场地特征周期为 +1 有限元模型 材料本构关系 表 结构参数 & 3 " # " 5 " 0' '"1 '' 3' 0 在钢管混凝土框架 - 核心筒减. " '# 00 #"' '/" (' '' /" (' 震结构弹塑形分析过程
中图分类号 &, 文献标志码! 文章编号 -*,-+*-* 第 卷 第 期 年 月 西安建筑科技大学学报 自然科学版!"#$% &'#$ " # ' #' ( ) 钢管混凝土框架 - 核心筒减震结构的控制效果研究 任凤鸣 周 云 刘加平 广东工业大学土木与交通工程学院 广东广州 + 广州大学土木工程学院 广东广州 + 西安建筑科技大学建筑学院 陕西西安 *++ 摘 要 以一 层钢管混凝土框架 - 核心筒结构为研究对象
708 北 京 工 业 大 学 学 报 2011 年 以 往 的 试 验 结 果 进 行 对 比, 选 取 15D 20D 作 为 对 比 参 数, 试 件 参 数 见 表 1. Fig. 1 图 1 试 件 尺 寸 及 配 筋 图 ( mm) Geometry and reinforcement
第 37 卷 第 5 期 2011 年 5 月 北 京 工 业 大 学 学 报 JOURNAL OF BEIJING UNIVERSITY OF TECHNOLOGY Vol. 37 No. 5 May 2011 植 筋 钢 筋 混 凝 土 锚 固 构 件 抗 震 性 能 试 验 研 究 邓 宗 才 1, 钟 林 杭 1, 张 永 方 1, 曾 洪 超 1 2, 范 世 平 ( 1. 北 京 工 业
mm 5 1 Tab 1 Chemical composition of PSB830 finishing rolled rebars % C Si Mn P S V 0 38 ~ 1 50 ~ 0 80 ~ ~
PSB830 365000 32 mm PSB830 PSB830 TG 335 64 A Productive Practition of PSB830 Finishing Rolled Rebars PAN Jianzhou Bar Steel Rolling Minguang Co Ltd of Fujian Sansteel Sanming 365000 China Abstract High
<4D6963726F736F667420576F7264202D20D2F3B3ACC2DBCEC4B4F0B1E7BAF3D0DEB8C4B8E5315F303930303632342E646F63>
分 类 号 TU3 学 号 学 位 论 文 高 震 区 超 高 层 钢 - 混 凝 土 混 合 结 构 抗 震 设 计 关 键 技 术 研 究 与 建 议 Study on Key Technology and Suggestions for the Design of Super High-rise Steel Concrete Composite Structure in High Seismic
卷 on nonisolated structure is greater than the isolated counterpart. The isolation effect of the FPS system is not obvious under the frequent e
第 38 卷第 2 期 2018 年 6 月 SOUTH CHINA JOURNAL OF SEISMOLOGY Vol. 38 袁 NO.2 Jun. 袁 2018 戴淑丹袁尚继英袁谭平. 模块化钢框架摩擦摆隔震结构抗震性能研究 [J]. 袁 2018 袁 38 渊 2 冤院 107-115. [DAI Shudan 袁 SHANG Jiying 袁 TAN Ping. Seismic Performance
by industrial structure evolution from 1952 to 2007 and its influence effect was first acceleration and then deceleration second the effects of indust
2011 2 1 1 2 3 4 1. 100101 2. 100124 3. 100039 4. 650092 - - - 3 GDP U 20-30 60% 10% TK01 A 1002-9753 2011 02-0042 - 10 Analysis on Character and Potential of Energy Saving and Carbon Reducing by Structure
~ ~ Y 3 X / / mm 400 ~ 700 C40 ~ C ~ 400 C40 ~ C ~
43 7 2013 4 Building Structure Vol. 43 No. 7 Apr. 2013 518038 TU398 +. 2 A 1002-848X 2013 07-0059-06 Discussion on inclined column design of a super high-rise building Zhang Lin Zhang Delong Shenzhen CAPOL
#4 ~ #5 12 m m m 1. 5 m # m mm m Z4 Z5
2011 6 6 153 JOURNAL OF RAILWAY ENGINEERING SOCIETY Jun 2011 NO. 6 Ser. 153 1006-2106 2011 06-0014 - 07 300142 ABAQUS 4. 287 mm 6. 651 mm U455. 43 A Analysis of Impact of Shield Tunneling on Displacement
Overview of Performance-Based Design of Building Structures in China 中国建筑结构性能化抗震设计概况 Abstract Guo-Qiang Li Yan-Bin Xu The development history, the cur
ctbuh.org/papers Title: Authors: Subjects: Keywords: Overview of Performance-Based Design of Building Structures in China Guo-Qiang Li, Professor, Tongji University Yan-Bin Xu, Engineering Master Candidate,
标题
第 42 卷第 12 期 2016 年 12 月 北京工业大学学报 JOURNAL OF BEIJING UNIVERSITY OF TECHNOLOGY Vol. 42 No. 12 Dec. 2016 多高层框排架 - 支撑结构减震设计及试验研究 徐吉民 1, 高向宇 1, 王峰 1, 王勇强 2, 张凌伟 2 3, 张江霖 (1. 北京工业大学工程抗震与结构诊治北京市重点实验室, 北京 100124;
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隔震设计之实例工程解析 ( 一 ) 中国建筑科学研究院 PKPM 设计软件事业部刘孝国 2016.08.16 1. 减隔震结构设计的基本原理 ; 2. 隔震结构的基本要求 ; 3. 隔震设计的总体流程 ; 4. 确定结构隔震层的位置 5. 初步确定隔震结构的隔震目标 ; 6. 隔震支座介绍 ; 一 减隔震结构设计基本原理 减震隔震设计原理 实际采取的地震对策分为 抗震 减震 及 隔震 三种机制 :
httpqkscqueducn 陈 敏等'阻尼器在框架结构中的优化布置策略 第期 个方面存在不足 $阻尼器安装位 置 并不 理想不 能 很好的发挥其 减 震 效 果且 确 定 所 需 阻 尼 器 数 量 的 计 算 量 较 大 $对 建 筑 空 间 的 利 用 存 在 较 大 影 响' 衰减而 图
httpqkscqueducn 第 卷第 期土木建筑与环境工程 年 月 $ ' ' ' $ ( *,* 阻尼器在框架结构中的优化布置策略 陈 敏 贺国京 刘 畅 邹银生 中南林业科技大学土木工程与力学学院 长沙 悉地国际设计顾问 深圳 有限公司 广东深圳 湖南大学土木工程学院 长沙 摘 要 基于基础隔震体系的动力特性提出将阻尼器安装在框架结构底部楼层的优化布置策略 首先通过计算场地特征频率 与减震结构底部隔震层固有频率
3 PC not suitable for this kind of bridge. 3 Considering the shear deformation of the CSWs the correction formulas are obtained for the PC box girder
2016 3 3 210 Mar 2016 JOURNAL OF RAILWAY ENGINEERING SOCIETY NO. 3 Ser. 2016 210 3 1006-2106 2016 03-0060 - 05 PC 1 2 1 1 1. 7070 2. 410082 PC PC 1 10 3 + 3 m PC ANSYS 1 PC 2 JTG D60 2015 3 PC 4 PC U448.
220 Key words: assembled monolithic concrete shear walls; precast two-way hollow slab; inner joint; slit wall; shear behavior 3 ~ % 80% [1] [
![220 Key words: assembled monolithic concrete shear walls; precast two-way hollow slab; inner joint; slit wall; shear behavior 3 ~ % 80% [1] [](/thumbs/91/105139236.jpg "220 Key words: assembled monolithic concrete shear walls; precast two-way hollow slab; inner joint; slit wall; shear behavior 3 ~ % 80% [1] [")
30 7 Vol.30 No.7 2013 7 July 2013 ENGINEERING MECHANICS 219 1000-4750(2013)07-0219-11 1 1 1 2 1 1 (1. 264005 2. 100084) 1 5 TU391; TU392.5 A doi: 10.6052/j.issn.1000-47513.01.0026 EXPERIMENTAL STUDY ON
01-0982.doc
第 32 卷 第 7 期 岩 土 工 程 学 报 Vol.32 No.7 2010 年 7 月 Chinese Journal of Geotechnical Engineering July 2010 沿 海 碎 石 回 填 地 基 上 高 能 级 强 夯 系 列 试 验 对 比 研 究 年 廷 凯 1,2, 水 伟 厚 3, 李 鸿 江 4, 杨 庆 1,2, 王 玉 立 (1. 大 连 理 工
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高等钢结构与组合结构理论 第 4 章抗震性能 同济大学 土木工程学院建筑工程系 1 提纲 4.1 钢结构的典型震害 4.2 钢结构抗震的几个基本概念 4.3 构件和节点滞回特性 44 4.4 多高层钢结构体系 4.5 消能减震技术 4.6 基于性能的抗震设计 2 41 4.1 钢结构的典型震害 Other Causes Landslides Collapse of RC Buildings Collapse
m K K K K m Fig. 2 The plan layout of K K segment p
410151 K7 + 914 - K7 + 984 12 5. 3 Midas DOI 10. 7617 /j. issn. 1000-8993. 2013. 09. 020 THE ANALYSIS OF THE DESIGN AND CONSTRUCTION SECURITY OF DEEP FOUNDATION IN PURUI TUNNEL OPEN-CUT SEGMENT Yang Ping
GB GB DGJ CECS GB JTG /TB PEER ~ Hz g 10 20
Journal of Building Structures 1000-6869201109-0034-10 32 9 2011 9 Vol. 32 No. 9 Sep. 2011 005 1 1 2 3 1. 2000922. 200090 3. 100053 10 s TU311. 3 A Study on spectra and spectral damping reduction factors
个开阔大气的大堂, 在地面二层北侧和东侧形成楼板大开洞, 开洞面积约占该楼层面积的 38%( 楼板局部不连 续 ); 此开洞造成地面 2 层高度范围内 (12 米 ) 部分框架柱没有与梁 板连接, 形成了 12 米高穿层柱 表 1 结构超限类型和程度 高度超限是否复杂高层平面凹凸不规则平面扭转不规则
Civil Engineering and Technology March 2015, Volume 4, Issue 1, PP.15-21 Seismic Analysis of a High-rise Overrun Frame Core-tube Structure Kewei Ding 1, Changyu Zhao 1, Ping Sun 2 1 School of Civil Engineering,
ANSYS WF 1 WF 2 2 SP 1 SP 2 1 NBF 1 1 Fig. 1 1 Connection details of specimens 1 Table 1 Specimen s
27 4 2011 12 WORLD EARTHQUAKE ENGINEERING Vol. 27 No. 4 Dec. 2011 1007 6069 2011 04 0102 07 1 2 2 1. 710055 2. 266033 4 1 2 ANSYS 2 U442. 5 + 5 A Study on seismic behavior of widened beam flange connections
第!! 卷! 第 " 期 #$%# 年 & 月 西 安 建 筑 科 技 大 学 学 报!自然科学版" A1 =0!!!:10 " '<-0#$%# =>5 * 9-5 * ; * 1-" ' ()* +,-.* / !:,;<4, 滑移隔震结构基于能量分析的
第 卷 第 期 #$%# 年 & 月 西 安 建 筑 科 技 大 学 学 报 自然科学版 A 0 :0 5 9-5 9?@ - ) + -. /0 23 5607 89 560:< 滑移隔震结构基于能量分析的简化计算方法研究 熊仲明%#张萍萍%韦 俊#刘晓通% %0西安建筑科技大学土木工程学院#陕西 西安 B%$$CC$#0江苏省结构工程重点实验室#江苏 苏州 #%C$%%$ 0西部建筑科技国家重点实验室筹#陕西
6
某复杂高层建筑结构罕遇地震弹塑性分析 刘先明范重刘学林李丽杨苏 ( 中国建筑设计研究院北京 100044) 1 工程概况 本工程建筑平面左右两侧为直边, 上下两边为圆弧边, 立面上下完全一致, 形成一个较为规则的结构 体系 该建筑地下 2 层, 地上 79 层, 共 81 层, 总高 345.8m, 该建筑所处地区为 8 度区 该建筑 1~7 层层高 5.0m, 标准层层高 4.2(m) 每 16
标题
第 27 卷第 1 期厦门理工学院学报 Vol.27 No.1 2019 年 2 月 Journal of Xiamen University of Technology Feb. 2019 doi:10.19697 / j.cnki.1673 4432.201901013 基于建筑结构层间位移比的粘滞阻尼器布置方法 朱林 1ꎬ2 1 ꎬ 苏振超 (1 厦门大学嘉庚学院土木工程系 ꎬ 福建漳州 363105ꎻ
86 地震工程与工程振动第 38 卷 yielding.underrareearthquake,thedampercanefectivelycontrolthestructuraldisplacementresponseandim provetheseismicperformanceofthestr
第 38 卷第 4 期 2018 年 8 月 地震工程与工程振动 EARTHQUAKEENGINEERINGANDENGINEERINGDYNAMICS Vol.38No.4 Aug.2018 文章编号 :1000-1301(2018)04-0085-08 DOI:10.13197/j.eeev.2018.04.85.cheny.013 分级屈服型金属阻尼器减震性能分析 陈云 1, 陈超 1, 刘涛
第 2 期范夕森等 : 单跨框架结构的减震加固技术研究 引言 许多中小学教学楼和办公楼, 出于建筑功能的要求, 横向采用单跨带外廊式形式, 结构属于横向单跨框架结构 ( 纵向多跨 ) 这种结构横向刚度小, 大震时层间位移大, 容易造成非结构构件的破坏 更重要的是它的超静定次数少, 不符合
第 30 卷 第 2 期 2015 年 4 月 山东建筑大学学报 JOURNAL OF SHANDONG JIANZHU UNIVERSITY Vol.30 No.2 Apr. 2015 文章编号 :1673-7644(2015)02-0116-07 单跨框架结构的减震加固技术研究 范夕森 1 2, 田廷磊 (1. 山东建筑大学土木工程学院, 山东济南 250101;2. 山东铭远工程设计咨询有限公司,
JOURNAL OF EARTHQUAKE ENGINEERING AND ENGINEERING VIBRATION Vol. 31 No. 6 Dec
31 6 2011 12 JOURNAL OF EARTHQUAKE ENGINEERING AND ENGINEERING VIBRATION Vol. 31 No. 6 Dec. 2011 1000-1301 2011 06-0159 - 08 1 1 1 1 2 1. 150080 2. 100124 1 2 3 P315. 93 TU 43 TU41 A Shaking table test
标题
2 0 1 8 年 7 月第 34 卷第 4 期 沈阳建筑大学学报 ( 自然科学版 ) Journal of Shenyang Jianzhu University ( Natural Science) Jul. 2 0 1 8 Vol. 34ꎬ No. 4 文章编号 :2095-1922(2018)04-0605 - 09 doi:10. 11717 / j. issn:2095-1922. 2018.
34 山东建筑大学学报 2018 年 发展起到了引领与推动作用 [3] 自 GB 建筑抗震设计规范 [4] 中吸收消能减震技术以后, 此项技术在国内取得了长足的发展 JGJ 建筑消能减震技术规程 [5] 的颁布实施, 标志着国内消能减震技术的蓬勃发展和日趋完善
![34 山东建筑大学学报 2018 年 发展起到了引领与推动作用 [3] 自 GB 建筑抗震设计规范 [4] 中吸收消能减震技术以后, 此项技术在国内取得了长足的发展 JGJ 建筑消能减震技术规程 [5] 的颁布实施, 标志着国内消能减震技术的蓬勃发展和日趋完善](/thumbs/92/109534465.jpg "34 山东建筑大学学报 2018 年 发展起到了引领与推动作用 [3] 自 GB 建筑抗震设计规范 [4] 中吸收消能减震技术以后, 此项技术在国内取得了长足的发展 JGJ 建筑消能减震技术规程 [5] 的颁布实施, 标志着国内消能减震技术的蓬勃发展和日趋完善")
第 33 卷 第 4 期 2018 年 8 月 DOI:10.12077/sdjz.2018.04.007 山东建筑大学学报 JOURNAL OF SHANDONG JIANZHU UNIVERSITY Vol.33 No.4 Aug. 2018 框架 BRB 体系教学楼抗震性能分析 柳晓博, 孟凡涛, 阮兴群, 张玉明 ( 山东华科规划建筑设计有限公司, 山东聊城 252000) 摘要 : 框架结构抗震性能的改善程度是框架结构优化设计的重要内容,
<4D F736F F D D2D2DCDF4D2BBC5F42020B9A4B3CCB3A1B5D8B5D8D5F0B0B2C8ABD0D4C6C0BCDBB9A4D7F7D6D0B3A3BCFBCECACCE2D1D0BEBF2E646F63>
第 10 卷第 1 期 2015 年 3 月 震灾防御技术 Technology for Earthquake Disaster Prevention Vol. 10,No. 1 Mar.,2015 刘小萌, 张长会, 卢志强, 盛宏玉,2015. 黏滞阻尼器在煤矿井塔结构抗震加固中的应用. 震灾防御技术,10(1):126 134. doi:10.11899/zzfy20150113 黏滞阻尼器在煤矿井塔结构抗震
6 4 昆明理工大学学报 ( 自然科学版 ) 第 41 卷 解决建筑结构抗震的思路, 实现了成本与性能间平衡. 软钢阻尼器由于其低廉的造价 优越的耗能能力, 在国内工程中的应用越来越广泛 [2]. 通常消能减震结构的设计有基于刚度需求 [3] 能量平衡 [4] [5] 性能等方法, 本文提出了一种基
![6 4 昆明理工大学学报 ( 自然科学版 ) 第 41 卷 解决建筑结构抗震的思路, 实现了成本与性能间平衡. 软钢阻尼器由于其低廉的造价 优越的耗能能力, 在国内工程中的应用越来越广泛 [2]. 通常消能减震结构的设计有基于刚度需求 [3] 能量平衡 [4] [5] 性能等方法, 本文提出了一种基](/thumbs/51/27961085.jpg "6 4 昆明理工大学学报 ( 自然科学版 ) 第 41 卷 解决建筑结构抗震的思路, 实现了成本与性能间平衡. 软钢阻尼器由于其低廉的造价 优越的耗能能力, 在国内工程中的应用越来越广泛 [2]. 通常消能减震结构的设计有基于刚度需求 [3] 能量平衡 [4] [5] 性能等方法, 本文提出了一种基")
第 41 卷第 2 期 2016 年 4 月 昆明理工大学学报 ( 自然科学版 ) JournalofKunmingUniversityofScienceandTechnology(NaturalScienceEdition) Vol.41 No 2 Apr.2016 doi:10.16112/j.cnki.53-1223/n.2016.02.007 基于等效线性化方法的软钢阻尼器结构设计方法 高永林
Haihang International Plaza, Tower A, Main Building s Supertall Structural Design 海航国际广场 A 座主楼超高层结构设计 Fujiang Xu Ping Sheng First-name Last-name Fujia
ctbuh.org/papers Title: Authors: Subjects: Keywords: Haihang International Plaza, Tower A, Main Building s Supertall Structural Design Fujiang Xu, Vice Principal Engineer, Beijing Institute of Architectural
68 2012 11 the requirements of load - bearing rescue and turning of the large fire engine can be served as an outdoor safety area. 5 The second floor
2012 11 11 170 JOURNAL OF RAILWAY ENGINEERING SOCIETY Nov 2012 NO. 11 Ser. 170 1006-2106 2012 11-0067 - 06 1 2 ( 1. 苏 州 设 计 研 究 院 股 份 有 限 公 司, 江 苏 苏 州 215021; 2. 苏 州 市 消 防 支 队, 江 苏 苏 州 215021) 1 2 3 4
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國立交通大學 工學院碩士在職專班 營建技術與管理組 隔震技術應用於提昇既有橋梁 耐震能力之研究 A Study on Application of Seismic Isolation Technique for Retrofit of Existing Bridges 研 究 生 詹昆霖 指導教授 王彥博 博士 中華民國九十六年七月 - I - A Study on Application of Seismic
博士学位论文
建筑结构抗震设计 建筑工程学院 第一章结构隔震与 教学目的和要求 消能减震控制 1. 理解结构隔震与消能减震的原理 ; 2. 了解常用隔震支座类型及特点 ; 3. 了解常用消能装置类型及特点 ; 4. 掌握隔震及消能减震结构的设计方法以及计算要点 ; 5. 掌握隔震建筑及消能减震建筑的有关构造要求 9.1 结构减震设计概述 传统的抗震设计方法依靠结构的强度 刚度和延性来抗御地震作用, 称之为 抗震设计
Comparative Study of Zhongnan Center Under Earthquake and Wind 中南中心抗震及抗风设计的分析和对比 Weiguo Chen & Guangjing Sha, Zhongnan Construction Group Co., Ltd. 陈卫
ctbuh.org/papers Title: Authors: Subjects: Comparative Study of Zhongnan Center Under Earthquake and Wind Weiguo Chen, Zhongnan Group Guangjing Sha, Zhongnan Group Xin Zhao, Architectural Design & Research
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第 37 卷第 5 期华侨大学学报 ( 自然科学版 ) Vol.37 No.5 2016 年 9 月 JournalofHuaqiaoUniversity(NaturalScience) Sep.2016 犱狅犻 : 10.11830 /ISSN.1000 5013.201605006 地震波输入角度对钢网格盒式束筒结构响应的影响 杨志勇, 马克俭, 孙敬明 ( 贵州大学空间结构研究中心, 贵州贵阳
WTO
10384 200015128 UDC Exploration on Design of CIB s Human Resources System in the New Stage (MBA) 2004 2004 2 3 2004 3 2 0 0 4 2 WTO Abstract Abstract With the rapid development of the high and new technique
第 卷 第 期 年 月 建筑科学与工程学报!! "#$ % &!! & ' 文章编号 ()*(+(+ 钢混框剪高层结构地震能量分布及耗散研究 鲍文博 付亮华 陆海燕 徐广洋 沈阳工业大学建筑工程学院 辽宁沈阳 + 沈阳工业大学辽宁省建筑材料力学重点实验室 辽宁沈阳 + 摘要 为了研究复杂建筑结构在地
第 卷 第 期 年 月 建筑科学与工程学报!! "#$ % &!! & ' 文章编号 (*(( 钢混框剪高层结构地震能量分布及耗散研究 鲍文博 付亮华 陆海燕 徐广洋 沈阳工业大学建筑工程学院 辽宁沈阳 沈阳工业大学辽宁省建筑材料力学重点实验室 辽宁沈阳 摘要 为了研究复杂建筑结构在地震作用下地震能量的分配与耗散机制 基于能量平衡原理和 =% 3? 软件对钢筋混凝土框架 ( 剪力墙高层结构模型进行了动力弹塑性能量时程分析
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29 1 Vol129, No11 2008 2 Journal of Building Structures Feb1 2008 : 100026869 (2008) 0120075208, (, 350002) :, 3,,, ;, ; : ; ; ; ; : TU39819 TU31711 : A Experimental studies on concrete filled steel tubular
西 安 科 技 大 学 学 报 ４４ ２０１４年 １ １ 钢框架住宅的结构体系 在现代化的建筑体系中钢框架的结构体系较 为常见 在平面布置上钢框架结构较混凝土结构 有更大的灵活性 钢框架的结构体系可以使建筑 住宅的内部空间更大 可以在各种功能型建筑中 使用 并且其安装便捷 构件制作工艺简单 可以 推
第 34 卷 第 1 期 2014 年 01 月 西安科技大学学报 JOURNALOFXI ANUNIVERSITYOFSCIENCEANDTECHNOLOGY Vol.34 No1 Jan2014 文章编号 :1672-9315(2014)01-0043-05 钢结构住宅体系抗震性能 陈少杰, 韩航波 ( 西安科技大学建筑与土木工程学院, 陕西西安 710054) 摘要 : 从高层建筑物的钢结构的住宅结构体系的抗震性能的角度着手,
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第 卷第 期河北工业科技 V.,N. 08 年 月 HbJnfIndsSnndThngy Jn.08 文章编号 :008-(08)0-00-07 等面积与多框架的结构性能对比分析 摘 吴珠峰, 曹平周, 刘成, 伍凯 (. 河海大学土木与交通学院, 江苏南京 0098;. 同济大学建筑设计研究院, 上海 0009) 要 : 为研究当框架柱截面面积相等时, 采用和对结构性能的影响, 结合某 框 架住宅建筑,
m 6. 6m m m ~ m m 4. 0m ~ ~
41 2 2 Building Structure Vol. 41 No. 2 Feb. 2011 100120 5 12 TU398. 5 A 1002-848X 2011 02-0081-04 Analysis on seismic damage of concrete masonry structures in Wenchuan Earthquake Jia Jie Huang Yinying
g 100mv /g 0. 5 ~ 5kHz 1 YSV8116 DASP 1 N 2. 2 [ M] { x } + [ C] { x } + [ K]{ x } = { f t } 1 M C K 3 M C K f t x t 1 [ H( ω )] = - ω 2
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10 2016 10 No. 10 Modular Machine Tool & Automatic Manufacturing Technique Oct. 2016 1001-2265 2016 10-0012 - 05 DOI 10. 13462 /j. cnki. mmtamt. 2016. 10. 004 * 116024 MIMO TH166 TG502 A Dynamic Performance
ABAQUS在超高层结构动力弹塑性分析中的应用
第 5 卷第 1 期 2010 年 3 月 震灾防御技术 Technology for Earthquake Disaster Prevention Vol. 5, No. 1 Mar., 2010 阎红霞, 杨庆山, 张丽英,2010. ABAQUS 在超高层结构动力弹塑性分析中的应用. 震灾防御技术,5(1):108 115. ABAQUS 在超高层结构动力弹 1 塑性分析中的应用 阎红霞 1,2)
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高层建筑结构设计 第 4 章 结构计算分析和设计要求 西安建筑科技大学 : 史庆轩 标题 主要内容 : 4.1 高层结构计算分析 4.2 荷载效应和地震作用组合 4.3 高层结构的设计要求 4.4 抗震概念设计 4.5 超限高层建筑工程 主要内容 4.1 高层建筑结构的计算分析 4.1.1 计算假定 弹性假定 : 竖向荷载 风荷载及多遇地震作用下的内力和位移计算 但允许考虑结构的塑性内力重分布 原因
mm-G6 60mm 12
The seismic isolated structure planning of historic buildings 1. 1970 2.1994 1995 3. 921 300mm-G6 60mm 12 2-1 1. 2-1 ( ) 2. 3. ( ) ( ) 2-2 1. 2. 2-2 ( ) 3. ( ) 4. 2-3 2-3 ( ) STEPT-1 STEP-2 STEP-3 STEP-4
Abstract Since 1980 s, the Coca-Cola came into China and developed rapidly. From 1985 to now, the numbers of bottlers has increased from 3 to 23, and
Abstract Since 1980 s, the Coca-Cola came into China and developed rapidly. From 1985 to now, the numbers of bottlers has increased from 3 to 23, and increases ulteriorly. When the Coca-Cola company came
Force-Velocty Relatonshp of Vscous Dampers F D C u& sgn ( u& ) Lne : F D C N V, Nonlnear Damper wth < Lne : F D C L V, Lnear Damper Lnear Vscous Dampe
Longtudnal Cross Secton of A Flud Damper he dfference of the pressure between each sde of the pston head results n the dampng force. he dampng constant of the damper can be determned by adustng the confguraton
桂 ３ 林 理 工 大 报 年 阻尼器的第二刚度系数 α 阻尼器的行程 ±５ ｍｍ 该复合式金属阻尼器典型的滞回曲 线如图 ３所示 图 ３ 复合式金属阻尼器滞回曲线 Ｆ ３ Ｈｙ ｍ ｍ ｍ 工程结构与阻尼器布置 某高层剪力墙实际工程结构地下 层 地上 ３层 总高 ８ ７ｍ 位于 ８度设防区 本文通
第 32 卷第 3 期桂林理工大报 Vol 32No 3 2012 年 8 月 JournalofGuilinUniversityofTechnology Aug. 2012 文章编号 :1674-9057(2012)03-0391-05 doi:10 3969/j.isn 1674-9057 2012 03 020 复合式金属阻尼器在高层剪力墙结构中的应用 李祥秀 1, 谭平 2, 刘淼鑫 2,
幻灯片 1
第 14 章高层建筑结构 14.1 概述 一 高层建筑的定义我国 高层建筑混凝土结构技术规程 (JGJ3-2010) 规定,10 层及 10 层以上或房屋高度大于 28m 的住宅建筑以及房屋高度大于 24m 的其他民用建筑混凝土结构适用于该规程, 并按结构形式和高度的不同分为 A 级和 B 级两类, 并在设计中应采用不同的抗震等级, 计算方法和构造措施 建筑的高度一般是指从室外地面至主要屋面的距离
河北师范大学学报 ( 自然科学版 ) 第 卷 每一层抽象为 个质点. 左下部分是对地震波的模拟, 地震波可以选择典型的 波 波 天 津宁河波和唐山地震波, 分别对建筑物进行多遇地震或罕遇地震的模拟. 在图中可以动态显示每一时刻 建筑物各层的位移和偏移角. 在图右部还可以显示出各个时刻不符合抗震要求的
第 卷第 期 年 月 河北师范大学学报 ( 自然科学版 ) ( )... 计算机模拟技术在消能减震中的应用研究 蔚洁, 刘伟, 成汝震, 牛相燕 ( 河北师范大学数学与信息科学学院, 河北石家庄 ) 摘要 : 针对国内消能减震结构设计软件的不足, 提出应用计算机模拟技术进行建筑物消能减震设计. 设计出消能减震的计算机模拟方法, 编制了建筑物消能减震模拟程序, 实现对消能器的抗震计算, 并用图形动态演示模拟结果.
cm hpa hpa 2 45 N hpa ~ 12 Fig. 1 The observed rainfall distribution of Shanxi
28 3 2010 9 1006-7639 2010-03 - 0332-06 Journal of Arid Meteorology Vol. 28 No. 3 Sept 2010 1 1 2 1 3 1. 046000 2. 030404 3. 034000 2009 11 10 ~ 12 1 10 11 2300 hpa 3500 hpa 41 500 m 2 850 hpa 5FY - 2C
2 山东建筑大学学报 208 年 0 引言 近年来, 国家大力提倡装配式建筑 [-2], 低层钢结构房屋体系得到迅速发展, 类型呈现多样化, 常见的结构体系有轻钢框架结构 轻钢龙骨结构 无比钢结构 集装箱式结构等, 但这些体系大多存在建造成本高 构造连接复杂的问题, 推广应用效果不明显 [3-4]
![2 山东建筑大学学报 208 年 0 引言 近年来, 国家大力提倡装配式建筑 [-2], 低层钢结构房屋体系得到迅速发展, 类型呈现多样化, 常见的结构体系有轻钢框架结构 轻钢龙骨结构 无比钢结构 集装箱式结构等, 但这些体系大多存在建造成本高 构造连接复杂的问题, 推广应用效果不明显 [3-4]](/thumbs/93/113573938.jpg "2 山东建筑大学学报 208 年 0 引言 近年来, 国家大力提倡装配式建筑 [-2], 低层钢结构房屋体系得到迅速发展, 类型呈现多样化, 常见的结构体系有轻钢框架结构 轻钢龙骨结构 无比钢结构 集装箱式结构等, 但这些体系大多存在建造成本高 构造连接复杂的问题, 推广应用效果不明显 [3-4]")
第 33 卷 第 2 期 208 年 4 月 DOI:0.2077/sdjz.208.02.00 山东建筑大学学报 JOURNAL OF SHANDONG JIANZHU UNIVERSITY Vol.33 No.2 Apr. 208 P SFG 体系整体结构模型抗震性能分析 周学军, 王周泰, 郭强, 李明洋, 魏方帅 ( 山东建筑大学土木工程学院, 山东济南 2500) 摘要 : 装配式门形支撑铰接钢框架结构
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第 卷第 期 年 月 建 筑 钢 结 构 进 展!" # "$" % &' & " & 航天科技广场加强层伸臂桁架方案研究 王文涛 谭 伟 孙素文 悉地国际设计顾问 深圳 有限公司 广东深圳 + 摘 要 结合实际工程探讨了采用屈曲约束支撑作为高层框架核心筒结构加强层伸臂桁架的可行性及优越性 对比分析了普通支撑与屈曲约束支撑加强层方案结构整体动力性能 层间位移角 以及大震下弹塑性基底剪力等 计算结果表明
00040122 水 资 源 与 水 危 机 2 学 分 32 学 时 Water Resources and Water Crisis 水 资 源 是 人 类 耐 以 生 存 的 基 础 自 然 资 源, 同 时 也 是 生 态 环 境 的 控 制 性 因 素 之 一 ; 在 国 民 经 济 中
水 利 水 电 工 程 系 00040022 地 球 与 人 类 环 境 2 学 分 32 学 时 The Earth and Human Being's Environment 地 球 和 地 壳, 矿 物 和 岩 石, 内 动 力 地 质 作 用, 外 动 力 地 质 作 用, 地 质 年 代, 地 球 历 史, 地 球 的 大 气 圈 及 其 环 境 问 题, 地 球 的 水 圈 及 其 环
高層辦公建築避難演練驗證與避難安全評估之研究
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