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1 第 卷第 期河北工业科技 V.,N. 08 年 月 HbJnfIndsSnndThngy Jn.08 文章编号 :008-(08) 等面积与多框架的结构性能对比分析 摘 吴珠峰, 曹平周, 刘成, 伍凯 (. 河海大学土木与交通学院, 江苏南京 0098;. 同济大学建筑设计研究院, 上海 0009) 要 : 为研究当框架柱截面面积相等时, 采用和对结构性能的影响, 结合某 框 架住宅建筑, 在保证同一位置处的与截面面积相等的条件下, 运用结构设计软件 SATWE 分别进行和的结构设计, 对这 种结构进行了地震作用下的间位移角 楼最大位移 楼剪力 剪重比以及结构自振周期 振型等抗震性能的对比分析 ; 根据规 范选取了 条地震波, 分别运用 SATWE 和 EPDA 软件对这 种结构进行弹性和弹塑性时程分 析 ; 从钢筋用量的角度进行了经济性的对比分析 结果表明, 当框架柱截面面积相等时, 和 框架相比, 的抗震性能较好, 但经济性稍差一些 研究结果为不同条件下与矩形 柱的选用提供了理论参考 关键词 : 混凝土与钢筋混凝土结构 ; 多框架 ; ; ; 抗震性能 ; 时程分析 ; 经济性 中图分类号 :TU7 文献标志码 :A d:0.7/hbgykj.08yx000 Cnsnyssnspfmnfm-syfmswh q-spshpdmnsngmns WUZhfng,CAOPngzh,LIU Chng,WU K (.CgfCvnd Tnspn Engnng,HhUnvsy,Nnjng,Jngs0098,Chn;.Ah DsgnndRshInsfTngjUnvsy,Shngh0009,Chn) Abs: Indsdyhffsngsp-shpdmnndngmnnhspfmn ndhndnfqsssnfmns,mbndwhsxyfmsdnbdngs,hs dsgnsfwsatwessdfhsdsgnfsp-shpdmsndngmns fms.inhwkndsfs,snfbhsp-shpdmnndngmnnhsm nsq.thssmpfmnsfhwkndsfssndssmdnyzd,shsny dspmnng,fmxmmdspmn,fsh,sh-wgh,nvbnpd,vbn md,.adnghspfn,hssmwvshsnfsnds-psmhsynyssfhw kndsfsspvysngsfwsatwendepda.thnmyssnyzdfmhpspvfh mnfnfmnsb.anyssssshwhwhnsnffmmnsq,sp-shpd mshsbssmpfmnhnngmnsfms,bhnmysb p.thsdysspvdhfnfhsp-shpdmnndngmnsnnd dfnndns. Kywds: nndnfdns ;m-syfm;sp-shpdmn;ngmn;ssm pfmn;m-hsynyss;nmy 收稿日期 :07--0; 修回日期 :07--0; 责任编辑 : 冯 基金项目 : 国家自然科学基金 (087); 中央高校基本科研业务费专项 (0B7,0B0) 民 第一作者简介 : 吴珠峰 (990 ), 男, 福建泉州人, 硕士研究生, 主要从事钢筋混凝土结构抗震性能与结构设计方面的研究 通信作者 : 曹平周教授, 博士生导师 E-m:pz9@.m 吴珠峰, 曹平周, 刘成, 等. 等面积与多框架的结构性能对比分析 [J]. 河北工业科技,08,():-0. WUZhfng,CAOPngzh,LIU Chng,.Cnsnyssnspfmnfm-syfmswhq-sp shpdmnsngmns[j].hbjnfindssnndthngy,08,():-0.

2 第期 吴珠峰,等:等面积与多框架的结构性能对比分析 时,异 形 柱 框 架 结 构 的 房 屋 最 大 高 度 不 能 超 过 混凝土柱一般设计为矩形截面,当把传统框架中 十 字形等异形截面的混凝土柱时,就构成了一个异 m 本文基于 江 苏 南 京 某 住 宅 建 筑 ( 高 为 m),分别 进 行 异 形 柱 框 架 和 矩 形 柱 框 架 的 结 构 设 间四周墙面上没有突出的柱子,这不但增加了室内使 的结构布置都相同 在保证同一位置处的与 用面积,而且也使得室内空间更加规整平滑 一般来 截面面积相 等 的 条 件 下,多 次 运 用 结 构 设 计 高与肢厚之比不应大于 [],而且肢厚不应小于 00 角 周 期 比 间 刚 度 比 间 受 剪 承 载 力 比 剪 重 的角 柱 边 柱 中 柱 分 别 替 换 为 L 字 形 T 字 形 形柱框架[] 与传统框架相比,采用时房 计 两种结构方案 之 间 除 了 柱 子 不 一 样,其 他 方 面 说,各肢最小截面宽度小于 00mm,各肢的肢 软件 SATWE 进行试 算 在 确 保 位 移 比 间 位 移 mm,肢高不应小于 00mm 比 刚重比 轴压比 构 件 是 否 超 筋 等 各 个 方 面 都 满 足现行规范要求的情况下,通过不断地调整 优化并 最终确定出 相 应 的 结 构 布 置 方 案 [-8] 最 后 设 计 出 工程概况 的和的结构布置方案分别如 图 和图 所示 当地震设防烈度为7度且设计基本加速度为0. g 图 结构布置图 Ly p n f ng ms 图 结构布置图 Ly p n fsp shpd ms

3 河北工业科技第 卷 结构抗震性能对比. 间位移角 间位移角是楼间最大水平位移与高的 比值, 是检验建筑结构抗震性能的主要指标之 一 [9-0] 对间位移角进行控制的主要目的是为了 使建筑结构具备足够的侧向刚度, 对结构构件的刚 度大小 截面尺寸大小起到一定的控制作用, 避免建 筑结构在水平荷载作用下产生过大的水平位移, 以 满足结构对承载能力 稳定性等承载能力极限状态 和舒适性 裂缝宽度等正常使用极限状态下的要求 图 给出了两种结构在 X,Y 向 (X 向为纵向, Y 向为横向, 下同 ) 地震作用下的间位移角曲线 由图 可知, 在地震作用下, 的间位移 角都比小, 平均可以减小 7.% 这说 明当框架柱的截面面积相同时, 采用的 抗侧刚度相对大, 当遭受到同等强度的 地震作用时, 由于间位移角相对较小, 门窗和填充 墙这些非结构构件遭受破坏的程度会小很多, 更能 满足对抗震性能的要求 数 / / 0 0 / 00 /800 / 00 / 00 间位移角 /d ) X 向地震作用下 数 / 0 / 00 0 / 00 /800 / 00 / 00 间位移角 /d b) Y 向地震作用下 图 X/Y 向地震作用下的间位移角曲线 Inydspmnngvndssm. 楼最大位移 某一楼的间位移角与高相乘则得到该楼 的间位移 当把首到某一楼之间的间位 移叠加起来就得到该楼的楼最大位移 框架结 构楼位移计算是框架结构计算的重要内容之一 在实际进行结构计算时, 一般并不直接对楼最大 位移这一指标进行限制, 而是通过限制间位移角 这一指标来实现 图 给出了和在 X,Y 向地震作用下的楼最大位移曲线 由图 可知, 在地震作用下, 两种结构随着数的增加, 楼最大 位移增速都趋于变缓, 也即间位移自底往上都 逐渐递减, 属于框架结构典型的剪切型位移曲线 通过计算可知, 的楼最大位移平均可以减小 8.%, 说明当框架柱的截面面积相同时, 的抗侧刚度相对大 数 位移 /mm ) X 向地震作用下 数 位移 /mm b) Y 向地震作用下 图 X/Y 向地震作用下的楼最大位移曲线 mxmmdspmnvndssm. 楼剪力图 给出了两种结构在 X,Y 向地震作用下的楼剪力曲线 由图 可知, 在地震作用下, 的楼剪力都比大 本工程的房屋高度为 8m, 房屋高宽比值为., 而且整个结构的竖向布置均匀, 没有收进, 质量和刚度沿楼的分布没有突变 由底部剪力法可知, 由于的整体刚度比较大 周期相对较小, 根据结构基本周期算出的水平地震影响系数较大 由底部剪力法的计算公式可知, 其他参数都一样, 则水平地震影响系数 [] 大的楼剪力就大 通过计算可知, 的楼剪力大约增加.9% 数 数 剪力 /kn 剪力 /kn ) X 向地震作用下 b) Y 向地震作用下 图 X/Y 向地震作用下的楼剪力曲线 shvndssm. 剪重比 剪重比, 也称剪力系数, 为某一楼对应于水平 地震作用标准值的楼剪力与该楼重力荷载代表 值的比值 剪重比是结构抗震性能的主要控制指标 之一, 主要目的是限制各楼的最小水平地震剪力,

4 第 期 吴珠峰, 等 : 等面积与多框架的结构性能对比分析 7 [] 确保周期较长的结构的安全 表 给出了这两种结构布置方案的剪重比 表 / 的剪重比 Tb. Sh-wghfngmn/spshpdms % 数 X 向 Y 向 X 向 Y 向 如果剪重比偏小且和规范规定的限值相差较大, 则说明结构的刚度相对于水平地震剪力过小, 这时宜适当加大柱 墙等竖向构件的截面尺寸, 增加竖 [] 向构件的刚度 根据规范, 本结构的楼最小剪重比为.0% 由表 可知, 这两种结构的每一楼的剪重比都大于.0%, 都满足规范对楼最小剪重比的要求 但如果剪重比过大, 则说明结构的经济性较差, 这时宜适当减少柱 墙等竖向构件的截面面积 由表 可知, 在地震作用下, 的剪重比略大, 经济性稍差. 结构自振特性结构的自振特性是影响结构地震响应的重要因素 结构在水平地震作用下的变形 内力等都与结 [] 构的自振特性紧密相关 因此为了更好地对结构的地震响应进行研究, 需要准确得到与结构自振周期和振型有关的信息 表 给出了这两种结构在地震作用下的前 阶自振周期与振型 表 / 前 阶自振周期与振型 Tb. shdsnvbnpdndvbn mdfngmn/sp-shpdmn 阶数 周期 /s 振型 周期 /s 振型 0.89 X 向平动 0.70 X 向平动 0.8 Y 向平动 0.7 Y 向平动 0.7 扭转 0.0 扭转 由表 可知, 的自振周期都比小一些 由结构动力学可知, 当质量不变时, 结构的自振周期与刚度系数的 / 次方成反比 因为的抗侧刚度较大, 所以自振周期相对较小 结构的振型分为平动和扭转两种 当结构处于 平动时, 柱 墙等竖向构件的位移是一样的, 所受的 力也大致相等 当处于扭转时, 结构周边构件的位 移会比内部构件大, 所受的力也大, 造成周边构件在 内部构件还没来得及充分发挥作用就先遭受破坏 一般来说平动要比扭转好 [-8] 为了控制结构的 扭转效应, 减小扭转对结构产生的不利影响, 一般来 说, 对于结构扭转为主的第 周期与平动为主的第 周期之比 ( 也叫周期比 ),A 级高度高建筑不应 大于 0.9 周期比是控制结构扭转效应的有效指标 之一, 是对结构的扭转刚度与抗侧刚度之间的相对 关系进行控制, 目的是为了保证结构平面布置的规 则性和合理性, 以避免结构出现过大的扭转效应 由表 可知, 这两种结构的前 阶振型都一样, 周期 比分别为 0.8 与 0.87, 都满足规范的要求, 这说 明上述两种结构平面布置方案都比较合理 由于异 形柱框架的周期比相对较小, 在控制结构的扭转效 应方面更为有利 时程分析. 多遇地震下的弹性动力时程分析.. 地震波的选取 运用结构分析软件 SATWE 分别对框 架和进行多遇地震下的弹性动力时程分 析 根据 建筑抗震设计规范 (GB00 00) 第.. 条对地震波的选取要求, 经过多次试算 [9], 最后选取了 RHTG0( 人工波 ) THTG0( 天 然波 ) 以及 THTG0( 天然波 ) 等 条地震波 图 为输入到结构中的 条地震波反应谱 与振型分解反应谱 ( 规范谱 ) 的对比图 地震影响系数 图 规范谱 T T T 平均谱 -7% -7% -% RHTG0 波谱 -0% -% -% THTG0 波谱 -% -0% -% THTG0 波谱 -9% -9% -% 规范谱 RHTG0 波谱 THTG0 平均谱波谱 THTG0 波谱 结构自振周期 /s 多遇地震波反应谱与规范谱的对比图 Cns fg f fqn ssm wv spns spm nd md-sppsn spnsspm 由图 可知, 条地震波的平均地震影响系数 曲线 ( 平均谱 ) 与振型分解反应谱法所采用的地震影

5 8 河北工业科技第 卷 响系数曲线在统计意义上相符 ( 结构主要振型的周 期点上相差不超过 0%), 满足规范的要求 经检 验, 这 条地震波在输入到结构中时也 同样满足规范的要求.. 多遇地震下的弹性时程分析 表 给出了两种结构的楼最大位移和最大 间位移角的分析结果 由表 可知, 在多遇地震下, 和相比, 的楼最大位移和 间位移角相对较小, 抗震性能较为优越 Tb. 表 多遇地震下 / 的弹性 时程分析结果 Esm-hsynyssssfngmn/sp-shpdmnndfqnhqk 项目 X 向 Y 向 X 向 Y 向 楼最大位移 /mm 最大间位移角 /d / /8 /87 /7. 罕遇地震下的弹塑性动力时程分析.. 地震波的选取 运用结构弹塑性动力时程分析软件 EPDA 读 入 SATWE 模型, 分别对和 进行罕遇地震下的弹塑性动力时程分析 根据规范 对地震波的选取要求, 经过多次试算, 最后选取了 RHTG0( 人工波 ) THTG0( 天然波 ) 以及 THTG0( 天然波 ) 等 条地震波 图 7 为输入到 结构中的 条地震波反应谱与振型分解 反应谱 ( 规范谱 ) 的对比图 经检验, 这 条地震波在 输入到结构中时也同样满足规范要求 地震影响系数 图 7 0 规范谱 T T T 平均谱 -% -% -0% RHTG0 波谱 +7% +7% +% THTG0 波谱 -% -% -8% THTG0 波谱 -% -% -7% 规范谱 结构自振周期 /s RHTG0 波谱 THTG0 平均谱波谱 THTG0 波谱 罕遇地震波反应谱与规范谱的对比图 Cnsfgfnssmwvspns spmndmd-sppsnspnsspm.. 罕遇地震下的弹塑性时程分析 表 给出了两种结构的楼最大位移和最大 间位移角的分析结果 由表 可知, 在罕遇地震下, 表 罕遇地震下 / 的弹塑性时程分析结果 Tb. Es-psm-hsynyssssfngmn/sp-shpdmnndnhqk 项目 X 向 Y 向 X 向 Y 向 楼最大位移 /mm 最大间位移角 /d / /0 /9 /79 和相比, 的楼最大位移和间位移角相对来得小, 抗震性能较为优越.. 塑性损伤情况分析两种结构的塑性损伤发展情况如下 ( 以 RHTG0 波谱为例, 记录时长为 0s, 记录步长为 0.0s, 地震波计算步数为 000 步 ) ) 第 步, 底梁首先开始出现塑性铰 第 步, 底梁塑性铰增多 ;~ 也开始出现塑性铰, 并逐渐增多 第 79 步, 底柱底端开始出现塑性铰, 并逐渐增多 ; 也开始出现少数几个梁塑性铰 第 步, 除了边柱, 其他底柱都出现塑性铰 ;~ 也有少数几个柱子出现塑性铰 ;~ 的梁塑性铰继续增多 第 步, 整个框架绝大部分的梁 柱塑性铰都出现完毕 ; 从第 步到第 000 步就只有少数几个塑性铰出现 ) 第 7 步, 底梁出现第 个塑性铰 第 87 步,~ 开始出现部分梁塑性铰 第 07 步, 底柱底端开始出现塑性铰 ;~ 开始出现梁塑性铰, 并逐渐增多 第 9 步, 底柱底端塑性铰逐渐增多 ;~ 的梁塑性铰逐渐增多 第 7 步, 大部分底柱都出现塑性铰,~ 的柱子也有若干根出现塑性铰 ; 梁塑性铰也大部分出现 第 0 步, 所有底柱都出现塑性铰 ; 绝大部分的梁 柱塑性铰都出现完毕 从第 0 步到第 000 步就只有少数几个塑性铰出现 图 8 和图 9 分别给出了和在弹塑性动力时程分析过程中所有曾经出现梁 柱塑性铰的位置分布图 ( 以 RHTG0 波谱为例 ) 通过对比这两种结构的塑性损伤发展情况以及塑性铰分布图可知 :) 从塑性铰的出现顺序上看, 这两种结构都首先在梁中出现塑性铰, 可以避免结构由于首先在柱中出现塑性铰而形成几何可变体系, 满足规范对 强柱弱梁 的设计要求 ;) 从塑性铰的出现数量上看, 和相比, 的梁塑性铰数量相对较多, 当地震来临时, 能更多地吸收地震能量 ;) 从塑性铰的出现时间上看, 和

6 第期 9 吴珠峰,等:等面积与多框架的结构性能对比分析 表 /钢筋用量 三 六 Tb. Amn f n f mn f ng mn/ sp shpd ms 五 二 类别 梁钢筋 柱钢筋 板钢筋 7. 9 总用量 四 一 0 钢筋用量/% 8 P s h ng nf mw h ng mn % 9.8% 00% % 0 图 8 塑性铰分布图 kg 07.% 00% 00% 00% 三 六 二 五 一 四 0 梁钢筋 柱钢筋 板钢筋 材料 总用量 图 0 /钢筋用量对比 0 Amn n s f n f mn f ng mn/sp shpd ms 形柱框架略微小一 些,这 主 要 是 因 为 异 形 柱 的 柱 肢 比的对应边 长 更 长,导 致 异 形 柱 框 架 的 梁 的 计算长度略微减 少,进 而 引 起 钢 筋 用 量 的 减 少 在 图 9 塑性铰分布图 柱钢筋用量方面,则大幅增加,相对矩形 9 P s h ng nf mw hsp shpd mn 柱框架多使用了 7. % 的 钢 筋,这 主 要 是 由 异 形 柱 框架相比,的梁 柱塑性铰都出现得比较 肢,同一截面处箍筋的总长度更大,而且的截 早,这主要是因为的延性比差,当受到 面角点数量也比矩 形 柱 多,导 致 受 力 钢 筋 的 用 量 也 一定的水平荷载时,的柱肢会更早出现裂缝, 更大 从总的钢筋 用 量 来 说,异 形 柱 框 架 大 约 比 矩 进而导致的梁 柱塑性铰出现得比较早 经济性对比 在本 工 程 的 两 种 结 构 布 置 方 案 中,除 了 同 一 位 的截面形状导致 的 相 比 矩 形 柱,异 形 柱 有 两 个 柱 形柱框架多 7. % 结 语 结合 某 框 架 住 宅 建 筑,在 保 证 同 一 位 置 处 置处的柱子分别采 用 矩 形 柱 和 异 形 柱 外,其 他 构 件 的框架柱截面面积 相 等 的 条 件 下,设 计 了 异 形 柱 框 都完全一样 在混 凝 土 用 量 方 面,由 于 柱 子 的 截 面 架和两 种 结 构 方 案,并 进 行 了 抗 震 性 能 面积相同,所 以 两 种 结 构 方 案 的 混 凝 土 用 量 一 样 和经济性的对比分析,得出了以下结论 在钢筋用量方面,运用 PKPM 相关模块软件进行配 筋并统计工程量 )当框架柱截 面 面 积 相 等 时,异 形 柱 框 架 的 抗 震性能总体上相对 较 好,具 体 表 现 为 较 大 的 抗 侧 刚 表 给出了两种结构方案的钢筋用量统计数 度 较小的间位移角 较小的楼最大位移等 当 柱框架的百分比 由表 和图 0 可知,两种结构的 件与非结构构件的 变 形 相 对 较 小,更 容 易 达 到 抗 震 据 图 0 给出了异 形 柱 框 架 钢 筋 用 量 相 对 于 矩 形 遭受同等强度的地 震 作 用 时,异 形 柱 框 架 的 结 构 构 板钢筋用量是一样 的,这 主 要 是 因 为 板 的 布 置 以 及 设计的 三水准 抗震设防目标中的 小震不坏,中震 所受的荷载都一样 的梁钢筋用量比矩 可修 的目标

7 0 河北工业科技第 卷 ) 的周期比较小, 更容易满足规范对周期比的要求, 更有利于控制结构的扭转效应 当由于建筑功能上的需要, 结构的平面布置不是十分规则合理, 扭转效应比较明显时, 如果建筑高度没有超过规范的要求, 则可以考虑设计成 ) 在多遇地震和罕遇地震下, 和相比, 的楼最大位移和间位移角都比较小, 显示出更好的抗震性能 ) 在罕遇地震下, 两种结构都能满足规范对 强柱弱梁 的设计要求, 但的梁塑性铰出现数量更多, 更有利于消耗地震能量 ) 和相比, 的柱钢筋用量大幅增加, 经济性稍差一些 而且由于的截面形状的特点, 钢筋的绑扎以及模板的搭设也相对费时费工 所以, 在实际工程中, 如果不是为了追求一个更加规整平滑美观的室内空间的话, 是一个更为经济的结构形式 具有较强的可应用性 参考文献 /Rfns: [] 刘红星. 结构与普通框架结构抗震性能对比分析 [D]. 重庆 : 重庆大学,008. LIU Hngxng,A CmpsnfSsmBhvbwn SpyShpdnd RngCmn mss [D].Chngqng:ChngqngUnvsy,008. [] JGJ9 00, 混凝土结构技术规程 [S]. [] 胡杰云, 裴丽敏, 杨予. 多住宅结构优化设计与实例分析 [J]. 山西建筑,0,8():8-0. HUJyn,PEILmn,YANG Y.Opmdsgnnds nyssfsdnswhsp-shpdmn[j]. ShnxAh,0,8():8-0. [] WANG Mngdng,NIZhngyn.pmznndsggsns fdsgnfrcfmswhsp-shpdmnsbsdn Chnsspfn[C]//Pdngs fdinnn Cnfnn CvEngnng,Ahnd Bdng Ms(CEABM0).[S..]:[s.n.],0:-. [] 王依群, 曹茹. 使用 PKPM 软件计算结构的注意事项 [J]. 结构工程师,00,():7-. WANG Yqn,CAO R.Kysssndsgnfss whspyshpdmnsbysngpkpm sfw[j]. SEngns,00,():7-. [] 张冀男. 住宅设计的几点思考 [J]. 河北工业科技,0,8(): 8-8. ZHANGJnn.Smvwpnsb hs dsgn[j].hb JnfIndsSnndThngy,0,8():8-8. [7] 李清. 结构分析软件 SATWE 结构设计时要注意的问题 [J]. 四川建筑科学研究,009,():-. LIQnSmpbmsndbndnhs dsgnwhhnysfwsatwefs[j]. ShnBdngSn,009,():-. [8] SHIYnghng,ZHANGDyng,WANG DnfnSdyn ssmpfmnndnpdsgnfd-fmswh sp-shpdmns[c]//pdngsfinnncnfnn EhqkEngnnḡs Annvsyf WnhnEhqk.[S..]:[s.n.],009:89-9. [9] 蒋欢军, 吕西林. 钢筋混凝土框架结构间位移角与构件变形关系研究 [J]. 地震工程与工程振动,009,9():-7. JIANG Hnjn, LYU Xn.Sdy n h nshp bwnsy dfndmndfmnfnfd nfms[j].ehqkengnngnd Engnng Vbn,009,9():-7. [0] 林盼盼. 某结构抗震性能分析 [J]. 世界地震工程, 0,0():9-. LINPnpn.SsmpfmnnyssfRCfmswhsp-shpdmns[J].WdEhqkEngnng,0,0():9-. []JIDngy.nfsp-shpdmsfndhqkn[C]//PdngsfInnn Cnfnn AdvndEngnng Msnd Ah Sn(ICAEMAS0).[S..]:[s.n.],0:-. [] 李当生. 谈剪重比的概念和合理控制 [J]. 工程建设与设计, 009,7(9):-7. LIDngshnThnpndsnbnfshwgh[J].Cnsn & DsgnfPj,009,7 (9):-7. [] 杨星.PKPM 结构软件从入门到精通 [M]. 北京 : 中国建筑工业出版社,008. [] 柯江, 高兑现. 结构与结构受力特性比较 [J]. 建筑结构,00,():-. KEJng,GAO Dxn.Cnsvnyssf mhns hsbwnsp-shpdndngmn fmss[j].bdngss,00,():-. []XU Dngqng,HE Mm.Ssmpfmnnyssf h sp-shpd fm mn s n mdmnsnssm[c]//pdngsfinnncnfnncvengnngndtnspn (ICCET0). [S..]:[s.n.],0:-8. [] 李英民, 韩军, 刘建伟. 建筑结构抗震设计扭转周期比控制指标研究 [J]. 建筑结构学报,009,0():77-8. LI Yngmn, HAN Jn,LIU Jnw.Sdy n sn pdnndxfssmdsgnfbdngss[j].jnfbdngss,009,0():77-8. [7] 张学辉, 董洁. 八度区不等高抗震性能研究 [J]. 河北工业科技,0,9():-9. ZHANG Xh,DONG J.Ssm bhv f nq hghsyfm whspyshpdmnsngh nnsyzn[j].hbjnfindssn nd Thngy,0,9():-9. [8] 张俊文. 结构整体计算控制指标的应用 [J]. 山西建筑,0, 0():-7. ZHANGJnwn.Onppnfndndxsfs vn[j].shnxah,0,0():-7. [9] 陈康华, 郭远翔. 弹性动力时程分析中地震波的选取方法研究 [J]. 河北工业科技,0,9():0-. CHEN Kngh,GUO YnxnSnfhqkwvs nsm-hsydynmnyss[j].hbjnfindssnndthngy,0,9():0-.

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