第 40 卷第 5 期 2010 年 9 月 东南大学学报 ( 自然科学版 ) JOURNALOFSOUTHEASTUNIVERSITY(NaturalScienceEdition) Vol.40 No.5 Sept.2010 doi: /j.isn
|
|
- 带 吉
- 5 years ago
- Views:
Transcription
1 第 40 卷第 5 期 2010 年 9 月 东南大学学报 ( 自然科学版 ) JOURNALOFSOUTHEASTUNIVERSITY(NaturalScienceEdition) Vol.40 No.5 Sept.2010 doi: /j.isn 高层建筑组合隔震的设计方法及应用 杜东升王曙光刘伟庆孙臻 ( 南京工业大学土木工程学院, 南京 ) 摘要 : 为了使高层组合隔震技术的应用和推广具有更加完善的理论基础和设计依据, 对高层隔震体系上部结构设计和隔震层设计中的若干关键问题进行了探讨, 研究了高阶振型和高阻尼对隔震效果的影响, 提出了隔震体系上部结构竖向构件布置的基本原则, 分析了隔震层设计的基本原则和各类隔震装置的配置方法. 根据以上基本理论, 将基于性能的组合隔震设计方法应用于目前国内最高的高层隔震设计中, 充分考虑纯天然橡胶隔震支座 铅芯橡胶隔震支座 滑移隔震支座和黏滞阻尼器的性能特征, 将其按照相关组合原则配置于隔震层中. 通过分析表明各类隔震装置充分发挥了设计性能, 隔震层在罕遇地震下工作状态稳定, 上部结构的地震响应有了明显的降低, 各项性能目标满足设计要求, 本文最后对高层隔震结构的相关构造要求进行了必要的说明. 关键词 : 组合隔震 ; 性能设计 ; 隔震支座受拉 ; 隔震支座面压中图分类号 :TU311 3 文献标志码 :A 文章编号 : (2010) Designmethodanditsapplicationinhybridbase isolation ofhigh risebuildings DuDongsheng WangShuguang LiuWeiqing SunZhen (ColegeofCivilEngineering,NanjingUniversityofTechnology,Nanjing210009,China) Abstract:Inordertoperfectboththeoreticalbasisanddesigningfoundationforhybridbase isolation oftalbuildings,somekeyisuesaboutupperstructuredesignforhybridbase isolationsystemandi solationlayerdesign,influencefrom highmodesandhighdampingonisolatedefectareinvestiga ted.basicprinciplesofverticalcomponentsarangementforseismicisolationsystem areproposed, andbasicprinciplesofisolationlayerdesignanddistributionmethodofalkindsofisolationdevices areanalyzed.accordingtoabovefoundamentaltheory,performance basedhybridbase isolationde signmethodisappliedtothecurentlytalestdomestichigh riseisolatedbuilding.theperformance characteristicsofpurifiednaturalrubberbearing,leadrubberbearing,slidingisolatedbearingand viscousdamperarefulytakenintoaccount.thesebearingsareequippedinisolationlayer,accord ingtothecorelativecombinationprinciple.thestudyresultindicatesthatalkindsofisolationde vicesbringthedesignedfunctionsintofulplay.isolationlayerkeepsastableworkingstatusunder rareearthquake,whileseismicresponseofupperstructuredeclinesobviously,andalperformance objectivessatisfydesignrequirements.atlast,necesaryremarksaremadeforrelatedstructuralre quirementsofhigh riseisolatedstructures. Keywords:hybridbase isolation;performanceevaluation;tensionofisolators;compresstresof isolator 收稿日期 : 作者简介 : 杜东升 (1977 ), 男, 博士, 讲师,ddshy@163.com. 基金项目 : 国家自然科学基金资助项目 ( , ) 国家自然科学基金重大研究计划资助项目 ( ) 南京工业大学青年教师学术基金资助项目. 引文格式 : 杜东升, 王曙光, 刘伟庆, 等. 高层建筑组合隔震的设计方法及应用 [J]. 东南大学学报 : 自然科学版,2010,40(5): [doi: /j.isn ]
2 1040 东南大学学报 ( 自然科学版 ) 第 40 卷 近年来, 隔震技术被逐步推广到高层建筑中 [1]. 随着抗震意识的进一步提高, 高层隔震结构将会有广阔的发展前景 [23].2001 年, 我国颁布的 建筑抗震设计规范 (GB )(2008 版 ) [4], 第 1 次将隔震和消能减震设计的内容列入其中. 但是, 我国规范规定的隔震结构应用范围非常狭窄, 主要局限于多层结构体系, 如要求结构不隔震时的基本周期小于 1 0s, 针对高层建筑结构采用隔震技术的研究工作还没有系统开展. 本文对高层隔震结构的减震效果进行了分析, 解释了长周期高层结构仍具有较好隔震效果的原因, 对高层隔震结构上部设计和隔震层设计的一些基本原则进行了研究, 以国内目前最高的隔震建筑为例对所研究的成果进行了工程应用, 并在隔震设计中引入了性能设计的理念. 1 高层隔震体系减震效果分析 高层建筑已经具有较长的周期, 对其采用隔震技术后周期会继续后延, 而文献 [4] 的设计反应谱在长周期段下降缓慢, 从图 1 可以看出, 在 8 度 (0 3g) 二类场地建造高层隔震建筑, 并使其周期由原来的 2s 延长到 3 5s, 从 5% 阻尼比的反应谱上可以算出地震影响系数 α 从 降低到 , 认为隔震前后地震剪力比值只有 / =0 87, 按照文献 [4] 要求, 隔震后的上部结构降低半度的要求都达不到, 说明隔震效果不明显. 然而通过对高层隔震结构进行非线性动力时程分析却发现计算结果并非如此 [5]. 看出, 隔震和非隔震结构第 1 阶振型的基底剪力相 差不大, 说明了为什么直接从反应谱上看长周期结 构隔震效果不明显. 但是, 隔震结构的第 1 阶振型 质量参与系数达到了 90 1%, 采用多阶振型地震 剪力组合后, 最终的基底剪力与采用 1 阶振型基底 剪力相差不大 ; 而非隔震结构的第 1 阶振型质量参 与系数只有 65 4%, 通过多阶振型地震剪力组合, 最终的基底剪力会远远大于第 1 阶振型的基底剪 力 [5]. 表 1 隔震与非隔震结构在不同振型数量下 的地震剪力 (X 向 ) MN 非隔震结构隔震结构隔震前 ( 后 ) 振型累计振型质时程结果累计振型时程结果周期 /s 量系数 /% 平均值质量系数 /% 平均值 (4 70) (2 68) (1 17) (0 63) (0 22) (0 08) 图 2 为隔震和非隔震结构基底剪力随振型阶数增加而变化的情况. 可以看出, 非隔震结构地震剪力随振型阶数增加而显著增加, 从采用 1 阶振型的 MN 增大到采用 6 阶振型时的 MN, 是 1 阶振型剪力的 1 81 倍. 而隔震结构的基底剪力随振型阶数的增加而变化不大, 从采用 1 阶振型的 7 779MN 增大到采用 6 阶振型的 8 958MN, 为 1 阶振型剪力的 1 15 倍. 所以在利用反应谱进行隔震效果分析时, 长周期高层建筑必须充分考虑高阶振型影响的问题, 否则会低估减震效果. 图 1 规范反应谱分析高层结构隔震效果 现以宿迁某高层隔震建筑为例, 分析高层隔震结构仍具有较好隔震效果的原因. 该高层建筑主楼结构地上 23 层, 隔震层兼作地下室 ; 纵向长 50 6 m, 横向长 26 2m, 主体建筑高度约 89 8m, 长边方向高宽比为 1 78, 短边方向高宽比为 3 43, 最高处 97 2m. 文献 [6] 对其进行了详细的非线性动力时程分析, 表 1 给出了隔震与非隔震结构在计算时采用不同振型数量情况下 X 向的基底剪力. 可以 图 2 基底剪力随振型阶数增加的变化隔震结构高阻尼的影响是低估高层结构隔震效果的另外一个重要因素. 高层隔震结构的阻尼比远远大于 5%, 如果按照 5% 阻尼比的设计反应谱来评估隔震结构和非隔震结构的地震力变化是不合理的. 当结构阻尼比大于 5% 时 [4], 阻尼调整系
3 第 5 期 杜东升, 等 : 高层建筑组合隔震的设计方法及应用 1041 数 η 的值也偏大, 这就造成长周期段高阻尼的反应谱值降低很少, 当周期超过 2 0s 后, 阻尼比为 0 05 和 0 20 所对应的反应谱值较接近, 当周期大于一定数值以后, 阻尼比 0 20 对应的反应谱的数值甚至比阻尼比 0 05 时的值还大, 显得不太合理 [7]. 2 高层隔震体系上部结构设计原则 高层建筑相对于多层建筑, 倾覆效应明显, 采用隔震技术后, 在罕遇地震作用下, 隔震支座可能会出现拉应力. 隔震结构整体倾覆和隔震支座受拉问题是隔震技术在高层建筑中应用的主要障碍. 根据以往对高层隔震结构的设计和研究, 提出了高层隔震结构隔震层上部结构设计的基本原则 : 严格控制高宽比防止结构整体倾覆 [8], 合理布置竖向构件避免或者减小隔震支座的受拉. 也可以通过增大隔震支座所承受的重力荷载范围以减小地 震作用引起的倾覆力矩, 以此解决隔震支座受拉问题 [9]. 竖向构件合理布置的原则可以归纳为 : 柱距要大, 抗震墙要整, 抗震墙尽量居中. 抗震墙尽量居中则与抗震概念设计有所违背, 抗震设计要求抗震墙分散布置在四周以控制结构的扭转效应, 但这种布置方式比抗震墙布置于内部更有可能引起抗震墙端部的隔震支座受拉, 而隔震结构的扭转效应是通过合理配置隔震层来处理的. 图 3 为某高层隔震结构竖向构件布置的 2 个方案, 方案 1 的墙 1 位于结构外围, 是一个对抗震非常有利的方案, 方案 2 的墙 1 在内跨. 对这 2 个方案的隔震结构进行非线性动力时程分析, 图 4 为 2 个方案支座 A 的竖向轴力时程曲线, 分析中考虑了隔震支座拉压刚度的不同. 由图 4 可知, 在相同的地震烈度下, 方案 1 隔震支座 A 轴力变化较方案 2 剧烈, 即倾覆轴力大, 支座更容易受拉. 文献 [4] 第 条对抗震墙下隔震支座的布置规定为 : 隔震墙下隔震支座的 图 3 抗震墙布置图 ( 单位 :m)
4 1042 东南大学学报 ( 自然科学版 ) 第 40 卷 图 4 隔震支座 A 的轴力时程间距不宜大于 2 0m. 根据前面的分析, 这条规范明显不合理, 是在国内大直径隔震支座生产能力有限情况下的权宜之计, 目前国内一些厂家已经具备 1 3m 隔震支座的生产能力, 在将要颁布的新 规范 里面已经删除了这一条款. 抗震墙居中带来的问题就是对上部结构的抗扭不利, 但在地震作用下隔震层上部的结构基本以平动为主, 结构的变形主要集中在隔震层, 所以只要保证隔震层的质心和刚心基本重合, 就可以保证隔震层的上部结构不扭转, 可见抗震的许多概念在隔震设计中是不一定成立的. 3 高层隔震体系隔震层的设计原则 各种类型的隔震装置都有各自力学模型和适用条件, 如何将其合理组合配置, 使各自能够发挥作用从而形成安全有效的组合隔震层是进行组合隔震设计的关键问题. 各类隔震装置配置的基本原则为 :1 铅芯支座布置在隔震层的外围, 且要求对称均匀. 这样的布置对隔震层的抗扭转效应十分有利, 而且对称的布置方式可以保证支座在不同剪应变水平下具有相同的偏离率.2 滑移隔震支座配置在结构中间位置, 这些位置在地震作用下轴力变化较小但自重下轴力较大. 这种布置方式可以保证其力学模型的准确性, 并提供较大的水平屈服力, 但需要计算隔震层在最不利工况下的回复力能力.3 纯橡胶支座配合隔震层的偏心率进行配置, 并尽可能布置在滑移隔震支座附近提供回复力.4 黏滞流体阻尼器在大震作用下可以提供 较大的阻尼力, 将其布置在结构角部和边缘对控制隔震结构的扭转非常有效. 文献 [5] 给出了某高层隔震结构隔震层的配置图, 其各类型隔震支座的配置基本符合上文提到的配置原则, 详细分析结果表明隔震体系取得了较好的隔震效果, 且各类型的隔震装置充分发挥了作用, 隔震层设计安全有效. 隔震层设计中需要严格控制的参数包括 : 1 控制隔震支座的长期面压 极大值面压和极小值面压 [1,4].2 控制隔震层在不同变形水平下的偏心率 (3% 以内 ).3 控制隔震层的屈重比.4 控制隔震层的大震位移, 并配合隔震支座的极大值面压, 需要加入一定数量的黏滞流体阻尼器. 5 控制不同输入方向下隔震支座在罕遇地震下的拉应力.6 对隔震上部结构抗倾覆的验算. 控制以上 6 个参数基本上就可以保证隔震层能够具备稳定的工作状态, 从而确保隔震体系的安全和可靠. 4 工程应用 将基于性能的设计理念应用于宿迁海关综合业务楼, 该楼为地上 17 层, 地下 1 层, 总高度 73 6 m, 现浇钢筋混凝土框架剪力墙结构体系, 建筑面积 m 2[3]. 宿迁市位于地震高烈度区, 抗震设防烈度为 8 度, 设计基本地震加速度值为 0 30g, 设计地震第 1 组. 该工程场地土为 Ⅲ 类, 场地特征周期值为 0 45s( 罕遇 0 50s). 4 1 高层隔震结构的性能目标性能目标和性能水准是对结构进行性能设计首先需要明确的内容, 对于高层隔震结构很少有文献对其性能目标和性能水准进行研究 [10]. 宿迁市海关业务综合楼隔震系统使用了橡胶隔震支座 滑移隔震支座和黏滞阻尼器, 从中小震到大震, 上部结构 隔震层 支撑隔震层的下部结构都需要给出明确的设计性能目标, 针对地震动发生的频度和大小, 表 2 给出了隔震设计的抗震性能目标, 表 3 给出了隔震设计的抗风性能目标. 表 2 抗震性能目标 部位 多遇地震 罕遇地震 上部结构 最大层间位移角 1/800 以内, 地震响应比常规结构降 1 度 弹性极限范围内最大层间位移角 1/500 以内 隔震装置 稳定变形, 剪切变形在稳定变形, 剪切变形 200% 以内在 200% 以内 地下室和墩柱 短期允许应力以内 短期允许应力以内 地基 长期允许应力以内 长期允许应力以内
5 第 5 期 杜东升, 等 : 高层建筑组合隔震的设计方法及应用 1043 表 3 抗风性能目标 部位 50 年一遇 100 年一遇 上部结构 最大加速度小于 0 15 最大加速度小于 0 20 m/s 2 m/s 2 隔震装置 铅芯橡胶支座不屈服 铅芯橡胶支座不屈服 4 2 隔震层设计图 5 为隔震层配置情况. 根据隔震层的控制参数要求, 隔震层必须具备屈服前刚度以满足风荷载和微振动的要求, 将铅芯橡胶支座和滑移支座抗侧刚度简化为 2 线性, 天然 图 5 隔震支座配置图 橡胶支座的水平刚度简化为线性, 隔震层的水平恢复力特性由铅芯橡胶支座 天然橡胶支座和滑移支座共同组成. 图 6 给出了隔震层的水平恢复力特性及抗风分析结果. 图 6 隔震层水平恢复力特性对隔震系统的偏心率进行计算和控制表明, 隔震层 X 向偏心率 R X =1 6%,Y 向偏心率 R Y = 0 3%, 满足设计要求. 分析结果表明该组合隔震层满足基本的控制指标, 隔震层设计安全可靠 [3]. 4 3 地震响应分析本项目的动力非线性分析共采用了 6 条天然地震动和 2 条人工地震动.6 条天然地震动为 1940El CentroEW,1940ElCentroNS,1952TaftEW,1952 TaftNS,1968HachinoheEW 和 1968HachinoheNS, 通过对波进行综合调整, 使得各条波在 8.5 度多遇 (110cm/s 2 ) 地震和 8.5 度罕遇 (510cm/s 2 ) 地震的反应谱已经与文献 [4] 相对应的不同水准设计谱基本一致,2 条人工地震动根据该工程附近场地地貌和地质特性制成. 图 7 给出了 8.5 度罕遇地震作用下部分输入地震波的加速度时程及反应谱特性. 比较隔震结构和非隔震结构在多遇地震作用下的响应结果, 可以看出隔震系统的隔震效果. 图 8 给出了隔震结构和非隔震结构 X 向地震剪力和剪力系数的对比结果.
6 1044 东南大学学报 ( 自然科学版 ) 第 40 卷 图 7 罕遇地震作用下地震波的时程及反应谱 (8 5 度罕遇地震 ) 图 8 隔震和非隔震结构地震剪力和剪力系数对比图 9 给出了隔震结构和非隔震结构 16 层部分加速度时程响应对比结果, 可以看出隔震后结构顶层的加速度约为隔震前的 1/3~1/2, 隔震效果非常明显. 图 10 给出了隔震结构角部铅芯支座和滑移隔震支座在 8.5 度多遇地震作用下的滞回历程图, 可以看出这些具备耗能能力的隔震装置充分发 图 9 隔震和非隔震结构加速度响应对比 (16 层 ) 挥了其力学特性, 具有较稳定的工作状态. 在地震作用下, 隔震支座会吸收大量的地震能量, 从而减少结构本身的黏滞耗能 [11]. 结构能量时程曲线图可以直观地反映出隔震支座耗能和结构耗能随时间变化的情况. 图 11 给出了隔震体系地震动作用下的能量时程曲线, 可以看到, 对于不同的输入地震动, 隔震支座均耗散了大量的输入能量,
7 第 5 期 杜东升, 等 : 高层建筑组合隔震的设计方法及应用 1045 图 12). 与隔震支座连接的梁 柱 墩等应具有足够的水平抗剪和竖向局部抗压承载力, 并采取可靠的构造措施, 如加密箍筋或配置网状钢筋. 穿过隔震层的竖向管线 ( 含上下水管 通风管道 避雷线 ) 应符合下列要求 : 直径较小的柔性管线在隔震层处应预留足够的伸展长度, 其值不应小于 500mm; 直径较大的管道在隔震层处应采用柔性接头, 并能保证发生 500mm 以上的水平变形. 图 13 给出了一种柔性导线连接方法. 图 10 隔震支座滞回历程图 (X 向,ELCentroNS) 图 12 橡胶隔震支座的连接 图 13 隔震层柔性导线的连接 图 11 隔震结构能量时程曲线 (ELCentroNS) 从而减小了上部结构本身的耗能, 大大提高了上部结构的抗震性能. 4 4 隔震构造设计隔震支座与上部和下部结构应该有比较可靠的连接, 隔震支座的轴线应与柱 墙轴线重合 ( 见 隔震层所形成的缝隙可根据使用功能的要求, 采用柔性材料封堵 填塞, 以保证隔震层可以在地震下水平移动. 上部结构及隔震层部件应与周围固定物脱开, 与水平方向固定物的脱开距离不宜小于 500mm, 与竖直方向固定物的脱开距离应取为 20mm. 隔震层顶部采用现浇钢筋混凝土梁板结构, 抗震墙下托墙梁需进行专门设计及构造加强 ; 隔震支座附近梁 柱应考虑冲切和局部承压, 加密箍筋并根据需要配置网状钢筋. 隔震层顶部的纵 横梁和楼板体系应作为上部结构的一部分进行计算和设计. 5 结论 1) 高阶振型对非隔震结构的影响和高阻尼对隔震后结构的影响是长周期高层结构具有较好隔震效果的主要原因. 2) 高层隔震体系上部结构的设计在满足高宽
8 1046 东南大学学报 ( 自然科学版 ) 第 40 卷 比的情况下应该遵循 柱距要大, 抗震墙要整, 抗震墙尽量居中 的原则, 尽量避免边缘隔震支座的受力. 3) 高层隔震体系的隔震层设计应该采用组合隔震方式, 将铅芯橡胶支座 纯橡胶支座 滑移隔震支座和黏滞流体阻尼器合理而有效地组合在一起, 既可以保证中小震下的隔震效果, 又可以满足罕遇地震隔震层位移的限值要求. 隔震层的设计需要通过一些控制参数检验其安全性和可靠性. 在以上设计原则的基础上, 将性能设计方法引入到高层结构隔震设计中, 用具体的多重目标来进行隔震体系的抗震设计. 参考文献 (References) [1] 王曙光, 杜东升, 刘伟庆. 高层建筑结构隔震设计关键问题 [J]. 南京工业大学学报 : 自然科学版,2009,31 (1): WangShuguang,DuDongsheng,LiuWeiqing.Key problemsofseismicisolationstructuredesigninhigh risebuildings[j]. JournalofNanjing Universityof Technology:NaturalScienceEdition,2009,31(1):67 72.(inChinese) [2] 侯宝隆. 日本隔震技术的新发展与控震技术的实际应用 [J]. 工业建筑,2000,30(11): HouBaolong.New developmentsofseismicisolation andresponsecontroltechnologyinjapan[j].industrial Construction,2000,30(11):74 78.(inChinese) [3] 刘伟庆, 王曙光, 杜东升. 宿迁海关业务大楼基础隔震分析报告 [R]. 南京 : 南京工业大学建筑技术发展中心,2007. [4] 中华人民共和国建设部.GB 建筑抗震设计规范 (2008 版 )[S]. 北京 : 中国建筑工业出版社,2008. [5] 杜东升, 王曙光, 刘伟庆, 等. 长周期高层隔震建筑的减震效果探讨 [C]// 第 17 届结构工程学术会议. 苏 州,2008: I10 I13. DuDongsheng,WangShuguang,LiuWeiqing.Discus sionontheseismicreductionefectofisolatedlongperi odhigh risebuildings[c]//the17thnationalconfer enceoncivilengineering.suzhou,2008: I10 I13. (inchinese) [6] 刘伟庆, 王曙光, 程华群. 宿迁开发区商务中心基础隔震分析报告 [R]. 南京 : 南京工业大学建筑技术发展中心,2006. [7] 王曙光, 杜东升, 刘伟庆, 等. 隔震结构不同阻尼比地震影响系数曲线的改进研究 [J]. 建筑结构学报, 2009,30(3): WangShuguang,DuDongsheng,LiuWeiqing,etal. Researchonseismicinfluencecoeficientofseismiciso latedstructurewithdiferentdampingratio[j].journal ofbuildingstructures,2009,30(3): (inChi nese) [8] 刘文光, 杨巧荣, 周福霖. 大高宽比隔震结构地震反应的实用分析方法 [J]. 地震工程与工程振动,2004,24 (4): LiuWenguang,YangQiaorong,ZhouFulin.Simplified methodofearthquakeresponseanalysisforslenderisola tedstructure[j].journalofearthquakeengineering andengineeringvibration,2004,24(4): (in Chinese) [9] 程华群, 刘伟庆, 王曙光. 高层隔震建筑设计中隔震支座受拉问题分析 [J]. 地震工程与工程振动,2007,27 (4): ChengHuaqun,LiuWeiqing,WangShuguang.Analy sisofthetensionofrubberbearingsinthedesignofiso latedhigh risebuildings[j].journalofearthquakeen gineeringandengineeringvibration,2007,27(4): (inChinese) [10] 日本建筑学会. 隔震结构设计 [M]. 刘文光, 译. 北京 : 地震出版社,2006. [11] 北村春幸. 基于性能设计的建筑振动解析 [M]. 裴星洙等, 译. 西安 : 西安交通大学出版社,2004.
目录 一. 隔震结构市场潜力巨大二. 隔震设计流程及关键点三.SAUSG-PI 软件特点和基本功能四. 工程实例
隔震设计, 你该做了 中国建筑科学研究院建研数力公司 2018 年 7 月 目录 一. 隔震结构市场潜力巨大二. 隔震设计流程及关键点三.SAUSG-PI 软件特点和基本功能四. 工程实例 一. 隔震结构市场潜力巨大 1 隔震结构性能优势明显 1 隔震结构性能优势明显 隔震结构是使隔震层的刚度远远小于上部结构层的刚度, 同时使地震输入的总能量主要集中在隔震层的结构 实践证明 : 隔震后一般可使结构的水平地震加速度反应降低
More information幻灯片 1
减隔震设计关键点剖析 及工程实战 中国建筑科学研究院建研数力公司 2017 年 8 月 目录 一 减隔震结构原理及模拟方法二 减隔震结构设计关键点三 减隔震结构大震弹塑性分析工程案例 一 减隔震结构原理 及模拟方法 1. 消能减震结构 消能减震原理 位移型阻尼器 : 提供刚度和阻尼速度型阻尼器 : 仅提供阻尼 消能减震原理 1. 消能减震结构 导入 SATWE 模型及参数 SATWE 模型 SAUSAGE
More informationPowerPoint 演示文稿
隔震设计之实例工程解析 ( 一 ) 中国建筑科学研究院 PKPM 设计软件事业部刘孝国 2016.08.16 1. 减隔震结构设计的基本原理 ; 2. 隔震结构的基本要求 ; 3. 隔震设计的总体流程 ; 4. 确定结构隔震层的位置 5. 初步确定隔震结构的隔震目标 ; 6. 隔震支座介绍 ; 一 减隔震结构设计基本原理 减震隔震设计原理 实际采取的地震对策分为 抗震 减震 及 隔震 三种机制 :
More information第 2 期 李爱群, 等 : 高烈度区近断层 RC 框架核心筒高层结构隔震设计关键参数取值 295 近年来, 功能可恢复已逐渐成为地震工程领域的研究热点. 作为未来城市的一个重要组成部分, 高层结构的地震功能可恢复日益得到诸多学者的广泛关注. 对于处于高烈度近断层区域的 RC 框架核心筒高层结构,
第 48 卷第 2 期 2018 年 3 月 东南大学学报 ( 自然科学版 ) JOURNALOFSOUTHEASTUNIVERSITY(NaturalScienceEdition) Vol.48 No.2 Mar.2018 DOI:10.3969/j.isn.1001-0505.2018.02.017 高烈度区近断层 RC 框架核心筒高层结构隔震设计关键参数取值 1,2,3 李爱群 1,2 刘立德
More information结构消能减震技术在建筑绿色改造中的应用
第五届既有建筑改造技术交流研讨会北京 2013 年 4 月 21-23 日 1 结构消能减震技术在建筑绿色改造中的应用 Application of Seismic Energy Dissipation Techniques in Green Renovation of Buildings 刘林 Outline 2 结构加固技术的分类 (Classification of Structural Strengthening
More information1.结构振动控制研究与应用概述
防灾减灾结构体系及其性能设计 装配式隔震减振建筑结构体系及其抗超大震性能设计 欧进萍 Jinping OU HIT and DUT,China 2018.04.23 Introduction 引 言 土木工程安全 寿命潜在的危害和挑战 自然灾害的极端作用 可能 要命! 地震 作用 极值风浪作用结构振动 地表塌陷 山体滑坡 长期环境作用 使 短命 或突发事故! 环境侵蚀 腐蚀作用 长期载荷 疲劳荷载
More information博士学位论文
建筑结构抗震设计 建筑工程学院 第一章结构隔震与 教学目的和要求 消能减震控制 1. 理解结构隔震与消能减震的原理 ; 2. 了解常用隔震支座类型及特点 ; 3. 了解常用消能装置类型及特点 ; 4. 掌握隔震及消能减震结构的设计方法以及计算要点 ; 5. 掌握隔震建筑及消能减震建筑的有关构造要求 9.1 结构减震设计概述 传统的抗震设计方法依靠结构的强度 刚度和延性来抗御地震作用, 称之为 抗震设计
More information基础隔震底框砖房三维时程反应分析
Hans Journal of Civil Engineering 土木工程, 2013, 2, 49-54 http://dx.doi.org/10.12677/hjce.2013.21009 Published Online February 2013 (http://www.hanspub.org/journal/hjce.html) Analysis for the 3-Dimensinonal
More informationUDC
CECS 6:00 中国工程建设标准化协会标准 叠层橡胶支座隔震技术规程 Techncal specfcaton for sesmc-solaton wth lamnated rubber beatng solators http://www.chnagb.net 00 北京 第 页 中国工程建设标准化协会标准 叠层橡胶支座隔震技术规程 Techncal specfcaton for sesmc-solaton
More information第 6 期 宋贞网等 : 橡胶垫基础隔震建筑的地震作用简化计算 国内外基础隔震建筑地震作用简 [1] 化计算方法简介 [2] 1.1 新西兰 Skinner 等人建议的方法该方法认为, 隔震建筑的上部结构安装在支座上, 支座在水平荷载下的柔性要比结构本身的柔性大得多, 可以将上部结构近似
东南大学学报 ( 自然科学版 ) JOURNAL OF SOUTHEAST UNIVERSITY(NaturalScienceEdition) 第 32 卷第 6 期 Vol 32 No 6 2002 年 11 月 Nov.2002 橡胶垫基础隔震建筑的地震作用简化计算 宋贞网 王修信 ( 江苏省建筑科学研究院, 南京 210008) ( 东南大学土木工程学院, 南京 210096) 摘要 : 讨论了橡胶垫基础隔震建筑的地震作用简化计算.
More information框架-核心筒结构PUSHOVER案例
集成化的通用结构分析与设计软件 SAP2000 案例教程 北京筑信达工程咨询有限公司 北京市古城西街 19 号研发主楼 4 层,100043 SAP2000 案例教程 : 隔震结构分析 版权 计算机程序 SAP2000 及全部相关文档都是受专利法和版权法保护的产品 全球范围的所有权属于 Computers and Structures,Inc.( 中文版版权同属于北京筑信达工程咨询有限公司 ) 如果没有
More information18期通排P13开始
科技导报 05,(8) 位移与速度型消能器在某不规则建筑结构抗震设计中的混合应用, 赵少伟, 崔红娜, 李玉祥, 高洪健. 河北工业大学土木工程学院, 天津 0040. 河北省土木工程技术研究中心, 天津 0040 摘要某工程为细腰不规则超限结构, 选择纯框架结构, 扭转周期比和层间位移角均不满足规范要求 考虑到建筑外立面效果, 不能在外立面布置剪力墙, 同时在不影响建筑使用功能的前提下, 也没有合适的位置布置全部钢支撑
More information86 地震工程与工程振动第 38 卷 yielding.underrareearthquake,thedampercanefectivelycontrolthestructuraldisplacementresponseandim provetheseismicperformanceofthestr
第 38 卷第 4 期 2018 年 8 月 地震工程与工程振动 EARTHQUAKEENGINEERINGANDENGINEERINGDYNAMICS Vol.38No.4 Aug.2018 文章编号 :1000-1301(2018)04-0085-08 DOI:10.13197/j.eeev.2018.04.85.cheny.013 分级屈服型金属阻尼器减震性能分析 陈云 1, 陈超 1, 刘涛
More information第 9 期陈敏, 等 : 框架 剪力墙减震结构优化设计 3271 包括耗能装置的研制 消能能力的试验 [2 3] 以及分析模 型的建构 [4] 各种消能减震结构缩尺试验和足尺试 验 [5], 并提出了许多实用设计方法 [6 7], 自 20 世纪 90 年代以来在欧美和日本开始大量将这些耗能装置应用
第 45 卷第 9 期中南大学学报 ( 自然科学版 ) Vol.45 No.9 2014 年 9 月 Journal of Central South University (Science and Technology) Sept. 2014 框架 剪力墙减震结构优化设计 陈敏 1, 贺国京 1, 刘畅 2 (1. 中南林业科技大学土木工程与力学学院, 湖南长沙,410004; 2. 悉地国际设计顾问
More informationPowerPoint 演示文稿
隔震设计之实例工程解析 ( 二 ) 中国建筑科学研究院 PKPM 设计软件事业部刘孝国 2016.08.18 1. 非隔震结构上部方案布置 ; 2. 隔震支座的初步选择及布置 ; 3. 隔震层的设计及验算 ; 4. 隔震结构的抗风及抗倾覆验算 ; 5. 隔震层隔震支座的优化 6. 减震系数的计算 ; 7. 隔震结构上部的设计 ; 一 非隔震结构上部方案布置 上部结构方案布置总体要求 1. 结构布置规则
More information+ 西 安 建 筑 科 技 大 学 学 报 自然科学版 第 卷 场地 场地特征周期为 +1 有限元模型 材料本构关系 表 结构参数 & 3 " # " 5 " 0' '"1 '' 3' 0 在钢管混凝土框架 - 核心筒减. " '# 00 #"' '/" (' '' /" (' 震结构弹塑形分析过程
中图分类号 &, 文献标志码! 文章编号 -*,-+*-* 第 卷 第 期 年 月 西安建筑科技大学学报 自然科学版!"#$% &'#$ " # ' #' ( ) 钢管混凝土框架 - 核心筒减震结构的控制效果研究 任凤鸣 周 云 刘加平 广东工业大学土木与交通工程学院 广东广州 + 广州大学土木工程学院 广东广州 + 西安建筑科技大学建筑学院 陕西西安 *++ 摘 要 以一 层钢管混凝土框架 - 核心筒结构为研究对象
More informationMicrosoft Word - 第10期 目录.doc
第 卷第 0 期 Vol. No.0 0 年 月 May 0 预制装配式高层框架结构抗震性能动力分析 刘士彬, 段 磊 ( 东北电力大学建筑工程学院, 吉林吉林 000) 摘要 : 以某 层新型全预制装配式钢筋混凝土框架结构为工程背景, 对其抗震性能进行动力弹塑性数值模拟分析, 得到结构层间剪力 层间位移 层间位移角, 数值结果在国家现行规范限值内, 预制装配式小高层结构抗震性能满足要求 模拟相同条件下现浇钢筋混凝土框架结构抗震性能与预制结构比较,
More information2 建筑科学与工程学报 2014 年 发, 通过设置隔震楼板, 阻隔地震动向上部通信设备的传递, 减小上部设备的地震作用, 实现隔震的目的 隔震楼板的原理是, 将通信机房内设置的一活动楼板作为通信设备的受力层, 走线架 电源机柜等设备锚固于该设备楼板上, 然后在设备楼板和结构承重构件 ( 梁 楼板
第 31 卷第 1 期 2014 年 3 月 建筑科学与工程学报 JournalofArchitectureandCivilEngineering Vol.31 No.1 Mar.2014 文章编号 :1673 2049(2014)01 0036 08 通信机房走线架结构隔震方法的可行性分析 屈文俊, 陆霆寰, 刘扬明 ( 同济大学建筑工程系, 上海 200092) 摘要 : 从隔震角度出发, 探讨了隔震措施能否提高某一典型的通信机房走线架结构的抗震性能,
More information第 卷 第 期 年 月 半 导 体 学 报! " # $%&'%' $!&' #% #$1 /#1 $'! / ?/ ?/ / 3 0,?/ ) * +!!! '!,!! -. & ' $! '! 4% %&1)/1(7%&)03 (% )
第 卷 第 期 年 月!"# $%&'%' $!&'#%#$1/#1 $'! /18103 2?/03101?/18103 /3 0,?/0301.13 )*+!!! '!,!! -.&' $!'! 4%%&1)/1(7%&)03(%)%&,%*(1&0)%$-0*,%30)17*1*)0(+1(1+&1*+*),)1; &113(%44(10&.0701&0-&00*/)%;()1%-1+%&0)0*1*)%
More information第 期 房建成等 动态定位的强跟踪卡尔曼滤波研究
第 卷第 期 年 月 东南大学学报 房建成万德钧吴秋平 东南大学仪器科学与工程系 南京 提出一种改进的强跟踪卡尔曼滤波算法 应用于 动态定位滤波中获得明显效果 首先采用描述机动载体运动的 当前 统计模型 建立了一种新的 动态定位扩展卡尔曼滤波模型及其自适应算法 然后 为了进一步提高滤波器的动态性能 改进了周东华等提出的强跟踪滤波器 大大提高了 动态定位扩展卡尔曼滤波器的跟踪能力 动态定位 卡尔曼滤波
More information788 东南大学学报 ( 自然科学版 ) 第 44 卷 地铁以其速度快 安全舒适 可靠性好等优点, 已成为当代社会一种重要的现代化城市交通工具. 但是, 随着大城市地铁网的不断扩展, 地铁列车车速的不断提升, 地铁列车运营引起的振动和噪声环境问题已对人类的工作生活造成了不可忽视的影响 [16]. 地
第 44 卷第 4 期 2014 年 7 月 东南大学学报 ( 自然科学版 ) JOURNALOFSOUTHEASTUNIVERSITY(NaturalScienceEdition) Vol.44 No.4 July2014 doi:10.3969/j.isn.1001-0505.2014.04.019 新型三维多功能隔振支座设计及其隔振分析 王 1,2 维,2 李爱群 3 周德恒 贾 3 洪 3
More information广州大学学报 自然科学版 60 两部板式双跑楼梯分别布置在结构的两侧 见图 1楼梯间平面图见图 2 楼梯间长 6 9m 宽 4 2m 休息平台与梯板宽度均为 1 8m 梯井宽度 为 0 6m结构设计参数见文献 3 梯梯构件按 11G1 0 1 2 现浇混凝土板式楼梯 4 图集要求进行 配筋 第 13
第 13 卷第 4 期 2014 年 8 月 广州大学学报 ( 自然科学版 ) JournalofGuangzhouUniversity(NaturalScienceEdition) Vol.13 No.4 Aug. 2014 文章编号 :1671 4229(2014)04 0059 06 罕遇地震下消能减震楼梯框架结构抗震性能研究 周云, 林松伟, 卢德辉, 石菲 ( 广州大学土木工程学院, 广东广州
More information.. 西 安 建 筑 科 技 大 学 学 报 自然科学版 第 卷 相关摩擦阻尼器的输出力 - 为地震动加速度 由于铅芯橡胶隔震垫的阻尼特性隐含地考虑在其非线性力学滞回模型中 因此忽略隔震垫的线性粘滞阻尼部分 则 和 的具体表达式为 其中 和 5 分别为上部结构第 层的阻尼系数和刚度系数 和 5 5
中图分类号 文献标志码 文章编号 -./-..-* 第 卷 第 期 年 月 西安建筑科技大学学报 自然科学版 "# $ &"# ' "& "& ' &" 位移相关摩擦阻尼基础隔震结构地震分析 杨庆丽 周 强 骆年红 北京工业大学建筑工程学院 北京 新疆大学建筑工程学院 新疆乌鲁木齐 武汉理工大学道路桥梁与结构工程湖北省重点实验室 湖北武汉. 摘 要 采用 "- & 滞回模型和库仑摩擦模型来模拟铅芯橡胶隔震垫和摩擦阻尼器的力学模型
More informationhttpqkscqueducn 陈 敏等'阻尼器在框架结构中的优化布置策略 第期 个方面存在不足 $阻尼器安装位 置 并不 理想不 能 很好的发挥其 减 震 效 果且 确 定 所 需 阻 尼 器 数 量 的 计 算 量 较 大 $对 建 筑 空 间 的 利 用 存 在 较 大 影 响' 衰减而 图
httpqkscqueducn 第 卷第 期土木建筑与环境工程 年 月 $ ' ' ' $ ( *,* 阻尼器在框架结构中的优化布置策略 陈 敏 贺国京 刘 畅 邹银生 中南林业科技大学土木工程与力学学院 长沙 悉地国际设计顾问 深圳 有限公司 广东深圳 湖南大学土木工程学院 长沙 摘 要 基于基础隔震体系的动力特性提出将阻尼器安装在框架结构底部楼层的优化布置策略 首先通过计算场地特征频率 与减震结构底部隔震层固有频率
More information工程力学 9 隔震结构简化计算模型的建立和模型参数的确定是隔震结构简化计算中几个关键性力学问题 [ ] 之一 国内外已有学者对此进行了研究 力图建立一种能够真实反映隔震结构多种受力环境的简化计算模型 针对基础隔震结构的动力特性 响应及分析目的 目前已经提出的基础隔震结构简化计算模型主要有单质点系 双
第 卷第 期 Vol. No. 工程力学 年 月 Aug. ENGINEERING MECHANICS 文章编号 :-()--9 隔震结构动力特性及响应对计算模型参数的敏感性研究 * 曹加良 施卫星 刘文光 (. 同济大学结构工程与防灾研究所 上海 9;. 上海大学土木工程系 上海 ) 摘要 : 双质点系计算模型是基础隔震结构简化计算理论研究中提出过的可以考虑高阶振型作用的一类实用模型 为了掌握基础隔震结构的动力特性及响应对这类简化计算模型参数的敏感性
More informationMicrosoft Word - 3 ml.doc
第 11 卷第 2 期 2016 年 06 月 震灾防御技术 Technology for Earthquake Disaster Prevention Vol. 11,No. 2 Jun.,2016 郑瑶, 侍雪雷, 王毅红, 张又超, 靳娜,2016. 村镇隔震砌体结构振动台试验方案设计研究. 震灾防御技术,11(2):297 305. doi:10.11899/zzfy20160212 村镇隔震砌体结构振动台试验方案
More information标题
第 35 卷第 期西南大学学报 ( 自然科学版 ) 3 年 月 Vol.35 No. JouralofSouthwestUiversity (NaturalScieceEditio) Feb. 3 文章编号 :673 9868(3) 69 4 一类积分型 Meyer-KiḡZeler-Bzier 算子的点态逼近 赵晓娣, 孙渭滨 宁夏大学数学计算机学院, 银川 75 摘要 : 应用一阶 DitziaṉTotik
More information框架-核心筒结构PUSHOVER案例
建筑结构分析与设计软件 ETABS 案例教程 北京筑信达工程咨询有限公司 北京市石景山区古盛路 36 号院 1 号楼泰然大厦 408,100043 ETABS 案例教程 : 隔震结构分析 版权 计算机程序 ETABS 及全部相关文档都是受专利法和版权法保护的产品 全球范围的所有权属于 Computers and Structures,Inc.( 中文版版权同属于北京筑信达工程咨询有限公司 ) 如果没有
More information第!! 卷! 第 " 期 #$%# 年 & 月 西 安 建 筑 科 技 大 学 学 报!自然科学版" A1 =0!!!:10 " '<-0#$%# =>5 * 9-5 * ; * 1-" ' ()* +,-.* / !:,;<4, 滑移隔震结构基于能量分析的
第 卷 第 期 #$%# 年 & 月 西 安 建 筑 科 技 大 学 学 报 自然科学版 A 0 :0 5 9-5 9?@ - ) + -. /0 23 5607 89 560:< 滑移隔震结构基于能量分析的简化计算方法研究 熊仲明%#张萍萍%韦 俊#刘晓通% %0西安建筑科技大学土木工程学院#陕西 西安 B%$$CC$#0江苏省结构工程重点实验室#江苏 苏州 #%C$%%$ 0西部建筑科技国家重点实验室筹#陕西
More information6 4 昆明理工大学学报 ( 自然科学版 ) 第 41 卷 解决建筑结构抗震的思路, 实现了成本与性能间平衡. 软钢阻尼器由于其低廉的造价 优越的耗能能力, 在国内工程中的应用越来越广泛 [2]. 通常消能减震结构的设计有基于刚度需求 [3] 能量平衡 [4] [5] 性能等方法, 本文提出了一种基
第 41 卷第 2 期 2016 年 4 月 昆明理工大学学报 ( 自然科学版 ) JournalofKunmingUniversityofScienceandTechnology(NaturalScienceEdition) Vol.41 No 2 Apr.2016 doi:10.16112/j.cnki.53-1223/n.2016.02.007 基于等效线性化方法的软钢阻尼器结构设计方法 高永林
More information个开阔大气的大堂, 在地面二层北侧和东侧形成楼板大开洞, 开洞面积约占该楼层面积的 38%( 楼板局部不连 续 ); 此开洞造成地面 2 层高度范围内 (12 米 ) 部分框架柱没有与梁 板连接, 形成了 12 米高穿层柱 表 1 结构超限类型和程度 高度超限是否复杂高层平面凹凸不规则平面扭转不规则
Civil Engineering and Technology March 2015, Volume 4, Issue 1, PP.15-21 Seismic Analysis of a High-rise Overrun Frame Core-tube Structure Kewei Ding 1, Changyu Zhao 1, Ping Sun 2 1 School of Civil Engineering,
More information第 卷 第 期 年 月 建筑科学与工程学报!! "#$ % &!! & ' 文章编号 ()*(+(+ 钢混框剪高层结构地震能量分布及耗散研究 鲍文博 付亮华 陆海燕 徐广洋 沈阳工业大学建筑工程学院 辽宁沈阳 + 沈阳工业大学辽宁省建筑材料力学重点实验室 辽宁沈阳 + 摘要 为了研究复杂建筑结构在地
第 卷 第 期 年 月 建筑科学与工程学报!! "#$ % &!! & ' 文章编号 (*(( 钢混框剪高层结构地震能量分布及耗散研究 鲍文博 付亮华 陆海燕 徐广洋 沈阳工业大学建筑工程学院 辽宁沈阳 沈阳工业大学辽宁省建筑材料力学重点实验室 辽宁沈阳 摘要 为了研究复杂建筑结构在地震作用下地震能量的分配与耗散机制 基于能量平衡原理和 =% 3? 软件对钢筋混凝土框架 ( 剪力墙高层结构模型进行了动力弹塑性能量时程分析
More information80 地震工程与工程振动第 37 卷 sothattheinter storydisplacementanglethatunderstrongearthquakescouldbeefectivelycontroled.designsug gestionsasfolows:whenenergy dis
第 37 卷第 6 期 2017 年 12 月 地震工程与工程振动 EARTHQUAKEENGINEERINGANDENGINEERINGDYNAMICS Vol.37No.6 Dec.2017 文章编号 :1000-1301(2017)06-0079-11 DOI:10.13197/j.eeev.2017.06.79.jingm.009 高层剪力墙结构消能连梁设计案例分析及几个问题的讨论 景 铭,
More information幻灯片 1
第 14 章高层建筑结构 14.1 概述 一 高层建筑的定义我国 高层建筑混凝土结构技术规程 (JGJ3-2010) 规定,10 层及 10 层以上或房屋高度大于 28m 的住宅建筑以及房屋高度大于 24m 的其他民用建筑混凝土结构适用于该规程, 并按结构形式和高度的不同分为 A 级和 B 级两类, 并在设计中应采用不同的抗震等级, 计算方法和构造措施 建筑的高度一般是指从室外地面至主要屋面的距离
More informationMicrosoft PowerPoint - Ch4 抗震性能A.ppt [兼容模式]
高等钢结构与组合结构理论 第 4 章抗震性能 同济大学 土木工程学院建筑工程系 1 提纲 4.1 钢结构的典型震害 4.2 钢结构抗震的几个基本概念 4.3 构件和节点滞回特性 44 4.4 多高层钢结构体系 4.5 消能减震技术 4.6 基于性能的抗震设计 2 41 4.1 钢结构的典型震害 Other Causes Landslides Collapse of RC Buildings Collapse
More information34 山东建筑大学学报 2018 年 发展起到了引领与推动作用 [3] 自 GB 建筑抗震设计规范 [4] 中吸收消能减震技术以后, 此项技术在国内取得了长足的发展 JGJ 建筑消能减震技术规程 [5] 的颁布实施, 标志着国内消能减震技术的蓬勃发展和日趋完善
第 33 卷 第 4 期 2018 年 8 月 DOI:10.12077/sdjz.2018.04.007 山东建筑大学学报 JOURNAL OF SHANDONG JIANZHU UNIVERSITY Vol.33 No.4 Aug. 2018 框架 BRB 体系教学楼抗震性能分析 柳晓博, 孟凡涛, 阮兴群, 张玉明 ( 山东华科规划建筑设计有限公司, 山东聊城 252000) 摘要 : 框架结构抗震性能的改善程度是框架结构优化设计的重要内容,
More information第期 C F 筑承担着重要 的 城 市 使 命 且 造 价 昂 贵"是 城 市 建 筑 的 重 阻尼器的耗能效率 要组成部分如何有效地提高 超 高 层 建 筑 的 抗 震 性 能 以 及结构经济性"是 超 高 层 建 筑 快 速 发 展 的 关 键 问 题 消 能减震技术是其中的解决方法之一 消能减
第 卷第 期 年 月 建 筑 钢 结 构 进 展 " 丁洁民 王世玉 吴宏磊 同济大学土木工程学院 上海 同济大学建筑设计研究院 集团 有限公司 上海 摘 要 随着我国社会经济的发展和城市化进程的加快 超高层建筑发展迅速 为有效提高结构的抗震性能和经济性 黏滞阻尼器已逐渐应用于超高层建筑设计中 黏滞阻尼器最常用的布置形式是柱间支撑 且以单一应用为主 为提高黏滞阻尼器的工作效率 介绍了两个实例 实例采用了两种新型的
More information46 南京工业大学学报 ( 自然科学版 ) 第 31 卷 间 [1-2] ; 日本三菱公司制造的黏滞阻尼器的 值介于 0 4~1 0 之间 [3-4] ; 德国 Mauler 公司研制的黏滞阻尼器的 值为 0 015( 例用较少 ),FIP 和 Alga 公司的 值为 0 15 [3-4] [5-6
第 31 卷第 6 期 2009 年 11 月 南京工业大学学报 ( 自然科学版 ) JOURNALOFNANJINGUNIVERSITYOFTECHNOLOGY(NaturalScienceEdition) Vol.31No.6 Nov.2009 doi:10.3969/j.isn.1671-7627.2009.06.010 线性与非线性黏滞阻尼支撑减震效果的比较 陈瑜 1, 刘伟庆 2 2, 陆伟东
More information桂 3 林 理 工 大 报 年 阻尼器的第二刚度系数 α 阻尼器的行程 ±5 mm 该复合式金属阻尼器典型的滞回曲 线如图 3所示 图 3 复合式金属阻尼器滞回曲线 F 3 Hy m m m 工程结构与阻尼器布置 某高层剪力墙实际工程结构地下 层 地上 3层 总高 8 7m 位于 8度设防区 本文通
第 32 卷第 3 期桂林理工大报 Vol 32No 3 2012 年 8 月 JournalofGuilinUniversityofTechnology Aug. 2012 文章编号 :1674-9057(2012)03-0391-05 doi:10 3969/j.isn 1674-9057 2012 03 020 复合式金属阻尼器在高层剪力墙结构中的应用 李祥秀 1, 谭平 2, 刘淼鑫 2,
More information<4D F736F F F696E74202D20B5DA34D5C220BCC6CBE3B7D6CEF6BCB0C9E8BCC6D2AAC7F3>
高层建筑结构设计 第 4 章 结构计算分析和设计要求 西安建筑科技大学 : 史庆轩 标题 主要内容 : 4.1 高层结构计算分析 4.2 荷载效应和地震作用组合 4.3 高层结构的设计要求 4.4 抗震概念设计 4.5 超限高层建筑工程 主要内容 4.1 高层建筑结构的计算分析 4.1.1 计算假定 弹性假定 : 竖向荷载 风荷载及多遇地震作用下的内力和位移计算 但允许考虑结构的塑性内力重分布 原因
More information第 期 于 旭 等 软夹层场地隔震结构动力特性试验与数值计算对比分析 - ( 效应对隔震结构动力特性以及地震动输入的影响很大 进而影响隔震结构的地震反应规律 及其强度 例如 $ &; 等以一个 - 层隔震结构为研究对象 考虑地基 + 桩 + 隔震结构的动力相互作用 研究了不同强度地震作用下隔震结构的
南 京 航 空 航 天 大 学 学 报 第 卷第 期 年 月! "# $%& '# % $ '$% % $ ' ( ) + 软夹层场地隔震结构动力特性试验与数值计算对比分析 于 旭 朱 超 庄海洋 刘 帅 南京工程学院建筑工程学院 南京, 南京工业大学岩土工程研究所 南京 - 摘要 基于刚性地基和软夹层地基上基础隔震结构的振动台模型试验体系 建立了刚性地基和软夹层地基土 + 基础隔震结构动力相互作用的等尺寸三维有限元分析模型
More information第 2 期范夕森等 : 单跨框架结构的减震加固技术研究 引言 许多中小学教学楼和办公楼, 出于建筑功能的要求, 横向采用单跨带外廊式形式, 结构属于横向单跨框架结构 ( 纵向多跨 ) 这种结构横向刚度小, 大震时层间位移大, 容易造成非结构构件的破坏 更重要的是它的超静定次数少, 不符合
第 30 卷 第 2 期 2015 年 4 月 山东建筑大学学报 JOURNAL OF SHANDONG JIANZHU UNIVERSITY Vol.30 No.2 Apr. 2015 文章编号 :1673-7644(2015)02-0116-07 单跨框架结构的减震加固技术研究 范夕森 1 2, 田廷磊 (1. 山东建筑大学土木工程学院, 山东济南 250101;2. 山东铭远工程设计咨询有限公司,
More informationOverview of Performance-Based Design of Building Structures in China 中国建筑结构性能化抗震设计概况 Abstract Guo-Qiang Li Yan-Bin Xu The development history, the cur
ctbuh.org/papers Title: Authors: Subjects: Keywords: Overview of Performance-Based Design of Building Structures in China Guo-Qiang Li, Professor, Tongji University Yan-Bin Xu, Engineering Master Candidate,
More information上海现代设计集团建筑协同设计平台研究与应用
邓雪原 苏 昶 孙 朋 王国俭 上海交通大学土木工程系 上海 上海现代建筑设计 集团 有限公司 上海 本文首先分析了建筑 协同设计发展过程中存在的问题 指出建筑 协同设计的发展需要经过二维协同设计向三维协同设计的过渡 接着对适合于大型建筑设计企业的建筑 协同设计平台的关键问题进行了阐述 通过上海现代建筑设计集团一个实际工程项目 详细描述了建筑工程协同设计的方法与过程 然后对建筑协同设计的标准统一 工种协同等特点和高效沟通及超大项目的应用优势进行了讨论
More information28 西安理工大学学报 (2013) 第 29 卷第 1 期 形成 TMD 系统, 结构构造较为复杂, 且会增加结构造价 同时, 传统的 TMD 调谐减震结构中一般将调谐质量块设置于结构顶部, 以控制结构第 1 阶主振型为目的, 而地震作用下结构的振动大多受到高阶振型的影响, 设置 TMD 后的减震
西安理工大学学报 JournalofXi anuniversityoftechnology(2013)vol.29no.1 27 文章编号 :1006 4710(2013)01 0027 05 填充墙 MTMD 减震结构优化参数分析 卢俊龙 1, 何明胜 2 1, 田洁 (1. 西安理工大学土木建筑工程学院, 陕西西安 710048;2. 石河子大学水利建筑工程学院, 新疆石河子 832003) 摘要
More information<4D F736F F F696E74202D20BCF5D5F0B9A4B3CCC9E8BCC6CAA9B9A4D3EBD6CAC1BFBFD8D6C D66696E616C2E >
背景 减震工程设计施工要求及典型案例分析 近年来, 消能减震技术得到逐步的推广, 每年都有大量的新建建筑采用消能减震设计 汶川地震之后, 消能减震技术愈发得到重视, 消能减震结构的应用呈现井喷的趋势 学校 医院等乙类建筑采用减隔震设计已经相当普遍 潘鹏, 教授, 系主任 panpeng@tsinghua.edu.cn 1-62794729 清华大学土木工程系 1 2 背景 背景 214 年 2 月,
More information卷 on nonisolated structure is greater than the isolated counterpart. The isolation effect of the FPS system is not obvious under the frequent e
第 38 卷第 2 期 2018 年 6 月 SOUTH CHINA JOURNAL OF SEISMOLOGY Vol. 38 袁 NO.2 Jun. 袁 2018 戴淑丹袁尚继英袁谭平. 模块化钢框架摩擦摆隔震结构抗震性能研究 [J]. 袁 2018 袁 38 渊 2 冤院 107-115. [DAI Shudan 袁 SHANG Jiying 袁 TAN Ping. Seismic Performance
More information7 北京大学学报 医学版 # +94* 4 ' % 论著!! "# $ #% %"&!%'!! $ "( )& * $ +,-.)/ ) 01 " * ). " 2")3 )01 ( /" 433% /1 " 0 "51 " -.)/$ 6',)") 4.))%) 0
论著!! "# $ #% %"&!%'!! $ "( )& * $ +,-.)/ ) 01 " * ). " 2")3 )01 ( /" 433% /1 " 0 "51 " -.)/$ 6',)") 4.))%) 0 ".. " - 23 )"." ( ).)") 4. " ' $ 7 " #$%"$8 &' + +." 0"3 / 3 3( 0 ) %.% "(% 2). +.) ")( ) (
More information考虑偶然偏心的消能减震优化设计
第 46 卷第 8 期中南大学学报 ( 自然科学版 ) Vol.46 No.8 2015 年 8 月 Journal of Central South University (Science and echnology) Aug. 2015 DOI: 10.11817/j.issn.1672-7207.2015.08.048 考虑偶然偏心的消能减震优化设计 陈敏 1, 陈伯望 1, 贺国京 1 2,
More information第 13 期 赵大海等 : 基于多级模糊控制的半主动隔震结构减震研究 79 [8] 震响应 ;Reigles 等采用多个模糊控制器对结构进行 [9] 减震控制研究 ;Osman 等采用不同的模糊控制策略, 对结构的减震性能进行了分析 压电摩擦阻尼器是一种新型的半主动摩擦装置, 它利用内嵌于阻尼器中的
振动与冲击第 35 卷第 13 期 JOURNALOFVIBRATIONANDSHOCK Vol.35No.132016 基于多级模糊控制的半主动隔震结构减震研究 赵大海 1, 李永兴 1, 李宏男 2 3, 钱辉 (1. 燕山大学建筑工程与力学学院, 秦皇岛 066004;2. 大连理工大学土木工程学院, 大连 116024; 3. 郑州大学土木工程学院, 郑州 450001) 摘要 : 提出了一种基于压电摩擦阻尼器的新型模糊控制器,
More information标题
第 卷第 期河北工业科技 V.,N. 08 年 月 HbJnfIndsSnndThngy Jn.08 文章编号 :008-(08)0-00-07 等面积与多框架的结构性能对比分析 摘 吴珠峰, 曹平周, 刘成, 伍凯 (. 河海大学土木与交通学院, 江苏南京 0098;. 同济大学建筑设计研究院, 上海 0009) 要 : 为研究当框架柱截面面积相等时, 采用和对结构性能的影响, 结合某 框 架住宅建筑,
More information罗柯镕等 750 kv 变电架构隔震性能的有限元分析 第4期 11 其中 M1 为隔震层的质量 K1 C1 分别为隔震层橡 胶的总水平刚度和阻尼 M2 K2 C2 为上部结 构的总质量 总水平刚度和总层间阻尼 图 1 基础隔震结构简化模型 Fig.1 Simplified model of base-
第 34 卷 第 4 期 2017 年 12 月 河 北 工 程 大 报 自 然 科 版 Journal of Hebei University of Engineering (Natural Science Edition) 文章编号 1673-9469 2017 04-0010-05 Vol.34 No.4 Dec.2017 doi 10.3969/j.issn.1673-9469.2017.04.003
More information<4D F736F F D D2D2DCDF4D2BBC5F42020B9A4B3CCB3A1B5D8B5D8D5F0B0B2C8ABD0D4C6C0BCDBB9A4D7F7D6D0B3A3BCFBCECACCE2D1D0BEBF2E646F63>
第 10 卷第 1 期 2015 年 3 月 震灾防御技术 Technology for Earthquake Disaster Prevention Vol. 10,No. 1 Mar.,2015 刘小萌, 张长会, 卢志强, 盛宏玉,2015. 黏滞阻尼器在煤矿井塔结构抗震加固中的应用. 震灾防御技术,10(1):126 134. doi:10.11899/zzfy20150113 黏滞阻尼器在煤矿井塔结构抗震
More informationMicrosoft Word - 01-王排 王排-卷首语-1页
减震技术 日本超高层建筑结构抗震新技术发展现状及思考 崔鸿超 ( 上海中巍结构设计事务所有限公司, 上海 200135) [ 摘要 ] 近半个多世纪以来, 世界各地地震频发, 相应的抗震技术也得到了长足发展 近几十年来, 我国的结构抗震理论及相关国家标准的制订也逐步完善, 保证了建筑物的抗震安全, 但在抗震理论及技术方面仍有有待提高的地方 由于日本是个多地震的国家, 频发的大地震在给日本带来灾难的同时,
More information西 安 科 技 大 学 学 报 44 2014年 1 1 钢框架住宅的结构体系 在现代化的建筑体系中钢框架的结构体系较 为常见 在平面布置上钢框架结构较混凝土结构 有更大的灵活性 钢框架的结构体系可以使建筑 住宅的内部空间更大 可以在各种功能型建筑中 使用 并且其安装便捷 构件制作工艺简单 可以 推
第 34 卷 第 1 期 2014 年 01 月 西安科技大学学报 JOURNALOFXI ANUNIVERSITYOFSCIENCEANDTECHNOLOGY Vol.34 No1 Jan2014 文章编号 :1672-9315(2014)01-0043-05 钢结构住宅体系抗震性能 陈少杰, 韩航波 ( 西安科技大学建筑与土木工程学院, 陕西西安 710054) 摘要 : 从高层建筑物的钢结构的住宅结构体系的抗震性能的角度着手,
More information<4D F736F F D20C7FCB7FEBAF3B8D5B6C8B6D4BDE1B9B9B5D8D5F0CFECD3A6C0EBC9A2D0D4B5C4D1D0BEBF5F C69632E646F63>
防灾减灾工程学报 /Journal of Disaster Prevention and Mitigation Engineering, 7(sup.), 7, 8-6. 结构屈服后刚度对地震响应离散性影响的研究 马千里,, 程光煜,, 叶列平,, 陆新征, (. 清华大学土木工程系, 北京 8;. 清华大学结构工程与振动教育部重点实验室 ) 摘要 : 结构的弹塑性地震响应通常具有很大的离散性, 使结构在大震下的性态难以把握,
More information任春平 邹志利 在坡度为 的平面斜坡上进行了单向不规则波的沿岸流不稳定运动实验 观测到了沿 岸流的周期性波动 波动周期约为 利用最大熵方法和三角函数回归法求得这种波动的主 频率以及幅值 分析了波动幅值在垂直岸线方向的变化 结果表明该变化与沿岸流变化类似 即在 沿岸流最大值附近这种波动强度最大 为了分析波动的机理 利用线性沿岸流不稳定模型对模型实验结果进行了分析 求得了不稳定运动增长模式和波动周期 并与对应实测结果进行了比较
More informationMicrosoft Word - E-OK-±ÞÉÒЧӦ.doc
出屋面结构震害分析与设计建议 缪志伟陆新征叶列平 ( 清华大学土木工程系, 北京,100084) 摘要 : 在本次汶川大地震中, 大量出屋面结构由于 鞭梢效应 而受到严重损坏 本文利用有限元分析工具, 建立了一个典型的顶部有局部突出结构的高层建筑模型, 并进行了弹塑性动力时程分析 通过模拟该建筑在实际地震作用下的弹塑性反应, 分析了突出屋面结构的 鞭梢效应 震害, 并结合现行抗震规范的相关规定进行了探讨
More information标题
第 25 卷 第 2 期 北京石油化工学院学报 Vol.25 No.2 2017 年 6 月 JournalofBeijingInstituteofPetrochemicalTechnology Jun.2017 췍췍췍췍췍췍췍췍췍췍췍췍췍췍췍췍췍췍췍췍췍췍췍췍췍췍췍췍췍췍췍췍췍췍췍췍췍췍췍췍췍췍췍췍췍췍췍췍췍췍文章编号 :1008-2565(2017)02-0048-06 近断层地震动下大型立式隔震储罐的地震响应分析
More information河北师范大学学报 ( 自然科学版 ) 第 卷 每一层抽象为 个质点. 左下部分是对地震波的模拟, 地震波可以选择典型的 波 波 天 津宁河波和唐山地震波, 分别对建筑物进行多遇地震或罕遇地震的模拟. 在图中可以动态显示每一时刻 建筑物各层的位移和偏移角. 在图右部还可以显示出各个时刻不符合抗震要求的
第 卷第 期 年 月 河北师范大学学报 ( 自然科学版 ) ( )... 计算机模拟技术在消能减震中的应用研究 蔚洁, 刘伟, 成汝震, 牛相燕 ( 河北师范大学数学与信息科学学院, 河北石家庄 ) 摘要 : 针对国内消能减震结构设计软件的不足, 提出应用计算机模拟技术进行建筑物消能减震设计. 设计出消能减震的计算机模拟方法, 编制了建筑物消能减震模拟程序, 实现对消能器的抗震计算, 并用图形动态演示模拟结果.
More information标题
第 37 卷第 3 期 2015 年 3 月 武汉理工大学学报 Vol.37 No.3 JOURNALOF WUHANUNIVERSITYOFTECHNOLOGY Ma.2015 췍췍췍췍췍췍췍췍췍췍췍췍췍췍췍췍췍췍췍췍췍췍췍췍췍췍췍췍췍췍췍췍췍췍췍췍췍췍췍췍췍췍췍췍췍췍췍췍췍췍 doi:13963/j.issn.1671-4431.2015.0011 设置粘滞阻尼器的超高烟囱减震控制研究 王善谣,
More information第 期 孙义刚 等 砖混组合结构特征刚度系数对混凝土墙数量的影响 柱 圈梁箍紧砌体墙协同工作 因此混凝土和砌筑 砂浆强度等级是抗御地震力的第一道防线 在地震 力作用下 结构进入弹塑性阶段后 钢筋混凝土剪力 墙和钢筋混凝土楼板发挥其主要作用 承担着地震 水平力的作用和传递 作到裂而不倒 是抗御地震的
第 卷第 期 重庆大学学报 年 月!" #"$%&"' % 文章编号 ()(- 砖混组合结构特征刚度系数对混凝土墙数量的影响 孙义刚 潘志宏 邵阳学院城市建设系 湖南邵阳 + 摘 要 根据砌体墙钢筋混凝土墙组合结构的受力特点 提出了在地震作用下混凝土剪力墙合理数量的计算公式 公式中混凝土墙数量的取值参数的主要影响因素为 场地特征周期 抗震设防烈度 弹性层间位移角限值 组合结构特征刚度系数 非承重墙的自振周期折减系数等
More information第 期 孙建刚 等 立式浮顶储罐基础隔震地震响应研究 作用也是浮顶设计的重要依据 鉴于此 本文考虑浮顶对动响应的影响 假定其为均质刚性圆板 波高振动形式假设为沿半径线性分布 研究基础隔震立式浮顶储罐地震响应的分析理论 基本理论 基本假定 浮顶储罐内液体为无旋 无粘 不可压缩的理想流体 浮顶为均质刚性
第 卷 第 期 年 月 哈 尔 滨 工 业 大 学 学 报 """#"#$& ' 立式浮顶储罐基础隔震地震响应研究 孙建刚 崔利富 杜蓬娟 赵长军 大连民族学院土木建筑工程学院 (( 辽宁大连 )*+,(-. 东北石油大学土木建筑工程学院 ( 黑龙江大庆 大连海事大学道路与桥梁工程研究所 (( 辽宁大连 摘 要 为研究浮顶储罐基础隔震地震响应问题 将浮顶假定为均质刚性圆板 波高振动形式受浮顶约束假设为沿半径线性分布
More information吉林大学学报 工学版 244 第 4 卷 复杂 鉴于本文篇幅所限 具体公式可详见参考文 献 7 每帧的动力学方程建立及其解算方法如图 3 所示 图4 滚转角速度与输入量 η 随时间的变化波形 Fig 4 Waveform of roll rate and input η with time changing 图5 Fig 5 滚转角随时间的变化波形 Waveform of roll angle with
More information第 期 曹 源 等 形式化方法在列车运行控制系统中的应用
第 卷 第 期 年 月 交通运输工程学报 曹 源 唐 涛 徐田华 穆建成 为了确保列车运行控制系统设计和开发的正确性 比较了仿真 测试和形式化 种能够验证 系统设计正确性的方式 根据列车运行控制系统对安全的苛求性 提出了 个与系统安全相关的重要特性 即实时性 混成性 分布 并发 性 反应性 并分析了与这些特性相关的具体形式化方法 通 过对每种形式化方法的数学基础和应用范围的分析和归类 给出了各种方法的优势和不足
More information210 振动与冲击 2016 年第 35 卷 [8] 和彦提出利用 减震性能曲线 设定阻尼投放量的方法 其方法推导严密 思路清晰, 但是应用起来较为麻烦 本文旨在为附加黏弹性阻尼器的消能减震结构设计, 提出更为方便简单的设定阻尼投放量的计算方法, 其主要内容是建立 12 层钢框架结构算例模型, 采用
振动与冲击第 35 卷第 20 期 JOURNALOFVIBRATIONANDSHOCK Vol.35No.202016 附加黏弹性阻尼器的钢框架结构减震性能研究 魏春彤, 裴星洙 ( 江苏科技大学土木工程与建筑学院, 江苏镇江 212000) 摘要 : 定义未加黏弹性阻尼器的结构为原结构, 附加黏弹性阻尼器的结构为消能减震结构 建立 12 层钢框架结构模型并计算其恢复力特性, 根据原结构以及采用分数微分方法计算的消能减震结构的振动微分方程,
More information自然科学版 预处理 视盘粗定位 视盘垂直坐标的粗定位 视盘水平坐标的粗定位
自然科学版 文章编号 视网膜图像中视盘的快速自动定位方法 赵晓芳 林土胜 李碧 摘 要 基于眼底视网膜血管的分布结构及视盘本身的特点 提出一种快速自动定位视盘的方法 首先根据视网膜血管的网络分布结构大致定位视盘的垂直坐标 然后根据视盘 的亮度信息及视盘与血管的关系来定位视盘的水平坐标 最后把视盘限定在以粗定位的视盘为中心的一个小窗口内 用 变换精确定位视盘中心 该方法不需要事先分割视网膜血管 也不需要对算法进行训练
More information<4D F736F F D20BBF9D3DAC4DCC1BFD7BCD4F2B5C453444F46D7E8C4E1BCF5D5F02E646F63>
http://www.paper.edu.cn 基于能量准则的 SDOF 阻尼减震 结构最大地震位移反应分析 叶列平, 伍文杰 清华大学土木工程系 (84) ylp@tsinghua.edu.cn 摘要 : 利用阻尼耗能是减小结构地震反应的有效方法 根据振动等能量准则, 由地震动力 能量方程推导了具有不同阻尼的单自由度 (SDOF) 弹性体系的地震最大位移反应与结构阻尼比的关系 与地震动力时程数值分析方法计算得到的结果对比表明
More informationAnti-Seismic, Isolation and Energy Dissipation
题 目 结构抗震隔震及消能减震的 设计和个案分析 (Anti-Seismic, Isolation and Energy Dissipation) ---- 建造强地震中安全的房屋 ---- 周福霖 广州大学工程抗震研究中心 广州大学建筑设计研究院 减震控制及结构安全国家重点室培育基地 2009.02.11 1 主要内容 1.512 汶川地震的教训和启示 2. 抗震技术的发展 3. 隔震技术概论概念,
More information建筑钢结构进展第 卷 :(2-!"9,+"9!5,:,-!9,!+,5.,+"! 联肢剪力墙体系作为一种高效的抗侧力体系 被广 泛应用于高层建筑结构中 在应用联肢墙体系的高层建筑结构中 建筑的门窗洞口上方形成沿高度方向均匀布置的连梁 连梁的作用主要体现在两个方面 一方面是作为联系构件连接两片单独的墙
第 卷第 期 年 月 建 筑 钢 结 构 进 展!" & 双阶屈服钢连梁联肢剪力墙体系的小震消能减震设计方法 李国强 庞梦德 孙飞飞 侯兆新 同济大学土木工程防灾国家重点实验室 上海 同济大学土木工程学院 上海 中冶建筑研究总院有限公司 北京 00 摘 要 提出了一种应用于联肢剪力墙体系的新型钢连梁 称之为双阶屈服消能钢连梁 并且在此基础上提出了基于小震消能的双阶屈服钢连梁联肢剪力墙体系的抗震设计方法
More information不仅结构类型多样 跨越年代广泛, 提供了丰富全面的研究对象, 而且数据资料容易获取, 甚至还能获得部分建筑的设计详图, 有利于建立结构分析模型 清华校园建筑震害预测程序 就是清华大学 校园实验室 项目的成果之一 该程序以清华大学校园建筑为研究对象, 以身边的科学问题为切入点, 较之相对枯燥的书本知识
文章编号 :CSTAM2014-P47-E0168 清华校园建筑震害预测程序及在土木工程教学中的应用 曾翔, 杨哲飚, 许镇, 陆新征 ( 清华大学土木工程系, 北京市 100084) 摘要 : 清华校园建筑震害预测程序 提供学生所熟悉的校园建筑作为研究对象, 具有结构地震弹塑性时程分析和破坏情况可视化展示功能 将其用于结构抗震工程 防震减灾等土木工程专业课程教学过程中, 可以使学生直观地理解 巩固并综合运用所学知识,
More information2 建筑结构 2017 年 构件承载力要求和变形控制指标 结构分析模型和基本方法 层间位移角和破坏状态的对应关系等, 向基于性能要求的抗震设计迈出重要的一步 动力弹塑性时程分析是性能化抗震设计方法的一个重要组成部分 在设防与罕遇地震作用下, 结构的地震响应通常是非线性的, 计算结构在强震下的响应参数
第 47 卷第 12 期 2017 年 6 月下 建筑结构 Building Structure Vol. 47 No. 12 Jun. 2017 动力弹塑性分析结果用于指导结构性能设计 的若干问题 汪大绥, 安东亚, 崔家春 ( 华东建筑设计研究院有限公司, 上海 200011) [ 摘要 ] 动力弹塑性分析技术是目前基于性能的抗震设计经常采用的重要分析手段, 主要针对动力弹塑性分析结 果在设计中的合理使用问题展开讨论
More information南通大学学报 社会科学版 第 卷 第 期 双月刊 年 月出版!"# " < ABC DE c AB ^ " M F GE PQ M ""# = 摘要! "#$ %&' (!)*+,!-*.# /.01 # $ 89 :; /.012 # ' $ <= ABCD E /.01 F
南通大学学报 社会科学版 第 卷 第 期 双月刊 年 月出版 " < ABC DE c AB ^ " M F GE PQ M ""# = 摘要! "#$ %&' (!)*+,!-*.# /.01 # 234 567$ 89 :; /.012 # ' $ ?@ ABCD E /.01 F >GH >? I'J K ABCD > LMNO > > 0PQ RI'7 > S. KTUVW XY EN
More information第 5 期 潘毅, 等 : 两阶段耗能屈曲约束支撑体系减震效果分析 屈曲约束支撑 (buckling restrained brace, BRB) 作为一种新型的消能支撑, 克服了普通钢支撑受压屈曲的弊病, 具有稳定的滞回性能和卓越的耗能能力 [13], 是目前建筑减震控制中应用最广泛的减震装置之一
第 50 卷第 5 期 2015 年 10 月西南交通大学学报 JOURNAL OF SOUTHWEST JIAOTONG UNIVERSITY Vol. 50 No. 5 Oct. 2015 文章编号 :0258272(2015)05085808 DOI:10. 3969 / j. issn. 0258272. 2015. 05. 01 两阶段耗能屈曲约束支撑体系减震效果分析潘毅 1,2, 耿鹏飞
More informationABAQUS在超高层结构动力弹塑性分析中的应用
第 5 卷第 1 期 2010 年 3 月 震灾防御技术 Technology for Earthquake Disaster Prevention Vol. 5, No. 1 Mar., 2010 阎红霞, 杨庆山, 张丽英,2010. ABAQUS 在超高层结构动力弹塑性分析中的应用. 震灾防御技术,5(1):108 115. ABAQUS 在超高层结构动力弹 1 塑性分析中的应用 阎红霞 1,2)
More information<4D F736F F D20B8DFC7BFC5E4BDEEBCF4C1A6C7BDBFF2A3ADBCF4BDE1B9B9B5C4B5D8D5F0D0D0CEAAD1D0BEBFA1AAC9CFCDF82E646F63>
高强配筋剪力墙框 - 剪结构的地震行为研究 缪志伟 1,2, 陆新征 1,2, 叶列平 1,2, 姚震宇 (1. 清华大学土木工程系, 北京 184;2. 清华大学结构工程与振动教育部重点实验室 ) 摘要在框 - 剪结构的剪力墙中配置高强钢筋可以显著提高其安全储备, 使得剪力墙在框架之后屈服, 并改变地震剪力的分配规律 本文利用 MSC.Marc 25 以及清华大学在 MSC.Marc 基础上开发的混凝土纤维模型程序
More information某双层平板网架结构改造后承载能力鉴定
某平板网架抗震能力研究 晁鹏飞 (, 福建省福州市,5002) 摘要 : 本文针对某平板网架工程建立空间有限元模型, 通过模态分析获取该结构的自振特性, 采用时程分析法对多种地震工况下网架结构的地震响应进行分析, 研究表明, 该网架结构具有优良的抗震能力, 对于大跨度平板网架结构抗震能力分析, 宜考虑竖向地震作用进行三向地震响应分析 关键词 : 平板网架 ; 有限元模型 ; 时程分析 ; 抗震能力
More information, 建筑钢结构进展第 卷 设计方法的急迫性 传统基于力的抗震设计方法所用侧向力分布由弹性结构的动力时程分析结果统计获得 与弹塑性状态下结 构的侧向力分布有较大差异 基于性态的抗震设计需要研究弹塑性状态下结构的侧向力分布 近年来 国内外学者采用时程分析方法研究了各种钢结构体系弹塑性层剪力分布规律 提出
第 卷第 期 年 月 建 筑 钢 结 构 进 展 "# ' 形偏心支撑钢框架近场地震下层剪力分布 任丹丹 顾 强 苏州科技学院土木工程学院 江苏苏州 摘 要 强震下结构会进入弹塑性 现行规范给出的层剪力分布无法反映结构非弹性状态下的响应 基于性态的抗震设计方法需要预知结构弹塑性状态下的层剪力分布 介绍了现有的层剪力分布模式 给出了 个 形偏心支撑钢框架 + > 算例的基本信息及所选近场地震动记录 对
More informationTechPaperCover_Template.indd
CTBUH Technical Paper http://technicalpapers.ctbuh.org Subject: Paper Title: Author(s): Affiliation(s): Structural Engineering / Seismic Overview of Performance-Based Seismic Design of Building Structures
More information超限高层建筑抗震设防审批
一 审批单位 : 区国土城建和水利局 二 事项编号 :13080 三 审批范围 : 技术特性符合 广东省超限高层建筑工程抗震设防专项审查实施细则 ( 见附录 : 广东 省超限高层建筑工程抗震设防专项审查实施细则 ) 的项目 ( 建筑高度 100 米或以上 ) 四 提交材料 : 由主管部门先行召开专家评审会, 评审通过后办理联合审图时提交以下材料 : 1 超限高层建筑工程抗震设防专项审查申报表( 纸质文档一式两份
More informationComparative Study of Zhongnan Center Under Earthquake and Wind 中南中心抗震及抗风设计的分析和对比 Weiguo Chen & Guangjing Sha, Zhongnan Construction Group Co., Ltd. 陈卫
ctbuh.org/papers Title: Authors: Subjects: Comparative Study of Zhongnan Center Under Earthquake and Wind Weiguo Chen, Zhongnan Group Guangjing Sha, Zhongnan Group Xin Zhao, Architectural Design & Research
More information南通大学学报 社会科学版 第 卷 第 期 双月刊 年 月出版 3 9 S ^ 9 F = S ]( ^ >? 67 = D ^ E Y GH I 摘要!"#$%&' ()*+,-./* :; 1 < #D.E? FGAH!" BI7JK LM.NO F
南通大学学报 社会科学版 第 卷 第 期 双月刊 年 月出版 3 9 S ^ 9 F = S ]( ^ >? 67 = D ^ E Y GH I 摘要!"#$%&' ()*+,-./*+01. 23456789:;1 < =>?
More information博士学位论文
建筑结构抗震设计 建筑工程学院 第四章结构地震反应 分析和抗震验算 教学目的和要求 1 熟练掌握地震作用的基本概念 2 熟悉结构动力特性对结构动力反应的影响 3 掌握单自由度体系和多自由度体系抗震计算原理和方法 4 熟练掌握地震作用的计算, 振型分解反应谱法 底部剪力法的应用 5 掌握建筑结构抗震验算的一般原则和要求 6 了解结构非弹性分析基本方法 4.1 概述 4.1.1 地震作用 地震作用 :
More information第 47 卷第 9 期 2017 年 5 月上 建筑结构 Building Structure Vol. 47 No. 9 May 2017 优秀历史建筑抗震性能鉴定分析 冷超群 1, 刘祖华 2 1, 金立赞 (1 中冶建筑研究总院 ( 上海 ) 有限公司, 上海 ; 2 同济大学土木
第 47 卷第 9 期 2017 年 5 月上 建筑结构 Building Structure Vol. 47 No. 9 May 2017 优秀历史建筑抗震性能鉴定分析 冷超群 1, 刘祖华 2 1, 金立赞 (1 中冶建筑研究总院 ( 上海 ) 有限公司, 上海 200433; 2 同济大学土木工程学院, 上海 200092) [ 摘要 ] 对于建设年代久远 建设初期工艺低下 结构体系复杂的优秀历史建筑,
More information70 地震工程与工程振动第 37 卷 桥型 不过, 其结构受力较地锚式悬索桥复杂, 施工顺序也不同 另外, 其动力特性表现出与斜拉桥类似的一面, 即第一振型一般为 主梁纵飘 在纵向地震作用下, 主梁将产生比较大的纵向位移, 伸缩缝规模亦随之增大, 而且主塔底部的弯矩也很大, 甚至成为设计的控制因素
第 37 卷第 5 期 2017 年 10 月 地震工程与工程振动 EARTHQUAKEENGINEERINGANDENGINEERINGDYNAMICS Vol.37No.5 Oct.2017 文章编号 :1000-1301(2017)05-0069-08 DOI:10.13197/j.eeev.2017.05.69.zhoudx.008 大行程板式铅阻尼器在独塔自锚式悬索桥中的应用研究 周大兴
More information浙江大学材料与化学工程学院博士学位论文铝内衬轻质高压储氢容器强度和可靠性研究姓名 : 开方明申请学位级别 : 博士专业 : 化工过程机械指导教师 : 郑津洋 20070801 浙江人学工学博士学位论文 同几何结构的金属材料的有限元计算结果 轴向位移云图见图3
More information近场地震动下偏心结构的减震控制研究
第 5 卷第 2 期 2010 年 6 月 震灾防御技术 Technology for Earthquake Disaster Prevention Vol. 5, No. 2 Jun., 2010 殷伟希, 谭平, 周福霖, 吴曼林, 王昊,2010. 近场地震动下偏心结构的减震控制研究. 震灾防御技术,5(2):199 207 1 近场地震动下偏心结构的减震控制研究 殷伟希 谭平 * 周福霖吴曼林王昊
More information中 国 公 路 学 报 年
第 卷 第 期年 月 中 国 公 路 学 报 孟 瑾 朱 平 胡志刚 根据耐久性试验中常用的整车台架试验方法 通过多体动力学模型仿真模拟整车在四轮路面 激励下的运动状态 提取车身与底盘连接位置的载荷历程 采用有限元法分析动载荷作用下的车身 结构响应 基于传统的应力 寿命方法 方法 寻找车身薄弱环节 辨识危险零件应力 双轴性 并选择多轴疲劳损伤参量预测车身疲劳寿命 分析结果表明 结合多体动力学与多轴疲劳的寿命
More information广西科技大学学报 第 卷 域 塑性铰区以外墙体基本保持弹性 腹板纵筋配筋区 纵筋配筋区 状态 因此 翼缘上竖缝可仅设置在墙体塑性铰区 以保证墙体刚度不至因翼缘设缝而降低很多 墙体按图 图 所示位置在其底部设置竖缝 竖缝高度采用东南大学 给出的塑性铰长度计算公式计算!! 光圆钢筋变形钢筋 图 形截面局
第 # 卷第 期广西科技大学学报 &!# '! % 第 年期 月 ' ( )')*+ '+&,+-. (,/+'/ '0 -/1'). % "#/$#%/$/ 局部设缝短肢剪力墙静力弹塑性分析 廖桂红 张 敏 广西科技大学土木建筑工程学院 广西柳州 摘要 针对底部设缝与传统不设缝短肢剪力墙 对静力弹塑性进行了分析 表明在剪力墙底部塑性铰区域设置竖缝后 破坏形式及变形能力均发生了改变 设缝后墙体塑性铰区域增大
More informationFig1 Theforceappliedtothetrainwhenrunning :w = w j +w q (3) :w = w = w 0 +w j (4) w i 121 基本阻力 w r = 600 R ( N/kN) (8) :R : [2] w s [3] w s =0
31 4 2012 8 JournalofLanzhouJiaotongUniversity Vol31No4 Aug2012 :1001-4373(2012)04-0097-07 * 张友兵 张 波 ( 100073) : 分析了列车运行过程中的受力情况 给出了制动过程中减速度的计算方法 并采用正向 反向两种迭代方式计算列车制动曲线 两种方式计算出的制动曲线一致 证明了计算制动曲线的方法是正确的
More information% 建筑钢结构进展第 卷 主塔楼采用型钢混凝土柱 钢梁 钢筋混凝土核心筒混合结构体系 型钢混凝土柱截面为.. 核心筒剪力墙厚度为 *.. 柱截面尺寸以 及核心筒厚度沿高度逐渐减小 外围钢框架梁高为 + 图 航天科技广场建筑效果图 &!$#' '.''3' '!' # 3:$.. 楼面钢梁高为.. 两
第 卷第 期 年 月 建 筑 钢 结 构 进 展!" # "$" % &' & " & 航天科技广场加强层伸臂桁架方案研究 王文涛 谭 伟 孙素文 悉地国际设计顾问 深圳 有限公司 广东深圳 + 摘 要 结合实际工程探讨了采用屈曲约束支撑作为高层框架核心筒结构加强层伸臂桁架的可行性及优越性 对比分析了普通支撑与屈曲约束支撑加强层方案结构整体动力性能 层间位移角 以及大震下弹塑性基底剪力等 计算结果表明
More information第 21 期 吴巧云等 : 连接 Maxwel 模型的两相邻结构地震易损性分析 163 推导了在平稳白噪声激励下被动耗能单元的优化刚度和优化阻尼的一般表达式, 并分析了不同结构参数对 [2] 控制效果的影响 ; 随后朱宏平等将相邻结构简化为两单自由度体系, 用 Voigt 黏弹性阻尼模型表示被动连接
振动与冲击第 34 卷第 21 期 JOURNALOFVIBRATIONANDSHOCK Vol.34No.212015 连接 Maxwel 模型的两相邻结构地震易损性分析 吴巧云 1,2, 朱宏平 2 2, 陈楚龙 (1. 武汉工程大学资源与土木工程学院, 武汉 430073;2. 华中科技大学土木工程与力学学院, 武汉 430074 摘要 : 对连接 Maxwel 模型的两相邻钢筋混凝土框架结构建立二维模型,
More information年 性响应, 能很好地反映其蠕变和松弛现象, 简单适用 其总应力可以看作是由弹性变形和粘性阻力产生的应力之和 [5], 即 τ = τ e + τ v (1) 式中 :τ e 与 τ v 依次为弹性组件和粘性组件产生的应力 可知该模型的本构关系为 τ = q 0 γ + q 1 γ (
第 28 卷第 06 期 2011 年 12 月 Journal of East China Jiaotong University Vol. 28 No. 06 Dec.,2011 文章编号 :1005-0523(2011)06-0007-05 粘弹性阻尼器对空间桁架结构减震设计与分析 黄兴淮 1, 徐赵东 1 2, 张鹏程 (1. 东南大学混凝土及预应力混凝土结构教育部重点实验室, 南京 210096;2.
More information118 地震工程与工程振动第 38 卷 were34% and44%. Keywords:highwaybridges;double columnpier;brb;aseismicperformance;arangementform 引言 双柱式桥墩是公路桥梁最广泛采用的下部结构形式, 尽管双柱式桥
第 38 卷第 1 期 2018 年 2 月 地震工程与工程振动 EARTHQUAKEENGINEERINGANDENGINEERINGDYNAMICS Vol.38No.1 Feb.2018 文章编号 :1000-1301(2018)01-0117-07 DOI:10.13197/j.eeev.2018.01.117.dongy.013 设置 BRB 构件的双柱式桥墩的横桥向减震分析 董阳 1,2,
More information第 期 郑晓龙 金怡新 吕 娜! 型钢阻尼支座的设计与减震性能分析 在我国高速铁路的蓬勃建设过程中 为节约土地 少占农田 避开居民区 减少拆迁等 线路规划大量采用了桥梁结构 随之连接桥梁上部与下部结构 起承上启下作用的支座用量亦越来越大 对处在地震高发区的铁路桥梁工程 需积极研发高效适用的减隔震支座
年 月第 期 总 铁 道 工 程 学 报!"!!"#$!% &' #& 文章编号 型钢阻尼支座的设计与减震性能分析 郑晓龙 金怡新 吕 娜 中铁二院工程集团有限责任公司 成都 摘要 研究目的 本文介绍了! 型钢阻尼支座的工作原理 设计方法 应用实例 并对其进行了有限元分析和试验室测试 验证其设计及其应用的可行性 另外对! 型钢阻尼支座进行了实桥减震性能分析 分析其设计地震和罕遇地震下的相对位移和桥梁内力
More information