<4D F736F F D20B8DFC7BFC5E4BDEEBCF4C1A6C7BDBFF2A3ADBCF4BDE1B9B9B5C4B5D8D5F0D0D0CEAAD1D0BEBFA1AAC9CFCDF82E646F63>
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1 高强配筋剪力墙框 - 剪结构的地震行为研究 缪志伟 1,2, 陆新征 1,2, 叶列平 1,2, 姚震宇 (1. 清华大学土木工程系, 北京 184;2. 清华大学结构工程与振动教育部重点实验室 ) 摘要在框 - 剪结构的剪力墙中配置高强钢筋可以显著提高其安全储备, 使得剪力墙在框架之后屈服, 并改变地震剪力的分配规律 本文利用 MSC.Marc 25 以及清华大学在 MSC.Marc 基础上开发的混凝土纤维模型程序 THUFIBER 和适用于剪力墙结构非线性分析的分层壳墙单元模型, 对高强配筋及普通配筋的两个 8 层钢筋混凝土框 - 剪结构进行了静力推覆分析和三种实际地震波作用下的动力时程分析, 重点研究了高强钢筋对框 - 剪结构抗震性能控制的效果 研究结果表明, 剪力墙中采用高强钢筋配筋后, 改变了剪力墙和框架的刚度退化规律, 提高了剪力墙的屈服强度, 且同时具有较好的极限变形能力, 可以有效提高整个结构的安全储备, 对结构抗震是有利的 关键词框 - 剪结构高强钢筋静力推覆动力非线性中图分类号 :TU 7 文献标识码 :A 1,2 Study on the seismic performance of frame-shear wall structures with high-strength reinforced shear wall MIAO Zhiwei 1,2, LU Xingzheng 1,2, YE Lieping 1,2, YAO Zhenyu 1,2 (1.Department of Civil Engineering, Tsinghua University, Beijing 184, China; 2.Key Laboratory of Structural Engineering and Vibration of China Education Ministry, Tsinghua University, Beijing 184, China) Abstract: High strength steel reinforcement in the shear walls of frame-shear wall structures can efficiently increase the safety margin and change the seismic force distribution because the shear wall will yield after the frame. With the fiber model program THUFIBER and the multi-layer-shell program, which are developed by Tsinghua University and are based on the general purpose finite element software of MSC.MARC, two 8-story reinforced concrete frame-shear wall structures, whose shear wall are reinforced with normal and high strength steel respectively, are studied with static pushover and dynamic analysis. The effect of high strength steel in the shear wall to the control of seismic performance of the structures is emphasized. The results show that with high strength steel in the shear wall, the softening behaviors of frame and shear wall are changed. The yield strength of the shear wall is increased while it still has the same the deformation capacity. And the safety margin of the whole structure is efficiently increased which benefits the seismic capacity of the structure. Key words: frame-shear wall; high-strength reinforcement; pushover; dynamic; nonlinear 1 1 引言 框架 - 剪力墙结构是目前在高层建筑中使用最为广泛的一种结构形式 由于其在弹性阶段层间变形分布较为均匀, 故一般具有较好的抗震性能 但是, 由于框架和剪力墙两个结构的非线性变形行为有着较大差别, 所以在中震和大震下非弹性阶段框架和剪力墙之间的地震力分配一直是一个需要深入讨论的问题 根据现有研究 [1,2], 普通配筋的剪力墙结构由于其层间位移角弹性极限值远小于框架结构, 因此在地震作用下, 在不大的层间位移角下, 剪力墙就会首先进入屈服, 由于剪力墙是主要抗侧力结构, 它进入塑性 1 * 基金项目 : 国家 十一五 科技支撑计划 ( 编号 :26BAK1A2-9) 和清华大学基础研究基金 ( 编号 :JC273)
2 会对层刚度分布产生较大影响, 进而影响结构的位移模式和能量分布, 会导致变形和耗能集中, 对结构的抗震安全性有着不利的影响 而根据文献 [3~5] 的研究, 通过在钢筋混凝土构件中引入高强钢筋, 可以有效提高构件的强度 变形能力 安全储备和震后自复位能力, 对提高结构在地震下的安全性有着非常显著的效果 特别是通过提高整个结构中的主要结构的弹性变形能力, 控制由于主要结构进入非线性而带来的位移模型不确定性, 可以更为有效的实现基于位移 / 性能的抗震设计方法 因此, 基于体系能力抗震理论的设想 [6], 通过在框剪结构的主要结构 剪力墙 中引入高强钢筋, 提高其屈服位移, 进而控制地震下的变形模型, 同时利用框架部分来消耗地震能量, 从而有可能实现更好的抗震性能 本文将通过数值分析来讨论采用剪力墙中配置高强钢筋后的带来的对框剪结构抗震性能的改善 2 计算模型 本文分析的结构同文献 [1] 中所设计的 8 层规则框剪结构办公楼, 是根据 建筑抗震设计规范 (GB511-21) 和 高层建筑混凝土结构技术规程 (JGJ3-22) 的要求, 利用 PKPM 软件设计的, 结构层高第一层 4.5m, 其余为 3m, 其平面布置如图 1 所示 主要设计参数如下 : 建筑场地为 Ⅱ 类, 抗震设防烈度为 8 度, 设计基本地震加速度值为.2g, 设计地震分组为第一组 [7] 剪力墙抗震等级为一级 框架抗震等级为二级 [8] 混凝土强度等级剪力墙梁 板 柱均采用 C3 为了研究剪力墙中配置高强钢筋对于框剪结构抗震性能的改善, 本文针对上述的结构分析了两个模型 : 普通配筋模型和高强配筋模型 对于普通配筋的模型, 结构中的所有纵向受力钢筋均选用 HRB4, 箍筋选用 HPB235, 并称之为 基本模型 而对于高强配筋的框剪结构, 将剪力墙暗柱中的纵向受力钢筋按等面积原则替换为 186 级高强钢绞线, 称之为 高强配筋模型 根据以上的设计结果, 在 MSC.MARC 程序中建立了该结构的有限元模型 其中框架梁柱及剪力墙暗 [1,9] 柱采用 THUFIBER 来模拟, 剪力墙采用分层壳墙单元模型来模拟 THUFIBER 程序基于纤维模型 [1], 将钢筋混凝土框架截面划分成一系列的钢筋纤维和混凝土纤维, 可以较好的模拟钢筋混凝土框架结构的各种非线性行为, 且与试验结果吻合较好 [4] 分层壳墙单元基于复合材料力学原理, 将壳单元划分成混凝土层和钢筋层, 可以考虑剪力墙的轴压破坏, 面内弯曲破坏, 面内剪切破坏, 面外弯曲破坏以及上述各外力耦合作用下的破坏行为, 计算结果同样与试验结果吻合良好 [1,11,12] 因此, 本文基于以上分析工具, 可以较好地模拟框剪结构在地震下的各种非线性行为, 并进行相应的讨论 荷载方向 图 1 模型平面布置 (mm) 为了进一步简化计算, 提高效率, 本文仍根据文献 [1] 中提出的方法, 将三维结构模型等效为平面结构模型进行分析计算 如图 4 所示, 通过对比三维模型 ( 图 2) 和平面模型 ( 图 3) 在 El-Centro 地震波.5G 地震峰值加速度下结构的顶点位移时程曲线, 可以看出两条曲线吻合较好, 这说明对于该框剪结构, 用平面模型代替三维模型进行结构分析是可行的 因此以下的分析计算均基于等效之后的平面模型 -2-
3 图 2 结构三维有限元模型 图 3 结构平面有限元模型 位移 (mm) 时间 (s) 平面模型结构顶点位移时程曲线三维模型结构顶点位移时程曲线 图 4 三维及平面模型顶点位移时程曲线对比 3 静力推覆分析 为了清晰的了解结构在整个失效过程中的行为, 对上述高强配筋模型及基本模型进行静力推覆分析 (Pushover) 首先对结构施加自重荷载, 而后对结构施加水平倒三角荷载, 如图 5 所示 采用弧长法控制, 逐步大荷载 计算得到的结构顶点位移和基底剪力的关系如图 6 所示 结构主要受力和变形特征如表 1 所示 其中, 以纵筋最大拉应变达到屈服应变作为剪力墙的屈服点, 由几何作图法得到框架的屈服点, 以剪力墙受压侧混凝土达到我国混凝土规范规定的压溃应变为结构的极限变形点 由表 1 可见, 高强配筋结构在最终破坏时能承受更大的变形 并且与基本模型相比, 高强配筋模型的结构基底屈服总剪力有很大的升高, 最大可升高 85% 左右 剪力墙屈服 框架屈服 极限点 表 1 静力推覆分析结构主要受力和变形特征 普通配筋基本模型 高强配筋模型 顶点位移 138.mm 646.3mm 平均层间位移角 1/ / 42.4 最大层间位移角 1/153.( 第 6 层 ) 1/31.3( 第 6 层 ) 顶点位移 225.7mm 223.2mm 平均层间位移角 1/19.2 1/124.4 最大层间位移角 1/96.4( 第 1 层 ) 1/91.3( 第 1 层 ) 基底剪力 953kN 179kN 顶点位移 522mm 647mm -3-
4 刚度退化系数 高强配筋模型 - 框架高强配筋模型 - 剪力墙基本模型 - 框架基本模型 - 剪力墙.2 1/2 1/1 3/2 1/5 1/4 层间位移角 图 5 静力推覆侧向力模式图 6 基底剪力 - 结构顶点位移关系图 7 框架及剪力墙割线刚度退化规律 3.1 框架 剪力墙刚度退化规律由静力推覆结果可得框架和剪力墙的刚度退化规律如图 7 所示, 其中刚度退化系数为当前阶段的割线抗推刚度与弹性刚度的比值 在层间位移角 1/2 以前, 剪力墙和框架的刚度退化主要是由于混凝土开裂导致 由于框架的超静定次数较高, 所以刚度退化相对较慢, 在这个阶段高强配筋模型和基本模型的行为差别不大 而当层间位移角达到 1/2 以后, 高强配筋模型由于钢筋屈服较晚, 所以刚度基本稳定, 剪力墙后期刚度明显高于基本模型, 这将对框架 - 剪力墙之间的地震力分配产生重要影响 3.2 结构不同阶段水平剪力的分配根据分析不同顶点位移时所对应的结构内力状态, 取以下几个阶段来研究静力推覆下水平剪力的分布, 可得如表 2 所示的结构不同受力阶段 表 2 结构不同受力阶段 普通配筋基本模型 高强配筋模型 1) 剪力墙和框架都为弹性阶段, 对应顶点位移为 5.7mm, 1) 剪力墙和框架都为弹性阶段, 对应顶点位移为 3.9mm, 2) 文献 [2] 建议刚度特征值 λ 达最大 ( 即最大层间位移角达 1/5) 时, 对应顶点位移为 42.1mm, 2) 文献 [2] 建议刚度特征值 λ 达最大 ( 即最大层间位移角达 1/5) 时, 对应顶点位移为 42.9mm, 3) 剪力墙屈服前, 对应顶点位移为 129.9mm, 3) 框架屈服前, 对应顶点位移为 21.mm, 4) 剪力墙屈服后, 框架屈服前, 对应顶点位移为 212.8mm, 4) 框架屈服后, 剪力墙屈服前, 对应顶点位移为 475.7mm, 框架屈服后, 对应顶点位移为 267.6mm 5) 剪力墙屈服后, 对应顶点位移为 647.mm 计算得到框架底部总剪力 剪力墙底部总剪力以及框剪分担剪力比例如图 8~1 所示 在整个推覆过程中, 框架承受的总剪力值 V F 是不断大的 ( 图 8) 对剪力墙配置高强钢筋可使框架所承受的剪力值在加载后期有明显的下降, 最大可下降 18% 左右 即当结构开始进入屈服状态时 ( 或在较强地震下 ), 剪力墙配置高强钢筋可以小框架的基底总剪力, 即对框架是有利的 而剪力墙承受的总剪力值 V W 也是不断大的 对剪力墙配置高强钢筋可使剪力墙的屈服总剪力有较大的升高, 最大可升高 139%, 即剪力墙在框架屈服后可继续吸收地震水平剪力 在整个推覆过程中, 框架分担的剪力比例 VF / V 总的变化规律较复杂, 这主要与框架和剪力墙各自的刚度退化过程有关 普通配筋的框剪结构的 VF / V 总在加载后期会出现明显的升高, 这主要是由于随着剪力墙屈服, 框架承担的侧向力的比例升高 ; 而对于剪力墙高强配筋的框剪结构, 可以看出其 VF / V 总在达到最大值 27.8% 后逐渐下降, 最大可下降到基本模型的 5 左右, 这主要是由于高强配筋的剪力墙的屈服变形大于框架的, 在框架屈服之后, 剪力墙仍能有效的发挥其抗侧力作用 这对框架结构的安全性是非常有利的 -4-
5 V F 华中科技大学学报 ( 城市科学版 ) / J. of HUST. (Urban Science Edition), 27, 24(4): 框架底部总剪力 (kn) 结构顶点位移 (mm) 图 8 框架底部总剪力 - 结构顶点位移曲线 剪力墙底部总剪力 (kn) 结构顶点位移 (mm) 图 9 剪力墙底部总剪力 - 结构顶点位移曲线 结构顶点位移 (mm) 图 1 框架分担剪力比例 - 结构顶点位移曲线 4 动力时程分析 为了准确地了解在实际地震作用下结构的地震反应, 对上述基本模型及高强配筋模型施加水平地震作用, 选用三种实际记录的地震波, 分别为 ElCentro 波 波和 Northridge 波, 每种地震波设置 1 种不同的地面峰值加速度 (PGA), 分别为.1g,.5g,.7g(8 度小震 ),.8g,.9g,.1g,.2g(8 度中震 ),.3g,.4g(8 度大震 ) 和.5g 地震历时均为 25s 计算可得结构在不同 PGA 下的地震反应以及框架所分担地震剪力的变化规律 数值计算结果表明, 结构在 ElCentro 波 Northridge 波和 波下的地震反应, 以结构顶点位移为例, 波的地震反应最大 (.5g 下, 高强配筋模型为 235.8mm, 基本模型为 222.1mm),ElCentro 波的地震反应居中 (.5g 下, 高强配筋模型为 144.mm, 基本模型为 135.1mm),Northridge 波的地震反应最小 (.5g 下, 高强配筋模型为 75.4mm, 基本模型为 75.4mm) 这主要和各条地震波的能量谱分布有关 高强配筋模型的最大顶点位移值均稍大于或等于普通配筋模型的最大顶点位移值, 这是由于剪力墙中配置了高强钢筋之后, 结构的弯曲变形加强以及结构基底总剪力大的缘故 PGA (g) 表 3 顶点位移 (mm) ElCentro 和 波作用下高强配筋模型相对于基本模型的顶点位移,V 总 V F V F 及 V F /V 总的变化 V 总 (kn) V F (kn) V W (kn) V F /V 总.1 不变 不变 不变 不变 不变 不变 不变 不变 不变 不变.5 不变 不变 不变 不变 不变 不变 不变 不变 不变 不变.7 不变 不变 不变 不变 不变 不变 不变 不变 不变 不变.8 不变 不变 不变 不变 不变 不变 不变 不变 不变 不变.9 不变 不变 不变 不变 不变 不变 不变 不变 不变 不变.1 不变 不变 不变 不变 不变 不变 不变 不变 不变 不变.2 不变 不变 不变 不变 不变 不变 不变 不变 不变 不变.3 不变不变 %.4% %.34% 2.19% % 6.37% 9.5% 1.41%.83% 6.56% 11.53% 4.67% 7.54%.5 6.5% 6.2% 4.37% 14.61% 8.82% 2.39% 8.89% % 14.83% -5-
6 表 3 所示为 ElCentro 和 地震波作用下高强配筋模型相对于基本模型的最大顶点位移,, 最大底部总剪力 V 总 最大框架底部总剪力 V F 最大剪力墙底部总剪力 V F 以及 V F /V 总的变化 可见在 PGA 小于.3g 的情况下基本模型和高强配筋模型没有本质差别, 而当 PGA 大于.3g 后, 高强配筋模型的底部总剪力和剪力墙底部剪力稍有大, 但框架的底部剪力却还有所小 在 Northridge 波下高强配筋模型也有类似结论, 在此不再列出 1 V 总 /V 总,u 1 V 总 /V 总,u 基本模型 波 高强配筋模型 波 4 基本模型 波 高强配筋模型 波 图 11 波下结构最大底部总剪力与结构极限状态总剪力之比随 PGA 变化规律 图 12 波下结构最大底部总剪力与结构极限状态总剪力之比随 PGA 变化规律 V F/V F,u 基本模型 波 高强配筋模型 波 V F/V F,u 基本模型 波 高强配筋模型 波 图 13 波下最大框架底部总剪力与框架极限状态总剪力之比随 PGA 变化规律 图 14 波下最大框架底部总剪力与框架极限状态总剪力之比随 PGA 变化规律 14 V W/V W,u 14 V W/V W,u 基本模型 波 高强配筋模型 波 4 基本模型 波 高强配筋模型 波 图 15 波下最大剪力墙底部总剪力与剪力墙极限状态总剪力之比随 PGA 变化规律 图 16 波下最大剪力墙底部总剪力与剪力墙极限状态总剪力之比随 PGA 变化规律 由上文的静力推覆分析可以得到不同模型在极限变形时的底部总剪力 V 总,u 框架底部总剪力 V F,u 和剪 -6-
7 力墙底部总剪力 V W,u 将动力时程分析得到不同 PGA 下结构底部最大剪力和极限状态时的剪力相比, 就可以知道结构的承载力相对安全程度 图 11~ 图 16 所示为 波和 波计算得到不同 PGA 下结构底部最大总剪力和静力推覆分析得到的结构极限状态剪力之比 从图 可以看出, 采用高强配筋后, 结构的承载力安全储备大大提高 在.5g 的峰值加速度下, 基本模型的底部剪力已经达到其极限承载力, 而高强配筋模型则还有 4 左右的强度储备 从图 可见, 框架分担的剪力相差不是很多 而由于采用高强配筋后剪力墙的屈服承载力提高较多, 故图 中的高强配筋剪力墙相对安全水准则明显高于基本模型 在 Northridge 波下也有类似结论, 考虑篇幅不再赘述 图 所示为不同模型框架分担剪力随着 PGA 大的变化规律 由于剪力墙开裂会导致其刚度显著降低, 所以在.1g PGA 之前框架分担剪力都是迅速上升的 高强配筋模型由于剪力墙屈服较晚, 所以 波和 波下当 PGA>.1g 后框架分担剪力比例是一直降低的 而对于普通配筋的基本模型, 当 PGA>.3g 后, 由于框架也屈服, 所以框架分担的地震力比例还可能上升 ( 图 17 中的 波 ) 因为 Northridge 波的总能量较小, 结构进入非线性程度明显较低, 所以变化趋势不如其他两条波明显 总之剪力墙采用高强配筋后, 在大震下轻框架的负担是有一定积极意义的 3 25% 15% 1 5% 波 Northridge 波 波 图 17 基本模型中框架分担最大剪力 / 结构最大总剪力 -PGA 关系 3 25% 15% 1 5% 波 Northridge 波 波 图 18 高强配筋模型中框架分担最大剪力 / 结构最大总剪力 -PGA 关系 5 结论 通过本文研究可以看出, 在剪力墙结构中采用高强配筋, 可以明显提高结构的承载力, 并和原结构有着相近的变形能力 在地震作用下, 高强配筋剪力墙结构的安全储备明显高于普通配筋结构 在高强钢筋已经可以以合理的价格用于工程时, 适当采用高强材料可以有效提高结构在大震下的安全性能 致谢 本文感谢国家 十一五 科技支撑计划 ( 编号 :26BAK1A2-9) 和清华大学基础研究基金 ( 编号 : JC273) 支持 参考文献 1. 姚震宇, 缪志伟, 陆新征, 叶列平, 静力和动力荷载作用下钢筋混凝土框 - 剪结构剪力分配的研究, [A], 第一届全国城市与工程安全灾研究与进展研讨会论文集 [C], 唐山, 26, 刘建新. 高层框 - 剪结构中框架地震内力的确定 [J]. 建筑结构学报,1999,2(3): 1~3 3. Qazi AU, Ye LP, Lu XZ, Mechanism of passive control RC frame with high strength reinforcements and its potential benefits against earthquakes[j], Tsinghua Science and Technology, 11(6), 26,
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JOURNAL OF EARTHQUAKE ENGINEERING AND ENGINEERING VIBRATION Vol. 31 No. 5 Oct /35 TU3521 P315.
31 5 2011 10 JOURNAL OF EARTHQUAKE ENGINEERING AND ENGINEERING VIBRATION Vol. 31 No. 5 Oct. 2011 1000-1301 2011 05-0075 - 09 510405 1 /35 TU3521 P315. 8 A Earthquake simulation shaking table test and analysis
Fig. 1 Frame calculation model 1 mm Table 1 Joints displacement mm
33 2 2011 4 ol. 33 No. 2 Apr. 2011 1002-8412 2011 02-0104-08 1 1 1 2 361003 3. 361009 3 1. 361005 2. GB50023-2009 TU746. 3 A Study on Single-span RC Frame Reinforced with Steel Truss System Yuan Xing-ren
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31 6 2011 12 JOURNAL OF EARTHQUAKE ENGINEERING AND ENGINEERING VIBRATION Vol. 31 No. 6 Dec. 2011 1000-1301 2011 06-0159 - 08 1 1 1 1 2 1. 150080 2. 100124 1 2 3 P315. 93 TU 43 TU41 A Shaking table test
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36 3 2014 6 1),2) ( 266033) ( 266033)..,,,, TU973+.13 TU391 A doi 10.6052/1000-0879-13-429 SEISMIC PERFORMANCE OF STEEL STRUCTURES WITH REDUCED BEAM SECTION CONNECTIONS 1) HAN Minglan,2) WANG Yan CHEN
220 Key words: assembled monolithic concrete shear walls; precast two-way hollow slab; inner joint; slit wall; shear behavior 3 ~ % 80% [1] [
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30 7 Vol.30 No.7 2013 7 July 2013 ENGINEERING MECHANICS 219 1000-4750(2013)07-0219-11 1 1 1 2 1 1 (1. 264005 2. 100084) 1 5 TU391; TU392.5 A doi: 10.6052/j.issn.1000-47513.01.0026 EXPERIMENTAL STUDY ON
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28 4 Vol128 No14 2007 8 Journal of Building Structures Aug12007 :100026869 (2007) 0420109208 FRP ( 100084) : (FRP) FRP FRP FRP FRP FRP 5 : (FRP) ; ; ; ; :TU383 :A Concepts forms and basic analysis of FRP
708 北 京 工 业 大 学 学 报 2011 年 以 往 的 试 验 结 果 进 行 对 比, 选 取 15D 20D 作 为 对 比 参 数, 试 件 参 数 见 表 1. Fig. 1 图 1 试 件 尺 寸 及 配 筋 图 ( mm) Geometry and reinforcement
第 37 卷 第 5 期 2011 年 5 月 北 京 工 业 大 学 学 报 JOURNAL OF BEIJING UNIVERSITY OF TECHNOLOGY Vol. 37 No. 5 May 2011 植 筋 钢 筋 混 凝 土 锚 固 构 件 抗 震 性 能 试 验 研 究 邓 宗 才 1, 钟 林 杭 1, 张 永 方 1, 曾 洪 超 1 2, 范 世 平 ( 1. 北 京 工 业
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2011 10 10 157 JOURNAL OF RAILWAY ENGINEERING SOCIETY Oct 2011 NO. 10 Ser. 157 1006-2106 2011 10-0007 - 0124-05 710043 6 TBM TBM U455. 43 A Structural Calculation and Analysis of Transfer Node of Three
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31 3 Vol. 31 No. 3 218 9 Journal of Shijiazhuang Tiedao University Natural Science Edition Sep. 218 1 1 2 1 2 1 1. 543 2. 543 U462. 3 217-2 - 16 A 295-373 218 3-63 - 6 1-4 5-7 8-11 1 11 11 398 mm 86 mm
Fig. 1 1 The sketch for forced lead shear damper mm 45 mm 4 mm 200 mm 25 mm 2 mm mm Table 2 The energy dissip
* - 1 1 2 3 1. 100124 2. 100124 3. 210018 - ABAQUS - DOI 10. 13204 /j. gyjz201511033 EXPERIMENTAL STUDY AND THEORETICAL MODEL OF A NEW TYPE OF STEEL-LEAD DAMPING Shen Fei 1 Xue Suduo 1 Peng Lingyun 2 Ye
<4D6963726F736F667420576F7264202D20B1B1BEA9C6FBB3B5B2A9C0C0D6D0D0C4BFB9D5F0D0D4C4DCB5AFCBDCD0D4B7D6CEF6A3ADC9CFCDF82E646F63>
建 筑 结 构 /Building Structure, 29, 39(12): 118-12. 北 京 汽 车 博 物 馆 抗 震 性 能 弹 塑 性 分 析 1 甄 伟 1 ; 陆 新 征 2 ; 张 力 1 ; 1 北 京 市 建 筑 设 计 研 究 院 ; 2 清 华 大 学 土 木 工 程 系 ; 摘 要 : 北 京 汽 车 博 览 中 心 为 体 型 比 较 复 杂 的 场 馆 结 构,
Fig. 1 Layout of Zipingpu Concrete Face Rock-fill Dam Fig. 2 Typical section of Zipingpu Concrete Face Rock-fill Dam gal
5.12 5.12 100 cm 60 cm 5.12 TV641.4P631.4 A 10004548(2008)06079507 1962 E-mail: sschen@nhri.cn Analysis of effects of 5.12 Wenchuan Earthquake on Zipingpu Concrete Face Rock-fill Dam CHEN Sheng-shuiHUO
33 4-67 Fig. 1 1 Plan of typical floor 2 Fig. 2 Analysis model - 1 0. 85 4 1 Table 1 Period results s SATWE ETABS SAP2000 ABAQUS T 1 4. 681 4. 679 4.
33 4 2011 8 Earthquake Resistant Engineering and Retrofitting Vol. 33 No. 4 Aug. 2011 1002-8412 2011 04-0066-07-1 2 2 2 3 1. 100084 2. 518029 3 523808-215m 11. 2 - TU973 +. 17 A Summarization of Structural
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出屋面结构震害分析与设计建议 缪志伟陆新征叶列平 ( 清华大学土木工程系, 北京,100084) 摘要 : 在本次汶川大地震中, 大量出屋面结构由于 鞭梢效应 而受到严重损坏 本文利用有限元分析工具, 建立了一个典型的顶部有局部突出结构的高层建筑模型, 并进行了弹塑性动力时程分析 通过模拟该建筑在实际地震作用下的弹塑性反应, 分析了突出屋面结构的 鞭梢效应 震害, 并结合现行抗震规范的相关规定进行了探讨
0 1 / m m 2 ~ 3. 9m 3. 2m 1 / m 23. 6m mm 3 300mm 32. 1% 38. 1% 250mm C60 ~ C50 ~ C40 C
Journal of Building Structures 1000-6869 2011 06-0010-08 32 6 2011 6 Vol. 32 No. 6 June 2011 002 200092 14 1 /15 7 7 7 8 MIDAS 7 TU973 TU317. 1 A Seismic performance of multi-tower structure with large
<4D F736F F D20C7FCB7FEBAF3B8D5B6C8B6D4BDE1B9B9B5D8D5F0CFECD3A6C0EBC9A2D0D4B5C4D1D0BEBF5F C69632E646F63>
防灾减灾工程学报 /Journal of Disaster Prevention and Mitigation Engineering, 7(sup.), 7, 8-6. 结构屈服后刚度对地震响应离散性影响的研究 马千里,, 程光煜,, 叶列平,, 陆新征, (. 清华大学土木工程系, 北京 8;. 清华大学结构工程与振动教育部重点实验室 ) 摘要 : 结构的弹塑性地震响应通常具有很大的离散性, 使结构在大震下的性态难以把握,
Mnq 1 1 m ANSYS BEAM44 E0 E18 E0' Y Z E18' X Y Z ANSYS C64K C70C70H C /t /t /t /mm /mm /mm C64K
25 4 Vol. 25 No. 4 2012 12 JOURNAL OF SHIJIAZHUANG TIEDAO UNIVERSITY NATURAL SCIENCE Dec. 2012 1 2 1 2 3 4 1 2 1. 050043 2. 050043 3. 3300134. 450052 ANSYS C80 C80 125 ac70 0 U24 A 2095-0373201204-0017-06
38 2013 1 1972 280mm 110mm 14 7-8 BRBF 4 HRB400 14mm 9-13 60mm 37. 44MPa 38. 80MPa 15-16 2 BRBF BRBF BRB BRBF Fig. 1 1 Dormitory building before and a
46 7 2 0 1 3 7 CHINA CIVIL ENGINEERING JOURNAL Vol. 46 Jul. No. 7 2013 BJJQ-2010-169-01 2012-10-25 RC 100044 20 70 8 RC 1 2. 5 RC RC RC 66. 9% FEMA356 Perform-3D RC TU375. 4 A 1000-131X 2013 07-0037-10
标题
第 46 卷 第 12 期 2 0 1 4 年 12 月 哈 尔 滨 工 业 大 学 学 报 JOURNAL OF HARBIN INSTITUTE OF TECHNOLOGY Vol 46 No 12 Dec. 2014 装 配 式 混 凝 土 双 板 短 肢 剪 力 墙 拟 静 力 试 验 肖 全 东, 郭 正 兴 ( 东 南 大 学 土 木 工 程 学 院, 210096 南 京 ) 摘 要
第 29 卷第 9 期 Vol. 29 NO. 9 重庆工商大学学报 ( 自然科学版 ) J Chongqing Technol Business Univ. Nat Sci Ed Sept X * ABAQUS 1 2
第 29 卷第 9 期 Vol. 29 NO. 9 重庆工商大学学报 ( 自然科学版 ) J Chongqing Technol Business Univ. Nat Sci Ed 2012 9 Sept. 2012 1672-058X 2012 09-0076 - 06 * ABAQUS 1 2 1 2 1 2 1. 400074 2. 400074 初始地应力是岩土工程数值模拟时必需考虑的重要因素,
43 14. 45 3 7 220 1 2 cm /s 2 1. 5 3 1 4 c d 1 /40 1 /4 1 /9 600 0. 129 6 7 1 /6 400 1 /256 000 1. 5 2 2 2. 1 /m /Hz /kn / kn m 6 6 0. 1 ~ 50 600 1 80
43 14 2013 7 Building Structure Vol. 43 No. 14 Jul. 2013 * 1 1 1 2 3 3 3 2 2 1 100013 2 430022 3 200002 1 40 ETABS ABAQUS TU355 TU317 +. 1 A 1002-848X 2013 14-0044-04 Compairion study between the shaking
标题
第 48 卷 第 6 期 2 1 6 年 6 月 哈 尔 滨 工 业 大 学 学 报 JOURNAL OF HARBIN INSTITUTE OF TECHNOLOGY Vol 48 No 6 Jun. 216 doi:1.11918 / j.issn.367 6234.216.6.1 大 跨 度 楼 盖 结 构 在 运 动 荷 载 下 的 振 动 性 能 杨 维 国 1, 马 伯 涛 2, 宋 毛
76 201 68m + 14 12. 9m 5m 500 16 20 10 168 ~ 180 8 25 14 20 14 PTFE 1 50 6 1 200 6 Q45B 1 670MPa PMSAP MIDAS SAP2000 MIDAS MIDAS 4. 2 4. 2. 1 0. 5s 0.
4 11 201 6 Building Structure Vol. 4 No. 11 Jun. 201 510060 2010 TU18. 2 A 1002-848X 201 11-0075-05 Design on stand structure of the main venue for Asian Games 2010 in Guangzhou Liu Yongtian Liu Yang Zhan
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第 卷第 0 期 Vol. No.0 0 年 月 May 0 预制装配式高层框架结构抗震性能动力分析 刘士彬, 段 磊 ( 东北电力大学建筑工程学院, 吉林吉林 000) 摘要 : 以某 层新型全预制装配式钢筋混凝土框架结构为工程背景, 对其抗震性能进行动力弹塑性数值模拟分析, 得到结构层间剪力 层间位移 层间位移角, 数值结果在国家现行规范限值内, 预制装配式小高层结构抗震性能满足要求 模拟相同条件下现浇钢筋混凝土框架结构抗震性能与预制结构比较,
<4D6963726F736F667420576F7264202D20B9DCC0EDD6C6B6C8BBE3B1E0B5DAB6FEB8E5>
土 木 工 程 防 灾 国 家 重 点 实 验 室 ( 同 济 大 学 ) STATE KEY LABORATORY OF DISASTER REDUCTION IN CIVIL ENGINEERING, TONGJI UNIVERSITY 管 理 制 度 汇 编 土 木 工 程 防 灾 国 家 重 点 实 验 室 ( 同 济 大 学 ) 目 录 国 家 重 点 实 验 室 建 设 与 运 行 管
#4 ~ #5 12 m m m 1. 5 m # m mm m Z4 Z5
2011 6 6 153 JOURNAL OF RAILWAY ENGINEERING SOCIETY Jun 2011 NO. 6 Ser. 153 1006-2106 2011 06-0014 - 07 300142 ABAQUS 4. 287 mm 6. 651 mm U455. 43 A Analysis of Impact of Shield Tunneling on Displacement
0 Kelly Fig. 1 Novel damping wall-structure connection diagram a b S1 c S Fig. 2 Desig
DOI:10.14006/j.jzjgxb.2013.12.007 Journal of Building Structures 1000-6869 2013 12-0045-07 34 12 2013 12 006 Vol. 34 No. 12 Dec. 2013 510405 6% Bouc-Wen Bouc-Wen TU352. 1 TU317. 1 A Performance of novel
~ ~ Y 3 X / / mm 400 ~ 700 C40 ~ C ~ 400 C40 ~ C ~
43 7 2013 4 Building Structure Vol. 43 No. 7 Apr. 2013 518038 TU398 +. 2 A 1002-848X 2013 07-0059-06 Discussion on inclined column design of a super high-rise building Zhang Lin Zhang Delong Shenzhen CAPOL
m K K K K m Fig. 2 The plan layout of K K segment p
410151 K7 + 914 - K7 + 984 12 5. 3 Midas DOI 10. 7617 /j. issn. 1000-8993. 2013. 09. 020 THE ANALYSIS OF THE DESIGN AND CONSTRUCTION SECURITY OF DEEP FOUNDATION IN PURUI TUNNEL OPEN-CUT SEGMENT Yang Ping
第 期 孙义刚 等 砖混组合结构特征刚度系数对混凝土墙数量的影响 柱 圈梁箍紧砌体墙协同工作 因此混凝土和砌筑 砂浆强度等级是抗御地震力的第一道防线 在地震 力作用下 结构进入弹塑性阶段后 钢筋混凝土剪力 墙和钢筋混凝土楼板发挥其主要作用 承担着地震 水平力的作用和传递 作到裂而不倒 是抗御地震的
第 卷第 期 重庆大学学报 年 月!" #"$%&"' % 文章编号 ()(- 砖混组合结构特征刚度系数对混凝土墙数量的影响 孙义刚 潘志宏 邵阳学院城市建设系 湖南邵阳 + 摘 要 根据砌体墙钢筋混凝土墙组合结构的受力特点 提出了在地震作用下混凝土剪力墙合理数量的计算公式 公式中混凝土墙数量的取值参数的主要影响因素为 场地特征周期 抗震设防烈度 弹性层间位移角限值 组合结构特征刚度系数 非承重墙的自振周期折减系数等
Maup re,,,,,, ;,,,,,,,,,, PC 1985 Cognac,, 80, [ 526 ], 420m 160m [ 728 ], PC,,,,,,,,, , [ 3 ] 3008mm, 488mm, 222mm, ( ) 2880mm , 4914, 6
![Maup re,,,,,, ;,,,,,,,,,, PC 1985 Cognac,, 80, [ 526 ], 420m 160m [ 728 ], PC,,,,,,,,, , [ 3 ] 3008mm, 488mm, 222mm, ( ) 2880mm , 4914, 6](/thumbs/91/107349126.jpg "Maup re,,,,,, ;,,,,,,,,,, PC 1985 Cognac,, 80, [ 526 ], 420m 160m [ 728 ], PC,,,,,,,,, , [ 3 ] 3008mm, 488mm, 222mm, ( ) 2880mm , 4914, 6")
29 1 Vol129, No11 2008 2 Journal of Building Structures Feb1 2008 : 100026869 (2008) 0120075208, (, 350002) :, 3,,, ;, ; : ; ; ; ; : TU39819 TU31711 : A Experimental studies on concrete filled steel tubular
LaDefense Arch Petronas Towers 2009 CCTV MOMA Newmark Hahn Liu 8 Heredia - Zavoni Barranco 9 Heredia - Zavoni Leyva
39 6 2011 12 Journal of Fuzhou University Natural Science Edition Vol 39 No 6 Dec 2011 DOI CNKI 35-1117 /N 20111220 0901 002 1000-2243 2011 06-0923 - 07 350108 105 m 14 69% TU311 3 A Seismic analysis of
4
3 4 5 6 7 8 9 10 11 12 13 14 15 16 17 The Formation of Intervention State and Development of German Administrative Law Michael Stolleis, Translated by WANG Yin-hong (1.Goethe University Frankfurt, Frankfurt,
附件一 摘要格式範例
ATC-40(996) (Capacity Spectrum Method (Capacity Curve) Acceleration)(Spectral Displacement) (Performance Point) ETAB 93 2 94 7 8 ETABS (999;2000) ETABS ATC-40(996) Pushover ETAB ETABS 93 2 94 7 8 ETABS
Revit Revit Revit BIM BIM 7-9 3D 1 BIM BIM 6 Revit 0 4D 1 2 Revit Revit 2. 1 Revit Revit Revit Revit 2 2 Autodesk Revit Aut
60 2 2016 2 RAILWAY STANDARD DESIGN Vol. 60 No. 2 Feb. 2016 1004-2954201602-0071-06 BIM 1 1 2 2 1 1. 7140992. 710054 BIM BIM 3D 4D nd BIM 1 3D 4D Revit BIM BIM U442. 5TP391. 72 A DOI10. 13238 /j. issn.
3 PC not suitable for this kind of bridge. 3 Considering the shear deformation of the CSWs the correction formulas are obtained for the PC box girder
2016 3 3 210 Mar 2016 JOURNAL OF RAILWAY ENGINEERING SOCIETY NO. 3 Ser. 2016 210 3 1006-2106 2016 03-0060 - 05 PC 1 2 1 1 1. 7070 2. 410082 PC PC 1 10 3 + 3 m PC ANSYS 1 PC 2 JTG D60 2015 3 PC 4 PC U448.
ANSYS WF 1 WF 2 2 SP 1 SP 2 1 NBF 1 1 Fig. 1 1 Connection details of specimens 1 Table 1 Specimen s
27 4 2011 12 WORLD EARTHQUAKE ENGINEERING Vol. 27 No. 4 Dec. 2011 1007 6069 2011 04 0102 07 1 2 2 1. 710055 2. 266033 4 1 2 ANSYS 2 U442. 5 + 5 A Study on seismic behavior of widened beam flange connections
1 GIS 95 Y = F y + (1 F) (1) 0 0 Y0 kg/hm 2 /day F y 0 y c kg/hm 2 /day [12] y m 20 kg/hm 2 /hour Y = cl cn ch G [ F( y ) T m yo + (2) (1 F)(
![1 GIS 95 Y = F y + (1 F) (1) 0 0 Y0 kg/hm 2 /day F y 0 y c kg/hm 2 /day [12] y m 20 kg/hm 2 /hour Y = cl cn ch G [ F( y ) T m yo + (2) (1 F)(](/thumbs/91/104997423.jpg "1 GIS 95 Y = F y + (1 F) (1) 0 0 Y0 kg/hm 2 /day F y 0 y c kg/hm 2 /day [12] y m 20 kg/hm 2 /hour Y = cl cn ch G [ F( y ) T m yo + (2) (1 F)(")
24 1 Vol.24 No.1 94 2008 1 Transactions of the CSAE Jan. 2008 2008 1 100094 2 100035 3 100081 4 100081 5 100101 GIS ( ) 65.12 16.82 13.74 15.27 11.07 t/(hm 2 a) 10.93% 41.43% 46.93% 65.4%. Bi Jiye, Zhu
2 49 30667. 7m 2, 424008m 2,,,, 20. 5m,, 4. 6 m 2 3, - 14. 5m, 87200m 2,, ( ) Leoadaly 1 C40, 2200mm 2650mm, 30m, 49000kN 71000kN, 193m, 156m,,, 2 1,
11 2 2009 4 Progress in Steel Building Structures Vol. 11 No. 2 Apr. 2009 1, 1, 1, 1, 1, 1, 2 (1. ( ), 518033 ; 2., 518031) : 238m, 260m, 17. 3, B,,, : ; ; ; ; : TU 355 : A : 1671-9379 (2009) 02-0048 -
个开阔大气的大堂, 在地面二层北侧和东侧形成楼板大开洞, 开洞面积约占该楼层面积的 38%( 楼板局部不连 续 ); 此开洞造成地面 2 层高度范围内 (12 米 ) 部分框架柱没有与梁 板连接, 形成了 12 米高穿层柱 表 1 结构超限类型和程度 高度超限是否复杂高层平面凹凸不规则平面扭转不规则
Civil Engineering and Technology March 2015, Volume 4, Issue 1, PP.15-21 Seismic Analysis of a High-rise Overrun Frame Core-tube Structure Kewei Ding 1, Changyu Zhao 1, Ping Sun 2 1 School of Civil Engineering,
Rupture Index 12 4 a SPB C - 1 b SPB C Fig. 1 Model dimension 1 2 Fig. 2 Position of welding seam Fig s Temperature distrib
* 1 1 2 1 1. 266033 2. 266071 DOI 10. 7617 /j. issn. 1000-8993. 2013. 08. 026 EFFECT OF WELD BETWEEN SIDE-PLATE AND BEAM FLANGE ON THE BRITTLE FRACTURE OF SIDE-PLATE REINFORCED JOINT Liu Yun 1 Wang Yan
kNΠm 2 5 % GB [4 5 ] ( ) ; m 100 ; 60m m ( A 114 [3 ] B 113) GB
![kNΠm 2 5 % GB [4 5 ] ( ) ; m 100 ; 60m m ( A 114 [3 ] B 113) GB](/thumbs/92/108818120.jpg "kNΠm 2 5 % GB [4 5 ] ( ) ; m 100 ; 60m m ( A 114 [3 ] B 113) GB")
37 3 Vol137 No13 2 0 0 4 3 CHINA CIVIL ENGINEERINGJOURNAL Mar. 2 0 0 4 ( J GJ322002) ( ) : (J GJ322002) 56 : ; ; ; ; : TU973 + 112 : A : 10002131X (2004) 0320001211 EXPLANATION ON SOME QUESTIONS ABOUT
~ 4 mm h 8 60 min 1 10 min N min 8. 7% min 2 9 Tab. 1 1 Test result of modified
30 1 2013 1 Journal of Highway and Transportation Research and Development Vol. 30 No. 1 Jan. 2013 doi 10. 3969 /j. issn. 1002-0268. 2013. 01. 004 1 2 2 2 2 1. 400074 2. 400067 240 U416. 217 A 1002-0268
Microsoft Word 任 辉_new_.doc
土壤 (Soils), 2014, 46(2): 373 378 1 基于地物驱动要素的住宅地价空间模拟研究 以南京市为例 1, 2, 3 (1 410128 2 210095 3 210098) GIS F301.4 [1] Bruechner [2] Capozza Sick [3] 20 90 [4 6] [7 9] GIS 1 1.1 GIS [10] [11] (12QN57) (09&ZD046)
d 9340m m a e m 93m 110m 80m 1 b V 110m 80m 9. 4m 24 1 / / c Fig f m Analytical model 1 1
46 9 2 0 1 3 9 CHINA CIVIL ENGINEERING JOURNAL Vol. 46 Sep. No. 9 2013 2012KB30 2012KB31 2012-06-09 1 2 1 1 2 1 1 1 1. 510640 2. 510640 110m 80m 9. 4m TU393. 3 A 1000-131X 2013 09-0021-08 Nonlinear buckling
[2] 1, 2007 (GB 1, [3-4] ) [6],, :, (Buckling-restrainedBrace, BRB) 3 BRB X A 2, 3, 5 : (Incre- 2 mentaldynamicanalysis, IDA) [5] IDA
![[2] 1, 2007 (GB 1, [3-4] ) [6],, :, (Buckling-restrainedBrace, BRB) 3 BRB X A 2, 3, 5 : (Incre- 2 mentaldynamicanalysis, IDA) [5] IDA](/thumbs/92/109425592.jpg "[2] 1, 2007 (GB 1, [3-4] ) [6],, :, (Buckling-restrainedBrace, BRB) 3 BRB X A 2, 3, 5 : (Incre- 2 mentaldynamicanalysis, IDA) [5] IDA")
28 2 2011 6 JournalofArchitectureandCivilEngineering Vol.28 No.2 June2011 :1673-2049(2011)02-0021-07 RC 1,2 1,2 1,2 1,2 3 (1.,100084;2.,100084; 3.,100124) : RC (BRB) 3, (IDA), :, BRB BRB ;,A X : ;RC ;
11 25 stable state. These conclusions were basically consistent with the analysis results of the multi - stage landslide in loess area with the Monte
211 11 11 158 JOURNAL OF RAILWAY ENGINEERING SOCIETY Nov 211 NO. 11 Ser. 158 16-216 211 11-24 - 6 1 2 3 3 3 1. 126 2. 92181 74 3. 181 1 2 3 4 1. 27 1. 3 1. 56 1. 73 4 1 2 3 4. 96 1. 15 1. 48 1. 6 f s =
定稿
第 31 卷 第 8 期 2014 年 8 月 机 电 工 程 Journal of Mechanical & Electrical Engineering Vol. 31 No. 8 Aug. 2014 DOI:10.3969/j.issn.1001-4551.2014.08.008 * 基 于 逆 向 技 术 的 骨 盆 环 三 维 重 构 与 结 构 分 析 1,2 田 卫 军, 李 郁 (1.
% GIS / / Fig. 1 Characteristics of flood disaster variation in suburbs of Shang
20 6 2011 12 JOURNAL OF NATURAL DISASTERS Vol. 20 No. 6 Dec. 2011 1004-4574 2011 06-0094 - 05 200062 1949-1990 1949 1977 0. 8 0. 03345 0. 01243 30 100 P426. 616 A Risk analysis of flood disaster in Shanghai
12-1b T Q235B ML15 Ca OH Table 1 Chemical composition of specimens % C Si Mn S P Cr Ni Fe
* - - 100084 Q235B ML15 Ca OH 2 DOI 10. 13204 /j. gyjz201508023 STUDY OF GALVANIC CORROSION SENSITIVITY BETWEEN ANY COUPLE OF STUD WELDMENT OR BEAM Lu Xinying Li Yang Li Yuanjin Department of Civil Engineering
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剪力墙结构构件变形指标的研究 及计算平台开发 2008 级博士生 : 陈学伟指导老师 : 韩小雷教授华南理工大学土木与交通学院 剪力墙结构构件变形指标的研究 及计算平台开发 主要内容 第一章 第二章 第三章 第四章 绪论宏观单元理论研究及结构弹塑性分析平台 MESAP 的开发剪力墙宏观单元理论与单元开发修正斜压场单元理论与单元开发 平台开发 创新点 第五章 第六章 第七章 第八章 剪力墙构件低周往复试验及数值分析受弯控制的剪力墙构件变形性能指标研究受剪控制的剪力墙构件变形性能指标研究连梁构件变形性能指标研究
0 1,, [ 1 ] [ 2 ] [ 324 ],2 ( ) ( ),,,,,,,, [ 1 ], [ 1 ] [ 3 ] [ 4 ] [ 5 ],,,,,;, [ 6 ],,,,,,,, 2, ,,,,2, [ 7210 ] ( 1) 1 Fig. 1 Section
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Journal of Building Structures : 100026869 (2009) 0420119211 304 2009 8 Vol130 No14 Aug12009 015 2 1, 2, 1, 2, 1, 1 (1., 100084; 2., 100840) :,MSC. MARC, ( ) ( )2, 22,, 2,,4, : 2 ; ; ; ; : TU973114 TU313:
successful and it testified the validity of the designing and construction of the excavation engineering in soft soil. Key words subway tunnel
2011 11 11 158 JOURNAL OF RAILWAY ENGINEERING SOCIETY Nov 2011 NO. 11 Ser. 158 1006-2106 2011 11-0104 - 08 1 2 1. 200048 2. 200002 < 20 mm 2 1 788 TU470 A Design and Construction of Deep Excavation Engineering
组织液流动三维渗流动力学模型分析-在线投稿.doc
1 Email: ghding@fudan.edu.cn 1. 1 973 2005CB523306 10142002 20020246027-1 - - 2 - http://www.paper.edu.cn 2. A B C - 3 - z- 3 y- 1875µm x- 315µm 2000µm y- 400µm x- x- 3 z x y x y z x-z z- Darcy x- 3-4
多层建筑单排配筋混凝土剪力墙结构技术规程_征求意见稿2015-12-03.doc
UG 北 京 市 地 方 标 准 DB 编 号 :DB 11/X X X X-201X 备 案 号 :J -201 多 层 建 筑 单 排 配 筋 混 凝 土 剪 力 墙 结 构 技 术 规 程 Technical specification for structures of multi-story concrete shear walls with single row of steel bars
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第 32 卷 第 7 期 岩 土 工 程 学 报 Vol.32 No.7 2010 年 7 月 Chinese Journal of Geotechnical Engineering July 2010 沿 海 碎 石 回 填 地 基 上 高 能 级 强 夯 系 列 试 验 对 比 研 究 年 廷 凯 1,2, 水 伟 厚 3, 李 鸿 江 4, 杨 庆 1,2, 王 玉 立 (1. 大 连 理 工
43 11. 25 1 2 3 31 Torre Mayor Y 4 5 4 42 3 3. 1 A09 A 1 12 110. 4 m 2 1 28. 7 m 2 50 388m 94 5 50-7 0. 15g γ - 0 1. 0 8 3. 2 6 6
43 11 2013 6 Building Structure Vol. 43 No. 11 Jun. 2013 1 2 1 2 1 2 1 100022 2 100037 A09 TU973. 3 + 1 TU973. 3 + 2 A 1002-848X 2013 11-0024-06 Application analysis of energy dissipation and wind vibration
第期 韦 锋等配置 dg[? 钢筋的框架结构非弹性地震反应分析 -,, \,I 6 6 ; I U 6 dg[? > I = = -<K 6;X ;,; I ; 6 ; 6 I; I>K> ;6 <,I -; - 6J,Y I = e KI 6 ; 6J, ; 61
http:qkscqueducn 第 卷第 期 年 * 月 土 木 建 筑 与 环 境 工 程 +,- 1 46, 9 : ; :< < 4= - 配置 IN,? 钢筋的框架结构非弹性地震反应分析 韦 锋刘 刚王晓锋朱爱萍傅剑平 P 华南理工大学 土木与交通学院广州?@* P 中国建筑科学研究院北京 A P 重庆大学 土木工程学院重庆 **? 摘 要为实现建筑行业的可持续发展中 国 土 木 建 筑
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高 拱 坝 坝 踵 应 力 实 测 与 计 算 结 果 差 异 原 因 分 析 张 国 新 周 秋 景 ( 中 国 水 利 水 电 科 学 研 究 院, 北 京 100038) 摘 要 : 坝 踵 应 力 是 关 系 到 混 凝 土 坝 是 否 开 裂 和 安 全 的 一 个 重 要 指 标, 不 管 是 用 结 构 力 学 法 还 是 有 限 元 法 都 能 计 算 出 坝 踵 有 一 定 的 拉
WORLD EARTHQUAKE ENGINEERING Vol. 27 No. 4 Dec TU398 A Analysis of energy dissipation and ea
27 4 2011 12 WORLD EARTHQUAKE ENGINEERING Vol. 27 No. 4 Dec. 2011 1007-6069 2011 04-0001 - 06 116622 8 3 TU398 A Analysis of energy dissipation and earthquake mitigation of a high-rise building with metal
76 34 2. 1. 1 Fig. 1 1 a-a b-b a-a σ ma = 74. 4 MPa σ a = 15. 74 MPa σ 0a =90. 15 MPa 0. 9 σ t =135 MPa b-b σ mb = 21. 77 MPa τ b = 13. 789 MPa σ 0b =
34 11 2012 11 SHIP SCIENCE AND TECHNOLOGY Vol. 34 No. 11 Nov. 2012 0 430064 GB150-98 ASME THR3 +. 4 A 1672-7649 2012 11-0075 - 07 doi 10. 3404 /j. issn. 1672-7649. 2012. 11. 017 Stress and fatigue analysis
第 6 期 王伟, 等 : 采用剪力墙体外加固的中小学校舍框架结构抗震性能分析 685 图 1 原结构平面图 ( 单位 :m) Fig.1 Planoftheoriginalframe(unit:m) 剪力墙厚 150mm. 根据剪力墙纵 横向布置宽度的不同, 设有 KJ A,KJ B,KJ C 等
第 32 卷第 6 期华侨大学学报 ( 自然科学版 ) Vol.32 No.6 2011 年 11 月 JournalofHuaqiaoUniversity(NaturalScience) Nov.2011 文章编号 : 1000 5013(2011)06 0684 05 采用剪力墙体外加固的中小学校舍框架结构抗震性能分析 王伟 1, 郭子雄 1, 林树枝 2, 方东振 1 (1. 华侨大学土木工程学院,
0 ( steel p late shear wall with slits, SPW S) H itaka [ 1 ],, 1 SPW S:, ;, ;,, SPW S,,,, 1 3,,, SPW S,, SPW S, [ 8 ], SPW S,, 1 1 SPW S Fig. 1 Genera
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Journal of Building Structures : 100026869 (2009) 0520057208 30 5 2009 10 Vol130 No15 Oct12009 007 1, 3, 2, 1, 4 (1., 200092; 2., 200092; 3. (), 201900; 4., 100037) :, 2, : ;, : ; ; : TU39214 TU31711 :
厦门大学学位论文原创性声明 本人呈交的学位论文是本人在导师指导下, 独立完成的研究成 果 本人在论文写作中参考其他个人或集体已经发表的研究成果, 均 在文中以适当方式明确标明, 并符合法律规范和 厦门大学研究生学 术活动规范 ( 试行 ) 另外, 该学位论文为 ( ) 课题 ( 组 ) 的研究成果,
学校编码 :10384 密级 学号 :25320111151721 硕士学位论文 某超限高层框架 核心筒结构设计中若干问题研究 Research On Several Design Problem In A Super-High-Rise Frame Corewall Building 陈涛 指导教师姓名 : 石建光 专 教授 业名称 : 建筑与土木工程 论文提交日期 :2014 年 4 月 论文答辩时间
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附 件 2: 2013 年 增 列 硕 士 专 业 学 位 授 权 点 申 请 表 硕 士 专 业 学 位 类 别 ( 工 程 领 域 ): 工 程 硕 士 ( 建 筑 与 土 木 工 程 领 域 ) 申 报 单 位 名 称 : 上 海 师 范 大 学 国 务 院 学 位 委 员 会 办 公 室 制 表 2013 年 11 月 23 日 填 -7- 一 申 请 增 列 硕 士 专 业 学 位 授 权
1556 地 理 科 学 进 展 30 卷 他 关 于 农 村 住 房 结 构 与 抗 震 性 能 的 研 究, 则 多 是 从 工 程 抗 灾 的 角 度, 研 究 某 种 构 造 类 型 的 房 屋, 力 图 找 到 传 统 房 屋 的 结 构 失 误 和 新 建 房 屋 中 存 在 的 问 [
第 30 卷 第 12 期 2011 年 12 月 地 理 科 学 进 展 PROGRESS IN GEOGRAPHY Vol.30, No.12 Dec., 2012 中 国 农 村 地 区 住 房 结 构 的 区 域 差 异 及 其 影 响 因 素 1, 2, 李 方 一 3 1,, 高 晓 路 2 2, 王 英 杰 (1. 中 国 科 学 院 区 域 可 持 续 发 展 分 析 与 模 拟 重
934 东南大学学报 ( 自然科学版 ) 第 42 卷 在结构基于能量抗震设计方法中, 累积滞回耗能 E H 在结构中的分布直接影响构件耗能需求的计算. 大量研究成果表明, 由于结构参数分布的复杂性和地面运动的不确定性, 强震作用下 E H 在结构中的分布存在不可控性, 即可能出现个别楼层形成局部耗
第 42 卷第 5 期 2012 年 9 月 东南大学学报 ( 自然科学版 ) JOURNALOFSOUTHEASTUNIVERSITY(NaturalScienceEdition) Vol.42 No.5 Sept.2012 doi:10.3969/j.isn.1001-0505.2012.05.025 RC 框剪结构强震作用下的耗能分布模式与损伤机制 1 缪志伟 2 叶列平 1 裘赵云 1 李爱群
2 2010 5 b) 350 /t 3 4 300 /t 3.1 126.0 /m 2 30 cm 6 mm 138.9 /m 2 8 mm 148.9 /m 2. a) c) 172.3 /m 2. b) c) 2 d) 3.2 a) ( 2) P i (100 kn) N s 16 N s =
5 ( 206 ) No.5 2010 10 SHANXI SCIENCE & TECHNOLOGY of COMMUNICATIONS Oct. 030006 U416.216 B 1006-3528(2010)05-0001-07 ( 2 400 /t) 6.30( /m 2 cm) ( 4 000 /t) 8.26( /m 2 cm) (SBS 5 300 /t) 9.20( /m 2 cm)
1 Fig. 1 Perspective view of New CCTV Building 13008mm 2, 2811% ( ) 6, HRB400, 1187mm 2, 216% C60, 32095mm 2, Q345, 2 4,, Q345, Q390C, 2, 1 Q235, 5mm
29 3 Vol129, No13 2008 6 Journal of Building Structures June 2008 : 100026869 (2008) 0320031209 SRC 1, 1, 1, 1, 2, 2, 2 (1., 200092; 2., 200002) : SRC 30%, SRC 9,, N P 2M P SRC, SRC ; N P 2M P SRC : ;
1. 前 言 由 於 石 油 價 格 浮 動, 汽 油 價 格 節 節 高 升 及 二 氧 化 碳 等 廢 棄 大 量 排 放 造 成 全 球 環 境 的 改 變, 因 此 世 界 各 國 都 極 力 提 倡 節 能 減 碳 進 而 掀 起 腳 踏 車 城 市 的 風 潮 因 應 目 前 自 行 車
JHGT-18.2(158) (2011-07) 華 岡 紡 織 期 刊 第 十 八 卷 第 二 期 ISSN 1025-9678 不 同 吸 濕 排 汗 織 物 應 用 於 自 行 車 衣 之 研 究 Study of Wicking Fabrics Used in Different Research Bicycle clothing 摘 要 曾 冠 臺, 李 貴 琪, * 游 輝 仁 G. T.
00040122 水 资 源 与 水 危 机 2 学 分 32 学 时 Water Resources and Water Crisis 水 资 源 是 人 类 耐 以 生 存 的 基 础 自 然 资 源, 同 时 也 是 生 态 环 境 的 控 制 性 因 素 之 一 ; 在 国 民 经 济 中
水 利 水 电 工 程 系 00040022 地 球 与 人 类 环 境 2 学 分 32 学 时 The Earth and Human Being's Environment 地 球 和 地 壳, 矿 物 和 岩 石, 内 动 力 地 质 作 用, 外 动 力 地 质 作 用, 地 质 年 代, 地 球 历 史, 地 球 的 大 气 圈 及 其 环 境 问 题, 地 球 的 水 圈 及 其 环
182 第 41 卷 方面发挥了重要作用 因此研究留日物理学生是中 国近现代物理学史研究的一项重要内容 出身 并任翰林院编修 不久 云贵总督李经羲上 奏 要求调其回云南兴办新学 他欣然回滇办学宣 1 统二年( 1910) 他接任云南优级师范学堂监督 兼 专任理化教员 负责筹办云南工矿学堂 并担任第一
2011 年 2 月 第 41 卷第 1 期 Feb 2011 Vol 41 No 1 Journal of Northwest University ( Natural Science Edition) 清末民初留日物理学生及其科学贡献 咏 1 2 3 梅 冯立昇 ( 1 北京科技大学 冶金与材料史研究所 北京 100083; 2 内蒙古师范大学 科学技术史研究院 呼和浩特 010022; 3 清华大学
广西科技大学学报 第 卷 域 塑性铰区以外墙体基本保持弹性 腹板纵筋配筋区 纵筋配筋区 状态 因此 翼缘上竖缝可仅设置在墙体塑性铰区 以保证墙体刚度不至因翼缘设缝而降低很多 墙体按图 图 所示位置在其底部设置竖缝 竖缝高度采用东南大学 给出的塑性铰长度计算公式计算!! 光圆钢筋变形钢筋 图 形截面局
第 # 卷第 期广西科技大学学报 &!# '! % 第 年期 月 ' ( )')*+ '+&,+-. (,/+'/ '0 -/1'). % "#/$#%/$/ 局部设缝短肢剪力墙静力弹塑性分析 廖桂红 张 敏 广西科技大学土木建筑工程学院 广西柳州 摘要 针对底部设缝与传统不设缝短肢剪力墙 对静力弹塑性进行了分析 表明在剪力墙底部塑性铰区域设置竖缝后 破坏形式及变形能力均发生了改变 设缝后墙体塑性铰区域增大
5 551 [3-].. [5]. [6]. [7].. API API. 1 [8-9]. [1]. W = W 1) y). x [11-12] D 2 2πR = 2z E + 2R arcsin D δ R z E = πr 1 + πr ) 2 arcsin
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38 5 216 1 1),2) 163318) 163318). API. TE256 A doi 1.652/1-879-15-298 MODE OF CASING EXTERNA EXTRUSION BASED ON THE PRINCIPE OF VIRTUA WORK 1) ZHAO Wanchun,2) ZENG Jia WANG Tingting FENG Xiaohan School
mm 5 1 Tab 1 Chemical composition of PSB830 finishing rolled rebars % C Si Mn P S V 0 38 ~ 1 50 ~ 0 80 ~ ~
PSB830 365000 32 mm PSB830 PSB830 TG 335 64 A Productive Practition of PSB830 Finishing Rolled Rebars PAN Jianzhou Bar Steel Rolling Minguang Co Ltd of Fujian Sansteel Sanming 365000 China Abstract High
by industrial structure evolution from 1952 to 2007 and its influence effect was first acceleration and then deceleration second the effects of indust
2011 2 1 1 2 3 4 1. 100101 2. 100124 3. 100039 4. 650092 - - - 3 GDP U 20-30 60% 10% TK01 A 1002-9753 2011 02-0042 - 10 Analysis on Character and Potential of Energy Saving and Carbon Reducing by Structure
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42 5 2 0 0 9 5 CH INA C IV IL ENG INEER ING JO URNAL Vol. 42 No. 5 May. 2009 RC 1 1 1 1 2 (1., 100084; 2., 610031) :,,, 3 : ; ; 2 3, ;,,, : RC ; ; ; ; ; ; : TU312 +. 3 TU318 +. 1 : A : 10002131X (2009)
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第 卷 第 期 年 月 建筑科学与工程学报!! "#$ % &!! & ' 文章编号 (*(( 钢混框剪高层结构地震能量分布及耗散研究 鲍文博 付亮华 陆海燕 徐广洋 沈阳工业大学建筑工程学院 辽宁沈阳 沈阳工业大学辽宁省建筑材料力学重点实验室 辽宁沈阳 摘要 为了研究复杂建筑结构在地震作用下地震能量的分配与耗散机制 基于能量平衡原理和 =% 3? 软件对钢筋混凝土框架 ( 剪力墙高层结构模型进行了动力弹塑性能量时程分析
ABAQUS在超高层结构动力弹塑性分析中的应用
第 5 卷第 1 期 2010 年 3 月 震灾防御技术 Technology for Earthquake Disaster Prevention Vol. 5, No. 1 Mar., 2010 阎红霞, 杨庆山, 张丽英,2010. ABAQUS 在超高层结构动力弹塑性分析中的应用. 震灾防御技术,5(1):108 115. ABAQUS 在超高层结构动力弹 1 塑性分析中的应用 阎红霞 1,2)
大研究生教育的展与改革的几
两 岸 公 立 大 学 治 理 结 构 改 革 政 策 之 比 较 基 于 大 学 法 和 高 等 教 育 法 的 分 析 李 海 燕 摘 要 : 公 立 大 学 治 理 结 构 改 革 总 是 在 公 共 政 策 指 导 下 开 展 起 来 的 上 世 纪 末 以 来, 海 峡 两 岸 均 依 循 从 中 央 集 权 的 管 制 到 大 学 自 治 和 多 元 善 治 的 路 径, 通 过 强 制
标题
2 0 1 8 年 7 月第 34 卷第 4 期 沈阳建筑大学学报 ( 自然科学版 ) Journal of Shenyang Jianzhu University ( Natural Science) Jul. 2 0 1 8 Vol. 34ꎬ No. 4 文章编号 :2095-1922(2018)04-0605 - 09 doi:10. 11717 / j. issn:2095-1922. 2018.
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第 六 节 混 凝 土 结 构 施 工 图 平 面 整 体 表 示 法 [The Explanative plan method for Reinforced Concrete Structure Drawings] 建 筑 结 构 施 工 图 平 面 整 体 设 计 方 法 ( 简 称 平 法 ) 对 我 国 目 前 混 凝 土 结 构 施 工 图 的 设 计 表 示 方 法 作 了 重 大 改
Hewes Billington Palermo Pampanin mm 180 mm 1240 mm mm 240 mm 7. 5 C40 10 mm HRB3
30 4 JOURNAL OF VIBRATION AND SHOCK Vol. 30 No. 4 2011 1 2 3 1. 361005 2. 200235 3. 361008 P315. 5 U442. 5 + A Pseudo static test for pre-cast segmental bridge columns with dry joints GAO Jing 1 GE Ji-ping
西 安 科 技 大 学 学 报 ４４ ２０１４年 １ １ 钢框架住宅的结构体系 在现代化的建筑体系中钢框架的结构体系较 为常见 在平面布置上钢框架结构较混凝土结构 有更大的灵活性 钢框架的结构体系可以使建筑 住宅的内部空间更大 可以在各种功能型建筑中 使用 并且其安装便捷 构件制作工艺简单 可以 推
第 34 卷 第 1 期 2014 年 01 月 西安科技大学学报 JOURNALOFXI ANUNIVERSITYOFSCIENCEANDTECHNOLOGY Vol.34 No1 Jan2014 文章编号 :1672-9315(2014)01-0043-05 钢结构住宅体系抗震性能 陈少杰, 韩航波 ( 西安科技大学建筑与土木工程学院, 陕西西安 710054) 摘要 : 从高层建筑物的钢结构的住宅结构体系的抗震性能的角度着手,
211 better than those in the control group, with significant difference between two groups (P < 0.05). The ocular hypertension of patients in the cont
210 毛 果 芸 香 碱 联 合 拉 坦 前 列 素 治 疗 原 发 性 急 性 闭 角 型 青 光 眼 的 疗 效 观 察 符 元 党 1, 郑 振 优 2, 林 再 雄 2, 周 吉 良 1. 昌 江 黎 族 自 治 县 中 西 医 结 合 医 院, 海 南 昌 江 572700 2. 海 南 医 学 院 附 属 医 院 眼 科, 海 南 海 口 570100 1 摘 要 : 目 的 探 讨
结构消能减震技术在建筑绿色改造中的应用
第五届既有建筑改造技术交流研讨会北京 2013 年 4 月 21-23 日 1 结构消能减震技术在建筑绿色改造中的应用 Application of Seismic Energy Dissipation Techniques in Green Renovation of Buildings 刘林 Outline 2 结构加固技术的分类 (Classification of Structural Strengthening
8 2013 2. 2 3 2 20 8 42m 45m 12 ~ 65m 8 800 400 ~ 400 400 19 20 4 6 19 20 5 12 H800 400 16 25 400 110mm 1. 0m 150 45mm 0. 88 4 5 19 20
43 14 2013 7 Building Structure Vol. 43 No. 14 Jul. 2013 215021 214. 8m PERFORM-3D 3 TU973 +. 14 A 1002-848X 2013 14-0007-07 Structure design and analysis of Suzhou Modern Media Square Office Zhang JinTan
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第 37 卷第 2 期华侨大学学报 ( 自然科学版 ) Vol.37 No.2 2016 年 3 月 JournalofHuaqiaoUniversity(NaturalScience) Mar.2016 文章编号 :1000 5013(2016)02 0241 06 犱狅犻 : 10.11830 /ISSN.1000 5013.2016.02.0241 空间钢网格盒式筒中筒结构地震弹塑性响应分析
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10 2016 10 No. 10 Modular Machine Tool & Automatic Manufacturing Technique Oct. 2016 1001-2265 2016 10-0012 - 05 DOI 10. 13462 /j. cnki. mmtamt. 2016. 10. 004 * 116024 MIMO TH166 TG502 A Dynamic Performance
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