第 1 期邱发强, 等 : 预应力灌浆波纹管预制拼装桥墩抗震性能分析 145 ingprefabricateasemblypiersconnectedwithgroutingmetalcorugatedpipe.accordingtothejapanesestandard, theformulao

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昂空祁
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1 第 38 卷第 1 期 2018 年 2 月地震工程与工程振动 EARTHQUAKEENGINEERINGANDENGINEERINGDYNAMICS Vol.38No.1 Feb.2018 文章编号 : (2018) DOI: /j.eeev qiufq.016 预应力灌浆波纹管预制拼装桥墩抗震性能分析邱发强 1, 夏樟华 2, 朱三凡 1 2, 邵淑营 (1. 厦门市建筑科学研究院集团股份有限公司, 福建厦门 ;2. 福州大学土木工程学院, 福建福州 ) 摘要 : 为研究预应力灌浆波纹管节段拼装桥墩的抗震性能, 在灌浆波纹管节段拼装桥墩拟静力试验的基础上, 采用纤维梁柱单元建立预应力灌浆波纹管节段拼装桥墩的计算模型, 对预应力筋布置位置预应力筋配筋率和预应力筋初始应力等的影响进行了参数分析, 以得到抗震性能更优的预应力灌浆波纹管预制拼装桥墩, 并根据对残余变形的计算方法进行了分析研究发现, 预应力筋初始拉应力使得墩柱截面轴压比为 10% ~15%, 预应力筋配筋率为 0.30% ~0.60% 左右时, 峰值抗力和极限承载能力有较大提高, 残余位移相对较小, 累计能量耗散较大预应力灌浆波纹管预制拼装桥墩能提供更好的自复位能力, 震后残余位移较小, 各项性能参数总体上要好于非预应力灌浆波纹管预制拼装桥墩根据日本规范提出预应力灌浆波纹管预制拼装桥墩残余位移的计算公式可以为工程实践提供参考关键词 : 预制拼装桥墩 ; 灌浆波纹管 ; 拟静力试验 ; 抗震性能 ; 节段施工中图分类号 :P315 文献标志码 :A Seismicperformanceanalysisofprestresingprefabricated bridgepierswithgroutingbelows QIUFaqiang 1,XIAZhanghua 2,ZHUSanfan 1,SHAOShuying 2 (1.XiamenAcademyofBuildingResearchGroupCo.Ltd,Xiamen361000,China; 2.SchoolofCivilEngineering,FuzhouUniversity,Fuzhou350116,China) Abstract:Inordertostudytheseismicperformanceofprestresingprefabricateasemblypiersconnectedwithgrou tingmetalcorugatedpipe,onthebasisofpseudo statictestsofprefabricateasemblypiersconnectedwithgrouting metalcorugatedpipe,thecomputationmodelofprestresingprefabricateasemblypiersconnectedwithgrouting metalcorugatedpipeestablishedbyusingfiberbeam columnelement,theinfluenceofthelocationofprestresing tendons thereinforcementratioofprestresingtendonsandtheinitialstresoftendonsisanalyzedtoobtainthepre stresingprefabricateasemblypiersconnectedwithgroutingmetalcorugatedpipewithbeterseismicperformance, andthecalculationmethodofresidualdeformationisanalyzed.itisfoundthattheinitialtensilestresofprestres ingtendonmakestheaxialcompresionratioofpiercrossectionis10% ~15%andtheprestresingtendonrein forcementratioof0.30% ~0.60%,thepeakresistanceandultimatebearingcapacityaregreatlyincreased.And theresidualdisplacementisrelativelysmal,thecumulativeenergydisipationlarger.prestresingprefabricateas semblypiersconnectedwithgroutingmetalcorugatedpipecanprovidebeterself resetingability,theresidualdis placementaftertheearthquakeissmaler,andthevariousperformanceparametersarebeterthanthenon prestres 收稿日期 : ; 修订日期 : 基金项目 : 国家自然科学基金项目 ( ); 福建省建设厅科技项目 (2017-K-77); 厦门市建设局科技项目 (XJK ) Supportedby:NationalNaturalScienceFoundationofChina( );ScienceandTechnologyProjectofFujianProvincialConstructionDe partment(2017 K 77);ScienceandTechnologyProjectofXiamenConstructionBureau(XJK ) 作者简介 : 邱发强 (1977-), 男, 高级工程师, 博士, 主要从事检测鉴定防震减灾工程振动方面研究.E mail: @qq.com 通讯作者 : 夏樟华 (1980-), 男, 副教授, 博士, 主要从事桥梁检测监测抗震评估与加固方面研究.E mail:xiatian@fzu.edu.cn

2 第 1 期邱发强, 等 : 预应力灌浆波纹管预制拼装桥墩抗震性能分析 145 ingprefabricateasemblypiersconnectedwithgroutingmetalcorugatedpipe.accordingtothejapanesestandard, theformulaofresidualdisplacementsofprestresingprefabricateasemblypiersconnectedwithgroutingmetalcor rugatedpipecanbeprovidedforengineeringpractice. Keywords:prefabricatedasemblypiers;groutingcorugatedpipe;pseudo statictest;anti seismicperformance; segmentalconstruction 概述 [1-2] 预制节段拼装施工技术的主要特点是施工工期短可以实现标准化工业生产对施工平台要求低等, 但运输和起重机械设备要求较高预制节段拼装施工技术解决了传统现浇施工中所带来的许多问题 [2] 灌浆波纹管连接是常用的预制拼装桥墩连接方式, 由于波纹管连接具有现场施工时间短, 连接性能 [3] 良好等优点, 得到越来越多研究者的关注 1986 年,Stanton 等设计了 1 组 8 个梁柱节点试件的抗弯性能试验, 其中两个试验构件采用灌浆波纹管连接试验结果表明, 加载过程中钢筋均进入屈服阶段, 该连接方 [4] 式性能可靠 2002 年,Raynor 等研究了灌浆波纹管中钢筋在循环荷载作用下的粘结性能 2014 年, Tazarv 和 Saidi 以超高性能混凝土作为波纹管填充材料, 对两个缩尺 1/2 的预制墩柱模型进行拟静力循环荷载分析研究 [5] [6] 2016 年, 黄宜, 邱文亮等设计了一组现浇式及两组装配式桥墩试件, 采用拟静力试验方法 [7] 从破坏形式水平承载力位移延性与累积耗能等方面研究其抗震性能 2016 年, 姜海西, 王志强等以实际工程为背景, 制作 2 个缩尺比为 1:3 的试验试件模型, 针对采用灌浆金属波纹管新型联接构造的预制拼装 [8] 立柱进行拟静力试验研究 2016 年, 宋年华将灌浆波纹管连接技术应用在预制拼装桥墩 - 承台连接节点, 通过拟静力试验对其承载能力刚度延性及耗能能力等进行研究, 在预制桥墩底部预埋柔性橡胶垫以减轻墩底混凝土在往复荷载作用下的损伤破坏灌浆波纹管连接技术已在实际工程中有所应用 2002 年在 SH66overLakeRayHubbard 桥上, 预制盖梁与现浇墩身之间采用了大直径粗钢筋和金属波纹管的连接构造技术美国华盛顿州的 I 5GrandMounttoMay towni/c2 spanprecastgirderbridge 于 2011 年完工, 属于高地震危险区域, 是第一座考虑抗震性能的采用预制拼装技术建造桥墩的桥梁, 立柱节段与承台立柱节段与盖梁之间的联接采用的是金属波纹管联接构造国内外基于拉拔试验和节点构件的拟静力试验进行了灌浆波纹管连接预制拼装桥墩的抗震性能研究, 而在灌浆波纹管预制拼装桥墩中添加预应力可以提高构件的自复位能力, 降低震后残余位移, 因此有必要在这方面展开更多的研究因此, 以灌浆波纹连接装配式桥墩拟静力试验为基础, 采用 OpenSees 建立有限元模型, 进行预应力筋布置位置预应力筋初始应力预应力筋配筋率等参数分析, 并分析残余位移的特点, 建立相应的计算公式 1 拟静力试验介绍 1.1 试件设计根据工程背景, 按缩尺比为 1:5 制作 4 个钢筋混凝土桥墩试件, 见表 1 4 个试件采用统一的尺寸, 墩柱截面尺寸为 500mm 340mm, 加载端尺寸为 700mm 530mm 700mm, 承台尺寸为 1300mm 800mm 740mm 墩柱有效高度为 2400mm, 试件剪跨比为 4.8 试件整体尺寸见图 1 和图 2 此处只讨论双向加载, 即 RC 2 试件和 BBPC 2 试件构件编号桥墩类型有效加载高度 (m) 表 1 试验构件设计参数 Table1 Designparametersoftestspecimens 柱截面高宽比轴压比长细比体积配箍率 (%) 加载规则 RC 1 整体现浇式单向 RC 2 整体现浇式双向 ( 正方形 ) BBPC 1 节段拼装式单向 BBPC 2 节段拼装式双向 ( 正方形 )

3 146 地震工程与工程振动第 38 卷图 1 RC 1 RC 2 BBPC 1 和 BBPC 2 试件构造和尺寸示意图 ( 单位 :mm) Fig.1 StructureanddimensionsofthespecimensRC 1,RC 2,BBPC 1andBBPC 2(unit:mm) 构件均采用 C40 混凝土, 波纹管中灌浆料采用超高性能混凝土 (Ultra HighPerformanceConcrete, 简称 UHPC) 纵筋均采用 10 根直径为 18mm 的 HRB400 热轧带肋钢筋, 箍筋采用直径为 8mm 的 HPB235 光圆钢筋, 箍筋间距为 100mm, 墩底箍筋加密区高度为 500mm, 加密区箍筋间距为 50mm 墩身截面配筋设计见图 2, 相关材料力学性能如表 2 所示图 2 墩身截面配筋设计 ( 单位 :mm) Fig.2 Reinforcementdesignforpier'sbodysection(unit:mm) 表 2 材料力学性能参数 Table2 Materialmechanicalpropertiesparameters 材料类型屈服强度 (MPa) 极限强度 (MPa) C40 混凝土 42.7 UHPC 灌浆料纵筋箍筋有限元模型及验证有限元分析以试件 RC 2 和 BBPC 2 为基本模型, 通过模拟该试件的拟静力试验, 验证有限元模拟的正

第１期邱发强等预应力灌浆波纹管预制拼装桥墩抗震性能分析１４７确性有限元模拟采用纤维梁柱单元模型墩柱截面采用纤维截面混凝土本构采用改进的ＫＰａｋ模ｇＰ模型为简化模型不考虑结构墩柱自身和加载头的重量用集中型普通钢筋采用改进的Ｍ荷载模拟上部结构产生的重力在ＯｐＳ程序中预应力筋具体实现方式为在墩柱节点相近的水平位置建立预应力钢筋节点预应

4 第１期邱发强等预应力灌浆波纹管预制拼装桥墩抗震性能分析１４７确性有限元模拟采用纤维梁柱单元模型墩柱截面采用纤维截面混凝土本构采用改进的ＫＰａｋ模ｇＰ模型为简化模型不考虑结构墩柱自身和加载头的重量用集中型普通钢筋采用改进的Ｍ荷载模拟上部结构产生的重力在ＯｐＳ程序中预应力筋具体实现方式为在墩柱节点相近的水平位置建立预应力钢筋节点预应力钢筋节点与墩柱节点进行刚性连接在预应力筋节点位置建立相同坐标的节点这个节点即为预应力筋单元的节点用ＣＴｕ单元连接预应力筋单元上的节点预应力筋单元材料模型为Ｓ０２模型并赋予该模型相应的初应力初应力的施加是模拟预应力筋的张拉力单元横截面面积为实际预应力筋的有效面积ＲＣ２和ＢＢＰＣ２试件的有限元计算结果和试验结果的比较如图３和图４所示由图可以看出纤维模型分析得到的滞回曲线与试验结果基本吻合残余位移曲线的发展趋势可以看出模拟结果和试验结果都吻合较好因此有限元模型能够有效模拟灌浆波纹管拼装桥墩拟静力试验可用于设计参数分析图３试件ＲＣ２试验结果与模拟结果比较Ｆｇ３ＣｍｐａｆａｄｍｕａｕｆｐｍＲＣ２

5 148 地震工程与工程振动第 38 卷图 4 试件 BBPC 2 试验结果与计算结果比较 Fig.4 ComparisonoftestandsimulationresultsforspecimenBBPC 2 3 基于 OpenSees 有限元模型的参数分析编号配筋纵筋 % 预应力筋 % 表 3 数值模型设计具体参数情况 Table3 Numericalmodeldesignparameters λ 备注 RC 整体现浇桥墩 BBPC 非预应力灌浆波纹管拼装桥墩 BBPC 标准灌浆波纹管预应力拼装桥墩 BBPC 增大预应力筋配筋率, 其余同 BBPC 1 BBPC 增大预应力筋配筋率, 其余同 BBPC 1 BBPC 预应力筋中心布置, 其余同 BBPC 2 BBPC 四个方向布置预应力筋, 其余 BBPC 2 BBPC 预应力筋初始应力为零, 其余同 BBPC 1 BBPC 减小预应力筋初始应力, 其余 BBPC 1 BBPC 增大预应力筋初始应力, 其余 BBPC 1 注 : 中心和边缘指沿截面长边方向距离截面形心的位置 BBPC 5 为中心位置和边缘位置均布置预应力筋, 即四个方向均布置预应力筋图 5 各模型实际截面及配筋图 Fig.5 Crossectionandreinforcementdiagramofthedesignmodel

6 第１期邱发强等预应力灌浆波纹管预制拼装桥墩抗震性能分析１４９在已完成的ＲＣ和０试件的基础上设计了８个竖向配置无粘结预应力筋桥墩的数值模型分别命１８各个数值模型桥墩高度截面形式和尺寸纵筋及箍筋配筋率等情况均与０试件名为完全相同各个模型主要改变的参数为预应力筋位置预应力筋配筋率预应力筋初始应力其中１为标准的预应力桥墩在截面长边方向中间对称位置分别布置了１束１５２预应力钢绞线预应力筋配筋率预１６预应力筋预应力产生的轴压比为０１外加轴力的轴压比应力筋总面积与桥墩横截面面积的比值为０１２３与１相比仅预应力筋配筋率增大对应的预应力筋配筋率分别为０３３为００６６２４和５仅预应力筋配置位置改变其中２的预应力筋沿着截面长边方向对称布置４预应力筋沿着截面短边方向对称布置５预应力筋在截面长边和短边方向都进行对称布６７８预应力配筋情况同１仅改变预应力筋初始应力各模型的具体参数信息置及对应的截面情况如表３和图５所示表３中 λ代表预应力筋预应力产生的轴压比３１预应力筋位置的影响图６预应力筋位置的影响Ｘ向和Ｙ向Ｆｇ６ＩｆｕｆｈｐｆｐｇｄＸｄａｄｙｄ

7 地１５０震工程与工程振动第３８卷试件预应力筋布置分为边缘布置中心布置中心和边缘均布置分别对应ＢＢＰＣ２ＢＢＰＣ４ＢＢＰＣ５其它参数不变考察预应力筋布置位置对骨架曲线残余位移和耗能等的影响ＢＢＰＣ０为非预应力灌浆波纹管节段拼装桥墩图６ａ到图６为预应力筋布置位置不同时Ｘ向各指标变化曲线从图６ａ中可以看出预应力拼装桥墩和非预应力拼装桥墩相比极限承载力和峰值抗力明显提高预应力筋边缘布置时极限承载能力和屈服力较预应力筋中心布置有较大提高从图６ｂ中可以看出边缘布置时的残余位移相对较小但不明显从图６中可以看出在位移等级到达一定程度后三种布置位置的预应力拼装桥墩的滞回耗能相对于非预应力桥墩有较大提高为预应力筋布置位置不同时Ｙ向各指标变化曲线从图６ｄ中可以看出中心布图６ｄ到图６ｆ置中心和边缘均布置这两种模型的峰值抗力有较大提高极限承载力和非预应力拼装桥墩相近从图６中可以看出相对于非预应力拼装桥墩预应力筋边缘布置时的残余位移较大而中心布置中心和边中可以看出三种预应力筋布置位置拼装桥墩的滞回耗能基本一致缘均布置的残余位移较小从图６ｆ３２预应力筋初应力的影响图７预应力筋初应力的影响Ｘ向和Ｙ向Ｆｇ７ＩｆｕｆａｐｇＸｄａｄｙｄ

8 第１期邱发强等预应力灌浆波纹管预制拼装桥墩抗震性能分析１５１施加预应力筋初始拉应力使得墩柱截面轴压比分别为０５１０１５分别对应ＢＢＰＣ６ＢＢＰＣ７ＢＢＰＣ１ＢＢＰＣ８其它参数不变考察预应力筋初始应力对残余位移骨架曲线等的影响试件具体参数见表３和图５图７ａ到图７为预应力筋初应力不同时Ｘ向各指标变化曲线从图７ａ中可以看出预应力筋初始应力越大峰值抗力越高但极限承载能力基本一致从图７ｂ和图７中可以看出初应力增大４个模型的残余位移减小累计能量耗散增大但不是很明显为预应力筋初应力不同时Ｙ向各指标变化曲线从图７ｄ中可以看出预应力筋初图７ｄ到图７ｆ和图７ｆ中可以看出初应力增大４个始应力增大峰值抗力有所提高极限承载力趋于一致从图７模型的残余位移有减小趋势累计能量耗散增大但不明显从Ｘ向和Ｙ向综合分析来看预应力筋初始拉０１５左右时残余位移较小耗能能力较好应力使得墩柱截面轴压比为１３３预应力筋配筋率的影响图８预应力筋配筋率的影响Ｘ向和Ｙ向Ｆｇ８ＩｆｕｆｈｆｍａｆｈｐｇｄＸｄａｄｙｄ

9 152 地震工程与工程振动第 38 卷 BBPC 1 BBPC 2 BBPC 3 的预应力筋配筋率分别为 0.16% 0.33% 和 0.66% 其它参数不变, 考察预应力筋配筋率对残余位移耗能等的影响图 8(a) 图 8(c) 到为预应力筋配筋率不同时,X 向各指标变化曲线从图 8(a) 中可以看出, 相对于非预应力桥墩, 随着预应力筋配筋率的增大, 试件峰值抗力和极限承载能力都有较大提高从图 8(b) 和图 8(c) 中可以看出, 预应力筋配筋率增大,4 个模型的残余位移减小, 滞回耗能增大, 但不明显图 8(d) 图 8(f) 为预应力筋配筋率不同时,Y 向各指标变化曲线从图 8(d) 中可以看出, 预应力筋配筋率增大, 峰值抗力基本不变, 在位移等级较大时, 极限承载能力有所下降从图 8(e) 图 8(f) 中可以看出, 预应力筋配筋率增大, 残余位移有增大趋势, 滞回耗能增大相对于非预应力灌浆波纹管节段拼装桥墩, 对于 Y 向, 添加预应力后可以提高试件的极限承载力 ; 在一定的位移等级范围内, 可以减小残余位移 ; 在达到一定的位移等级后, 可以增大滞回耗能从 X 向和 Y 向综合分析来看, 并结合文献 [9], 预应力筋配筋率为 0.30% ~0.60% 左右时, 峰值抗力和极限承载能力有较大提高, 残余位移相对较小, 滞回耗能基本一致 4 残余位移的计算方法桥墩的残余位移是震后桥梁是否能继续服役的重要指标在重建工作中, 不仅严重损坏的桥墩, 而且有着很大残余位移的轻微损伤桥墩也要重新建造墩柱在震后允许有残余位移, 但是残余位移过大, 将引起构件修复的困难以及诸多不安全因素, 所以, 残余位移的研究有着重要的实际意义 [10] 依据 Hose 等提出的残余位移延性指标 RDI 对残余位移进行研究,RDI 的计算公式为 : ( ) RDI= Δ r1 + Δ r2 (1) Δ y1 Δy2 式中,Δ r1 为桥墩正方向加载的残余位移 (mm);δ r2 为负方向加载的残余位移 (mm);δ y1 为正方向加载的等效屈服位移 (mm);δ y2 为负方向加载的等效屈服位移 (mm) [11] 日本抗震设计规范中规定在第二级地震性能水准下, 地震后桥墩处产生的残余位移为 Δ r, 须满足下列条件 : Δ r <Δ ra (2) Δ=C r (μ Δ -1)(1-r)Δ y (3) 式中,Δ ra 为墩柱允许残余位移, 取值为 1/100 的墩柱高度, 即墩柱允许残余位移侧移率比为 1% Δ y 为墩柱屈服位移 ;C R 为残余位移系数, 规范建议取值 0.60;μ Δ 为桥墩位移延性系数 ;r 为桥墩屈服刚度与屈后刚度之比定义的双线性系数, 规范建议取值 0 将上式的残余位移按照残余位移指标表达, 同时代入规范建议值, 则上式变为 : RDI=0.60(μ Δ -1) (4) 图 9 灌浆波纹管预应力拼装桥墩残余位移指标 (X 向和 Y 向 ) Fig.9 Residualdisplacementindexofprestresingprefabricatedbridgepierswithgroutingbelows(XdirectionandYdirection) 6 个预应力灌浆波纹管拼装桥墩残余位移指标如图 9 所示, 对于 X 向, 在位移延性小于 0.98 时, 延性残

10 第 1 期邱发强, 等 : 预应力灌浆波纹管预制拼装桥墩抗震性能分析 153 余位移指标基本为零 ; 位移延性大于 0.98 时, 残余位移指标随着位移延性的增加线性递增 Y 向, 在位移延性小于 0.80 时, 延性残余位移指标基本为零 ; 位移延性大于 0.80 时, 残余位移指标随着位移延性的增加线性递增不同初应力不用预应力筋配箍率的 6 个试件残余位移指标曲线较为接近, 说明这三个参数的变化对残余位移指标影响较小, 主要与位移延性有关对试验数据进行线性拟合, 分别得到 X 向和 Y 向残余位移指标与位移延性的关系式 X 向 RDI=0.01μ Δ (μ Δ 0.98) (5) RDI=1.14μ Δ (μ Δ >0.98) (6) Y 向 RDI=0.14μ Δ (μ Δ 0.80) (7) RDI=1.34μ Δ (μ Δ >0.80) (8) 5 结论在灌浆波纹管节段拼装桥墩拟静力试验的基础上, 采用纤维梁柱单元建立预应力灌浆波纹管节段拼装桥墩的计算模型, 对预应力筋布置位置预应力筋配筋率预应力筋初始应力等的影响进行了参数分析, 并讨论了残余位移的计算方法, 结论如下 : (1) 利用 OpenSees 建立的有限元模型计算结果和试验结果有很好的一致性 (2) 预应力筋边缘布置时, 极限承载能力和峰值抗力较预应力筋中心布置有较大提高, 同时残余位移相对较小 (3) 预应力筋初始应力增大, 残余位移减小, 累计能量耗散增大, 峰值抗力越高当预应力筋初始拉应力使得墩柱截面轴压比为 10% ~15% 左右时, 峰值抗力较高, 试件具有较稳定的极限承载力和耗能能力 (4) 随着预应力筋配筋率增大, 峰值抗力和极限承载能力有较大提高, 残余位移相对较小, 滞回耗能基本一致综合分析, 预应力筋配筋率为 0.3% ~0.55% 左右时, 试件具有较高的性能 (5) 根据日本规范中的残余位移计算模型, 提出预应力灌浆波纹管预制拼装桥墩残余位移的计算公式, 可以为实际工程提供参考参考文献 : [1] Podolny,JrW.Constructionanddesignofprestresedconcretesegmentalbridges[M].Wiley,1982. [2] BilingtonSL,BarnesRW,BreenJE.Aprecastsegmentalsubstructuresystemforstandardbridges[J].PciJournal,1999,44(4): [3] DolanCW,StantonJF,AndersonRG.Momentresistantconnectionsandsimpleconnections[J].PciJournal,1987,32(2): [4] RaynorDJ,LehmanDE,StantonJF.Bond slipresponseofreinforcingbarsgroutedinducts[j].acistructuraljournal,2002,99(5): [5] TazarvM,SaidiM S.Low DamagePrecastcolumnsforacceleratedbridgeconstructioninhighseismiczones[J].JournalofBridgeEngineering, 2015,21(3): [6] 黄宜, 邱文亮, 等. 单节段装配式桥墩抗震性能试验研究 [J]. 大连理工大学学报,2016,56(5): HUANGYi,QIUWenliang,etal.HuangCailiang,etal.ExperimentalstudyofseismicperformanceofsinglesegmentalPrecastBridgePiers[J]. JournalofDalianUniversityofTechnology,2016,56(5): [7] 姜海西, 王志强, 等. 灌浆金属波纹管连接预制拼装立柱抗震性能试验研究 [J]. 结构工程师,2016,32(5). JIANGHaixi,WANGZhiqiang,etal.Anti-seismicperformancetestingofprefabricateasemblypilarsconnectedwithgroutingmetalcorugated pope[j].structuralengineer,2016,32(5): [8] 宋年华. 灌浆波纹管连接预制拼装 RC 桥墩 - 承台节点抗震性能 [D]. 北京 : 北京工业大学,2016. SONGNianhua.SeismicperformanceofprecastasemblyRCbridgepiercolumn-pilecapjointsbasedongroutedcorugatedductconnection[D]. Beijing:BeijingIndustryUniversity,2016 [9] HoseD,FriederSeible.Performanceevaluationdatabaseforconcretebridgecomponentsandsystemsundersimulatedseismicloads[R].Pacific EarthquakeEngineeringResearchCenterPEERReport1999/11. [10] JapanRoadAsociation,DesignSpecificationofhighwaybridge,part[S]:SeismicDesign,2002.

第 1 期布占宇, 等 : 预制拼装混凝土桥墩抗震性能拟静力循环加载试验 43 0 引言目前桥梁施工中, 由于施工工期或施工场地的限制, 希望在短时间内完工, 并且尽量减少现场作业工作量, 现场浇筑施工很难满足这种需要, 预制拼装施工能适应这种需求, 因而预制拼装结构的设计和抗震研究越来越受到重

第 1 期布占宇, 等 : 预制拼装混凝土桥墩抗震性能拟静力循环加载试验 43 0 引言目前桥梁施工中, 由于施工工期或施工场地的限制, 希望在短时间内完工, 并且尽量减少现场作业工作量, 现场浇筑施工很难满足这种需要, 预制拼装施工能适应这种需求, 因而预制拼装结构的设计和抗震研究越来越受到重第 32 卷第 1 期 2015 年 1 月建筑科学与工程学报 JournalofArchitectureandCivilEngineering Vol.32 No.1 Jan.2015 文章编号 :1673 2049(2015)01 0042 09 预制拼装混凝土桥墩抗震性能拟静力循环加载试验布占宇, 吴威业 ( 宁波大学建筑工程与环境学院, 浙江宁波 315211) 摘要 : 为了研究预制拼装桥墩与整体现浇桥墩抗震性能方面的差异,

第 1 期 邱发强, 等 : 预应力灌浆波纹管预制拼装桥墩抗震性能分析 145 ingprefabricateasemblypiersconnectedwithgroutingmetalcorugatedpipe.accordingtothejapanesestandard, theformulao

第 1 期邱发强, 等 : 预应力灌浆波纹管预制拼装桥墩抗震性能分析 145 ingprefabricateasemblypiersconnectedwithgroutingmetalcorugatedpipe.accordingtothejapanesestandard, theformulao