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1 CECS 6:00 中国工程建设标准化协会标准 叠层橡胶支座隔震技术规程 Techncal specfcaton for sesmc-solaton wth lamnated rubber beatng solators 00 北京 第 页
2 中国工程建设标准化协会标准 叠层橡胶支座隔震技术规程 Techncal specfcaton for sesmc-solaton wth lamnated rubber beatng solators CECS 6:00 主编单位 : 广州大学 中国建筑科学研究院 批准单位 : 中国工程建设标准化协会 施行日期 : 00 年 月 日 00 北京 第 页
3 前 言 根据中国工程建设标准化协会 (96) 建标协字第 05 号文 关于下达夹层橡胶垫隔震技术规程 的要求, 制订本规程 在工业发达国家, 叠层橡胶支座隔震技术已较广泛地应用于各种房屋和桥梁工程中 近年来, 在我国也开始较多地采用这种技术 现对其设计 施工和维护的技术要求作出 配套的规定, 以促进其发展 在编制本规程的过程中进行了深入的调查研究, 认真总结了我国隔震技术的科研成 果和工程设计 施工 应用等方面的实践经验, 借鉴了国外的先进标准, 针对主要技术问题进行了专题研究和试验验证, 与 建设抗震设计规范 GB500 相关内容进行了协调, 并广泛征求了全国有关单位的意见, 经反复修改后完成 根据国家计委标 [986]649 号文 关于请中国工程建设标准化委员会负责组织推荐性工程建设标准试点工作的通知 的要求, 现批准协会标准 叠层橡胶支座隔震技术规程, 编号为 CECS6.. 00, 推荐给建设工程设计 施工 使用单位采用 本规程第 条, 已建议列入 工程建设标准强制性条文 本规程由中国工程建设标准化协会工程抗震委员会 CECS/TC9 归口管理, 由广州大学工程结构抗震研究中心 ( 广州市广园中路 48 号, 邮编 50405) 和中国建筑科学研究院工程抗震研究所 ( 北京北三环东路 30 号, 邮编 0003) 负责解释 在使用过程中, 如 发现需要修改或补充之处, 请将意见和资料径寄解释单位 主编单位 : 广州大学中国建筑科学研究院 参编单位 : 华中理工大学 铁道部第一设计院中国地震局工程力学研究所云南省设计研究院和泰隔震器材有限公司 第 3 页
4 机械部设计研究院江苏省地震局主要起草人 : 周福霖周锡元唐家祥廖蜀樵高向宇苏经宇徐忠根谢军龙张敏政吴仕元苏应麟 张雪亮 张春俊 中国工程建设标准化协会 00 年 8 月 5 日 第 4 页
5 目 次 前言... 3 总则... 7 术语 符号 术语 主要符号 隔震结构基本要求 一般要求 场地和地基 试验和观测... 4 房屋结构隔震设计 一般规定 地震作用和地震反应计算 隔震层设计 上部结构设计 下部结构和地基基础设计 桥梁结构隔震设计 一般规定 隔震支座设计 地震作用和地震作用效应计算 构造要求 第 5 页
6 6 隔震层部件的技术性能和构造要求 技术性能和试验要求 构造要求 隔震结构的施工和维护 施工安装 施工测量 工程验收 隔震层维护 本规程用词说明 第 6 页
7 总则.0. 在工程结构的上部结构与下部结构之间设置隔震层以阻隔地震能量的传递, 是减少工程结构地震反应 减轻地震破坏的一种新技术 为在新建和加固改造的工程结构中合理应用这一技术, 制定本规程.0. 本规程适用于抗震设防烈度为 6~9 度地区房屋和桥梁结构的隔震设计与施工 抗震设防烈度大于 9 度的地区, 可参照本规程执行 其它结构或设备的隔震设计与施工, 也可参照本规程执行 当同一结构物中采用多种隔震装置时, 本规程适用于该结构物中叠层橡胶支座的设 计与施工.0.3 按本规程设计与施工的隔震结构, 当遭受低于本地区设防烈度的多遇地震时应不损坏, 且不影响使用功能 ; 当遭受本地区设防烈度的地震时, 应似产生非结构性损坏或轻微的结构损坏, 一般不需修理仍可继续使用 ; 当邀受高于本地区设防烈度的预估的罕遇地震时, 应不致发生危及生命的破坏和丧失使用功能.0.4 隔震结构的采用, 应根据工程结构抗震设防类别 设防烈度 场地条件 建筑结构类型和使用要求, 对隔震与非隔震的结构方案进行技术 经济综合对比分析后确定.0.5 在设计隔震结构时, 除应符合本规程外, 尚应符合国家现行标准的有关规定 对采用叠层橡胶支座的桥梁, 尚应满足国家现行标准 铁路工程抗震设计规范 GBJ 公路工程抗震设计规范 JTJ004 的规定 术语 符号. 术语 隔震结构 bolaton structule 在结构物中设置隔震装置而形成的结构体系 包括上部结构 隔震层 下部结构和 基础.. 隔震层 solaton layer 设置在被隔震的上部结构与下部结构 ( 或基础 ) 之间的全部隔震装置的总称 包括全部隔震支座 阻尼装置 抗风装置 限位装置, 以及其它附属装置..3 上部结构 structtlal elerents above the solaton layer 隔震结构中位于隔震层以上的部分..4 下部结构 structural elerements below the solaton layer 第 7 页
8 隔震结构中位于隔震层以下的部分, 不包括基础..5 隔震支座 sesmc solator 结构为达到隔震要求而设置的支承装置 例如叠层橡胶支座 ( 或称隔震橡胶支座 夹层橡胶垫等 ) 它是一种水平刚度较小而竖向刚度较大的结构构件, 可承受大的水平 变形, 可作为承重体系的一部分..6 阻尼装置 dsmpng devee 吸收并耗散地震输入能量而使结构振动反应衰减的装置 可以是隔震支座的组成部 分, 也可以单独设置..7 抗负装置 wnd-restrant devce 隔震结构中抵抗风荷载的装置 可以是隔震支座的组成部分, 也可以单独设置..8 限位装置 restrant devce 限制隔震层在最不利状态下产生大位移的部件..9 有效阻尼比 effectve dampng rato 隔震结构往复运动时, 与隔震层 ( 或隔震支座 ) 所耗散的能量相对应的有效阻尼与 临界阻尼的比值 在有效阻尼中应包括粘滞阻尼和等效阻尼等..0 有效刚度 effectve stffless 隔震层 ( 或隔震支座 ) 所承受的荷载与相应位移的比值 其值一般可取荷载 - 位移曲 线在相应位移点的割线刚度.. 水平向减震系数 horzontal sesmc reducton factor 计算隔震结构水平地震作用时引入的折减系数 按多遇地震作用下隔震房屋与非隔 震房屋各层最大层间剪力的比值确定 本规程所采用的主要符号如下 : b 隔震结构平面短边尺寸 d 叠层橡胶支座有效直径. 主要符号 e 上部结构质量中心与隔震层刚度中心的偏心 F ek 结构总水平地震作用标准值, 即隔震房屋上部结构的底部剪力标准值 F k 隔震结构第 层 ( 或质点 ) 的水平地震作用标准值 F 隔震结构第 j 层 ( 或质点 j ) 的水平地震作用标准值 jk 第 8 页
9 G 结构总重力代表值 H 隔震结构楼层 ( 或质点 ) 高度 K 隔震层的水平有效刚度 K e 叠层橡胶支座的水平有效刚度 K y 叠层橡胶支座的屈服后水平刚度 K 叠层橡胶支座的屈服前水平刚度 K K K 叠层橡胶支座在水平剪切应变为 50% 时的水平有效刚度 叠层橡胶支座在水平剪切应变为 00% 时的水平有效刚度 叠层橡胶支座在水平剪切应变为 50% 时的水平有效刚度 l 隔震结构平面长边尺寸 r 叠层橡胶支座与隔震层刚度中心的距离 S 地震作用效应 T 场地相关设计反应谱特征周期 g T 隔震结构的基本周期 t 叠层橡胶支座橡胶层总厚度 t r r 叠层橡胶支座每一橡胶层的厚度 u 隔震层 ( 或叠层橡胶支座 ) 的水平位移, 以隔震层的刚度中心 ( 或叠层橡胶 d 支座的中心 ) 为基准 u 叠层橡胶支座的水平设计位移 u max y 在罕遇地震作用下考虑扭转影响时叠层橡胶支座的最大水平位移 u 叠层橡胶支座的水平屈服位移 V 隔震层的水平地震剪力设计值 V k 层间剪力标准值 V wk 风荷载作用下隔震层的水平剪力标准值 α max 水平地震影响系数最大值 第 9 页
10 α 相应于隔震结构基本自振周期的水平地震影响系数 β 考虑扭转影响的水平位移修正系数 γ 地震影响系数曲线下降段衰减指数 γ h 叠层橡胶支座的水平剪切应变, 其数值等于叠层橡胶支座水平位移与叠层橡 胶支座橡胶层总厚度之比值 ζ 隔震层的有效阻尼比 ζ 叠层橡胶支座的有效阻尼比 e η 地震影响系数曲线倾斜段的斜率 η 水平地震影响系数的阻尼调整系数 λ 近场系数 s µ 叠层橡胶支座的水平位移延性系数 ξ 叠层橡胶支座的水平剪切应变硬化比 ψ 水平向减震系数 3 隔震结构基本要求 3. 一般要求 3.. 使用本规程时, 房屋结构宜满足本规程第 4 章的要求, 桥梁结构宜满足第 5 章的 要求 当不满足这些要求时, 应进行详细的结构分析并采取可靠的措施 3.. 房屋的隔震层宜设置在结构第一层以下的部位 当有必要设在其它部位时, 应进 行详细的结构分析并采取可靠的措施 桥梁的叠层橡胶支座宜设置在桥墩 ( 台 ) 顶部 3..3 房屋用叠层橡胶支座可选用圆形截面, 桥梁用叠层橡胶支座可选用圆形或矩形截 面 3..4 隔震层的设计工作寿命不应低于上部结构的设计工作寿命, 一般应大于 50 年 3..5 隔震部件应符合下列要求 : 隔震部件的耐久性和设计参数应由试验确定 设置隔震部件时, 除按计算确定外, 尚应采取便于检查和替换的措施 第 0 页
11 3 设计文件上应注明对隔震部件的性能要求 安装前应对工程中采用的各种类型和 规格的原型部件进行抽样检测, 每种类型和每一规格的抽样数量不应少于 3 个, 抽样检 测的合格率应为 00% 3. 场地和地基 3.. 宜选择对抗震有利地段作为隔震结构的场地, 避开不利地段 当无避开时应采取 有效措施 不应选用危险地段作为隔震结构的场地 3.. 隔震结构的地基应稳定 可靠 3.3 试验和观测 3.3. 对于甲类建筑 体型复杂或有特殊要求的隔震结构, 其隔震方案宜通过对结构模 型的模拟地震振动台试验确定 3.3. 对于较重要的隔震结构, 宜设置地震反应观测系统 4 房屋结构隔震设计 4. 一般规定 4.. 本章适用于采用叠层橡胶支座 ( 以下简称隔震支座 ) 隔震的各类房屋结构的设计 建筑结构采用的隔震方案, 宜符合下列要求 : 非隔震时, 结构基本周期小于.0s 体型基本规则, 且抗震计算可采用 建筑抗震设计规范 GB500 规定的底部剪力法的结构 3 建筑场地宜为 Ⅰ Ⅱ Ⅲ 类, 并应选用稳定性较好的基础类型 4 风荷载和其它非地震作用的水平荷载标准值产生的总水平力, 不宜超过结构总重 力的 0% 5 隔震层宜设置在结构第一层以下的部位, 应提供必要的竖向承载力 侧向刚度和阻尼 ; 穿过隔震层的设备配管 配线, 应采用柔性连接或其它有效措施, 以适应隔震层在罕遇地震下的水平位移 当不满足上述要求时, 应进行详细的结构分析并采取可靠措施 体型复杂或有特殊要求的结构采用隔震方案时, 宜通过模型试验后确定 4.. 房屋隔震设计应根据预期的水平向减震系数和位移控制要求, 选择适当的隔震支座 ( 含阻尼器 ) 及为抵抗地基微振动与风荷载而提供初刚度的部件组成的结构隔震层 第 页
12 隔震支座应进行竖向承载力的验算和罕遇地震下水平位移的验算 : 其水平刚度 竖向刚度 阻尼 荷载 - 位移关系等特性应根据本规程第 6 章的规定经试验确定 4..3 隔震房屋两个方向的基本周期相差不宜超过较小值的 30% 4..4 对满足第 4.. 条规定的隔震房屋, 水平地震作用和地震反应可采用等效侧力法计算 ; 对其他情况, 除可采用等效侧力法计算外, 尚应采用时程分析法计算 4..5 隔震房屋可根据不同的结构类型, 按下列原则调整对应非隔震结构的地震作用计 算 抗震验算和抗震措施 : 隔震层以上结构的水平地震作用应根据水平向减震系数确定 竖向地震作用计算和抗震验算, 凡本章未明确规定者, 仍采用本地区设防烈度 3 丙类建筑中隔震层以上结构的抗震措施, 当水平向减震系数为 0.75 时不应降低非隔震时的有关要求 ; 水平向减震系数不大于 0.50 时, 可适当降低非隔震时的要求, 但与抵抗竖向地震作用有关的抗震构造措施不应降低 4 下部结构的地震作用计算 抗震验算和抗震措施, 应满足本规程第 4.5.~4.5.5 条的相关要求 4..6 隔震房屋的地基基础设计和抗震措施, 应符合本地区设防烈度的要求 当在设防烈度下非隔震房屋符合 建筑抗震设计规范 GB500 规定的地基和基础不进行抗震验算的范围时, 隔震房屋的地基和基础也可不进行验算 4..7 计算隔震结构水平地震作用时, 水平向减震系数可按下列原则确定 : 在一般情况下, 水平向减震系数应通过隔震房屋和非隔震房屋在多遇地震作用下 各层最大层间剪力的比值确定 当隔震结构各层最大层间剪力与非隔震结构对应层最大层间剪力的比值中的最大值不大于表 4..7 中数值时, 可按表确定相应水平向减震系数 ; 水平向减震系数的取值不应低于 表 4..7 确定水平向减震系数的比值划分 层间剪力比值 水平向减震系数 砌体结构的水平向减震系数, 可根据隔震体系的基本周期, 按下式确定 : ψ ) γ = η ( T g / T (4..7-) 式中 ψ 水平向减震系数 ; 第 页
13 γ 地震影响系数曲线下降段衰减指数, 可按本规程 4..4 条确定 ; η 水平地震影响系数的阻尼调整系数, 按本规程第 4..5 条确定 ; T g 场地相关设计反应谱特征周期, 当小于 0.4s 时按 0.4s 采用 ; T 隔震体系的基本周期, 不应大于.0s 和 5 倍特征周期的较大值 3 与砌体结构周期相当的结构, 其水平向减震系数可根据隔震体系的基本周期, 按 下式确定 : ψ = (4..7-) γ 0.9 η ( Tg / T ) ( To / Tg ) 式中 T 非隔震结构的计算周期, 当小于特征周期时应采用特征周期的数值 ; o T 隔震体系的基本周期, 不应大于 5 倍特征周期值 4 砌体结构及与砌体结构周期相当的结构, 隔震体系的基本周期可按下式计算 : T = G / Kg (4..7-3) π 式中 G 上部结构总重力代表值 ; K 隔震层水平有效刚度, 可按本规程第 4..6 条确定 ; g 重力加速度 4..8 隔震层以上的首层梁板应作为隔震房屋的上部结构构件参与结构分析 4..9 体型基本规则的隔震房屋可不设置防震缝 体型复杂的房屋不设防震缝时, 应选 用符合实际的结构计算模型进行较精确的抗震分析, 并根据其局部应力 变形集中及扭 转影响, 采取措施提高抗震能力 隔震房屋仅在上部结构首层以上设置伸缩缝时, 缝的宽度应满足 建筑抗震设 计规范 GB500 对不同房屋防震缝宽度的要求 4.. 隔震房屋上部结构与其他房屋或结构相邻时应设置隔离缝, 缝宽不宜小于罕遇 地震下隔震层水平位移值的. 倍 4. 地震作用和地震反应计算 4.. 隔震房屋为砌体房屋或砌体房屋结构基本周期相当的房屋, 并且满足第 4.. 条 的要求时, 可采用等效侧力法计算 4.. 采用等效侧力法时, 隔震房屋的地震作用可按第 4..3~4..9 条和第 4..3 条 第 3 页
14 计算 采用时程分析法时, 隔震房屋的地 震作用可按第 4..0~4..4 条计算 4..3 结构阻尼比为 0.05 时的地震影响系数 α, 应根据烈度 场地类别 特征周期分区 和结构自振周期按图 4..3 采用, 其最大值 α max 按第 4..5 条的规定确定 场地相关反应 谱特征周期 T, 根据场地类别和特征周期分区按 建筑抗震设计规范 GB500 的有关规 g 定确定 隔震结构的自振周期 T 可采用与隔震结构相应的计算模型经计算确定 图中 α 地震影响系数 ; α 地震影响系数最大值 ; max T 结构自振周期 ; T g 地相关反应谱特征周期, 按 建筑抗震设计规范 GB500 确定 ; γ 曲线下降段的衰减指数 ; η 直线下降段的斜率 ; η 阻尼调整系数 4..4 结构阻尼比不等于 0.05 时, 水平地震影响系数曲线仍按图 4..3 确定, 其中 的形状参数应按下列规定调整 : 曲线下降段的衰减指数, 应按下式确定 : 第 4 页
15 0.05 ζ γ = (4..4-) ζ 式中 γ 曲线下降段的衰减指数 ; ζ 阻尼比, 隔震结构可近似取隔震层的有效阻尼比 直线下降段的斜率, 应按下式确定 : 0.05 ζ η = (4..4-) 8 式中 η 直线下降段的斜率, 当 η 小于零时应取 η = 计算隔震房屋地震作用时, 应符合下列规定 : 地震 结构阻尼比为 0.05 时, 房屋结构的水平地震影响系数最大值应按表 4..5 采用 表 4..5 水平地震影响系数最大 α max ( 阻尼比 0.05) 及设计基本地震加速度值 设防烈度 多遇地震 (0.) 0.6(0.4) 0.3 影响罕遇地震 (0.7) 0.90(.0).40 设计基本地 震加速度值 0.05 g 0.0 g (0.5 g ) 0.0 g (0.30 g ) 0.40 g 注 : 地震影响栏中括号内的数值分别用于设计基本地震加速度为 0.5 g 和 0.30 g 的地区, g 为重力 加速度 阻尼比不等于 0.05 时, 表 4..5 中的数值应乘以下列阻尼调整系数 : 0.05 ζ η = + (4..5) ζ 式中 η 阻尼调整系数, 当小于 0.55 时, 应取 计算水平地震作用时, 水平地震影响系数的最大值可采用表 4..5 规定的水平地 震影响系数最大值和第 4..7 条规定的水平向减震系数的乘积 隔震结构的总水平地震 作用不得低于 6 度设防时非隔震结构的总水平地震作用 当考虑竖向地震作用时 竖向地 震影响系数最大值不应降低 4 相应于设防烈度的设计基本地震加速值, 应按表 4..5 采用 4..6 采用等效侧力法时, 隔震房屋上部结构的地震作用标准值及其分布按下列规定计 算 ( 图 4..6): 第 5 页
16 结构总水平地震作用标准值应按下式计算 : F ek F ek = α G 式中 结构总水平地震作用标准值 ; (4..6-) α 相应于隔震房屋基本自振周期的水平地震影响系数, 根据烈度 特征周期 分区 场地类别和结构基本自振周期按第 4..3~4..5 条计算确定 ; G 上部结构总重力代表值, 等于集中于各质点重力代表值之和 集中于各质 点的重力代表值应按现行国家标准 建筑抗震设计规范 GB500 的规定计 算 隔震层的水平有效刚度和有效阻尼比可按下式计算 : K = n n K = (4..6-) K ζ = ζ = (4..6-3) K 式中 K 隔震层水平有效刚度, 为隔震层所有隔震支座 阻尼装置的有效刚度之和 ; K ζ 单个隔震支座或阻尼装置的有效刚度和有效阻尼 ; ζ 隔震层的有效阻尼比 3 对一般隔震结构, 质点 ( 或第 层 ) 的水平地震作用标准值可按下式计算 : 第 6 页
17 F k = n j= G H G j H j ( =, L, n) (4..6-4) 式中 F k 作用于质点 的水平地震作用标准值 ; G G 集中于质点 j 的重力代表值 ; j H H 分别为质点 j 的计算高度 j 4 砌体结构和与砌体结构基本周期相当的结构, 质点 ( 或第 层 ) 的水平地震作用 标准值可按下式计算 : F k = n G j= G F ek ( =, L, n) 4..7 采用等效侧力法时, 层间剪力应按下式计算 : n (4..6-5) V k = F jk ( =, L, n) (4..7) j= 式中 V 层间剪力标准值 ; k F 作用于质点 j 的水平地震作用标准值 jk 4..8 采用等效侧力法时, 隔震层水平位移可按下列规定计算 : 隔震层的水平位移可按下式计算 : 式中 u 隔震层水平位移 : S F ek u = λ S (4..8-) K λ 近场系数 甲 乙类建筑距发震断层不大于 5km 时 取.5; 大于 0km 时取.0 丙类建筑可取.0 λ S 取.5;5~0km 时 考虑扭转影响时, 第 个隔震支座或阻尼装置的水平位移宜乘以下列修正系数 : β = + er /( b + l ) (4..8-) 式中 β 考虑扭转影响的水平位移修正系数 ; e 上部结构质量中心与隔震层刚度中心在垂直于地震作用方向的偏心距, 取实 际偏心和偶然偏心之和 实际偏心按静偏心距计算, 偶然偏心可取结构物 第 7 页
18 垂直于地震作用方向的边长的 0.05 倍 ; r 第 个隔震支座或隔震装置与隔震层刚度中心在垂直于地震作用方向的距离 ; b l 结构平面的短边 长边尺寸 当采取有效的抗扭措施或扭转周期小于平动周期的 70% 时, β 可取 隔震支座由试验确定设计参数时, 竖向荷载应符合第 4.3. 条第 5 款中的平均压 应力限值, 对多遇地震验算, 宜采用水平加载频率为 0.3Hz 且隔震支座剪切变形为 50% 的水平刚度和等效粘滞阻尼比 ; 对罕遇地震验算, 直径小于 600 mm 的隔震支座宜采用水 平加载频率为 0.Hz 比且隔震支座剪切变形不小于 50% 时的水平动刚度和等效粘滞阻尼 比 ; 直径不小于 600 mm 的隔震支座可采用水平加载频率为 0.Hz 且隔震支座剪切变形 为 00% 时的水平动刚度和等效粘滞阻尼比 4..0 当采用时程分析时, 选用的地震波应满足下列要求 : 对甲 乙类建筑应选用符合工程地震和场地特性的人工模拟地震加速度时程曲线 及实际强震记录的地震波 数量不宜少于 4 条, 其中至少有 条人工模拟地震加速度时 程曲线 对其它类建筑, 应选用符合工程地震和场地特性的人工模拟地震加速度时程曲线 及实际强震记录的地震波 数量不宜少于 3 条, 其中至少有 条人工模拟地震加速度时 程曲线 3 所选地震波的平均地震影响系数曲线应与图 4..3 给定的地震影响系数曲线在统 计意义上相符 4 地震加速度时程的最大值可按表 4..0 采用 地震影响 表 4..0 时程分析用地震加速度时程的最大值 (cm/s ) 设防烈度 多遇地震 8 35(55) 70(0) 40 罕遇地震 0(30) 400(50) 60 注 : 括号内数值分别用于设计基本地震加速度取本规程表 4..5 中 0.5g 和 0.30g 的地区 4.. 当采用时程分析法时, 计算模型的确定应满足下列条件 : 对甲 乙类建筑, 隔震体系的计算模型宜考虑结构杆件的空间分布 隔震支座的 位置 隔震房屋的质量偏心 在两个水平方向的平移和扭转 隔震层的非线性阻尼特性 第 8 页
19 以及荷载 - 位移关系特性, 并有不少于两个不同力学模型的计算结果进行比较分析 对一般建筑, 可采用层间剪切模型, 考虑隔震层的有效刚度和有效阻尼比 3 隔震房屋上部结构和下部结构的荷载 - 位移关系特性可采用线弹性模型 4.. 当采用多条地震波进行时程分析时, 计算结果宜取平均值 当处于发震断层 0km 以内, 且输入地震波未计入近场影响时, 对甲 乙类建筑, 计算结果尚应乘以近场影响 系数 :5km 以内取.5,5km 以外取 当需要考虑双向水平地震作用下的扭转地震作用效应时, 其值可按下式中的较 大值确定 : S + = S x ( 0.85S y ) (4..3-) = S y ( 0.85S x ) (4..3-) S + 式中 S 仅考虑 X 向水平地震作用时的地震作用效应 ; x S 仅考虑 Y 向水平地震作用时的地震作用效应 y 4..4 平面不规则结构的隔震层水平位移可采用时程分析法进行二维分析计算, 隔震层水平位移为考虑偏心的最大位移 4..5 当上部结构考虑竖向地震作用时, 在 8 度和 9 度时竖向地震作用标准值分别不应小于隔震层以上结构总重力代表值的 0% 和 40% 4.3. 隔震层的布置应符合下列要求 : 4.3 隔震层设计 隔震层可由隔震支座 阻尼装置和抗风装置组成 阻尼装置和抗风装置可与隔震支座合为一体, 亦可单独设置 必要时可设置限位装置 隔震层刚度中心宜与上部结构的质量中心重合 3 隔震支座的平面布置宜与上部结构和下部结构中竖向受力构件的平面位置相对 应 隔震支座底面宜布置在相同标高位置上, 必要时也可布置在不同的标高位置上 4 同一房屋选用多种规格的隔震支座时, 应注意充分发挥每个隔震支座的承载力和 水平变形能力 5 同一支承处选用多个隔震支座时, 隔震支座之间的净距应大于安装和更换时所需的空间尺寸 6 设置在隔震层的抗风装置宜对称 分散地布置在建筑物的周边 第 9 页
20 7 抗震墙下隔震支座的间距不宜大于.0m 4.3. 隔震层的受压承载力验算应符合下列要求 : 值 隔震层总受压承载力设计值应大于上部结构总重力代表值的. 倍 每个隔震支座的受压承载力设计值应大于上部结构传递到隔震支座的重力代表 3 当上部结构必须按第 条进行抗倾覆验算时, 隔震支座的承载能力应符合第 条中第 4 5 款的要求 4 当上部结构必须按第 4.4. 条第 3 款考虑竖向地震作用时, 上部结构传递到隔震 支座的重力代表值,8 度和 9 度时可分别取上部结构重力代表值的 0% 和 40% 5 隔震支座的受压承载力设计值应符合下列规定 : ) 当形状系数 5 S 5 时, 对于甲类建筑, 压应力设计值不宜大于 0MPa; S 对于乙类建筑, 压应力设计值不宜大于 MPa; 对于丙类建筑, 压应力设计值不宜大于 5MPa, 但对于直径小于 300mm 的隔震支座, 压应力设计值不宜大于 MPa ) 当形状系数不满足上述要求时, 压应力设计值应适当降低 当 5> 4 时, 降 S 低 0%; 当 4> 3 时, 降低 40% 隔震层连接部件 ( 如隔震支座或抗风装置的上 下连接件, 连接用预埋件等 ) 应 按罕遇地震作用进行强度验算 抗风装置应按下式要求进行验算 : γ w V wk V (4.3.4) Rw 式中 V 抗风装置的水平承载力设计值 当抗风装置是隔震支座的组成部分时, w Rw 取隔震支座的水平屈服荷载设计值 ; 当抗风装置单独设置时, 取抗风装 置的水平承载力, 可按材料屈服强度设计值确定 ; γ 风荷载分项系数, 采用.4; V wk 风荷载作用下隔震层的水平剪力标准值 隔震层中各隔震支座在罕遇地震作用下的最大水平位移应满足下列要求 : u max 0.55 d (4.3.5-) u max 3t r (4.3.5-) S 第 0 页
21 式中 u 在罕遇地震作用下考虑扭转影响时隔震支座最大水平位移, 按第 4..8 max 条计算 ; d 隔震支座直径 ; t r 隔震支座橡胶层总厚度 隔震支座的弹性恢复力应符合下列要求 : 式中 K 00 K 00 t r.40v Rw (4.3.6) 隔震支座在水平剪切应变 00% 时的水平有效刚度 隔震房屋抗倾覆验算应符合下列要求 : 隔震房屋的高宽比超过 建筑抗震设计规范 BG500 的相应规定时, 应进行抗倾 覆验算 隔震房屋抗倾覆验算包括结构整体抗倾覆验算和隔震支座承载力验算 3 进行结构整体抗倾覆验算时, 应按罕遇地震作用计算倾覆力矩, 并按上部结构重力 代表值计算抗倾覆力矩 抗倾覆安全系数应大于. 4 上部结构传递到隔震支座的重力代表值应考虑倾覆力矩所引起的增加值 5 在罕遇地震作用下, 隔震支座不宜出现受拉应力 当隔震支座不可避免处于受拉 状态时, 其拉应力不应大于.MPa 隔震层的构造应符合下列要求 : 隔震支座与上部结构 下部结构应有可靠的连接 与隔震支座连接的梁 柱 墩等应考虑水平受剪和竖向局部承压, 并采取可靠的 构造措施, 如加密箍筋或配置网状钢筋 3 利用构件钢筋作避雷线时, 应采用柔性导线连通上部与下部结构的钢筋 4 穿过隔震层的竖向管线应符合下列要求 : ) 直径较小的柔性管线在隔震层处应预留伸展长度, 其值不应小于隔震层在罕遇 地震作用下最大水平位移的. 倍 ; ) 直径较大的管道在隔震层处宜采用柔性材料或柔性接头 ; 3) 重要管道 可能泄漏有害介质或燃介质的管道, 在隔震层处应采用柔性接头 5 隔震层设置在有耐火要求的使用空间中时, 隔震支座和其他部件应根据使用空间 的耐火等级采取相应的防火措施 6 隔震层所形成的缝隙可根据使用功能要求, 采用柔性材料封堵 填塞 第 页
22 7 隔震层宜留有便于观测和更换隔震支座的空间 8 上部结构及隔震层部件应与周围固定物脱开 与水平方向固定物的脱开距离不宜少于隔震层在罕遇地震作用下最大位移的. 倍, 且不小于 00mm; 与竖直方向固定物的脱开距离宜取所采用的隔震支座中橡胶层总厚度最大者的 /5 加上 0mm, 且不小于 5mm 4.4 上部结构设计 4.4. 上部结构的截面抗震验算应符合下列规定 : 上部结构的截面抗震验算, 应按现行国家标准 建筑抗震设计规范 BG500 对非 隔震结构的规定进行 其中的水平地震作用效应, 可依据水平向减震系数确定 上部结构为框架 框架 - 抗震墙和抗震墙结构时, 隔震层顶部的纵 横梁和楼板体系应作为上部结构的一部分进行计算 上部结构为砌体结构时, 隔震层顶部各纵 横梁可按受均布荷载的单跨简支或多跨连续托墙梁计算 ; 当按连续梁计算的正弯矩小于按单跨简支梁计算的跨中弯矩的 0.8 倍时, 应按 0.8 倍单跨简支梁跨中弯矩取值 当计算出现负弯矩时, 应进行双向配筋 对托墙梁顶砌体应进行局部承压验算, 并在构造上采取适当加强措施 计算托墙梁的地震组合弯矩时, 由竖向荷载产生的弯矩可按下列方法确定 : ) 当上部砖墙不超过 4 层时, 墙体自重及其承担的重力全部计入 ; ) 当上部砖墙超过 4 层且在跨中 / 区段的墙体仅有一个洞口时, 墙体自重及其承担的重力可仅取 4 层计入 ; 3)9 度时或 8 度且水平向减震系数为 0.5 时, 上部结构应考虑竖向地震作用进行抗 震验算 ;8 度且水平减震系数大于 0.5 且小于 0.5 时, 宜考虑竖向地震作用进行抗震验算 考虑竖向地震作用时, 结构总竖向地震作用标准值,8 度和 9 度可分别取上部结构总 重力代表值的 0% 和 40% 对砌体结构, 在墙体截面抗震验算时, 其砌体抗震抗剪强度的正应力影响系数可按 减去竖向地震作用效应后的平均压应力取值 4.4. 当房屋内放置有特殊要求的仪器设备而需限制楼层绝对加速度反应时, 楼层加速度不应大于在罕遇地震作用下楼层的容许加速度 上部结构的抗震变形验算应按下列要求进行 : 第 页
23 对框架 抗震墙和框架 - 抗震墙结构应进行多遇地震和罕遇地震作用下的层间位移验算 ; 砌体房屋可不进行层间位移验算 在多遇地震作用下, 层间弹性位移角限值可按现行国家标准 建筑抗震设计规范 GB500 的规定执行 3 在罕遇地震作用下, 上部结构的层间弹塑性位移角限值可按现行国家标准 建筑 抗震设计规范 GB500 规定值的 / 采用 上部结构的构造措施应符合下列要求 : 当上部结构设防烈度为 6 度及水平向减震系数为 0.75 时, 丙类建筑应按设防烈度采取构造措施 当需要考虑竖向地震作用时, 应按设防烈度采取构造措施 上部结构的首层楼面宜采用现浇钢筋混凝土楼板, 楼板厚度不宜小于 40mm 当采用装配鳖体式钢筋混凝土楼板时, 现浇面层厚度不直小于 50mm, 且应双向配筋, 钢筋直径不宜小于 6mm 间距不宜大于 50mm 隔震支座上部的纵横梁应采用现浇钢筋混凝土结构 首层楼面梁板体系的刚度和承载力宜大于一般楼面的钢度和承载力 3 隔震层上部的钢筋混凝土结构的抗震等级应符合表 的要求 4 隔震层上部结构为砌体结构时, 首层楼板的纵横梁构造均应符合 建筑抗震设计规范 GB500 关于底部框架砖房的钢筋混凝土托墙梁的构造要求 5 砌体结构的构造措施尚应符合下列要求 : 承重墙尽端至门窗洞边的最小距离和圈梁的配筋, 应符合现行国家标准 建筑抗震设计规范 GB500 按设防烈度的有关规定 当水平向减震系数为 0.5 和 0.38 时, 多层砖房钢筋混凝土构造柱的设置应符合表 的规定 当水平向减震系数为 0.5 时, 构造柱的设置可按表 降低 度考虑 当水平向减震系数为 0.5 和 0.38 时, 多层混凝土小型空心砌块房屋芯柱的设置应符 合表 的规定 当水平向减震系数为 0.5 时, 芯柱的设置可按表 降低 度考虑 表 隔震后现浇钢筋混凝土结构的高度限制和抗震等级 结构类型 7 度 8 度 9 度 框架 高度 (m) 一般框架 <0 四 >0 三 <0 三 >0 二 <5 二 >5 一 抗震墙高度 (m) <5 >5 <5 >5 <0 >0 第 3 页
24 一般抗震震墙四三三二二一 表 隔震后砖房构造柱设置要求 房屋层数 7 度 8 度 9 度 设置部位 三 四二 三楼 电梯间四 每隔 6m 或单元横墙与外墙交接处 五四二角 外墙四每隔三开间的横墙与外墙交接处 六 七五三 四 八六 七五 角, 错层部位 横墙与外纵 墙交接处, 较 大洞口两测, 大房间内外 墙交接处 注 :9 度时甲乙类建筑层数不宜多于五层 房屋层数 表 度 8 度 9 度 二 四二 三 五四二 隔开间横墙 ( 轴线 ) 与外墙交接处, 山墙与纵墙交接处, 9 度四层, 外纵墙与内墙 ( 轴线 ) 交接处 内墙 ( 轴线 ) 与外墙交接处, 内墙局部较小墙垛 处 ;8 度时内纵墙与隔开间横墙交接处 ;9 度时 内纵墙与横墙 ( 轴线 ) 交接处 隔震后混凝土小型空心砌块房层芯柱设置要求 设置部位 外墙转角, 楼楼梯间四角, 大房间 内外墙交接处 ; 每隔 6m 或单元横 墙与外墙交接处 外墙转角, 楼梯间四角, 大房间内 外墙交接处 ; 山墙与内纵墙交接处, 隔三开间横墙 ( 轴线 ) 与外纵墙交 接处 外墙转角 楼梯间四角, 大房间内 外墙交接处 ; 隔开间横墙 ( 轴线 ) 设置数据 外墙转角, 灌实 3 个孔 ; 内外 墙交接处, 灌实 4 个孔 外墙转角, 灌实 5 个孔 ; 内外 墙交接处, 灌实 4 个孔 ; 六 五 三 与外纵墙交接处, 山墙与内纵墙交 洞口两侧各灌实 个孔 接处 ;8 9 度时, 外纵墙与横墙 ( 轴 线 ) 交接处, 大洞两侧 七 六 四 外墙转角, 楼梯间四角, 各内墙 ( 轴 外墙转角, 灌实 7 个孔 ; 第 4 页
25 线 ) 与外纵墙交接处 ; 内纵墙与横 墙 ( 轴线 ) 交接处 ;8 9 度时洞口 两侧 内外墙交接处, 灌实 4 个孔 ; 内墙交接处, 灌实 4~5 个孔 ; 洞口两侧各灌实 个孔 注 :8 度时甲乙类建筑层数不宜多于六层,9 度时层数不宜多于四层 4.5 下部结构和地基基础设计 4.5. 隔震层以下结构 ( 包括支墩, 柱子, 墙体, 地下室等 ) 的地震作用和抗震验算, 应按罕遇地震作用下隔震支座底部的水平剪力 竖向力及其偏心距进行验算 4.5. 上部结构和隔震层传至下部结构顶面的水平地震作用, 可按隔震支座的水平刚度 分配 ; 当考虑扭转时, 尚应计及隔震层的扭转刚度 地基基础的抗震验算和地基处理, 可按照现行国家标准, 建筑抗震设计规范 BG500 规定的设防烈度进行 当下部结构或地基基础需要考虑竖向地震作用时, 可按照现行国家标准 建筑抗震设计规范 GB500 规定的设防烈度进行验算 当地基为液化土时, 甲 乙类建筑的液化判别和抗液化措施应按提高一个液化等级确定, 直至全部消除液化沉陷 5 桥梁结构隔震设计 5. 一般规定 5.. 本章适用于采用有铅芯的 在水平向的剪力 - 位移关系曲线具有双线性滞回特性 的叠层橡胶支座 ( 以下简称隔震支座 ) 隔震的各级公路 铁路简支或连续梁桥的设计 5.. 对采用隔震支座的桥梁, 长大桥的梁结构宜分段等跨布置 当各桥墩高度相差悬殊时, 宜采用连续梁结构 5..3 当全桥各墩水平刚度相差较大时, 可采用具有不同水平刚度的隔震支座设置于桥 墩上, 使各墩与隔震支座串联后在隔震支座顶面的组合水平刚度相接近 5..4 对采用隔震支座的桥梁, 当桥长超过 00m 时, 根据温度变形的要求, 应将全桥 分成几段, 每段中墩 台基础所处的地质条件应相近 5..5 对采用隔震支座的桥梁, 应在温差适中时架梁, 以减小温度变形引起的内力和变形 5..6 对采用隔震支座的桥梁, 应按设防烈度进行支座 墩 台及基础的强度和稳定性验算 ; 对应于各设防烈度的地震加速度应按表 5..6 采用 第 5 页
26 表 5..6 水平地震加速度 设防烈度 水平地震加速度 (g) (0.5) 0.(0.30) 采用隔震支座的 Ⅰ Ⅱ Ⅲ 级公路 铁路桥, 当出现下列情况之一时, 必须限制 隔震支座在设防烈度下的水平剪应变不大于 0%; 建造墩 台用的混凝土强度等级不低 于 C0; 墩身从基础顶面至两倍墩身截面最小尺寸的高度范围内, 所配箍筋直径应不小于 mm, 间距应不大于 l00mm: 跨度大于 60m 或桥长大于 l00m; 桥墩常年水深大于 5mm; 3 桥墩 台基础位于松软或可液化土地基上 ; 4 桥墩高度大于 0m 5..8 对抗震设防区内已有的公路 铁路桥梁, 当桥墩 台及基础的强度不满足抗震要 求时, 在不影响桥梁正常使用的条件下, 可采用隔震支座取代传统支座 5..9 对采用隔震支座的桥梁, 全桥各桥墩的基本周期不宜大于.0s 当桥墩的基本 周期较长时, 需要进行详细的分析研究 5. 隔震支座设计 5.. 每一孔 ( 或一联 ) 梁所有隔震支座的水平屈服剪力之和, 应大于相应梁上承受的 车辆或列车制动力 车辆摇摆力最大值的. 倍 5.. 每一孔 ( 或一联 ) 梁所有隔震支座的屈服前刚度之和, 应使梁在承受车辆或列车 制动力 或车辆摇摆力时产生的梁体最大位移设计值满足正常运营要求 5..3 每个隔震支座与梁 墩 台连接锚栓的抗剪承载力设计值, 应大于在设防烈度下 隔震支座承受剪力设计值的.5 倍 在设防烈度下每个隔震支座承受的剪力设计值, 可 按下式计算 : V = V + K u u ) (5..3) B y y ( d Y 式中 V 在设防烈度下每个隔震支座承受的剪力设计值 ; B V y 隔震支座的水平屈服剪力 ; u d 隔震支座的水平位移设计值 ; u Y 隔震支座的水平屈服位移 ; 第 6 页
27 K y 隔震支座的屈服后水平刚度 5..4 隔震支座的竖向承载力设计值应大于活荷载与恒荷载设计值产生的支座反力的.5 倍 5..5 在设防烈度下隔震支座的剪切应变不应大于 60% 5..6 在设防烈度下隔震支座的水平位移设计值应满足下式要求 : d u d ( 圆形支座 ), 或 3. 5 式中 d 圆形隔震支座的直径 ; a 矩形隔震支座计算方向的边长 a ( 矩形支座 ) (5..6) 隔震支座的屈服前水平刚度, 不应小于屈服后水平刚度的 8 倍 5.3 地震作用和地震作用效应计算 5.3. 验算桥梁地震作用效应时, 分别按顺桥向或横桥向的水平地震作用计算 5.3. 设置隔震支座的桥梁可采用下列计算方法 : 满足下列条件的桥梁可采用反应谱法 : ) 各墩的高度和水平刚度相近, 隔震支座特性相同的直线桥梁 ; ) 在设防烈度地震作用下, 除隔震支座外, 桥墩和梁呈线性反应 其它桥梁可采用时程分析法 采用反应谱法分析公路 铁路桥梁时, 按下列规定进行 : 值 α 用 反应谱曲线应按图 4..3 采用 当全桥阻尼比为 0.05 时, 水平地震影响系数最大 max 可按表 的规定取用, 场地相关反应谱特征周期 T 可按第 4..3 条的规定取 表 设防烈度地震作用下的水平地震影响系数最大值 ( 阻尼比为 0.05) g α max 设防烈度 α (0.34) 0.45(0.67) 0.90 max 当全桥阻尼比不为 0.05 时, 地震影响系数 α 值应乘以按公式 (4..5) 计算的调 整系数 η 3 当桥墩质量影响较小时, 顺桥向可按全桥 ( 或一联桥 ), 横桥向可按单墩简化为 单质点模型, 进行计算分析以及验算墩 台 基础和支座的强度与稳定性 第 7 页
28 4 隔震支座的水平位移延性系数 µ 水平剪切应变硬化比 ξ 水平有效刚度 K e 和有 效阻尼比可分别按下式计算 : ζ e u = u d µ (5.3.3-) K y K 0 y ξ = (5.3.3-) + ξ ( µ ) µ K 0 ( ) K e = (5.3.3-) µ µ ( ξ )( ) µ µ ζ e = (5.3.3-) π[ + ξ ( µ )] 4.5 式中 µ 隔震支座的水平位移延性系数 ; ξ 隔震支座的水平剪切应变硬化比 ; u 隔震支座的水平位移设计值 ; d u 隔震支座的水平屈服位移 ; Y K 隔震支座的屈服后水平刚度 ; y K 隔震支座的屈服前水平刚度 ; 0 K 隔振支座的水平有效刚度 ; e e ζ 隔震支座的有效阻尼比 5 每个桥墩与 n 个隔震支座串联后在隔震支座顶面的组合水平刚度可按下式计算 : K p K p n Ke = ( ) K + n Ke p 式中 第 个桥墩与隔震支座串联后在隔震支座顶面的组合水平刚度 ; K p K p 第 个桥墩顶面的水平刚度 ; 桥墩 ( 或桥孔 ) 号, =, n ( 或 =, n +); n 每个桥墩上设置的隔震支座个数 第 8 页
29 6 顺桥向全桥桥墩在隔震支座顶面的总组合水平刚度可按下式计算 : K = n = ( K p + n Ke) ( ) 7 全桥的集中质量可按下式计算 : = + m = n m b 式中 n 全桥桥墩的个数 ; 式中 m 第 孔简支梁的质量 ( 包括桥面结构 ) b 8 全桥的频率 ω, 和周期 T 可按下式计算 : s g ( ) ω = K s m ( ) π T g = ( ) ω s 9 桥墩与隔震支座的组合阻尼比 ζ 可按下式计算 : ζ 桥墩的阻尼比 p ζ eζ p ζ = ( ) ζ + ζ e 0 在设防烈度地震作用下梁体的位移设计值可按下式计算 : s p a g u = (5.3.3-) ω 式中 u 梁体在设防烈度地震作用下的水平位移设计值 ; g 重力加速度 ; a 地震影响系数 桥墩 台顶上一个隔震支座承受的剪力设计值可按下式计算 : V = V + K u u ) (5.3.3-) B y y ( y 式中 V 在设防烈度下一个隔震支座承受的剪力设计值 ; B V y 隔震支座的水平屈服剪力 第 9 页
30 第 个桥墩基础顶面的剪力和弯矩设计值可分别按下式计算 : V = n V ( ) 0 B M = n V 0 B h ( ) 式中 V 0 第 个桥墩基础顶面的剪力设计值 ; M 0 第 个桥墩基础顶面的弯矩设计值 ; h 隔震支座顶面至基础顶面的高度 3 在进行横桥向单墩验算时, 式 ( ) 中不计 n Ke, 式 ( ) 中 m 尚 应包括产生活荷载物体的质量, 且只计入一孔的值 b 采用反应谱法分析, 当桥墩质量影响较大时, 顺桥向可按全桥 横桥向可按单墩 简化为两个质点的计算模型 ( 图 5.3.4), 并只考虑基本振型的影响, 按下列规定进行分 析 : 桥梁的基本自振频率 基本振型阻尼比 基本振型参与系数 ξ 可按下式计算 : ω ζ ω ω0 + ωb ( ω0 + ωb ) 4λω 0ωb = (5.3.4-) λ 第 30 页
31 ] ) ( ) [( ) ( ] ) [( ) ( 0 ρ ω ρ ω ζ ρ ω ζ ζ = = = n p b b p n p b e b m m n m m n m n (5.3.4-) λ ρ λ λ ρ λ ξ ) ( ) ( ) ( ) ( + + = ( ) m b n Ke = 0 ω ( ) = = + + = n p b n b m m n K ) ( ω ( ) b n p n p m n m m ) ( + + = = = λ ( ) 0 ω ω ρ = ( ) ω π = T ( ) 式中 桥梁的基本自振频率 ; ω 0 ω 梁与隔震支座组成的梁体系自振频率 ; b ω 桥墩体系自振频率 ; ζ 桥梁的基本振型阻尼比 ; ξ 桥梁的基本振型参与系数 ; b m 顺桥向第孔上部结构的质量 ; 横桥向第 孔上部结构与产生活荷载物体的总质量 ; p m 第个桥墩对墩顶的换算质量 ; K 第个桥墩顺桥 ( 或横桥 ) 向墩顶的水平刚度 ; 第 3 页
32 式中 ζ p 桥墩的阻尼比 ; n 每个桥墩 台上设置的隔震支座个数 ; n 全桥桥墩个数 ; λ 全桥墩顶换算重力与梁及墩顶换算重力和之比 ; ρ 桥梁的基本频率与对应梁体系频率的平方比 ; T 桥梁基本自振周期 一个隔震支座对应于设防烈度地震的剪力, 可按式 (5.3.3-) 计算 3 第 个桥墩墩身换算质量产生的水平地震力可按下式计算 : F p F p = α m p g ( ) 第 个墩身换算质量产生的水平地震力 4 按照本条第 款计算自振频率, 可先假设隔震支座在设防烈度地震作用下的水平 位移 u, 根据式 (5.3.4-) 和式 (5.3.3-) 计算隔震支座的位移反应 u 如果 u 与 d d d u 不符, 应以 u d 为新的假设值重新计算, 直至误差小于 5% d 值 5 在横桥向单墩验算时, 式 ( ) 及式 ( ) 中均只计单墩和一孔的 采用时程分析法时, 顺桥向和横桥向均可按全桥模型计算 隔震支座特性可按双线性考虑, 也可按有效刚度 有效阻尼比简化 桥墩 台特性可按线弹性考虑, 如计算表明桥墩局部单元进入弹塑性状态, 则可 按桥墩的材料特性作弹塑性时程分析 3 分析时应选用符合工程地震和场地特性的人工地震波及实际地震记录, 数量不宜 少于 3 条, 其中人工地震波不宜少于 条 4 计算结果包括下列内容 : ) 梁端最大位移设计值及其发生时刻 : ) 墩顶最大位移设计值及其发生时刻 ; 3) 隔震支座顶面最大剪力 位移设计值及其发生时刻 ; 4) 墩身最大弯矩 剪力设计值及其发生时刻 m b 第 3 页
33 5.4 构造要求 5.4. 梁端之间和梁端与桥台之间的缝隙宽度, 不应小于顺桥向梁端的位移设计值, 并不得小于 00mm 5.4. 顺桥向梁端至墩 台帽外边缘的距离应大于.0m 在相领梁端之间应设置可伸缩的连接元件, 其伸缩量不应小于顺桥向梁端的位移 设计值 在公路桥顺桥向相邻梁端和梁端与桥台间的缝隙处, 应采用伸缩式桥面板相连 在桥墩顶面梁支座处, 应设有横向支档设施 梁体与横向支档设施之间的距离不 应小于梁的侧向位移设计值, 支挡设施的缝隙中应填塞弹性材料 钢筋混凝土桥墩在基础顶面以上.0m 高的范围内, 桥墩内箍筋的直径不应小于 0mm, 间距不应大于 l00mm 在桥墩 台顶帽上应设检查位置, 并留有便于对隔震支座进行检查 维护的空间 6 隔震层部件的技术性能和构造要求 6. 技术性能和试验要求 6.. 隔震支座的技术性能和试验应符合本章的有关要求, 并应符合有关产品标准的规定 6.. 各类隔震支座的产品注能必须经检验合格, 并提供下列性能指标 : 在轴压应力设计值作用下的竖向刚度 ; 在轴压应力设计值作和下的竖向变形性能 ; 3 竖向极限压应力 ; 4 在水平位移为 0.55 倍有效直径时的竖向极限压应力 ; 5 竖向极限拉应力 ; 6 在轴压应力设计值作用下, 水平剪切应变分别为 50% 00% 50%, 且相应的水平 加载频率分别为 0.3Hz 0.Hz 0.Hz 时的有效水平刚度 ; 7 在轴压应力设计值作用下, 水平剪切应变分别为 50% 00% 50%, 且相应的水平 加载频率分别为 0.3Hz 0.Hz 0.Hz 时的有效阻尼比 ; 8 在轴压应力设计值作用下的水平极限变形能力 ; 9 耐久性能, 包括老化性能 徐变性能和疲劳性能 ; 0 各种相关性能, 包括在不同的竖向轴压应力 水平剪切应变 水平加载频率 环第 33 页
34 境温度下的水平刚度和阻尼比的变化率 ; 耐火性能 ; 有特殊要求的性能, 如抗腐蚀性 耐水性等 6..3 每项工程采用的隔震支座的产品性能必须经出厂检验合格, 符合设计要求并提供下列性能指标 : 在轴压应力设计值作用下的竖向刚度 ; 在轴压应力设计值作用下, 水平剪切应变分别为 50% 00% 50%, 且相应的水平 加载频率分别为 0.3Hz 0.Hz 0.Hz 时的有效水平刚度 ; 3 在设计轴压应力作用下, 水平剪切应变分别为 50% l00 50%, 且相应的水平加 载频率分别为 0.3Hz 0.Hz 0.Hz 时的有效阻尼比 6..4 对有芯型或其他含有阻尼装置的隔震支座, 应满足第 条的所有要求, 并应提供在轴压应力设计值作用下的水平剪切屈服剪力 屈服前水平刚度和屈服后水平刚度 6..5 对单独设置的阻尼装置或抗风装置, 应满足第 6.. 条第 款的要求, 并应提供在轴压应力设计值作用下的水平剪切屈服剪力 屈服前水平刚度和屈服后水平刚度 6..6 隔震支座的压应力破坏极限值不应小于 90MPa, 隔震支座的拉应力屈服极限值不应小于.5MPa 6..7 隔震支座产品性能的出厂检验数量, 每项工程每种主要规格不应少于 3 个 如发 现有不合格产品, 应加倍进行抽检 ; 在加倍抽检中如仍出现不合格产品, 则必须进行全 数检验 6..8 隔震支座的产品性能型式检验和产品性能出厂检验不能互相代替 6..9 检验不合格的产品及检验后性能发生变化不能满足正常使用要求的产品, 不得在 工程中使用 6..0 隔震支座的力学性能检验, 应在能按不同频率施加反复循环荷载的 符合要求 的伺服试验机上进行 6. 构造要求 6.. 隔震支座与上部结构 下部结构之间应设置可靠的连接部件 6.. 隔震支座与上部结构 下部结构之间的联结螺栓和锚固钢筋, 均必须在罕遇地震 第 34 页
35 作用下对隔震支座在上下联结面的水平剪力 竖向力及其偏心距进行验算 锚固钢筋的 锚固长度宜大于 0 倍钢筋直径, 且不小于 50mm 6..3 隔震支座的形状系数应符合下列要求 : 隔震支座的第一形状系数 S, 应按下式计算 ; 圆形截面 : 矩形截面 : S S d d = (6..3-) 0 4t r ab = (6..3-) ( a + b) t r 隔震支座的条二形状系数, 应按下式计算 ; 圆形截面 : 矩形截面 : S t r S 式中 隔震支座第一形状系数 ; d S = (6..3-3) b S = (6..3-4) S 隔震支座第二形状系数 ; d 橡胶层的有效直径 (mm); t r a 矩形截面隔震支座的长边尺寸 (mm); b 矩形截面隔震支座的短边尺寸 (mm); d 隔震支座中间开孔的直径 (mm); 0 t 第一橡胶层的厚度 (mm); r t r 橡胶层的总厚度 (mm) 在一般情况下,S 不宜小于 5,S 不宜小于 5.0, 且满足第 4.3. 条第 5 款的要求 7 隔震结构的施工和维护 7. 施工安装 7.. 支承隔震支座的支墩 ( 或柱 ), 其顶面水平度误差不宜大于 5 ; 在隔震支座安 装后, 隔震支座顶面的水平度误差不宜大于 8 第 35 页
36 7.. 隔震支座中心的平面位置与设计位置的偏差不应大于 5.0mm 7..3 隔震支座中心的标高与设计标高的偏差不应大于 5.0mm 7..4 同一支墩上多个隔震支座之间的顶面高差不宜大于 5.0mm 7..5 隔震支座连接板和外露连接螺栓应采取防锈保护措施 7..6 在隔震支座安装阶段, 应对支墩 ( 或柱 ) 顶面 隔震支座顶面的水平度 隔震支 座中心的平面位置和标高进行观测并记录 7..7 在工程施工阶段, 对隔震支座宜有临时覆盖保护措施 7. 施工测量 7.. 在工程施工阶段, 应对隔震支座的竖向变形做观测并记录 7.. 在工程施工阶段, 应对上部结构 隔震层部件与周围固定物的脱开距离进行检查 7.3 工程验收 7.3. 隔震结构的验收除应符合国家现行有关施工及验收规范的规定外, 尚应提交下列文件 : 隔震层部件供货企业的合法性证明 ; 隔震层部件出厂合格证书 ; 3 隔震层部件的产品性能出厂检验报告 ; 4 隐蔽工程验收记录 ; 5 预埋件及隔震层部件的施工安装记录 ; 6 隔震结构施工全过程中隔震支座竖向变形观测记录 ; 7 隔震结构施工安装记录 ; 8 含上部结构与周围固定物脱开距离的检查记录 7.4 隔震层维护 7.4. 应制订和执行对隔震支座进行检查和维护的计划 7.4. 应定期观察隔震支座的变形及外观 应经常检查是否存在可能限制上部结构位移的障碍物 隔震层部件的改装 更换或加固, 应在有经验的工程技术人员指导下进行 第 36 页
37 本规程用词说明 一 为便于在执行本规程条文时区别对待, 对要求严格程度不同的用词说明如下 : 表示很严格, 非这样做不可的用词 : 正面词采用 必须 ; 反面词采用 严禁 表示严格, 在正常情况下均应这样做的用词 : 正面词采用 应 ; 反面词采用 不应 或 不得 3 表示允许稍有选择, 在条件许可时首先应该这样做的用词 : 正面词采用 宜 ; 反面词采用 不宜 表示有选择, 在一定条件下可能这样做的, 采用 可 二 条文中指定应按其他有关标准执行时, 写法为 应符合 的规定 或 应按 执行 第 37 页
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隔震设计之实例工程解析 ( 一 ) 中国建筑科学研究院 PKPM 设计软件事业部刘孝国 2016.08.16 1. 减隔震结构设计的基本原理 ; 2. 隔震结构的基本要求 ; 3. 隔震设计的总体流程 ; 4. 确定结构隔震层的位置 5. 初步确定隔震结构的隔震目标 ; 6. 隔震支座介绍 ; 一 减隔震结构设计基本原理 减震隔震设计原理 实际采取的地震对策分为 抗震 减震 及 隔震 三种机制 :
目录 一. 隔震结构市场潜力巨大二. 隔震设计流程及关键点三.SAUSG-PI 软件特点和基本功能四. 工程实例
隔震设计, 你该做了 中国建筑科学研究院建研数力公司 2018 年 7 月 目录 一. 隔震结构市场潜力巨大二. 隔震设计流程及关键点三.SAUSG-PI 软件特点和基本功能四. 工程实例 一. 隔震结构市场潜力巨大 1 隔震结构性能优势明显 1 隔震结构性能优势明显 隔震结构是使隔震层的刚度远远小于上部结构层的刚度, 同时使地震输入的总能量主要集中在隔震层的结构 实践证明 : 隔震后一般可使结构的水平地震加速度反应降低
博士学位论文
建筑结构抗震设计 建筑工程学院 第一章结构隔震与 教学目的和要求 消能减震控制 1. 理解结构隔震与消能减震的原理 ; 2. 了解常用隔震支座类型及特点 ; 3. 了解常用消能装置类型及特点 ; 4. 掌握隔震及消能减震结构的设计方法以及计算要点 ; 5. 掌握隔震建筑及消能减震建筑的有关构造要求 9.1 结构减震设计概述 传统的抗震设计方法依靠结构的强度 刚度和延性来抗御地震作用, 称之为 抗震设计
基础隔震底框砖房三维时程反应分析
Hans Journal of Civil Engineering 土木工程, 2013, 2, 49-54 http://dx.doi.org/10.12677/hjce.2013.21009 Published Online February 2013 (http://www.hanspub.org/journal/hjce.html) Analysis for the 3-Dimensinonal
第 6 期 宋贞网等 : 橡胶垫基础隔震建筑的地震作用简化计算 国内外基础隔震建筑地震作用简 [1] 化计算方法简介 [2] 1.1 新西兰 Skinner 等人建议的方法该方法认为, 隔震建筑的上部结构安装在支座上, 支座在水平荷载下的柔性要比结构本身的柔性大得多, 可以将上部结构近似
![第 6 期 宋贞网等 : 橡胶垫基础隔震建筑的地震作用简化计算 国内外基础隔震建筑地震作用简 [1] 化计算方法简介 [2] 1.1 新西兰 Skinner 等人建议的方法该方法认为, 隔震建筑的上部结构安装在支座上, 支座在水平荷载下的柔性要比结构本身的柔性大得多, 可以将上部结构近似](/thumbs/91/106708552.jpg "第 6 期 宋贞网等 : 橡胶垫基础隔震建筑的地震作用简化计算 国内外基础隔震建筑地震作用简 [1] 化计算方法简介 [2] 1.1 新西兰 Skinner 等人建议的方法该方法认为, 隔震建筑的上部结构安装在支座上, 支座在水平荷载下的柔性要比结构本身的柔性大得多, 可以将上部结构近似")
东南大学学报 ( 自然科学版 ) JOURNAL OF SOUTHEAST UNIVERSITY(NaturalScienceEdition) 第 32 卷第 6 期 Vol 32 No 6 2002 年 11 月 Nov.2002 橡胶垫基础隔震建筑的地震作用简化计算 宋贞网 王修信 ( 江苏省建筑科学研究院, 南京 210008) ( 东南大学土木工程学院, 南京 210096) 摘要 : 讨论了橡胶垫基础隔震建筑的地震作用简化计算.
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第 40 卷第 5 期 2010 年 9 月 东南大学学报 ( 自然科学版 ) JOURNALOFSOUTHEASTUNIVERSITY(NaturalScienceEdition) Vol.40 No.5 Sept.2010 doi: /j.isn
第 40 卷第 5 期 2010 年 9 月 东南大学学报 ( 自然科学版 ) JOURNALOFSOUTHEASTUNIVERSITY(NaturalScienceEdition) Vol.40 No.5 Sept.2010 doi:10.3969/j.isn.1001-0505.2010.05.030 高层建筑组合隔震的设计方法及应用 杜东升王曙光刘伟庆孙臻 ( 南京工业大学土木工程学院, 南京
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隔震设计之实例工程解析 ( 二 ) 中国建筑科学研究院 PKPM 设计软件事业部刘孝国 2016.08.18 1. 非隔震结构上部方案布置 ; 2. 隔震支座的初步选择及布置 ; 3. 隔震层的设计及验算 ; 4. 隔震结构的抗风及抗倾覆验算 ; 5. 隔震层隔震支座的优化 6. 减震系数的计算 ; 7. 隔震结构上部的设计 ; 一 非隔震结构上部方案布置 上部结构方案布置总体要求 1. 结构布置规则
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工程编号 :JD120008 抗震鉴定报告 ( 砌体结构 B 类 ) 学校名称 : 校舍名称 : 委托部门 : 鉴定单位 : 鉴定时间 : 安徽工程大学 3# 学生宿舍安徽工程大学安徽省建设工程勘察设计院 2012.05.30~2012.06.12 安徽省建设工程勘察设计院 二〇一二年六月十二日 目 录 一 鉴定依据 二 校舍抗震鉴定结论 三 校舍抗震鉴定 1) 资料篇 2) 鉴定篇 3) 抗震鉴定结论
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第 期 孙义刚 等 砖混组合结构特征刚度系数对混凝土墙数量的影响 柱 圈梁箍紧砌体墙协同工作 因此混凝土和砌筑 砂浆强度等级是抗御地震力的第一道防线 在地震 力作用下 结构进入弹塑性阶段后 钢筋混凝土剪力 墙和钢筋混凝土楼板发挥其主要作用 承担着地震 水平力的作用和传递 作到裂而不倒 是抗御地震的
第 卷第 期 重庆大学学报 年 月!" #"$%&"' % 文章编号 ()(- 砖混组合结构特征刚度系数对混凝土墙数量的影响 孙义刚 潘志宏 邵阳学院城市建设系 湖南邵阳 + 摘 要 根据砌体墙钢筋混凝土墙组合结构的受力特点 提出了在地震作用下混凝土剪力墙合理数量的计算公式 公式中混凝土墙数量的取值参数的主要影响因素为 场地特征周期 抗震设防烈度 弹性层间位移角限值 组合结构特征刚度系数 非承重墙的自振周期折减系数等
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减隔震设计关键点剖析 及工程实战 中国建筑科学研究院建研数力公司 2017 年 8 月 目录 一 减隔震结构原理及模拟方法二 减隔震结构设计关键点三 减隔震结构大震弹塑性分析工程案例 一 减隔震结构原理 及模拟方法 1. 消能减震结构 消能减震原理 位移型阻尼器 : 提供刚度和阻尼速度型阻尼器 : 仅提供阻尼 消能减震原理 1. 消能减震结构 导入 SATWE 模型及参数 SATWE 模型 SAUSAGE
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第 14 章高层建筑结构 14.1 概述 一 高层建筑的定义我国 高层建筑混凝土结构技术规程 (JGJ3-2010) 规定,10 层及 10 层以上或房屋高度大于 28m 的住宅建筑以及房屋高度大于 24m 的其他民用建筑混凝土结构适用于该规程, 并按结构形式和高度的不同分为 A 级和 B 级两类, 并在设计中应采用不同的抗震等级, 计算方法和构造措施 建筑的高度一般是指从室外地面至主要屋面的距离
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结构消能减震技术在建筑绿色改造中的应用
第五届既有建筑改造技术交流研讨会北京 2013 年 4 月 21-23 日 1 结构消能减震技术在建筑绿色改造中的应用 Application of Seismic Energy Dissipation Techniques in Green Renovation of Buildings 刘林 Outline 2 结构加固技术的分类 (Classification of Structural Strengthening
框架-核心筒结构PUSHOVER案例
集成化的通用结构分析与设计软件 SAP2000 案例教程 北京筑信达工程咨询有限公司 北京市古城西街 19 号研发主楼 4 层,100043 SAP2000 案例教程 : 隔震结构分析 版权 计算机程序 SAP2000 及全部相关文档都是受专利法和版权法保护的产品 全球范围的所有权属于 Computers and Structures,Inc.( 中文版版权同属于北京筑信达工程咨询有限公司 ) 如果没有
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高层建筑结构设计 第 4 章 结构计算分析和设计要求 西安建筑科技大学 : 史庆轩 标题 主要内容 : 4.1 高层结构计算分析 4.2 荷载效应和地震作用组合 4.3 高层结构的设计要求 4.4 抗震概念设计 4.5 超限高层建筑工程 主要内容 4.1 高层建筑结构的计算分析 4.1.1 计算假定 弹性假定 : 竖向荷载 风荷载及多遇地震作用下的内力和位移计算 但允许考虑结构的塑性内力重分布 原因
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博士学位论文
建筑结构抗震设计 建筑工程学院 第四章结构地震反应 分析和抗震验算 教学目的和要求 1 熟练掌握地震作用的基本概念 2 熟悉结构动力特性对结构动力反应的影响 3 掌握单自由度体系和多自由度体系抗震计算原理和方法 4 熟练掌握地震作用的计算, 振型分解反应谱法 底部剪力法的应用 5 掌握建筑结构抗震验算的一般原则和要求 6 了解结构非弹性分析基本方法 4.1 概述 4.1.1 地震作用 地震作用 :
7 第7章 砌体结构房屋抗震设计.ppt
(Design of Masonry Structures) 7 砌体结构房屋抗震设计 湖南大学土木工程学院 砌体结构房屋常见震害 墙体交叉裂缝产生原因 : 主拉应力过大裂缝形状 : 倾斜阶梯状且交叉出现部位 : 内外纵横墙 窗间墙分布规律 : 底层墙体比顶层严重 2 转角墙及内外墙连接处的破损产生原因 : 转角处分担地震作用较多裂缝形状 : 竖向裂缝 三角形或菱形出现部位 : 内外墙连接处 房屋转角分布规律
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高等钢结构与组合结构理论 第 4 章抗震性能 同济大学 土木工程学院建筑工程系 1 提纲 4.1 钢结构的典型震害 4.2 钢结构抗震的几个基本概念 4.3 构件和节点滞回特性 44 4.4 多高层钢结构体系 4.5 消能减震技术 4.6 基于性能的抗震设计 2 41 4.1 钢结构的典型震害 Other Causes Landslides Collapse of RC Buildings Collapse
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墩柱延性抗震西部项目研究
西部交通建设科技项目合同号 :200731882233 交通编号 : 密级 : 单位编号 : 分类号 : 西部地区公路桥梁延性抗震机理与高墩抗震设计方法 减震措施 ( 研究报告简本 ) 同济大学重庆交通科研设计院四川省交通厅公路规划勘察设计研究院福州大学 2011 年 5 月 中文题名 英文题名 西部地区公路桥梁延性抗震机理与高墩抗震设计方法 减震措施 Seismic ductility mechanism
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第 卷第 0 期 Vol. No.0 0 年 月 May 0 预制装配式高层框架结构抗震性能动力分析 刘士彬, 段 磊 ( 东北电力大学建筑工程学院, 吉林吉林 000) 摘要 : 以某 层新型全预制装配式钢筋混凝土框架结构为工程背景, 对其抗震性能进行动力弹塑性数值模拟分析, 得到结构层间剪力 层间位移 层间位移角, 数值结果在国家现行规范限值内, 预制装配式小高层结构抗震性能满足要求 模拟相同条件下现浇钢筋混凝土框架结构抗震性能与预制结构比较,
第 期 郑晓龙 金怡新 吕 娜! 型钢阻尼支座的设计与减震性能分析 在我国高速铁路的蓬勃建设过程中 为节约土地 少占农田 避开居民区 减少拆迁等 线路规划大量采用了桥梁结构 随之连接桥梁上部与下部结构 起承上启下作用的支座用量亦越来越大 对处在地震高发区的铁路桥梁工程 需积极研发高效适用的减隔震支座
年 月第 期 总 铁 道 工 程 学 报!"!!"#$!% &' #& 文章编号 型钢阻尼支座的设计与减震性能分析 郑晓龙 金怡新 吕 娜 中铁二院工程集团有限责任公司 成都 摘要 研究目的 本文介绍了! 型钢阻尼支座的工作原理 设计方法 应用实例 并对其进行了有限元分析和试验室测试 验证其设计及其应用的可行性 另外对! 型钢阻尼支座进行了实桥减震性能分析 分析其设计地震和罕遇地震下的相对位移和桥梁内力
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31 4 2012 8 JournalofLanzhouJiaotongUniversity Vol31No4 Aug2012 :1001-4373(2012)04-0097-07 * 张友兵 张 波 ( 100073) : 分析了列车运行过程中的受力情况 给出了制动过程中减速度的计算方法 并采用正向 反向两种迭代方式计算列车制动曲线 两种方式计算出的制动曲线一致 证明了计算制动曲线的方法是正确的
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北京工业大学硕士学位论文弯桥理论的探讨及其支承体系的研究姓名 : 赵辉申请学位级别 : 硕士专业 : 桥梁与隧道工程指导教师 : 徐贺文 20070501 弯桥理论的探讨及其支承体系的研究 作者 : 赵辉 学位授予单位 : 北京工业大学 相似文献 (3 条 ) 1. 期刊论文谭万忠.
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httpqkscqueducn 陈 敏等'阻尼器在框架结构中的优化布置策略 第期 个方面存在不足 $阻尼器安装位 置 并不 理想不 能 很好的发挥其 减 震 效 果且 确 定 所 需 阻 尼 器 数 量 的 计 算 量 较 大 $对 建 筑 空 间 的 利 用 存 在 较 大 影 响' 衰减而 图
httpqkscqueducn 第 卷第 期土木建筑与环境工程 年 月 $ ' ' ' $ ( *,* 阻尼器在框架结构中的优化布置策略 陈 敏 贺国京 刘 畅 邹银生 中南林业科技大学土木工程与力学学院 长沙 悉地国际设计顾问 深圳 有限公司 广东深圳 湖南大学土木工程学院 长沙 摘 要 基于基础隔震体系的动力特性提出将阻尼器安装在框架结构底部楼层的优化布置策略 首先通过计算场地特征频率 与减震结构底部隔震层固有频率
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788 东南大学学报 ( 自然科学版 ) 第 44 卷 地铁以其速度快 安全舒适 可靠性好等优点, 已成为当代社会一种重要的现代化城市交通工具. 但是, 随着大城市地铁网的不断扩展, 地铁列车车速的不断提升, 地铁列车运营引起的振动和噪声环境问题已对人类的工作生活造成了不可忽视的影响 [16]. 地
![788 东南大学学报 ( 自然科学版 ) 第 44 卷 地铁以其速度快 安全舒适 可靠性好等优点, 已成为当代社会一种重要的现代化城市交通工具. 但是, 随着大城市地铁网的不断扩展, 地铁列车车速的不断提升, 地铁列车运营引起的振动和噪声环境问题已对人类的工作生活造成了不可忽视的影响 [16]. 地](/thumbs/91/106151087.jpg "788 东南大学学报 ( 自然科学版 ) 第 44 卷 地铁以其速度快 安全舒适 可靠性好等优点, 已成为当代社会一种重要的现代化城市交通工具. 但是, 随着大城市地铁网的不断扩展, 地铁列车车速的不断提升, 地铁列车运营引起的振动和噪声环境问题已对人类的工作生活造成了不可忽视的影响 [16]. 地")
第 44 卷第 4 期 2014 年 7 月 东南大学学报 ( 自然科学版 ) JOURNALOFSOUTHEASTUNIVERSITY(NaturalScienceEdition) Vol.44 No.4 July2014 doi:10.3969/j.isn.1001-0505.2014.04.019 新型三维多功能隔振支座设计及其隔振分析 王 1,2 维,2 李爱群 3 周德恒 贾 3 洪 3
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河北师范大学学报 ( 自然科学版 ) 第 卷 每一层抽象为 个质点. 左下部分是对地震波的模拟, 地震波可以选择典型的 波 波 天 津宁河波和唐山地震波, 分别对建筑物进行多遇地震或罕遇地震的模拟. 在图中可以动态显示每一时刻 建筑物各层的位移和偏移角. 在图右部还可以显示出各个时刻不符合抗震要求的
第 卷第 期 年 月 河北师范大学学报 ( 自然科学版 ) ( )... 计算机模拟技术在消能减震中的应用研究 蔚洁, 刘伟, 成汝震, 牛相燕 ( 河北师范大学数学与信息科学学院, 河北石家庄 ) 摘要 : 针对国内消能减震结构设计软件的不足, 提出应用计算机模拟技术进行建筑物消能减震设计. 设计出消能减震的计算机模拟方法, 编制了建筑物消能减震模拟程序, 实现对消能器的抗震计算, 并用图形动态演示模拟结果.
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一级建造师 建筑工程管理与实务 嗨学讲师 : 安慧 新浪微博 : 筱安安课堂开课了 答疑邮箱 :2475465940@qq.com 1 1A411010 建筑结构工程的可靠性一 可靠性 : 安全性 : 坚固不坏 不倒塌适用性 : 控制大的变形 裂缝耐久性 : 使用年限内 2 例 : 在遇到强震时, 房屋只局部出现裂缝不倒塌, 这表明该建筑 物满足 ( ) 要求 A 经济性 B 安全性 C 适用性 D
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防灾减灾工程学报 /Journal of Disaster Prevention and Mitigation Engineering, 7(sup.), 7, 8-6. 结构屈服后刚度对地震响应离散性影响的研究 马千里,, 程光煜,, 叶列平,, 陆新征, (. 清华大学土木工程系, 北京 8;. 清华大学结构工程与振动教育部重点实验室 ) 摘要 : 结构的弹塑性地震响应通常具有很大的离散性, 使结构在大震下的性态难以把握,
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PowerPoint 演示文稿
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6 4 昆明理工大学学报 ( 自然科学版 ) 第 41 卷 解决建筑结构抗震的思路, 实现了成本与性能间平衡. 软钢阻尼器由于其低廉的造价 优越的耗能能力, 在国内工程中的应用越来越广泛 [2]. 通常消能减震结构的设计有基于刚度需求 [3] 能量平衡 [4] [5] 性能等方法, 本文提出了一种基
![6 4 昆明理工大学学报 ( 自然科学版 ) 第 41 卷 解决建筑结构抗震的思路, 实现了成本与性能间平衡. 软钢阻尼器由于其低廉的造价 优越的耗能能力, 在国内工程中的应用越来越广泛 [2]. 通常消能减震结构的设计有基于刚度需求 [3] 能量平衡 [4] [5] 性能等方法, 本文提出了一种基](/thumbs/51/27961085.jpg "6 4 昆明理工大学学报 ( 自然科学版 ) 第 41 卷 解决建筑结构抗震的思路, 实现了成本与性能间平衡. 软钢阻尼器由于其低廉的造价 优越的耗能能力, 在国内工程中的应用越来越广泛 [2]. 通常消能减震结构的设计有基于刚度需求 [3] 能量平衡 [4] [5] 性能等方法, 本文提出了一种基")
第 41 卷第 2 期 2016 年 4 月 昆明理工大学学报 ( 自然科学版 ) JournalofKunmingUniversityofScienceandTechnology(NaturalScienceEdition) Vol.41 No 2 Apr.2016 doi:10.16112/j.cnki.53-1223/n.2016.02.007 基于等效线性化方法的软钢阻尼器结构设计方法 高永林
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18期通排P13开始
科技导报 05,(8) 位移与速度型消能器在某不规则建筑结构抗震设计中的混合应用, 赵少伟, 崔红娜, 李玉祥, 高洪健. 河北工业大学土木工程学院, 天津 0040. 河北省土木工程技术研究中心, 天津 0040 摘要某工程为细腰不规则超限结构, 选择纯框架结构, 扭转周期比和层间位移角均不满足规范要求 考虑到建筑外立面效果, 不能在外立面布置剪力墙, 同时在不影响建筑使用功能的前提下, 也没有合适的位置布置全部钢支撑
80 地震工程与工程振动第 37 卷 sothattheinter storydisplacementanglethatunderstrongearthquakescouldbeefectivelycontroled.designsug gestionsasfolows:whenenergy dis
第 37 卷第 6 期 2017 年 12 月 地震工程与工程振动 EARTHQUAKEENGINEERINGANDENGINEERINGDYNAMICS Vol.37No.6 Dec.2017 文章编号 :1000-1301(2017)06-0079-11 DOI:10.13197/j.eeev.2017.06.79.jingm.009 高层剪力墙结构消能连梁设计案例分析及几个问题的讨论 景 铭,
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2018年筑林教育一级注册结构工程师专业考试 网络公开课(一)
筑林教育一级注册结构工程师专业考试培训网络公开课 主讲 : 凌老师 2017.10 考试内容 1 混凝土结构( 占比 20% 左右 ) 2 钢结构( 占比 17%~18%) 3 砌体结构( 占比 13% 左右 ) 4 木结构( 占比 2.5%) 5 地基与基础( 占比 17%~18%) 6 高层建筑结构 高耸结构 横向作用( 占比 20% 左右 ) 7 桥梁结构( 占比 10%) 涉及荷载计算 荷载组合
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http://www.paper.edu.cn 基于能量准则的 SDOF 阻尼减震 结构最大地震位移反应分析 叶列平, 伍文杰 清华大学土木工程系 (84) ylp@tsinghua.edu.cn 摘要 : 利用阻尼耗能是减小结构地震反应的有效方法 根据振动等能量准则, 由地震动力 能量方程推导了具有不同阻尼的单自由度 (SDOF) 弹性体系的地震最大位移反应与结构阻尼比的关系 与地震动力时程数值分析方法计算得到的结果对比表明
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习题参考答案一 第一部分 几何组成分析 一 O X X X 二 ace 或 ade; 固定支座 ; 不可以 虚铰是连接两个刚片之间的两个链杆 三 无多余约束的几何不变体系 ; 有 个多余约束的几何不变体系 ; 无多余约束的几何不变体系 ; 无多余约束的几何不变体系 ; 5 瞬变体系 ; 6 无多余约束的几何不变体系 ; 7 无多余约束的几何不变体系 ; 8 无多余约束的几何不变体系 ; 第二部分 静定梁
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框架-核心筒结构PUSHOVER案例
建筑结构分析与设计软件 ETABS 案例教程 北京筑信达工程咨询有限公司 北京市石景山区古盛路 36 号院 1 号楼泰然大厦 408,100043 ETABS 案例教程 : 隔震结构分析 版权 计算机程序 ETABS 及全部相关文档都是受专利法和版权法保护的产品 全球范围的所有权属于 Computers and Structures,Inc.( 中文版版权同属于北京筑信达工程咨询有限公司 ) 如果没有
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Overview of Performance-Based Design of Building Structures in China 中国建筑结构性能化抗震设计概况 Abstract Guo-Qiang Li Yan-Bin Xu The development history, the cur
ctbuh.org/papers Title: Authors: Subjects: Keywords: Overview of Performance-Based Design of Building Structures in China Guo-Qiang Li, Professor, Tongji University Yan-Bin Xu, Engineering Master Candidate,
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超限高层建筑抗震设防审批
一 审批单位 : 区国土城建和水利局 二 事项编号 :13080 三 审批范围 : 技术特性符合 广东省超限高层建筑工程抗震设防专项审查实施细则 ( 见附录 : 广东 省超限高层建筑工程抗震设防专项审查实施细则 ) 的项目 ( 建筑高度 100 米或以上 ) 四 提交材料 : 由主管部门先行召开专家评审会, 评审通过后办理联合审图时提交以下材料 : 1 超限高层建筑工程抗震设防专项审查申报表( 纸质文档一式两份
任春平 邹志利 在坡度为 的平面斜坡上进行了单向不规则波的沿岸流不稳定运动实验 观测到了沿 岸流的周期性波动 波动周期约为 利用最大熵方法和三角函数回归法求得这种波动的主 频率以及幅值 分析了波动幅值在垂直岸线方向的变化 结果表明该变化与沿岸流变化类似 即在 沿岸流最大值附近这种波动强度最大 为了分析波动的机理 利用线性沿岸流不稳定模型对模型实验结果进行了分析 求得了不稳定运动增长模式和波动周期 并与对应实测结果进行了比较
第 9 期陈敏, 等 : 框架 剪力墙减震结构优化设计 3271 包括耗能装置的研制 消能能力的试验 [2 3] 以及分析模 型的建构 [4] 各种消能减震结构缩尺试验和足尺试 验 [5], 并提出了许多实用设计方法 [6 7], 自 20 世纪 90 年代以来在欧美和日本开始大量将这些耗能装置应用
![第 9 期陈敏, 等 : 框架 剪力墙减震结构优化设计 3271 包括耗能装置的研制 消能能力的试验 [2 3] 以及分析模 型的建构 [4] 各种消能减震结构缩尺试验和足尺试 验 [5], 并提出了许多实用设计方法 [6 7], 自 20 世纪 90 年代以来在欧美和日本开始大量将这些耗能装置应用](/thumbs/49/25920859.jpg "第 9 期陈敏, 等 : 框架 剪力墙减震结构优化设计 3271 包括耗能装置的研制 消能能力的试验 [2 3] 以及分析模 型的建构 [4] 各种消能减震结构缩尺试验和足尺试 验 [5], 并提出了许多实用设计方法 [6 7], 自 20 世纪 90 年代以来在欧美和日本开始大量将这些耗能装置应用")
第 45 卷第 9 期中南大学学报 ( 自然科学版 ) Vol.45 No.9 2014 年 9 月 Journal of Central South University (Science and Technology) Sept. 2014 框架 剪力墙减震结构优化设计 陈敏 1, 贺国京 1, 刘畅 2 (1. 中南林业科技大学土木工程与力学学院, 湖南长沙,410004; 2. 悉地国际设计顾问
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1.结构振动控制研究与应用概述
防灾减灾结构体系及其性能设计 装配式隔震减振建筑结构体系及其抗超大震性能设计 欧进萍 Jinping OU HIT and DUT,China 2018.04.23 Introduction 引 言 土木工程安全 寿命潜在的危害和挑战 自然灾害的极端作用 可能 要命! 地震 作用 极值风浪作用结构振动 地表塌陷 山体滑坡 长期环境作用 使 短命 或突发事故! 环境侵蚀 腐蚀作用 长期载荷 疲劳荷载
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E 145:2002 pecification for structural design of buride rectangular Pipeline of wter supply and ewerage engineering 2003 1 pecification for structural design of buride rectangular Pipeline of wter supply
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背景 减震工程设计施工要求及典型案例分析 近年来, 消能减震技术得到逐步的推广, 每年都有大量的新建建筑采用消能减震设计 汶川地震之后, 消能减震技术愈发得到重视, 消能减震结构的应用呈现井喷的趋势 学校 医院等乙类建筑采用减隔震设计已经相当普遍 潘鹏, 教授, 系主任 panpeng@tsinghua.edu.cn 1-62794729 清华大学土木工程系 1 2 背景 背景 214 年 2 月,
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2 建筑科学与工程学报 2014 年 发, 通过设置隔震楼板, 阻隔地震动向上部通信设备的传递, 减小上部设备的地震作用, 实现隔震的目的 隔震楼板的原理是, 将通信机房内设置的一活动楼板作为通信设备的受力层, 走线架 电源机柜等设备锚固于该设备楼板上, 然后在设备楼板和结构承重构件 ( 梁 楼板
第 31 卷第 1 期 2014 年 3 月 建筑科学与工程学报 JournalofArchitectureandCivilEngineering Vol.31 No.1 Mar.2014 文章编号 :1673 2049(2014)01 0036 08 通信机房走线架结构隔震方法的可行性分析 屈文俊, 陆霆寰, 刘扬明 ( 同济大学建筑工程系, 上海 200092) 摘要 : 从隔震角度出发, 探讨了隔震措施能否提高某一典型的通信机房走线架结构的抗震性能,
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