第 42 卷第 3 期 2012 年 5 月 东南大学学报 ( 自然科学版 ) JOURNALOFSOUTHEASTUNIVERSITY(NaturalScienceEdition) Vol.42 No.3 May2012 doi: /j.isn
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1 第 42 卷第 3 期 2012 年 5 月 东南大学学报 ( 自然科学版 ) JOURNALOFSOUTHEASTUNIVERSITY(NaturalScienceEdition) Vol.42 No.3 May2012 doi: /j.isn 一种新型自复位防屈曲支撑的拟静力试验 刘璐吴斌李伟赵俊贤 ( 哈尔滨工业大学土木工程学院, 哈尔滨 ) 摘要 : 为了控制安装有传统防屈曲支撑的结构在大地震作用下产生的最大变形及残余变形, 提出一种新型防屈曲支撑 自复位防屈曲支撑 (SCBRB). 对其构造及工作和复位原理进行了详细说明. 在此基础上, 给出复位材料的预应力及变形需求等关键参数的设计方法, 并实现了这种支撑. 该支撑综合了防屈曲支撑及自复位体系的优点. 拟静力试验研究结果表明预应力成功地按设计值施加并且完好保持是决定复位效果的关键因素, 预应力不足则其复位效果变差, 预应力与耗能内芯屈服力之比大于等于 1 3 时即可保证完全复位. 传统防屈曲支撑与自复位防屈曲支撑拟静力试验的对比结果表明 : 此类支撑基本消除了纯防屈曲支撑的残余变形, 具有良好的复位效果. 关键词 : 自复位 ; 防屈曲支撑 ; 残余变形 ; 预应力 ; 拟静力试验中图分类号 :TU352 1 文献标志码 :A 文章编号 : (2012) Cyclictestsofnovelself centeringbuckling restrainedbrace LiuLu WuBin LiWei ZhaoJunxian (SchoolofCivilEngineering,HarbinInstituteofTechnology,Harbin150090,China) Abstract:Aninnovativeself centeringenergydisipationdevicecaledself centeringbuckling re strainedbrace(scbrb)isputforwardtocontrolmaximum andresidualdriftofsteelframestruc turessubjectedtosevereearthquakes.theconfigurationandmechanicsofthisnew system areex plained.thedesignmethodofprimaryfactorsincludingprestresingforceanddeformationdemands ofprestresingtendonsisoutlined,andonerealizationofthesystem,whichcombinesthemeritsof bothself centeringdevicesandbucklingrestrainedbraces(brbs),ispresented.from thecyclic test,itisfoundthattheimplementationandmaintainingoftheprestresingforceintheprestresing tendonsdominatesthere centeringcapacityofscbrb.toomuchlosofprestresingforceweakens theself centeringcapacity.theratiobetweenthetotalpretensionforceofthetendonsandthetotal yieldforceofenergydisipationbarsshouldbelargerthan1 3toensurefulyself centering.results from thecyclictestsofscbrbsandbrbsconfirm theexpectedre centeringcapacityofscbrbs whicheliminatesmainresidualdeformations. Keywords:self centering;bucklingrestrainedbrace;residualdeformation;prestresingforce;cy clictest 防屈曲支撑构件是应用于多高层结构中的抗侧 力耗能减震装置, 在中震或大震作用下, 防屈曲支撑构件在拉压时均能实现全截面充分屈服而不出现支 撑构件的整体或局部屈曲破坏, 使原来通过主体结构梁端塑性铰的耗能方式转变为只在防屈曲支撑部件上集中耗能, 从而较好地保护了主体结构 [12]. 收稿日期 : 作者简介 : 刘璐 (1983 ), 女, 博士生 ; 吴斌 ( 联系人 ), 男, 博士, 教授, 博士生导师,bin.wu@hit.edu.cn. 基金项目 : 国家自然科学基金资助项目 ( , ) 中央高校基本科研业务费专项资金资助项目 (HIT.ICRST , HIT.BRET ). 引文格式 : 刘璐, 吴斌, 李伟, 等. 一种新型自复位防屈曲支撑的拟静力试验 [J]. 东南大学学报 : 自然科学版,2012,42(3): [doi: /j.isn ]
2 第 3 期 刘璐, 等 : 一种新型自复位防屈曲支撑的拟静力试验 537 然而, 防屈曲支撑构件通过钢材的弹塑性来耗 能, 导致其在经历大震后产生较大的残余变形. 强 烈地震使结构产生的过大侧向变形及残余变形是 结构破坏倒塌的直接原因. 对于即将倒塌或可能经 历后续地震的结构, 残余变形会对其产生严重影响 [3], 同时, 当残余变形角大于 0 5% 时, 建筑的维修成本便大于重建成本 [4]. 为了减少或者消除防屈曲支撑体系的残余变形, 根据基于影响的抗震设计概念, 满足一些业主或者投资者提出的更高要 [5] 求,Ricles 等提出自复位后张钢框架体系的概念并进行了研究. 此后, 国内外学者展开了针对自复 [6] 位体系的相关研究.Tremblay 等对自复位摩擦型耗能支撑铰接框架和防屈曲支撑框架的分析表明 : 小震时, 前者层残余变形与层高比最大仅为 0 08%, 而后者则达到 1 51%; 中震时分别为 0 23%,2 79%; 大震时分别为 1 07% 和 3 83%. [7] Karavasilis 等分析了装有自复位黏滞阻尼器的钢框架结构的地震反应, 验证了该种阻尼器可减小结 [8] 构及非结构构件的反应. 宋子文也对装有自复位支撑及防屈曲支撑的 6 层刚接钢框架分别进行了时程反应分析, 结果显示 : 在罕遇地震作用下, 前者的最大位移仅为后者的 30%, 后者残余变形角为 [9] 0 5%, 而前者几乎为零. 此外, 潘振华等对安装有不同形式自复位阻尼器的框架进行分析, 证明了这类阻尼器在减少地震反应及残余变形方面的功效. 国外现有的自复位支撑构件耗能形式部分为摩擦耗能 [10], 虽然其曲线较为饱满, 但是存在螺栓松动及摩擦面疲劳老化的突出问题. 针对以上问题, 本文提出了一种新型防屈曲支撑 自复位防屈曲支撑, 阐述了此类支撑的构造方式及力学原理, 并对其进行了拟静力试验研究, 以探索其滞回性能及复位效果. 套管上 下表面焊接, 然后整体滑入外套管, 并将 2 个耗能内芯的右端与外套管上下表面的槽 2 焊接 ( 见图 1(a)). 从图 1(a) 中的剖面 1 1,2 2 及 3 3 中可看出内套管 外套管及耗能内芯三者在支撑两端及中部的位置关系及连接方式. 根据不同的结点形式或者试验需要, 支撑两端各需要一个连接系统以传递外荷载. 左连接系统为左 T 形连接板, 右连接系统由右矩形连接板 右连接角钢 右 T 形连接板及高强螺栓组成. 整个防屈曲支撑系统的运动机理为内套管和外套管之间的相对运动拉动或推动与它们相连的耗能内芯伸长或缩短. 耗能内芯 (EDC) 恢复力模型可简化为一个双线性弹塑性模型, 如图 1(b) 所示. 图中, 纵坐标为作用在耗能内芯的轴向荷载 F c ; 横坐标为耗能内芯的变形量 u c ; F yc 为耗能内芯的屈服力 ;u yc 为屈服变形 ;F cm 为耗能内芯的最大恢复力 ;u cm 为耗能内芯的最大位移 ; F oc 为耗能内芯回到位移零点时的恢复力 ( 即残余力 );K c1 为耗能内芯的弹性刚度 ;K c2 为耗能内芯的屈服后刚度. 1 自复位体系的构造及工作原理 自复位防屈曲支撑由 2 个部分组成 : 防屈曲支撑 (BRB) 和自复位 (SC) 系统. 1 1 防屈曲支撑的组成防屈曲支撑由约束套管 ( 外套管和内套管各 1 个 ) 2 个耗能内芯 (EDC) 及一些连接部件组成. 外套管与内套管等长并且同心. 一个耗能内芯夹在内 外套管的上表面之间, 另一个夹在内 外套管的下表面之间. 耗能内芯一端与内套管相连, 另一端则与外套管相连. 内 外套管除了充当耗能内芯的约束套筒, 还应为耗能内芯传递外荷载. 为了实现以上目的, 在组装时,2 个耗能内芯左端分别与内 图 1 防屈曲支撑系统
3 538 东南大学学报 ( 自然科学版 ) 第 42 卷 1 2 自复位系统的组成自复位系统是在防屈曲支撑的基础上增加了预应力复位材料, 使得体系在初始阶段便有很大的抵抗变形的刚度储备. 复位筋按照图 2(a) 的方式锚固于左右 2 块端板上.2 块端板分别位于外套管 ( 也即内套管 ) 的两侧, 与 2 个套管间仅有接触压力, 无其他连接. 从图 2(a) 中的剖面 1 1 可看出主要部件内套管 外套管 耗能内芯及复位筋四者的位置关系. 不考虑耗能内芯的作用时, 复位系统的恢复力为双线性弹性模型, 如图 2(b) 所示. 图中, 纵坐标为作用在整个支撑上的轴向荷载 F s ; 横坐标为复位筋的变形量 u s ;F ys 为自复位系统的 屈服力 ;u ys 为 屈服位移. 外荷载为零时, 刚性端板将复位筋中的预应力 F 0 按刚度分配给内 外套管, 其反力分别为 F in 和 F out. 此时, 内 外套管压缩位移为 u ys =F 0 /K s1 =F ys /K s1, 其中,K s1 =K b +K out + K in,k b,k out,k in 分别为复位筋 外套管及内套管的刚度. 当外力 F 增大时,2 个套管的压缩量减少, 复位筋伸长 ; 直到外力 F F 0,2 个套管恢复原长. 在这个过程中, 套管和复位筋一直处于变形协调的状态, 总刚度为整个过程中最大, 对应图 2(b) 中的第一刚度 K s1. 此后, 内 外套管开始相对运动, 自复位体系的总刚度为 K s2 =K b. 由于连接端的刚度影响仅相当于在整个系统上串联 2 个已知刚度的弹簧, 因此在分析体系力学机理时, 先不作考虑. 图 2 自复位系统组装与恢复力模型自复位防屈曲支撑系统实际工作时, 耗能内芯及自复位体系可视为并联受力, 独立工作. 因此, 系 统的总滞回模型可由两者的恢复力叠加得到, 如图 3 所示. 图中, 纵坐标 F sc 为自复位防屈曲支撑的恢 复力 ; 横坐标 u s 为复位筋的变形量 ;F y 为自复位 防屈曲支撑在位移为 u ys 时的 恢复力 ;F m 及 u m 分别为自复位防屈曲支撑的最大恢复力和最大变 形. 体系总恢复力可表示为 F sc =F c +F s (1) 图 4 为自复位系统的力学原理图. 图 3 自复位防屈曲支撑理论滞回模型 图 4 自复位防屈曲支撑力学原理 1 3 复位系统与防屈曲支撑的关系 由图 1(b) 和图 2(b) 可知, 当防屈曲支撑与自 复位体系都回到位移零点时, 自复位体系的恢复力为零, 防屈曲支撑的恢复力为 F oc F cmax, 其中 F cmax 为考虑耗能内芯强化后的最大恢复力. 显然, 在位移零点时,F oc 与 F ys 并不平衡. 但若使 F ys F cmax, 便能保证复位系统与防屈曲支撑平衡时的位移小于 u ys =F ys /K s1. 对于一般自复位防屈支撑构件, 由于 K s1 包含了 2 个钢管的弹性刚度, 其相对于预应力 F 0 =F ys 来说很大, 即 u ys 很小, 因此当两者平衡时的残余位移可忽略不计, 可视其已达到复位效果. 由于 F ys =F 0, 因此 F 0 F cmax 即为保证自复位防屈支撑复位的条件. 由于自复位防屈曲支撑的耗能能力完全取决于其中的耗能内芯, 因此在保证复位的前提下, 增大耗能内芯的弹性刚度及屈服位移便能增大耗能能力, 而预应力则越小越有利于耗能. 因此,F 0 = F cmax 为复位筋与耗能内芯之间的最优配置. 2 自复位防屈曲支撑试件的设计与制作 2 1 耗能内芯的材性试验耗能内芯板性能如表 1 所示, 延伸率达
4 第 3 期 刘璐, 等 : 一种新型自复位防屈曲支撑的拟静力试验 %, 可看出此批钢板具有良好的延性, 适合作为 耗能材料. 表 1 耗能内芯材料性能试验结果 试件编号屈服强度 /MPa 极限强度 /MPa 延伸率 /% 自复位防屈支撑试件预应力 F 0 的设计及自 复位材料的选取根据内芯材料性能试验结果及防屈曲支撑试 验结果 [1], 可预测 F cmax =1 5F yc =129kN, 取 F 0 = 1 5F cmax =2 25F yc 200kN. 理想的自复位材料不仅要提供恢复力, 还应具 备足够的可恢复变形能力. 例如, 按照大震时使框 架层位移达到 2%, 则支撑的变形应达到 0 87%. 本设计中支撑总长为 1950mm, 其中复位筋复位 段长度约为 1100mm. 假设支撑与水平成 30 角, 不考虑支撑与结构连接节点的影响, 那么复位段在 加载过程中的伸长率需求则为 1 54%. 设自复位材料总应变为 δ db, 则 δ db =δ b0 +δ 式中,δ b0 为预应力阶段复位筋的变形率,δ b0 =F 0 / (E b A b )=0 18%,E b,a b 为复位筋弹性模量和截面 积 ;δ 为复位筋在试件加载过程中的伸长率. 根据以上计算, 为了使内芯充分耗能, 自复位 防屈曲支撑的变形应达到 δ db =1 72%, 远远超过 正常钢材的弹性变形极限 (0 1% ~0 9%). 分别 对玻璃纤维绳 (GROPE) 高强度钢绞线 玻璃纤维 增强树脂棒材 (GFRP) 以及杜邦公司生产的 Kelv lar 芳纶纤维增强树脂棒材 (AFRP) 进行了拉伸试 验, 结果见表 2. 由表可见 : 玻璃纤维绳虽然变形能 力尚可, 但其强度过低, 这样会导致其截面过大, 不适合实际应用 ; 玻璃纤维增强树脂筋虽然强度很高, 变形能力也较强, 但是在远小于其理论强度时出现了滑移, 因此尚需要对其锚固进行系统的研究 ; AFRP 棒材强度很高, 但变形能力不足. 而高强度钢绞线的强度满足要求, 并且锚固也相对简单, 因此, 本试验采用 1860MPa 高强度钢绞线提供复位力. 表 2 4 种拉伸材料的材料性能试验结果 试件编号最大弹性延伸率 /% 极限力 /kn GROPE GROPE GROPE GFRP GFRP GFRP AFRP 钢绞线 钢绞线 钢绞线 自复位防屈支撑试件主要零部件设计及加工 根据以上设计准则, 共设计了 4 个试件. 表 3 给出了试件编号和试件类型, 其中 BRB,SC,SC BRB 分别表示防屈曲支撑 纯复位装置及自复位 防屈曲支撑. 试件主要组成部件尺寸及材料如表 4 所示, 部分零件如图 5 所示. 试件编号 试件类型 表 3 试件编号 目标预应力 /kn 实际预应力 /kn 耗能能力 残余变形 /mm B 1 BRB 无无最好 6 10 B 2 SC 200 失败无无效 B 3 SC 无 0 31 B 4 SCBRB 良好 0 56 图 5 自复位防屈曲支撑的部分零件 表 4 自复位防屈支撑试件主要零部件尺寸及材料 部件名称 截面尺寸 数量 材料 试件编号 外套管 180mm 180mm 6mm 6mm 1 Q235 B 1~B 4 内套管 150mm 150mm 6mm 6mm 1 Q235 B 1~B 4 耗能内芯 24mm 6mm 2 Q235 B 1,B 4 复位筋 7 5mm 钢绞线 B 2~B 4 左端板 180mm 180mm 30mm( 开孔 ) 1 45 号钢 B 2~B 4 右端板 180mm 180mm 30mm( 开孔 ) 1 45 号钢 B 2~B 4 3 自复位防屈曲支撑的拟静力试验 为了便于对比复位效果, 分别进行防屈曲支撑 (B 1) 复位装置 (B 2,B 3) 及自复位防屈曲支撑 (B 4) 共 4 个试件的拟静力试验研究. 试验在哈尔 滨工业大学结构与抗震实验中心的 2500kNMTS
5 540 东南大学学报 ( 自然科学版 ) 第 42 卷 TestStarⅡ 型电液伺服试验机上进行. 3 1 防屈曲支撑 B 1 的拟静力试验图 6 为防屈曲支撑 B 1 试验照片. 该试验以位移控制加载, 采用锯齿波, 加载速率为 4μm/s. 加载结果如图 7 所示, 可看出 B 1 虽然具有良好的耗能效果, 但是却存在明显的残余变形, 表 5 给出了各圈中残余变形与最大变形. 由表中数据知, 两者比值从第 1 圈的 0 68 增大到第 4 圈的 可见, 随着最大变形的增大, 其残余变形也显著增加. 图 6 B 1 拟静力试验装置图 图 8 B 2 的力位移曲线为此, 试件 B 3 的右连接系统用螺栓连接代替焊接, 以消除焊接对张拉完的预应力的影响, 试件照片如图 9 所示. 对 B 3 进行拟静力试验, 得到的结果曲线如图 10 所示. 可看出试件产生很大滑移并出现了滞回, 这是由于给高强螺栓施加的扭矩不足. 但值得注意的是, 在接近位移零点位置附近的零刚度段被消除, 这说明预应力已经加上, 因此试件 B 2 的失败可以排除是由于 2 个钢管可能不等长所致. 图 7 B 1 的滞回曲线 图 9 螺栓组装试件 B 3 表 5 B 1 最大变形与残余变形 滞回环第 N 圈 最大变形 /mm 残余变形 /mm 两者比值 纯复位装置 B 2 和 B 3 的拟静力试验为了验证预应力是否达到预期值, 对纯复位支撑 B 2 和 B 3 进行拟静力试验. 试件 B 2 试验按照力控制加载, 加载速率为 3kN/s, 加载至 ±590kN, 往复 4 圈. 试验得到的复位装置力位移曲线如图 8 所示. 但在接近位移零点范围内 ( 约 ±1mm 内 ), 试验的刚度几乎为零, 没有出现理想的双折线. 经推断, 可能是以下原因 :1 焊接外套管与右连接系统时, 高温使得原本施加的预应力几乎消失 ;2 2 个钢管之间可能存在着 2mm 的长度差, 使得较短的钢管在较长的钢管内部自由滑动了 2mm. 图 10 B 3 的力位移曲线因此可以判断试件 B 2 失败的原因应为后续的大量焊接极大削弱了其本身已经建立的预应力, 甚至可以使预应力完全消失. 给螺栓施加更多的预紧力后再进行试验, 结果见图 11. 可看出, 试件出现了双折线形的力位移曲线, 说明预应力已经加上. 按照设计的张拉控制, 总预应力应为 200kN, 而实际预应力仅为 110kN,
6 第 3 期 刘璐, 等 : 一种新型自复位防屈曲支撑的拟静力试验 541 相当于 1 3 倍内芯初始屈服力. 这是由于用油表来标定预应力仍然存在较大的误差. 从图 11 还可看出, 试验存在 0 31mm 的残余变形, 这是由内 外套管之间的摩擦引起的. 图 11 增大螺栓扭矩系数后 B 3 的力位移曲线 3 3 自复位防屈曲支撑试验自复位防屈曲支撑 B 4 的试验采用与 B 3 相同的加载速率, 得到图 12 中的滞回曲线. 可看出 B 4 具有良好的复位效果, 但是存在 0 52mm 的残余变形. 此变形应减去 B 3 的残余变形 (0 31mm) 才能视为由耗能内芯的存在产生的残余变形. 因此实际残余变形仅为 0 21 mm, 与最大变形比值为 4 5%, 占试件总长的 0 011%, 此变形小于 1 3 节提及的 u ys, 表明复位效果理想. 图 12 B 4 的力位移曲线 4 结论 1) 自复位防屈曲支撑综合了自复位体系及防屈曲支撑的优点, 构造合理, 力学原理明确, 以普通钢材及钢绞线为原材料, 具有良好的工程应用前景. 2) 预应力的成功施加及可靠的锚固是保证该构件复位性能的重要环节. 预应力等于耗能内芯整个工作过程中的回复力时, 耗能与复位功能达到最优配置. 本试件中, 预应力达到 1 3 倍内芯初始屈服力时, 可提供足够的恢复力. 当预应力施加完成后, 不宜对构件进行焊接 热切割等操作, 因为过大的热量会严重削弱预应力, 甚至使其消失. 3) 经过合理设计和加工, 自复位防屈曲支撑能够克服防屈曲支撑耗能内芯的残余变形, 达到预期复位效果. 参考文献 (References) [1]ZhaoJX,WuB,OuJP.Flexuraldemandonpin con nectedbuckling restrainedbracesanddesignrecommen dations[j].journalofstructuralengineering,asce, toappear. [2] 贾明明, 张素梅. 采用抑制屈曲支撑的钢框架结构性能分析 [J]. 东南大学学报 : 自然科学版,2007,37 (6): JiaMingming,ZhangSumei.Analysisofsteelframe instaledwithbuckling restrainedbraces[j].journalof SoutheastUniversity:NaturalScienceEdition,2007,37 (6): (inChinese) [3] ChristopoulosC,PampaninS,PriestleyM JN.Per formance basedseismicresponseofframestructuresin cludingresidualdeformations.partⅠ:single degreeof freedom systems[j].journalofearthquakeengineer ing,2003,7(1): [4] Erochko1J,ChristopoulosC.Residualdriftresponseof SMRFsandBRBframesinsteelbuildingsdesignedac cordingtoasce7 05[J].JournalofStructuralEngi neering,asce,2011,137(5): [5] RiclesJM,SauseR,GarlockM,etal.Postensioned seismic resistantconnectionsforsteelframes[j].struc turalengineering,2001,127(2): [6] TremblayR,LacerteM,ChristopoulosC.Seismicre sponseofmulti storeybuildingswithself centeringener gydisipativesteelbraces[j].structeng,2008,134 (1): [7] KaravasilisTL,MartinTB,WiliamsS.Development ofnonlinearanalyticalmodelandseismicanalysesofa steelframewithself centeringdevicesandviscoelastic dampers[j].computersandstructures,2011,89(11/ 12): [8] 宋子文. 自复位耗能支撑结构的地震响应分析 [D]. 哈尔滨 : 哈尔滨工业大学土木工程学院,2010. [9] 潘振华, 潘鹏, 叶列平, 等. 自复位钢框架节点有限元模拟及参数分析 [J]. 建筑结构学报,2011,32 (3): PanZhenhua,PanPeng,YeLieping,elal.Modelingand parametricstudyofbeam to columnconnectionforself centeringsteelmomentframes[j].journalofbuilding Structures,2011,32(3):35 42.(inChinese) [10]ChristopoulosC,TremblayR,Kim H J,etal.Self centeringenergydisipativebracingsystemfortheseis micresistanceofstructures:developmentandvalida tion[j].structuralengineering,2008,134(1):
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吉林大学学报 工学版 ２４４ 第 ４ 卷 复杂 鉴于本文篇幅所限 具体公式可详见参考文 献 ７ 每帧的动力学方程建立及其解算方法如图 ３ 所示 图４ 滚转角速度与输入量 η 随时间的变化波形 Ｆｉｇ ４ Ｗａｖｅｆｏｒｍ ｏｆ ｒｏｌｌ ｒａｔｅ ａｎｄ ｉｎｐｕｔ η ｗｉｔｈ ｔｉｍｅ ｃｈａｎｇｉｎｇ 图５ Ｆｉｇ ５ 滚转角随时间的变化波形 Ｗａｖｅｆｏｒｍ ｏｆ ｒｏｌｌ ａｎｇｌｅ ｗｉｔｈ
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润 滑 油 系 统 是 一 个 封 闭 的 体 系, 其 中 射 油 器 将 油 箱 内 的 润 滑 油 提 供 给 各 个 轴 承, 主 油 泵 为 射 油 器 提 供 动 力 油, 冷 油 器 负 责 对 高 温 回 油 进 行 冷 却, 管 道 及 阀 门 负 责 连 接 各 个 系 统 设
经 典 收 藏 润 滑 油 系 统 常 见 故 障 分 类 大 全 润 滑 油 系 统 在 汽 轮 机 中 担 任 着 润 滑 冷 却 和 密 封 的 作 用, 其 正 常 工 作 是 保 证 汽 轮 机 安 全 运 行 的 必 要 条 件 在 此 收 集 部 分 汽 轮 机 润 滑 油 系 统 的 故 障 实 例, 分 类 研 究 现 今 国 内 汽 轮 机 润 滑 油 系 统 发 生 的 系 统
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38 5 216 1 1),2) 163318) 163318). API. TE256 A doi 1.652/1-879-15-298 MODE OF CASING EXTERNA EXTRUSION BASED ON THE PRINCIPE OF VIRTUA WORK 1) ZHAO Wanchun,2) ZENG Jia WANG Tingting FENG Xiaohan School
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8 6 03 JOURNAL OFEXPERIMENTAL MECHANICS Vol.8 No.6 Dec.03 00-4888(03)06-076-09 * 0,,,, (., 03004;., 70049) INSTRON5544 0 Mooney-Rivilin Yeoh,,, Mooney-Rivilin Yeoh - - Mooney-Rivilin Yeoh, ABAQUS, Mooney-Rivilin
校园之星
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防灾减灾工程学报 /Journal of Disaster Prevention and Mitigation Engineering, 7(sup.), 7, 8-6. 结构屈服后刚度对地震响应离散性影响的研究 马千里,, 程光煜,, 叶列平,, 陆新征, (. 清华大学土木工程系, 北京 8;. 清华大学结构工程与振动教育部重点实验室 ) 摘要 : 结构的弹塑性地震响应通常具有很大的离散性, 使结构在大震下的性态难以把握,
Rupture Index 12 4 a SPB C - 1 b SPB C Fig. 1 Model dimension 1 2 Fig. 2 Position of welding seam Fig s Temperature distrib
* 1 1 2 1 1. 266033 2. 266071 DOI 10. 7617 /j. issn. 1000-8993. 2013. 08. 026 EFFECT OF WELD BETWEEN SIDE-PLATE AND BEAM FLANGE ON THE BRITTLE FRACTURE OF SIDE-PLATE REINFORCED JOINT Liu Yun 1 Wang Yan
幻灯片 1
减隔震设计关键点剖析 及工程实战 中国建筑科学研究院建研数力公司 2017 年 8 月 目录 一 减隔震结构原理及模拟方法二 减隔震结构设计关键点三 减隔震结构大震弹塑性分析工程案例 一 减隔震结构原理 及模拟方法 1. 消能减震结构 消能减震原理 位移型阻尼器 : 提供刚度和阻尼速度型阻尼器 : 仅提供阻尼 消能减震原理 1. 消能减震结构 导入 SATWE 模型及参数 SATWE 模型 SAUSAGE
目录 一. 隔震结构市场潜力巨大二. 隔震设计流程及关键点三.SAUSG-PI 软件特点和基本功能四. 工程实例
隔震设计, 你该做了 中国建筑科学研究院建研数力公司 2018 年 7 月 目录 一. 隔震结构市场潜力巨大二. 隔震设计流程及关键点三.SAUSG-PI 软件特点和基本功能四. 工程实例 一. 隔震结构市场潜力巨大 1 隔震结构性能优势明显 1 隔震结构性能优势明显 隔震结构是使隔震层的刚度远远小于上部结构层的刚度, 同时使地震输入的总能量主要集中在隔震层的结构 实践证明 : 隔震后一般可使结构的水平地震加速度反应降低
动力厂安全规程
安 钢 动 力 厂 岗 位 安 全 操 作 规 程 2015 年 10 月 目 录 1. 通 用 部 分.. 1 2. 变 配 电 工 3 3. 电 气 维 检 工 4 4. 锅 炉 运 行 工 6 5. 化 学 分 析 工 7 6. 化 学 水 工 8 7. 混 合 加 压 工 10 8. 管 道 工 11 9. 机 械 维 检 工 14 10. 电 焊 工. 16 11. 安 装 起 重 工.
第 29 卷第 9 期 Vol. 29 NO. 9 重庆工商大学学报 ( 自然科学版 ) J Chongqing Technol Business Univ. Nat Sci Ed Sept X * ABAQUS 1 2
第 29 卷第 9 期 Vol. 29 NO. 9 重庆工商大学学报 ( 自然科学版 ) J Chongqing Technol Business Univ. Nat Sci Ed 2012 9 Sept. 2012 1672-058X 2012 09-0076 - 06 * ABAQUS 1 2 1 2 1 2 1. 400074 2. 400074 初始地应力是岩土工程数值模拟时必需考虑的重要因素,
140 地震工程与工程振动第 37 卷 引言 产品的流动性是建筑业的显著特点, 房屋的建造不可能像其他产品那样在工厂进行制造, 而且建筑不是采用单一或少量的建材就可以建成的, 并且需要不同的专业工人在同一现场进行工作, 而且工作环境比较恶劣, 这样就会导致劳动效率低下 同时建筑业所需要机械都是一些大
第 37 卷第 5 期 2017 年 10 月 地震工程与工程振动 EARTHQUAKEENGINEERINGANDENGINEERINGDYNAMICS Vol.37No.5 Oct.2017 文章编号 :1000-1301(2017)05-0139-07 DOI:10.13197/j.eeev.2017.05.139.yujb.016 新型预制装配框架梁柱节点低周反复荷载试验研究 于建兵, 郭正兴
李俊新 崔 敏 刘艳春 姚艳君 周广芬 孙 宝 河北科技大学理学院 河北石家庄 滦南县职业教育中心基础部 河北滦南 在物理化学实验的基础上 对一级反应的 种不同数据处理模型进行比较和分析 通过对 实验数据处理模型进行系统的比较 来改善传统实验数据处理中存在的一些问题 从而简化数据处 理 减小作图工作量与作图误差 提升实验水平 提高数据处理结果的准确性 一级反应 数据处理模型 过氧化氢 图 过氧化氢分解实验装置图
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第 三 節 植 栽 及 建 物 環 境 敷 地 調 查 一 周 圍 環 境 調 查 臺 中 刑 務 所 典 獄 長 官 舍 及 浴 場 位 於 臺 中 市 西 區, 刑 務 所 演 武 場 之 後 方, 以 林 森 路 自 由 路 一 段 與 貴 和 街 為 界 圍 塑 出 之 區 域, 林 森 路 25 巷 與 自 由 路 一 段 89 巷 縱 橫 貫 穿 其 中 本 案 刑 務 所 典 獄 長
第 卷 第 期 / 3 678/48/ 3 9 " / 6 / ! /36 8 /34678/ /6 838/6 98 /36 6 * 8/ 3!1/7/7 36 /3 6 8/34 6 8/ * 677 / 81 41
年 月第 卷 第 期 推 进 技 术!" ( 3 /34*1 / 34* 6/ 8/ 3 A6 8 9 /63 63!6 13 4 3 6 *"34/367@ 1 9"36 43 6 "34/366 /34 6/ /34 3/ 6 7/8 9 6 3 8/ 73 78 3 8/ 7 6/ /34+ 1/3 3 6 8 7677816696 87 9788 * 8 /8 / 76 /349 3 8166
LPKFPCB LPKF ProConductProMask LPKF 1,800W mm (inch) 580/290/350 (22.8"/11.4"/13.8") mm (inch) 440/210/290 (17.3"/8.3"/11.4") PCB ProtoMask 35
LPKF LPKF LPKF LPKF LPKF LPKF LPKF LPKF 的吸尘器噪音 适用于 ProtoMat S 系列和激光设备 ProtoLaser S U ProtoMat S ProtoLaser S U 22,500 Pa 241 m 3 /hour (142 cfm) 800W (230V/50Hz) 250mm/300mm/350mm (10"/12"/14") 噪音 50 db(a)
522 山东建筑大学学报 2016 年 0 引言 目前国家正在大力推广装配式建筑 [1-3], 各地均出台了相应的激励政策, 但由于多年设计思维的惯性, 推广应用的效果并不明显 [4-5] 柱贯通型梁端铰接钢框架 屈曲约束钢板剪力墙 P BRW 体系是一种适用于多层或小高层建筑的装配式钢结构体系,
![522 山东建筑大学学报 2016 年 0 引言 目前国家正在大力推广装配式建筑 [1-3], 各地均出台了相应的激励政策, 但由于多年设计思维的惯性, 推广应用的效果并不明显 [4-5] 柱贯通型梁端铰接钢框架 屈曲约束钢板剪力墙 P BRW 体系是一种适用于多层或小高层建筑的装配式钢结构体系,](/thumbs/93/114065297.jpg "522 山东建筑大学学报 2016 年 0 引言 目前国家正在大力推广装配式建筑 [1-3], 各地均出台了相应的激励政策, 但由于多年设计思维的惯性, 推广应用的效果并不明显 [4-5] 柱贯通型梁端铰接钢框架 屈曲约束钢板剪力墙 P BRW 体系是一种适用于多层或小高层建筑的装配式钢结构体系,")
第 31 卷 第 6 期 2016 年 12 月 山东建筑大学学报 JOURNAL OF SHANDONG JIANZHU UNIVERSITY Vol.31 No.6 Dec. 2016 文章编号 :1673-7644(2016)06-0521-06 P BRW 体系整体结构模型抗震性能分析 周学军 1, 王振 1, 徐源 2, 张慧武 1, 杨融谦 3 4, 张哲 (1. 山东建筑大学土木工程学院,
浙江大学学报 人文社会科学版 ６４ 图２ 第 ４３ 卷 ２００５ 年 １ 月至 ２０１０ 年 １２ 月北京市及其各城区实际住房价格 房价的增长速度远远超过租金增长速度 表明 ２００５ ２０１０ 年北京房价的上涨有脱离经济基本 面的迹象 ２００５ ２０１０ 年 实际租金增长平缓 各区实际租金的增长率在 ３２ ６８ 之间 北京市 实际租金的增长率为 ３９ 相比之下 实际住房价格上涨非常明显 各区实际房价的增长率在
第 一 编 总 则 第 一 条 为 保 障 煤 矿 安 全 生 产 和 职 工 人 身 安 全, 防 止 煤 矿 事 故, 根 据 煤 炭 法 矿 山 安 全 法 和 煤 矿 安 全 监 察 条 例, 制 定 本 规 程 第 二 条 在 中 华 人 民 共 和 国 领 域 从 事 煤 炭 生 产 和
煤 矿 安 全 规 程 国 家 安 全 生 产 监 督 管 理 局 国 家 煤 矿 安 全 监 察 局 第 一 编 总 则 第 一 条 为 保 障 煤 矿 安 全 生 产 和 职 工 人 身 安 全, 防 止 煤 矿 事 故, 根 据 煤 炭 法 矿 山 安 全 法 和 煤 矿 安 全 监 察 条 例, 制 定 本 规 程 第 二 条 在 中 华 人 民 共 和 国 领 域 从 事 煤 炭 生 产
第 1 期 张鹏, 等 : 附加新型摩擦阻尼器减震结构的抗震性能分析 73 图 1 新型摩擦耗能器 ( 单位 :mm) 图 2 试验装置 Fig.1 Anewtypeoffrictiondamperdevice(unit:mm) Fig.2 Testset up 摩擦阻尼器是位移相关型阻尼器, 可以
第 34 卷第 1 期华侨大学学报 ( 自然科学版 ) Vol.34 No.1 2013 年 1 月 JournalofHuaqiaoUniversity(NaturalScience) Jan.2013 文章编号 : 1000 5013(2013)01 0072 05 附加新型摩擦阻尼器减震结构的抗震性能分析 张鹏, 郭子雄 ( 华侨大学土木工程学院, 福建厦门 361021) 摘要 : 提出一种新型摩擦阻尼器,
关于硕士专业学位授权审核工作的通知
2013 年 增 列 硕 士 专 业 学 位 授 权 点 申 请 表 硕 士 专 业 学 位 类 别 ( 工 程 领 域 ): 法 律 硕 士 申 报 单 位 名 称 : 燕 山 大 学 国 务 院 学 位 委 员 会 办 公 室 制 表 2013 年 12 月 30 日 填 一 申 请 增 列 法 律 硕 士 专 业 学 位 授 权 点 论 证 报 告 ( 一 ) 法 律 硕 士 专 业 人 才
附件1：
2013 年 增 列 硕 专 业 学 位 授 权 点 申 请 表 硕 专 业 学 位 类 别 ( 工 程 领 域 ): 法 律 申 报 单 位 名 称 : 东 北 林 业 大 学 国 务 院 学 位 委 员 会 办 公 室 制 表 2013 年 12 月 8 日 填 -7- 目 录 申 请 增 列 法 律 硕 专 业 学 位 授 权 点 论 证 报 告 1 申 请 增 列 硕 专 业 学 位 授 权
04 依 法 治 国 理 论 与 实 践 李 和 平 副 教 授 复 试 科 目 :F08 马 克 思 主 义 哲 学 原 理 030203 科 学 社 会 主 义 与 国 际 共 产 主 义 运 动 加 试 科 目 :1 政 治 经 济 学 原 理 3702 科 学 社 会 主 义 的 理 论 与
延 安 大 学 2016 年 硕 士 研 究 生 招 生 专 业 目 录 培 养 单 位 专 业 研 究 方 向 导 师 招 生 人 数 考 试 科 目 备 注 001 政 治 与 法 学 学 院 65 复 试 科 目 :F06 马 克 思 主 义 哲 学 史 010101 马 克 思 主 义 哲 学 加 试 科 目 :1 毛 泽 东 思 想 与 中 国 特 色 社 会 主 义 理 论 体 系 3701
广西师范大学2016硕士研究生招生专业目录.xls
01 马 克 思 主 义 哲 学 与 当 代 社 会 研 究 02 思 维 哲 学 研 究 03 国 外 马 克 思 主 义 哲 学 研 究 04 政 治 哲 学 研 究 广 西 师 范 大 学 2016 全 日 制 硕 士 研 究 生 招 生 专 业 目 录 注 : ( 一 ) 所 有 学 术 型 专 业 学 制 均 为 三 年 ( 二 ) 专 业 学 位 除 工 程 硕 士 ( 电 子 与 通
Microsoft Word - 四川大学档案管理与校史工作简报2015年第1期（总33期_.doc
2015 年 第 1 期 ( 总 第 33 期 ) 目 录 教 育 部 副 部 长 刘 利 民 一 行 视 察 四 川 大 学 校 史 展 览 馆 四 川 大 学 党 委 书 记 杨 泉 明 教 授 检 查 干 部 人 事 档 案 审 核 工 作 四 川 大 学 大 学 精 神 与 大 学 文 化 教 育 社 科 普 及 基 地 开 展 向 著 名 校 友 红 军 将 领 刘 伯 坚 烈 士 家 乡
7 名 称 一 对 采 掘 工 程 类 违 法 为 的 对 独 眼 井 开 采 的 违 法 为 的 煤 矿 机 构 力 清 单 依 据 使 主 体 备 注 法 规 1. 煤 矿 条 例 第 二 十 五 条 煤 矿 机 构 发 现 煤 矿 进 独 眼 井 开 采 的, 应 当 责 令 关 闭 2. 国
1 名 称 一 对 采 掘 工 程 类 违 法 为 的 对 擅 自 开 采 保 安 煤 柱 或 采 用 危 及 相 邻 煤 矿 生 产 安 全 危 险 方 法 进 采 矿 作 业 的 违 法 为 的 煤 矿 机 构 力 清 单 依 据 使 主 体 备 注 法 规 煤 矿 条 例 第 四 十 三 条 擅 自 开 采 保 安 煤 柱, 或 者 采 用 危 及 相 邻 煤 矿 生 产 安 全 的 决 水
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五 扬 州 大 学 2013 年 硕 士 研 究 生 招 生 学 科 专 业 类 别 及 领 域 主 要 参 考 书 目 ( 一 ) 学 术 型 硕 士 研 究 生 001 社 会 发 展 学 院 010101 马 克 思 主 义 哲 学 : 马 克 思 主 义 哲 学 原 理 ( 上 下 ) 肖 前 等 主 编, 中 国 人 民 大 学 出 版 社 ; 当 代 中 国 马 克 思 主 义 哲 学
财务部57
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东 南 大 学 学 才皮 构 的 效 率损失 更 加 剧 了这 矛盾 传 动 系 统 曲举 前 臂 时 为此 第 卷 本 文 研究 以下 两个 问题 采 用 同 电 机 齿轮 五 型肘 关节 是 否 与 工 型 肘关 节 具 有 相 近 的承 载 能力 如 何 减小 电 池 能源 的 消耗 受 力分
! #!!! # 东 南 大 学 学 才皮 构 的 效 率损失 更 加 剧 了这 矛盾 传 动 系 统 曲举 前 臂 时 为此 第 卷 本 文 研究 以下 两个 问题 采 用 同 电 机 齿轮 五 型肘 关节 是 否 与 工 型 肘关 节 具 有 相 近 的承 载 能力 如 何 减小 电 池 能源 的 消耗 受 力分 析 为 简化 分 析 曲上 举 时 减 速器 自重 态 向力 作 用于 构件 小
标题
第 42 卷第 12 期 2016 年 12 月 北京工业大学学报 JOURNAL OF BEIJING UNIVERSITY OF TECHNOLOGY Vol. 42 No. 12 Dec. 2016 多高层框排架 - 支撑结构减震设计及试验研究 徐吉民 1, 高向宇 1, 王峰 1, 王勇强 2, 张凌伟 2 3, 张江霖 (1. 北京工业大学工程抗震与结构诊治北京市重点实验室, 北京 100124;
第 期 于建兵 等 钢绞线锚入式预制装配混凝土框架节点抗震试验研究 预制混凝土结构的试验研究和震害调查表明 只要预制构件的接合部位有可靠的连接 预制混凝土结 构就有良好的抗震性能 随着国家不断出台激励政策鼓励发展预制装配建筑 装配混凝土结构在房屋建筑中的应用成为了当前的研究热点 市场上不断涌现出各种
第 卷第 期 年 月 东南大学学报 自然科学版!"$'$$ " " $( 钢绞线锚入式预制装配混凝土框架节点抗震试验研究 于建兵 郭正兴 扬州大学建筑科学与工程学院 扬州 东南大学土木工程学院 南京 摘要 为了系统研究钢绞线锚入式预制装配混凝土框架节点的抗震性能 对 个预制节点和 个现浇节点的足尺比例试件进行了低周反复荷载试验研究 探讨了预制装配节点的破坏形态 滞回性能 刚度退化以及耗能能力 试验结果表明
第 期 何浩祥 等 优化复合型金属阻尼器等效模型及减震性能 - 复合型金属阻尼器构造及特性 针对传统剪切型钢板阻尼器屈服点较高且不能调控的局限 笔者提出新型的复合金属阻尼器 具体构造如图 所示 图 复合阻尼器模型 '$2 33 $2" $3" 该阻尼器由具有不同屈服点的金属材料组合而成 与采用普通钢
第 卷第 期 年 月 振动 测试与诊断!" # "$" % & ' ## ( ) ## * 优化复合型金属阻尼器等效模型及减震性能 何浩祥 王小兵 张小福 北京工业大学工程抗震与结构诊治北京市重点实验室 北京 摘要 基于金属阻尼器屈服强度较高且不能调控的不足 提出由低屈服点钢和普通碳素钢组成的复合型金属阻尼器 首先 将 最大刚度 和 满应力状态 同时作为优化目标对边缘镂空的钢板阻尼器进行拓扑优化 获得最优的阻尼器形状
第 期 苏明周等 耗能梁腹板厚度对高强钢组合 型偏心支撑钢框架受力性能的影响 网格和扫掠网格划分技术 考虑到耗能梁段在受力过程中会 表 模型耗能梁段腹板厚度 11 & : ' $ # '88 $'1(' 11 产生较大塑性变形 对其网格 名称 进行局部加密 材料参
中图分类号 & / 文献标志码 文章编号 0+/00 第 卷 第 期 年 月 西安建筑科技大学学报 自然科学版 "#$% &'#$ " # ' #' ( ) # 耗能梁腹板厚度对高强钢组合 型偏心支撑钢框架受力性能的影响 苏明周 时娇娇 房正刚 段留省 西安建筑科技大学土木工程学院 陕西西安 + 西部建筑科技国家重点实验室 筹 陕西西安 + 中国电力科学研究院 北京 摘 要 为研究高强钢组合偏心支撑框架的抗震性能
34 山东建筑大学学报 2018 年 发展起到了引领与推动作用 [3] 自 GB 建筑抗震设计规范 [4] 中吸收消能减震技术以后, 此项技术在国内取得了长足的发展 JGJ 建筑消能减震技术规程 [5] 的颁布实施, 标志着国内消能减震技术的蓬勃发展和日趋完善
![34 山东建筑大学学报 2018 年 发展起到了引领与推动作用 [3] 自 GB 建筑抗震设计规范 [4] 中吸收消能减震技术以后, 此项技术在国内取得了长足的发展 JGJ 建筑消能减震技术规程 [5] 的颁布实施, 标志着国内消能减震技术的蓬勃发展和日趋完善](/thumbs/92/109534465.jpg "34 山东建筑大学学报 2018 年 发展起到了引领与推动作用 [3] 自 GB 建筑抗震设计规范 [4] 中吸收消能减震技术以后, 此项技术在国内取得了长足的发展 JGJ 建筑消能减震技术规程 [5] 的颁布实施, 标志着国内消能减震技术的蓬勃发展和日趋完善")
第 33 卷 第 4 期 2018 年 8 月 DOI:10.12077/sdjz.2018.04.007 山东建筑大学学报 JOURNAL OF SHANDONG JIANZHU UNIVERSITY Vol.33 No.4 Aug. 2018 框架 BRB 体系教学楼抗震性能分析 柳晓博, 孟凡涛, 阮兴群, 张玉明 ( 山东华科规划建筑设计有限公司, 山东聊城 252000) 摘要 : 框架结构抗震性能的改善程度是框架结构优化设计的重要内容,
+ 西 安 建 筑 科 技 大 学 学 报 自然科学版 第 卷 场地 场地特征周期为 +1 有限元模型 材料本构关系 表 结构参数 & 3 " # " 5 " 0' '"1 '' 3' 0 在钢管混凝土框架 - 核心筒减. " '# 00 #"' '/" (' '' /" (' 震结构弹塑形分析过程
中图分类号 &, 文献标志码! 文章编号 -*,-+*-* 第 卷 第 期 年 月 西安建筑科技大学学报 自然科学版!"#$% &'#$ " # ' #' ( ) 钢管混凝土框架 - 核心筒减震结构的控制效果研究 任凤鸣 周 云 刘加平 广东工业大学土木与交通工程学院 广东广州 + 广州大学土木工程学院 广东广州 + 西安建筑科技大学建筑学院 陕西西安 *++ 摘 要 以一 层钢管混凝土框架 - 核心筒结构为研究对象
Cat AFC Cat MotionMonitor
1100 6100 mm 43.3" 240.2" 1500 2050 mm 59" 80.7" 122 /m 2 12.5 /ft 2 Cat AFC Cat MotionMonitor...4...6...6...7...8...10...11 2 Cat 3 1.50 4.92' 1.75 5.74' 6.56' 4 Caterpillar 20 70 550 7500 mm 1.80 24.60'
第 03 期 刘高军等 : 基于 CNONIX 的 XML 与 EXCEL 相互转换技术研究 XML XML CNONIX XML EXCEL EXCEL EXCEL EXCEL CNONIXEXCEL XML EXCEL CNONIX XML EXCEL CNONIX 1 CNONIX 数据元分析
电子科学技术电子科学技术第 02 卷第 03 期 Electronic 2015 年 Science 5 月 & Technology Electronic Science & Technology Vol.02 No.03 May.2015 年 基于 CNONIX 的 XML 与 EXCEL 相互转换技术研究 刘高军, 李丹, 程利伟, 钱程, 段然 ( 北方工业大学计算机学院, 北京,100144)
第四章 １０２ 图 ４唱１６ 基于图像渲染的理论基础 三张拍摄图像以及它们投影到球面上生成的球面图像 拼图的圆心是相同的 而拼图是由球面图像上的弧线图像组成的 因此我 们称之为同心球拼图 如图 ４唱１８ 所示 这些拼图中半径最大的是圆 Ｃｋ 最小的是圆 Ｃ０ 设圆 Ｃｋ 的半径为 ｒ 虚拟相机水平视域为 θ 有 ｒ Ｒ ｓｉｎ θ ２ ４畅１１ 由此可见 构造同心球拼图的过程实际上就是对投影图像中的弧线图像
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拉伸屈服应力,MPa 断裂伸长率,% 鱼眼, 个 /1520cm 2 典型值 测试方法 典型值 测试方法 典型值 3300F 1.1 3682 0.95 1033 21 6000F 0.54(5kg) 3682 0.953 1033 21.0 7000F 0.04 3682 0.955 1033 24 测试方测试方 0.8mm 典型 0.4mm 典典型值测试方法法法值型值 500 6 34 GB 11116
利隆塑料
通用通用通用通用通用通用通用通用 中冲击高冲击高刚性良流动, 高刚性良流动, 中冲击超高刚性超高冲击挤出 700-314 100-322 500-322 250-X10 700-X01 560-X17 300-325 600-309 >ABS< >ABS< >ABS< >ABS< >ABS< >ABS< >ABS< >ABS< 物理特性密度 23 ISO 1183 kg/m 3 1050 1040
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P/N: 品名 DY-C-101: 国标 70 PVC 绝缘料 J-70 JR-70( 通用型 ) 适用于 标准额定耐温等级 70 PVC 电线绝缘材料, 产品符合 J-70 JR-70 Tensile strength 抗张强度 MPa 15 15 Elongation at break 断裂伸长率 % 150 180 Volume resistivoty20 体积电阻率 Ω.m 1.0 10 12
地勘快讯
地 勘 快 讯 2016 年 第 20 期 ( 总 第 72 期 ) 重 庆 市 地 勘 局 党 委 办 公 室 主 办 2016 年 7 月 1 日 地 勘 动 态 我 局 召 开 纪 念 建 党 95 周 年 暨 先 进 基 层 党 组 织 优 秀 共 产 党 员 优 秀 党 务 工 作 者 表 彰 大 会 6 月 29 日 下 午, 我 局 在 机 关 一 会 议 室 举 办 纪 念 建 党
南通大学学报 社会科学版 第 卷 第 期 双月刊 年 月出版 3 9 S ^ 9 F = S ]( ^ >? 67 = D ^ E Y GH I 摘要!"#$%&' ()*+,-./* :; 1 < #D.E? FGAH!" BI7JK LM.NO F
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南通大学学报 社会科学版 第 卷 第 期 双月刊 年 月出版 3 9 S ^ 9 F = S ]( ^ >? 67 = D ^ E Y GH I 摘要!"#$%&' ()*+,-./*+01. 23456789:;1 < =>?
第 期扩翼式连接钢框架抗震性能试验研究 钢框架梁端翼缘扩大型节点是基于节点塑性铰外移机制的一种新型延性节点 其工作原理是通过加大梁端 翼缘截面 增加梁柱连接处的抗弯能力 使梁端焊缝和焊 缝区域应力小于非焊接区 促使塑性铰的位置移出梁端 一定距离 达到塑性铰外移的设计目的 目前 国内外学 者针对新型延
第 卷第 期 年 月 建 筑 钢 结 构 进 展! " #$%$ & '$ 扩翼式连接钢框架抗震性能试验研究 王 燕 王玉田 郁有升 青岛理工大学土木工程学院 山东青岛 摘 要 为了深入研究扩翼式连接钢框架的抗震性能 设计制作了一榀 @ 缩尺比例的两层扩翼式连接钢框架 采用试验和有限元分析方法研究了扩翼式连接钢框架在低周往复水平荷载作用下的荷载 位移滞回性能 刚度及强度退化 塑性铰变形能力 耗能以及破坏模式等抗震性能
第 3 期李洋, 等 : 带竖向隔板的屈曲约束钢板剪力墙抗震性能试验研究 11 表明, 防屈曲钢板剪力墙具有较高的初始刚度和极限承载力, 相对于薄钢板剪力墙, 延性和耗能能力均得到显著提升, 是抗震性能优越的结构抗侧力构件 [3-9] 为进一步改善防屈曲钢板剪力墙的抗震性能, 文献 [10,11]
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第 38 卷第 3 期 2018 年 6 月 地震与振动 EARTHQUAKEENGINEERINGANDENGINEERINGDYNAMICS Vol.38No.3 Jun.2018 文章编号 :1000-1301(2018)03-0010-10 DOI:10.13197/j.eeev.2018.03.10.liy.002 带竖向隔板的屈曲约束钢板剪力墙抗震性能试验研究 李洋 1, 谭平 2, 林裕辉
第 5 期 潘毅, 等 : 两阶段耗能屈曲约束支撑体系减震效果分析 屈曲约束支撑 (buckling restrained brace, BRB) 作为一种新型的消能支撑, 克服了普通钢支撑受压屈曲的弊病, 具有稳定的滞回性能和卓越的耗能能力 [13], 是目前建筑减震控制中应用最广泛的减震装置之一
![第 5 期 潘毅, 等 : 两阶段耗能屈曲约束支撑体系减震效果分析 屈曲约束支撑 (buckling restrained brace, BRB) 作为一种新型的消能支撑, 克服了普通钢支撑受压屈曲的弊病, 具有稳定的滞回性能和卓越的耗能能力 [13], 是目前建筑减震控制中应用最广泛的减震装置之一](/thumbs/91/106619341.jpg "第 5 期 潘毅, 等 : 两阶段耗能屈曲约束支撑体系减震效果分析 屈曲约束支撑 (buckling restrained brace, BRB) 作为一种新型的消能支撑, 克服了普通钢支撑受压屈曲的弊病, 具有稳定的滞回性能和卓越的耗能能力 [13], 是目前建筑减震控制中应用最广泛的减震装置之一")
第 50 卷第 5 期 2015 年 10 月西南交通大学学报 JOURNAL OF SOUTHWEST JIAOTONG UNIVERSITY Vol. 50 No. 5 Oct. 2015 文章编号 :0258272(2015)05085808 DOI:10. 3969 / j. issn. 0258272. 2015. 05. 01 两阶段耗能屈曲约束支撑体系减震效果分析潘毅 1,2, 耿鹏飞
种 印 证 方 式 正 是 体 现 了 鬼 搭 车 这 个 故 事 的 传 统 性, 如 无 论 古 今 中 外 的 异 文 都 有 冥 钞 这 一 细 节, 因 为 在 外 型 上, 人 们 难 以 把 人 与 鬼 区 别 开 来, 只 能 通 过 冥 钞 鉴 别 人 与 鬼 的 身 份 第 二,
1 为 什 么 说 传 统 节 日 是 时 空 以 外 的 时 空? 节 日 主 要 指 的 是 民 间 传 统 的 周 期 性 的 集 体 参 与 的 实 践 或 活 动 时 空 具 有 不 可 推 测 性, 没 有 明 确 的 起 点 和 终 点 所 谓 的 时 空 以 外 的 时 空 是 指 人 们 为 了 体 现 出 自 身 掌 控 自 然 的 能 力 而 规 定 了 一 个 人 文 的 时
她 摸 了 摸 自 己 的 耳 朵, 看 着 自 己 戴 着 耳 钉 的 耳 朵, 心 中 不 免 有 些 自 豪, 挨 了 三 枪, 在 左 边 打 了 三 个 洞, 不 料 太 疼, 忍 不 下 去, 右 边 的 就 没 有 打 不 过, 还 挺 好 的, 对 称 什 么 的 最 讨 厌 了,
替 嫁 娘 子 好 痴 缠 / 作 者 : 菊 铭 锲 子 1 桃 树 结 缘 哦 买 噶! 我 终 于 280 级 了 某 女 子 顶 着 一 头 的 鸟 窝, 戴 着 副 天 然 黑 眼 镜, 坐 在 笔 记 本 面 前 大 叫 因 太 高 兴 了, 险 些 儿, 蹦 起 恰 恰 来 啪 门 被 踹 开 了 随 后, 一 欧 巴 桑, 双 手 叉 腰, 嘴 角 扭 曲, 眉 毛 竖 立 起 来,
中国矿业大学 徐州 本文根据徐州市在 年的 与货运量的数据 实证分析了徐州物流业与经济 增长之间的数量依存关系 并定量测算了物流业对经济增长的贡献 研究结果表明 从总体上看 徐州物 流业对经济增长有明显的促进作用 同时 物流业对城市经济增长也具有不同的阶段特征 年 徐州城市经济增长速度快于物流业发展速度 物流业的发展拉动了经济的增长 年 徐州 城市经济增长速度慢于物流业发展速度 物流对经济的拉动作用不够明显
第 05 期 董房等 : 一种卫星遥测在线状态监测及分析系统的设计 WEB 1 2 总体功能及组成 2.1 总体功能 1 2 3Web 2.2 结构组成 Web WEB WEB 2.3 系统各模块接口关系
电子科学技术 Electronic Science & Technology 电子科学技术第 02 卷第 05 期 2015 年 9 月 Electronic Science & Technology Vol.02 No.05 Sep.2015 年 一种卫星遥测在线状态监测及分析系统的设计 董房 1,2, 刘洋 2, 王储 2 2, 刘赞 (1. 上海交通大学, 上海,200240; 2. 上海卫星工程研究所,
12 12 1 30 40 20 30 10 20 6 10 10 2 34.8 56.1 18.0 20.9 3.8 0.4 17.9 18.3 11.7 9.1 9.1 8.3 9.2 6.3 10.8 8.0 3 1949 1952 1957 1965 1975 1980 1985 100 100 100 100 100 100 100 11.0 19.4 26.1 26.2
报 告 简 要 丽 江 古 城 位 于 云 南 省 西 北 部, 始 建 于 宋 末 元 初 古 城 西 北 方 30 公 里 处 是 海 拔 5596 米 的 玉 龙 雪 山 及 第 四 世 冰 川 遗 迹 丽 江 古 城 在 南 宋 时 期 就 初 具 规 模, 已 有 八 九 百 年 的 历
丽 江 古 城 托 管 挂 牌 可 行 性 分 析 报 告 上 海 文 化 产 权 交 易 所 申 江 文 化 商 品 运 营 服 务 平 台 二 零 一 六 年 七 月 报 告 简 要 丽 江 古 城 位 于 云 南 省 西 北 部, 始 建 于 宋 末 元 初 古 城 西 北 方 30 公 里 处 是 海 拔 5596 米 的 玉 龙 雪 山 及 第 四 世 冰 川 遗 迹 丽 江 古 城 在
有 不 良 企 图 时, 就 要 立 即 躲 开 他 当 你 实 在 难 以 分 辨 对 方 是 真 心 实 意 还 是 虚 情 假 意 时, 可 向 父 母 老 师 或 周 围 较 成 熟 和 亲 近 的 朋 友 请 教, 请 他 们 帮 你 分 析 情 况, 做 出 判 断 此 时, 拒 绝 帮
第 一 章 女 生 安 全 2009 年 11 月 2 日 深 夜,51 岁 的 农 民 李 某 翻 墙 进 入 某 中 学 行 窃, 他 悄 悄 来 到 一 小 屋 前, 并 无 所 获 见 屋 内 3 名 少 女 都 已 熟 睡, 便 生 邪 念, 欲 行 不 轨 3 少 女 慷 醒 后, 遭 李 某 的 殴 打 和 猥 亵, 其 中 一 名 16 岁 女 生 乘 机 溜 出 房 外, 将 房
《垓下歌》 項羽
1. 2. 3. 4. MM1 1 5. 6. 7. 8. MM1 2 9. ( ) 爲 10. 11. MM1 3 12. 13. 14. 15. 縧 16. MM1 4 17. 18. 19. MM1 5 20. 21. 22. 23. 24. 25. MM1 6 26. 27. 28. 29. 30. 31. MM1 7 32. 爲 33. 34. 35. 36. MM1 8 37. 38.
內 容 及 試 題 範 例 術 科 評 量 規 範 評 分 標 準 一 (, 工 具 與 材 料 由 本 校 提 供, 考 生 無 須 自 備 ) ( 一 ) 基 本 焊 接 工 具 操 作 及 辨 識 基 本 手 工 具 設 備 ( 二 ) 測 驗 時 間 50 分 鐘 ( 三 ) 工 具 與 材
104 學 年 度 高 級 中 等 學 校 特 色 招 生 職 業 類 科 甄 選 入 學 內 容 審 查 表 學 校 名 稱 ( 全 銜 ) 私 立 治 平 高 中 日 期 104 年 4 月 25 日 ( 六 ) 科 班 名 資 訊 科 特 色 班 項 目 基 本 焊 接 工 具 操 作 辨 識 基 本 手 工 具 設 備 一 可 聯 接 性 : 術 科 命 題 規 範 命 題 內 容 基 本
交 通 部 公 路 總 局 新 竹 區 監 理 所 104 年 第 2 次 契 約 服 務 員 甄 試 試 場 序 號 試 場 序 號 姓 名 A01 A02 A03 A04 A05 A06 A07 A08 A09 A10 A11 A12 A13 A14 A15 A16 張 齡 文 王 美 蕙 吳
交 通 部 公 路 總 局 新 竹 區 監 理 所 104 年 第 2 次 契 約 服 務 員 甄 試 試 場 規 則 一 考 生 應 於 考 試 當 日 攜 帶 國 民 身 分 證 正 本 或 其 他 足 資 證 明 身 分 之 證 件 於 上 午 8 時 50 分 前 至 本 所 行 政 大 樓 2 樓 道 安 教 室 入 場 考 試, 未 攜 帶 者 一 律 不 得 參 加 考 試 ; 冒 名
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宜蘭縣風景區管理所五峰旗風景特定風景區開放行動咖啡車作業投標須知
宜 蘭 縣 礁 溪 鄉 湯 圍 溝 公 園 委 託 經 營 管 理 契 約 書 立 契 約 書 人 宜 蘭 縣 政 府 ( 以 下 簡 稱 甲 方 ) 為 充 分 利 用 湯 圍 溝 公 園 空 間 效 益, 並 提 昇 遊 憩 服 務 品 質, 特 委 託 ( 以 下 簡 稱 乙 方 ) 經 營 管 理, 特 訂 定 本 契 約, 契 約 內 容 如 后 : 第 一 條 : 一 契 約 文 件 及
第 二 十 七 章 一 夜 苦 熬 第 二 十 八 章 租 房 同 居 第 二 十 九 章 二 人 世 界 第 三 十 章 取 消 面 试 第 三 十 一 章 中 暑 卧 床 第 三 十 二 章 找 到 工 作 第
商 场 风 月 之 新 欢 旧 爱 七 寸 明 月 / 著 第 一 章 凌 晨 惊 梦... 4 第 二 章 前 台 MM... 7 第 三 章 陪 赌 陪 嫖... 11 第 四 章 淫 声 荡 语... 15 第 五 章 孤 儿 报 恩... 19 第 六 章 一 招 断 腕... 21 第 七 章 惹 毛 警 察... 26 第 八 章 痛 扁 犯 人... 29 第 九 章 薄 惩 邢 科...
美 国 研 究
1991 2 1991 3 1991 4 1991 5 1991 6 1991 7 1991 8 1991 9 1991 10 1991 11 1991 12 1991 13 1991 14 1991 15 1991 16 1991 17 1991 18 1991 19 1991 20 1991 21 1991 22 1991 23 1991 24 1991 25 1991 26 1991 27 1991
南通大学学报 社会科学版 第 卷 第 期 双月刊 年 月出版!!' C!! 摘 要!"#$ %& '" ()*+#,-./01,!/0 ", "789:, ; <=>?$& BC "/D?E, D F"GH,IJ KLD"MN& +,O, D, PQRST
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( GB50203 1998 ) ( CIP ) /. : 2001 5 ISBN 7 111 08777 1,.... TU522 3-62 CIP (2001 ) 09949 ( 22 100037 ) : : : : : 2001 5 1 1 1000 mm 1400mm B6 2 6875 2 89 0 001 3000 : 10 00,, ( 010) 68993821 68326677-2527
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高 层 及 超 高 层 建 筑 装 饰 工 程 逆 作 法 施 工 技 术 研 究 邓 明 胜 ( 中 国 建 筑 七 局 五 公 司 ) [ 摘 要 ]: 介 绍 高 层 及 超 高 层 建 筑 装 饰 工 程 半 逆 作 法 和 全 逆 作 法 施 工 技 术 的 原 理 施 工 组 织 及 运 作 程 序 [ 关 键 词 ]: 装 饰 工 程 高 层 及 超 高 层 半 逆 作 法 全 逆 作
mm-G6 60mm 12
The seismic isolated structure planning of historic buildings 1. 1970 2.1994 1995 3. 921 300mm-G6 60mm 12 2-1 1. 2-1 ( ) 2. 3. ( ) ( ) 2-2 1. 2. 2-2 ( ) 3. ( ) 4. 2-3 2-3 ( ) STEPT-1 STEP-2 STEP-3 STEP-4
第 期 赵宝成等 钢管混凝土柱与桁架穿芯螺栓端板式连接节点试验研究 * 图 试件几何尺寸 1 % %! % 混凝土为了测试实际混凝土的材性 在浇注过程中留有相应的混凝土试块 并与试件在相同的室温环境下进行养护 在试件加载结束后根据国家标准 混凝土力学性能试验方法 = /)/+ 的有关
中图分类号 $,0/ D 0 文献标志码 文章编号 -)*0,)*)- 第 卷 第 期 年 月 西安建筑科技大学学报 自然科学版!" # $%!" & '!%!% ' & 钢管混凝土柱与桁架穿芯螺栓端板式连接节点试验研究 赵宝成 朱 浩 何若全 顾 强 江苏省结构工程重点实验室 苏州科技学院 江苏苏州 + 摘 要 为了研究矩形钢管混凝土柱与交错桁架穿心螺栓端板式节点抗震性能 对 个节点试件进行了低周反复荷载试验
934 东南大学学报 ( 自然科学版 ) 第 42 卷 在结构基于能量抗震设计方法中, 累积滞回耗能 E H 在结构中的分布直接影响构件耗能需求的计算. 大量研究成果表明, 由于结构参数分布的复杂性和地面运动的不确定性, 强震作用下 E H 在结构中的分布存在不可控性, 即可能出现个别楼层形成局部耗
第 42 卷第 5 期 2012 年 9 月 东南大学学报 ( 自然科学版 ) JOURNALOFSOUTHEASTUNIVERSITY(NaturalScienceEdition) Vol.42 No.5 Sept.2012 doi:10.3969/j.isn.1001-0505.2012.05.025 RC 框剪结构强震作用下的耗能分布模式与损伤机制 1 缪志伟 2 叶列平 1 裘赵云 1 李爱群
第 期 曹 源 等 形式化方法在列车运行控制系统中的应用
第 卷 第 期 年 月 交通运输工程学报 曹 源 唐 涛 徐田华 穆建成 为了确保列车运行控制系统设计和开发的正确性 比较了仿真 测试和形式化 种能够验证 系统设计正确性的方式 根据列车运行控制系统对安全的苛求性 提出了 个与系统安全相关的重要特性 即实时性 混成性 分布 并发 性 反应性 并分析了与这些特性相关的具体形式化方法 通 过对每种形式化方法的数学基础和应用范围的分析和归类 给出了各种方法的优势和不足
从美国 加拿大 英国 澳大利亚 韩国和日本图书馆学情报学学院的发展历程入手 介绍并分析国外图书馆学情报学研究生教育的改革与重组 教学目标与教学方法 专业设置与课程体系 师资队伍与学生情况 入学资格与毕业条件 进而对我国的图书馆学情报学研究生教育制度提出一些改进意见 图书馆学 情报学 研究生 教育 作者简介 葛敬民 男 年生 教授 硕士生导师 刘荣华 女 年生 硕士生 王林 男 年生 硕士生
第 期 贾俊峰 等 螺栓连接预制拼装 1 桥墩抗震性能试验 0'-#*/#00*'!#' #-!'/ '*'/$1.0'!',0'/'3$$#0.'-$30'.'0'',$/ #///'!'/ '*'/$1.0'!' /.#$/'0 #'/#!#0'/'-#.$'$/'$.'!/3/'''$'/''
第 卷 第 期 年 月 中 国 公 路 学 报! "#$%# &' 文章编号 螺栓连接预制拼装 桥墩抗震性能试验 贾俊峰 赵建瑜 张 强 韩 强 杜修力 亓路宽 北京工业大学城市与工程安全减灾教育部重点实验室 北京 招商局重庆交通科研设计院有限公司桥梁工程结构动力学国家重点实验室 重庆 北京市政路桥管理养护集团有限公司 北京 ( 摘要 为发展适用于强震区的绿色 高效预制装配桥梁结构 提出 种基于螺栓连接的节段预制拼装钢管混凝土
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000514 2005 1 000514 2005 2 000514 2005 3 000514 2005 4 000514 2005 5 000514 2005 6 000514 2005 7 000514 2005 8 000514 2005 9 000514 2005 10 000514 2005 11 000514 2005 1 (2003)56 [2003]56 12004122 20040334000
重庆渝开发股份有限公司
000514 2004 1 000514 2004 2 000514 2004 3 000514 2004 4 000514 2004 5 000514 2004 6 000514 2004 7 000514 2004 8 000514 2004 9 000514 2004 10 000514 2004 11 000514 2004 12 000514 2004 13 000514 2004 14
兽医临床诊断学实验指导
兽 医 临 床 诊 断 学 实 验 指 导 河 北 科 技 师 范 学 院 动 物 科 学 系 临 床 兽 医 学 实 验 室 2009 年 2 月 目 录 学 生 实 验 守 则... 3 实 习 一 动 物 的 接 近 保 定 和 基 本 检 查 法...4 实 习 二 临 床 基 本 检 查 法 及 一 般 检 查...10 实 习 三 循 环 系 统 的 临 床 检 查...15 实 习 四
Fig1 Theforceappliedtothetrainwhenrunning :w = w j +w q (3) :w = w = w 0 +w j (4) w i 121 基本阻力 w r = 600 R ( N/kN) (8) :R : [2] w s [3] w s =0
![Fig1 Theforceappliedtothetrainwhenrunning :w = w j +w q (3) :w = w = w 0 +w j (4) w i 121 基本阻力 w r = 600 R ( N/kN) (8) :R : [2] w s [3] w s =0](/thumbs/88/114838964.jpg "Fig1 Theforceappliedtothetrainwhenrunning :w = w j +w q (3) :w = w = w 0 +w j (4) w i 121 基本阻力 w r = 600 R ( N/kN) (8) :R : [2] w s [3] w s =0")
31 4 2012 8 JournalofLanzhouJiaotongUniversity Vol31No4 Aug2012 :1001-4373(2012)04-0097-07 * 张友兵 张 波 ( 100073) : 分析了列车运行过程中的受力情况 给出了制动过程中减速度的计算方法 并采用正向 反向两种迭代方式计算列车制动曲线 两种方式计算出的制动曲线一致 证明了计算制动曲线的方法是正确的
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序 号 单 位 名 称 单 位 性 质 职 位 性 质 单 位 层 级 职 位 名 称 职 位 简 介 招 录 人 数 1 2 3 4 5 岳 阳 市 残 疾 人 联 合 会 岳 阳 市 商 务 粮 食 岳 阳 市 商 务 粮 食 岳 阳 市 商 务 粮 食 岳 阳 市 商 务 粮 食 参 照 管 理 的 人 民 团 体 和 市 州 直 群 众 团 体 科 员 财 务 工 作 科 员 报 考 人 员
穨finaldiss.doc
84 1004 999 1001 271 955 971 994 1021 272 1066 273 1137 85 274 1037 1038 275 1983 3044 276 277 3947-3948 86 278 279 3948 280 87 281 83 88 282 283 4194-4196 284 285 4558-4559 89 1007 286 746-747 1009-1010
http://www.cyut.edu.tw/~recruit http://www.cyut.edu.tw/~recruit 93 14 93 14 () 2B 2B 逹 逹 25.7cm 36.4cm A B C D E F G H I J K L M 01 02 03 04 05 06 07 08 09 10 11 12 13 N O P Q R S T U V W X Y Z