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1 第 40 卷 第 6 期 2014 年 6 月 北 京 工 业 大 学 学 报 JOURNAL OF BEIJING UNIVERSITY OF TECHNOLOGY Vol. 40 No. 6 Jun 防 落 梁 板 式 橡 胶 支 座 抗 震 性 能 分 析 燕 斌 1,2, 杜 修 力 1, 韩 强 1 1, 贾 俊 峰 (1. 北 京 工 业 大 学 建 筑 工 程 学 院 城 市 与 工 程 安 全 减 灾 教 育 部 重 点 实 验 室, 北 京 ; 2. 北 京 国 道 通 公 路 设 计 研 究 院 股 份 有 限 公 司, 北 京 ) 摘 要 : 针 对 板 式 橡 胶 支 座 在 地 震 作 用 下 存 在 落 梁 风 险 的 问 题, 开 发 了 防 落 梁 板 式 橡 胶 支 座 ( unseating 鄄 prevention laminated rubber bearing, URB). 在 介 绍 该 支 座 基 本 情 况 的 基 础 上, 以 高 烈 度 区 典 型 预 制 桥 梁 为 例 进 行 罕 遇 地 震 作 用 分 析, 并 对 该 支 座 的 基 本 参 数 进 行 了 研 究. 分 析 结 果 表 明 : 该 防 落 梁 板 式 橡 胶 支 座 可 通 过 钢 丝 绳 限 制 桥 梁 上 下 部 结 构 间 发 生 过 大 的 相 对, 既 可 保 护 支 座, 又 能 降 低 落 梁 风 险 ; 虽 然 会 增 大 桥 墩 的 地 震 响 应, 但 通 过 调 整 钢 丝 绳 参 数 可 降 低 这 种 不 利 影 响 ; 钢 丝 绳 初 始 间 隙 和 拉 伸 刚 度 是 该 防 落 梁 板 式 橡 胶 支 座 的 主 要 参 数, 初 始 间 隙 要 同 时 满 足 正 常 使 用 和 地 震 作 用 的 要 求, 拉 伸 刚 度 应 结 合 支 座 本 身 及 桥 墩 受 力 确 定. 关 键 词 : 桥 梁 ; 抗 震 性 能 ; 落 梁 ; 防 落 梁 板 式 橡 胶 支 座 中 图 分 类 号 : U 442 郾 5 文 献 标 志 码 : A 文 章 编 号 : (2014) Analysis of Seismic Performance of a Unseating 鄄 prevention Laminated Rubber Bearing YAN Bin 1,2, DU Xiu 鄄 li 1, HAN Qiang 1, JIA Jun 鄄 feng 1 (1. The Key Laboratory of Urban Security and Disaster Engineering, Ministry of Education, College of Architecture and Civil Engineering, Beijing University of Technology, Beijing , China; 2. Beijing Guodaotong Highway Design & Research Institute Co., Ltd., Beijing , China) Abstract: A unseating 鄄 prevention laminated rubber bearing (URB) was developed to solve the problem that girder falling might be caused by the failure of laminated rubber bearing ( RB ). Based on introduction of URB, seismic analysis of a typical precast bridge with URB in the high 鄄 intensity seismic zone under rare earthquake was done and parameters of URB were studied afterwards. Results show that relative displacement between the superstructure and the substructure of the bridge can be controlled by wire rope of URB to protect the bearings and reduce the risk of girder falling; although seismic response of pier can be increased by URB, this adverse effects can still be reduced by adjusting parameters of the wire rope; initial gap and tensile stiffness of the wire rope are basic parameters of URB, where the former should meet the demands of normal using and earthquake, and the later can be determined by considering seismic response of URB and the pier together. Key words: bridge; seismic performance; girder falling; unseating 鄄 prevention laminated rubber bearing 地 震 是 威 胁 人 类 生 活 及 生 产 的 一 种 自 然 灾 害, 桥 梁 是 基 础 设 施 中 的 生 命 线 工 程. 如 何 提 高 桥 梁 的 收 稿 日 期 : 2013 鄄 09 鄄 24 基 金 项 目 : 国 家 973 冶 计 划 资 助 项 目 (2011CB013600); 中 国 博 士 后 科 学 基 金 资 助 项 目 (2012M510300); 北 京 市 交 通 行 业 科 技 项 目 (2012KJ -004) 作 者 简 介 : 燕 斌 (1983 ), 男, 一 级 注 册 结 构 工 程 师, 主 要 从 事 桥 梁 设 计 及 减 隔 震 方 面 的 研 究,E 鄄 mail:yanbinbridge@ 163. com
2 858 北 京 工 业 大 学 学 报 2014 年 抗 震 性 能, 使 其 肩 负 起 抗 震 救 灾 和 灾 后 重 建 的 重 任, 值 得 研 究 [1]. 预 制 梁 ( 板 ) 桥 因 其 设 计 施 工 标 准 化 程 度 高 而 被 广 泛 使 用, 是 现 有 桥 梁 占 有 率 最 高 的 型 式 [2 鄄 4]. 预 制 梁 ( 板 ) 桥 通 常 使 用 板 式 橡 胶 支 座 传 递 上 部 结 构 荷 载 [5 鄄 7]. 实 践 证 明, 板 式 橡 胶 支 座 不 仅 具 有 良 好 的 静 力 性 能, 也 具 有 卓 越 的 抗 震 性 能, 是 最 为 经 典 的 隔 震 装 置 [8 鄄 10]. 历 次 桥 梁 震 害 调 查 与 分 析 发 现 : 过 大 的 水 平 地 震 作 用 将 导 致 板 式 橡 胶 支 座 与 桥 梁 上 下 部 结 构 间 发 生 滑 移 脱 离 现 象, 甚 至 出 现 支 座 破 坏, 进 而 产 生 落 梁 震 害. 在 1995 年 的 日 本 阪 神 地 震 中, 多 座 钢 桥 发 生 了 落 梁 破 坏 [11] ; 在 1999 年 的 台 湾 集 集 地 震 中, 多 座 采 用 板 式 橡 胶 支 座 的 桥 梁 发 生 了 落 梁 破 坏 [12] ; 在 2008 年 汶 川 地 震 中, 大 量 采 用 板 式 橡 胶 支 座 的 桥 梁 发 生 支 座 滑 移 损 坏, 甚 至 发 生 上 部 结 构 落 梁 的 震 害 [13 鄄 14]. 为 此, 城 市 桥 梁 抗 震 设 计 规 范 ( CJJ ) ( 简 称 : 抗 震 规 范 ) 规 定 : 对 采 用 板 式 橡 胶 支 座 的 桥 梁 结 构, 在 地 震 作 用 下 支 座 抗 滑 性 能 如 果 不 满 足 要 求 时, 应 采 用 限 位 装 置 或 进 行 减 隔 震 设 计. 常 用 的 减 隔 震 装 置 包 括 铅 芯 橡 胶 支 座 [15] 高 阻 尼 橡 胶 支 座 [16] 摩 擦 摆 支 [17] 座 等. 这 些 减 隔 震 装 置 构 造 复 杂 造 价 较 高, 相 比 之 下 限 位 装 置 制 作 简 便 造 价 低 廉, 既 可 单 独 使 用, 又 可 构 成 支 座 的 一 部 分, 目 前 已 有 学 者 对 具 有 限 位 功 能 的 盆 式 支 座 进 行 了 研 究 [18 鄄 19], 因 此, 限 位 装 置 与 板 式 橡 胶 支 座 联 合 使 用 可 作 为 降 低 落 梁 风 险 的 一 个 重 要 措 施. 基 于 上 述 考 虑, 本 文 采 用 钢 丝 绳 为 限 位 装 置, 使 其 成 为 板 式 橡 胶 支 座 的 一 部 分, 将 这 种 具 有 防 落 梁 功 能 的 板 式 橡 胶 支 座 称 为 防 落 梁 板 式 橡 胶 支 座 ( unseating 鄄 prevention laminated rubber bearing, URB). 该 支 座 可 限 制 地 震 作 用 下 桥 梁 上 下 部 结 构 间 发 生 过 大 的 相 对, 既 可 保 护 支 座, 又 能 降 低 落 梁 风 险. 本 文 介 绍 了 防 落 梁 板 式 橡 胶 支 座 的 构 造 作 用 机 理 及 荷 载 - 关 系, 以 高 烈 度 区 具 有 代 表 性 的 预 制 T 梁 桥 为 例, 分 析 该 支 座 对 桥 梁 抗 震 性 能 的 影 响, 通 过 参 数 分 析 研 究 各 参 数 的 影 响 趋 势 与 合 理 取 值. 1 新 型 防 落 梁 板 式 橡 胶 支 座 介 绍 1 郾 1 构 造 板 式 橡 胶 支 座 分 为 普 通 板 式 橡 胶 支 座 和 四 氟 滑 板 式 橡 胶 支 座. 相 应 的, 新 型 防 落 梁 板 式 橡 胶 支 座 可 分 为 普 通 防 落 梁 板 式 橡 胶 支 座 和 四 氟 滑 板 式 防 落 梁 橡 胶 支 座. 普 通 防 落 梁 板 式 橡 胶 支 座 见 图 1(a), 主 要 由 3 部 分 组 成 : 加 劲 橡 胶 板 连 接 钢 板 和 钢 丝 绳. 加 劲 橡 胶 板 是 在 普 通 板 式 橡 胶 支 座 顶 底 面 各 黏 附 1 层 钢 板 而 成 ; 连 接 钢 板 包 括 上 钢 板 和 下 钢 板, 与 加 劲 橡 胶 板 通 过 螺 栓 连 接, 与 桥 梁 上 下 部 结 构 分 别 通 过 锚 固 螺 栓 连 接 ; 钢 丝 绳 两 端 分 别 与 上 下 钢 板 连 接, 其 根 数 可 根 据 抗 震 计 算 结 果 均 匀 布 置. 四 氟 滑 板 式 防 落 梁 橡 胶 支 座 见 图 1(b), 以 四 氟 滑 板 式 橡 胶 支 座 为 原 型, 在 其 上 钢 板 和 下 钢 板 之 间 设 置 钢 丝 绳 而 成. 图 1 防 落 梁 板 式 橡 胶 支 座 的 构 造 Fig. 1 Configuration of URB 1 郾 2 工 作 机 理 普 通 防 落 梁 板 式 橡 胶 支 座 的 工 作 机 理 如 图 2 所 示. 在 正 常 使 用 阶 段 和 设 计 地 震 作 用 下, 仅 加 劲 橡 胶 板 发 挥 作 用, 支 座 的 整 体 水 平 刚 度 即 为 加 劲 橡 胶 板 的 水 平 刚 度. 在 罕 遇 地 震 作 用 下, 当 加 劲 橡 胶 板 的 变 形 达 到 其 设 计 容 许 变 形 值 时, 钢 丝 绳 被 拉 紧, 开 始 发 挥 作 用, 支 座 的 整 体 水 平 刚 度 等 于 加 劲 橡 胶 板 与 钢 丝 绳 的 水 平 刚 度 之 和 ; 由 于 钢 丝 绳 刚 度 很 大, 因 此 可 在 极 小 变 形 内 阻 止 进 一 步 增 大, 防 止 支 座 破 坏, 进 而 降 低 落 梁 风 险 ; 震 后 钢 丝 绳 退 出 工 作, 桥 梁 上 部 结 构 在 加 劲 橡 胶 板 的 恢 复 力 作 用 下 实 现 复 位. 四 氟 滑 板 式 防 落 梁 橡 胶 支 座 的 工 作 机 理 如 图 3 所 示. 在 正 常 使 用 阶 段 和 设 计 地 震 作 用 下, 钢 丝
3 第6 期 燕 斌, 等: 防落梁板式橡胶支座抗震性能分析 859 图 2 普通防落梁板式橡胶支座的工作机理 Fig. 2 Mechanism of ordinary URB 绳不发挥作用,支座可在纵桥向自由滑动. 在罕遇 地震作用下,当 支 座 的 滑 动 达 到 其 设 计 容 许 位移时,钢 丝 绳 被 拉 紧,开 始 发 挥 作 用, 支 座 的 整 体水平刚度 即 为 钢 丝 绳 的 水 平 刚 度;由 于 钢 丝 绳 刚度很大,因 此 可 在 极 小 变 形 内 阻 止 进 一 步 增大,防止 支 座 破 坏,进 而 降 低 落 梁 风 险; 震 后 钢 丝绳退出工 作,支 座 停 留 在 设 计 容 许 内 的 某 一区域. 图 4 普通防落梁板式橡胶支座的荷载-位移曲线 Fig. 4 Load鄄displacement curve of ordinary URB 式中:E 为钢丝绳的弹性模量( kn / m2 ),按试验值确 定;A w 为钢丝绳的截面积( m2 ) ;l 为钢丝绳绷紧时 图 3 四氟滑板式防落梁橡胶支座的工作机理 的长度( m),可取外螺纹两端钢丝绳的下料长度. Fig. 3 Mechanism of PTFE sliding URB 四氟滑板式防落梁橡胶支座可看作滑板支座 1郾 3 荷载-位移关系 普通防落梁板式橡胶支座可看作加劲橡胶板与 钢丝绳的并联,其中加劲橡胶板在水平荷载作用下 表现为线弹性,钢丝绳在被绷紧前不参与工作,在绷 紧后表现为线弹性. 普通防落梁板式橡胶支座的荷 载-位移曲线如图 4 所示,按 ì - k1 u0 + ( k1 + k2 ) ( u + u0 ), F = ík1 u, îk 1 u 0 + ( k 1 + k 2 ) ( u - u 0 ), 与钢丝绳的并联,其中,滑板支座在水平荷载作用 下表现为理 想 弹 塑 性,钢 丝 绳 在 被 绷 紧 前 不 参 与 工作,在绷紧后表现为线弹性. 四氟滑板式防落梁 橡胶支座的荷载- 位移曲线如图 5 所示,按式( 4 ) 计算. u < - u0 - u0 臆u臆u0 u > u0 (1) 计算. 式中:k1 为加劲橡胶板的剪切刚度( kn / m), 按式(2) 计算;u0 为钢丝绳的初始间隙( m),根据加 劲橡胶板的容许变形值确定;k2 为钢丝绳的拉伸刚 度( kn / m),按 k1 = Gd Ar 移t (2) 计算. 式中: G d 为加劲橡胶板的动剪切模量 ( kn / m2 ),一般取 kn / m2 ;A r 为加劲橡胶板的剪切 面积( m2 ) ; 移 t 为橡胶层的总厚度( m). k2 = EA w l (3) 图 5 四氟滑板式防落梁橡胶支座的荷载-位移曲线 Fig. 5 Load鄄displacement curve of PTFE sliding URB
4 860 北 京 工 业 大 学 学 报 2014 年 ì - k y + k 2 (u + u 0 ), u < - u 0 - k y, - u 0 臆 u 臆 - F = ík y u, - < u < (4) k y, 臆 u 臆 u 0 îk y + k 2 (u - u 0 ), u > u 式 中 :k y 为 滑 板 支 座 的 初 始 刚 度 ( kn / m), 按 式 (5) 计 算 ; 为 滑 板 支 座 的 屈 服 (m), 一 般 取 0 郾 002 ~ 0 郾 005 m;k 2 为 钢 丝 绳 的 拉 伸 刚 度 (kn / m), 按 式 (3) 计 算 ;u 0 为 钢 丝 绳 的 初 始 间 隙 ( m), 根 据 滑 板 支 座 的 设 计 确 定. k y = F max (5) 式 中 :F max 为 滑 板 支 座 临 界 滑 动 摩 擦 力 (kn), 计 算 公 式 为 F max = 滋 dr (6) 式 中 : 滋 d 为 滑 动 摩 擦 系 数, 一 般 取 0 郾 02;R 为 支 座 所 承 担 的 上 部 结 构 的 重 力 (kn). 2 典 型 桥 梁 实 例 0 选 择 跨 径 组 合 为 4 伊 40 m 的 装 配 式 预 应 力 混 凝 土 连 续 T 梁 桥 作 为 研 究 对 象 ( 见 图 6). 上 部 结 构 采 用 先 简 支 后 连 续 结 构 体 系, 桥 面 宽 12 郾 0 m, 梁 高 2 郾 5 m, 每 跨 横 向 由 5 片 梁 构 成, 现 浇 湿 接 缝. 下 部 结 构 采 用 桩 柱 式 结 构, 盖 梁 采 用 标 准 断 面 为 2 郾 2 m 伊 1 郾 8 m 的 矩 形 断 面, 桥 墩 采 用 直 径 为 2 郾 0 m 的 圆 形 断 面, 系 梁 采 用 1 郾 4 m 伊 1 郾 8 m 的 矩 形 断 面, 桩 基 采 用 直 径 为 2 郾 2 m 的 圆 形 断 面 ; 为 方 便 研 究, 墩 高 均 取 15 郾 0 m, 桩 长 均 取 20 郾 0 m. 各 构 件 的 混 凝 土 强 度 等 级 分 别 为 : 主 梁 C50, 盖 梁 与 桥 墩 C40, 系 梁 与 桩 基 C30. 支 座 布 置 为 : 每 片 T 梁 在 桥 墩 处 均 设 置 1 个 支 座, 其 中 边 墩 处 设 置 四 氟 滑 板 橡 胶 支 座, 型 号 为 GJZF mm 伊 450 mm 伊 86 mm, 在 正 常 使 用 阶 段 顺 桥 向 设 计 水 平 为 90 mm; 中 间 墩 处 设 置 普 通 板 式 橡 胶 支 座, 型 号 为 GJZ500 mm 伊 650 mm 伊 90 mm, 在 正 常 使 用 阶 段 设 计 为 42 mm. 为 简 化 分 析, 假 设 桩 顶 以 下 30 m 均 为 中 砂. 3 动 力 分 析 模 型 采 用 Midas / Civil 对 上 述 桥 梁 实 例 进 行 分 析, 轴 定 义 为 :x 轴 表 示 纵 桥 向,y 轴 表 示 横 桥 向,z 轴 表 示 竖 向 ( 见 图 7). 主 梁 盖 梁 桥 墩 均 采 用 空 间 梁 单 元 模 拟 ; 在 墩 底 设 置 六 自 由 度 弹 簧 以 考 虑 桩 土 相 互 作 用, 弹 簧 刚 度 根 据 桩 基 特 性 和 m 法 冶 取 值 [20], 平 动 图 6 典 型 桥 梁 实 例 ( 单 位 :mm) Fig. 6 Typical bridge instance(unit of dimension: mm) 方 向 刚 度 分 别 为 K x = 1 郾 13 GN / m K y = 1 郾 04 GN / m K z = 21 郾 2 GN / m, 转 动 方 向 刚 度 分 别 为 M x = 285 GN m / rad M y = 25 郾 6 GN m / rad M z = 18 郾 8 GN m / rad; 普 通 防 落 梁 板 式 橡 胶 支 座 取 代 原 有 普 通 板 式 橡 胶 支 座, 四 氟 滑 板 式 防 落 梁 橡 胶 支 座 取 代 原 有 四 氟 滑 板 式 橡 胶 支 座, 支 座 型 号 均 不 变 ; 钢 丝 绳 均 选 用 直 径 为 13 mm 的 (6 伊 37S + FC) 型 结 构, 每 侧 5 根 沿 支 座 横 桥 向 均 匀 布 置, 用 于 限 制 纵 桥 向 ; 普 通 防 落 梁 板 式 橡 胶 支 座 采 用 弹 簧 单 元 和 间 隙 单 元 并 联 模 拟, 相 关 参 数 为 k 1 = kn / m u 0 = 0 郾 042 m k 2 = 100 MN / m; 防 落 梁 滑 板 支 座 采 用 滞 后 系 统 和 间 隙 单 元 并 联 模 拟, 相 关 参 数 为 k y = kn / m = 0 郾 003 m u 0 = 0 郾 09 m k 2 = 100 MN / m. 防 落 梁 板 式 橡 胶 支 座 的 独 特 功 能 是 限 制 地 震 作 用 下 主 梁 与 桥 墩 间 过 大 的 纵 桥 向 相 对, 进 而 降
5 第 6 期 燕 斌, 等 : 防 落 梁 板 式 橡 胶 支 座 抗 震 性 能 分 析 861 低 主 梁 发 生 落 梁 的 风 险. 同 时, 根 据 抗 震 规 范, 对 于 如 桥 梁 实 例 的 普 通 桥 梁, 可 只 考 虑 水 平 向 地 震 作 用 的 影 响. 因 此, 分 析 时 仅 考 虑 防 落 梁 板 式 橡 胶 支 座 对 桥 梁 纵 桥 向 抗 震 性 能 的 影 响. 就 说 明,URB 体 系 保 证 了 支 座 的 安 全, 降 低 了 落 梁 的 风 险. 表 1 支 座 及 桥 墩 对 比 Table 1 Comparison of displacements of bearings and piers mm RB 体 系 URB 体 系 支 座 位 置 支 座 墩 顶 支 座 墩 顶 容 许 P 图 7 动 力 分 析 模 型 Fig. 7 Dynamic analysis model 假 设 桥 梁 位 于 8 度 区, 基 本 地 震 动 加 速 度 峰 值 为 0 郾 2 g. 根 据 抗 震 设 防 烈 度 及 场 地 特 征 选 取 地 震 动 参 数, 图 8 为 罕 遇 地 震 下 的 一 条 人 工 地 震 波, 沿 桥 梁 纵 向 输 入. 图 8 加 速 度 时 程 曲 线 Fig. 8 An acceleration time history curve 4 抗 震 性 能 分 析 对 比 分 析 采 用 防 落 梁 板 式 橡 胶 支 座 前 后 桥 梁 抗 震 性 能 的 变 化, 将 采 用 原 有 常 规 板 式 橡 胶 支 座 (laminated rubber bearing, RB) 的 结 构 体 系 称 为 RB 体 系, 将 采 用 防 落 梁 板 式 橡 胶 支 座 的 结 构 体 系 称 为 URB 体 系. 表 1 为 2 种 体 系 下 不 同 墩 位 处 支 座 的 对 比. 其 中, 四 氟 滑 板 橡 胶 支 座 与 四 氟 滑 板 式 防 落 梁 橡 胶 支 座 的 容 许 值 相 等, 均 取 其 设 计 ; 普 通 板 式 橡 胶 支 座 与 普 通 防 落 梁 板 式 橡 胶 支 座 的 容 许 值 相 等, 均 按 抗 震 规 范 计 算, 取 支 座 橡 胶 层 的 总 厚 度. 可 以 看 出,RB 体 系 在 罕 遇 地 震 下, 四 氟 滑 板 橡 胶 支 座 和 普 通 板 式 橡 胶 支 座 均 发 生 了 超 过 其 容 许 值 的, 造 成 的 结 果 是 四 氟 滑 板 橡 胶 支 座 失 效, 普 通 板 式 橡 胶 支 座 不 满 足 支 座 厚 度 验 算, 发 生 失 稳, 进 而 存 在 发 生 落 梁 震 害 的 风 险 ; 相 比 之 下,URB 体 系 则 可 将 普 通 防 落 梁 板 式 橡 胶 支 座 的 地 震 限 制 在 其 容 许 之 内, 将 四 氟 滑 板 式 防 落 梁 橡 胶 支 座 的 地 震 限 制 在 不 超 过 其 容 许 10% 之 内. 也 P P 表 2 为 2 种 体 系 下 不 同 墩 位 处 支 座 水 平 剪 力 的 对 比. 其 中, 普 通 板 式 橡 胶 支 座 和 普 通 防 落 梁 板 式 橡 胶 支 座 中 加 劲 橡 胶 板 的 容 许 水 平 剪 力 值 相 等, 均 按 抗 震 规 范 计 算, 取 15% 的 恒 载 反 力 ; 普 通 防 落 梁 板 式 橡 胶 支 座 和 四 氟 滑 板 式 防 落 梁 橡 胶 支 座 中 钢 丝 绳 的 容 许 承 载 力 取 其 理 论 破 断 力, 可 根 据 钢 丝 绳 的 拉 伸 强 度 和 面 积 确 定. 可 以 看 出,RB 体 系 在 罕 遇 地 震 下, 普 通 板 式 橡 胶 支 座 的 水 平 剪 力 将 超 过 其 容 许 值, 造 成 的 结 果 是 支 座 不 满 足 抗 滑 稳 定 性 验 算, 支 座 失 效, 进 而 增 大 了 发 生 落 梁 震 害 的 风 险 ; 相 比 之 下, URB 体 系 中, 钢 丝 绳 分 担 了 普 通 防 落 梁 板 式 橡 胶 支 座 大 部 分 的 水 平 剪 力, 可 有 效 减 小 加 劲 橡 胶 板 的 受 力, 使 二 者 均 在 可 控 范 围 之 内. 表 2 支 座 水 平 剪 力 对 比 Table 2 Comparison of horizontal shear forces of bearings kn 位 置 RB 体 系 URB 体 系 容 许 值 橡 胶 板 橡 胶 板 钢 丝 绳 橡 胶 板 钢 丝 绳 P P P 表 3 为 2 种 体 系 下 各 墩 底 内 力 的 对 比. 可 以 看 出, 采 用 URB 体 系 后, 桥 墩 的 地 震 响 应 明 显 增 大, 其 中 以 边 墩 最 为 明 显, 中 墩 也 有 较 大 程 度 增 加. 这 是 因 为, 在 RB 体 系 中, 主 梁 与 边 墩 之 间 依 靠 摩 擦 连 接, 主 梁 传 至 边 墩 的 剪 力 很 小, 而 在 URB 体 系 中, 钢 丝 绳 参 与 受 力 并 将 其 传 递 给 边 墩, 造 成 其 内 力 显 著 增 大 ; 基 于 类 似 原 因, 中 墩 的 内 力 也 有 所 增 加, 但 由 于 钢 丝 绳 仅 承 担 了 部 分 水 平 剪 力, 因 此 传 至 桥 墩 的 内 力 增 加 有 限. 总 体 来 看, 桥 墩 内 力 虽 有 不 同 程 度
6 862 北 京 工 业 大 学 学 报 2014 年 增 大, 但 其 数 值 仍 在 截 面 的 承 载 能 力 之 内, 可 满 足 验 算 要 求. Table 3 表 3 墩 底 内 力 对 比 Comparison of force at the bottom of piers 最 大 剪 力 / kn 最 大 剪 力 最 大 弯 矩 / (kn m) 最 大 弯 矩 位 置 RB 体 系 URB 体 系 增 大 率 / % RB 体 系 URB 体 系 增 大 率 / % P 郾 郾 2 P 郾 郾 1 P 郾 郾 1 注 : 增 大 率 指 各 地 震 响 应 量 采 用 URB 体 系 比 采 用 RB 体 系 各 结 构 响 应 量 所 增 大 的 比 率. 值 得 注 意 的 是, 在 RB 体 系 中, 桥 墩 内 力 计 算 是 建 立 在 支 座 不 发 生 破 坏 的 情 况 下, 而 实 际 情 况 并 非 如 此. 从 表 1 2 可 以 看 出, 四 氟 滑 板 橡 胶 支 座 与 普 通 板 式 橡 胶 支 座 实 际 均 已 发 生 破 坏, 因 此 模 型 计 算 的 桥 墩 内 力 并 不 真 实 ; 在 URB 体 系 中, 新 型 防 落 梁 板 式 橡 胶 支 座 的 钢 丝 绳 不 但 能 控 制, 而 且 可 以 保 护 支 座, 因 此, 整 个 桥 梁 结 构 的 地 震 响 应 是 在 可 控 范 围 内 的, 其 计 算 结 果 也 是 真 实 的. 图 9 为 URB 体 系 中 普 通 防 落 梁 板 式 橡 胶 支 座 (P 3 处 ) 和 四 氟 滑 板 式 防 落 梁 橡 胶 支 座 (P 1 处 ) 的 荷 载 - 曲 线. 可 以 看 出, 普 通 防 落 梁 板 式 橡 胶 支 座 表 现 出 多 折 线 弹 性 的 性 质, 四 氟 滑 板 式 防 落 梁 橡 胶 支 座 表 现 为 理 想 弹 塑 性 与 弹 性 相 结 合 的 性 质, 二 者 的 作 用 机 理 相 同, 都 是 在 设 定 间 隙 处 引 入 较 大 刚 度 以 限 制 ; 同 时,2 种 支 座 均 通 过 牺 牲 内 力 来 实 现 减 小 的 目 的, 通 过 选 取 合 理 的 钢 丝 绳 参 数 则 可 使 内 力 与 均 满 足 抗 震 性 能 要 求. 5 参 数 分 析 为 更 好 地 研 究 防 落 梁 板 式 橡 胶 支 座 各 参 数 对 桥 梁 抗 震 性 能 的 影 响, 以 普 通 防 落 梁 板 式 橡 胶 支 座 为 例 进 行 研 究. 为 直 观 分 析, 假 定 不 考 虑 其 他 非 线 性 因 素 影 响, 即 将 边 墩 支 座 按 纵 桥 向 自 由 模 拟. 普 通 防 落 梁 板 式 橡 胶 支 座 的 主 要 参 数 是 加 劲 橡 胶 板 的 剪 切 刚 度 k 1 钢 丝 绳 的 初 始 间 隙 u 0 以 及 钢 丝 绳 的 拉 伸 刚 度 k 2. 其 中,k 1 根 据 支 座 型 号 即 可 确 定, 而 u 0 和 k 2 则 可 根 据 实 际 情 况 进 行 调 整, 因 此 选 择 u 0 和 k 2 进 行 参 数 分 析. 在 u 0 的 选 择 上, 既 要 满 足 正 常 使 用 阶 段 的 变 形 要 求, 也 要 满 足 地 震 作 用 下 的 要 求, 因 此, 其 值 应 介 于 二 者 之 间 ; 在 k 2 的 选 择 上, 可 通 过 调 整 钢 丝 绳 面 积 长 度 及 根 数 确 定. 表 4 列 出 了 进 行 分 析 的 参 数 值. 图 10 为 各 参 数 对 钢 丝 绳 拉 力 的 影 响 ( P 3 处 ). 可 以 看 出, 随 着 u 0 的 增 大, 钢 丝 绳 拉 力 呈 下 降 趋 势, Fig. 9 表 4 Table 4 参 数 图 9 计 算 的 荷 载 - 曲 线 Calculated load 鄄 displacement curve 普 通 防 落 梁 板 式 橡 胶 支 座 参 数 取 值 Parameter values of ordinary URB 取 值 u 0 / m 0 郾 03, 0 郾 04, 0 郾 05, 0 郾 06 k 2 / (MN m - 1 ) 50, 100, 200, 300 这 是 因 为 当 普 通 防 落 梁 板 式 橡 胶 支 座 发 生 大 于 u 0 的 后, 钢 丝 绳 才 开 始 产 生 作 用,u 0 越 大, 钢 丝 绳 可 发 挥 的 作 用 越 小 ; 当 u 0 较 小 时, 钢 丝 绳 拉 力 随 k 2 的 增 大 而 增 大, 当 u 0 较 大 时, 钢 丝 绳 拉 力 与 k 2 的 关 系 已 不 具 规 律 性, 这 是 因 为 当 u 0 较 小 时, 钢 丝 绳 须
7 第 6 期 燕 斌, 等 : 防 落 梁 板 式 橡 胶 支 座 抗 震 性 能 分 析 863 产 生 较 大 变 形 才 能 实 现 限 位,k 2 越 大 则 钢 丝 绳 拉 力 越 大, 当 u 0 较 大 时, 钢 丝 绳 无 需 过 大 变 形 即 可 限 位, k 2 的 变 化 对 钢 丝 绳 受 力 影 响 不 大. 总 体 来 看, u 0 = 0 郾 06 m k 2 = 100 MN / m 时, 钢 丝 绳 受 力 最 小. 破 坏, 进 而 引 起 落 梁 震 害 风 险 的 产 生. 2) 防 落 梁 板 式 橡 胶 支 座 可 通 过 钢 丝 绳 限 制 桥 梁 上 下 部 结 构 间 发 生 过 大 的 相 对, 既 可 保 护 支 座, 又 能 降 低 落 梁 风 险. 3) 防 落 梁 板 式 橡 胶 支 座 会 造 成 桥 墩 地 震 响 应 的 增 加, 通 过 选 取 合 理 的 钢 丝 绳 参 数 可 使 其 满 足 抗 震 性 能 要 求. 4) 钢 丝 绳 初 始 间 隙 和 拉 伸 刚 度 是 防 落 梁 板 式 橡 胶 支 座 的 主 要 参 数, 初 始 间 隙 要 同 时 满 足 正 常 使 用 和 地 震 作 用 的 要 求, 拉 伸 刚 度 应 结 合 支 座 本 身 及 桥 墩 受 力 确 定. Fig. 10 图 10 参 数 对 钢 丝 绳 拉 力 的 影 响 Impact of parameters on tension of wire rope 图 11 为 各 参 数 对 墩 底 内 力 的 影 响 ( P 3 处 ). 可 以 看 出, 相 比 于 采 用 普 通 板 式 橡 胶 支 座 的 情 况, 采 用 普 通 防 落 梁 板 式 橡 胶 支 座 后 墩 底 内 力 显 著 增 大, 这 是 由 于 钢 丝 绳 参 与 受 力 并 将 其 传 递 给 桥 墩 ; 随 着 u 0 的 增 大, 墩 底 弯 矩 先 增 大 后 减 小, 这 是 因 为 当 u 0 增 大 时, 桥 墩 自 由 振 动 所 产 生 的 内 力 增 大, 钢 丝 绳 拉 力 所 产 生 的 桥 墩 内 力 减 小, 当 前 者 占 主 要 原 因 时, 墩 底 弯 矩 增 大, 当 后 者 占 主 要 原 因 时, 墩 底 弯 矩 减 小 ; 墩 底 弯 矩 受 k 2 影 响 的 规 律 不 明 显, 其 原 因 在 于 桥 墩 自 由 振 动 所 产 生 的 弯 矩 和 钢 丝 绳 拉 力 所 产 生 的 弯 矩 既 可 能 是 同 向 的, 也 可 能 是 反 向 的, 如 同 向 则 叠 加 的 弯 矩 较 大, 如 反 向 则 叠 加 的 弯 矩 较 小. 总 体 来 看,u 0 = 0 郾 06 m k 2 = 100 MN / m 时, 墩 底 弯 矩 最 小. Fig. 11 图 11 参 数 对 墩 底 弯 矩 的 影 响 Impact of parameters on moment at pier bottom 综 合 钢 丝 绳 及 桥 墩 分 析 结 果, 选 定 u 0 = 0 郾 06 m, k 2 = 100 MN / m 为 最 优 参 数. 6 结 论 1) 板 式 橡 胶 支 座 在 罕 遇 地 震 作 用 下 有 可 能 发 生 超 过 其 容 许 值 的 剪 切 变 形 或 水 平 剪 力, 造 成 支 座 参 考 文 献 : [1] PRIESTLEY M J N, SEIBLE F, CALVI G M. Seismic design and retrofit of bridges [M]. New York: John Wiley and Sons, 1996: 1 鄄 39. [2] 周 纲. 预 应 力 混 凝 土 简 装 连 续 T 梁 设 计 [ J]. 公 路, 2001(11): 54 鄄 56. ZHOU Gang. Design of simply installed prestressed concrete T 鄄 beam bridge [ J]. Highway, 2001 (11): 54 鄄 56. (in Chinese) [3] 何 黎 君. 4 伊 40 m 简 支 转 连 续 小 箱 梁 设 计 [ J]. 铁 道 标 准 设 计, 2008(8): 82 鄄 83. HE Li 鄄 jun. Design of simply supported continuous box girder of 4 伊 40 m [ J]. Railway Standard Design, 2008 (8): 82 鄄 83. (in Chinese) [4] 陈 淮, 张 云 娜. 施 加 横 向 预 应 力 加 固 装 配 式 空 心 板 桥 研 究 [J]. 公 路 交 通 科 技, 2008, 25(10): 58 鄄 62. CHEN Huai, ZHANG Yun 鄄 na. Research on strengthening fabricated hollow slab bridge by applying transverse prestress [ J ]. Journal of Highway and Transportation Research and Development, 2008, 25(10): 58 鄄 62. ( in Chinese) [5] 周 岳 武, 李 风 芹, 张 亚 丽. 准 朔 铁 路 黄 河 特 大 桥 拱 上 简 支 T 梁 支 座 布 置 研 究 [ J]. 铁 道 工 程 学 报, 2012, 167 (8): 49 鄄 54. ZHOU Yue 鄄 wu, LI Feng 鄄 qin, ZHANG Ya 鄄 li. Research on abutment arrangement of simply supported T 鄄 beam of Yellow River Bridge of Zhuangeer 鄄 Shuozhou Railway [ J]. Journal of Railway Engineering Society, 2012, 167 (8): 49 鄄 54. (in Chinese) [6] 张 立 忠, 曾 仲 和. 千 斤 顶 顶 升 小 箱 梁 更 换 支 座 的 施 工 [J]. 公 路, 2005(8): 294 鄄 295. ZHANG Li 鄄 zhong, ZENG Zhong 鄄 he. Bearing replacement construction by jacking up box girder [ J]. Highway, 2005 (8): 294 鄄 295. (in Chinese) [7] 韦 立 林. 三 支 座 30 m 宽 幅 式 空 心 板 梁 受 力 性 能 试 验 研
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Fig. 1 1 The sketch for forced lead shear damper mm 45 mm 4 mm 200 mm 25 mm 2 mm mm Table 2 The energy dissip
* - 1 1 2 3 1. 100124 2. 100124 3. 210018 - ABAQUS - DOI 10. 13204 /j. gyjz201511033 EXPERIMENTAL STUDY AND THEORETICAL MODEL OF A NEW TYPE OF STEEL-LEAD DAMPING Shen Fei 1 Xue Suduo 1 Peng Lingyun 2 Ye
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Fig. 1 Frame calculation model 1 mm Table 1 Joints displacement mm
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31 6 2011 12 JOURNAL OF EARTHQUAKE ENGINEERING AND ENGINEERING VIBRATION Vol. 31 No. 6 Dec. 2011 1000-1301 2011 06-0159 - 08 1 1 1 1 2 1. 150080 2. 100124 1 2 3 P315. 93 TU 43 TU41 A Shaking table test
43 14. 45 3 7 220 1 2 cm /s 2 1. 5 3 1 4 c d 1 /40 1 /4 1 /9 600 0. 129 6 7 1 /6 400 1 /256 000 1. 5 2 2 2. 1 /m /Hz /kn / kn m 6 6 0. 1 ~ 50 600 1 80
43 14 2013 7 Building Structure Vol. 43 No. 14 Jul. 2013 * 1 1 1 2 3 3 3 2 2 1 100013 2 430022 3 200002 1 40 ETABS ABAQUS TU355 TU317 +. 1 A 1002-848X 2013 14-0044-04 Compairion study between the shaking
4 155 earthquake resilient structure 1 Yahya Kurama 2 Bulent Erkmen 3 Jose Restrepo 4 Brian Smith C40 HRB mm mm 125 mm 2
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708 北 京 工 业 大 学 学 报 2011 年 以 往 的 试 验 结 果 进 行 对 比, 选 取 15D 20D 作 为 对 比 参 数, 试 件 参 数 见 表 1. Fig. 1 图 1 试 件 尺 寸 及 配 筋 图 ( mm) Geometry and reinforcement
第 37 卷 第 5 期 2011 年 5 月 北 京 工 业 大 学 学 报 JOURNAL OF BEIJING UNIVERSITY OF TECHNOLOGY Vol. 37 No. 5 May 2011 植 筋 钢 筋 混 凝 土 锚 固 构 件 抗 震 性 能 试 验 研 究 邓 宗 才 1, 钟 林 杭 1, 张 永 方 1, 曾 洪 超 1 2, 范 世 平 ( 1. 北 京 工 业
Ansys /4 Ansys % 9 60% MU10 M m 1 Fig. Actual situation of measured building 1 Fig. 1 First floor plan of typical r
0 5 011 10 JOURNAL OF NATURAL DISASTERS Vol. 0 No. 5 Oct. 011 1004-4574 011 05-0018 - 06 1 3 1. 41008. 41008 3. 410000 7 0. 10g 7 0. 15g 3. 1% 5% P64. 3 A Field test and numerical simulations of seismic
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Hewes Billington Palermo Pampanin mm 180 mm 1240 mm mm 240 mm 7. 5 C40 10 mm HRB3
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~ 4 mm h 8 60 min 1 10 min N min 8. 7% min 2 9 Tab. 1 1 Test result of modified
30 1 2013 1 Journal of Highway and Transportation Research and Development Vol. 30 No. 1 Jan. 2013 doi 10. 3969 /j. issn. 1002-0268. 2013. 01. 004 1 2 2 2 2 1. 400074 2. 400067 240 U416. 217 A 1002-0268
3 PC not suitable for this kind of bridge. 3 Considering the shear deformation of the CSWs the correction formulas are obtained for the PC box girder
2016 3 3 210 Mar 2016 JOURNAL OF RAILWAY ENGINEERING SOCIETY NO. 3 Ser. 2016 210 3 1006-2106 2016 03-0060 - 05 PC 1 2 1 1 1. 7070 2. 410082 PC PC 1 10 3 + 3 m PC ANSYS 1 PC 2 JTG D60 2015 3 PC 4 PC U448.
79 PKPM2010 /SATWE Midas Civil 7. 80 2 3 K 5-7 2 mm 1 15 32 12 m 2 1 2 3 135 kn / m 24. 3 kn /m 2 ZK 4 1 200 kn /1. 6 m 200 /1. 6 /5. 55 = 22. 52 kn /
2012 11 11 170 JOURNAL OF RAILWAY ENGINEERING SOCIETY Nov 2012 NO. 11 Ser. 170 1006-2106 2012 11-0078 - 04 ( 中 信 建 筑 设 计 研 究 总 院 有 限 公 司, 武 汉 430014) 1 2 U24 A Comparison between Railway Codes and Building
0 1 / m m 2 ~ 3. 9m 3. 2m 1 / m 23. 6m mm 3 300mm 32. 1% 38. 1% 250mm C60 ~ C50 ~ C40 C
Journal of Building Structures 1000-6869 2011 06-0010-08 32 6 2011 6 Vol. 32 No. 6 June 2011 002 200092 14 1 /15 7 7 7 8 MIDAS 7 TU973 TU317. 1 A Seismic performance of multi-tower structure with large
successful and it testified the validity of the designing and construction of the excavation engineering in soft soil. Key words subway tunnel
2011 11 11 158 JOURNAL OF RAILWAY ENGINEERING SOCIETY Nov 2011 NO. 11 Ser. 158 1006-2106 2011 11-0104 - 08 1 2 1. 200048 2. 200002 < 20 mm 2 1 788 TU470 A Design and Construction of Deep Excavation Engineering
Revit Revit Revit BIM BIM 7-9 3D 1 BIM BIM 6 Revit 0 4D 1 2 Revit Revit 2. 1 Revit Revit Revit Revit 2 2 Autodesk Revit Aut
60 2 2016 2 RAILWAY STANDARD DESIGN Vol. 60 No. 2 Feb. 2016 1004-2954201602-0071-06 BIM 1 1 2 2 1 1. 7140992. 710054 BIM BIM 3D 4D nd BIM 1 3D 4D Revit BIM BIM U442. 5TP391. 72 A DOI10. 13238 /j. issn.
ANSYS WF 1 WF 2 2 SP 1 SP 2 1 NBF 1 1 Fig. 1 1 Connection details of specimens 1 Table 1 Specimen s
27 4 2011 12 WORLD EARTHQUAKE ENGINEERING Vol. 27 No. 4 Dec. 2011 1007 6069 2011 04 0102 07 1 2 2 1. 710055 2. 266033 4 1 2 ANSYS 2 U442. 5 + 5 A Study on seismic behavior of widened beam flange connections
WORLD EARTHQUAKE ENGINEERING Vol. 27 No. 4 Dec TU398 A Analysis of energy dissipation and ea
27 4 2011 12 WORLD EARTHQUAKE ENGINEERING Vol. 27 No. 4 Dec. 2011 1007-6069 2011 04-0001 - 06 116622 8 3 TU398 A Analysis of energy dissipation and earthquake mitigation of a high-rise building with metal
Technical Acoustics Vol.27, No.4 Aug., 2008,,, (, ) :,,,,,, : ; ; : TB535;U : A : (2008) Noise and vibr
8 8 Technical Acoustics Vol., No. Aug., 8,,, (, 8) :,,,,,, : ; ; : TB;U.+ 9 : A : -(8)--- Noise and vibration tests for fuel cell vehicel and noise sources identification SHEN Xiu-min, ZUO Shu-guang, CAI
标题
第 48 卷 第 6 期 2 1 6 年 6 月 哈 尔 滨 工 业 大 学 学 报 JOURNAL OF HARBIN INSTITUTE OF TECHNOLOGY Vol 48 No 6 Jun. 216 doi:1.11918 / j.issn.367 6234.216.6.1 大 跨 度 楼 盖 结 构 在 运 动 荷 载 下 的 振 动 性 能 杨 维 国 1, 马 伯 涛 2, 宋 毛
untitled
20 1 2010 10 Vol.20 Special 1 The Chinese Journal of Nonferrous Metals Oct. 2010 1004-0609(2010)S1-s0127-05 Ti-6Al-4V 1 2 2 (1. 710016 2., 710049) 500~1 000 20 Ti-6Al-4V(TC4) TC4 800 TC4 800 TC4 TC4 800
01-0982.doc
第 32 卷 第 7 期 岩 土 工 程 学 报 Vol.32 No.7 2010 年 7 月 Chinese Journal of Geotechnical Engineering July 2010 沿 海 碎 石 回 填 地 基 上 高 能 级 强 夯 系 列 试 验 对 比 研 究 年 廷 凯 1,2, 水 伟 厚 3, 李 鸿 江 4, 杨 庆 1,2, 王 玉 立 (1. 大 连 理 工
LaDefense Arch Petronas Towers 2009 CCTV MOMA Newmark Hahn Liu 8 Heredia - Zavoni Barranco 9 Heredia - Zavoni Leyva
39 6 2011 12 Journal of Fuzhou University Natural Science Edition Vol 39 No 6 Dec 2011 DOI CNKI 35-1117 /N 20111220 0901 002 1000-2243 2011 06-0923 - 07 350108 105 m 14 69% TU311 3 A Seismic analysis of
38 2013 1 1972 280mm 110mm 14 7-8 BRBF 4 HRB400 14mm 9-13 60mm 37. 44MPa 38. 80MPa 15-16 2 BRBF BRBF BRB BRBF Fig. 1 1 Dormitory building before and a
46 7 2 0 1 3 7 CHINA CIVIL ENGINEERING JOURNAL Vol. 46 Jul. No. 7 2013 BJJQ-2010-169-01 2012-10-25 RC 100044 20 70 8 RC 1 2. 5 RC RC RC 66. 9% FEMA356 Perform-3D RC TU375. 4 A 1000-131X 2013 07-0037-10
76 201 68m + 14 12. 9m 5m 500 16 20 10 168 ~ 180 8 25 14 20 14 PTFE 1 50 6 1 200 6 Q45B 1 670MPa PMSAP MIDAS SAP2000 MIDAS MIDAS 4. 2 4. 2. 1 0. 5s 0.
4 11 201 6 Building Structure Vol. 4 No. 11 Jun. 201 510060 2010 TU18. 2 A 1002-848X 201 11-0075-05 Design on stand structure of the main venue for Asian Games 2010 in Guangzhou Liu Yongtian Liu Yang Zhan
1.0 % 0.25 % 85μm % U416 Sulfate expansion deformation law and mechanism of cement stabilized macadam base of saline areas in Xinjiang Song
1.0 % 0.25 % 85μm 0.97 0.136 % U416 Sulfate expansion deformation law and mechanism of cement stabilized macadam base of saline areas in Xinjiang Song Liang 1,2 Wang Xuan-cang 1 1 School of Highway, Chang
增 刊 谢 小 林, 等. 上 海 中 心 裙 房 深 大 基 坑 逆 作 开 挖 设 计 及 实 践 745 类 型, 水 位 埋 深 一 般 为 地 表 下.0~.7 m 场 地 地 表 以 下 27 m 处 分 布 7 层 砂 性 土, 为 第 一 承 压 含 水 层 ; 9 层 砂 性 土
第 34 卷 增 刊 岩 土 工 程 学 报 Vol.34 Supp. 202 年. 月 Chinese Journal of Geotechnical Engineering Nov. 202 上 海 中 心 裙 房 深 大 基 坑 逆 作 开 挖 设 计 及 实 践 谢 小 林 2 2, 翟 杰 群, 张 羽, 杨 科, 郭 晓 航, 贾 坚 (. 同 济 大 学 建 筑 设 计 研 究 院 (
Microsoft Word - 刘 慧 板.doc
中 国 环 境 科 学 2012,32(5):933~941 China Environmental Science 系 统 动 力 学 在 空 港 区 域 规 划 环 境 影 响 评 价 中 的 应 用 刘 慧 1,2, 郭 怀 成 1*, 盛 虎 1, 都 小 尚 1,3, 李 娜 1 1, 杨 永 辉 (1. 北 京 大 学 环 境 科 学 与 工 程 学 院, 北 京 100871; 2.
标题
第 46 卷 第 12 期 2 0 1 4 年 12 月 哈 尔 滨 工 业 大 学 学 报 JOURNAL OF HARBIN INSTITUTE OF TECHNOLOGY Vol 46 No 12 Dec. 2014 装 配 式 混 凝 土 双 板 短 肢 剪 力 墙 拟 静 力 试 验 肖 全 东, 郭 正 兴 ( 东 南 大 学 土 木 工 程 学 院, 210096 南 京 ) 摘 要
g 100mv /g 0. 5 ~ 5kHz 1 YSV8116 DASP 1 N 2. 2 [ M] { x } + [ C] { x } + [ K]{ x } = { f t } 1 M C K 3 M C K f t x t 1 [ H( ω )] = - ω 2
![g 100mv /g 0. 5 ~ 5kHz 1 YSV8116 DASP 1 N 2. 2 [ M] { x } + [ C] { x } + [ K]{ x } = { f t } 1 M C K 3 M C K f t x t 1 [ H( ω )] = - ω 2](/thumbs/50/26301205.jpg "g 100mv /g 0. 5 ~ 5kHz 1 YSV8116 DASP 1 N 2. 2 [ M] { x } + [ C] { x } + [ K]{ x } = { f t } 1 M C K 3 M C K f t x t 1 [ H( ω )] = - ω 2")
10 2016 10 No. 10 Modular Machine Tool & Automatic Manufacturing Technique Oct. 2016 1001-2265 2016 10-0012 - 05 DOI 10. 13462 /j. cnki. mmtamt. 2016. 10. 004 * 116024 MIMO TH166 TG502 A Dynamic Performance
Mixtions Pin Yin Homepage
an tai yin 安 胎 饮 775 ba wei dai xia fang 八 味 带 下 方 756 ba zhen tang 八 珍 汤 600 ba zheng san 八 正 散 601 bai he gu jin tang 百 合 固 金 汤 680 bai hu jia ren shen tang 白 虎 加 人 参 汤 755 bai hu tang 白 虎 汤 660 bai
GB ~ 25 m 1 N c 2 v = 0. 43A s 槡 E c fc 0. 7A s γf N c v E c 380 m f c A s f 3 - γ 1 Newmark 4 Newmark ML1
31 1 2014 1 Journal of Highway and Transportation Research and Development Vol. 31 No. 1 Jan. 2014 doi 10. 3969 /j. issn. 1002-0268. 2014. 01. 014-1 1 2 3 1 1. 430074 2. 430073 3. 430071 - ANSYS 3 4 20.
KJWJ01 Fig. 1 Geological map of the Kajiwa landslide PDH01 60 ~ 70m 80 ~ 90m 80m 2 930m 556m 641m 598m m m 3 2 Ⅰ m 2
Vol. 39 No. 1 Jan. 2012 HYDROGEOLOGY & ENGINEERING GEOLOGY 39 1 2012 1-621701 - - P642. 2 A 1000-3665 2012 01-0058-07 2 ~ 4 2 r 3 3 1 col + dl 500 ~ 1 050m Q 4 2 Q del 4 3 8 ~ 50 ~ 60m 10 r 4 1 2 1 2 2.
Stock Transfer Service Inc. Page No. 1 CENTURY PEAK METALS HOLDINGS CORPORATION (CPM) List of Top 100 Stockholders As of 12/31/2015 Rank Sth. No. Name
Stock Transfer Service Inc. Page No. 1 CENTURY PEAK METALS HOLDINGS CORPORATION (CPM) List of Top 100 Stockholders As of 12/31/2015 Rank Sth. No. Name Citizenship Holdings Rank ------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------
m 6. 6m m m ~ m m 4. 0m ~ ~
41 2 2 Building Structure Vol. 41 No. 2 Feb. 2011 100120 5 12 TU398. 5 A 1002-848X 2011 02-0081-04 Analysis on seismic damage of concrete masonry structures in Wenchuan Earthquake Jia Jie Huang Yinying
mm ~
16 3 2011 6 Vol 16 No 3 JOURNAL OF HARBIN UNIVERSITY OF SCIENCE AND TECHNOLOGY Jun 2011 1 2 3 1 150040 2 150040 3 450052 1 3 4 > 1 ~ 3 > > U414 A 1007-2683 2011 03-0121- 06 Shrinkage Characteristics of
No m + 204m + 460m + 204m + 48m 964m 36 30m 161 4m Y
20 2 2012 4 JOURNAL OF BASIC SCIENCE AND ENGINEERING Vol 20 No 2 April 2012 1005-0930 2012 02-0272-014 doi 10 3969 /j issn 1005-0930 2012 02 011 U448 27 A 1 1 2 1 100081 2 250101 4 3 1-3 2010-12-18 2011-10-17
220 Key words: assembled monolithic concrete shear walls; precast two-way hollow slab; inner joint; slit wall; shear behavior 3 ~ % 80% [1] [
![220 Key words: assembled monolithic concrete shear walls; precast two-way hollow slab; inner joint; slit wall; shear behavior 3 ~ % 80% [1] [](/thumbs/91/105139236.jpg "220 Key words: assembled monolithic concrete shear walls; precast two-way hollow slab; inner joint; slit wall; shear behavior 3 ~ % 80% [1] [")
30 7 Vol.30 No.7 2013 7 July 2013 ENGINEERING MECHANICS 219 1000-4750(2013)07-0219-11 1 1 1 2 1 1 (1. 264005 2. 100084) 1 5 TU391; TU392.5 A doi: 10.6052/j.issn.1000-47513.01.0026 EXPERIMENTAL STUDY ON
第1期 339 蒋友宝 等 钢筋混凝土拱肋破坏过程中的模态变化 非破坏性荷载试验 根据测得的响应反推算出结构参 数 然后进行结构分析来估计承载能力[3 5] 或者通过 现场实测出影响桥梁承载能力各因素的量值 如钢筋 锈蚀程度等 按照模糊数学和层次分析方法来推算承 载能力[6 7] 以上 2 种评估方
![第1期 339 蒋友宝 等 钢筋混凝土拱肋破坏过程中的模态变化 非破坏性荷载试验 根据测得的响应反推算出结构参 数 然后进行结构分析来估计承载能力[3 5] 或者通过 现场实测出影响桥梁承载能力各因素的量值 如钢筋 锈蚀程度等 按照模糊数学和层次分析方法来推算承 载能力[6 7] 以上 2 种评估方](/thumbs/43/23160467.jpg "第1期 339 蒋友宝 等 钢筋混凝土拱肋破坏过程中的模态变化 非破坏性荷载试验 根据测得的响应反推算出结构参 数 然后进行结构分析来估计承载能力[3 5] 或者通过 现场实测出影响桥梁承载能力各因素的量值 如钢筋 锈蚀程度等 按照模糊数学和层次分析方法来推算承 载能力[6 7] 以上 2 种评估方")
第 43 卷 第 1 期 中 南 大 学 学 报 ( 自 然 科 学 版 ) Vol.43 No.1 2012 年 1 月 Journal of Central South University (Science and Technology) Jan. 2012 钢 筋 混 凝 土 拱 肋 破 坏 过 程 中 的 模 态 变 化 1, 蒋 友 宝 2, 刘 扬 2, 张 建 仁 2 (1. 长 沙
<4D6963726F736F667420576F7264202D20B9DCC0EDD6C6B6C8BBE3B1E0B5DAB6FEB8E5>
土 木 工 程 防 灾 国 家 重 点 实 验 室 ( 同 济 大 学 ) STATE KEY LABORATORY OF DISASTER REDUCTION IN CIVIL ENGINEERING, TONGJI UNIVERSITY 管 理 制 度 汇 编 土 木 工 程 防 灾 国 家 重 点 实 验 室 ( 同 济 大 学 ) 目 录 国 家 重 点 实 验 室 建 设 与 运 行 管
CIP /. 2005. 12 ISBN 7-5062 - 7683-6 Ⅰ.... Ⅱ.... Ⅲ. Ⅳ. G624.203 CIP 2005 082803 櫶櫶櫶櫶櫶櫶櫶櫶櫶櫶櫶櫶櫶櫶櫶櫶櫶櫶櫶櫶櫶櫶 17 710001 029-87232980 87214941 029-87279675 87279676 880 1230 1/64 4.0 110 2006 2 1 2006 2 1 ISBN
Vol. 22 No. 4 JOURNAL OF HARBIN UNIVERSITY OF SCIENCE AND TECHNOLOGY Aug GPS,,, : km, 2. 51, , ; ; ; ; DOI: 10.
22 4 2017 8 Vol. 22 No. 4 JOURNAL OF HARBIN UNIVERSITY OF SCIENCE AND TECHNOLOGY Aug. 2017 150080 GPS,,, : 27. 36 km, 2. 51, 110. 43, ; ; ; ; DOI: 10. 15938 /j. jhust. 2017. 04. 015 U469. 13 A 1007-2683
43 11. 25 1 2 3 31 Torre Mayor Y 4 5 4 42 3 3. 1 A09 A 1 12 110. 4 m 2 1 28. 7 m 2 50 388m 94 5 50-7 0. 15g γ - 0 1. 0 8 3. 2 6 6
43 11 2013 6 Building Structure Vol. 43 No. 11 Jun. 2013 1 2 1 2 1 2 1 100022 2 100037 A09 TU973. 3 + 1 TU973. 3 + 2 A 1002-848X 2013 11-0024-06 Application analysis of energy dissipation and wind vibration
m K K K K m Fig. 2 The plan layout of K K segment p
410151 K7 + 914 - K7 + 984 12 5. 3 Midas DOI 10. 7617 /j. issn. 1000-8993. 2013. 09. 020 THE ANALYSIS OF THE DESIGN AND CONSTRUCTION SECURITY OF DEEP FOUNDATION IN PURUI TUNNEL OPEN-CUT SEGMENT Yang Ping
by industrial structure evolution from 1952 to 2007 and its influence effect was first acceleration and then deceleration second the effects of indust
2011 2 1 1 2 3 4 1. 100101 2. 100124 3. 100039 4. 650092 - - - 3 GDP U 20-30 60% 10% TK01 A 1002-9753 2011 02-0042 - 10 Analysis on Character and Potential of Energy Saving and Carbon Reducing by Structure
33 4-67 Fig. 1 1 Plan of typical floor 2 Fig. 2 Analysis model - 1 0. 85 4 1 Table 1 Period results s SATWE ETABS SAP2000 ABAQUS T 1 4. 681 4. 679 4.
33 4 2011 8 Earthquake Resistant Engineering and Retrofitting Vol. 33 No. 4 Aug. 2011 1002-8412 2011 04-0066-07-1 2 2 2 3 1. 100084 2. 518029 3 523808-215m 11. 2 - TU973 +. 17 A Summarization of Structural
f 2 f 2 f q 1 q 1 q 1 q 2 q 1 q n 2 f 2 f 2 f H = q 2 q 1 q 2 q 2 q 2 q n f 2 f 2 f q n q 1 q n q 2 q n q n H R n n n Hessian
2012 10 31 10 Mechanical Science and Technology for Aerosace Engineering October Vol. 31 2012 No. 10 1 2 1 2 1 2 1 2 1 300387 2 300387 Matlab /Simulink Simulink TH112 A 1003-8728 2012 10-1664-06 Dynamics
Ⅰ、Ⅱ类博士后中期考核表 贾布裕.docx
Ⅰ Ⅱ 类 博 士 后 中 期 考 核 表 所 在 学 院 : 土 木 与 交 通 学 院 姓 名 : 贾 布 裕 合 作 导 师 : 徐 国 元 研 究 学 科 方 向 : 交 通 运 输 工 程 合 同 起 止 时 间 : 2015 年 8 月 至 2017 年 中 期 考 核 起 止 时 间 : 2015 年 8 月 至 2016 年 8 月 8 月 一 主 要 工 作 内 容 ( 一 ) 科
第16卷 第2期 邯郸学院学报 2006年6月
第 18 卷 第 4 期 邯 郸 学 院 学 报 2008 年 12 月 Vol.18 No.4 Journal of Handan College Dec. 2008 赵 文 化 研 究 论 赵 都 邯 郸 与 赵 国 都 城 研 究 问 题 朱 士 光 ( 陕 西 师 范 大 学 历 史 地 理 研 究 所, 陕 西 西 安 710062) 摘 要 : 战 国 七 雄 之 一 的 赵 国 都 城
Maup re,,,,,, ;,,,,,,,,,, PC 1985 Cognac,, 80, [ 526 ], 420m 160m [ 728 ], PC,,,,,,,,, , [ 3 ] 3008mm, 488mm, 222mm, ( ) 2880mm , 4914, 6
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29 1 Vol129, No11 2008 2 Journal of Building Structures Feb1 2008 : 100026869 (2008) 0120075208, (, 350002) :, 3,,, ;, ; : ; ; ; ; : TU39819 TU31711 : A Experimental studies on concrete filled steel tubular
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第 44 卷 第 3 期 煤 田 地 质 与 勘 探 Vol. 44 No.3 2016 年 6 月 COAL GEOLOGY & EXPLORATION Jun. 2016 文 章 编 号 : 1001-1986(2016)03-0057-08 铜 川 玉 华 煤 矿 顶 板 离 层 水 突 水 机 理 与 防 治 方 刚 1,2,3, 靳 德 武 (1. 中 煤 科 工 集 团 西 安 研 究
附件一 摘要格式範例
ATC-40(996) (Capacity Spectrum Method (Capacity Curve) Acceleration)(Spectral Displacement) (Performance Point) ETAB 93 2 94 7 8 ETABS (999;2000) ETABS ATC-40(996) Pushover ETAB ETABS 93 2 94 7 8 ETABS
130 36 4 260 1. 1 1926 5 1 1935 6 1940 106 13 17 20 20 635 6 3 7 400 10 80 8 1 1 1 1929 1937 1933 1928 1941 1940 1934 1938 ~ 1944 1945 ~ 1946 1929 193
36 2 2015 129 ~ 141 The Chinese Journal for the History of Science and Technology Vol. 36 No. 2 2015 530006 210095 - - N092 S-092 A 1673-1441 2015 02-0129-13 1 2 1 1932 1937 3 17 2015-02-13 2015-03-13
Fig. 1 Layout of Zipingpu Concrete Face Rock-fill Dam Fig. 2 Typical section of Zipingpu Concrete Face Rock-fill Dam gal
5.12 5.12 100 cm 60 cm 5.12 TV641.4P631.4 A 10004548(2008)06079507 1962 E-mail: sschen@nhri.cn Analysis of effects of 5.12 Wenchuan Earthquake on Zipingpu Concrete Face Rock-fill Dam CHEN Sheng-shuiHUO
中国媒体发展研究报告
中 国 媒 体 发 展 研 究 报 告 (2005 年 卷 ) 武 汉 大 学 媒 体 发 展 研 究 中 心 武 汉 大 学 新 闻 与 传 播 学 院 武 汉 大 学 新 闻 传 播 与 媒 介 化 社 会 创 新 基 地 主 办 编 委 会 成 员 主 编 罗 以 澄 张 金 海 单 波 执 行 主 编 张 金 海 强 月 新 编 委 ( 以 姓 氏 笔 画 为 序 ) 王 松 茂 石 义 彬
) ( ) 2008 (300m ) 1 FRP [1 ] FRP 3 FRP FRP (CFRP) FRP CFRP (fiber reinforced polymer FRP) 60 % 160MPa 2400MPa [2 ] FRP 1 2mm FRP FRP 1 FRP C
![) ( ) 2008 (300m ) 1 FRP [1 ] FRP 3 FRP FRP (CFRP) FRP CFRP (fiber reinforced polymer FRP) 60 % 160MPa 2400MPa [2 ] FRP 1 2mm FRP FRP 1 FRP C](/thumbs/43/23160448.jpg ") ( ) 2008 (300m ) 1 FRP [1 ] FRP 3 FRP FRP (CFRP) FRP CFRP (fiber reinforced polymer FRP) 60 % 160MPa 2400MPa [2 ] FRP 1 2mm FRP FRP 1 FRP C")
28 4 Vol128 No14 2007 8 Journal of Building Structures Aug12007 :100026869 (2007) 0420109208 FRP ( 100084) : (FRP) FRP FRP FRP FRP FRP 5 : (FRP) ; ; ; ; :TU383 :A Concepts forms and basic analysis of FRP
T K mm mm Q345B 600 mm 200 mm 50 mm 600 mm 300 mm 50 mm 2 K ~ 0. 3 mm 13 ~ 15 mm Q345B 25
23 4 2018 8 Vol. 23 No. 4 JOURNAL OF HARBIN UNIVERSITY OF SCIENCE AND TECHNOLOGY Aug. 2018 Q345B 1 " 1 2 2 2 1. 150040 2. 200125 Q345B 536. 47 MPa 281 HV Q345B DOI 10. 15938 /j. jhust. 2018. 04. 021 TG444
11 25 stable state. These conclusions were basically consistent with the analysis results of the multi - stage landslide in loess area with the Monte
211 11 11 158 JOURNAL OF RAILWAY ENGINEERING SOCIETY Nov 211 NO. 11 Ser. 158 16-216 211 11-24 - 6 1 2 3 3 3 1. 126 2. 92181 74 3. 181 1 2 3 4 1. 27 1. 3 1. 56 1. 73 4 1 2 3 4. 96 1. 15 1. 48 1. 6 f s =
<D2BDC1C6BDA1BFB5CDB6C8DAD7CAB8DFB7E5C2DBCCB3B2CEBBE1C3FBB5A52E786C7378>
参 会 人 员 名 单 Last Name 姓 名 公 司 Tel Fax Bai 柏 煜 康 复 之 家 8610 8761 4189 8610 8761 4189 Bai 白 威 久 禧 道 和 股 权 投 资 管 理 ( 天 津 ) 有 限 公 司 8610 6506 7108 8610 6506 7108 Bao 包 景 明 通 用 技 术 集 团 投 资 管 理 有 限 公 司 8610
H 2 SO ml ml 1. 0 ml C 4. 0 ml - 30 min 490 nm 0 ~ 100 μg /ml Zhao = VρN 100% 1 m V ml ρ g
16 6 2018 11 Chinese Journal of Bioprocess Engineering Vol. 16 No. 6 Nov. 2018 doi 10. 3969 /j. issn. 1672-3678. 2018. 06. 004 1 2 1 1 1. 330200 2. 330006 4 Box-Behnken 1 25 g /ml 121 92 min 2 6. 284%
1556 地 理 科 学 进 展 30 卷 他 关 于 农 村 住 房 结 构 与 抗 震 性 能 的 研 究, 则 多 是 从 工 程 抗 灾 的 角 度, 研 究 某 种 构 造 类 型 的 房 屋, 力 图 找 到 传 统 房 屋 的 结 构 失 误 和 新 建 房 屋 中 存 在 的 问 [
第 30 卷 第 12 期 2011 年 12 月 地 理 科 学 进 展 PROGRESS IN GEOGRAPHY Vol.30, No.12 Dec., 2012 中 国 农 村 地 区 住 房 结 构 的 区 域 差 异 及 其 影 响 因 素 1, 2, 李 方 一 3 1,, 高 晓 路 2 2, 王 英 杰 (1. 中 国 科 学 院 区 域 可 持 续 发 展 分 析 与 模 拟 重
200 31 5 SWAN 0. 01 0. 01 6 min TITAN Thunder Identification Tracking Analysis SWAN TITAN and Nowcasting 19 TREC Tracking Radar Echo by Correlaction T
31 1 2013 3 Journal of Arid Meteorology Vol. 31 No. 1 March 2013. SWAN J. 2013 31 1 199-205. doi 10. 11755 /j. issn. 1006-7639 2013-01 - 0199 SWAN 730020 2011 7 7 SWAN SWAN 2012 2 SWAN 1006-7639 2013-01
T R 1 t z v 4z 2 + x 2 t = 2 槡 v t z 200 m/s x v ~
2011 10 10 157 JOURNAL OF RAILWAY ENGINEERING SOCIETY Qct 2011 NO. 10 Ser. 157 1006-2106 2011 10-0072 - 06 430063 CMP P631. 325 A Experimental Study on Geophysical Prospecting Method for Subsidence of
[1-3] (Smile) [4] 808 nm (CW) W 1 50% 1 W 1 W Fig.1 Thermal design of semiconductor laser vertical stack ; Ansys 20 bar ; bar 2 25 Fig
![[1-3] (Smile) [4] 808 nm (CW) W 1 50% 1 W 1 W Fig.1 Thermal design of semiconductor laser vertical stack ; Ansys 20 bar ; bar 2 25 Fig](/thumbs/91/106435555.jpg "[1-3] (Smile) [4] 808 nm (CW) W 1 50% 1 W 1 W Fig.1 Thermal design of semiconductor laser vertical stack ; Ansys 20 bar ; bar 2 25 Fig")
40 6 2011 6 Vol.40 No.6 Infrared and Laser Engineering Jun. 2011 808 nm 2000 W 1 1 1 1 2 2 2 2 2 12 (1. 710119 2. 710119) : bar 808 nm bar 100 W 808 nm 20 bar 2 000 W bar LIV bar 808 nm : : TN248.4 TN365
48 東華漢學 第20期 2014年12月 後 卿 由三軍將佐取代 此後 中大夫 極可能回歸原本職司 由 於重要性已然不再 故而此後便不見 中大夫 記載於 左傳 及 國 語 關鍵詞 左傳 中大夫 里克 丕鄭 卿
東華漢學 第 20 期 47-98 頁 東華大學中國語文學系 華文文學系 2014 年 12 月 春秋晉國 中大夫 考 黃聖松** 摘要 本文討論 左傳 國語 所載 中大夫 之含義及職司內容 認為 中大夫 不可與 上大夫 下大夫 排比 視為 大夫 等 第 左傳 所載 大夫 一詞前常冠以其他名詞 如 中軍大夫 上軍大夫 下軍大夫 七輿大夫 公族大夫 及 僕大 夫 筆者認為 冠諸 大夫 前名詞即是該大夫職司範圍
% GIS / / Fig. 1 Characteristics of flood disaster variation in suburbs of Shang
20 6 2011 12 JOURNAL OF NATURAL DISASTERS Vol. 20 No. 6 Dec. 2011 1004-4574 2011 06-0094 - 05 200062 1949-1990 1949 1977 0. 8 0. 03345 0. 01243 30 100 P426. 616 A Risk analysis of flood disaster in Shanghai
m 3 m m 84 m m m m m m m
2011 8 8 155 JOURNAL OF RAILWAY ENGINEERING SOCIETY Aug 2011 NO. 8 Ser. 155 1006-2106 2011 08-0096 - 06 430063 1 2 3 U231 +. 4 A Design of Underground Space of Furong Square Station of Urban Rail Transit
1 GIS 95 Y = F y + (1 F) (1) 0 0 Y0 kg/hm 2 /day F y 0 y c kg/hm 2 /day [12] y m 20 kg/hm 2 /hour Y = cl cn ch G [ F( y ) T m yo + (2) (1 F)(
![1 GIS 95 Y = F y + (1 F) (1) 0 0 Y0 kg/hm 2 /day F y 0 y c kg/hm 2 /day [12] y m 20 kg/hm 2 /hour Y = cl cn ch G [ F( y ) T m yo + (2) (1 F)(](/thumbs/91/104997423.jpg "1 GIS 95 Y = F y + (1 F) (1) 0 0 Y0 kg/hm 2 /day F y 0 y c kg/hm 2 /day [12] y m 20 kg/hm 2 /hour Y = cl cn ch G [ F( y ) T m yo + (2) (1 F)(")
24 1 Vol.24 No.1 94 2008 1 Transactions of the CSAE Jan. 2008 2008 1 100094 2 100035 3 100081 4 100081 5 100101 GIS ( ) 65.12 16.82 13.74 15.27 11.07 t/(hm 2 a) 10.93% 41.43% 46.93% 65.4%. Bi Jiye, Zhu
Linn Cove [1,2] 1(a)(b) Figg and Muller epoxy epoxy Linn Cove 183 [3] (a) (b) (c) (d) 1 43
![Linn Cove [1,2] 1(a)(b) Figg and Muller epoxy epoxy Linn Cove 183 [3] (a) (b) (c) (d) 1 43](/thumbs/92/108396096.jpg "Linn Cove [1,2] 1(a)(b) Figg and Muller epoxy epoxy Linn Cove 183 [3] (a) (b) (c) (d) 1 43")
George C. Lee (1) (2) C393Z π 42 Linn Cove [1,2] 1(a)(b) Figg and Muller 6.1 1.5 epoxy epoxy Linn Cove 183 [3] (a) (b) (c) (d) 1 43 Dollas [4] [5] (P1) (P2 P3P4) 2Priestley et al. (2002) [6] ( 3 ) P1 P2
中華民國建築學會第十二屆建築研究成果發表會
(2006/7 3146 31 32 A Seismic Simulation of Architectural Model for Teaching Structural Engineering Kuei-Ming Hsu Department of Civil Engineering Kao Yuan University Ru-Jen. Chao Department of Information
85% NCEP CFS 10 CFS CFS BP BP BP ~ 15 d CFS BP r - 1 r CFS 2. 1 CFS 10% 50% 3 d CFS Cli
1 2 3 1. 310030 2. 100054 3. 116000 CFS BP doi 10. 13928 /j. cnki. wrahe. 2016. 04. 020 TV697. 1 A 1000-0860 2016 04-0088-05 Abandoned water risk ratio control-based reservoir pre-discharge control method
压 缩 分 散 型 预 应 力 锚 索 近 年 来 有 了 较 多 的 应 用, 并 取 得 了 良 好 的 加 固 效 果 软 弱 岩 土 体 的 主 要 特 性 是 无 论 其 峰 值 强 度 还 是 残 余 强 度 都 是 很 低 的, 其 承 载 力 低 稳 定 性 差 压 缩 分 散 型
第 8 卷 第 2 期 中 国 水 利 水 电 科 学 研 究 院 学 报 Vol.8 No.2 年 6 月 Journal of China Institute of Water Resources amd Hydropower Research June, 文 章 编 号 :1672-3031()02-0121-07 压 缩 分 散 型 锚 索 在 软 弱 岩 土 中 的 应 用 与 试 验 研
适 用 性 甚 至 安 全 性 造 成 威 胁 [2] 因 振 动 过 度 导 致 的 事 故 时 有 发 生 2000 年, 伦 敦 千 禧 桥 由 于 行 人 行 走 时, 结 构 产 生 了 大 幅 振 动, 在 对 外 开 放 仅 两 天 后 就 被 迫 关 闭 [] ; 2011 年, 韩
![适 用 性 甚 至 安 全 性 造 成 威 胁 [2] 因 振 动 过 度 导 致 的 事 故 时 有 发 生 2000 年, 伦 敦 千 禧 桥 由 于 行 人 行 走 时, 结 构 产 生 了 大 幅 振 动, 在 对 外 开 放 仅 两 天 后 就 被 迫 关 闭 [] ; 2011 年, 韩](/thumbs/39/20114351.jpg "适 用 性 甚 至 安 全 性 造 成 威 胁 [2] 因 振 动 过 度 导 致 的 事 故 时 有 发 生 2000 年, 伦 敦 千 禧 桥 由 于 行 人 行 走 时, 结 构 产 生 了 大 幅 振 动, 在 对 外 开 放 仅 两 天 后 就 被 迫 关 闭 [] ; 2011 年, 韩")
* 远 大 小 天 城 楼 盖 人 致 振 动 舒 适 度 实 测 及 研 究 1 舒 兴 平 1 廖 荣 庭 2 卢 倍 嵘 ( 1. 湖 南 大 学 土 木 工 程 学 院 钢 结 构 研 究 所, 长 沙 410082; 2. 湖 南 科 技 大 学 土 木 工 程 学 院, 湖 南 湘 潭 411201) 摘 要 : 对 远 大 小 天 城 中 的 新 型 预 制 装 配 式 集 成 楼 盖
1449 1 相 对 校 正 因 子 的 相 关 方 法 1.1 内 标 多 控 法 研 究 发 现, 在 中 药 各 成 分 间 存 在 着 一 定 的 比 例 关 系, 只 要 各 成 分 的 量 符 合 该 比 例 关 系, 中 药 的 多 [6] 指 标 质 量 控 制 可 以 依 此 法
![1449 1 相 对 校 正 因 子 的 相 关 方 法 1.1 内 标 多 控 法 研 究 发 现, 在 中 药 各 成 分 间 存 在 着 一 定 的 比 例 关 系, 只 要 各 成 分 的 量 符 合 该 比 例 关 系, 中 药 的 多 [6] 指 标 质 量 控 制 可 以 依 此 法](/thumbs/40/22057924.jpg "1449 1 相 对 校 正 因 子 的 相 关 方 法 1.1 内 标 多 控 法 研 究 发 现, 在 中 药 各 成 分 间 存 在 着 一 定 的 比 例 关 系, 只 要 各 成 分 的 量 符 合 该 比 例 关 系, 中 药 的 多 [6] 指 标 质 量 控 制 可 以 依 此 法")
1448 相 对 校 正 因 子 在 中 药 多 指 标 测 定 中 的 应 用 研 究 进 展 1, 罗 祖 良 2, 仇 峰 1 1,, 韦 日 伟 2 1,, 覃 禹 2, 张 坤 1, 覃 洁 萍 2, 杨 美 华 1. 北 京 协 和 医 学 院 药 用 植 物 研 究 所, 中 草 药 物 质 基 础 与 资 源 利 用 教 育 部 重 点 实 验 室, 北 京 100193 2. 广
/ -6. PEER ~ 0. 5Hz PGA Peak Ground acceleration 0. 0g Fig. Modeling of relative displacement spectrum Ⅳ 0. 0g PG
44 9 0 9 CHINA CIVIL ENGINEERING JOURNAL Vol. 44 Sep. No. 9 0. 0009. 0007 TU3. 3 TU35. A 000-3X 0 09-004-09 The seismic response prediction of long-period seismic isolated structures based on response
68 2012 11 the requirements of load - bearing rescue and turning of the large fire engine can be served as an outdoor safety area. 5 The second floor
2012 11 11 170 JOURNAL OF RAILWAY ENGINEERING SOCIETY Nov 2012 NO. 11 Ser. 170 1006-2106 2012 11-0067 - 06 1 2 ( 1. 苏 州 设 计 研 究 院 股 份 有 限 公 司, 江 苏 苏 州 215021; 2. 苏 州 市 消 防 支 队, 江 苏 苏 州 215021) 1 2 3 4
标题
2012 年 6 月 交 通 运 输 系 统 工 程 与 信 息 Journal of Transportation Systems Engineering and Information Technology Vol 郾 12 Sup. 1 June 2012 文 章 编 号 : 1009 鄄 6744 (2012) Sup. 1 鄄 0086 鄄 05 * 张 万 安, 肖 跃 秀 ( 吉 安
- I -
國立交通大學 工學院碩士在職專班 營建技術與管理組 隔震技術應用於提昇既有橋梁 耐震能力之研究 A Study on Application of Seismic Isolation Technique for Retrofit of Existing Bridges 研 究 生 詹昆霖 指導教授 王彥博 博士 中華民國九十六年七月 - I - A Study on Application of Seismic
0f3fdf2bb8e55502b65cf5790db2b9fdf793fd84c5ee29b8d80ee7fb09a2cf82.xls
International Federation of Bodybuilding and Fitness 019 ``The Belt and Road`` Worldwide Bodybuilding and Fitness Championships 10-14.10.019, Xi`an, O F F I C I A L C O N T E S T R E S U L T S Men's Classic
m m m
* 610034 DOI 10. 13204 /j. gyjz201511010 RESEARCH ON CHENGDU MODERN INDUSTRIAL ARCHITECTURAL HERITAGE Li Yunzhang Lu Liyang College of Architecture and Environment Sichuan University Chengdu 610034 China
(CIP) : /. :, (/ ) ISBN T S H CI P (2006) CH IJIASH EN GXIAN G YINSHI WEN H U A Y U CHENGY U 1
(CIP) : /. :, 2006. 12 (/ ) ISBN 7-81064-917-5... - - - - -. T S971-49 H136. 3 CI P (2006) 116732 CH IJIASH EN GXIAN G YINSHI WEN H U A Y U CHENGY U 105 100037 68418523 ( ) 68982468 ( ) www. cnup. cnu.
Microsoft Word - d27 彭玉柱.doc
第 10 卷 第 2 期 2015 年 6 月 震 灾 防 御 技 术 Technology for Earthquake Disaster Prevention Vol. 10,No. 2 Jun.,2015 彭 玉 柱, 张 世 民, 李 建 章,2015. 中 强 地 震 前 周 至 台 地 电 阻 率 的 异 常 变 化. 震 灾 防 御 技 术,10(2):455 463. doi:10.11899/zzfy20150227
Microsoft Word - 10-06-0186-D10-0627孙竹森.doc
第 34 卷 第 6 期 电 网 技 术 Vol. 34 No. 6 2010 年 6 月 Power System Technology Jun. 2010 文 章 编 号 :1000-3673(2010)06-0186-07 中 图 分 类 号 :TM 754 文 献 标 志 码 :A 学 科 代 码 :470 4051 输 电 线 路 钢 管 塔 的 推 广 与 应 用 孙 竹 森 1, 程
kNΠm 2 5 % GB [4 5 ] ( ) ; m 100 ; 60m m ( A 114 [3 ] B 113) GB
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37 3 Vol137 No13 2 0 0 4 3 CHINA CIVIL ENGINEERINGJOURNAL Mar. 2 0 0 4 ( J GJ322002) ( ) : (J GJ322002) 56 : ; ; ; ; : TU973 + 112 : A : 10002131X (2004) 0320001211 EXPLANATION ON SOME QUESTIONS ABOUT
Rupture Index 12 4 a SPB C - 1 b SPB C Fig. 1 Model dimension 1 2 Fig. 2 Position of welding seam Fig s Temperature distrib
* 1 1 2 1 1. 266033 2. 266071 DOI 10. 7617 /j. issn. 1000-8993. 2013. 08. 026 EFFECT OF WELD BETWEEN SIDE-PLATE AND BEAM FLANGE ON THE BRITTLE FRACTURE OF SIDE-PLATE REINFORCED JOINT Liu Yun 1 Wang Yan
TGF-β AngⅡ B SD ~ 220g SPF. SCXK No SYXK ~ 25 40% ~ 70% OR37G-C
2017 7 43 4 Journal of Southwest Minzu University Natural Science Edition Jul. 2017 Vol. 43 No. 4 doi10. 11920 /xnmdzk. 2017. 04. 008 1 1 1 2 1 1 3 1. 610212 2. 6100413. 610031 AngⅡ TGF-β. SD 60 180 ~
2 ( 自 然 科 学 版 ) 第 20 卷 波 ). 这 种 压 缩 波 空 气 必 然 有 一 部 分 要 绕 流 到 车 身 两 端 的 环 状 空 间 中, 形 成 与 列 车 运 行 方 向 相 反 的 空 气 流 动. 在 列 车 尾 部, 会 产 生 低 于 大 气 压 的 空 气 流
第 20 卷 第 3 期 2014 年 6 月 ( 自 然 科 学 版 ) JOURNAL OF SHANGHAI UNIVERSITY (NATURAL SCIENCE) Vol. 20 No. 3 June 2014 DOI: 10.3969/j.issn.1007-2861.2013.07.031 基 于 FLUENT 测 轨 道 交 通 隧 道 中 电 波 折 射 率 结 构 常 数 张 永
SVM OA 1 SVM MLP Tab 1 1 Drug feature data quantization table
38 2 2010 4 Journal of Fuzhou University Natural Science Vol 38 No 2 Apr 2010 1000-2243 2010 02-0213 - 06 MLP SVM 1 1 2 1 350108 2 350108 MIP SVM OA MLP - SVM TP391 72 A Research of dialectical classification
Microsoft Word - 22 栗志民.doc
44 6 Vol.44, No.6 2013 11 OCEANOLOGIA ET LIMNOLOGIA SINICA Nov., 2013 (Argopecten irradians concentricus) * 1 1 2 2 (1. 524025; 2. 524022) 2011 10 2012 4 (Argopecten irradians concentricus),,,,,,,, (P
[1] Nielsen [2]. Richardson [3] Baldock [4] 0.22 mm 0.32 mm Richardson Zaki. [5-6] mm [7] 1 mm. [8] [9] 5 mm 50 mm [10] [11] [12] -- 40% 50%
![[1] Nielsen [2]. Richardson [3] Baldock [4] 0.22 mm 0.32 mm Richardson Zaki. [5-6] mm [7] 1 mm. [8] [9] 5 mm 50 mm [10] [11] [12] -- 40% 50%](/thumbs/88/115539847.jpg "[1] Nielsen [2]. Richardson [3] Baldock [4] 0.22 mm 0.32 mm Richardson Zaki. [5-6] mm [7] 1 mm. [8] [9] 5 mm 50 mm [10] [11] [12] -- 40% 50%")
38 2 2016 4 -- 1,2, 100190, 100083 065007 -- 0.25 mm 2.0 mm d 10 = 0.044 mm 640 3 300. Richardson--Zaki,,, O359 A doi 10.6052/1000-0879-15-230 EXPERIMENTAL STUDY OF FLUID-SOLID TWO-PHASE FLOW IN A VERTICAL
PCA+LDA 14 1 PEN mL mL mL 16 DJX-AB DJ X AB DJ2 -YS % PEN
21 11 2011 11 COMPUTER TECHNOLOGY AND DEVELOPMENT Vol. 21 No. 11 Nov. 2011 510006 PEN3 5 PCA + PCA+LDA 5 5 100% TP301 A 1673-629X 2011 11-0177-05 Application of Electronic Nose in Discrimination of Different
标题
第 33 卷 摇 第 9 期 摇 摇 摇 摇 摇 摇 摇 摇 摇 摇 摇 摇 摇 014 年 9 月 情 摇 报 摇 杂 摇 志 摇 摇 摇 摇 摇 摇 摇 摇 摇 摇 摇 摇 摇 JOURNAL OF INTELLIGENCE Vol. 33 摇 No. 9 Sep. 摇 014 基 于 专 利 的 大 数 据 技 术 发 展 情 报 * 分 析 及 战 略 研 究 1 1 李 鹏 飞 摇 卢 摇
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38 3 2014 5 Vol. 38 No. 3 May 2014 55 Population Research + + 3 100038 A Study on Implementation of Residence Permit System Based on Three Local Cases of Shanghai Chengdu and Zhengzhou Wang Yang Abstract
Microsoft Word - Chord_chart_-_Song_of_Spiritual_Warfare_CN.docx
4:12 : ( ) D G/D Shang di de dao shi huo po de D G/D A/D Shi you gong xiao de D G/D Shang di de dao shi huo po de D D7 Shi you gong xiao de G A/G Bi yi qie liang ren de jian geng kuai F#m Bm Shen zhi hun
Microsoft Word 張嘉玲-_76-83_
64 4 Journal of Taiwan Agricultural Engineering 107 12 Vol. 64, No. 4, December 2018 DOI: 10.29974/JTAE.201812_64(4).0005 WASP - Applying the WASP Model to Evaluate the Effect of Wastewater Sewer Takeover
31 17 www. watergasheat. com km 2 17 km 15 km hm % mm Fig. 1 Technical route of p
31 17 215 9 CHINA WATER & WASTEWATER Vol. 31 No. 17 Sep. 215 < > 232 SUSTAIN BMP SUSTAIN TU992 C 1-462 215 17-111 - 8 Planning and Design of Sponge City Case Study of Beijing Yongding River Ecological
2016 YOUNG MATHEMATICIAN FORUM Introduction To promote academic communication and cooperation between young staffs from the SMS and the BICMR of Pekin
2016 YOUNG MATHEMATICIAN FORUM Introduction To promote academic communication and cooperation between young staffs from the SMS and the BICMR of Peking University and overseas outstanding young scholars,