３１４东南大学学报自然科学版第４７卷Ｏｐｎｓｓ软件对装配式框剪结构进行了理论研究郑振鹏１等基于实际工程背景以等同现浇为目标对一栋装配式框架剪力墙结构进行了设计目前国内学者关于装配式结构的研究主要集中在装配式剪力墙５装配式框架９１１的抗震性能等方面旨在

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娠囿屠
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1 第 47 卷第 2 期 2017 年 3 月东南大学学报 ( 自然科学版 ) JOURNALOFSOUTHEASTUNIVERSITY(NaturalScienceEdition) Vol.47 No.2 Mar.2017 DOI: /j.isn 半装配式框架剪力墙结构抗震性能试验 1 马军卫 1 潘金龙莫 1 创 2 尹万云 2 刘守城 ( 1 东南大学混凝土及预应力混凝土结构教育部重点实验室, 南京 ) ( 2 中国十七冶集团有限公司, 马鞍山 ) 摘要 : 为综合评价现浇剪力墙预制框架半装配式框架剪力墙结构的抗震性能, 设计制作了 2 榀 1 2 的 2 层 2 跨混凝土框架剪力墙结构模型试件, 并对其进行了低周反复荷载试验. 对比研究了这 2 榀试件的破坏机制破坏过程滞回性能位移延性和耗能能力等抗震特性. 试验结果表明, 半装配试件与现浇试件具有相近的开裂位移裂缝开展形态破坏模式耗能能力和侧向承载能力, 但半装配试件的延性略低, 在不同承载状态下的水平荷载也略低. 现浇剪力墙预制框架半装配式框架剪力墙结构的整体性较好, 在地震中具有可靠的抗倒塌能力. 关键词 : 半装配式框架剪力墙结构 ; 低周反复荷载试验 ; 滞回性能 ; 位移延性 ; 耗能能力中图分类号 :TU375;TU317.1 文献标志码 :A 文章编号 : (2017) Seismicperformanceexperimentsonsemi precastshearwal framestructures MaJunwei 1 PanJinlong 1 MoChuang 1 YinWanyun 2 LiuShoucheng 2 ( 1 KeyLaboratoryofConcreteandPrestresedConcreteStructuresofMinistryofEducation,SoutheastUniversity,Nanjing210096,China) ( 2 ChinaMCC17CroupCo.,Ltd.,Maanshan243000,China) Abstract:Tocomprehensivelyevaluatetheseismicperformanceofsemi precastshearwal frame structuresconsistingofmonolithicshearwalsandprefabricatedframes,twohalf scalemodelsof two storytwo bayframe walstructuresweredesignedandconstructed.thereversedcycliclateral loadingtestsonthetwospecimenswerecariedout.theseismiccharacteristics,suchasfailure mechanism,failureproces,hystereticresponse,displacementductilityandenergydisipationcapac ity,werestudiedandcompared.theresultsshowthat,thecrackingdisplacement,developingpat ternsofcracks,failurepaterns,energydisipationcapacity,andlateralbearingcapacityofthesemi precastedspecimensaresimilarwiththoseofthemonolithicspecimens.however,theductilityand thehorizontalloadsofthesemi precastedspecimensareslightlylower.thesemi precastshearwal framestructuresexhibitgoodintegrityandreliableanti colapseabilityduringtheearthquake. Keywords:semi precastshearwal framestructure;reversedcycliclateralloadingtest;hysteretic response;displacementductility;energydisipationcapacity 装配式建筑具有建造周期短施工质量稳定施工环境友好原材料消耗较少产业化程度高等优点, 大力推广装配式建筑是实现建筑产业现代化的重要途径之一. 随着我国城市化进程的加速推进, 装配式建筑的研究和应用成为国内关注的热点之一. 装配式框架剪力墙结构预制率高, 梁柱等预制构件均为线性构件, 便于吊装和安装 [1], 同时又兼具框架结构平面布置灵活和剪力墙结构抗侧刚度大等优点, 故研究和推广装配式框架剪力墙结构具有重要的现实意义. [2] Ioani 等提出了一种无梁楼盖全装配式框架剪力墙结构体系, 并对其进行了理论分析和试验 [3] 研究 ;Negro 等对 1 个 3 层装配式框剪结构模 [4] 型进行了拟动力试验研究 ;Buddika 等采用收稿日期 : 作者简介 : 马军卫 (1981), 男, 博士生 ; 潘金龙 ( 联系人 ), 男, 博士, 教授, 博士生导师,jinlongp@gmail.com. 基金项目 : 国家自然科学基金资助项目 ( ) 中国中冶 " 三五 " 重大科技专项资助项目. 引用本文 : 马军卫, 潘金龙, 莫创, 等. 半装配式框架剪力墙结构抗震性能试验 [J]. 东南大学学报 ( 自然科学版 ),2017,47(2): DOI: /j.isn

３１４东南大学学报自然科学版第４７卷Ｏｐｎｓｓ软件对装配式框剪结构进行了理论研究郑振鹏１等基于实际工程背景以等同现浇为目标对一栋装配式框架剪力墙结构进行了设计目前国内学者关于装配式结构的研究主要集中在装配式剪力墙５装配式框架９１１的抗震性能等方面旨在推进装配式结构在我国的应用然而关于装配式钢筋混凝土框架剪力墙结构抗震性

研究其破坏形态滞回耗能位移延性等以综合评价该类现浇剪力墙预制框架半装配式框架剪力墙结构的抗震性能１试验１试件设计试件设计为两层两跨１２的缩尺模型结构共制作了２个试件即现浇剪力墙预制框架半装配式框架剪力墙结构试件ＰＣ２和现浇对比试件ＲＣ１其配筋完全相同试件的拆分情况如图１ａ所示试件ＰＣ２框架梁拆分设计在梁端框架梁为叠合梁在梁上部

2 ３１４东南大学学报自然科学版第４７卷Ｏｐｎｓｓ软件对装配式框剪结构进行了理论研究郑振鹏１等基于实际工程背景以等同现浇为目标对一栋装配式框架剪力墙结构进行了设计目前国内学者关于装配式结构的研究主要集中在装配式剪力墙５装配式框架９１１的抗震性能等方面旨在推进装配式结构在我国的应用然而关于装配式钢筋混凝土框架剪力墙结构抗震性能的试验研究尚未见报道我国行业标准装配式混凝土结构技术规程ＪＧＪ１２０１４１２对于装配式框架剪力墙结构的推荐做法是剪力墙采用现浇框架采用装配即采ａ拆分拼装示意图用半装配的形式但这种现浇剪力墙预制框架半装配式框架剪力墙结构的抗震性能与传统现浇结构的差异尚不明确鉴于此本文设计制作了２榀１２的混凝土框架剪力墙结构模型通过进行低周反复荷载试验研究其破坏形态滞回耗能位移延性等以综合评价该类现浇剪力墙预制框架半装配式框架剪力墙结构的抗震性能１试验１试件设计试件设计为两层两跨１２的缩尺模型结构共制作了２个试件即现浇剪力墙预制框架半装配式框架剪力墙结构试件ＰＣ２和现浇对比试件ＲＣ１其配筋完全相同试件的拆分情况如图１ａ所示试件ＰＣ２框架梁拆分设计在梁端框架梁为叠合梁在梁上部端部设置后浇带框架柱拆分设计在柱反弯点处使柱连接处弯矩最小框架梁纵筋连接采用全灌浆套筒连接框架柱纵筋连接采用半灌浆套筒连接见图１ｂ制作试件ＰＣ２时于模台上整体浇筑地梁２层剪力墙墙体和１层框架柱浇筑至１２层高处预制框架柱节点和框架梁试件装配按照先框架柱节点后框架梁的顺序逐层进行框架柱节点装配时在柱柱拼缝处实施灌浆作业框架梁装配的先后工序为 ① 采用全灌浆套筒连接框架梁纵筋和框架柱节点水平纵筋 ② 绑扎梁箍筋 ③ 立模板并浇筑混凝土ｂ试件配筋图图１试件ＰＣ２几何尺寸及配筋图单位ｍｍ为保证后浇混凝土与预制混凝土可靠黏结在预制梁端设置键槽和毛面框架柱装配前将柱底件ＰＣ２的后浇混凝土强度等级为Ｃ３５较主体结表面混凝土凿毛并用高压水冲洗干净然后进行构提高１个等级试件主体构件均采用商品混凝土坐浆安装灌浆等作业浇筑后浇带采用人工拌制的微膨胀细石混凝土浇２材料性能筑箍筋采用直径为４ｍｍ的镀锌铁丝其余钢２个试件的设计混凝土强度等级均为Ｃ３０试ｈｔｔｐｊｏｕｒｎａｌｓｕｄｕｃｎ筋均采用ＨＲＢ４００级钢筋钢筋实测力学性能见表

第 2 期马军卫, 等 : 半装配式框架剪力墙结构抗震性能试验 315 1. 混凝土实测抗压强度 f cu 见表 2. 预留灌浆料试块尺寸为 40mm 40mm 160mm, 实测灌浆料抗折强度均值为 18.3MPa, 抗压强度均值为 88. 5MPa. 钢筋直径 / mm 屈服强度 / MPa 表 1 钢筋力学性能极限强度 / MPa 延伸率 / % 弹性模量 / GPa 4 372.

3 第 2 期马军卫, 等 : 半装配式框架剪力墙结构抗震性能试验混凝土实测抗压强度 f cu 见表 2. 预留灌浆料试块尺寸为 40mm 40mm 160mm, 实测灌浆料抗折强度均值为 18.3MPa, 抗压强度均值为 88. 5MPa. 钢筋直径 / mm 屈服强度 / MPa 表 1 钢筋力学性能极限强度 / MPa 延伸率 / % 弹性模量 / GPa 表 2 实测混凝土立方体抗压强度试件编号混凝土种类 f cu RC 1 现浇 31.3 PC 试验装置及加载方案预制 32.5 现浇 43.7 MPa 试验装置如图 2 所示, 水平力由最大拉压能力为 1500kN 的 MTS 作动器施加.MTS 与试件之间通过竖向分配钢梁将水平力进行分配, 使试件的 1,2 层上的水平力按倒三角形分布. 试验前在 1,2 层剪力墙墙梁端部设置夹具, 首先通过 8 根直径 32mm 的精轧螺纹钢将试件与竖向分配钢梁拉结, 然后采用高强螺杆将作动器头与竖向分配钢梁拉结. 试件上的竖向力通过竖向千斤顶施加, 其中剪力墙顶部布置一个水平分配钢梁, 分配钢梁中部布置 1 个量程为 1000kN 的油压千斤顶,2 个框架柱柱顶各布置 1 个特制的钢连接件, 连接件上侧各布置 1 个量程为 500kN 的油压千斤顶. 图 2 加载示意图试验中首先施加竖向荷载, 然后施加水平向往复荷载. 中柱和边柱的试验轴压比为 0.15, 墙体的试验轴压比为 0.12, 试验轴压比较实际结构轴压比小. 根据建筑抗震试验方法规程 (JGJ ) [13], 水平加载采用位移控制的方法, 先以作动器加载点水平位移 (2,3,4,5,6,7mm) 作为控制位移进行加载, 每个位移值循环 1 次, 然后以 8mm 的整数倍 ( 即试件总高的 0.25%,0.50%,0.75%, ) 作为控制位移进行加载, 每个位移值循环 3 次, 直至试件承载力下降至最大承载力的 85% 左右时结束试验. 定义作动头伸长为正向加载, 缩短为负向加载. 试验时在框架边柱外侧 1,2 层框架梁截面形心对应位置布置了位移计, 用于量测试验过程中 1,2 层的位移 ; 在地梁的远端水平向布置了位移计, 用于量测地梁的平动. 利用 DH3816 静态测试系统采集试件中应变片的应变. 2 试验现象 2.1 试件 RC 1 试验前, 先按照计算的竖向荷载值施加轴力, 然后在水平向预加载 2 周, 确定仪器运行正常后再进行正式加载 [13]. 水平向预加载值按试件预估开裂荷载的 20% 确定. 对于试件 RC 1, 当正向加载位移为 3.0mm ( 对应的水平向荷载 F=184kN) 时,1 层墙体右侧边柱距地梁顶面 200mm 处出现水平裂缝. 当正向加载位移为 4.0mm(F=224kN) 时,2 层右侧梁距墙体 200mm 附近出现 1 条竖向裂缝. 当负向加载位移为 5.0mm(F=302kN) 时, 墙体左侧边柱距地梁顶面 150mm 处出现水平裂缝, 且在随后的加载过程中, 该裂缝由墙体边缘向中部扩展. 在控制位移为 8.0mm 的第 1 次循环正向加载过程中, 1 层边柱距离地梁顶面 180mm 处出现 1 条斜裂缝,1 层中柱距地梁上表面 120mm 附近处出现 1 条斜裂缝,1,2 层梁梁根部均出现多条竖向裂缝. 当正向加载位移为 16.0mm(F=758kN) 时,1 层墙体表面斜裂缝继续开展并贯穿墙体 ; 当负向加载位移为 16.0mm(F=554kN) 时,1 层墙体负向加载时产生的斜裂缝继续开展并贯穿墙体, 正负向产生的斜裂缝交叉后呈明显 X 形, 且在随后的加载过程中, 伴随着裂缝的不断张开闭合, 又有新裂缝产生. 当正向加载位移为 56.0mm(F=803kN) 时,1 层墙体两侧边柱根部纵筋压屈裸露, 箍筋鼓胀, 混凝土压溃剥落愈加明显 ;1 层右侧边柱右侧面底部上裂缝开展, 其中一条裂缝宽度达 2.5mm, 1,2 层右侧梁右端根部竖向通缝宽度达到 3.2 mm. 当负向加载位移为 56mm 时,1 层墙体两侧边柱根部混凝土压碎剥落更加明显, 试件发出异常声响. 在控制位移为 56.0mm 的第 3 次循环正向加载过程中, 水平推力下降较快, 墙体上部竖向千斤顶力难以维持, 此时正负向最大水平推力均已

316 东南大学学报 ( 自然科学版 ) 第 47 卷降至最大荷载值的 85% 以下, 为安全起见, 加载结束. 试件典型部位的破坏见图 3. (a)1 层连梁右端 (b)1 层中节点 (c)1 层墙体图 3 试件 RC 1 的破坏现象 2.2 试件 PC 2 当正向加载位移为 3.

0mm(F=175 kn) 时, 此水平缝继续向墙体中部开展 ; 在后续正向加载过程中, 墙体右侧亦出现与该裂缝呈对称状的水平缝, 且随着载荷的增加, 此水平缝缓慢向墙体中部开展. 当正向加载位移 6.0mm(F=382 kn) 时, 墙体表面距地梁顶面 150mm 处出现一条斜向裂缝,1,2 层右侧梁右端出现少量竖向通缝. 当正向加载位移 8.

此后加载直至试验结束,1,2 层预制柱连接处坐浆层发生开裂, 但裂缝不随加载位移的增大而持续开展, 套筒连接未发生破坏, 说明在反弯点处用半灌浆套对柱进行连接合理可行. 当正向加载位移为 48.0mm(F=810kN) 时,1 层墙体左右侧根部混凝土压碎剥落更加明显, 框架梁上远离梁端部位密集出现多条竖向裂缝, 原梁端竖向裂缝宽度继续增大,1 层柱底亦出现多条斜裂缝. 当负向加载位移为 48.

4 316 东南大学学报 ( 自然科学版 ) 第 47 卷降至最大荷载值的 85% 以下, 为安全起见, 加载结束. 试件典型部位的破坏见图 3. (a)1 层连梁右端 (b)1 层中节点 (c)1 层墙体图 3 试件 RC 1 的破坏现象 2.2 试件 PC 2 当正向加载位移为 3.0mm(F=214kN) 时, 墙体右侧边柱距地梁顶面 350mm 处出现一条长约 50mm 的水平裂缝,2 层右侧梁右端距墙体边缘约 160mm 处出现一条竖向裂缝. 当负向加载位移为 4.0mm(F=102kN) 时, 墙体左侧边柱距地梁顶面 230mm 处出现一条长约 160mm 宽约 0.1 mm 的水平缝 ; 当负向加载位移为 5.0mm(F=175 kn) 时, 此水平缝继续向墙体中部开展 ; 在后续正向加载过程中, 墙体右侧亦出现与该裂缝呈对称状的水平缝, 且随着载荷的增加, 此水平缝缓慢向墙体中部开展. 当正向加载位移 6.0mm(F=382 kn) 时, 墙体表面距地梁顶面 150mm 处出现一条斜向裂缝,1,2 层右侧梁右端出现少量竖向通缝. 当正向加载位移 8.0mm(F=459kN) 时, 墙体中部出现一条宽约 0.1mm 贯穿墙体的斜裂缝,2 层边柱反弯点坐浆层底部出现一条长 50mm 宽 0.1 mm 的水平缝. 当正向加载位移为 40.0mm(F= 975kN) 时,1,2 层右侧梁与墙体结合处部分混凝土被压碎,1 层墙体左侧边柱底部混凝土严重剥落. 框架部分梁柱节点处均有混凝土压碎剥落. 此后加载直至试验结束,1,2 层预制柱连接处坐浆层发生开裂, 但裂缝不随加载位移的增大而持续开展, 套筒连接未发生破坏, 说明在反弯点处用半灌浆套对柱进行连接合理可行. 当正向加载位移为 48.0mm(F=810kN) 时,1 层墙体左右侧根部混凝土压碎剥落更加明显, 框架梁上远离梁端部位密集出现多条竖向裂缝, 原梁端竖向裂缝宽度继续增大,1 层柱底亦出现多条斜裂缝. 当负向加载位移为 48.0mm(F=853kN) 时,1 层中节点右侧梁根部裂缝宽度达到 3mm, 框架梁上远离梁端部位出现多条竖向裂缝,1,2 层框架梁右侧根部出现混凝土压碎剥落现象. 在控制位移为 48mm 的第 3 次循环正向加载过程中, 墙体出现明显扭转, 侧向支撑上的滚轮被压坏, 此时水平推力已降至最大水平推力的 85% 以下, 为安全起见, 结束试验. 本次循环加载过程中实测试件 1 层最大侧移为 29.1mm, 对应层间位移角约为 1/50; 试件 2 层最大侧移为 59.9mm, 对应层间位移角约为 1/52, 均已远大于钢筋混凝土框剪结构在罕遇地震作用下层间位移角限值 1/ 100 [14]. 试验后试件典型部位的破坏见图 4. 试验中框架梁裂缝从梁端向梁中心依次出现, 后浇带处未见裂缝, 表明在梁端面采用键槽并凿毛后浇带采用微膨胀细石混凝土等方法可有效避免界面裂缝的形成. 柱柱拼缝处未出现结构性裂缝, 说明将柱子连接部位设计在柱子半层高处的方案是合理的, 在地震中具有较高的安全度. 3 试验结果及分析 3.1 荷载位移滞回曲线试件的滞回曲线和骨架曲线分别见图 5 和图 6. 由图可知,2 个试件的滞回曲线均较饱满, 具有良好的滞回耗能特性. 正向加载时,2 个试件均在控制位移为 40mm 的第 1 次循环内达到最大承载力 ; 负向加载时,2 个试件均在控制位移为 48mm 的第 1 次循环内达到最大承载力.

第２期马军卫等半装配式框架剪力墙结构抗震性能试验３１７ａ１层连梁右端图６水平力水平位移骨架曲线抗侧能力而导致试件承载力出现了急剧下降随着试件钢筋的屈服和混凝土的压溃控制位移为４ｍｍ的第２３次循环加载过程中试件ＰＣ２的承载力下降明显耗能较第１次循环明显减小在控ｂ１层中节点制位移为４ｍｍ的第３次循环正向加载过程中２的１

采用位移延性系数 μ来表征试件在加载过程中的ｃ１层墙体延性且 μ Δｕ Δｙ其中 Δｕ为极限位移 Δｙ为屈服位移采用能量等值法１５确定屈服位移 Δｙ和屈服图４试件ＰＣ２的破坏现象荷载Ｆｙ当水平荷载下降为峰值荷载的５时对应的位移和荷载即为极限位移和极限荷载荷载特征值及位移延性系数见表３表３荷载特征值及位移延性系数试件加载方向

滞回环呈典型的弓形正向７３３１２９７０４９３４２２９ＰＣ２负向６４６２０６３６４２７３５５２６２１平均值６７２１９１４３４６７７１５０９２５注Ｆｍａｘ为峰值荷载 Δｍａｘ为峰值位移由表３可知与现浇试件ＲＣ１相比半装配试件耗能较好在控制位移为４ｍｍ的第１次循

5 第２期马军卫等半装配式框架剪力墙结构抗震性能试验３１７ａ１层连梁右端图６水平力水平位移骨架曲线抗侧能力而导致试件承载力出现了急剧下降随着试件钢筋的屈服和混凝土的压溃控制位移为４ｍｍ的第２３次循环加载过程中试件ＰＣ２的承载力下降明显耗能较第１次循环明显减小在控ｂ１层中节点制位移为４ｍｍ的第３次循环正向加载过程中２的１２层最大层间位移角均大于１５２试件ＰＣ远大于钢筋混凝土框架剪力墙结构在罕遇地震作用下的层间位移角限值１１００１４这说明现浇剪力墙预制框架半装配式框架剪力墙结构的整体性较好在地震中具有可靠的抗倒塌能力３２延性系数和变形能力评价延性的指标有曲率延性系数转角延性系数和位移延性系数位移延性系数能反映结构或构件进入非弹性阶段后的变形能力和耗能能力本文采用位移延性系数 μ来表征试件在加载过程中的ｃ１层墙体延性且 μ Δｕ Δｙ其中 Δｕ为极限位移 Δｙ为屈服位移采用能量等值法１５确定屈服位移 Δｙ和屈服图４试件ＰＣ２的破坏现象荷载Ｆｙ当水平荷载下降为峰值荷载的５时对应的位移和荷载即为极限位移和极限荷载荷载特征值及位移延性系数见表３表３荷载特征值及位移延性系数试件加载方向Ｆｙ ΔｙＦｍａｘ ΔｍａｘＦｕ ΔｕｋＮｍｍｍｍｋＮｍｍｋＮ μ 正向７４７４１０４６２３３５５３０ＲＣ１负向７３５２２９３３４７３５１２平均值７６１１１０４４４６２５５３２９图５水平力水平位移滞回曲线由试件ＰＣ２的滞回曲线可见在控制位移为４ｍｍ的第１次循环之前滞回环呈典型的弓形正向７３３１２９７０４９３４２２９ＰＣ２负向６４６２０６３６４２７３５５２６２１平均值６７２１９１４３４６７７１５０９２５注Ｆｍａｘ为峰值荷载 Δｍａｘ为峰值位移由表３可知与现浇试件ＲＣ１相比半装配试件耗能较好在控制位移为４ｍｍ的第１次循式试件ＰＣ２在不同承载状态下的水平荷载均略有环之后滞回环严重捏拢突变为反Ｓ形耗能能降低正向加载时屈服荷载降低６０峰值荷载力下降这主要是因为试验中剪力墙部位发生了扭降低６极限荷载降低７负向加载时屈服转致使加载点处滑移加大剪力墙未能充分发挥其荷载降低１０９峰值荷载降低１２２极限荷载ｈｔｔｐｊｏｕｒｎａｌｓｕｄｕｃｎ

6 318 东南大学学报 ( 自然科学版 ) 第 47 卷降低 12.0%.2 个试件的承载力对比结果表明, 本文采用的半装配式结构与整体现浇结构具有几乎相同的侧向承载能力.2 个试件的正向加载延性系数基本相同, 差值仅为 3.3%; 负向加载延性系数差值为 25.0%, 差值较大的原因为加载后期试件 PC 2 的剪力墙发生扭转变形, 从而导致该试件的水平承载力快速退化. 3.3 耗能能力本文采用能量耗散系数 E 来评价结构在地震中的耗能能力. 按照文献 [13] 的方法, 计算得到试件 RC 1 和 PC 2 的能量耗散曲线, 结果见图 7. 图 7 能量耗散曲线对比由图 7 可见,2 个试件的能量耗散系数曲线路径基本相同. 剪力墙由于具有较大的抗侧移刚度, 因此在水平加载时率先进入弹塑性状态, 试验试件前期能量耗散主要由剪力墙提供. 水平加载后期框架亦进入弹塑性阶段, 与剪力墙共同耗散能量. 试件 PC 2 在极限位移时的能量耗散系数超过 1, 表明该半装配式结构体系在大震下具备高耗能能力. 4 结论 1) 半装配式试件 PC 2 与现浇试件 RC 1 具有相近的开裂位移相似的裂缝开展形态和破坏模式, 且均具有稳定的滞回耗能能力. 试件 PC 2 经历了较大的弹塑性变形, 结构的最大层间位移角大于 1/52, 远超过钢筋混凝土框架剪力墙结构在罕遇地震作用下层间位移角限值 1/100. 2) 在加载过程中, 半装配式试件 PC 2 的预制柱连接处坐浆层发生开裂, 但裂缝不随加载位移的增大而持续开展, 套筒连接未发生破坏, 说明在框架柱反弯点处用灌浆套进行连接是可靠的. 3) 与现浇试件 RC 1 相比, 半装配式试件 PC 2 在不同承载状态时的水平荷载均略有降低.2 个试件的承载力对比结果表明, 本文采用的半装配式结构与整体现浇结构具有几乎相同的侧向承载能力. 4) 现浇剪力墙预制框架半装配式框架剪力墙结构的整体性能较好, 在地震中具有可靠的抗倒塌能力. 参考文献 (References) [1] 郑振鹏, 郑仁光, 李峰. 预制装配整体式混凝土框架剪力墙结构设计 [J]. 建筑结构,2013,43(2): ZhengZhenpeng,ZhengRenguang,LiFeng.Design on precastasembled monolithic reinforced concrete frame shearwalstructure[j]. Building Structure, 2013,43(2):28 32.(inChinese) [2]IoaniAM,TripaE.Structuralbehaviorofaninnova tiveal precastconcretedualsystemforresidentialbuild ings[j].pcijournal,2012,57(1): DOI: /pcij [3] NegroP,BournasD A,MolinaFJ.Pseudodynamic testsonaful scale3 storeyprecastconcretebuilding: Globalresponse[J].EngineeringStructures,2013,57: DOI: /j.engstruct [4]BuddikaHADS,WijeyewickremaAC.Seismicper formance evaluation ofpostensioned hybrid precast wal framebuildingsandcomparisonwithshearwal framebuildings[j].journalofstructuralengineering, 2016,142(6): DOI: /(asce)st x [5] 肖全东, 郭正兴. 装配式混凝土双板剪力墙低周反复荷载试验 [J]. 东南大学学报 ( 自然科学版 ),2014, 44(4): DOI: /j.isn XiaoQuandong,GuoZhengxing.Low cyclicreversed loadingtestfordouble walprecastconcreteshearwals [J].JournalofSoutheastUniversity(NaturalScience Edition),2014,44(4): DOI: /j. isn (inChinese) [6] 朱张峰, 郭正兴. 装配式短肢剪力墙低周反复荷载试验 [J]. 工程力学,2013,30(5): ZhuZhangfeng,GuoZhengxing.Low cyclicreversed loadtestonnew precastconcreteshort legshearwal [J].EngineeringMechanics,2013,30(5): (inChinese) [7] 钱稼茹, 杨新科, 秦珩, 等. 竖向钢筋采用不同连接方法的预制钢筋混凝土剪力墙抗震性能试验 [J]. 建筑结构学报,2011,32(6): QianJiaru,YangXinke,QinHeng,etal.Testson seismicbehaviorofprecastshearwalswith various methodsofverticalreinforcementsplicing[j].journal ofbuildingstructures,2011,32(6):51 59.(inChi nese) [8] 薛伟辰, 杨佳林, 董年才, 等. 低周反复荷载下预制混凝土夹心保温剪力墙的试验研究 [J]. 东南大学学

7 第 2 期马军卫, 等 : 半装配式框架剪力墙结构抗震性能试验 319 报 ( 自然科学版 ),2013,43(5): DOI: /j.isn XueWeichen,YangJialin,DongNiancai,etal.Ex perimentalstudyonprecastconcretesandwichinsulation shearwalsunderlowreversedcyclicloading[j].jour nalofsoutheastuniversity(naturalscienceedition), 2013,43(5): DOI: /j.isn (inChinese) [9] 杨新磊, 薛伟辰, 窦祖融, 等. 两层两跨现浇柱叠合梁框架抗震性能试验研究 [J]. 建筑结构学报,2008, 29(6): YangXinlei,XueWeichen,DouZurong,etal.Exper imentalstudyonseismicbehavioroftwo storytwo bay framewithcompositebeamsandcast in placecolumns [J].JournalofBuildingStructures,2008,29(6):18 24.(inChinese) [10] 柳炳康, 宋满荣, 蒋亚琼, 等. 预制预应力混凝土装配整体式框架抗震性能试验研究 [J]. 建筑结构学报,2011,32(2): LiuBingkang,SongManrong,JiangYaqiong,etal. Experimentalstudyonseismicperformanceofpost ten sionedprecastprestresedconcreteframe[j].journal ofbuildingstructures,2011,32(2):24 32.(in Chinese) [11] 黄远, 张锐, 朱正庚, 等. 现浇柱预制梁混凝土框架结构抗震性能试验研究 [J]. 建筑结构学报,2015, 36(1): DOI: /j.jzjgxb HuangYuan,ZhangRui,ZhuZhenggeng,etal.Ex perimentalstudyonseismicperformanceofframewith precastbeamsandcast in placecolumns[j].journal ofbuildingstructures,2015,36(1):44 50.DOI: /j.jzjgxb (inChinese) [12] 中华人民共和国住房和城乡建设部.JGJ 装配式混凝土结构技术规程 [S]. 北京 : 中国建筑工业出版社,2014. [13] 中国建筑科学研究院.JGJ 建筑抗震试验方法规程 [S]. 北京 : 中国建筑工业出版社,1997. [14] 中华人民共和国住房和城乡建设部.GB 建筑抗震设计规范 [S]. 北京 : 中国建筑工业出版社,2010. [15]ParkR.Evaluationofductilityofstructuresandstruc turalasemblagesfrom laboratorytesting[j].buletin ofthenew ZealandNationalSocietyforEarthquake Engineering,1989,22(3):

研究进展凝土结构体系开发了多种适用于住宅的预混合铰破坏机制滞回曲线均较饱满表制构造方案并开展了一系列研究工作现出良好的抗震性能本文将以上述三类装配整体式混凝土结构体系为主要对象对其主要预制构造方案与抗震性能研究进展做一简要的介绍 Research Progress 指标与现浇混

研究进展凝土结构体系开发了多种适用于住宅的预混合铰破坏机制滞回曲线均较饱满表制构造方案并开展了一系列研究工作现出良好的抗震性能本文将以上述三类装配整体式混凝土结构体系为主要对象对其主要预制构造方案与抗震性能研究进展做一简要的介绍 Research Progress 指标与现浇混大势装配整体式混凝土住宅是实现住宅产业化最主要的结构形式之一, 目前我国装配整体式混凝土住宅主要采用三类结构体系即装配整体式混凝土框架结构体系装配整体式混凝土剪力墙体系和预制混凝土夹心保温外墙体系本文结合课题组已开展的研究工作分别对这三类体系的主要预制构造方案及其抗震性能的最新研究进展做了介绍装配整体式 * 混凝土住宅结构体系研究进展文 / 同济大学建筑工程系薛伟辰 *[ 基金项目