第 4 期 宋玉普等 : 预制装配式框架结构梁柱节点力学性能试验研究 材料强度混凝土强度等级 C30, 回弹试验测得混凝土抗压强度平均值为 33.5N/mm. 试件 SJ1 和 SJ2 的钢骨采用 Q235b 级钢材, 梁柱纵筋选用 HRB335 级钢筋, 梁柱箍筋选用 HPB235

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1 第 54 卷第 4 期 2014 年 7 月 大连理工大学学报 JounalofDalanUnvestyofTechnology Vol.54, No.4 July 文章编号 : (2014) 预制装配式框架结构梁柱节点力学性能试验研究 宋玉普 *, 王 军, 范国玺, 程万鹏 ( 大连理工大学海岸和近海工程国家重点实验室, 辽宁大连 ) 摘要 : 相比钢筋混凝土结构, 钢骨混凝土结构因承载力较高和延性较好等诸多优点而应用广泛. 以往的研究多数集中于整体式钢骨混凝土框架节点, 有关采用钢板对焊拼接形式的预制装配式钢骨混凝土框架节点的研究相对较少. 基于以上考虑, 设计了两个预制装配式钢骨混凝土框架节点组合体和一个钢筋混凝土框架节点组合体, 进行了柱向轴力恒定的拟静力加载试验. 对节点组合体的破坏形态 延性 承载力退化 刚度退化和耗能能力作了详细论述. 结果表明, 轴压比对预制装配式钢骨混凝土框架节点的破坏形态无本质影响 ; 相对钢筋混凝土框架节点, 预制装配式钢骨混凝土框架节点具有较高的承载力和较好的延性 ; 预制装配式钢骨混凝土框架节点的塑性变形能力强, 具有较好的耗能能力 ; 随轴压比的增大, 预制装配式钢骨混凝土框架节点组合体的刚度退化和承载力退化速度提高, 延性系数和耗能能力减小 ; 梁连接区和节点核心区的应变随轴压比的增大而减小 ; 框架梁连接区和节点核心区的钢骨和钢筋均未屈服, 钢板对焊拼接的连接方式可行. 关键词 : 预制装配式钢骨混凝土 ; 梁柱节点 ; 破坏形态 ; 延性 ; 耗能中图分类号 :TU375.4 文献标识码 :A do: /dlgxb 引言 梁柱节点承受梁 柱端平衡条件所决定的较 大水平 竖向剪力作用, 受力情况复杂, 是影响整 体框架性能的重要构件. 震后调查表明, 多数情况 [1] 下, 框架结构的倒塌是由节点破坏引起的. 因 此, 梁柱节点必须具备较高的承载力和良好的延 性. 相比钢筋混凝土结构, 钢骨混凝土结构因诸多 [2-3] 优点而应用广泛. [4-5] Paa-Montesnos 等对钢骨混凝土结构 的剪切性能和变形性能进行了试验研究, 提出 以 变形为基础 设计模型 ( 简称 P-M 模型 ), 并给 出确定中柱节点和边柱节点的抗剪强度计算公 [6] 式 ; 薛建阳等对不同构造的 SRC 节点进行了抗 震性能试验研究, 在此基础上提出了相应的连接 [7] 构造方法 ; 徐明等对钢骨混凝土柱与钢筋混凝 土梁构成的组合框架节点进行抗震性能试验研 究, 给出了节点核心区的受剪承载力计算方法. 以往的研究多数集中于整体式钢骨混凝土框架节点, 有关钢板对焊拼接预制装配式钢骨混凝土框架节点的研究相对较少. 基于以上考虑, 本文提出一种新型预制装配式钢骨混凝土框架梁柱节点, 详细论述该新型梁柱节点在低周反复荷载作用下的破坏形态 承载力退化 刚度退化和耗能能力等力学性能. 1 试验概况 1.1 试件设计设计了两个预制装配式钢骨混凝土框架梁柱节点试件和一个钢筋混凝土梁柱节点试件, 编号分别为 SJ1 SJ2 和 SJ3. 柱截面尺寸为 350mm 350mm, 梁截面尺寸为 250 mm 400 mm; 柱高 3m, 梁长 2.6m. 试件 SJ1 和 SJ2 的梁内钢板焊接连接区位于距柱端 0.3m 处, 柱的钢板焊接连接区位于距梁端 0.3 m 处. 试件 SJ1 和 SJ2 如图 1 所示, 试件 SJ3 如图 2 所示. 收稿日期 : ; 修回日期 : 基金项目 : 国家自然科学基金资助项目 ( 重点项目 ). 作者简介 : 宋玉普 * (1944-), 男, 博士, 教授, 博士生导师,E-mal:syupu@dlut.edu.cn; 范国玺 (1987-), 男, 博士生,E-mal:fanguox- 6688@163.com.

2 第 4 期 宋玉普等 : 预制装配式框架结构梁柱节点力学性能试验研究 材料强度混凝土强度等级 C30, 回弹试验测得混凝土抗压强度平均值为 33.5N/mm. 试件 SJ1 和 SJ2 的钢骨采用 Q235b 级钢材, 梁柱纵筋选用 HRB335 级钢筋, 梁柱箍筋选用 HPB235 级钢筋. 钢骨 钢筋的材料性能见表 1. 表 1 材料性能 Tab.1 Popetesofmateals 类型 级别 屈服强极限强度 /MPa 度 /MPa 弹性模 量 /GPa 钢骨 (12mm) Q235b 钢骨 (20mm) Q235b 梁柱纵筋 ( 直径 22mm) HRB 梁柱纵筋 ( 直径 18mm) HRB 梁柱箍筋 ( 直径 8mm) HPB 梁柱箍筋 ( 直径 6mm) HPB 加载制度 加载装置和量测方案本次试验首先在试件柱端施加恒定轴向力, 其轴压比和柱端恒定轴向力参数见表 2. 然后在梁两端施加低周反复的竖向反对称荷载, 加载点距离柱边缘 1000mm. 试验前通过有限元分析软件 ABAQUS 模拟分析确定预制装配式钢骨混凝土框架节点试件的屈服位移为 10 mm. 试验加载以位移控制并采用逐级加载, 加载位移依次为 5mm 反复一次 10mm 反复一次, 其后逐级增加加载位移 10mm 并循环加载两次. 当试件发生严重破坏或荷载值降低至峰值荷载的 85% 时, 停止加载, 试验结束. 加载制度曲线如图 3 所示. 图 1 试件 SJ1 SJ2 绘制详图 表 2 试件轴压比 Tab.2 Axalcompessonatoofspecmens Fg.1 DetalngofspecmensSJ1,SJ2 试件编号试件类型试件轴压比柱端恒定轴向力 /kn SJ1 钢骨混凝土 SJ2 钢骨混凝土 SJ3 钢筋混凝土 本次试验采用电液伺服控制系统对试件进行加载, 该系统可以控制 3 个方向作动器进行动静态加载. 柱顶采用 2000kN 的作动器通过荷载控制对柱身施加固定轴压力, 柱顶通过与加力架连接的钢支撑固定以保证节点组合体平面内外的稳定性, 柱底安放球铰. 梁端作动器通过位移控制施加往复荷载, 作动器与梁端通过连接件连接, 可实 图 2 试件 SJ3 绘制详图 Fg.2 DetalngofspecmenSJ3 现往复拉压, 作动器分别为 8000kN 5000kN. 试验加载装置简图如图 4 所示. 试验的数据采集

3 大 连 理 工 大 学 学 报 440 设备为德国IMC 集成测控有限公司生产的 64 通 道 CRONOSPL 8 数据采集仪. 第 54 卷 10mm 处的梁 端 首 先 出 现 弯 曲 裂 缝; Δ=20 mm 时,节点核心区出现沿对角线方向的斜裂缝;位移 循环加载至 30~50mm 时,节点两侧梁产生斜向 的弯剪裂缝.随着加载位移的进一步增大,梁受压 区混凝土被压碎剥落,梁端形成塑性铰,节点核心 区混凝土由于承 受 往 复 剪 力 作 用,产 生 大 量 平 行 于主裂缝的次裂 缝,节 点 核 心 区 由 于 组 合 体 的 变 形增大,随后发生混凝土剥落. 图 3 加载制度曲线 F 3 Load ngp o c e s scu ve g. ( a)sj 1 图 4 加载装置简图 ( b)sj 2 F 4 D ag amo ft hel oad nge t g. qu pmen 2 图 5 试件破坏形态 F 5 Fa l u epa t t e nso fspe c mens g. 破坏形态 试件破坏 形 态 如 图 5 所 示.试 件 SJ 1 和 SJ 2 的破坏过程大 致 相 似,以 SJ 1为例描述试件破坏 ( c)sj 3 3 试验结果分析 过程. Δ=10mm 时,两侧梁连接区附近出 现 竖 向 3. 1 荷载-位移滞回曲线 试验过程中,测得梁端的荷载-位移滞回 曲 线 20 mm 时,靠 近 节 点 核 心 区 的 梁 端 出 现 竖 向 裂 缝,节点核 心 区 斜 裂 缝 延 长 增 宽; Δ=30 mm 时, 一定程度的 捏缩 效 应.产 生 这 种 现 象 的 原 因 在 裂缝但并未贯通,节 点 核 心 区 内 出 现 斜 裂 缝; Δ= 节点核心区裂缝 继 续 扩 展 逐 渐 形 成 交 叉 斜 裂 缝. 如图 6 所示.试件 SJ 3的滞回曲线呈 S形并出现 于,梁端施加较大位移时,混凝土开裂造成钢筋和 混凝土的应力分 布 不 均 匀,引 起 节 点 组 合 体 梁 筋 随着试验加载控 制 位 移 的 逐 级 增 大,节 点 核 心 区 产生黏结滑移,以 及 试 件 反 向 加 载 时 发 生 刚 度 退 斜裂缝继续延长 增 宽 并 且 超 过 裂 缝 宽 度 限 值,节 化 [8]. 点核心区发生剪 切 破 坏.当 梁 端 竖 向 荷 载 降 低 至 峰值荷载的 85% 时,认为 节 点 破 坏,试 验 结 束.预 制装配式钢骨混凝土框架节点试件 SJ 1 和 SJ 2在 加载过程中,钢骨承担了较大部分荷载,并且试件 中配置的箍筋有 效 减 缓 了 混 凝 土 裂 缝 的 开 展,至 加载结束试件未 发 生 严 重 破 坏.轴 压 比 对 节 点 组 合体的破坏形态无明显影响. 对于试件 SJ 3, Δ=10 mm 时,距 离 柱 边 缘 约 试件 SJ 1 和 SJ 2 的 荷 载-位 移 滞 回 曲 线 呈 梭 形且比较丰满,这 是 由 于 加 载 过 程 中 钢 骨 承 担 了 较大部分荷载,试件处于弹塑性变形阶段.对比不 同节点荷载-位移滞回曲线,可以发现预制装配式 钢骨混凝土节点 的 弹 塑 性 变 形 能 力 强,具 有 良 好 的变形能力.此 外,与 试 件 SJ 3 相 比,试 件 SJ 1和 SJ 2 的承载力显著提高.

4 第 4 期 宋玉普等 : 预制装配式框架结构梁柱节点力学性能试验研究 441 的预制装配式钢骨混凝土节点组合体, 同级承载 力退化速率随轴压比的增大而加快. (a)sj1 图 7 承载力退化曲线 Fg.7 Cuvesofcayngcapactydegadaton 图 6 (b)sj2 (c)sj3 荷载 - 位移滞回曲线 Fg.6 Load-deflectonhysteesscuve 3.2 承载力退化 节点承载力退化是指当控制低周反复加载位 移幅值保持不变时, 每进行一次循环荷载后承载 力降低的速率. 可以用承载力退化系数 λ j 来评价 在一定的变形条件下, 节点承载力随循环荷载次 [9] 数增加时承载力降低速率的性能. λ j = P j /Pmax (1) 式中 :λ j 为第 j 次加载循环的承载力退化系数 ;P j 为第 j 次加载循环所对应的峰值荷载 ;Pmax 为试 件加载过程中的极限荷载. 图 7 为试件同级承载力退化系数 λ j 随加载位 移 (Δ/Δ y ) 变化的承载力退化曲线. 可以看出, 随 着位移循环次数的增加, 部分混凝土退出工作使 得承载力下降, 但由于内置钢骨的承载力较高, 试 件 SJ1 和 SJ2 的破坏荷载较极限荷载下降很少, 说明试件具有较好的延性. 同时, 对于轴压比不同 3.3 刚度退化 刚度退化反映了结构损伤的累积, 是结构抗 震性能的重要组成部分. 随着梁端位移不断增大, 以基体材料中裂缝的滋生和发展 钢筋的部分弹 塑性发展和钢筋与基体材料之间的黏结滑移等为 表现形式的累积损伤, 以及梁柱节点组合体开裂 后的弹塑性性质, 造成了试件刚度的退化. 刚度退 [10] 化可以用环线刚度来衡量. n K j = P j n Δ j (2) =1 =1 式中 : 当加载位移 Δ/Δ y =j 时,P j 表示第 次循环 的峰值荷载,Δ j 表示第 次循环的峰值位移,n 为 循环次数. 图 8 为试件环线刚度 K j 随加载位移 (Δ/Δ y ) 变化的刚度退化曲线. 由图 8 可以看出, 在同级 荷载下, 对于 SJ1 和 SJ2 钢骨形式和配箍率相同 的试件, 轴压比大的试件刚度退化速度较快 ; 对于 SJ2 和 SJ3 轴压比相同的试件, 钢筋混凝土试件 比钢骨混凝土试件的刚度退化快 ; 预制装配式钢 骨混凝土试件的刚度保持性能较好. 图 8 刚度退化曲线 Fg.8 Cuvesofstfnessdegadaton

5 442 大连理工大学学报第 54 卷 3.4 延性试件的延性越大, 则其消耗和吸收地震的能量就越多, 试件自身的抗震能力就越强. 位移延性系数对于反对称往复循环荷载作用下的节点组合体, 取滞回骨架曲线上正 反两个方向位移延性系数的平均值, 取值定义为 μδ =Δu/Δ y [11]. 式中 : μ Δ 为位移延性系数的平均值,Δu 为极限位移值,Δ y 为屈服位移值. 表 3 为试件延性. 由表 3 可知, 预制装配式钢骨混凝土节点试件 SJ1 和 SJ2 的位移延性系数均大于 3.0, 满足钢筋混凝土结构位移延性系数大于 2.0 的要求, 说明节点试件具有较好的延性. 此外, 对轴压比不同的预制装配式钢骨混凝土节点试件, 位移延性系数随轴压比的增大而减小. 轴压比对预制装配式钢骨混凝土梁柱节点的变形能力有较明显影响. 试件达到极限状态时, 按照式 (3) 计算得到的滞回环等效黏滞阻尼系数 heq 见表 4. 试件累积耗能如图 10 所示. 表 4 试件耗能 Tab.4 Enegydsspatonofspecmens 试件试件试件类型编号轴压比 SBENCFM/ (SAOE +SDOF )/ heq (N m) (N m) SJ 钢骨混凝土 SJ 钢骨混凝土 SJ 钢筋混凝土 表 3 试件延性 试件编号 试件轴压比 Tab.3 Ductltyofspecmens 屈服峰值极限试件位移位移位移类型 Δ y /mm Δmax/mm Δu/mm 延性 系数 μδ SJ 钢骨混凝土 SJ 钢骨混凝土 SJ 钢筋混凝土 耗能能力结构构件的耗能能力是评估抗震性能的重要内容. 通过累积耗能和等效黏滞阻尼两个指标, 研究轴压比对试件耗能能力的影响. 本文采用文献 [12] 和 [13] 来评价节点试件的耗能能力. 等效黏滞阻尼系数 heq 计算示意图如图 9 所示. 图 9 等效黏滞阻尼系数 heq 计算示意图 Fg.9 Calculateddagamofequvalentvscousdampng coefcentheq heq = 1 2π SBENCFM SAOE +SDOF (3) 图 10 试件累积耗能 Fg.10 Cumulatveenegydsspatonofspecmens 由表 4 和图 10 可知, 预制装配式钢骨混凝土节点试件 SJ1 和 SJ2 的耗能能力约为钢筋混凝土节点的两倍多, 而对比钢筋混凝土节点的 heq 一般 [14] 为 0.1 左右, 钢骨混凝土柱 - 钢筋混凝土梁节点的 heq 为 0.22~0.30 [15], 并且滞回曲线饱满, 预制装配式钢骨混凝土试件耗能能力较好. 在同级位移加载阶段, 试件 SJ1 的耗能能力大于试件 SJ2, 这表明随着轴压比的增大, 预制装配式钢骨混凝土试件的耗能能力减小. 3.6 梁连接区和节点核心区应变分析为研究试件梁连接区和节点核心区的受力情况, 布置了如图 11 所示的应变片, 其中应变片 1 3( 距离梁底面 82mm) 和 2( 距离梁底面 102mm) 为梁连接区钢骨应变 ; 应变片 4 和 5( 距离梁底面 25mm) 为梁连接区纵向钢筋应变 ; 应变片 6( 距离梁底面 50mm) 为节点核心区箍筋应变 ; 应变片 7 和 8( 距离梁底面 25mm) 为节点核心区纵向钢筋应变. 图 12 为试件梁连接区和节点核心区应变. 由图 12 可知, 轴压比增大后, 梁连接区内钢骨应变和纵筋应变减小, 节点核心区纵筋和箍筋应变也减小. 说明随着轴压比的增大, 梁连接区和节点核心区的应变减小. 梁连接区内的同一水平位置, 中间拼接板钢骨应变片 2 较两侧钢骨应变片

6 第 4 期 宋玉普等 : 预制装配式框架结构梁柱节点力学性能试验研究 和 3 显著增大, 这是由于在梁连接区内钢骨分布 不均匀产生应力集中. 以上钢骨和钢筋应变均未 达到屈服应变, 说明此种连接方式是安全可行的. 点核心区的应变减小, 且应变均未达到屈服应变, 其连接区的连接方式安全可行. 参考文献 : [1] Hal J. Nothdge Eathquake Pelmnay ReconnasanceRepot [R].Calfona:Eathquake EngneengReseachInsttute,Oakland,1994: [2] 赵鸿铁. 钢与混凝土组合结构 [M]. 北京 : 科学出版社,2001. 图 11 梁连接区和节点核心区应变片布置 Fg.11 Aangementofstangaugesnbeamconnecton aeaandjontcoeaea ZHAO Honḡte.Stel-conceteComposteStuctues [M].Bejng:ScencePess,2001.(nChnese) [3] 叶列平, 方鄂华. 钢骨混凝土构件的受力性能研究综述 [J]. 土木工程学报,2000,33(5):1-12. YE Le-png, FANG E-hua. State-of-the-at of studyonthebehavosofsteelenfocedconcete stuctue [J]. Chna Cvl Engneeng Jounal, 2000,33(5):1-12.(nChnese) [4] Paa-MontesnosGJ,WghtJK.Modelngshea behavoofhybd RCS beam-columnconnectons [J].Jounal of Stuctual Engneeng, ASCE, 2001,127(1):3-11. [5] Paa-Montesnos G J, Lang X, Wght J K. Towadsdefomaton-basedcapactydesgnofRCS 图 12 试件梁连接区和节点核心区应变 Fg.12 Stansofspecmensnbeamconnectonaea andjontcoeaea 4 结论 (1) 通过与钢筋混凝土试件对比可见, 预制装配式钢骨混凝土试件在梁端反复荷载作用下具有较高的承载力和良好的延性, 耗能能力较好. (2) 对于配箍率和钢骨形式相同的试件, 随着轴压比的增大, 同级承载力退化有加快趋势. (3) 在同级荷载下, 对于钢骨形式和配箍率相同的试件, 轴压比大的试件刚度退化速度较快. (4) 在同级荷载下, 对于轴压比相同的试件, 钢筋混凝土试件比钢骨混凝土试件的刚度退化快, 预制装配式钢骨混凝土试件的刚度保持性能较好. (5) 对轴压比不同的预制装配式钢骨混凝土节点试件, 位移延性系数随轴压比的增大而减小. 轴压比对预制装配式钢骨混凝土梁柱节点的变形能力有较明显影响. (6) 采用钢板对焊拼接的预制装配式钢骨混凝土框架结构, 随着轴压比的增大, 梁连接区和节 beam-column connectons [J ]. Engneeng Stuctues,2003,25(5): [6] 薛建阳, 赵鸿铁, 杨勇. 型钢混凝土节点抗震性能及构造方法 [J]. 世界地震工程,2002,18(2): XUEJanȳang,ZHAO Honḡte,YANG Yong. Sesmcbehavoandconstucton methodofsteel enfocedconcetejonts [J]. Wold Eathquake Engneeng,2002,18(2):61-64.(nChnese) [7] 徐明, 苏丽莉, 程文瀼, 等. 钢骨混凝土柱与钢筋混凝土梁组合框架节点的试验研究 [J]. 建筑结构, 2003,33(7):36-39,42. XU Mng,SU L-l,CHENG Wen-ang,etal. Expementalstudyofcompostejonts wth SRC columnsand RC beams [J].Buldng Stuctue, 2003,33(7):36-39,42.(nChnese) [8] Mansou M,LeeJ,Hsu T.Cyclcstess-stan cuves of concete and steel bas n membane elements [J].JounalofStuctual Engneeng, 2001,127(12): [9] FAN Guo-x,SONG Yu-pu, WANG L-cheng. Expemental study on the sesmc behavo of enfoced concete beam-column jonts unde vaous stan ates [J].Jounal of Renfoced PlastcsandCompostes,2014,33(7): [10] 石永久, 奥晓磊, 王元清, 等. 中高强度钢材钢框架梁柱组合节点抗震性能试验研究 [J]. 土木工程学

7 444 大连理工大学学报第 54 卷 报,2009,42(4): SHIYonḡju,AO Xao-le,WANG Yuan-qng,et al.expementalstudyonthesesmcpefomance of beam-to-column composte connectons n medum-hghstengthsteelfamestuctues [J]. ChnaCvlEngneengJounal,2009,42(4):48-54.(nChnese) [11] 王清湘, 赵国藩, 林立岩. 高强混凝土柱延性的试验研究 [J]. 建筑结构学报,1995,16(4): WANG Qnḡxang,ZHAO Guo-fan,LIN Lȳan. Study on ductlty of enfoced hgh stength concete columns [J]. Jounal of Buldng Stuctues,1995,16(4):22-31.(nChnese) [12] 中国建筑科学研究院.JGJ 建筑抗震试验方法规程 [S]. 北京 : 中国建筑工业出版社,1997. ChnaAcademyofBuldngReseach.JGJ Specfcaton of Test Methods fo Eathquake ResstantBuldngs[S].Bejng:ChnaAchtectue & BuldngPess,1997.(nChnese) [13] 李忠献. 工程结构试验理论与技术 [M]. 天津 : 天 津大学出版社,2004. LIZhonḡxan.TheoyandTechnqueofEngneeng Stuctue Expements [M ]. Tanjn: Tanjn UnvestyPess,2004.(nChnese) [14] 中国建筑科学研究院. 劲性钢筋混凝土梁柱节点性 能及受剪承载力 [R]// 混凝土结构研究报告选集. 北京 : 中国建筑工业出版社,1994: ChnaAcademyofBuldngReseach.Behavoand sheabeangcapactyofgdconcetebeamcolumn jont[r]//anthologyreseachrepotofconcete Stuctues.Bejng:Chna Achtectue & Buldng Pess,1994: (nChnese) [15] 周起劲, 姜维山, 潘泰华. 钢与混凝土组合结构设计 施工手册 [M]. 北京 : 中国建筑工业出版社,1991. ZHOU Q-jn,JIANG We-shan,PAN Ta-hua. Desgn and Constucton Manual of Steel-concete Composte Stuctues [M]. Bejng: Chna Achtectue& BuldngPess,1991.(nChnese) Expementalstudyofmechancalpopetes ofpefabcatedfamestuctuebeam-columnjont SONG Yu-pu *, WANG Jun, FAN Guo-x, CHENG Wan-peng (StateKeyLaboatoyofCoastalandOfshoeEngneeng,DalanUnvestyofTechnology,Dalan116024,Chna) Abstact: Compaedwthenfocedconcetestuctue,steelenfocedconcetestuctuehasbeen wdelyusedduetotshghecayngcapacty,beteductltyand manyotheadvantages.the majotyofpevousstudes weefocused moeonthe mechancalpopetesof monolthcsteel enfocedconcetefamejont,butlessonthoseofpefabcatedsteelenfocedconcetefamejont wthsteelweldedconnecton.basedonthefomeconsdeatons,twopefabcatedsteelenfoced concetefamejontcombnatonsandaenfocedconcetefamejontcombnaton weedesgned. Quas-statcloadngtests weeconducted whlethecolumnaxalloads weeconstant.thefalue paten,ductlty,cayngcapactydegadaton,stfnessdegadatonandenegydsspatonofjont combnatonsweedscussedndetal.testesultsshowthattheaxalcompessonatohasnoefect onthefaluepatenofpefabcatedsteelenfocedconcetefamejont.thepefabcatedsteel enfocedconcetefamejontpefomshghecayngcapactyandbeteductltycompaed wth theenfocedconcetefamejont.theenegydsspatoncapactyofthepefabcatedsteelenfoced concetefamejontsbeteduetotsbeteplastcdefomatoncapablty.thecayngcapactyand stfnessofthepefabcatedsteelenfocedconcetefamejontdeclneshaplyundehgheaxal compessonato,andtheductltyfactoandenegydsspatoncapactyofthejontcombnaton deceaseastheaxalcompessonatonceases.thehghetheaxalcompessonatos,the smalethestanofthebeamconnectonaeaothejontcoeaeas.thestanvaluesofthebeam connectonaeaandthejontcoeaeaaelessthantheyeldstanvalue,ndcatngthatthesteel weldedconnectonsfeasble. Keywods:pefabcatedsteelenfocedconcete;beam-columnjont;faluepaten;ductlty; enegydsspaton

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