第 35 卷第 4 期华侨大学学报 ( 自然科学版 ) Vol.35 No 年 7 月 JournalofHuaqiaoUniversity(NaturalScience) Jul.2014 文章编号 : (2014) 犱狅犻 :
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1 第 35 卷第 4 期华侨大学学报 ( 自然科学版 ) Vol.35 No 年 7 月 JournalofHuaqiaoUniversity(NaturalScience) Jul.2014 文章编号 : (2014) 犱狅犻 : /ISSN 三面受火后混凝土短柱受剪承载力的数值计算 林碧兰 1, 李丹 2, 徐玉野 2 (1. 厦门理工学院材料科学与工程学院, 福建厦门 ; 2. 华侨大学福建省结构工程与防灾重点实验室, 福建厦门 ) 摘要 : 基于有限元软件 ABAQUS 建立火灾后混凝土短柱推覆过程的数值分析模型, 并对火灾后 7 根混凝土短柱的试验结果进行模拟分析, 建议模型分析参数. 分析水平力方向 受火时间 轴压比 剪跨比 截面尺寸 箍筋间距对三面受火后混凝土短柱受剪承载力的影响规律. 基于自编的有限元程序计算三面受火后混凝土截面抗压强度的平均折减系数, 提出三面受火后混凝土柱受剪承载力的实用计算方法. 研究结果表明 : 数值模型对火灾后混凝土短柱受剪承载力的预测较准. 关键词 : 钢筋混凝土 ; 短柱 ; 火灾 ; 受剪承载力 ; 数值模型中图分类号 : TU375.3 文献标志码 : A 火灾后混凝土结构的剩余承载性能是进行灾后结构鉴定和加固设计的基础, 目前已取得一定的进展 [1?6] [1]. 徐玉野等编制了火灾后混凝土柱压弯性能的有限元分析程序, 并建立了火灾后混凝土方形柱 [2] 剩余压弯承载力的实用计算公式. 唐跃峰等进行了火灾后混凝土受压柱的破坏形态 变形特点和剩余 [3?4] 承载力等的试验研究. 吴波等进行了轴向约束混凝土柱火灾后轴压承载力和轴压刚度的试验研究, [5] 以及火灾后混凝土柱强度 刚度 延性和滞回特性等抗震性能的试验研究.Chen 等进行了火灾后混凝 [6] 土柱双向偏压下力学性能的试验研究.Huo 等进行了有初始轴压力作用的混凝土短柱在全过程火灾后轴压承载力 刚度和延性的试验研究. 现有研究主要集中在火灾后混凝土柱式构件的正截面承载性能方面, 而有关其斜截面受剪性能方面的研究少有报道. 本文以较易发生剪切破坏的混凝土短柱为试验对 [7?8] 象, 在 7 根四面受火后混凝土短柱和 1 根未受火混凝土短柱抗震性能的试验研究基础上, 进一步建立火灾后混凝土短柱推覆过程的有限元模型, 并建议三面受火后砼柱受剪承载力实用计算式. 1 有限元模型及其试验验证 1.1 单元类型和网格划分利用有限元软件 ABAQUS 建立数值分析模型. 高温下热分析时, 混凝土采用 8 节点三维实体单元 DC3D8, 钢筋采用 2 节点杆单元 DC1D2. 高温后推覆过程分析时, 混凝土采用三维实体 8 节点缩减积分单元 C3D8R, 钢筋采用忽略横向剪切作用的三维 2 节点杆单元 T3D2, 混凝土和钢筋间用 Embeded 进行自由度耦合, 不考虑钢筋和混凝土之间滑移. 高温后推覆过程分析的网格划分与高温下热分析的网格相同, 网格划分过程中, 混凝土以钢筋的位置进行切分, 确保划分过程中钢筋和混凝土共节点. 建立的混凝土短柱试件的有限元模型, 如图 1 所示. 1.2 材料性能混凝土 ( 硅质骨料 ) 和钢筋的热工性能 ( 包括热传导系数 体积比热 热膨胀系数 ) 采用加拿大学者 Lie 等建议的公式 [9]. 高温后钢筋的力学性能基本能恢复, 假定其应力? 应变关系与未受火时的相同, 收稿日期 : 通信作者 : 徐玉野 (1978 ), 男, 副教授, 主要从事混凝土结构抗灾的研究.E mail:yuyexu@hqu.edu.cn. 基金项目 : 国家自然科学基金资助项目 ( ); 福建省自然科学基金资助项目 (2012J05099,2012J01221); 福建省高等学校新世纪优秀人才支持计划资助项目 (11FJRC03)
2 第 4 期 林碧兰, 等 : 三面受火后混凝土短柱受剪承载力的数值计算 439 采用理想弹塑性模型. 混凝土采用塑性损伤本构模型, 经反复试算建议了塑性势能方程和屈服面方程的基本参数取值 : 膨胀角为 45 ; 流动偏心率为 0.1; 混凝土双轴等压屈服强度与单轴抗压强度比值为 1.16; 拉压子午线上第二应力不变量比值为 2/3. 混凝土的受拉软化性能采用混凝土破坏能量准则描述, 对于 C20 混凝土, 断裂能取 40N m -1 ; 对于 C40 混凝土, 断裂能取为 120N m -1 ; 对于其他等级混凝土, 断裂能通过内插或外插得到 [10]. 高温后混凝土的受压应力? 应变关系采用陆洲导建议的模型 [11]. 1.3 边界条件和分析步骤利用 ABAQUS 软件进行高温下温度场分析. 升温前, (a) 混凝土 (b) 钢筋 图 1 试件的有限元模型 Fig.1 Finiteelementmodelofthespecimens 试件内部各点温度均匀, 且等于环境温度. 升降温过程中, 环境温度一般取 ISO834 标准升降温曲线, 但与试验结果对比时, 环境温度取试件明火试验时炉膛内实测升降温曲线, 炉壁温度取为 0.9 倍的炉膛温度. 受火面的对流换热系数取 25 W (m 2 K) -1, 辐射系数取 0.5 W (m 2 K) -1 ; 未受火面的对流换热系数取 9 W (m 2 K) -1. 钢筋与混凝土之间采用点面 Tie 约束, 使得不同材料在几何位置相同的单元节点处具有同样的温度. 由于高温后钢筋和混凝土材料的本构关系主要与各点经历的最高过火温度有关, 因此, 利用 Py thon 编程语言对高温下温度场分析结果进行后处理. 编制 1 个循环嵌套程序, 对每个节点在每个分析步中经历的温度进行比较, 提取模型中各节点的编号和经历的最高过火温度存入可供后续计算读取的 temp.fil 文件, 将该文件从预定义场中导入 step?1 中, 作为火灾后推覆过程模拟的初始条件. 利用 ABAQUS 软件进行高温后混凝土短柱推覆过程的数值模拟. 试件底端按固定端约束, 分 2 个荷载步施加作用 :1) 建立参考点 RP1 与加载面耦合, 将竖向荷载施加于参考点上并保持恒定 ;2) 建立参考点 RP2 与水平加载面耦合, 在 RP2 点上施加位移曲线进行水平位移控制加载. 通过建立参考点与加载面耦合可以避免直接施加集中力, 导致加载点过早开裂或压碎造成的收敛困难. 1.4 计算结果及分析文献 [7] 进行了 7 根明火加热后钢筋混凝土短柱试件和 1 根未受火对比试件的低周反复荷载试验. 试件的截面尺寸为 300mm 300mm, 纵向钢筋采用对称配筋, 每侧配置 3 20, 纵筋配筋率为 2.79%, 纵筋保护层厚度为 30mm, 箍筋采用 8@100, 体积配箍率为 0.837%. 利用 ABAQUS 计算的温度? 时间 (θ? 狋 ) 关系曲线与文献 [7] 的试件 Z2 和 Z4 中埋设的各测点实测结果对比, 如图 2 所示. 从图 2 可以看出 :1) 温度场分析结果与试验结果大体上吻合 ;2) 数值模拟结果与试验结果之间存在误差的主要原因是数值模拟中未考虑水分蒸发和迁移的影响, 热电偶的埋设位置误差 热工参数本身存在一定离散性等原因也会造成一定误差. (a)z2 (b)z4 图 2 温度? 时间关系曲线的数值模拟结果与试验结果的对比 Fig.2 Comparisonbetweennumericalresultsandexperimentalresultsofthetemperature?timecurves 火灾后混凝土短柱受剪承载力的计算结果与文献 [7] 中试件 Z2~Z8 试验结果的对比情况, 如表 1 t 所示. 表 1 中 : 狋 f 为受火时间 ; 狀为轴压比 ;λ 为剪跨比 ; 犱为箍筋直径 ; 狊为箍筋间距 ; 犞 u 为受剪承载力实
3 440 华侨大学学报 ( 自然科学版 ) 2014 年 测值 ;V c u 为受剪承载力计算值 ; η 为计算值与实测值之间的相对误差. 从表 1 中可以看出 :1)ABAQUS 对受剪承载力的模拟值与实测值吻合较好 ;2) 受剪承载力的计算值总体上略小于实测值, 这可能是在温度场分析时未能考虑混凝土内水分蒸发和迁移的影响, 导致内部混凝土最高过火温度的计算结果偏高, 以及数值计算过程中未考虑过火温度对混凝土断裂能的影响. 表 1 受剪承载力的计算结果与试验结果的对比 Tab.1 Comparisonbetweennumericalresultsandexperimentalresultsofshearstrength 试件编号 狋 f/h 狀 λ 犱 /mm 狊 /mm t 犞 u /kn c 犞 u /kn η / % Z Z Z Z Z Z Z 火灾后混凝土短柱试件单向推覆过程的力? 位移 ( 犉?Δ) 关系曲线的计算值与文献 [7] 中试件 Z2~Z8 试验结果的对比情况, 如图 3 所示. 从图 3 可以看出 :ABAQUS 模拟的力? 位移关系曲线的上升段趋势 与试验值大致吻合, 但模拟曲线的上升段斜率相对偏大, 且下降段不明显. 力? 位移关系曲线的试验值与 计算值的差异除了上述最高过火温度计算的误差外, 还可能由下列原因引起 :1) 选择的火灾后材料本 构关系与实际情况存在一定差异 ;2) 数值模拟未考虑钢筋与混凝土之间滑移和混凝土压碎 脱落的影 响, 这会使上升段斜率偏大. (a)z2~z5 (b)z6~z8 图 3 力? 位移关系曲线的数值模拟结果与试验结果的对比 Fig.3 Comparisonofshearstrengthbetweennumericalsimulationandsimplifiedcalculation 2 影响因素分析 作为初步探讨, 以三面受火后普通混凝土方形柱为研究对象, 受火面的环境温度遵循 ISO834 标准升降温曲线. 通过典型算例, 分析水平力方向 受火时间 轴压比 剪跨比 截面尺寸 箍筋间距对受火后混凝土短柱受剪承载力的影响规律. 算例的基本条件 : 截面尺寸犪为 300mm; 箍筋为 8@100; 纵筋为 8 20; 剪跨比 λ 为 1.78; 受火时间狋 f 为 1h; 轴压比狀为 0.2; 混凝土保护层厚度犮为 30mm; 纵筋与箍筋的屈服强度犳 y 分别为 484,425 MPa; 混凝土立方体抗压强度犳 cu 为 41.1 MPa. 当考察某些参数变化对受火后混凝土短柱受剪承载力的影响时, 该部分参数再补充考虑其他取值情况. 对于三面受火的方式, 当水平力沿对称轴方向时, 水平力的方向存在 2 种可能, 如图 4 所示. 图 4 中 : 方向 1 的受拉侧未受火, 方向 2 的受压侧未受火.2 种水平力方向下推覆过程的力? 位移曲线, 如图 5 所示. 从图 5 可以看出 :1)2 个方向的力? 位移关系曲线大致重合, 水平力的方向对三面受火后混凝土短柱推覆过程影响较小 ;2) 方向 1 的受剪承载力略小于方向 2, 二者相差 1.4%. 水平荷载通常是反复荷载, 受剪承载力是 2 个方向的较小值, 因此, 在后续的受剪承载力计算分析中, 水平力的方向取方向 1. 三面受火后混凝土柱的受剪承载力犞 u 随受火时间狋的变化情况, 如图 6 所示. 从图 6 可以看出 : 三
4 第 4 期 林碧兰, 等 : 三面受火后混凝土短柱受剪承载力的数值计算 441 图 4 水平力加载方向图 5 不同水平力方向下力? 位移关系曲线 Fig.4 Directionofhorizontalforce Fig.5 Force?displacementcurvesfordiferentloaddirections 面受火后短柱的受剪承载力随受火时间的增加近似呈线性降低. 三面受火后混凝土柱的受剪承载力犞 u 随轴压比狀的变化情况, 如图 7 所示. 从图 7 可以看出 : 火灾后混凝土短柱的受剪承载力, 当轴压比小于 0.3 时, 随轴压比的增大而线性增大 ; 当轴压比为 0.3~0.5 时, 变化不大 ; 当轴压比大于 0.5 时, 随轴压比的增大反而下降. 可见, 轴压比在一定范围内对柱子的受剪承载力是有利的, 这与未受火时轴压力对混凝土短柱受剪承载力的影响规律一致. 图 6 受剪承载力随受火时间的变化情况图 7 受剪承载力随轴压比的变化情况 Fig.6 Variationofshearstrength Fig.7 Variationofshearstrength withfireexposuretime withaxialcompressiveratio 三面受火后混凝土柱的受剪承载力犞 u 随剪跨比 λ 的变化情况, 如图 8 所示. 从图 8 可以看出 : 火灾后柱子的受剪承载力随剪跨比的增大而降低. 三面受火后混凝土柱的受剪承载力犞 u 随方形柱截面尺寸犪的变化情况, 如图 9 所示. 从图 9 可以看出 : 火灾后柱子的受剪承载力随截面尺寸的增大呈线性增加. 三面受火后混凝土柱的受剪承载力犞 u 随箍筋间距狊的变化情况, 如图 10 所示. 从图 10 可以看出 : 火灾后柱子的受剪承载力随箍筋间距的增大呈线性降低. 图 8 受剪承载力随剪跨比的变化情况图 9 受剪承载力随截面尺寸的变化情况 Fig.8 Variationofshearstrength Fig.9 Variationofshearstrength withshearspanratio withsectionaldimension 3 三面受火后混凝土柱受剪承载力的实用计算式 借鉴文献 [12] 中未受火钢筋混凝土柱受剪承载力的计算公式和第 2 节中分析得到的各参数的影响
5 442 华侨大学学报 ( 自然科学版 ) 2014 年 规律, 建议采用下式计算三面受火后混凝土柱的受剪承载力犞 u, 即 犞 u = 犃 sv 犽 c 犳 t 犫犺 犳 yv 犺 犖. (1) λ+1 狊式 (1) 中 : 犳 t 为混凝土轴心抗拉强度的设计值 ; 犳 yv 为箍筋抗拉强度的设计值 ; 犫为柱截面的宽度 ; 犺 0 为柱截面的有效高度 ; 犃 sv 为配置的箍筋截面面积 ; 狊为箍筋的间距 ; 犖为与剪力设计值犞相应的轴向压力设计值, 当犖大于 0.3 犽 c 犳 c 犃时, 取 0.3 犽 c 犳 c 犃, 此处, 犃为构件的截面积, 犳 c 为混凝土轴心抗压强度的设计值, 犽 c 为三面受火后混凝土截面抗压强度的平均折减系数. 式 (1) 中系数犽 c,0.9( 第二项式 ) 是考虑火灾高温对混凝土 箍筋受剪贡献的降低. 第一项式中 0.9 是考虑三面受火后混凝土短柱发生不对称烧损, 截面的极强中心朝方向 1 的受拉侧偏移, 相当于增大竖向荷载的偏心距, 使受剪承载力降低. 图 10 受剪承载力随箍筋 间距的变化情况 Fig.10 Variationofshear strengthwithstirrupspacing 将混凝土截面划分为很多网格, 按文献 [7] 中给出的方法, 利用有限元模型计算出混凝土截面内每个网格的最高过火温度, 并代入火灾后混凝土的抗压强度公式, 算出每个网格火灾后混凝土的抗压强度, 进而计算出三面受火后混凝土截面抗压强度的平均折减系数犽 c, 其计算结果如表 2 所示. 对于方形 柱的其他截面尺寸和受火时间, 通过查表插值可 表 2 系数犽 c 的值 以算得犽 c. 对表 2 中的数据采用统计产品与服务解决方案 (SPSS) 软件进行非线性回归, 可以得到犽 c 与截面尺寸犪, 受火时间狋的关系式为 犽 c = 犪 狋 狋 犪 犪狋. (2) 式 (2) 中 : 犪, 狋的单位分别为 m,h. 表 2 中的数据和式 (2) 的计算结果总体上吻合较好 : 二者的相关系数 后者与前者之比的平均值和均方差分别为 Tab.2 Valuesofparameters 犽 c 犪 /mm 狋 /min ,1.001 和 这表明式 (2) 具有较好的精度, 可用于犽 c 的计算. 按照第 1 节的方法, 利用 ABAQUS 进行 6 根混凝土柱三面受火后推覆过程分析, 可计算得到其受剪承载力. 利用简化计算公式 (1) 计算得到的受剪承载力犞 u,2 与 ABAQUS 模拟计算的 6 根混凝土柱的受剪承载力犞 u,1 的对比, 如表 3 所示. 表 3 中 : 试件编号 Zxxx?yyy,xxx 表示受火时间, 单位为 min,yyy 表示轴压比. 算例的基本参数 : 截面尺寸为 400mm 400mm; 箍筋为 8@100; 纵筋为 8 20; 剪跨比 λ 为 1.78; 受火时间为 60,120min; 轴压力犖为 250,500,750kN; 纵筋与箍筋的屈服强度犳 y 分别为 484, 425 MPa; 混凝土立方体抗压强度犳 cu 为 41.1MPa; 混凝土的轴心抗拉强度犳 t 为 2.43MPa. 从表 3 中可以看出 : 式 (1) 可用于三面受火后钢筋混凝土柱受剪承载力的实用计算. 表 3 受剪承载力模拟结果与简化计算结果的对比 Tab.3 Comparisonofsimulationandsimplifiedcalculatedshearstrength 试件号 犞 u,1/kn 犞 u,2/kn 犞 u,1/ 犞 u,2 试件号 犞 u,1/kn 犞 u,2/kn 犞 u,1/ 犞 u,2 Z60? Z120? Z60? Z120? Z60? Z120? 结论 基于有限元软件 ABAQUS 建立的火灾后混凝土短柱推覆过程的数值模型, 分析相关因素对三面受火后混凝土短柱受剪承载力的影响规律, 并借鉴现有规范公式, 提出三面受火后混凝土柱受剪承载力的实用计算方法, 可以得到以下 3 点主要结论. 1) 有限元软件 ABAQUS 对火灾后混凝土柱受剪承载力的预测较准.
6 第 4 期 林碧兰, 等 : 三面受火后混凝土短柱受剪承载力的数值计算 443 2) 当水平力沿着三面受火后混凝土柱的对称面施加时, 水平力的加载方向对三面受火后柱的受剪承载力影响不大. 受火后混凝土短柱的受剪承载力随受火时间的增加 箍筋间距的增大近似呈线性降低, 随截面尺寸的增大呈线性增加, 随剪跨比的增大而降低. 当轴压比小于 0.3 时, 随轴压比的增大而线性增大 ; 当轴压比为 0.3~0.5 时, 变化不大 ; 当轴压比大于 0.5 时, 随轴压比的增大而降低. 3) 提出的三面受火后混凝土柱受剪承载力的计算式具有一定的安全保证率, 可用于该类构件受剪性能的损伤评定. 参考文献 : [1] 徐玉野, 王全凤. 火灾后钢筋混凝土柱的剩余承载力研究 [J]. 工程力学,2010,27(2):84?89. [2] 唐跃峰, 刘明哲, 于长海, 等. 火灾后钢筋混凝土柱剩余承载力研究 [J]. 宁波大学学报 : 理工版,2011,24(4):112? 115. [3] 吴波, 李毅海. 轴向约束钢筋混凝土柱火灾后剩余轴压性能的试验研究 [J]. 土木工程学报,2010,43(4):85?91. [4] 吴波, 马忠诚, 欧进萍. 高温后钢筋混凝土柱抗震性能的试验研究 [J]. 土木工程学报,1999,32(2):53?58. [5] CHEN Y H,CHANG YF,YAO GC,etal.Experimentalresearchonpost?firebehaviorofreinforcedconcretecol umns[j].firesafetyjournal,2009,44(5):741?748. [6] HUOJing?si,ZHANGJia?guang,WANGZhi?wei,etal.Efectsofsustainedaxialloadandcoolingphaseonpost? firebehaviorofreinforcedconcretestubcolumns[j].firesafetyjournal,2013,59(7):76?87. [7] 徐玉野, 杨清文, 吴波, 等. 高温后钢筋混凝土短柱抗震性能试验研究 [J]. 建筑结构学报,2013,34(8):12?19. [8] 林燕卿, 徐玉野, 杨清文, 等. 火灾后混凝土短柱的滞回性能和损伤评定 [J]. 华侨大学学报 : 自然科学版,2013,34 (5):563?569. [9] LIETT,CELIKKOLB.Methodtocalculatethefireresistanceofcircularreinforcedconcretecolumns[J].ACIMa terialsjournal,1991,88(1):84?91. [10] 王玉镯, 傅传国.ABAQUS 结构工程分析及实例详解 [M]. 北京 : 中国建筑工业出版社,2010:127?131. [11] 陆洲导, 朱伯龙, 熊海贝, 等. 钢筋砼框架火灾后的加固修复研究 [J]. 四川建筑科学研究,1995,21(3):7?12. [12] 中华人民共和国住房和城乡建设部.GB 混凝土结构设计规范 [S]. 北京 : 中国建筑工业出版社, 2011:56?57. 犖狌犿犲狉犻犮犪犾犆犪犾犮狌犾犪狋犻狅狀犳狅狉狋犺犲犛犺犲犪狉犛狋狉犲狀犵狋犺狅犳犆狅狀犮狉犲狋犲犛犺狅狉狋犆狅犾狌犿狀狊犪犳狋犲狉 3? 犉犪犮犲犎犲犪狋犻狀犵 LINBi?lan 1,LIDan 2,XU Yu?ye 2 (1.ColegeofMaterialsScienceandEngineering,XiamenUniversityofTechnology,Xiamen361024,China; 2.KeyLaboratoryforStructuralEngineeringandDisasterPreventionofFujianProvince,HuaqiaoUniversity,Xiamen361021,China) 犃犫狊狋狉犪犮狋 : Anumericalmodelforthepush?overanalysisofconcreteshortcolumnsafterfirewasdevelopedbyABAQUS, andsomekeyfiniteelementmodelparametersfortheshortcolumnsweresuggestedthroughthenumericalanalysisofthe testsofsevencolumns.theefectsofhorizontalforcedirection,fireexposuretime,axialcompressiveratio,shearspan ratio,sectionaldimensionandstirrupspacingontheshearstrengthofconcreteshortcolumnsafter3?faceheatingwerein vestigatedbasedonthenumericalmodel.theaveragereductioncoeficientofcompressivestrengthinconcretesectionsaf ter3?faceheatingwascalculatedbyaself?developedfiniteelementprogram,andapracticalcalculation methodforthe shearstrengthofconcretecolumnsafter3?faceheatingwasproposed.theresultsindicatethat:theshearstrengthofcon creteshortcolumnafterfireiswelpredictedbytheestablishedmodel. 犓犲狔狑狅狉犱狊 : reinforcedconcrete;shortcolumn;fire;shearstrength;numericalmodel ( 责任编辑 : 钱筠英文审校 : 方德平 )
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西班牙文学简史
犅狉犲狏犲犎犻狊狋狅狉犻犪犱犲犾犪犔犻狋犲狉犪狋狌狉犪犈狊狆犪 狅犾犪 犛犺犪狀犵犺犪犻犉狅狉犲犻犵狀犔犪狀犵狌犪犵犲犈犱狌犮犪狋犻狅狀犘狉犲狊狊 (CIP) /. : 2005 ( ) 犐犛犅犖 7-81095-810-0 Ⅰ. Ⅱ.1 2 Ⅲ. - Ⅳ. 犐 551.09 犆犐犘 (2005)101131 : ; ; ; ( ) 犻 犻 ; ; : () ; ( ) 20 20059 1 11
中学第二教材：高中语文：选修：语言规范与创新：配套江苏版教材
(1 ) (1 ) (18) : (18) (28) (28) (40) (40) (52) (52) (63) (63) (63) (72) (72) (77) (77) (85) (85) (92) (92) (101) 1 ,,,,,,,400,, 1300,,,,,,,,,,,,,,,,,,,,,, 1., : :,,,,,,,,, :(1),,,, (2),, (3) (4), :,, 2.
吉林大学学报 工学版 ２４４ 第 ４ 卷 复杂 鉴于本文篇幅所限 具体公式可详见参考文 献 ７ 每帧的动力学方程建立及其解算方法如图 ３ 所示 图４ 滚转角速度与输入量 η 随时间的变化波形 Ｆｉｇ ４ Ｗａｖｅｆｏｒｍ ｏｆ ｒｏｌｌ ｒａｔｅ ａｎｄ ｉｎｐｕｔ η ｗｉｔｈ ｔｉｍｅ ｃｈａｎｇｉｎｇ 图５ Ｆｉｇ ５ 滚转角随时间的变化波形 Ｗａｖｅｆｏｒｍ ｏｆ ｒｏｌｌ ａｎｇｌｅ ｗｉｔｈ
Vol.25 No.3 ACTA AGRESTIA SINICA May 犱狅犻 : /j.issn A F6!"#, $,%&', (6 7 7 \ ` ) #$: 8 I N 9
25 3 2017 5 Vol.25 No.3 ACTA AGRESTIA SINICA May. 2017 犱狅犻 :10.11733/j.issn.1007 0435.2017.03.003 A F6!"#, $,%&', (6 7 7 \ ` V@, 6 730000) #$: 8 I N 9
第 4 期 李月霞, 等 : 高强钢筋活性粉末混凝土梁的抗剪承载力试验 465 活性粉末混凝土 (RPC) 是一种力学性能长期保持稳定, 早期强度高 韧性高和体积稳定性好, 在恶 [14] 劣条件下寿命长的高性能混凝土. 近年来, 国内外对高强钢筋 RPC 构件斜截面抗剪性能等问题已有 [5] 一定
![第 4 期 李月霞, 等 : 高强钢筋活性粉末混凝土梁的抗剪承载力试验 465 活性粉末混凝土 (RPC) 是一种力学性能长期保持稳定, 早期强度高 韧性高和体积稳定性好, 在恶 [14] 劣条件下寿命长的高性能混凝土. 近年来, 国内外对高强钢筋 RPC 构件斜截面抗剪性能等问题已有 [5] 一定](/thumbs/88/114603159.jpg "第 4 期 李月霞, 等 : 高强钢筋活性粉末混凝土梁的抗剪承载力试验 465 活性粉末混凝土 (RPC) 是一种力学性能长期保持稳定, 早期强度高 韧性高和体积稳定性好, 在恶 [14] 劣条件下寿命长的高性能混凝土. 近年来, 国内外对高强钢筋 RPC 构件斜截面抗剪性能等问题已有 [5] 一定")
第 38 卷第 4 期华侨大学学报 ( 自然科学版 ) Vol.38 No.4 2017 年 7 月 JournalofHuaqiaoUniversity(NaturalScience) Jul.2017 犱狅犻 : 10.11830 /ISSN.1000 5013.201704005 高强钢筋活性粉末混凝土梁的抗剪承载力试验 李月霞 1, 刘超 2, 金凌志 3 (1. 桂林理工大学博文管理学院,
前 言 本标准的附录 A 为资料性附录 本标准由国家认证认可监督管理委员会提出并归口 本标准由中华人民共和国上海出入境检验检疫局负责起草 本标准主要起草人 : 倪昕路 韩丽 周瑶 郭德华 朱坚 本标准系首次发布的检验检疫行业标准 Ⅰ
中华人民共和国出入境检验检疫行业标准 犛犖 / 犜 2326 2009 食品及油脂中反式脂肪酸含量的检测傅立叶变换红外光谱法 犇犲狋犲狉犿犻狀犪狋犻狅狀狅犳狋狉犪狀狊犳犪狋狔犪犮犻犱狊犻狀犳狅狅犱狊狋狌犳犪狀犱狅犻犾狊 犉犜犐犚犿犲狋犺狅犱 2009 07 07 发布 2010 01 16 实施 中华人民共和国国家质量监督检验检疫总局 发布 前 言 本标准的附录 A 为资料性附录 本标准由国家认证认可监督管理委员会提出并归口
中华人民共和国出入境检验检疫行业标准 犛犖 / 犜 进出口化妆品中氢溴酸右美沙芬的测定液相色谱法 犇犲狋犲狉犿犻狀犪狋犻狅狀狅犳犱犲狓狋狉狅犿犲狋犺狅狉狆犺犪狀犺狔犱狉狅犿犻犱犲犻狀犮狅狊犿犲狋犻犮狊犳狅狉犻犿狆狅狉狋犪狀犱犲狓狆狅狉狋 犔犻狇狌犻犱犮犺狉狅犿犪狋狅犵狉犪狆犺狔犿
中华人民共和国出入境检验检疫行业标准 进出口化妆品中氢溴酸右美沙芬的测定液相色谱法 犇犲狋犲狉犿犻狀犪狋犻狅狀狅犳犱犲狓狋狉狅犿犲狋犺狅狉狆犺犪狀犺狔犱狉狅犿犻犱犲犻狀犮狅狊犿犲狋犻犮狊犳狅狉犻犿狆狅狉狋犪狀犱犲狓狆狅狉狋 犔犻狇狌犻犱犮犺狉狅犿犪狋狅犵狉犪狆犺狔犿犲狋犺狅犱 2009 02 20 发布 2009 09 01 实施 中华人民共和国国家质量监督检验检疫总局 发布 前 言 本标准的附录
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为主的框架中长柱和以剪切破坏为主的框架短柱 提出了考虑钢管约束时变效应的中长柱滞回曲线纤维模型数值计算方法, 分别建立了中长柱和短柱的荷载 - 变形恢复力模型, 提出了框架柱的抗剪承载力计算公式, 提出了轴压比 钢管径厚比 方钢管设肋等构造措施 ; 解决了国内外缺少钢管约束混凝土框架柱成套抗震设计技
一 项目名称 : 钢管约束混凝土结构技术研究与应用二 申报奖种 : 科技进步奖三 项目简介 钢 - 混凝土组合结构 ( 简称 : 组合结构 ) 的承载力高 刚度适宜 抗震性能好 施工效率高 经济和综合效益好, 在我国的重点工程中得到了广泛应用 组合结构的主要形式是钢管混凝土和型钢混凝土, 但钢管混凝土存在耐火极限偏低 与混凝土梁连接复杂 薄壁高强钢管难以应用等问题, 而型钢混凝土也存在梁柱节点复杂
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2 西安建筑科技大学学报 ( 自然科学版 ) 第 43 卷 图 1 试件尺寸及配筋配钢形式 Fig.1 Detailsofspecimens 表 1 试件参数 Tab.1 Parametersofspecimens SpecimenID n h/b ρ s /% Beamtype LJ
DOI:10.15986/j.1006-7930.2011.01.016 *. 中图分类号 :TU398.9 文献标志码 :A 文章编号 :1006-7930(2011)01-0001-06 第 43 卷第 1 期 2011 年 2 月 西安建筑科技大学学报 ( 自然科学版 ) J.Xi anuniv.ofarch.& Tech.(NaturalScienceEdition) Vol.43 No.1
1 G H : 1 <=I+1 Fe 2+ /Fe :; # L45D2 \.2 J,2 <=LKLM/0N Alfa (. 1! M # "!"J O/ */ " L H2O2 D2 )* N 9:.NBSLBPO ^. "!L) + P; La.]3
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33 5 Vol.33,No JournalofHebeiUniversityofScienceandTechnology Oct.2012 : (2012) /,, ( 河北科技大学机械工程学院, 河北石家庄 ) : 利用计算流体
33 5 Vol.33,No.5 2012 10 JournalofHebeiUniversityofScienceandTechnology Oct.2012 :1008-1542(2012)05-0453-06 /,, ( 河北科技大学机械工程学院, 河北石家庄 050018) : 利用计算流体力学软件 FLUENT 的凝固 / 熔化模型, 对双层壁圆筒内填充的铝硅合金相变材料的熔化 / 凝固过程进行了数值模拟,
机 械 工 程 材 料 大连理工大学三束材料改性国家重点实验室 材料科学与工程学院 辽宁大连 对铝热焊接不同预热时间 下 钢轨焊缝的显微组织 力学 性能和断裂机制等进行了研究 结果表明 在上述预热工艺下铝热焊缝处的组织均为铁素体和珠光体 焊缝中心处的硬度最低 缩短预热时间硬度值稍有提高 随着离开焊缝中心距离的增加硬度 值提高 热影响区靠近焊缝处硬度较大 向母材一侧逐渐降低 焊缝处轨头部位的抗拉强度最高
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标题
第 35 卷第 期西南大学学报 ( 自然科学版 ) 3 年 月 Vol.35 No. JouralofSouthwestUiversity (NaturalScieceEditio) Feb. 3 文章编号 :673 9868(3) 69 4 一类积分型 Meyer-KiḡZeler-Bzier 算子的点态逼近 赵晓娣, 孙渭滨 宁夏大学数学计算机学院, 银川 75 摘要 : 应用一阶 DitziaṉTotik
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浙江大学材料与化学工程学院博士学位论文铝内衬轻质高压储氢容器强度和可靠性研究姓名 : 开方明申请学位级别 : 博士专业 : 化工过程机械指导教师 : 郑津洋 20070801 浙江人学工学博士学位论文 同几何结构的金属材料的有限元计算结果 轴向位移云图见图３
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前 言 本标准的附录 A 附录 B 和附录 C 为资料性附录 本标准由国家认证认可监督管理委员会提出并归口 本标准起草单位 : 中华人民共和国山西出入境检验检疫局 本标准主要起草人 : 薛平 连庚寅 宋欢 苑利 杜利君 潘雅丽 宋洁 康杰 本标准系首次发布的出入境检验检疫行业标准 Ⅰ
中华人民共和国出入境检验检疫行业标准 犛犖 / 犜 2115 2008 进出口食品和饲料中总氮及粗蛋白的检测方法杜马斯燃烧法 犇犲狋犲狉犿犻狀犪狋犻狅狀狅犳狋犺犲狋狅狋犪犾狀犻狋狉狅犵犲狀犮狅狀狋犲狀狋犪狀犱犮犪犾犮狌犾犪狋犻狅狀狅犳狋犺犲犮狉狌犱犲狆狉狅狋犲犻狀犮狅狀狋犲狀狋犻狀犳狅狅犱犪狀犱犳犲犲犱犳狅狉犻犿狆狅狉狋犪狀犱犲狓狆狅狉狋 犆狅犿犫狌狊狋犻狅狀犪犮犮狅狉犱犻狀犵狋狅狋犺犲犇狌犿犪狊狆狉犻狀犮犻狆犾犲
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B53A B4 ( B ) Vol.53 No B7C JournalofXiamenUniversity (NaturalScience) Jul.2014 doi: /j.issn < 5, 6 犚犖犃 / 犇犖犃 J*
B53A B4 ( B ) Vol.53 No.4 2014B7C JournalofXiamenUniversity (NaturalScience) Jul.2014 doi:10.6043/j.issn.0438 0479.2014.04.028 34 3< 5, 6 犚犖犃 / 犇犖犃 J*!,, 2 (WX @ ) @T, DY@ 2., WX 361102) MN: \Z \ 23 4(
混凝土结构基本原理 第五章 受弯构件正截面分析 与计算 任晓丹同济大学建筑工程系 www.reniaodan.com rdj@ongji.edu.cn 同济大学土木楼 A413 受弯构件 梁 受弯构件工程实例 楼板 柱 楼梯 墙 地下室底板 梁 梁 墙下基础 柱下基础 受弯构件工程实例 受弯构件主要截面形式 梁截面 矩形梁 T 形梁 I 形梁花篮梁 板截面 实心板多孔板槽形板 受弯构件的配筋形式
第 29 卷第 9 期 Vol. 29 NO. 9 重庆工商大学学报 ( 自然科学版 ) J Chongqing Technol Business Univ. Nat Sci Ed Sept X * ABAQUS 1 2
第 29 卷第 9 期 Vol. 29 NO. 9 重庆工商大学学报 ( 自然科学版 ) J Chongqing Technol Business Univ. Nat Sci Ed 2012 9 Sept. 2012 1672-058X 2012 09-0076 - 06 * ABAQUS 1 2 1 2 1 2 1. 400074 2. 400074 初始地应力是岩土工程数值模拟时必需考虑的重要因素,
60 桂林理工大学学报 2017 年 因此, 本文首先对 OpenSees 提供的 6 种单轴混凝土本构模型的计算原理和具体参数取值进行了全面的汇总归纳, 然后分别采用这 6 种本构模型对选取的钢筋混凝土柱拟静力试验构件建立有限元模型, 通过数值模拟结果与试验结果的对比分析, 研究了各混凝土本构模型
第 37 卷第 1 期桂林理工大学学报 Vol 37No 1 2017 年 2 月 JournalofGuilinUniversityofTechnology Feb 2017 文章编号 :1674-9057(2017)01-0059-09 doi:10 3969/j.isn 1674-9057 2017 01 008 OpenSees 中混凝土本构模型用于模拟结构滞回性能的对比 赵金钢 1, 杜斌
三、选择题
钢筋混凝土结构复习题 一 填空题 1 钢筋混凝土及预应力混凝土中所用的钢筋可分为两类 : 有明显屈服点的钢筋和无明显屈 服点的钢筋, 通常分别称它们为 和 对无明显屈服点的钢筋, 通常取相当于残余应变为 时的应力作为假定的屈 服点, 即 3 钢筋混凝土结构对钢筋性能的要求主要是 4 平均裂缝宽度是指 位置处构件的裂缝宽度 5 混凝土的延性随强度等级的提高而 同一强度等级的混凝土, 随着加荷速 度的减小,
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前 言 本标准的附录 A 附录 B 和附录 C 为资料性附录 本标准由国家认证认可监督管理委员会提出并归口 本标准起草单位 : 中华人民共和国山西出入境检验检疫局 本标准主要起草人 : 薛平 连庚寅 宋欢 苑利 杜利君 潘雅丽 宋洁 康杰 本标准系首次发布的出入境检验检疫行业标准 Ⅰ
中华人民共和国出入境检验检疫行业标准 犛犖 / 犜 2115 2008 进出口食品和饲料中总氮及粗蛋白的检测方法杜马斯燃烧法 犇犲狋犲狉犿犻狀犪狋犻狅狀狅犳狋犺犲狋狅狋犪犾狀犻狋狉狅犵犲狀犮狅狀狋犲狀狋犪狀犱犮犪犾犮狌犾犪狋犻狅狀狅犳狋犺犲犮狉狌犱犲狆狉狅狋犲犻狀犮狅狀狋犲狀狋犻狀犳狅狅犱犪狀犱犳犲犲犱犳狅狉犻犿狆狅狉狋犪狀犱犲狓狆狅狉狋 犆狅犿犫狌狊狋犻狅狀犪犮犮狅狉犱犻狀犵狋狅狋犺犲犇狌犿犪狊狆狉犻狀犮犻狆犾犲
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1932 19 tionoftheoralcavitytissue. 犓犲狔狑狅狉犱狊 :OpticalCoherenceTomography (OCT);spectral domain;parotidgland;histopathology 1 (Optical Coherence Tomography OCT) [1],,, [2], 20 90,OCT, D.Huang J.G.Fujimoto
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自然科学版 预处理 视盘粗定位 视盘垂直坐标的粗定位 视盘水平坐标的粗定位
自然科学版 文章编号 视网膜图像中视盘的快速自动定位方法 赵晓芳 林土胜 李碧 摘 要 基于眼底视网膜血管的分布结构及视盘本身的特点 提出一种快速自动定位视盘的方法 首先根据视网膜血管的网络分布结构大致定位视盘的垂直坐标 然后根据视盘 的亮度信息及视盘与血管的关系来定位视盘的水平坐标 最后把视盘限定在以粗定位的视盘为中心的一个小窗口内 用 变换精确定位视盘中心 该方法不需要事先分割视网膜血管 也不需要对算法进行训练
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JournalofSoiland WaterConservation Vol.32No.5 Oct.,2018 KZ[ Y\]^ "_`a P O 1,<) 2,3,4,*73 2,3,4,+ 1,2,3,4,E 9 5 (1.? Q3 45 ;,? 71210
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325 201810 JournalofSoiland WaterConservation Vol.32No.5 Oct.,2018 KZ[%@,;3@Y\]^ "_`ap O 1,
任春平 邹志利 在坡度为 的平面斜坡上进行了单向不规则波的沿岸流不稳定运动实验 观测到了沿 岸流的周期性波动 波动周期约为 利用最大熵方法和三角函数回归法求得这种波动的主 频率以及幅值 分析了波动幅值在垂直岸线方向的变化 结果表明该变化与沿岸流变化类似 即在 沿岸流最大值附近这种波动强度最大 为了分析波动的机理 利用线性沿岸流不稳定模型对模型实验结果进行了分析 求得了不稳定运动增长模式和波动周期 并与对应实测结果进行了比较
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第 4 章钢筋混凝土轴心受力构件 一幢房屋或一个工程结构由许多承重构件有机组合而成, 承重构件的种类很多, 根据它们的受力不同, 可分为受压 受拉 受弯 受剪 受扭等构件 ; 或复合受力构件, 如压弯 弯剪 扭弯剪等构件 纵向拉力合力方向与构件截面形心重合的构件, 称为轴心受拉构件 ; 纵向压力合力方向与构件截面形心重合的构件, 称为轴心受压构件 轴心受拉构件和轴心受压构件统称为轴心受力构件 在实际工程中,
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第 1 期 屈文俊, 等 : 混凝土受弯构件受拉钢筋最小配筋率 7 裂后, 受拉钢筋由于配置过少而立即屈服进入强化阶段, 此时的受拉钢筋配筋率即是最小配筋率 ; 经验法是指直接给出最小配筋率的取值, 而没有完整的受力模型作为取值准则, 但从不同角度考虑了一些因素对最小配筋率取值的影响 对于抗震区,
第 28 卷第 1 期 2011 年 3 月 建筑科学与工程学报 JournalofArchitectureandCivilEngineering Vol.28 No.1 Mar.2011 文章编号 :1673 2049(2011)01 0006 05 混凝土受弯构件受拉钢筋最小配筋率 屈文俊, 方瑾, 周国全 ( 同济大学土木工程学院, 上海 200092) 摘要 : 简述了中国不同时期的混凝土设计规范对非抗震情况和抗震情况下受拉钢筋最小配筋率的取值及确定原则,
( ) * +, - 犑狅狌狉狀犪犾狅犳犘犪狋犺狅犵犲狀犅犻狅犾狅犵狔 Aug.2018, Vol.13,No DOI: /j.cjpb ' ()*+,-./(0 F, GH,I+J ( G,HD I JKX32 L D/ W, GMN
809 DOI:10.13350/j.cjpb.180802 ' ()*+,-./(0 F, GH,I+J ( G,HD I JKX32 L D/ W, GMN750021) @ OR G-. 0. ], @M G-. 0 P,FG ].@, QR I ` OR FG]3OR, FG @M,?@ ST U:
北大绿卡：新课标教材课时同步讲练 七年级语文下 人教版
: : : : : : : (CIP) : /,. :,2007 3 ISBN978 7 5602 4795 3 Ⅰ.. Ⅱ.1. 2. Ⅲ. Ⅳ.G634 CIP(2007) 037245 118 (130117) :0431 85695744 85688470 :0431 85695734 :htp: www nenup com :sdcbs@mail jl cn :nenupyuwen@yahoo.cn
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第 1 期 陈宝春, 等 : 混凝土偏压柱承载力计算方法 19 unreasonablefactorsinthecalculation methodsofeccentricalyloadedconcretecolumnsintwo codes,whichshouldbeimproved.3tabs,
第 14 卷第 1 期 2014 年 2 月 交通运输工程学报 JournalofTraficandTransportationEngineering Vol.14 No.1 Feb.2014 文章编号 :1671 1637(2014)01 0018 08 混凝土偏压柱承载力计算方法 陈宝春 1, 林上顺 1,2 (1. 福州大学土木工程学院, 福建福州 350108;2. 福建省交通规划设计院,
7 北京大学学报 医学版 # +94* 4 ' % 论著!! "# $ #% %"&!%'!! $ "( )& * $ +,-.)/ ) 01 " * ). " 2")3 )01 ( /" 433% /1 " 0 "51 " -.)/$ 6',)") 4.))%) 0
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第 43 卷第 5 期 2015 年 10 月 福州大学学报 ( 自然科学版 ) JournalofFuzhouUniversity(NaturalScienceEdition) Vol.43No.5 Oct.2015 DOI: /isn 文
第 43 卷第 5 期 2015 年 10 月 福州大学学报 ( 自然科学版 ) JournalofFuzhouUniversity(NaturalScienceEdition) Vol.43No.5 Oct.2015 DOI:10.7631/isn.1000-2243.2015.05.0676 文章编号 :1000-2243(2015)05-0676-06 钢筋高强混凝土偏压中长柱承载力研究 杨荣华,
,2017,37(4): 犃犮狋犪犅狅狋. 犅狅狉犲犪犾. 犗犮犮犻犱犲狀狋. 犛犻狀. : (2017) 犱狅犻 : /j.issn "#$%&3' ( )*+,-./0,,
,2017,37(4):0728-0736 犃犮狋犪犅狅狋. 犅狅狉犲犪犾. 犗犮犮犻犱犲狀狋. 犛犻狀. :1000 4025(2017)04 0728 09 犱狅犻 :10.7606/j.issn.1000 4025.2017.04.0728 "#$%&3'( )*+,-./0,, (! @,AB 650224) 1 :CDE( 犓狅犫狉犲狊犻犪 ) D FG $HG,IJ KL MN O, P.3Q
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前 言 本标准按照 GB/T 给出的规则起草 本标准由国家认证认可监督管理委员会提出并归口 本标准起草单位 : 中华人民共和国山东出入境检验检疫局 中华人民共和国陕西出入境检验检疫局 中华人民共和国黑龙江出入境检验检疫局 本标准主要起草人 : 王建华 汤志旭 孙忠松 王艳丽 王松 李
中华人民共和国出入境检验检疫行业标准 犛犖 / 犜 2646 2010 进出口食品中吡螨胺残留量检测方法气相色谱 质谱法 犇犲狋犲狉犿犻狀犪狋犻狅狀狅犳狋犲犫狌犳犲狀狆狔狉犪犱狉犲狊犻犱狌犲狊犻狀犳狅狅犱犳狅狉犻犿狆狅狉狋犪狀犱犲狓狆狅狉狋 犌犆 犕犛犿犲狋犺狅犱 2010 11 01 发布 2011 05 01 实施 中华人民共和国国家质量监督检验检疫总局 发布 前 言 本标准按照 GB/T1.1
第 36 卷第 3 期华侨大学学报 ( 自然科学版 ) Vol.36 No 年 5 月 JournalofHuaqiaoUniversity(NaturalScience) May2015 文章编号 : (2015) 犱狅犻 : /
第 36 卷第 3 期华侨大学学报 ( 自然科学版 ) Vol.36 No.3 2015 年 5 月 JournalofHuaqiaoUniversity(NaturalScience) May2015 文章编号 :1000 5013(2015)03 0321 06 犱狅犻 : 10.11830 /ISSN.1000 5013.2015.03.0321 压剪工况下型钢混凝土柱轴力分配规律试验 王梓懿,
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36 3 Vol.36No.3 20153 ActaEcolog iaeanimalisdomastici Mar.2015 氥 氥 欍欍欍欍欍欍欍欍欍欍氥 氥 犎犕犌犆犚!"#$% 1, 1,2, 1,2, 1,2, 1,2, 1,2, 1,2 (1.!"#$, %& 250100;2.'()*+, %& 250100) [& '] 犕犎犌犆犚!"#$%&'(,)*+"#$%&',-./01 犎犕犌犆犚
第 4 期 杨军民, 等 : 预应力钢丝绳箍加固钢筋混凝土梁抗剪承载力计算方法 423 钢丝绳在拉伸过程中, 钢丝绳会产生较大的纵向变形. 松弛状态下的钢丝绳被拉伸时, 钢丝绳首先产生一定的纵向虚变形, 进入塑性阶段后, 钢丝绳因塑性变形继续伸长, 最后, 钢丝绳在产生较大纵向变形下被拉断. 在工程
第 32 卷第 4 期华侨大学学报 ( 自然科学版 ) Vol.32 No.4 2011 年 7 月 JournalofHuaqiaoUniversity(NaturalScience) Jul.2011 文章编号 : 1000 5013(2011)04 0422 05 预应力钢丝绳箍加固钢筋混凝土梁抗剪承载力计算方法 杨军民, 郭子雄, 黄群贤 ( 华侨大学土木工程学院, 福建泉州 362021)
第 一 编 总 则 第 一 条 为 保 障 煤 矿 安 全 生 产 和 职 工 人 身 安 全, 防 止 煤 矿 事 故, 根 据 煤 炭 法 矿 山 安 全 法 和 煤 矿 安 全 监 察 条 例, 制 定 本 规 程 第 二 条 在 中 华 人 民 共 和 国 领 域 从 事 煤 炭 生 产 和
煤 矿 安 全 规 程 国 家 安 全 生 产 监 督 管 理 局 国 家 煤 矿 安 全 监 察 局 第 一 编 总 则 第 一 条 为 保 障 煤 矿 安 全 生 产 和 职 工 人 身 安 全, 防 止 煤 矿 事 故, 根 据 煤 炭 法 矿 山 安 全 法 和 煤 矿 安 全 监 察 条 例, 制 定 本 规 程 第 二 条 在 中 华 人 民 共 和 国 领 域 从 事 煤 炭 生 产
Fig1 Theforceappliedtothetrainwhenrunning :w = w j +w q (3) :w = w = w 0 +w j (4) w i 121 基本阻力 w r = 600 R ( N/kN) (8) :R : [2] w s [3] w s =0
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31 4 2012 8 JournalofLanzhouJiaotongUniversity Vol31No4 Aug2012 :1001-4373(2012)04-0097-07 * 张友兵 张 波 ( 100073) : 分析了列车运行过程中的受力情况 给出了制动过程中减速度的计算方法 并采用正向 反向两种迭代方式计算列车制动曲线 两种方式计算出的制动曲线一致 证明了计算制动曲线的方法是正确的
第 期 - #!- 李小军等$核电工程双钢板混凝土剪力墙面外受弯性能 率以及良好 的 抗 震 性 能 被 认 为 是 新 一 代 核 电 站 * 安全相关 墙 体 结 构 的 重 要 形 式 目 前 虽 然 钢 板混凝土剪 力 墙 结 构 已 经 被 应 用 于 核 电 工 程 但 缺乏钢板混 凝
* 3 6 第! 卷第 期 #$ 年 月 ; * < #$ 核电工程双钢板混凝土剪力墙面外受弯性能!# 李小军!李晓虎!
第 4 期 刘成清, 等 : 短肢剪力墙抗震性能理论分析与数值模拟 691 the accuracy of the calculation theory for ultimate axial compression ratio is verified. In the case of equal se
第 51 卷第 4 期 2016 年 8 月西南交通大学学报 JOURNAL OF SOUTHWEST JIAOTONG UNIVERSITY Vol. 51 No. 4 Aug. 2016 文章编号 :02582724(2016)04069007 DOI:10. 3969 / j. issn. 02582724. 2016. 04. 013 短肢剪力墙抗震性能理论分析与数值模拟刘成清, 韦小丹,
Microsoft Word - 《混凝土结构基本原理》（童兵）v2
混凝土结构基本原理 课程教学大纲 课程名称 : 混凝土结构基本原理 课程英文名称 :Fundamentals of Concrete Structures 课程类别 ( 必修 / 选修 ): 必修 总学时 / 周学时 / 学分 :64/4/4 其中实验 ( 实训 讨论等 ) 学时 :8 先修课程 : 理论力学 材料力学 土木工程材料 授课时间 : 松山湖校区 / 星期二 1- 节 星期四 1- 节
B53C B6 ( ) Vol.53 No D11 JournalofXiamenUniversity (NaturalScience) Nov.2014 doi: /j.issn P > J M (^ < C,^ ^
B53C B6 ( ) Vol.53 No.6 04D JournalofXiamenUniversity (NaturalScience) Nov.04 doi:0.6043/j.issn.0438 0479.04.06.0 P > J M 7 8 9 (^ < C,^ ^ 350000) GH:: ) ZM 7 XY ) V,3 c : "Z ) 7: ", W c : "E U / ). 3E
一 判断题 ( 请在你认为正确陈述的各题后打, 否则打 每小题 1 分 ) 第 章钢筋和混凝土材料的基本性能 1. 混凝土立方体试块的尺寸越大, 强度越高 ( ). 混凝土在三向压力作用下的强度可以提高 ( ) 3. 普通热轧钢筋受压时的屈服强度与受拉时基本相同 ( ) 4. 钢筋经冷拉后, 强度和
混凝土结构设计原理 习题库 吉首大学土木工程教研室 017 年 1 月 一 判断题 ( 请在你认为正确陈述的各题后打, 否则打 每小题 1 分 ) 第 章钢筋和混凝土材料的基本性能 1. 混凝土立方体试块的尺寸越大, 强度越高 ( ). 混凝土在三向压力作用下的强度可以提高 ( ) 3. 普通热轧钢筋受压时的屈服强度与受拉时基本相同 ( ) 4. 钢筋经冷拉后, 强度和塑性均可提高 ( ) 5. 冷拉钢筋不宜用作受压钢筋
,2017,37(6): 犃犮狋犪犅狅狋. 犅狅狉犲犪犾. 犗犮犮犻犱犲狀狋. 犛犻狀. : (2017) 犱狅犻 : /j.issn "#$%& 6 ' ()*+ 1,2, 1, 1,
,2017,37(6):1066-1072 犃犮狋犪犅狅狋. 犅狅狉犲犪犾. 犗犮犮犻犱犲狀狋. 犛犻狀. :1000 4025(2017)06 1066 07 犱狅犻 :10.7606/j.issn.1000 4025.2017.06.1066 "#$%& 6 ' ()*+ 1,2, 1, 1, 1, 1, 1 (1 $? 712100;2 @AB =,CD@A 663000), -:E
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,2018,38(7):1332-1339 犃犮狋犪犅狅狋. 犅狅狉犲犪犾. 犗犮犮犻犱犲狀狋. 犛犻狀. :1000 4025(2018)07 1332 08 犱狅犻 :10.7606/j.issn.1000 4025.2018.07.1332 "#$%&' ()*+,-. /01 1, 2, 1, 1 (1 &' A, B 350002;2 CD'E, CD 350212) 2 3: B FGHIJKL4MNO