第 2 期余欣, 等 : 基于 OpenSees 的钢筋混凝土剪力墙数值分析 145 Keywords:OpenSees;reinforcedconcreteshearwal;fibermodel;seismicperformance 0 引言 利用有限元方法对钢筋混凝土剪力墙进行相关的数值模拟分析
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1 第 32 卷 第 2 期 2017 年 4 月 山东建筑大学学报 JOURNAL OF SHANDONG JIANZHU UNIVERSITY Vol.32 No.2 Apr 文章编号 : (2017) 基于 OpenSees 的钢筋混凝土剪力墙数值分析 余欣, 张爱社 ( 山东建筑大学土木工程学院, 山东济南 ) 摘要 : 有限元数值模拟是研究钢筋混凝土剪力墙抗震性能的一种有效手段, 不同数值分析模型的选取对钢筋混凝土剪力墙抗震性能的研究有较大的影响 文章通过 OpenSees 软件分别采用基于塑性铰单元的纤维模型和基于位移的纤维单元对不同轴压比下钢筋混凝土剪力墙建立了数值分析模型, 分析材料的本构模型, 阐述不同轴压比的钢筋混凝土剪力墙低周反复荷载试验, 并将数值模拟结果与试验结果进行对比分析 结果表明 : 钢筋混凝土剪力墙由弯曲变形控制 滞回环比较饱满 耗能情况比较好 具有较好的抗震性能, 同时随着轴压比的增大, 试件的屈服荷载和极限荷载都有显著增加, 延性系数有所降低 ; 采用基于塑性铰单元的纤维模型在合理确定塑性区段范围的基础上能够更好的模拟以受弯为主的钢筋混凝土剪力墙的抗震性能 ; 基于塑性铰单元模拟得到的屈服荷载值 极限荷载值以及延性系数与试验结果的误差都控制在 10% 之内, 而基于位移的纤维单元模拟得到的屈服荷载值误差都超过 20% 极限荷载值误差在 10% 之内 关键词 :OpenSees; 钢筋混凝土剪力墙 ; 纤维模型 ; 抗震性能中图分类号 :TU317.1;TU398.2 文献标识码 :A NumericalanalysisofreinforcedconcreteshearwalbasedonOpenSees YuXin,ZhangAishe (SchoolofCivilEngineering,ShandongJianzhuUniversity,Jinan250101,China) Abstract:Thefiniteelementnumericalsimulation isan efectivemethod tostudytheseismic performanceofreinforcedconcreteshearwal,andtheselectionofdiferentnumericalanalysismodel hasagreatinfluenceontheseismicperformanceofreinforcedconcreteshearwal.thefiniteelement softwareopenseesisusedtoestablishthenumericalanalysismodelofreinforcedconcreteshearwal underdiferentaxialcompresionratios,thefibermodelsbasedonthebeamwithhingeselementand thedisplacementbased on beam column elementare simulated respectively. Meanwhile, the constitutivemodelofmaterialisanalyzed,thelowcyclicloadingtestofreinforcedconcreteshearwal ispresented,andthesimulationresultsarecomparedwiththetestresults.theresultsindicatethat thereinforcedconcreteshearwaliscontroledbyflexuraldeformation,thehysteresisloopisful,the energyconsumption isbeterand hasbeterseismic performance. With the increase ofaxial compresionratio,theyieldloadandultimateloadofthespecimensincreasesignificantly,andthe ductilitycoeficientdecreasesalitle.thefibermodelbasedonthebeam withhingeselementcan betersimulatetheseismicperformanceofthereinforcedconcreteshearwalwhentheplasticsection isdeterminedreasonably.theeroroftheyieldload,ultimateloadandtheductilitycoeficientbased onthebeamwithhingeselementiscontroledwithin10%.theeroroftheyieldloadisover20% andtheeroroftheultimateloadiscontroledwithin10%,whicharebasedonthedisplacement BasedBeam ColumnElement. 收稿日期 : 基金项目 : 国家自然科学基金项目 ( ) 作者简介 : 余欣 (1993-), 男, 在读硕士, 主要从事结构抗震等方面的研究.E mail:yuxin1993@icloud.com 通讯作者 : 张爱社 (1969-), 男, 教授, 博士, 主要从事混凝土结构抗震等方面的研究.E mail:sdjzutmsys@163.com
2 第 2 期余欣, 等 : 基于 OpenSees 的钢筋混凝土剪力墙数值分析 145 Keywords:OpenSees;reinforcedconcreteshearwal;fibermodel;seismicperformance 0 引言 利用有限元方法对钢筋混凝土剪力墙进行相关的数值模拟分析是学术研究中的一种有效方式 由于钢筋混凝土剪力墙构件的几何尺寸和板壳单元类似, 厚度方向的尺寸远远小于高度和宽度方向的尺寸 因此, 采用板壳单元模拟钢筋混凝土剪力墙构件受力特性最为精确 但是采用板壳单元会极大增加模型的计算量, 特别是对整体结构进行动力弹塑性分析的时候 [1] 为了更好的解决计算量大的问题, 很多学者提出符合钢筋混凝土剪力墙受力特性的宏观模型 ( 如等效梁柱单元模型 三垂直杆模型 (TVLEM) 多垂直杆模型 (MVLEM) 纤维模型 分层壳模型等 ) [2-5] 纤维模型从材料特性和截面配筋布置出发, 将构件截面细分成很多小的纤维束 不同纤维束之间服从平截面假定和位移协调条件, 考虑了轴力和弯矩的相互关系, 同时截面上不同的纤维可以赋予不同的材料本构关系, 所以纤维单元能够较好地模拟以受弯为主的结构 再加上宏观模型在满足模拟精度的前提下具有计算量小 自由度少 成本低的特点, 使其无论在构件模拟或者整体结构的模拟中都有较大的优势 目前陈学伟开发了基于纤维单元的结构弹塑性分析软件平台 MESAP, 并对钢筋混凝土柱低周往复试验进行数值模拟 [6] ; 宁列超用三种非线性梁柱单元模拟一个钢筋混凝土柱构件并指出这三种非线性梁柱单元对于截面软化行为各自所具有的优势与不足 [7] ; 李宁波应用 OpenSees 计算双钢管高强砼柱的滞回曲线 [8] 童小龙采用分层壳单元对活性粉末混凝土剪力墙进行了非线性分析及轴压比限值的研究 [9] ; 童师敏采用基于位移的纤维单元模拟了双钢板高强混凝土组合剪力墙 [10] ; 潘志宏基于 OpenSees 平台提出了开洞混凝土墙体静力非线性分析的方法及其实现技术 [11] 上述研究都是基于 OpenSees 软件对各种构件和模型进行了分析和描述, 但对于采用 Displacement-BasedBeam -Column 单元和 Beam WithHinges 单元的纤维模型在模拟钢筋混凝土剪力墙时一些具体数值模拟分析过程并没有解释清楚, 针对这一情况文章运用 OpenSees 软件, 基于纤维模型分别采用 Displacement-Based Beam - Column 单元和 Beam WithHinges 单元对 2 片不同 轴压比的钢筋混凝土剪力墙进行了数值模拟, 详细说明了截面纤维的划分 两种纤维单元的优缺点 本构模型的选取及相关参数的设定, 并与钢筋混凝土剪力墙低周反复加载试验结果进行对比验证 1 剪力墙数值分析模型 OpenSees 软件中的纤维模型是将钢筋混凝土剪力墙中的钢筋和混凝土分别划分成若干离散纤维束, 然后用相对应的钢筋 混凝土本构关系来反应纤维束的力学特性 所以纤维模型可以很好地模拟不同截面形状构件的力学性能, 也可以同时考虑轴力和弯矩的相互关系, 理论上有较高的精度 [12] 1.1 基本假定纤维梁柱单元的计算公式基于线性几何的假定 由于钢筋混凝土材料的非均匀质性, 所以可能存在裂缝, 严格来说, 平截面假定不成立 因为平截面在单元变形历史中保持为平面并与纵轴垂直, 这种假设对于由均质材料组成的单元发生小变形的情况是可以接受的, 而用来解释钢筋混凝土单元一些特征现象比如开裂和粘结滑移是不合理的, 但大量试验结果表明, 沿构件轴线取出一段长度的平均应变在构件截面上的分布仍然基本符合平截面假定 [13] 根据有限元分析的弥散裂缝概念, 开裂影响和受拉刚度可以通过对预应力钢筋或钢筋混凝土的应力应变关系的适当修改而被包含在模型中, 这种影响只在发生屈服阶段前的响应中是明显的, 在发生较大非弹性变形产生滞回性能的研究中可以被忽略 相反, 粘结滑移对单元变形的贡献随着荷载幅值和循环次数增加而更加明显 对于受弯为主的剪力墙构件来说由于剪切效应所占比重很小剪力效应可以被忽略, 所以这对于高宽比比值在 2 以上的构件是一种合理的近似 1.2 纤维单元 Displacement BasedBeam Column 单元 Mari 等在 1984 年提出了基于位移的梁柱单元模型 [14], 同时对刚体位移向量有了明确的规定, 如图 1 所示 图 1 刚体位移向量规定示意图
3 146 山东建筑大学学报 2017 年 该模型在单元的长度方向上划分为若干个积分区段, 积分点处截面的位移计算都是通过 3 次 Hermit 多项式插值得到 截面变形 d(x) 通过对插 值函数进行求导得到, 由式 (1) (2) 表示为 { } [ ] d(x)= u (x) =a(x)q (1) v (x ) a(x)= ψ 1(x) 0 0 ψ 2(x) 0 0 (2) 0 Φ 1(x)Φ 2(x) 0 Φ 3(x)Φ 4(x ) 式中 :u (x) 为轴向应变 ;v (x) 为曲率 ;a(x) 为插值函数求导值 ;q 为节点位移矩阵 ;ψ i (x)(i=1,2) 为横向位移插值函数的一阶导数 ;Ф j (x)(j=1,2, 3,4) 为纵向位移插值函数的二阶导数 其次, 通过截面变形与截面的力 位移关系得到截面抗力向量与切线刚度矩阵, 截面的刚度矩阵 k(x) 沿长度进行积分得到单元刚度矩阵 K, 由式 (3) 表示为 L K = a T (x)k(x)a(x)dx (3) 0 最后对截面的抗力 D R (x) 沿长度进行积分得到单元抗力 Q R, 由式 (4) 表示为 L Q R = a T (x)d R (x)dx (4) 0 从以上的求解方法可以看出, 基于位移的纤维单元主要劣势是插值函数不能很好描述纤维端部屈服后单元的曲率分布情况, 而且在单元层次上不能迭代计算, 因此收敛速度慢 所以为减少插值函数造成的误差, 一般都采用增加单元划分数量的方式来保证模拟得到的结果的准确性 BeamWithHinges 单元塑性铰模型是常用的纤维模型, 其优点是采用简单的截面力 位移关系曲线或者采用纤维截面的方式来表达复杂的构件弹塑性行为 基于塑性铰的纤维单元与基于柔度法的纤维梁柱单元是类似的, 两者的计算过程相同, 都具有单元内迭代的步骤, 不同之处在于塑性铰单元的两端为塑性区段中间部分为弹性区段, 不需要和基于柔度法的纤维梁柱单元一样求解切线刚度与截面抗力, 只要塑性区截面收敛, 单元内部迭代就收敛, 这样在计算过程中减少了大量的迭代计算步骤, 从而提高了单元的求解效率 塑性铰单元的柔度矩阵 F 求解由式 (5) 表示为 F = N p i=1 bt (x i )f(x i )b(x i )ω i +f e int (5) 式中 :f(x i ) 为截面柔度矩阵 ;b(x i ) 为力差值函数矩阵 ;ω i 为权重系数 ;f e int 为弹性部分的柔度矩阵, 计算 公式由式 (6) (7) 表示为 f e L-Lpj int= b T f s bdx (6) L pi [ ] f s = 1/EI 0 0 1/EA (7) 式中 :E 为弹性模量,N/mm 2 ;I 为截面惯性矩,mm 4 ; A 为截面面积,mm 2 Scot 等给出了塑性铰单元常用的 4 种积分方式, 分别为两端端中点积分法, 两端边点积分法, 两端 Gaus Radau 积分法以及修正的 Gaus Radau 积分法 [15], 积分法的示意图如图 2 所示 其中, 修正的 Gaus Radau 积分法的第 2 个与第 3 个积分点属于弹性部分, 虽然采用的是四点积分, 但实际需要进行截面分析的只有 2 个积分点, 所以它的弹性部分柔度矩阵需要改写, 改写后的柔度矩阵由式 (8) 表示为 f e int=(b T L-4Lpj f s b x=l-8/3lpj )3L pj + b T f s bdx 4L pi +(b T f s b x=8/3lpi )3L pi (8) 式中 :L pi L pj 分别为单元左右端塑性区长度,mm ξ 1 =L pi /2,ω 1 =L pi ξ 2 =L-L pj /2,ω 2 =L pj ξ 1 =0,ω 1 =L pi ξ 2 =L,ω 2 =L pj ξ 1 =0,ξ 2 =2L pi /3 ξ 3 L-2L pj /3,ξ 4 =L ω 1 =L pi /4,ω 2 =3L pi /4 ω 3 =3L pj /4,ω 4 =L pj /4 ξ 1 =0,ξ 2 =8L pi /3 ξ 3 =L-8L pj 3,ξ 4 =L ω 1 =L pi,ω 2 =3L pi ω 3 =3L pj,ω 4 =L pj 图 2 塑性铰单元积分形式示意图 根据图 2 可以看出, 由于需要进行四个积分点 处的截面分析, 所以两端 Gauss Radau 积分法计算 量较大, 效率较低 选取修正的 Gauss Radau 积分 法, 同时根据 Priestley 等提出的塑性区长度 L p 的计 算公式确定塑性区长度 [16], 由式 (9) 表示为 L p =0.08L+0.022α sl d b f y 0.044f y d b (9) 式中 :α sl 为钢筋滑移参数, 考虑钢筋滑移时,α sl =1; 不 考虑钢筋滑移时, 取 α sl =0;f y 为钢筋屈服强度,MPa; d b 为钢筋直径,mm;L 为构件长度,mm 1.3 截面纤维划分 截面各部分的纤维数量通常根据分析需要及构 件复杂程度而定, 截面纤维量越大, 越接近实际情 况, 但相应的计算时间越长, 分析效率降低 将剪力
4 第 2 期余欣, 等 : 基于 OpenSees 的钢筋混凝土剪力墙数值分析 147 墙模型沿高度方向划分为 4 个单元进行模拟 ; 混凝土保护层部分在截面宽度方向划分 3 层纤维 截面高度方向划分 18 层纤维 ; 两侧暗柱在截面高度方向划分 5 层纤维 ; 中间混凝土部分划分 9 层纤维, 具体截面纤维划分如图 3 所示 图 3 剪力墙截面纤维划分图 1.4 模型求解与输出 OpenSees 在求解模块中提供了多种外荷载控制方法以及内部矩阵的求解算法 为了与试验加载方式统一, 在 OpenSees 软件中通过 sp 命令来实现位移控制的加载方式, 求解时选用 Krylov- Newton 算法进行求解 同时对结构的受力特性进行全面的分析时,OpenSees 软件提供了各种分析数据的输出选项, 包括各结点的位移 速度 加速度, 不同坐标系下单元任一单元截面的内力 变形 刚度以及整个分析过程中结点响应的包络值 采用纤维截面建立单元时, 还可以输出任意纤维束的应力应变数据 为了得到试件的滞回曲线, 通过软件中的 Recorder Node Disp Recorder Node Reaction 命令分别输出的试件的顶点位移和基底剪力, 并用绘图软件 Origin 进行数据处理, 得到对比分析所需的滞回曲线图和骨架曲线图 2 材料本构模型 2.1 钢筋材料本构模型钢筋本构采用 Steel02 模型, 如图 4 所示, 最初由 Menegoto 和 Pinto(1973) 提出 [17], 后来经过 Flilppou 等的修正, 其骨架曲线为双折线 [18] 该模型 能较好地考虑各向同性应变硬化对钢筋受力性能的影响, 同时也考虑了 Bauschinger 效应 其中控制本构模型由弹性到塑性的参数采用本构模型默认值, 即 R 0 =20,CR 1 =0.925,CR 2 = 混凝土材料本构模型 混凝土本构采用 Concrete02 模型 [19], 如图 5 所示 该模型为修正的 Kent Park 模型, 考虑混凝土的受拉作用, 单轴受拉按线性软化考虑, 同时也考虑了箍筋对约束区混凝土强度及延性的提高 本构受压区曲线分为上升段 下降段及平台段, 由式 (10) (11) (12) 表示 当 ε c ε 0 时 [ ] σ c =Kf 2ε c c -( ε c ) 2 (10) ε 0 ε 0 当 ε 0 <ε c ε 20 时 σ c =Kf c[1-z m (ε c -ε 0 )] (11) 当 ε c >ε 20 时 式中 : σ c =0.2Kf c (12) ε 0 =0.002K;K =1+ ρ sf yh ; f c 0.5 Z m = f c 145f c ρ s h K s 槡 h 式中 :ε 0 为混凝土应力峰值时的压应变 ;ε c 为混凝土的压应变 ;σ c 为混凝土压应变为 ε c 对应的压应力 ;ε 20 为混凝土应力下降至 20% 峰值应力时对应的压应变 ;K 为箍筋对混凝土强度提高系数 ;Z m 为应变软化率系数 ;f c 为混凝土圆柱体抗压强度, MPa;f yh 为箍筋的屈服强度,MPa;ρ s 为体积配箍率 ; h 为箍筋肢距,mm;s h 为箍筋间距,mm 图 4 钢筋本构模型图 图 5 混凝土本构模型图模型中约束混凝土和非约束混凝土本构参数均按照上述公式计算取值
5 148 山东建筑大学学报 2017 年 3 模拟与试验结果对比分析 3.1 剪力墙低周反复加载试验 试件设计设计 2 片不同轴压比的现浇剪力墙进行低周反复加载试验, 其中轴压比为 0.1 的编号为 SW -1 轴压比为 0.3 的编号为 SW -2 钢筋混凝土剪力墙墙肢的高度 厚度和宽度分别为 mm, 试件截面配筋图如图 6 所示 图 6 剪力墙截面配筋图 /mm 墙体及加载梁均采用 C30 的自密实混凝土, 地梁采用的是 C40 商品混凝土, 同时所有试件均采用 HRB400 级钢筋, 实测的混凝土和钢筋的力学性能分别见表 1 2 表 1 混凝土力学性能 混凝土类型 立方体 (150mm 150mm 150mm) 棱柱体 (100mm 100mm 300mm) 标准抗压强度 /MPa 设计强度 /MPa C C 注 : 规范中取设计强度修正系数为 0.88 表 2 钢筋力学性能 钢筋型号 实际直径 /mm 屈服强度 /MPa 极限强度 /MPa 弹性模量 /( 10 5 N mm -4 ) 试验加载方案及数据采集试验时先在剪力墙顶部按照设计的轴压比施加轴压, 然后在剪力墙水平方向进行低周往复加载试验 试验过程中, 水平荷载采用位移控制方法, 采用逐级增加位移的方式反复加载, 为了保证反复加载的连续性和均匀性, 以及加载和卸载时速度的一致性 试验加载至试件破坏或荷载下降至最大荷载的 85% 左右时停止试验 为了更加全面的获取试验过程中的数据, 试验中布置了多种荷载 位移等传感器, 用以记录试件的各项反应, 如位移 荷载 钢筋应变, 同时安排相关人员进行墙体裂缝等其他破坏现象的记录 试验现象及结果剪力墙 SW -1 SW -2 的滞回曲线及破坏形态分别如图 7 8 所示 由图 7 8 可以看出试件以弯曲变形为主, 滞回环比较饱满, 屈服后构件刚度衰减不严重, 表明钢筋混凝土剪力墙延性和耗能都较好, 具有良好的抗震性能 对于剪力墙 SW -1, 当位移加载到 8mm, 荷载为 208.7kN 时, 在剪力墙的左侧受拉区开始出现水平裂缝 ; 位移加载到 18mm 时, 荷载为 279.8kN 时, 剪力墙的右侧开始处出现斜裂缝, 角度约为 45 此后随着位移继续增加, 荷载增速明显减慢, 构件不断出现新的水平裂缝和斜裂缝, 裂缝宽度不断增大, 裂缝长度不断向中部延伸 当位移达到 35mm 时, 剪力墙两侧角部的混凝土开始开裂剥落 ; 当位移加载到 70mm 时剪力墙右下端混凝土成片脱落, 纵筋外露 压屈 继续加载时, 压屈后的从筋被拉断, 混凝土的水平裂缝由墙角向中部腹板延伸, 试件承载力急剧下降, 试验停止 剪力墙 SW -2, 当位移加载到 9mm, 荷载为 216.3kN 时, 在剪力墙的左侧受拉区开始出现水平裂缝 ; 位移加载到 11mm, 荷载为 249.8kN 时, 剪力墙的右侧开始处出现沿着约 45 方向的斜裂缝 此时随着位移的增加荷载增速明显减慢, 剪力墙中下部不断出现新的水平裂缝和斜裂缝, 并不断延伸 裂缝宽度也随着位移的增加而不断增大 当位移达到 37mm 时, 剪力墙两侧角部的混凝土开始剥落, 当位移加载到 69mm 时剪力墙角部两端混凝土成片脱落, 纵筋外露 压屈 继续加载时, 压屈后的纵筋被拉断, 混凝土的水平裂缝由墙角向中部腹板延伸, 试件承载力急剧下降, 试验停止 对比两个试件的试验数据及破坏形态图可以发现 : 随着轴压比的增大试件的极限承载力有明显的提高 剪力墙的塑性变形能力有所减小 ; 同时可以发现 2 片剪力墙裂缝的主要发展区域集中在墙体 2m 以下部分, 混凝土剥落区域主要集中在墙体根部 250mm 区段内
6 第 期 余欣 等 基于 Ｏｐ ｎ Ｓ ｓ的钢筋混凝土剪力墙数值分析 ９ 图 ７ 剪力墙 Ｓ Ｗ 滞回曲线及破坏形态图 图 ８ 剪力墙 Ｓ Ｗ 滞回曲线及破坏形态图 模拟与试验结果对比分析 基 于 Ｏｐ ｎｓ ｓ软 件 采 用 Ｄｉ ｓ ｐｌ ａ ｃ ｍ ｎ ｔ Ｂａ ｓ ｄ 限强度和应变软化开始后的响应 再加上假设的 次 Ｈ ｒ ｍｉ ｔ插值函数不能很好的描述端部屈服单元 Ｂ ａ ｍ Ｃｏ ｌ ｕｍｎ单元和 Ｂ ａ ｍ Ｗｉ ｔ ｈｈｉ ｎ ｇ ｓ单元模拟钢 的曲率分布 所以当钢筋混凝土剪力墙底部钢筋和 筋混凝土剪力墙得到的滞回曲线 骨架曲线分别与试 混凝土产生明显的屈服变形时 单元不能很好的模 验得到的滞回曲线 骨架曲线相对比如图 ９ ０所示 拟出塑性区端内材料显著地非线性特点 造成模拟 由图 ９ ｂ ｄ 和图 ０可以看出基于塑性铰 单元模拟的不同轴压比的钢筋混凝土剪力墙得到的 结果出现较大的误差 一般对于数值模拟精准度都是通过对比试件滞 滞回曲线 骨架曲线与试验相比无论结构的初始刚 回曲线 骨架曲线的特征值来确定 选取屈服荷载 度 加卸载曲线 滞回环面积 极限承载力以及延性 极限荷载以及延性系数三个方面进行对比 具体模 方面都有很高的吻合度 滞回曲线的捏拢程度也很 拟与试验特征值对比结果见表 表中 Ｐｙ 代表试 一致 表明模型中采用基于塑性铰的纤维单元依据 验的屈服荷载值 Ｐｙ代表基于位移纤维单元的屈服 Ｐｒ ｉ ｓ ｔ ｌ ｙ等提出的塑性区长度 Ｌｐ的计算公式合理地 荷载值 Ｐｙ代表基于塑性铰单元的屈服荷载值 Ｐｕ 确定了塑性区段的范围 能够很好地模拟钢筋混凝 代表试验的极限荷载值 Ｐｕ代表基于位移纤维单元 土剪力墙底部塑性区段内的刚度退化以及显著的非 的极限荷载值 Ｐｕ代表基于塑性铰单元的极限荷载 线性特征 所以模拟结果能够很好地与试验结果相 值 μ代表试验的延性系数 μ μ 分别代表基于位 移纤维单元和基于塑性铰单元的延性系数 ω ω 吻合 图 ９ ａ ｃ 和图 ０可以看出基于位移的单 元模拟的与试验相比高估了结构的初始刚度 极限 分别代表基于位移纤维单元和基于塑性铰单元与试 承载力以及延性 同时滞回环也更加饱满 这是因为 验值的误 差 计 算 公 式 为 误 差 模 拟 值 试 验 基于位移的纤维单元不能很好地描述单元接近其极 值 试验值
7 ０ 山东建筑大学学报 ０ ７年 图 ９ 模拟与试验滞回曲线对比图 图 ０ 模拟与试验骨架曲线对比图 表 模拟与试验特征值对比 试件 Ｐｙ 屈服荷载 ｋ Ｎ Ｐｙ Ｐｙ 编号 ＳＷ ６ ７ ７ ＳＷ ０ ６ ７ ６ 误差 ω ω Ｐｕ 极限荷载 ｋ Ｎ Ｐｕ Ｐｕ ０ ７ ８ ６ ８ ９ ９ ７ ７ ８ 误差 ω ω 延性系数 μ μ 误差 ω ω ６ μ ６ ０ ８ ７ 根据表 可以看出对于不同轴压比的试件 基 精度 基于位移的纤维单元模拟得到的屈服荷载值 于塑性铰单元模拟得到的屈服荷载值 极限荷载值 误差都超过 ０ 极限荷载值误差在 ０ 之内 延 以及延性系数误差都控制在 ０ 之内 具有较好的 性系数误差也较大 同时随着轴压比的增大 试件的
8 第 2 期余欣, 等 : 基于 OpenSees 的钢筋混凝土剪力墙数值分析 151 屈服荷载 极限荷载都有较明显的提升, 位移延性系数有所减小 4 结论 通过上述研究表明 : (1) 钢筋混凝土剪力墙由弯曲变形控制, 滞回环比较饱满, 屈服后构件刚度衰减不严重, 表明钢筋混凝土剪力墙延性和耗能都较好, 具有良好的抗震性能 同时, 随着轴压比的增大, 试件的屈服荷载和极限荷载都有显著增加, 延性系数有所降低 (2) 采用基于塑性铰单元的纤维模型采用文中划分单元的方式, 相关参数的选取以及塑性区段的范围确定按照文中建议的相关公式计算取值后能够较好的模拟以受弯为主的钢筋混凝土剪力墙的抗震性能 (3) 基于塑性铰单元模拟得到的屈服荷载值 极限荷载值以及延性系数与试验结果的误差都控制在 10% 之内, 具有较高的精度, 能够很好地模拟出剪力墙结构的受力性能 ; 基于位移的纤维单元模拟得到的屈服荷载值误差都超过 20% 极限荷载值误差在 10% 之内, 能模拟出构件受力的变化趋势 参考文献 : [1] 缪志伟. 钢筋混凝土框架剪力墙结构基于能量抗震设计方法研究 [M]. 北京 : 中国建筑工业出版社,2014. [2] 江见鲸, 陆新征, 叶列平. 混凝土结构有限元分析 [M]. 北京 : 清华大学出版社,2005. [3] KabeyasawaT.,ShioharaH.,OtaniS.,etal..Analysisofthe Ful Scaleseven storyreinforced concreteteststructure[j]. JournaloftheFacultyofEngineering,1983,37(2): [4] OrakcalK.,WalaceJ.W.,ConteJ.P..Nonlinearmodelingand analysisofslenderreinforced concrete wals[j]. American CertificationInstituteStructuralJournal,2004,101(5): [5] 解琳琳, 黄羽立, 陆新征, 等. 基于 OpenSees 的 RC 框架 - 核心筒超高层建筑抗震弹塑性分析 [J]. 工程力学,2014,31(1): [6] 陈学伟, 韩小雷, 孙思为. 三种非线性梁柱单元的研究及单元开发 [J]. 工程力学,2011,28(S1):5-11. [7] 宁超列, 段忠东.OpenSees 中三种非线性梁柱单元的研究 [J]. 低温建筑技术,2009,31(3): [8] 李宁波, 钱稼茹, 纪晓东, 等. 应用 OpenSees 计算双钢管高强砼柱的水平力 - 位移滞回曲线 [J]. 防灾减灾工程学报,2014,34 (5): [9] 童小龙, 方志, 罗肖, 等.RPC 剪力墙非线性分析及轴压比限值研究 [J]. 四川大学学报 ( 工程科学版 ),2015,47(4): [10] 童师敏, 陈麟, 周云. 双钢板高强混凝土组合剪力墙滞回性能模拟 [J]. 华南地震,2014,34(z1): [11] 潘志宏, 李爱群. 混凝土剪力墙结构静力非线性分析的弯剪模型及实现 [J]. 东南大学学报 ( 自然科学版 ),2012,42(4): [12] 梁兴文, 叶艳霞. 混凝土结构非线性分析 [M]. 北京 : 中国建筑工业出版社,2007. [13] 江见鲸, 李杰, 金良伟. 高等混凝土结构理论 [M]. 北京 : 中国建筑工业出版社,2006. [14] MariA.,ScordelisA..NonlinearGeometricMaterialandTime Dependent Analysis of Three Dimensional Reinforced and PrestresedConcreteFrames[R].Berkeley:DepartmentofCivil Engineering,UniversityofCalifornia,1984. [15] ScotM.H.,FenvesG.L..Plastichingeintegrationmethodsfor force basedbeam column elements[j]. JournalofStructural Engineering,2006,132(2): [16] PriestleyM.J.N.,SeibleF.,CalviG.M.S..SeismicDesign andretrofitofbridges[m].new York:JohnWiley& Sons, [17] MenegotoM..MethodofAnalysisforCyclicalyLoadedR.C. PlaneFramesIncludingChangesin GeometryandNon Elastic BehaviorofElementsunderCombinedNormalForceandBending [C].Zurich:InternationalAsociationforBridgeandStructural Engineering,1973. [18] FilippouF.C.,PopovE.P.,BerteroV.V..EfectsofBond DeteriorationonHystereticBehaviorofReinforcedConcreteJoints [R]. Berkeley:Earthquake Reserch Center, University of California,1983. [19] ScotB.D.,ParkR.andPriestleyM.J.N..Stres strain behaviorofconcreteconfinedbyoverlappinghoopsatlowandhigh strain rates[j]. American Certification Institude Structural Journal,1982,79(2):13-27.
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剪力墙结构构件变形指标的研究 及计算平台开发 2008 级博士生 : 陈学伟指导老师 : 韩小雷教授华南理工大学土木与交通学院 剪力墙结构构件变形指标的研究 及计算平台开发 主要内容 第一章 第二章 第三章 第四章 绪论宏观单元理论研究及结构弹塑性分析平台 MESAP 的开发剪力墙宏观单元理论与单元开发修正斜压场单元理论与单元开发 平台开发 创新点 第五章 第六章 第七章 第八章 剪力墙构件低周往复试验及数值分析受弯控制的剪力墙构件变形性能指标研究受剪控制的剪力墙构件变形性能指标研究连梁构件变形性能指标研究
60 桂林理工大学学报 2017 年 因此, 本文首先对 OpenSees 提供的 6 种单轴混凝土本构模型的计算原理和具体参数取值进行了全面的汇总归纳, 然后分别采用这 6 种本构模型对选取的钢筋混凝土柱拟静力试验构件建立有限元模型, 通过数值模拟结果与试验结果的对比分析, 研究了各混凝土本构模型
第 37 卷第 1 期桂林理工大学学报 Vol 37No 1 2017 年 2 月 JournalofGuilinUniversityofTechnology Feb 2017 文章编号 :1674-9057(2017)01-0059-09 doi:10 3969/j.isn 1674-9057 2017 01 008 OpenSees 中混凝土本构模型用于模拟结构滞回性能的对比 赵金钢 1, 杜斌
第 4 期 刘成清, 等 : 短肢剪力墙抗震性能理论分析与数值模拟 691 the accuracy of the calculation theory for ultimate axial compression ratio is verified. In the case of equal se
第 51 卷第 4 期 2016 年 8 月西南交通大学学报 JOURNAL OF SOUTHWEST JIAOTONG UNIVERSITY Vol. 51 No. 4 Aug. 2016 文章编号 :02582724(2016)04069007 DOI:10. 3969 / j. issn. 02582724. 2016. 04. 013 短肢剪力墙抗震性能理论分析与数值模拟刘成清, 韦小丹,
第 期 - #!- 李小军等$核电工程双钢板混凝土剪力墙面外受弯性能 率以及良好 的 抗 震 性 能 被 认 为 是 新 一 代 核 电 站 * 安全相关 墙 体 结 构 的 重 要 形 式 目 前 虽 然 钢 板混凝土剪 力 墙 结 构 已 经 被 应 用 于 核 电 工 程 但 缺乏钢板混 凝
* 3 6 第! 卷第 期 #$ 年 月 ; * < #$ 核电工程双钢板混凝土剪力墙面外受弯性能!# 李小军!李晓虎!
吉林大学学报 工学版 ２４４ 第 ４ 卷 复杂 鉴于本文篇幅所限 具体公式可详见参考文 献 ７ 每帧的动力学方程建立及其解算方法如图 ３ 所示 图４ 滚转角速度与输入量 η 随时间的变化波形 Ｆｉｇ ４ Ｗａｖｅｆｏｒｍ ｏｆ ｒｏｌｌ ｒａｔｅ ａｎｄ ｉｎｐｕｔ η ｗｉｔｈ ｔｉｍｅ ｃｈａｎｇｉｎｇ 图５ Ｆｉｇ ５ 滚转角随时间的变化波形 Ｗａｖｅｆｏｒｍ ｏｆ ｒｏｌｌ ａｎｇｌｅ ｗｉｔｈ
318 第 44 卷 [5 6] 究则多集中于普通高剪力墙的抗震性能方面 如 : 曹万林等针对 RAC 普通剪力墙进行了低周反复荷载 [7] 作用下的抗震性能试验, 结果表明, 普通 RAC 高剪力墙的抗震性能比普通混凝土高剪力墙略差 ; 肖飞则针 对普通 RAC 高剪力墙在不同轴压比作用下的抗震性
![318 第 44 卷 [5 6] 究则多集中于普通高剪力墙的抗震性能方面 如 : 曹万林等针对 RAC 普通剪力墙进行了低周反复荷载 [7] 作用下的抗震性能试验, 结果表明, 普通 RAC 高剪力墙的抗震性能比普通混凝土高剪力墙略差 ; 肖飞则针 对普通 RAC 高剪力墙在不同轴压比作用下的抗震性](/thumbs/49/25921485.jpg "318 第 44 卷 [5 6] 究则多集中于普通高剪力墙的抗震性能方面 如 : 曹万林等针对 RAC 普通剪力墙进行了低周反复荷载 [7] 作用下的抗震性能试验, 结果表明, 普通 RAC 高剪力墙的抗震性能比普通混凝土高剪力墙略差 ; 肖飞则针 对普通 RAC 高剪力墙在不同轴压比作用下的抗震性")
第 44 卷第 4 期 2016 年 7 月 Journal of Hohai University( Natural Sciences) Vol.44 No.4 Jul. 2016 DOI:10.3876 / j.issn.1000 1980.2016.04.006 T 形 RAC 短肢剪力墙抗震性能试验研究 樊禹江 1,3, 余滨杉 2, 熊二刚 3 3, 苗晓瑜 (1. 长安大学建筑学院, 陕西西安
OpenSEES实例27.doc
实例 27 型钢混凝土柱的静力弹塑性分析 1) 问题描述 : 本例对一型钢混凝土柱进行静力弹塑性试验分析 (PUSHOVER 分析 ) 采用重力荷载加载后再施加位移加载 型钢混凝土柱的尺寸如下图所示 柱高度为 3000mm 施加恒定的重力荷载 ( 点荷载重力方向 10000KN), 钢筋材料的屈服强度为 400MPa, 型钢材料的屈服强度为 360MPa, 混凝土材料内核与保护层均采用普通的混凝土材料
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混凝土结构基本原理 第五章 受弯构件正截面分析 与计算 任晓丹同济大学建筑工程系 www.reniaodan.com rdj@ongji.edu.cn 同济大学土木楼 A413 受弯构件 梁 受弯构件工程实例 楼板 柱 楼梯 墙 地下室底板 梁 梁 墙下基础 柱下基础 受弯构件工程实例 受弯构件主要截面形式 梁截面 矩形梁 T 形梁 I 形梁花篮梁 板截面 实心板多孔板槽形板 受弯构件的配筋形式
第 1 期闵珍, 等 : 再生混凝土框架抗震性能试验研究 23 生混凝土结构的研究不多, 影响了再生混凝土的推广应用 框架结构是目前我国一般建筑结构应用最多的结构形式, 也是再生混凝土可能率先应用的结构形式 为了给再生混凝土框架结构工程应用提供依据, 通过对 2 榀再生骨料掺量分别为 25% 50%
第 27 卷, 第 1 期 2011 年 3 月 世界地震工程 WORLD EARTHQUAKE ENGINEERING Vol. 27,No. 1 Mar. 2011 文章编号 : 1007-6069( 2011) 01-0022 - 06 再生混凝土框架抗震性能试验研究 闵 珍, 孙伟民, 郭樟根 ( 南京工业大学土木工程学院, 南京 210009) 摘要 : 通过 2 榀再生骨料掺量分别为 25%
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31 4 2012 8 JournalofLanzhouJiaotongUniversity Vol31No4 Aug2012 :1001-4373(2012)04-0097-07 * 张友兵 张 波 ( 100073) : 分析了列车运行过程中的受力情况 给出了制动过程中减速度的计算方法 并采用正向 反向两种迭代方式计算列车制动曲线 两种方式计算出的制动曲线一致 证明了计算制动曲线的方法是正确的
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自然科学版 预处理 视盘粗定位 视盘垂直坐标的粗定位 视盘水平坐标的粗定位
自然科学版 文章编号 视网膜图像中视盘的快速自动定位方法 赵晓芳 林土胜 李碧 摘 要 基于眼底视网膜血管的分布结构及视盘本身的特点 提出一种快速自动定位视盘的方法 首先根据视网膜血管的网络分布结构大致定位视盘的垂直坐标 然后根据视盘 的亮度信息及视盘与血管的关系来定位视盘的水平坐标 最后把视盘限定在以粗定位的视盘为中心的一个小窗口内 用 变换精确定位视盘中心 该方法不需要事先分割视网膜血管 也不需要对算法进行训练
标题
第 39 卷 第 6 期 2017 年 12 月 地震工程学报 CHINA EARTHQUAKEENGINEERINGOURNAL V.39 N.6 D.,2017 张蓝方, 种迅, 刘谦敏, 等. 基于 Opn 的巨型 RC 柱低周反复试验数值分析 地震工程学报,2017,39(6):1134-1141. d:10.3969/j.n.1000-0844.2017.06.1134 ZHANGLnng,CHONGXun,LIU
为主的框架中长柱和以剪切破坏为主的框架短柱 提出了考虑钢管约束时变效应的中长柱滞回曲线纤维模型数值计算方法, 分别建立了中长柱和短柱的荷载 - 变形恢复力模型, 提出了框架柱的抗剪承载力计算公式, 提出了轴压比 钢管径厚比 方钢管设肋等构造措施 ; 解决了国内外缺少钢管约束混凝土框架柱成套抗震设计技
一 项目名称 : 钢管约束混凝土结构技术研究与应用二 申报奖种 : 科技进步奖三 项目简介 钢 - 混凝土组合结构 ( 简称 : 组合结构 ) 的承载力高 刚度适宜 抗震性能好 施工效率高 经济和综合效益好, 在我国的重点工程中得到了广泛应用 组合结构的主要形式是钢管混凝土和型钢混凝土, 但钢管混凝土存在耐火极限偏低 与混凝土梁连接复杂 薄壁高强钢管难以应用等问题, 而型钢混凝土也存在梁柱节点复杂
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84 哈尔滨工业大学学报第 45 卷 波纹管浆锚外墙拼缝的构造, 见图 1. 拼缝处采用了 外高内低 的 Z 形拼缝, 以达到外墙防水的目的. 灌浆孔设置在墙体内侧, 便于在结构内部灌浆施工, 通过安装斜向支撑固定和校正垂直度, 施工简便. 浆锚内墙水平拼缝设计在楼板处, 施工时可将上下层预制内墙接
第 45 卷 第 6 期 2013 年 6 月 哈尔滨工业大学学报 JOURNALOFHARBININSTITUTEOFTECHNOLOGY Vol45 No6 June2013 装配式剪力墙水平拼缝钢筋浆锚搭接抗震性能试验 陈云钢 1,2, 刘家彬 1, 郭正兴 1 1, 张建玺 (1. 东南大学土木工程学院,210096 南京 ;2. 安徽工业大学建筑工程学院,243002 安徽马鞍山 ) 摘要
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566 东南大学学报 ( 自然科学版 ) 第 43 卷 随着我国 建筑工业化 住宅产业化 进程的加快, 装配式混凝土剪力墙结构应用越来越广泛. 近年来, 国内已逐渐形成了多种装配式剪力墙结构技术 [15]. 剪力墙构件是高层房屋剪力墙结构的主要受力构件, 也是其首要抗震耗能构件. 因为装配式剪力墙墙
![566 东南大学学报 ( 自然科学版 ) 第 43 卷 随着我国 建筑工业化 住宅产业化 进程的加快, 装配式混凝土剪力墙结构应用越来越广泛. 近年来, 国内已逐渐形成了多种装配式剪力墙结构技术 [15]. 剪力墙构件是高层房屋剪力墙结构的主要受力构件, 也是其首要抗震耗能构件. 因为装配式剪力墙墙](/thumbs/91/106340204.jpg "566 东南大学学报 ( 自然科学版 ) 第 43 卷 随着我国 建筑工业化 住宅产业化 进程的加快, 装配式混凝土剪力墙结构应用越来越广泛. 近年来, 国内已逐渐形成了多种装配式剪力墙结构技术 [15]. 剪力墙构件是高层房屋剪力墙结构的主要受力构件, 也是其首要抗震耗能构件. 因为装配式剪力墙墙")
第 43 卷第 3 期 2013 年 5 月 东南大学学报 ( 自然科学版 ) JOURNALOFSOUTHEASTUNIVERSITY(NaturalScienceEdition) Vol.43 No.3 May2013 doi:10.3969/j.isn.1001-0505.2013.03.022 装配式混凝土剪力墙水平拼缝 U 型闭合筋连接抗震性能试验研究 1 刘家彬 1,2 陈云钢 1 郭正兴
第 4 期 胡克旭, 等 : 新型混凝土材料加固震损 RC 框架柱抗震性能试验研究 423 本课题组结合上海美创建筑加固工程有限公司提供的新型混凝土加固材料, 前期已进行过新型材料加固混凝土梁 柱抗弯抗剪性能的静力试验研究 [2], 新型材料加固混凝土框架节点破坏机理和加固效果的低周反复加载试验研究
![第 4 期 胡克旭, 等 : 新型混凝土材料加固震损 RC 框架柱抗震性能试验研究 423 本课题组结合上海美创建筑加固工程有限公司提供的新型混凝土加固材料, 前期已进行过新型材料加固混凝土梁 柱抗弯抗剪性能的静力试验研究 [2], 新型材料加固混凝土框架节点破坏机理和加固效果的低周反复加载试验研究](/thumbs/91/107571934.jpg "第 4 期 胡克旭, 等 : 新型混凝土材料加固震损 RC 框架柱抗震性能试验研究 423 本课题组结合上海美创建筑加固工程有限公司提供的新型混凝土加固材料, 前期已进行过新型材料加固混凝土梁 柱抗弯抗剪性能的静力试验研究 [2], 新型材料加固混凝土框架节点破坏机理和加固效果的低周反复加载试验研究")
第 41 卷第 4 期 2013 年 8 月 JournalofFuzhouUniversity(NaturalScienceEdition) Vol.41No.4 Aug.2013 DOI:10.7631/isn.1000-2243.2013.04.0422 文章编号 :1000-2243(2013)04-0422-07 新型混凝土材料加固震损 RC 框架柱抗震性能试验研究 胡克旭, 刘继壮, 张彦博
第 3 期王玉镯, 等 : 暗支撑型钢混凝土剪力墙抗震性能试验研究 501 自唐山大地震以来我国尽管已在工程抗震设和分布筋配筋率的降低对试件耗能 刚度退化影响计方面进行了大量研究, 但是新型抗震结构的研究不大的结论. 冯鹏等 [11] 王滋军等 [12] 对冷弯薄壁依然是当前工程抗震领域关注的热点和
![第 3 期王玉镯, 等 : 暗支撑型钢混凝土剪力墙抗震性能试验研究 501 自唐山大地震以来我国尽管已在工程抗震设和分布筋配筋率的降低对试件耗能 刚度退化影响计方面进行了大量研究, 但是新型抗震结构的研究不大的结论. 冯鹏等 [11] 王滋军等 [12] 对冷弯薄壁依然是当前工程抗震领域关注的热点和](/thumbs/91/104629046.jpg "第 3 期王玉镯, 等 : 暗支撑型钢混凝土剪力墙抗震性能试验研究 501 自唐山大地震以来我国尽管已在工程抗震设和分布筋配筋率的降低对试件耗能 刚度退化影响计方面进行了大量研究, 但是新型抗震结构的研究不大的结论. 冯鹏等 [11] 王滋军等 [12] 对冷弯薄壁依然是当前工程抗震领域关注的热点和")
第 53 卷第 3 期西南交通大学学报 2018 年 6 月 JOURNAL OF SOUTHWEST JIAOTONG UNIVERSITY Vol. 53 No. 3 Jun. 2018 文章编号 :0258 2724(2018)03 0500 08 DOI:10. 3969 / j. issn. 0258 2724. 2018. 03. 010 暗支撑型钢混凝土剪力墙抗震性能试验研究王玉镯 1,
第 期 汪梦甫等 带暗支撑预制叠合剪力墙抗震性能试验研究 此 在我国的大部分地区推广预制叠合剪力墙结构体系之前 必须对这种预制结构的抗震性能进行系统完善的研究 近年来 我国的一些研究人员直接应用德国西伟德公司生产的预制墙板制作的叠合剪力墙试 件或仿照德国技术自行制作的叠合剪力墙试 + 件 进行了拟静
第 卷 第 期 年 月!"#$"%&&! '$ 文章编号 ()*++,&-./01-1 带暗支撑预制叠合剪力墙抗震性能试验研究 汪梦甫 邹同球 湖南大学土木工程学院 湖南长沙 摘 要 为了从构造上进一步优化预制叠合剪力墙的连接 分别设计了 片普通局部高阻尼混凝土预制叠合剪力墙和 片带钢板暗支撑的局部高阻尼混凝土预制叠合剪力墙 进行了拟静力试验研究 分析了试件在水平低周往复荷载作用下的承载能力 滞回曲线
浙江大学材料与化学工程学院博士学位论文铝内衬轻质高压储氢容器强度和可靠性研究姓名 : 开方明申请学位级别 : 博士专业 : 化工过程机械指导教师 : 郑津洋 20070801 浙江人学工学博士学位论文 同几何结构的金属材料的有限元计算结果 轴向位移云图见图３
高等数学A
高等数学 A March 3, 2019 () 高等数学 A March 3, 2019 1 / 55 目录 1 函数 三要素 图像 2 导数 导数的定义 基本导数表 求导公式 Taylor 展开 3 积分 Newton-Leibniz 公式 () 高等数学 A March 3, 2019 2 / 55 函数 y = f(x) 函数三要素 1 定义域 2 值域 3 对应关系 () 高等数学 A March
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1 02 04 08 14 20 27 31 35 40 43 51 57 60 07 26 30 39 50 56 65 65 67 2 3 4 5 6 7 8 9 10 11 12 13 14 15 16 17 18 19 20 21 22 ω ρ ε 23 λ ω < 1 ω < 1 ω > 0 24 25 26 27 28 29 30 31 ρ 1 ρ σ b a x x i +3 x i
6 南 京 工 业 大 学 学 报 ( 自 然 科 学 版 ) 第 33 卷 和 预 制 楼 板 上 浇 筑 混 凝 土, 使 之 成 为 整 体, 共 同 受 力 预 制 的 空 心 墙 体 和 楼 板 在 施 工 中 作 为 浇 筑 混 凝 土 所 需 的 模 板, 在 施 工 结 束 后 又
第 33 卷 第 6 期 2011 年 11 月 南 京 工 业 大 学 学 报 ( 自 然 科 学 版 ) JOURNALOFNANJINGUNIVERSITYOFTECHNOLOGY(NaturalScienceEdition) Vol.33No.6 Nov.2011 doi:10.3969/j.isn.1671-7627.2011.06.002 钢 筋 混 凝 土 无 洞 叠 合 剪 力 墙
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标题
第 35 卷第 期西南大学学报 ( 自然科学版 ) 3 年 月 Vol.35 No. JouralofSouthwestUiversity (NaturalScieceEditio) Feb. 3 文章编号 :673 9868(3) 69 4 一类积分型 Meyer-KiḡZeler-Bzier 算子的点态逼近 赵晓娣, 孙渭滨 宁夏大学数学计算机学院, 银川 75 摘要 : 应用一阶 DitziaṉTotik
8 9 8 Δ 9 = 1 Η Ι4 ϑ< Κ Λ 3ϑ 3 >1Ε Μ Ε 8 > = 8 9 =
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李俊新 崔 敏 刘艳春 姚艳君 周广芬 孙 宝 河北科技大学理学院 河北石家庄 滦南县职业教育中心基础部 河北滦南 在物理化学实验的基础上 对一级反应的 种不同数据处理模型进行比较和分析 通过对 实验数据处理模型进行系统的比较 来改善传统实验数据处理中存在的一些问题 从而简化数据处 理 减小作图工作量与作图误差 提升实验水平 提高数据处理结果的准确性 一级反应 数据处理模型 过氧化氢 图 过氧化氢分解实验装置图
/ Ν #, Ο / ( = Π 2Θ Ε2 Ρ Σ Π 2 Θ Ε Θ Ρ Π 2Θ ϑ2 Ρ Π 2 Θ ϑ2 Ρ Π 23 8 Ρ Π 2 Θϑ 2 Ρ Σ Σ Μ Π 2 Θ 3 Θ Ρ Κ2 Σ Π 2 Θ 3 Θ Ρ Κ Η Σ Π 2 ϑ Η 2 Ρ Π Ρ Π 2 ϑ Θ Κ Ρ Π
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第 10 卷第 4 期 2015 年 12 月 震灾防御技术 Technology for Earthquake Disaster Prevention Vol. 10,No. 4 Dec.,2015 王振波, 解子林,2015. 现浇板对 RC 框架结构抗震性能影响的试验研究. 震灾防御技术,10(4):979 985. doi:10.11899/zzfy 20150416 现浇板对 RC 框架结构抗震性能
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8 6 03 JOURNAL OFEXPERIMENTAL MECHANICS Vol.8 No.6 Dec.03 00-4888(03)06-076-09 * 0,,,, (., 03004;., 70049) INSTRON5544 0 Mooney-Rivilin Yeoh,,, Mooney-Rivilin Yeoh - - Mooney-Rivilin Yeoh, ABAQUS, Mooney-Rivilin
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标题
第 42 卷第 11 期 2016 年 11 月 北京工业大学学报 JOURNAL OF BEIJING UNIVERSITY OF TECHNOLOGY Vol. 42 No. 11 Nov. 2016 带斜筋单排配筋中高剪力墙抗震性能试验研究 张建伟, 蔡 翀, 曹万林, 李琬荻, 吴蒙捷 ( 北京工业大学城市与工程安全减灾教育部重点实验室, 北京 100124) 摘 要 : 为了解斜筋布置形式对单排配筋混凝土中高剪力墙抗震性能的影响,
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第 4 期 宋玉普等 : 预制装配式框架结构梁柱节点力学性能试验研究 材料强度混凝土强度等级 C30, 回弹试验测得混凝土抗压强度平均值为 33.5N/mm. 试件 SJ1 和 SJ2 的钢骨采用 Q235b 级钢材, 梁柱纵筋选用 HRB335 级钢筋, 梁柱箍筋选用 HPB235
第 54 卷第 4 期 2014 年 7 月 大连理工大学学报 JounalofDalanUnvestyofTechnology Vol.54, No.4 July 2 0 1 4 文章编号 :1000-8608(2014)04-0438-07 预制装配式框架结构梁柱节点力学性能试验研究 宋玉普 *, 王 军, 范国玺, 程万鹏 ( 大连理工大学海岸和近海工程国家重点实验室, 辽宁大连 116024
任春平 邹志利 在坡度为 的平面斜坡上进行了单向不规则波的沿岸流不稳定运动实验 观测到了沿 岸流的周期性波动 波动周期约为 利用最大熵方法和三角函数回归法求得这种波动的主 频率以及幅值 分析了波动幅值在垂直岸线方向的变化 结果表明该变化与沿岸流变化类似 即在 沿岸流最大值附近这种波动强度最大 为了分析波动的机理 利用线性沿岸流不稳定模型对模型实验结果进行了分析 求得了不稳定运动增长模式和波动周期 并与对应实测结果进行了比较
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36 3 2014 6 1),2) ( 266033) ( 266033)..,,,, TU973+.13 TU391 A doi 10.6052/1000-0879-13-429 SEISMIC PERFORMANCE OF STEEL STRUCTURES WITH REDUCED BEAM SECTION CONNECTIONS 1) HAN Minglan,2) WANG Yan CHEN
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第 50 卷第 2 期 2017 年 2 月 天津大学学报 ( 自然科学与工程技术版 ) Journal of Tianjin University(Science and Technology) Vol. 50 No. 2 Feb. 2017 DOI:10.11784/tdxbz201507044 变轴压比预制高强混凝土混合配筋管柱抗震性能研究 1, 张锡治 2, 蔡魏巍 3, 张潮 3, 马健
Ⅰ Ⅱ 1 2 Ⅲ Ⅳ
Ⅰ Ⅱ 1 2 Ⅲ Ⅳ !!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!
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标题
第 49 卷 第 6 期 2 0 7 年 6 月 哈尔滨工业大学学报 JOURNAL OF HARBIN INSTITUTE OF TECHNOLOGY Vol 49 No 6 Jun. 207 DOI:0.98 / j.issn.0367 6234.2060908 半装配式再生混凝土低矮剪力墙抗震性能试验 摘 刘程炜, 曹万林, 董宏英, 王世蒙, 秦成杰 城市与工程安全减灾教育部重点实验室 北京工业大学
140 地震工程与工程振动第 37 卷 引言 产品的流动性是建筑业的显著特点, 房屋的建造不可能像其他产品那样在工厂进行制造, 而且建筑不是采用单一或少量的建材就可以建成的, 并且需要不同的专业工人在同一现场进行工作, 而且工作环境比较恶劣, 这样就会导致劳动效率低下 同时建筑业所需要机械都是一些大
第 37 卷第 5 期 2017 年 10 月 地震工程与工程振动 EARTHQUAKEENGINEERINGANDENGINEERINGDYNAMICS Vol.37No.5 Oct.2017 文章编号 :1000-1301(2017)05-0139-07 DOI:10.13197/j.eeev.2017.05.139.yujb.016 新型预制装配框架梁柱节点低周反复荷载试验研究 于建兵, 郭正兴
Technical specification for concrete structures reinforced with welded steel fabric JGJ 114 2003 J 276 2003 2003 1 Technical specification for concrete structures reinforced with welded steel fabric JGJ
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第五章 受弯构件正截面承载力的计算 西安交通大学土木工程系杨政 受弯构件通常指截面上仅有弯矩或弯矩和剪力共同作用为主 轴力可以忽略不计的构件 楼板 柱 楼梯 墙 地下室底板 梁 梁 墙下基础 柱下基础 梁和板是典型的受弯构件, 它们是土木工程中使用数量最大 应用最广泛的一类构件 土木工程结构中受弯构件常用的截面形式有矩形 T 形 工字形 槽形和箱形等 5.1 受弯构件正截面的受力特性 5.1.1 单筋矩形适筋梁正截面受弯的受力过程和破坏形态
UDC
E 145:2002 pecification for structural design of buride rectangular Pipeline of wter supply and ewerage engineering 2003 1 pecification for structural design of buride rectangular Pipeline of wter supply
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6 工程力学 随着我国经济的发展, 对建筑结构的抗震性能评估有了更高的要求 常规结构线弹性分析方法已经很难满足结构抗震分析的要求 因此如何正确的对结构进行非线性分析, 准确的预测结构在罕遇地震作用下的非线性行为, 成为结构性能设计中的重点问题 结构非线性分析模型可分为微观模型和宏观模型两种, 其中微
第 27 卷增刊 I Vol.27 Sup. I 工程力学 21 年 6 月 June 21 ENGINEERING MECHANICS 59 文章编号 :1-475(21)Sup.I-59-9 基于宏观单元的结构非线性分析方法 算例及工程应用 * 陈学伟 1,2, 韩小雷 1,2 1, 林生逸 (1. 华南理工大学高层建筑结构研究所, 广东, 广州 5164;2. 华南理工大学亚热带建筑科学国家重点实验室,
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Rupture Index 12 4 a SPB C - 1 b SPB C Fig. 1 Model dimension 1 2 Fig. 2 Position of welding seam Fig s Temperature distrib
* 1 1 2 1 1. 266033 2. 266071 DOI 10. 7617 /j. issn. 1000-8993. 2013. 08. 026 EFFECT OF WELD BETWEEN SIDE-PLATE AND BEAM FLANGE ON THE BRITTLE FRACTURE OF SIDE-PLATE REINFORCED JOINT Liu Yun 1 Wang Yan
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第 期 于建兵 等 钢绞线锚入式预制装配混凝土框架节点抗震试验研究 预制混凝土结构的试验研究和震害调查表明 只要预制构件的接合部位有可靠的连接 预制混凝土结 构就有良好的抗震性能 随着国家不断出台激励政策鼓励发展预制装配建筑 装配混凝土结构在房屋建筑中的应用成为了当前的研究热点 市场上不断涌现出各种
第 卷第 期 年 月 东南大学学报 自然科学版!"$'$$ " " $( 钢绞线锚入式预制装配混凝土框架节点抗震试验研究 于建兵 郭正兴 扬州大学建筑科学与工程学院 扬州 东南大学土木工程学院 南京 摘要 为了系统研究钢绞线锚入式预制装配混凝土框架节点的抗震性能 对 个预制节点和 个现浇节点的足尺比例试件进行了低周反复荷载试验研究 探讨了预制装配节点的破坏形态 滞回性能 刚度退化以及耗能能力 试验结果表明
学校代号 学 号 ****
硕士学位论文 b) 1-1 梁截面配筋 a) 现浇混凝土框架结构模型 c)2-2 柱截面配筋图 图 3.4 现浇框架结构模型及梁柱配筋图 b) 1-1 梁截面配筋 c)2-2 柱截面配筋图 a) 装配式混凝土框架结构模型 d) 角型钢板尺寸图 图 3.5 全装配式框架结构模型及梁柱配筋图 a) 节点平面图 b) 节点三维模型图 图 3.6 全装配式节点连接形式 41 梁柱单元 全装配式混凝土框架结构抗连续倒塌
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38 5 216 1 1),2) 163318) 163318). API. TE256 A doi 1.652/1-879-15-298 MODE OF CASING EXTERNA EXTRUSION BASED ON THE PRINCIPE OF VIRTUA WORK 1) ZHAO Wanchun,2) ZENG Jia WANG Tingting FENG Xiaohan School
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广西科技大学学报 第 卷 域 塑性铰区以外墙体基本保持弹性 腹板纵筋配筋区 纵筋配筋区 状态 因此 翼缘上竖缝可仅设置在墙体塑性铰区 以保证墙体刚度不至因翼缘设缝而降低很多 墙体按图 图 所示位置在其底部设置竖缝 竖缝高度采用东南大学 给出的塑性铰长度计算公式计算!! 光圆钢筋变形钢筋 图 形截面局
第 # 卷第 期广西科技大学学报 &!# '! % 第 年期 月 ' ( )')*+ '+&,+-. (,/+'/ '0 -/1'). % "#/$#%/$/ 局部设缝短肢剪力墙静力弹塑性分析 廖桂红 张 敏 广西科技大学土木建筑工程学院 广西柳州 摘要 针对底部设缝与传统不设缝短肢剪力墙 对静力弹塑性进行了分析 表明在剪力墙底部塑性铰区域设置竖缝后 破坏形式及变形能力均发生了改变 设缝后墙体塑性铰区域增大
第 36 卷第 3 期华侨大学学报 ( 自然科学版 ) Vol.36 No 年 5 月 JournalofHuaqiaoUniversity(NaturalScience) May2015 文章编号 : (2015) 犱狅犻 : /
第 36 卷第 3 期华侨大学学报 ( 自然科学版 ) Vol.36 No.3 2015 年 5 月 JournalofHuaqiaoUniversity(NaturalScience) May2015 文章编号 :1000 5013(2015)03 0321 06 犱狅犻 : 10.11830 /ISSN.1000 5013.2015.03.0321 压剪工况下型钢混凝土柱轴力分配规律试验 王梓懿,
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2 西安建筑科技大学学报 ( 自然科学版 ) 第 43 卷 图 1 试件尺寸及配筋配钢形式 Fig.1 Detailsofspecimens 表 1 试件参数 Tab.1 Parametersofspecimens SpecimenID n h/b ρ s /% Beamtype LJ
DOI:10.15986/j.1006-7930.2011.01.016 *. 中图分类号 :TU398.9 文献标志码 :A 文章编号 :1006-7930(2011)01-0001-06 第 43 卷第 1 期 2011 年 2 月 西安建筑科技大学学报 ( 自然科学版 ) J.Xi anuniv.ofarch.& Tech.(NaturalScienceEdition) Vol.43 No.1
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基于宏观单元的结构非线性分析方 法 算例及工程应用 陈学伟华南理工大学土木与交通学院 论文主要内容 基于纤维单元的杆系构件分析 基于多竖向弹簧单元的剪力墙分析 基于纤维单元的整体结构分析 纤维单元理论的工程应用 结论 研究最新进展补充 * 本文以综述形式, 将近期宏观单元相关研究进行总结, 与大家交流分享 引言 微观单元与宏观单元 钢筋混凝土结构是目前工业与民用建筑中最重要的结构形式之一, 非线性分析是一个研究的难点和热点
无粘结预应力混凝土结构技术规程jgj doc
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文章编号：
第 26 卷第 1 期 Vol.26 No.1 工程力学 2009 年 1 月 Jan. 2009 ENGINEERING MECHANICS 174 文章编号 :1000-4750(2009)01-0174-07 钢筋混凝土桥墩滞回性能的有限元参数敏感性分析及模型改进 司炳君 1, 孙治国 2, 艾庆华 1, * 2 王东升 (1. 大连理工大学海岸和近海工程国家重点实验室, 辽宁, 大连 116024;2.
土 木 建 筑 与 环 境 工 程!!!!!!!!!!!!!!!! 第! 卷!+ 表 =! 混凝土力学性能 =! 试验概况 =! 试件设计 参 照 我 国 0建 筑 抗 震 设 计 规 范 1!EW?)) 混凝土参数 立方体抗压强度 +ZP0 轴心抗压强度 +ZP0 弹性模量 <6 +ZP0 试验值
第 卷第 期土木建筑与环境工程 年 月!!# $%!&'$&! ' &! ''! # % 形截面钢骨混凝土异形柱框架抗震性能 杨 涛 张喜德 同济大学土木工程学院建筑工程系 上海 广西大学土木建筑工程学院 南宁 摘 要 参照国家抗震规范 ( 度设防的标准 制作一榀 比例的由钢筋混凝土梁和 形截面钢骨混凝土异形柱组成的单跨两层的框架模型 通过拟静力试验 研究了结构的破坏形态 刚度退化 延性与耗能等抗震性能
标题
第 38 卷第 2 期哈尔滨工程大学学报 Vol.38.2 2017 年 2 月 Journal of Harbin Engineering University Feb.2017 钢骨超高强混凝土框架边节点抗震性能试验研究 贾金青 1, 刘伟 1 2, 涂兵雄 (1. 大连理工大学海岸和近海工程国家重点实验室, 辽宁大连 116024; 2. 华侨大学土木工程学院, 福建厦门 361021) 摘
第一章 绪论
1-1 1-1 1-5 0.05 1-6 1 60mm 1.5W/(m K) 5-5 m C 1-7 1cm, 0 m 1.04W/(m K) C C 50 50 4.09 10 kj/kg C 1-9 =69 C f =0 w C =14mm d 80mm 8.5W 1-11 10mm 0 C 85 C ( ) 175 W m K 1mm 1-14 T0 0K T = w 50K ε = 0. 7
UDC
CECS 102:2002 Technical specification for steed structure of light-eight Buildings ith gabled frames 2003 1 Technical specification for steed structure of light-eight Buildings ith gabled frames CECS102:2002
Fig. 1 Frame calculation model 1 mm Table 1 Joints displacement mm
33 2 2011 4 ol. 33 No. 2 Apr. 2011 1002-8412 2011 02-0104-08 1 1 1 2 361003 3. 361009 3 1. 361005 2. GB50023-2009 TU746. 3 A Study on Single-span RC Frame Reinforced with Steel Truss System Yuan Xing-ren
标题
第 9 卷 第 6 期 7 年 6 月 哈尔滨工业大学学报 JOURNAL OF HARBIN INSTITUTE OF TECHNOLOGY Vol 9 No 6 Jun. 7 DOI:.98 / j.issn.67 6.56 钢筋混凝土梁柱节点超自由度单元 摘 方自虎 李向鹏 简旭阳 洪博恺 ( 深圳大学土木工程学院 广东深圳 586) 要 : 为分析 RC 框架结构在循环荷载作用下的非线性滞回性能
8 山东建筑大学学报 2018 年 0 引言 框架结构是多 高层建筑结构体系中常用的一种 楼板对梁端的加强作用是影响框架梁抗震性能的重要因素 合理有效的控制框架梁在地震作用下的损伤破坏机制, 是提高其抗震性能的重要手段 梁铰 整体耗能机制主要是预期通过梁端塑性铰的充分耗能来保证延性框架整体抗震性能
第 33 卷 第 3 期 2018 年 6 月 DOI:10.12077/sdjz.2018.03.002 山东建筑大学学报 JOURNAL OF SHANDONG JIANZHU UNIVERSITY Vol.33 No.3 Jun. 2018 端部损伤控制型 RC 带板梁抗震性能研究 刘春阳 1,, 李飞 1, 郭长群 1, 李振宝 2 1, 赵兴权 (1. 山东建筑大学土木工程学院, 山东济南
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43 7 2013 4 Building Structure Vol. 43 No. 7 Apr. 2013 518038 TU398 +. 2 A 1002-848X 2013 07-0059-06 Discussion on inclined column design of a super high-rise building Zhang Lin Zhang Delong Shenzhen CAPOL
不同加固方式对混凝土梁柱节点抗震性能的影响
第 5 卷第 1 期 2010 年 3 月 震灾防御技术 Technology for Earthquake Disaster Prevention Vol. 5, No. 1 Mar., 2010 王作虎, 杜修力, 邓宗才,2010. 不同加固方式对混凝土梁柱节点抗震性能的影响. 震灾防御技术,5(1):1 8. 不同加固方式对混凝土梁柱节点 1 抗震性能的影响 王作虎杜修力邓宗才 ( 北京工业大学城市与工程安全减灾教育部重点实验室,
-2 4 - cr 5 - 15 3 5 ph 6.5-8.5 () 450 mg/l 0.3 mg/l 0.1 mg/l 1.0 mg/l 1.0 mg/l () 0.002 mg/l 0.3 mg/l 250 mg/l 250 mg/l 1000 mg/l 1.0 mg/l 0.05 mg/l 0.05 mg/l 0.01 mg/l 0.001 mg/l 0.01 mg/l () 0.05 mg/l
实腹式型钢混凝土框架柱地震损伤模型试验研究
Hans Journal of Civil Engineering 土木工程, 2016, 5(6), 262-269 Published Online November 2016 in Hans. http://www.hanspub.org/journal/hjce http://dx.doi.org/10.12677/hjce.2016.56035 Experimental Research
第 期 吴从晓 等 现浇与预制装配式混凝土框架节点抗震性能试验 量好 劳动强度低等特点 有利于保护环境和生产社 会化的发展 据汶川地震中预制装配式结构的震 害调查可知 装配整体式框架结构节点是其抗震中的薄弱环节 在地震中出现的最主要破坏形式是节点区混凝土压碎和钢筋屈曲 为此国外学者已经针对预应力节点
第 卷 第 期 年 月 建筑科学与工程学报!!"#$!! ' 文章编号 ()*(( 现浇与预制装配式混凝土框架节点抗震性能试验 吴从晓 周 云 赖伟山 张玉凤 邓雪松 广州大学土木工程学院 广东广州 摘要 为研究预制装配式混凝土框架结构连接节点的抗震性能 探讨其与现浇混凝土框架结构节点之间的性能差异 设计并制作了 组预制装配式混凝土框架节点试件和 组现浇混凝土框架节点试件 通过试验研究试件的滞回特性
Microsoft Word - jianzhutu 09-6.doc
第 六 节 混 凝 土 结 构 施 工 图 平 面 整 体 表 示 法 [The Explanative plan method for Reinforced Concrete Structure Drawings] 建 筑 结 构 施 工 图 平 面 整 体 设 计 方 法 ( 简 称 平 法 ) 对 我 国 目 前 混 凝 土 结 构 施 工 图 的 设 计 表 示 方 法 作 了 重 大 改
标题
2 0 1 7 年 1 1 月第 33 卷第 6 期 沈阳建筑大学学报 ( 自然科学版 ) Journal of Shenyang Jianzhu University ( Natural Science) Nov. 2017 Vol. 33ꎬ No. 6 文章编号 :2095-1922(2017)06-0968 - 08 doi:10. 11717 / j. issn:2095-1922. 2017.
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限元分析, 研究了梁伸入墙肢长度 ( 纵筋直段锚固 长度 ) 梁纵筋锚固条件及梁纵筋配筋率等因素对节点受力和变形性能的影响 试验概况. 试件设计 本次试验的 个试件 ( - - ) 均为图 所示的偏心节点 试件几何尺寸 外形及悬臂梁配 筋等主要特征如图 和表 所示, 梁伸入墙体长度为, 剪力墙分布筋
* 钢筋混凝土梁 - 薄墙平面内偏心连接节点试验研究 王志军 柏洁白绍良 ( 重庆大学土木工程学院, 重庆 ) 摘要 : 针对梁纵筋锚固条件 墙肢内梁配箍率及梁截面高度等参数, 通过 个梁 - 薄墙平面内偏心连接节点的低周反复加载试验以及非线性有限元的模拟和参数分析, 模拟结果与试验吻合较好 试验与分析结果表明 : 保证梁纵筋直段锚固长度后, 采取弯锚措施和加大墙肢内梁配箍率都可以改善节点受力和延性,
第 期 22 板填充墙钢框架受力性能的有限元研究 响 填充墙成为不参与地震剪力分配的 非结构 构 件 因此造成地震发生时框架短柱出现破坏 墙体大量开 裂甚至倒塌等灾害 建筑抗震设计规范 :! 也指出应避免不合理的墙体设置所导致的结构 主体发生破坏 压蒸无石棉纤维素纤维水泥板 22 板 填充墙是以 冷
第 卷第 期 年 月 建 筑 钢 结 构 进 展!" # "$" % &' & " & 00 板填充墙钢框架受力性能的有限元研究 郁有升 谢阳果 李建峰 胡海涛 & 青岛理工大学土木工程学院 山东青岛 & 青岛腾远设计事务所有限公司 山东青岛 摘 要 为了研究 22 板填充墙钢框架的受力性能和破坏机理 利用有限元软件! C1 对 22 板填充墙钢框架试件 设置两条中间竖缝的 22 板填充墙钢框架试件
３１４ 东南大学学报 自然科学版 第 ４７卷 Ｏｐ ｎｓ ｓ软件对装配式框 剪结构进行了理论研 究 郑振鹏 １ 等基于实际工程背景 以等同现浇为 目标 对一栋装配式框架 剪力墙结构进行了设计 目前 国内学者关于装配式结构的研究主要集 中在装配式剪力墙 ５ 装配式框架 ９１１ 的抗震性 能等方面 旨在
第 47 卷第 2 期 2017 年 3 月 东南大学学报 ( 自然科学版 ) JOURNALOFSOUTHEASTUNIVERSITY(NaturalScienceEdition) Vol.47 No.2 Mar.2017 DOI:10.3969/j.isn.1001-0505.2017.02.019 半装配式框架剪力墙结构抗震性能试验 1 马军卫 1 潘金龙 莫 1 创 2 尹万云 2 刘守城
518 福州大学学报 ( 自然科学版 ) 第 43 卷 文献 [4] 进行了圆端形中空夹层混凝土轴压直 斜短柱的试验研究, 其钢管采用不锈钢管. 笔者所在的课题组进行了一系列圆端形钢管混凝土轴压短柱的试验研究, 并建议了精度较高的有限元模型, 最终建议了实用的承载力简化计算公式 [5]. 在以上研究
![518 福州大学学报 ( 自然科学版 ) 第 43 卷 文献 [4] 进行了圆端形中空夹层混凝土轴压直 斜短柱的试验研究, 其钢管采用不锈钢管. 笔者所在的课题组进行了一系列圆端形钢管混凝土轴压短柱的试验研究, 并建议了精度较高的有限元模型, 最终建议了实用的承载力简化计算公式 [5]. 在以上研究](/thumbs/91/106126783.jpg "518 福州大学学报 ( 自然科学版 ) 第 43 卷 文献 [4] 进行了圆端形中空夹层混凝土轴压直 斜短柱的试验研究, 其钢管采用不锈钢管. 笔者所在的课题组进行了一系列圆端形钢管混凝土轴压短柱的试验研究, 并建议了精度较高的有限元模型, 最终建议了实用的承载力简化计算公式 [5]. 在以上研究")
第 43 卷第 4 期 2015 年 8 月 福州大学学报 ( 自然科学版 ) JournalofFuzhouUniversity(NaturalScienceEdition) Vol.43No.4 Aug.2015 DOI:10.7631/isn.1000-2243.2015.04.0517 文章编号 :1000-2243(2015)04-0517-06 圆端形钢管混凝土轴压短柱的机理分析 谢恩普
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第 1 期方明雾, 等 : 型钢混凝土中高剪力墙的抗震性能 39 高层建筑结构设计采用何种结构材料是目前研究的热点. 文献 [ 1-2] 认为上海 40 层左右的高层建筑中, 采用钢结构或钢 - 混凝土混合结构的综合经济效益与采用混凝土结构基本持平. 高层混合结构中常用的是外钢框架 - 内混凝土核心
![第 1 期方明雾, 等 : 型钢混凝土中高剪力墙的抗震性能 39 高层建筑结构设计采用何种结构材料是目前研究的热点. 文献 [ 1-2] 认为上海 40 层左右的高层建筑中, 采用钢结构或钢 - 混凝土混合结构的综合经济效益与采用混凝土结构基本持平. 高层混合结构中常用的是外钢框架 - 内混凝土核心](/thumbs/49/25922295.jpg "第 1 期方明雾, 等 : 型钢混凝土中高剪力墙的抗震性能 39 高层建筑结构设计采用何种结构材料是目前研究的热点. 文献 [ 1-2] 认为上海 40 层左右的高层建筑中, 采用钢结构或钢 - 混凝土混合结构的综合经济效益与采用混凝土结构基本持平. 高层混合结构中常用的是外钢框架 - 内混凝土核心")
第 29 卷第 1 期 2012 年 1 月 深圳大学学报理工版 JOURNAL OF SHENZHEN UNIVERSITY SCIENCE AND ENGINEERING Vol. 29 No.1 Jan. 2012 土木建筑工程 / Architecture and Civil Engineering> 型钢混凝土中高剪力墙的抗震性能 方明荠 1, 2, 李国强 1, 李一松 2, 3 1)
数字带通 带阻 高通滤波器的设计 把一个归一化原型模拟低通滤波器变换成另一个所需类型的模拟滤波器, 再将其数字化 直接从模拟滤波器通过一定的频率变换关系完成所需类型数字滤波器的设计 先设计低通型的数字滤波器, 再用数字频率变化方法将其转换成所需类型数字滤波器
数字带通 带阻 高通滤波器的设计 把一个归一化原型模拟低通滤波器变换成另一个所需类型的模拟滤波器, 再将其数字化 直接从模拟滤波器通过一定的频率变换关系完成所需类型数字滤波器的设计 先设计低通型的数字滤波器, 再用数字频率变化方法将其转换成所需类型数字滤波器 模拟原型方法 : 模拟低通 - 模拟带通 H ( j) H ( j) 3 3 3 模拟原型方法 : 模拟低通 - 模拟带通 H ( j) 模拟低通