8 5年 月 吻合较好 叶见曙等 利用实体退化壳单元研究预 应力混凝土多 T梁桥的极限承载力 潘家英 4 结合 空间数值分析 分层有限单元法和 UL列式法对大跨度桥梁几何与 m铁路悬 材料非线性进行耦合分析 并用跨度 8 索桥方案极限承载力分析证明 M 等 5 对挪威 模型建立 以 4 4m联为建模

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1 1 第 12 卷第 6 期 2015 年 12 月 JournalofRailwayScienceandEngineering Volume12 Number6 December2015 大悬臂展翅预应力混凝土宽箱梁桥极限承载力分析 1 余晓琳, 贾布裕, 杨铮, 颜全胜 ( 华南理工大学土木与交通学院, 广东广州 ) 摘要 : 针对大悬臂展翅结构的极限承载能力问题, 以某大悬臂展翅预应力混凝土宽箱梁桥为实际工程背景, 建立精细的空间有限元模型进行数值分析 考虑结构几何非线性和材料非线性, 研究偏心集中荷载 对称集中荷载 均布荷载 3 种工况作用下, 结构的极限承载能力及裂缝的分布规律 结果表明, 对称加载形式的极限承载能力大于非对称加载形式的极限承载能力 ; 非对称荷载作用下, 桥梁应力及裂缝分布也具有较大非对称性, 且悬臂板根部更加容易出现裂缝, 均布荷载作用下, 桥梁边跨应力状况劣于中跨 关键词 : 极限承载力 ; 大悬臂 ; 展翅箱梁 ; 非线性 ; 裂缝中图分类号 :U 文献标志码 :A 文章编号 : (2015) Analysisofultimatebearingcapacityofprestressed concretebox-girderbridgewithlarge-cantilever-wing YUXiaolin,JIABuyu,YANGZheng,YANQuansheng (SchoolofCivilEngineeringandTransportation,SouthChinaUniversityofTechnology,Guangzhou510640,China) Abstract:Tostudytheultimatebearingcapacityofthelargecantileverstructure,anaccuratespacefiniteele mentmodelwasbuiltfornumericalanalysiswiththebackgroundofaprestresedconcretebox-girderbridge withlarge-cantilevev-wing.takingintoaccountofthegeometricnonlinearityandthematerialnonlinearity, thestructureultimatebearingcapacityandthedistributionregularityofcracksunderthreeloadcases(eccentric concentratedload,symmetricalconcentratedloadanduniform distributedload)wereanalyzed.itisconcluded thatthestructureultimatebearingcapacityundertheloadcaseofsymmetricalloadislargerthanthatunderthe caseofasymmetricalload;thedistributionsofthestresandcracksundertheloadcaseofasymmetricalloadare alsoasymmetricalandcracksaremorelikelytoappearintherootofthecantileverwing.thestresconditionof sidespanisworsethanmid-spanunderuniformlydistributedload. Keywords:ultimatebearingcapacity;large-cantilever-wing;box-girder;nonlinear;crack 极限承载力的研究对于结构的设计 施工 运营均有重要意义, 国内外学者均有较多研究, 如严圣 [1] 友对 30m 部分预应力混凝土箱梁的极限承载能 力进行了试验研究, 得到结构极限承载力及裂缝分 [2] 布规律 ; 余波等对左家堡大桥进行了破坏试验, 将测点应力和裂缝分布与有限元计算结果进行对比, 收稿日期 : 基金项目 : 国家自然科学基金资助项目 ( ); 中央高校基本科研业务费专项资金资助项目 (2014ZZ0019); 广东省交通运输厅科技项目 ( 科技 ) 通讯作者 : 贾布裕 (1983-), 男, 浙江义乌人, 博士, 从事大跨度桥梁结构研究 ; ctjby@scut.edu.cn

2 8 5年 月 吻合较好 叶见曙等 利用实体退化壳单元研究预 应力混凝土多 T梁桥的极限承载力 潘家英 4 结合 空间数值分析 分层有限单元法和 UL列式法对大跨度桥梁几何与 m铁路悬 材料非线性进行耦合分析 并用跨度 8 索桥方案极限承载力分析证明 M 等 5 对挪威 模型建立 以 4 4m联为建模对象 利用有限元软件 S m 桥进行破坏性试验 最终桥梁受剪破坏 试 ANSYS建立该桥的空间有限元模型 见图 SOL 验说明几何外形和边界条件对桥梁的受力性能有很 I D6 5单元可以模拟混凝土中的加强钢筋以及材料 P 等 大影响 6 利用足尺模型对 I 9 5公路桥梁 进行破坏性试验 结果表明该桥的极限承载能力大 于设计值 王凌波等 7 的拉裂和压溃现象 故选用 SOLI D65单元模拟钢 筋混凝土材料 混凝土弹性模量为 E 5 5MP 对预应力混凝土箱梁桥开裂 泊松比为 密度为 5 m 混凝土立方体 后的残余承载力进行了研究 提出承载能力折减系 抗压强度标准值为 5MP 单轴抗压强度 5 数计算方法来体现开裂后结构的刚度变化 颖等 7 刘会 8 为 5 MP 单轴抗拉强度为 96MP 研究了主筋锈蚀对钢筋混凝土梁承载力的影 闭合裂缝的剪力传递系数为 β 95 张开裂缝 响 得出随受力筋锈蚀率的增大 其极限承载力降 的剪力传递系数为 β 5 拉应力释放系数为 低 延性下降 大悬臂展翅宽箱梁桥由于其桥下空 T 6 使用整体式模型考虑普通钢筋的作用 间利用率高等优点 近来受到工程界的青睐 但由于 弹性模量为 E 95MP 泊松比为 密度为 其结构的空间效应突出 受力性能非常复杂 9 785 m 全桥实体模型节点总数为 4 468 应用时间较短 目前对其结构极限承载能力的研究 个 单元数量为 9 8666个 较少 若采用模型试验研究则需要耗费巨大的人力 物力 而且对于新建成的桥梁 采用实桥进行破坏试 验更是不可能 鉴于目前数值算法已经比较成熟 利用大型有限元软件 合理设置材料的特性 能够取 得合理的计算结果 本文以某大悬臂展翅预应力混 凝土宽箱梁桥为工程背景 对大悬臂展翅结构开展 了极限承载力的研究 工程背景 某桥 4 4m 采用现浇大悬臂展翅预应力 混凝土连续箱梁结构 全幅桥设置双向 6车道 标 图 实体模型图 准梁宽 5m 两侧悬臂为 7 74m 梁高 5m F S m 梁顶宽 5m 箱梁顶板厚 5m 底板宽 7 5 m 底板厚 5m 利用纵向小纵梁来增强箱梁翼 由于预应力只是延缓裂缝的开展 并没有提高 缘的抗扭作用 小纵梁高 45 m 宽 8 m 挑梁间 结构本身的极限承载力 故将预应力钢筋等同于普 下缘弧形板采用椭圆曲线 全联弧形板曲线线形一 通钢筋来进行极限承载力分析 预应力的数量按照 致 板厚 m 图 为该桥 标准箱梁断面图 强度比换算为普通钢筋 然后把所有的普通钢筋以 整体式模型进行处理 钢筋的屈服强度 弹性模量为 E 95 5 MP MP 荷载工况 采用以下 种工况加载计算分析其极限承载 力 具体加载工况见表 所示 采用逐级加载 直到 图 标准箱梁断面图 F S x 程序通过破坏准则认定结构已经破坏为止 集中加载位置如图 所示

3 第 6期 8 余晓琳 等 大悬臂展翅预应力混凝土宽箱梁桥极限承载力分析 表 加载工况汇总表 T S mm 计算结果及分析 工况 加载方式 载位 纵向第 4跨跨中对称加载 P P 纵向第 4跨跨中不对称加载 P 均布荷载 全桥桥面 由于本桥具有对称性 故分析一半结构就可以 得到全桥的规律 而结构边跨端部缺少了纵向弯矩 的约束 受力比中跨更为不利 本文考虑结构不利 状况 只对第四跨进行分析 程序根据设定的步数 进行加载和迭代计算 得到图 4为工况 第 4跨跨 中挠度与荷载关系曲线图 图 5为工况 第 4跨跨 中挠度与荷载关系曲线图 图 6为工况 第 4跨跨 中挠度与荷载关系曲线图 跨中挠度与荷载呈线性 图 桥梁模型集中加载位置示意图 关系的阶段为线性阶段 线性阶段末点到结构破坏 F C z m 前为开裂阶段 将即将破坏的一瞬间定义为破坏阶 段 可得到结构各工况极限承载力汇总表 见表 非线性数值分析 表 结构各工况极限承载力汇总表 几何非线性 对于几何非线性 一般钢筋屈服应变不超过 T S mm m 混凝土压碎应变不超过 故 种材料 变形为小应变模式 9 可以采用 T L列式 即以 最初始构形作为参考建立方程 且参考位形保持不 变 适用于大位移 小应变几何非线性问题 材料非线性 工况 开裂荷载 开裂挠度 极限荷载 破坏挠度 N 7 6 6 mm N mm 8 8 5 9 5 5 6 54 9 8 4 8 对于材料非线性问题 需要解决材料的本构关 系 屈服准则 强化准则 破坏准则等问题 其中在 塑性区范围内用塑性材料的本构关系矩阵 D代替 原来的弹性系数矩阵 D 可得到弹塑性分析有限 元平 衡 方 程 混 凝 土 单 轴 应 力 应 变 关 系 采 用 式 4 不考虑下降段使用 { ε σ ε [ ( σ )] ε"ε 4 ε "ε"ε 其中 取值 5 MP 为混凝土单轴抗压强度 图 4 工况 第 4跨跨中挠度与荷载关系曲线图 取 ε 为混凝土压应力达到 时的混凝土压应变 F 4D m 为 ε 为混凝土极限压应变 取为 对于混凝土和钢筋结构 采用 V M 屈服 条件更为合理 对混凝土采用多线性等向强化 模型 MI S O模 型 把 钢 筋 材 料 认 为 理 想 弹 塑 性 模 型 采用双线性等向强化模型 BI S O模拟 破坏准 则是 S OLI D65单元的多参数破坏准则 非线性数值求解 结构非线性有限元分析可以归结为非线性代 YS程序通过使用牛顿 莱布 数方程的求解 ANS 尼茨平衡迭代 迫使在每一个增量的末端解在某个 图 5 工况 第 4跨跨中挠度与荷载关系曲线图 容限范围内达到平衡收敛 最终得到非线性方程 F 5D m 解 w

4 8 5年 月 附近有较大拉应力 沿纵向呈长条形分布 跨中底 板在中心区域的局部主拉应力已超过最大抗拉强 度 底板在该部位发生开裂 中心区域周围的主拉 应力大部分已接近抗拉极限 附近区域的纵向应力 也已基本接近最大抗拉强度 面临横向开裂 横向 应力方面 分布不均匀 在内腹板底部区域有较大 的压应力 图 8为工况 开裂阶段第 4跨裂缝图 在支点 截面处裂缝继续扩展 而在跨中附近底板处则已产 图 6 工况 第 4跨跨中挠度与荷载关系曲线图 F 6D m 生大量裂缝 外腹板底开始开裂 并沿着梁高向上 扩展 线性阶段分析 在线性阶段 种工况下均有类似特点 支点 顶板纵向受拉 较大值沿横向集中在箱室顶部区 域 支点顶板横向受压 在支座对应处有小范围受 拉区域 支点底板纵向受压 横向分布均匀 并沿纵 向向跨中扩展 支点底板横向受压 在支座支撑对 应区域压应力较大 支点底板主应力为压应力 并 沿纵向向跨中扩展 跨中顶板纵向受压 并沿横向 扩展到翼缘两侧 跨中顶板横向受压 较大值集中 单位 P 在加载附近区域 但在内腹板顶处为拉应力 沿纵 图 7 工况 开裂阶段第 4跨主应力云图 向呈狭长条形分布 跨中顶板主应力主要为压应 F 7P m 力 但在内腹板顶处附近为拉应力 并沿纵向呈宽 条形分布 跨中底板纵向受拉 横向分布不均匀 在加载附近区域出现较大纵向拉应力 跨中底板横 向受压为主 在内腹板底区域有较大值 沿纵向呈 长条形分布 跨中底板主应力为拉应力 在加载附 近区域出现较大主拉应力 在线性阶段 已有小部 分裂缝在支点截面处产生 集中在两侧外室底板支 撑附近 开裂阶段分析 图 7为工况 开裂阶段第 4跨主应力云图 支 点顶板主应力为拉应力 相比线性阶段 拉应力值 已有较大增长 尤其在内腹板顶部区域 支点底板 纵向受压 在外室腹板底处压应力较大 支点底板 图 8 工况 开裂阶段第 4跨裂缝图 横向受压 各室室中区域压应力较大 支点底板主 F 8C m 应力为压应力 跨中附近区域 跨中顶板主应力主 要为压应力 但在靠近内腹板顶附近处为拉应力 图 9工况 开裂阶段第 4跨主应力云图 支座 沿纵向呈狭长条形分布 部分较小局域已接近抗拉 附近受力与工况 类似 但具有较明显的不对称 极限 跨中顶板纵向受压 较大值集中在加载附近 性 跨中顶板主应力主要为压应力 腹板顶附近出 区域 相比线性阶段 纵向压应力值已增长数倍 并 现拉应力 其中在荷载侧内腹板顶附近较大 沿纵 向周围极限扩散 但并未达到抗压强度值 跨中顶 向呈狭长条形分布 部分较小局域已接近抗拉极 板在加载附近区域有较大横向压应力 但内腹板顶 限 跨中顶板纵向受压 较大值集中在加载附近区

5 第 6期 余晓琳 等 大悬臂展翅预应力混凝土宽箱梁桥极限承载力分析 8 域 相比线性阶段 纵向压应力值已增长数倍 并向 点附近顶板主应力为拉应力 在支座对应区域处值 周围极限扩散 但并未达到抗压强度值 跨中顶板 较大 其中边支点支座对应的部分区域主拉应力已 横向应力方面 在加载区域以及加载侧外室室中存 超过抗拉极限发生开裂 支点顶板纵向拉应力继续 在较大横向压应力 而在加载侧内腹板附近存在条 增大 边支点支座对应区域的纵向拉应力已超过极 状横向拉应力 数值较大 部分区域已接近抗拉极 限抗拉强度 周围呈椭圆形区域的纵向拉应力也已 限 面临纵向开裂 跨中底板在加载附近区域的局 接近抗拉强度 中支点支座区域拉应力则比边支点 部主拉应力已超过最大抗拉强度 底板在该部位发 生开裂 中心区域周围的主拉应力大部分已接近抗 拉极限 附近区域的纵向应力也已基本接近最大抗 拉强度 面临横向开裂 横向应力方面 开裂区域周 围靠近加载侧内腹板底处有小块数值较大的横向 压应力 而横向拉应力则呈不均匀的小块状分布 处的小 但同样面临开裂 支点顶板中室区域横向 受拉继续增强 各腹板顶处沿纵向的条形分布收 窄 在支座对应区域已出现接近抗拉强度的拉应 力 支点底板纵向受压继续增强 在边支点和中支 点支座区域处值较大 支点底板横向受压 在支座 区域处的压应力继续增强 并向周围扩展 支点底 板的主压应力分布仍较为均匀 跨中顶板纵向压应 力继续增强扩展 外边跨跨中区域的纵向压应力仍 比内边跨跨中区域大 跨中顶板横向应力方面 各 腹板顶处的拉应力值大幅减小 跨中顶板主压应力 范围继续扩大 外边跨跨中底板部分区域的的主 拉应力已超过抗拉强度发生开裂 而内边跨跨中底 板区域的主拉应力也已大幅上升 接近混凝土抗拉 强度 跨中底板纵向受拉继续增强 其中外边跨跨 中区域的纵向拉应力已接近混凝土抗拉强度 且分 单位 P 图 9 工况 开裂阶段第 4跨主应力云图 F 9P m 布区域较大 跨中底板横向受压增大 分布仍较为 均匀 w 图 工况 开裂阶段第 4跨裂缝图 在支点 截面处裂缝继续小幅扩展 而在跨中附近加载侧底 板和外腹板处则已产生大量裂缝 呈现明显的空间 不对称性 单位 P 图 工况 开裂阶段第 4跨主应力云图 F P m 图 工况 开裂阶段第 4跨裂缝图 已有小 图 工况 开裂阶段第 4跨裂缝图 部分裂缝在支点截面底板处产生 集中在两侧外室 F C m 底板支撑附近 同时在外边跨跨中底板区域以及边 w 图 工况 开裂阶段第 4跨主应力云图 支 支座对应的部分区域也有较多的裂缝产生

6 84 5年 月 多 值得注意的是在和荷载侧的跨中翼缘顶板底部 也有较大的主拉应力而发生开裂 尤其是顶板翼缘 侧和横撑支撑相连处 说明外侧横撑发挥着与箱室 相似的作用 在荷载作用以及中室顶板顶区域继 续承受较大的纵横向压应力 且从荷载侧向非荷载 侧扩散 单位 P 图 工况 开裂阶段第 4跨裂缝图 F C m 破坏阶段分析 对于工况 破坏阶段 全跨的底板由于跨中大 面积开裂 作用已忽略 跨中附近顶板受到腹板开 腹板 顶板 底板 裂影响 在腹板顶部处受较大主拉应力作用 尤其 图 工况 第 4跨破坏阶段裂缝分布图 是内腹板顶部 并沿纵向呈条形分布 在支点顶板 F C m 附近往跨中侧已有大面积的主拉应力超过抗拉强 度发生开裂 周围附近区域的主拉应力也已接近抗 拉强度 面临开裂 图 4为工况 第 4跨破坏阶段裂缝分布图 图 为工况 第 4跨裂缝分布图 在破坏前 跨中附近底板处则已产生大面积密集的裂缝 底板 阶段 跨中附近底板处则已产生大面积密集的裂 已开裂 其中荷载侧对应的底板部分区域经历了两 缝 底板已开裂 其中跨中中心沿横向部分区域经 次开裂 值得注意的是在跨中非荷载侧的底板的裂 历 次开裂 其中在外室底板的 次裂缝比内室底 缝比荷载侧的裂缝多 应和荷载侧开裂后的内力重 板的多 在跨中附近区域的腹板已产生沿梁高分 分配有关 在跨中附近区域的腹板已产生沿梁高 布的密集裂缝 并扩展到了顶板底部 值得注意的 分布的密集裂缝 并扩展到了顶板底部 其中荷载 内腹板沿梁高的裂缝明显比荷载作用处的外腹板 侧腹板沿梁高部分区域经历二次开裂 内支点处 的裂缝多 且部分区域经历 次开裂 支点处附近 附近顶板的裂缝并非集中在支点对应区域 而是在 顶板的裂缝集中在支点对应区域 分布面积不大 4的区域 且分布面积 往跨中侧延伸长度约有 L 此时结构已达到破坏临界点 裂缝分布具有明显对 称性 对于工况 在内支点顶板附近往跨中侧已有 大面积的主拉应力超过抗拉强度发生开裂 并向周 围区域扩散 周围附近区域的主拉应力也已接近抗 拉强度 面临开裂 该区域对应的纵横向有很大的 应力 全跨的底板由于跨中大面积开裂 作用已忽 略 跨中附近顶板底受到腹板开裂影响 在腹板连 接处受主拉应力作用 并已超过抗拉强度发生开 裂 由于荷载的作用 荷载则的应力较大 裂缝也较 大 此时结构已达到破坏临界点 工况 在破坏前阶段 跨中附近腹板顶部处受 较大主拉应力作用 尤其是内腹板顶部 并沿纵向 呈条形分布 在边支点顶板附近已有大面积的主拉 应力超过抗拉强度发生开裂 周围附近区域的主拉 应力也已接近抗拉强度 面临开裂 同时中支点顶 板附近区域的主拉应力也已接近抗拉强度面临开 裂 在边支点和中支点顶板区域的纵横向方向均有 很大的拉应力 外边跨跨中底板已大面积开裂 内 边跨跨中底板应力未到临界值 也尚未有裂缝

7 第 6期 余晓琳 等 大悬臂展翅预应力混凝土宽箱梁桥极限承载力分析 85 加载形式的极限承载能力 全桥均布荷载作用下 桥梁延性较差 破坏时跨中挠度仅仅比开裂时大 4 mm 非对称荷载作用下 桥梁应力及裂缝分布 也具有较大非对称性 且悬臂板根部更加容易出现 裂缝 在破坏阶段 由于应力重分布的影响 非荷载 侧底板裂缝反而更多 荷载作用下 桥梁的裂缝发展规律类似 先 是线性阶段支座处出现裂缝 接着在开裂阶段 跨 中底板出现较多裂缝 并往腹板蔓延 在支点截面 处裂缝继续小幅扩展 最后在破坏阶段 跨中底腹 腹板 顶板 底板 图 4 工况 第 4跨破坏阶段裂缝分布图 F 4C m w 板大范围开裂 基本可以忽略跨中底板的强度作 用 受此影响 跨中顶板主应力由压应力变为拉应 力 并开始开裂 4 在全桥均布荷载作用下 外跨受力状况明 图 5为工况 第 和 4跨裂缝分布图 在破 显差于内跨 当外跨破坏时 内跨尚未有裂缝产生 坏阶段 外边跨跨中附近底板处则已产生大面积密 集的裂缝 底板已开裂 在跨中附近区域的腹板已 参考文献 产生沿梁高分布的密集裂缝 但尚未扩展到顶板底 部 边支点处附近顶板已有大面积裂缝产生 并扩 展到了腹板顶部区域 此时内边跨尚未有裂缝产 生 而外边跨已达到破坏临界点 严圣友 m部分预应力混凝土箱梁极限承载能力试 公路工程 7 8 7 9 验研究 J YANS T m J H w E m x 7 8 7 9 余波 李勇 孙晓红 等 左家堡大桥实桥承载力破坏试 公路交通科技 8 7 验及分析 J LIY S UNX D YUB Z j B J J H w T R D 8 7 m 叶见曙 张剑 黄剑峰 预应力混凝土多 T梁桥的极 限承载力 J 东南大学学报 自然科学版 9 9 6 YEJ ZHANGJ HUANGJ A 腹板 顶板 底板 m m T 图 5 工况 第 和 4跨破坏阶段裂缝分布图 J J S U N S F 5C m E 9 9 6 4 潘家英 张国政 程庆国 大跨度桥梁极限承载力的几 土木工程学报 何与材料非线性耦合分析 J 5 8 4 结论 ZHANGG z CHENGQ G PANJ m m m 对称加载形式的极限承载能力大于非对称 m J C C E J 5 8

8 年 12 月 [5]MilerRA,AktanAE,ShahroozB-M.Destructivetes tingofdecommisionedconcreteslabbridge[j].journal ofstructuralengineering,1994,120(7): [6]RoschkePaulN,PruskiKevinR.Overloadandultimate loadbehaviorofpostensioned.slabbridge[j].journal ofbridgeengineering,2000,5(2): [7] 王凌波, 赵煜. 预应力混凝土箱梁桥开裂后的残余承载力分析 [J].,2015,12(1): WANGLingbo,ZHAOYu.Analysisofresidualbearing capacityofcrackedprestresedconcretecontinuousbox bridges[j].journalofrailwayscienceandengineering, 2015,12(1): [8] 刘会颖, 张家生, 孟飞, 等. 主筋锈蚀对钢筋混凝土梁承载特性的影响 [J].,2014,11 (4): LIU Huiying, ZHANG Jiasheng, MENG Fei, etal. Efectsofmainbarscorosiononthebearingbehaviorof reinforcedconcretebeams[j].journalofrailwayscience andengineering,2014,11(4): [9] 华波, 朱朝阳, 朱安静. 大悬臂多腹板宽箱梁受力特性研究 [J]. 交通科技,2012(2):1-3. HUABo,ZHU Chaoyang,ZHU Anjing.Forceanalysis forbroadboxgirderwithlongcantileverandmultiweb [J].TransportationScience& Technology,2012(2):1-3. [10] 徐岩. 大悬臂展翅箱梁悬臂长度分析 [J]. 三峡大学学报 ( 自然科学版 ),2012,34(4): XUYan.Cantileverlengthanalysisoflargecantilever wing-boxgirder[j].journalofchinathreegorgesu niversity(naturalscience),2012,34(4): [11] 李海青, 杨万里, 高璇. 预应力混凝土薄壁高墩刚构桥梁极限承载力分析 [J]. 中国公路学报,2013,26(6): LIHaiqing,YANGWanli,GAOXuan.Analysisofulti matebearing capacity ofprestresed concrete frame bridgewithhighpiers[j].chinajournalofhighway andtransport,2013,26(6): [12]JTGD , 公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范 [S]. JTGD ,Highwayreinforcedconcreteandpres tresedconcretebridgesandculverts[s]. [13] 赵敏. 大跨径连续刚构桥的极限承载力研究 [D]. 西安 : 长安大学,2007. ZHAOMin.Thestudyonultimatebearingcapacityof long-spancontinuousrigidframebridge[d].xi an: Chang'anUniversity,2007. ( 编辑阳丽霞 )

年 7 月 区域的交通空间, 因此, 该类桥梁越来越受到工程界的重视 [1], 但是, 由于大悬臂展翅结构的受力较一般结构更为复杂, 部分桥梁容易出现纵 横向和斜向裂缝 [2], 因此, 了解清楚桥梁状态, 预测评估其结构性能, 可以为桥梁维修策略提供参考, 具有非常重要的实际意

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