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稔尚终
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1 第 29 卷第 10 期年 1 0 月材料研究学报 CHINESE JOURNAL OF MATERIALS RESEARCH Vol. 29 No. 10 October Nb 和 Ti 复合添加对微碳深冲钢组织性能与织构的影响 * 汪志刚张迎晖杨泰胜齐亮叶洁云 ( 江西理工大学材料科学与工程学院赣州 ) 摘要用 SEM TEM XRD 和 EBSD 等手段分析了不同 Nb 和 Ti 含量微碳钢第二相粒子的析出行为, 研究了析出相对微碳钢组织性能和织构演变的影响结果表明, 微碳钢的析出相主要由尺寸较大的 (Nb, Ti)(C, N) 复合析出物尺寸较小的弥散分布的 Nb 基碳化物和碳氮化物构成 ; 随着 Nb Ti 添加量的增加, 细小的第二相粒子数量明显增多, 并在再结晶过程中强烈抑制 <111>//ND 纤维织构的发展, 尤其是 {223}<110> 和 {111}<110> 取向 ; 多边形铁素体基体以及在快冷过程中的马氏体相变确保了低 Nb 和 Ti 含量微碳钢的强度与深冲性能的良好匹配关键词金属材料, 深冲钢, 析出相, 织构演变, 组织结构分类号 TG113 文章编号 (2015) Effect of Co-addition of Nb and Ti on Properties and Textures of Two Micro-Carbon Deep Drawing Steels WANG Zhigang ** ZHANG Yinghui YANG Taisheng QI Liang YE Jieyun (School of Materials Science and Engineering, Jiangxi University of Science and Technology, Ganzhou , China) *Supported by Natural Science Foundation of Jiangxi Province No BAB and Scientific Research Found of Jiangxi Provincial Education Department No. GJJ Manuscript received March 19, 2015; in revised form June 2, **To whom correspondence should be addressed, Tel: , wzgang2008cn@163.com ABSTRACT Precipitation behavior of second phase in two micro-carbon steels with different amounts of Nb and Ti were investigated using SEM and TEM technique. In the meanwhile, the effect of precipitates on microstructure, texture evolution and properties of the micro- carbon steels was investigated by XRD and EBSD technique. Results show that precipitates in the micro-carbon steels were mainly consisted of larger size (Nb, Ti)(C, N) composite particles and finer Nb-based carbide and carbonitride dispersed in matrix. With the increasing of Nb and Ti addition the fine second phase particles increased significantly, which strongly inhibit the development of <111>//ND fiber texture during recrystallization, especially for {223}<110> and {111}<110> orientation. As for micro-carbon steel with low content of Nb and Ti, a good combination between strength and deep drawing ability can be acquired due to the occurrence of a matrix of polygonal ferrite and martensite transformation during fast cooling process. KEY WORDS metallic materials, deep drawing steels, precipitate, texture evolution, microstructure 随着汽车轻量化进程的推进, 先进高强钢在汽车用钢中的使用比例逐渐提高在钢中添加的 Nb 和 Ti 等强碳氮化物形成元素, 有析出强化和细晶强 [1] 化的作用 R.K.Ray 等认为添加 Nb 和 Ti 不仅有强化的作用, 还可有效固定基体固溶 C 和 N 间隙原子, 从而大力发展 <111>//ND 纤维织构, 改善材料的深 * 江西省科技厅自然 ( 青年 ) 科学基金 20144BAB 和江西省教育厅科技研究项目 GJJ14445 资助 2015 年 3 月 19 日收到初稿 ; 2015 年 6 月 2 日收到修改稿本文联系人 : 汪志刚加工性能关于在超低碳 (C%<0.01) 钢中复合添加 Nb Ti 后析出相对晶界迁移和织构的影响, 有较多报道 [2-4] [5] [6] 商建辉等和吕庆功等认为, 尺寸粗大稀疏分布的第二相粒子对再结晶织构影响较小, 而细小弥散分布的粒子对晶界迁移有强烈的拖拽作用且产生随 [7] 机织构 Yoshida 等控制退火过程中的加热制度, 即可实现第二相粒子在再结晶阶段固定固溶 C 发展再结晶织构, 又能在高温相变阶段向基体排碳, 提高淬透性关于第二相粒子的析出形态分布对织

2 780 材料研究学报 29 卷构的影响规律和作用机理, 尚缺少研究目前的研究多集中在超低碳钢, 对在微碳钢 (0.01<C%>0.05) 中的应用报道较少本文设计了两种不同 Nb 和 Ti 含量的微碳钢, 对比分析 Nb 和 Ti 含量对热轧板和退火板析出行为的影响, 并着重研究第二相粒子对其组织性能和织构演变的影响 1 实验方法实验用两种不同 Nb Ti 含量的微碳钢 : A 钢 ( 低 Nb, Ti) 和 B 钢 ( 高 Nb, Ti), 用 50 kg 真空感应炉冶炼, 其化学成分列于表 1 锻坯经热轧 6 道次到 5 mm 厚, 终轧温度设计为 900, 以确保在奥氏体未再结晶区轧制终轧完成后层流冷却到 650 模拟卷取, 以形成大量第二相粒子固定基体固溶 C 将热轧板酸洗后采用 80% 的冷轧压下至 1 mm, 并从冷轧板中间部位沿轧向截取截面尺寸为 220 mm 70 mm 的试样将试样在 CCT-AY-Ⅱ 型板带退火模拟机上模拟连续退火, 其工艺路线为 : 以 15 /s 加热到 710, 再以 0.5 /s 加热到 880 保温 80 s 后, 以 45 /s 快冷至室温沿热轧板和退火板的轧向制备金相试样和标距为 50 mm 的拉伸试样, 在 MTS810 试验机上测试材料的力学性能用光学显微镜和 ZEISS ULTRA 55 型场发射扫描电镜观察截面微观组织形貌, 对部分退火样还采用 lepera 试剂侵蚀以观察其着色分别用薄膜淬取复型技术和双喷减薄技术制取透射观察用试样, 并用 JEM-2000FX 型透射电镜和 X 射线光谱仪 (EDX) 观察第二相粒子析出和确定析出相成分使用 SIEMENS D5000 X 射线衍射仪测量试样沿厚度方向距离表面 1/4 处的 {110}, {200} 和 {211} 三个晶面的不完整极图, 由此计算取向分布函数 (ODF), 以进行宏观织构分析在配有 HKL Channel 5 EBSD 系统的场发射扫描电镜上观察退火板截面沿轧向的微观织构, 其扫描步长为 0.5 μm 2 实验结果和分析 2.1 微碳深冲钢的组织结构和力学性能图 1 给出了 A 钢和 B 钢的热轧板与退火板 (880 退火 ) 的扫描组织和彩色金相结果从图 1a, b 可以看出, 两种钢的热轧板组织主要由铁素体基体及少量碳化物构成, A 钢的晶粒尺寸明显比 B 钢的小, 且铁素体晶界更为不清晰, B 钢中的多边形铁素体含量更高经冷轧和两相区退火后两钢的组织形貌产生明显差异 ( 图 1c, d), A 钢主要由多边形铁素体及晶界上附着少量马氏体相所构成从图 1c 右上角的放大照片可见, 马氏体的晶界呈现出 Mn 的富集所造成的亮白色边圈图 1e 彩色金相也证实, 在 A 钢中形成了体积分数约为 3.6% 的亮白色马氏体相 B 钢的退火板主要含铁素体相, 且呈现沿轧向拉长的形态扫描和彩色金相结果均表明铁素体晶界比较纯净, 未观察到硬质相 ( 图 1d, f ) 随着 Nb 和 Ti 含量的增加基体固溶 C 含量将随第二相析出量的增多而减少, 使在退火过程中更易发生铁素体相变, 而奥氏体的淬透性降低, 抑制了马氏体相变另外, Nb 和 Ti 形成的第二相粒子在再结晶过程中抑制晶粒长大, 使 B 钢的铁素体晶粒表现为沿轧向拉长 [8] 的组织特征图 2a 给出了两种钢退火板力学性能的比较可以看出, A 钢的屈服强度和屈强比明显低于 B 钢, 而延伸率和 r 值比 B 钢的高, 两种钢的抗拉强度差别不大 A 钢的抗拉强度达到 485 MPa, 总延伸率达到 33%, 而且 r 值能达到 1.3, 基本满足高强深冲钢的要求这个结果说明, 在微碳钢中添加 Nb 和 Ti 也可实现深冲性能的优化, 同时还在铁素体基体中引入 [9] 马氏体相变 ( 图 1c), 使其强度超过传统高强 IF 钢图 2b 的拉伸曲线表明, 两钢的热轧板强度较高, 延伸率较低, 且存在约 6% 的屈服平台这与热轧板中存在大量细小的弥散分布的第二相粒子有关经冷轧和临界区退火后两钢的抗拉强度降低, 延伸率提高, B 钢仍存在约 3% 的屈服平台, 而 A 钢几乎表现为连续屈服 2.2 微碳深冲钢的织构演变用 XRD 技术分析了 A 钢和 B 钢从热轧板到退火板 (880 退火 ) 的宏观织构, 图 3 给出了不同工艺下微碳钢 φ2=45 的截面 ODF 图对比图 3a d 发现, 表 1 实验钢的化学成分 Table 1 Chemical composition of the test steel (%, mass fraction) Steel C Si Mn P Al Nb Ti N/ 10-6 Bal. A Fe B Fe

10 期汪志刚等: Nb 和 Ti 复合添加对微碳深冲钢组织性能与织构的影响 781 两种钢的热轧板织构较弱, 均有密度较低的γ纤维织生的再结晶织构, 而在 B 钢中由于碳更多以析出相构 γ 纤维织构往往是体心立方金属在热轧过程产存在, 使铁素体再结晶更充分因此, A 钢的最大取图 1 A 钢和 B 钢的热轧板和退火板的组织形貌 Fig.

3 10 期汪志刚等: Nb 和 Ti 复合添加对微碳深冲钢组织性能与织构的影响 781 两种钢的热轧板织构较弱, 均有密度较低的γ纤维织生的再结晶织构, 而在 B 钢中由于碳更多以析出相构 γ 纤维织构往往是体心立方金属在热轧过程产存在, 使铁素体再结晶更充分因此, A 钢的最大取图 1 A 钢和 B 钢的热轧板和退火板的组织形貌 Fig.1 Microstructure micrographs of hot- rolled plate and annealed sheet of A steel and B steel (a) hotrolled plate of A steel; (b) hot- rolled plate of B steel; (c) annealed sheet of A steel; (d) annealed sheet of B steel; (e) color-metallographic of A steel; (f) color-metallographic of B steel 图 2 两种钢的力学性能和拉伸曲线 Fig.2 Mechanical properties and stress-strain curves of two steels (a) comparison results of mechanical properties; (b) the engineering stress-engineering strain curves

4 782 材料研究学 29 卷报图 3 A 钢和 B 钢不同工艺下的φ2=45 的截面 ODF 图 Fig.3 φ2=45 section of ODF showing evolution of macro-texture of A steel (a-c) and B steel (d-f) after different process (a, d) hot-rolled plate; (b, e) cold-rolled sheet; (c, f) annealed-sheet 向密度值(3.6)比 B 钢的(4.6)低同时, 在 A 钢和 B 而相变产物是弱化材料织构的主要原因 B 钢中存钢热轧板中有少量的铜型织构和高斯织构此类织在的第二相析出对再结晶织构的发展构成了强烈影构, 是在轧制过程中产生的形变织构遗留到热轧板响, 且超过对形变织构的影响, 再次验证了第二相在中体心立方金属中的织构一般属于不稳定织构, 退火过程中对再结晶行为的影响是恶化其深冲性能在后续的冷轧和退火过程中会向α和γ纤维织构转变的主要原因 [10] 冷轧后两种钢均出现了明显的 α 和 γ 纤维织构 3 讨论 (图 3b, e), 还有一定量的旋转立方织构, 其它织构基本消失, 且织构强点集中在α纤维织构的{112}<110> 3.1 Nb 和 Ti 对析出相的影响和{223}<110>组分上对比γ纤维织构强度, 可见冷图 4 给出了用 JMatpro-v5 软件计算的 A 钢和 B 轧板比热轧板均有所上升, 但是 B 钢的最大取向密钢中除铁素体和奥氏体外的主要析出相的静态热度(7.8)略比 A 钢(8.4)的低在冷轧过程中形变织构力学曲线可以看出, 两钢的主要析出相为 M 的产生决定于拥有有利取向的晶粒转动, 基体中的 (CN) MN Cemenitite MnS 和 AlN, 其中 M 代表硬质相和第二相的析出都使其产生不均匀变形, 而 Nb Ti 或 NbTi 复合两钢的 M(CN)及 MN 析出物使织构恶化由于两钢均未经过临界区退火, 硬质在 650 左右析出量达到峰值因此, 在 650 模相影响较小, 此时在 B 钢的热轧卷取过程中产生更拟卷取后的热轧板中 Nb Ti 及 NbTi 复合析出物的多的第二相析出是其形变织构削弱的主要原因在析出量达到最大, 从而固定了 C 和 N 间隙原子同退火过程中有较高形变储能的 γ 纤维织构将优先形时, MnS 和 AlN 的析出也可减少间隙原子, 使在冷核, 并逐渐吞噬 α 纤维织构, 如图 3c 和 f 所示两钢轧和退火过程中有利织构充分发展对比图 4a, b 的α纤维织构均较弱, 织构强点均集中在γ线织构上, 还可发现, A 钢中的 M(CN)(蓝色线)和 MN(黑色线) 且 A 钢的织构强度明显高于 B 钢, 这也是其 r 值偏高的析出量明显比 B 钢少, 进一步佐证了低 Nb 和 Ti 的主要原因以上结果说明, 经历两相区退火后 A 含量的 A 钢形成的第二相数量低于高 Nb Ti 含量钢中的相变并未对再结晶织构产生不利影响 N. 的 B 钢 Peranio 的研究也表明, 相变对基体织构影响较小, [11] 为了进一步验证上述计算结果, 图 5 给出了两

5 10 期汪志刚等 : Nb 和 Ti 复合添加对微碳深冲钢组织性能与织构的影响 783 图 4 析出相的质量分数与温度的关系 Fig.4 Cycle curves of mass fraction of precipitate with temperature (a) A steel; (b) B steel 钢的第二相析出形态及位错形态的 TEM 观察结果可以看出, 两钢都有如图 5a 所示的典型的 Nb 和 Ti 的复合析出粒子, 其中方形粒子为 Ti 基第二相, 主要在冶炼和热轧高温阶段形成, 以 TiN 或 Ti (C, N) 为主在随后的冷却过程中 Nb 基碳化物在晶体点阵畸变较大的晶界亚晶界及位错等缺陷处优先形核, 促使 (Nb, Ti)(C, N) 复合析出粒子的形成, EDX 谱线也证实了这一结果 ( 图 5j) 该类析出稳定性较高, 尺寸较大, 有固定 C N 间隙原子的作用另一类析出物如图 5b 所示, 主要是低温阶段形成的尺寸约 20 nm 的球形 NbC 粒子 ( 图 5k) 该类粒子易在晶界或晶界附近形成, 对晶界的迁移有拖拽作用图 5b 还表明, 在铁素体基体内有大量弥散分布的细小析出物 ( 白色方框所示 ) 进一步的观察结果如图 5c 所示, 该析出物尺寸为个位纳米级, 其衍射图谱如图 5d 所示, 经标定此衍射图对应为面心立方结构的 MC 型析出相, EDX 结果表明为 Nb 基碳氮化物析出 ( 图 5l) 两钢热轧板拉伸时均出现约 6% 的屈服平台 ( 图 2b), 其产生机制可归结为两类一类是基体中固溶的间隙原子在位错线附近的聚集引起的柯氏气团对位错的钉扎, 另一类是细小弥散的析出相与位错线的交互作用 [12] 尽管大量第二相的析出固定了基体中的间隙原子, 但是弥散析出的第二相与位错的交互作用导致位错滑移难以顺利进行, 因此两钢的热轧板均有较高的屈服强度和较长的屈服平台经两相区退火后, 随着热轧板中部分析出粒子的回溶退火板的屈服平台长度有所减小但是 A 钢的析出粒子量 ( 图 5f, g) 比 B 钢少 ( 图 5h, i)), 该结果与图 4 给出的计算结果相符因此, B 钢在退火后仍出现约 3% 的屈服平台第二相粒子析出只是影响屈服平台的因素之一, A 钢经两相区后产生了 [13] 3.6%( 体积分数 ) 的马氏体相朱国明等认为, 双相钢中的马氏体相变在铁素体晶内及晶界诱发大量的可动位错, 从而消除部分屈服平台 3.2 析出相对织构的影响 Nb 和 Ti 形成的第二相粒子, 对在微碳钢退火过程中形成的再结晶织构产生强烈影响析出相对再结晶的影响, 主要表现在两个方面一方面, 析出相与位错的交互作用使位错的攀移和交滑移难度增加, 抑制了小角度晶界的形成以及亚晶的形成与长大, 从而影响晶粒的回复行为并阻碍有利取向的再 [14, 15] [16] 结晶晶核的形成 ; 另一方面, 是 Zener 等给出的再结晶的驱动力 F F = MP = M(P D - P C - P Z ) = M 0 exp(- Q 2 KT )( ρg b - 2 γ b 2 R - 3F γ v b ) d p (1) 式中 M 为晶界迁移能 P D 形变储能 P C 晶界弯曲阻力 P Z 第二相粒子钉扎力, Q 为热激活能 T 为温度 ρ 位错密度 G b 剪切模量 γ b 晶界能 R 晶粒半径 F v 第二相粒子的体积分数 d p 第二相粒子半径可以看出, 随着析出相粒子半径 d p 的减小体积分数 F v 的增多, 钉扎力在逐渐增大, 再结晶驱动力在逐渐减小, 再结晶被抑制该过程通过增加大角度晶界的迁移阻力以阻碍晶粒长大因此, B 钢经历退火后较多的弥散析出相抑制了再结晶的充分发展, 使铁素体沿轧向拉长, 而 A 钢表现为均匀分布的多边形铁素体晶粒特征 ( 图 1d, f) 在体心立方金属的再结晶过程中具有较高 Taylor 因子及相应较高形变储能的 {111} 取向晶粒优先形成再结晶晶核, 在再结晶的后期逐渐吞噬周围形变的 α 纤维晶粒而长大, 也即 γ 纤维晶粒的定向形 [17] 核机制如图 6 中的 EBSD 结果所示, A 钢在 770 快冷后仍有一定量的形变晶粒, 且已发生再结晶的晶粒多为 <111>//ND 取向 ( 蓝色 )( 图 6b), 而形变晶粒多为 <001>//ND 取向 ( 红色 ) 这个结果

784 材料研究学 29 卷报说明, <111>//ND 再结晶织构的发展与再结晶程度 Ti, 减少了第二相粒子析出数量, 同时在临界区退火的高低的密切相关 A 钢和 B 钢经历退火后再结晶过程中部分 C 扩散到过冷奥氏体中, 快冷后形成了织构类型差异较小, 均为 γ 纤维织构, 但是 B 钢的织马氏体, 有利于基体排碳, 因此其再结晶织构得到了构强度比 A 钢的低,

6 784 材料研究学 29 卷报说明, <111>//ND 再结晶织构的发展与再结晶程度 Ti, 减少了第二相粒子析出数量, 同时在临界区退火的高低的密切相关 A 钢和 B 钢经历退火后再结晶过程中部分 C 扩散到过冷奥氏体中, 快冷后形成了织构类型差异较小, 均为 γ 纤维织构, 但是 B 钢的织马氏体, 有利于基体排碳, 因此其再结晶织构得到了构强度比 A 钢的低, 导致其 r 值偏低这主要归因于充分发展由此可见, 析出粒子尺寸较大且稀疏分 B 钢经退火后仍形成较多的第二相粒子在再结晶后布在基体中反而有利于再结晶形核, 若形成纳米级期阻碍了 γ 纤维织构的发展, 尤其是{223}<110>和细小粒子且弥散分布在基体中反而阻碍再结晶织构 {111}<110>取向, 而 A 钢中由于较低含量的 Nb 和的发展８Ｔｉ１Ｅｎｅｒｇｙｅｖ２４２２Ｔｉ８６Ｎ１ｏＣｕｎｔｓ４ｋＣ５Ｅｎｅｒｇｙｅｖ１ｌＣＮ６４２Ｃｏｕｎｔｓ６ｊＣＣｏｕｎｔｓ８１Ｅｎｅｒｇｙｅｖ图 5 A 钢和 B 钢的热轧板和退火板的 TEM 观察结果和析出相的能谱 Fig.5 TEM images and EDX results of hot-rolled plate and annealed sheet of A steel and B steel (a-c) morphology of particles in hot-rolled plate of A steel; (d) dislocation locking in hot-rolled plate of A steel; (e) precipitate in annealed sheet of A steel; (f) precipitate in annealed sheet of B steel; (g-i) EDX results of hot-rolled plate ２

10 期汪志刚等 : Nb 和 Ti 复合添加对微碳深冲钢组织性能与织构的影响 785 图 6 A 钢 770 的 EBSD 观察的衬度图和取向成像图 (OIM) Fig.6 EBSD test results of A steel at 770 annealing (a) contrast diagram; (b) orientation imaging 4 结论 1.

7 10 期汪志刚等 : Nb 和 Ti 复合添加对微碳深冲钢组织性能与织构的影响 785 图 6 A 钢 770 的 EBSD 观察的衬度图和取向成像图 (OIM) Fig.6 EBSD test results of A steel at 770 annealing (a) contrast diagram; (b) orientation imaging 4 结论 1. 在微碳钢中添加 Nb 和 Ti 可充分固定基体中的固溶碳, 发展再结晶织构, 两相区退火工艺可实现以铁素体为基体在晶界上分布约 3.6% 的马氏体的组织特征, 使最终的抗拉强度为 485 MPa, 延伸率为 33%, r 值达到在 Nb Ti 复合添加的微碳深冲钢中析出相主要由尺寸较大 (Nb, Ti)(C, N) 复合析出物以及尺寸较小的 Nb 基碳化物和碳氮化物构成, 随着 Nb 和 Ti 添加量的增加第二相析出数量明显增多, 马氏体相变难度加大, 第二相与位错的交互作用导致较长的屈服平台 3. 随着 Nb 和 Ti 含量的增加微碳钢的深冲性能恶化, 因为弥散分布的尺寸较小的析出物在再结晶后期抑制 γ 纤维再结晶织构的发展, 尤其是 {223}< 110> 和 {111}<110> 取向的织构参考文献 1 R. K. Ray, P. Ghosh, Texture in the design of advanced steels, Transactions of The Indian Institute of Metals, 66(5-6), 641(2013) 2 GAO Fei, LIU Zhenyu, ZHANG Weina, LIU Haitao, SUN Guangting, WANG Guodong, Textures and precipitates in A 17% Cr ferritic stainless steels, Acta Metallurgica Sinica, 48(10), 1166(2012) ( 高飞, 刘振宇, 张维娜, 刘海涛, 孙广庭, 王国栋, 17%Cr 铁素体不锈钢中的第二相与织构, 金属学报, 48(10), 1166(2012)) 3 WANG Ruizhen, ZHANG Hongtao, Strengthening mechanism of Nb and Ti comples microalloyed strip steel produced by thin slab cating and direct rolling process, Acta Metallurgica Sinica, 43(10), 1082(2007) ( 王瑞珍, 章洪涛, 薄板坯连铸连轧工艺生产的 Nb Ti 复合微合金化热轧带钢的强化机制, 金属学报, 43(10), 1082(2007)) 4 HE Xiaodong, HAN Xinli, YANG Hongbing, CHEN hongda, ZHANG Xueqin, Microstructure and Properties of Nb-Ti Microalloyed X60 Pipeline Steel Produced by CSP, Materials Engineering, 5, 20(2008) ( 何小东, 韩新利, 杨红兵, 陈宏达, 张雪琴, 铌 - 钛复合微合金 CSP 流程生产 X60 管线钢的组织与性能, 材料工程, 5, 20(2008)) 5 SHANG Jianghui, WANG Xianjin, JIANG Dongmei, KONG Bingyu, LU Jiangxin, Study on precipitation behavior of Ti-IF steel during hot rolling through thermo-mechanical simulation, Iron and Steel, 37(1), 56(2002) ( 商建辉, 王先进, 蒋冬梅, 孔冰玉, 陆匠心, Ti-IF 钢第二相粒子在热轧过程中析出行为热模拟研究, 钢铁, 37(1), 56(2002)) 6 LV Qingong, CHEN Guangnan, ZHOU Jiacong, TANG Li, Textures in hot rolled steel sheet, Iron Steel Vanadium Titanium, 22(2), 1(2001) ( 吕庆功, 陈光南, 周家琮, 唐历热轧钢板的织构, 钢铁钒钛, 22 (2), 1(2001)) 7 Hiromi Yoshida, Kaneharu Okuda, Effect of niobium addition on the texture formation of high strength cold-rolled low carbon steel sheets, Material Science Forum, ( ), 425(2007) 8 HOU Ziyong, XU Yunbo, WU Di, Microstructure and texture of Nb+Ti-IF steels after ultra-short annaling, Chinese Journal of Materials Ressearch, 26(1), 13(2012) ( 候自勇, 许云波, 吴迪, 超快速退火对 Nb+Ti-IF 钢组织和织构的影响, 材料研究学报, 26(1), 13(2012)) 9 XIAO Dongling, CHANG Shuzhan, Study on Microstructure and properties of high strength IF steel for automobile, Hot working technology, 43(18), 208(2014) ( 肖冬玲, 常书战, 汽车用高强 IF 钢的组织与性能研究, 热加工工艺, 43(18), 208(2014)) 10 H. Inagaki, Fundamental aspect of texture formation in low carbonsteel, ISIJ International, 34(4), 313(1994) 11 N. Peranio, Y. J. Li, F. Roters, D. Raabe, Microstructure and textureevolution in dual- phase steels: competition between recovery, recrystallization, and phase transformation, Materials Science and Engineering A, 527, 4161(2010) 12 XIONG Ziliu, JIANG Haitao, CAI Qingwu, TANG Di, LIU Rendong, Tension test and microstructural mechanism for eliminating the yield platform of TRIP steel, Journal of University of Science and Technology Beijing, 30(4), 379(2008) ( 熊自柳, 江海涛, 蔡庆伍, 唐荻, 刘仁东, 消除 TRIP 钢屈服平台的预拉伸实验及微观机理, 北京科技大学学报, 30(4), 379 (2008)) 13 ZHU Guoming, KUANG Shuang, CHEN Guijiang, CHEN Bo, REN Junru, Effect of martensite on yield characteristics of coldrolled C-Si-Mn dual phase steel, Journal of Materials Engineering, 4, 66(2011) ( 朱国明, 邝霜, 陈贵江, 陈波, 任君茹, 马氏体对 C-Si-Mn 冷轧双相钢屈服特性的影响, 材料工程, 4, 66(2011)) 14 GUO Yanhui, WANG Zhaodong, WEI Liqun, Investigation on the recrystallization Mechanism in warm-rolled Ti-IF steel, Journal of Materials Engineering and Performance, 23(4), 1214(2014) 15 YANG Di, WANG Xu, MAO Weiming, ZHANG Shouhua, Recrys-

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T K mm mm Q345B 600 mm 200 mm 50 mm 600 mm 300 mm 50 mm 2 K ~ 0. 3 mm 13 ~ 15 mm Q345B 25

T K mm mm Q345B 600 mm 200 mm 50 mm 600 mm 300 mm 50 mm 2 K ~ 0. 3 mm 13 ~ 15 mm Q345B 25 23 4 2018 8 Vol. 23 No. 4 JOURNAL OF HARBIN UNIVERSITY OF SCIENCE AND TECHNOLOGY Aug. 2018 Q345B 1 " 1 2 2 2 1. 150040 2. 200125 Q345B 536. 47 MPa 281 HV Q345B DOI 10. 15938 /j. jhust. 2018. 04. 021 TG444