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1 第 36 卷第 3 期 Vol.36 No.3 井冈山大学学报 ( 自然科学版 ) 年 5 月 May. 015 井冈山大学学报 Journal of Jinggangshan ( 自然科学版 ) University (Natural Science) 6 文章编号 : (015) 桥用液压悬挂系统的疲劳分析 李安虎, * 兰强强, 卞永明, 刘广军 ( 同济大学机械与能源工程学院, 上海 01804) 摘要 : 根据某双层开启桥的综合性能要求, 设计了一种液压悬挂系统 通过模拟某沿海地区的风载历程及悬挂系统竖直载荷, 并基于 workbench 及 Fe-safe 软件对悬挂系统做了二轴疲劳分析 分析结果表明, 悬挂系统能承受的最小载荷谱块数为 >36500 块 (100 年 ), 满足疲劳要求 它采用 workbench 及 Fe-safe 联合仿真对液压悬挂系统进行疲劳分析, 为类似多轴疲劳问题分析提供了思路 关键词 : 双层开启桥 ; 悬挂系统 ; 载荷历程 ; 多轴疲劳中图分类号 :U 文献标识码 :A DOI: /j.issn TE FATIGUE ANALYSIS OF A YDRAULIC SUSPENSION SYSTEM USED FOR A BRIDGE LI An-hu,LAN Qiang-qiang,BIAN Yong-ming,LIU Guang-jun (School of Mechanical and Energy Engineering, Tongji University, Shanghai 01804, China) Abstract: A hydraulic suspension system was designed according to the overall performance requirements of a double bascule bridge. Two shaft fatigue analysis of the hydraulic suspension system was performed based on workbench and Fe-safe after the wind load history of certain coastal area and the vertical load of the suspension system were successfully simulated. The result shows that the suspension can bear load spectrum blocks pieces which is bigger than the number of load spectrum blocks of the design lifetime(36500 pieces of 100 years). The workbench and Fe-safe were used to perform the fatigue analysis of the hydraulic suspension system which can provide ideas for the analysis of similar multiaxial fatigue problems. Key words: double bascule bridge; suspension system; load history; multiaxial fatigue 0 引言 桥梁作为跨越天然和人工障碍而修建的建筑物, 给人们的出行 物资的运输带来了极大的便利 桥梁受载复杂, 在运营过程中承受车辆载荷 人群载荷 风载及地震载荷等多种载荷复合作用, 国内外因车辆载荷及风载作用导致的桥梁倒塌 人员伤亡事故屡见不鲜 究其原因, 很多是由于桥梁本体失稳破坏或桥梁某些连接件在交变载荷作用下发 生了疲劳破坏 因此, 在现代桥梁设计时, 桥梁本体失稳及其连接件的疲劳是必须考虑的重要问题 有很多学者对桥梁本体失稳和桥梁部分连接件的疲劳做了相关研究 李莹等人对车辆荷载调查 模型车辆建立和 Monte-Carlo 方法模拟随机车辆建立了车辆随机载荷谱 [1-] 林梅等人通过实测在役桥梁危险杆件的应力应变历程, 并结合雨流计数法及 Miner 线性累积损伤理论预估了在役桥梁的剩余疲劳寿命 [3] 何维等人利用桥梁支座一个周期内承受的最大载荷和最小载荷对桥梁支座进行了疲 收稿日期 : ; 修改日期 : 基金项目 : 上海市自然科学基金项目 (15ZR144400) 作者简介 : 李安虎 (1974-), 男, 安徽六安人, 教授, 博士生导师, 主要从事机械创新设计及集成分析等研究 ( lah@tongji.edu.cn); * 兰强强 (1988-), 男, 江西新余人, 硕士生, 主要从事液压悬挂研究等 ( lanqiang006013@163.com); 卞永明 (1965-), 男, 江苏泰州人, 教授, 博士生导师, 主要从事机电控制技术研究 ( YmBianMail@163.com); 刘广军 (1979-), 女, 内蒙古赤峰人, 副教授, 博士, 主要从事机械结构设计与分析研究 ( gjliu@16.com).
2 井冈山大学学报 ( 自然科学版 ) 7 劳分析 [4] 李岩等人建立大桥风载概率模型, 实现随机车载与风载联合作用下的拉索应力谱计算分析, 基于累积损伤理论和 Monte-Carlo 法开展拉索的疲劳可靠度和疲劳寿命分析 [5] 向渊等人在考虑构件存在初始裂纹的情况下基于断裂力学理论对桥梁连接件的风致疲劳问题 [6] 可见, 桥梁在车辆荷载及风载作用下的疲劳问题已得到学者们的广泛关注, 但是面向桥梁活动连接如悬挂系统的疲劳研究鲜有报道 本论文的研究对象为某沿海地区一座双层开启桥 该桥上层通车, 下层行人并能开启 下层桥架的伸缩开启要求下层桥架与上层桥架的连接应为活动连接, 必须采用活动悬挂系统 基于桥梁疲劳问题的重要性及其发生疲劳破坏的危害性, 因此有必要对悬挂系统进行疲劳分析 由于风载的随机性以及悬挂系统竖直载荷的变化, 且风载和竖直载荷为两个不同方向的力, 因此真实的模拟载荷变化及如何对悬挂进行多轴疲劳分析成为本论文的关键 本分析基于 workbench 及 Fe-safe 对悬挂系统的疲劳寿命进行了预测, 对该双层桥的悬挂系统安全可靠运行具有重要意义 1- 悬挂框架 ;- 碟形弹簧承载机构 ;3- 导向轮机构 (4 个 );4- 轮轴 ; 5- 悬挂轮机构 (4 个 );6- 上层桥架 ;7- 螺杆 ;8- 悬挂导轨 ; 图 1 机械式悬挂系统示意图 Fig.1 The chart of mechanical suspension system 1. 液压式悬挂方案该方案示意图如图 所示, 通过液压油缸承受载荷 ( 最大载荷 : 恒载 kn+ 活载 71.8 kn), 在桥架开启过程中, 油缸压力维持恒压以实现位移补偿, 油缸行程 50 mm, 其他结构与机械式悬挂方案类似 1 悬挂系统方案设计 悬挂系统作为上下层桥架连接的载体, 在桥架闭合时, 应能承受下层桥架恒重 风载和人群活载 在桥架需要开启时, 悬挂系统应能够带动下层桥架沿一定方向 ( 固定在上层桥架的悬挂导轨 ) 移动 考虑到悬挂导轨表面加工精度及其安装精度, 悬挂系统应能有位移补偿功能以防止下层桥架剧烈振动 本文提出两种悬架设计方案 :1. 机械式悬挂系统 ;. 液压式悬挂系统 1.1 机械式悬挂系统该方案示意图如图 1 所示, 用组合碟形弹簧受压承受载荷 ( 最大载荷 : 恒载 kn+ 活载 71.8 kn), 并实现位移补偿, 导向轮机构承受风载并在桥架开启时和悬挂轮一起实现桥架沿导轨开启 组合碟形弹簧依据承载要求设计, 选用外径为 140 mm 的 A 类碟簧, 组合方式为复合, 三片叠合, 三对对合, 共 9 片碟簧, 单片碟簧变形.37 mm 1- 悬挂框架 ;- 油缸 ;3- 导向轮机构 (4 个 );4- 轮轴 ; 5- 悬挂轮机构 (4 个 );6- 上层桥架 ;7- 螺杆 ;8- 悬挂导轨 ; 图 液压式悬挂系统示意图 Fig. The chart of hydraulic suspension system 由于机械式悬挂系统碟簧在桥架整个寿命期限内都承受载荷, 故该悬挂系统无法对零部件进行更换, 且因弹簧的变形量太小, 该系统的位移补偿能力有限, 导致悬挂导轨的加工安装精度高, 两种方案的性能对比见表 1 由表 1 知, 从悬挂位移补偿范围 导轨加工安装精度及维修方便性考虑, 液压式悬挂方案优势明显, 故选用液压式悬挂方案作为此开启桥的悬挂方案
3 8 井冈山大学学报 ( 自然科学版 ) 表 1 两种悬挂系统方案性能对比 Table 1 Performance comparison of two suspension system programs 机械式悬挂 液压式悬挂 桥开启时位移补偿原理 碟形弹簧变形 油缸恒压 桥闭合时悬挂系统直载荷变化范围 kn-39.3 kn kn-39.3 kn 适应范围 7.11 mm 50 mm 悬挂导轨加工精度 高 低 零件可更换性 无法更换 可更换 悬挂系统在桥架运营时, 承受的风载和竖直载荷随机变化, 结构承受交变载荷时, 当应力远小于结构的屈服强度时亦可发生破坏, 且此破坏为突然破坏, 危害巨大 因此, 为保证悬挂系统在交变风载和竖直载荷作用下能够安全可靠的工作, 有必要对其做进一步的疲劳分析 疲劳分析.1 疲劳理论疲劳是指由未超过金属材料强度极限的重复载荷作用, 在结构构件上形成裂纹以及随着裂纹的扩展, 并导致结构构件的损伤与破坏 从所受应力状态可将疲劳分为单轴疲劳和多轴疲劳 单轴疲劳是指材料或零件在单项循环应力作用下发生疲劳, 多轴疲劳是指多向应力作用下的疲劳 由于悬挂系统承受竖直方向的桥架恒重及水平方向的交变风载, 故此问题为多轴疲劳问题 多轴疲劳是指多向应力或应变作用下的疲劳, 多轴疲劳损伤发生在多轴循环加载条件下, 加载过程中有两个或三个应力 ( 或应变 ) 分量独立地随时间发生周期性变化 多轴疲劳寿命的预测方法有基于应力的疲劳破坏准则 基于应变的疲劳破坏准则和循环塑性功的疲劳破坏理论 按疲劳寿命可将多轴疲劳分为多轴高周疲劳和多轴低周疲劳, 一般的低周疲劳存在塑性变形, 应力与应变为非线性关系, 使用应变可更好地反映规律, 因此主要考虑应变 应用较为广泛的主要有基于正应变或剪应变的疲劳损伤模型和基于临界面法的 Bannatine 模型 Fatemi Socie 模型 Wang-Brown 模型 统一多轴疲劳损伤模型等 [7-9] 而高周疲劳主要以应力为损伤控制参量, 应用较为广泛的主要有基于最大正应力或剪应力的疲劳损伤模型 stress-based Brown Miller 模型 基于等效应力的 Basquin 公式和基于临界面 法的 Sines 模型 Findley 模型 McDiarmid 模型和 Matake 模型等 [10] 基于悬挂系统竖直方向承受桥重 人群活载及 水平方向承受风载作用, 该结构的疲劳为多轴疲劳 问题, 现利用 Workbench 及 Fe-safe 对该结构进行 疲劳分析, 其分析流程如图 3 所示 图 3 疲劳分析流程图 Fig.3 The flowchart for fatigue analysis 本文研究的悬挂系统疲劳寿命属于多轴高周 疲劳问题, 在利用 Fe-safe 计算结构疲劳时, 首先 运用雨流计数法对交变风载及恒载作用下的应力 时间历程循环计数, 然后采用 stress-based Brown Miller 模型计算各个循环的损伤, 最后运用 Miner 线性损伤累积理论进行损伤累积和寿命估算 stress-based Brown Miller 模型认为疲劳裂纹出 现在承受最大剪切应力幅的临界面上, 疲劳损伤是 关于剪切应力与法向正应力的函数, 其寿命公式 为 : Dtmax Dsn b + = 1.65 s f( N f ) (1) 其中, D t max 为最大切应力幅, D s n 为法向正 应力幅, s 为材料疲劳极限, N 为疲劳寿命,b f 为材料的疲劳强度指数 f
4 井冈山大学学报 ( 自然科学版 ) 9 由于悬挂系统所承受的交变载荷并为对称载 荷, 需对其应力做平均应力修正,Goodman 模型为 直线模型, 形式简单, 修正结果安全, 其修正公式为 : s s 其中, s max -s = min a ; m m s max + s = min s m s a = s - 1[1 - ] () s b s a 为单个循环应力幅, ; b 对称循环下的等效最大应力 s 为单个循环的平均应力, s 为材料抗拉强度极限, s -1 为 结构疲劳是由损伤逐渐累积到一定程度才发 生的 Miner 累积损伤理论认为每一应力循环会对 结构产生一定的损伤, 结构的总损伤为各应力循环 作用下的损伤线性叠加, 可表示为 : D n i = Â (3) i= 1 n N i 其中, n i 为第 i 个应力循环作用的次数, N i 为 第 i 个应力循环作用至疲劳的循环作用次数, 若 D 1, 则认为疲劳安全, 反之则会发生疲劳破坏. 疲劳分析 (1) 确定风速分布 根据统计调查分析, 该地区的风速可近似服从 威布尔分布 : k v k- 1 v k P( v) = * ( ) exp[ -( ) ] (4) c c c 其中 k 为形状参数,c 为尺度参数 根据文献 [11], 为简化计算, 威布尔分布的形 状参数 k 可取为, 尺度参数 c 按下式计算 : m c= (5) 1 G(1+ ) k μ 为某一地区的年平均风速, 由该地区近 30 年各月份的平均风速统计资料 ( 表 ) 知,μ =5 m/s 表 该地区近 30 年各月份平均风速统计表 Table T he monthly average wind speed in the area for nearly 30 years 月 份 平均风速 最 大 最 小 将 μ = 5,k = 代入上式, 即可得 c = 5.64, 从 而可得宁波北仑区的年风速服从分布 : v P( v) = * v *exp[-( ) ] 5.64 风速分布概率如图 4 所示 图 4 风速分布概率 Fig.4 Probability distribution map of wind speed () 确定随机风载谱 按 JTGT D 公路桥梁抗风设计规 范, 横桥向风作用下主梁单位长度上的横向静阵 风载荷为 : F 式中, 空气密度, 取 = r Vg C (6) 静阵风风速 ; C 主梁的阻力系数 ; 3 kg / m ; g V 当主梁截面带有斜腹板时, C 可以竖直方向 为基准每倾斜 1 折减 0.5%, 最多可折减 30%; 上 部结构为两片或两片以上桁架时, 所有迎风桁架的 风载阻力系数均取 h C,h 为遮挡系数, 根据 JTGT D 公路桥梁抗风设计规范 取 h = 0. 6 ; 故最终取 C = ; 主梁的投影高度, 此处为 4.1 m 单侧桥架承受的总风载 : Â F = l * (7) F
5 10 井冈山大学学报 ( 自然科学版 ) l 为单侧移动桥架长度, 单侧桥架共 5 节, 每节 11 m, 故 l=55 m 将各物理量的数值代入式(6) 和式 (7), 可得平均风速作用下单侧桥架总风载为 Â F = 334 N 因为单侧桥架共有 0 个导向轮 承受风载, 每个导向轮在平均风速作用下承受的风载为 166 N 根据该区年平均风速为 5 m/s, 每 10 min 钟统计一次平均风速, 将平均风速为 5 m/s 的载荷 (166 N) 作为基准载荷, 依据风速的随机性, 在 matlab 中, 利用随机函数及风载与风速的关系, 模拟出基于基准载荷的风载载荷系数, 如图 5 所示 3.8 人 /m 时, 人们移动受阻 ( 高峰期 ) 由单节桥 架面积为 16 m 及假设该地区人均体重 60 kg, 依 据正态分布的 3s 原则及单节桥架上悬挂滚轮的数 量 (16 个 ), 高峰期单个滚轮承受的活载服从分布 N (8.98,.99 ), 自由通行期单个滚轮承受的活载活 载服从分布 N (1.8,0.43 ), 单位为 kn 由正态分布的特性, 考虑桥重和活载的竖直载 荷也服从正态分布, 该正态分布只改变均值, 不改 变方差 故高峰期单个滚轮承受的竖直载荷服从分 布 N (50.86,.99 ), 自由通行期单个滚轮承受的竖 直载荷服从分布 N (43.16,0.43 ), 单位为 kn 利用 随机函数在 matlab 中模拟一天 ( 早上 6 点到晚上 4:00) 中滚轮承受的载荷与其载荷均值 (50.86 kn) 的比值, 得到悬挂系统滚轮承受的竖直载荷谱如图 6 所示 图 5 基于平均风速的载荷系数图 Fig.5 The chart of load factor based on an average wind speed (3) 确定竖直载荷谱此桥为一座下层可开启的双层桥, 上层通车, 下层行人, 悬挂系统竖直方向上承受桥重及人群活载 由一个悬挂系统承受桥重 kn, 每个悬挂系统有 4 个滚轮, 滚轮支撑于悬挂导轨上, 故在桥重作用下, 每个悬挂滚轮承载 kn 由于竖直方向载荷除桥重外, 还承受行人活载, 而行人活载为一变化载荷 现通过调查发现该地区通过该桥梁的行人高峰期为早上七点至九点和下午四点至六点, 此时, 行人通行受阻 ; 晚上 :00 至早上 6:00 时间段桥上仅有极个别行人, 此时, 可忽略行人活载 ; 在这两个时间段以外的其他时间行人自由通行 故可将一天中行人活载按三个阶段模拟 : 高峰期 自由通行期 无人通行期 由于对于高峰期和自由通行期两个阶段桥上行人数量可由正态分布描述, 且对大量的群体密度和疏散流量的数据进行整理发现, 当人口密度小于 0.54 人 /m 时, 人们可自由移动 ( 自由通行期 ); 当人口密度超过 图 6 基于平均竖直载荷的竖直载荷系数图 Fig.6 The chart of the vertical load factor based on the average vertical load.3 疲劳计算 (1) 网格划分 取单个悬挂系统进行计算 采用 ANSYS Workbench 有限元软件对悬挂系统进行网格划分, 部件之间采用绑定接触, 有限元模型如图 7 所示 图 7 悬挂系统有限元模型 Fig.7 The finite element model of the suspension system
6 井冈山大学学报 ( 自然科学版 ) 11 () 建立有限元模型 由悬挂示意图 知, 悬挂系统油缸与下层桥架 通过销轴相连, 悬挂轮支撑在导轨上, 导向轮装在 悬挂框架迎风侧, 故在对悬挂系统有限元模型加载 时, 可将桥重及人群活载均值添加在 4 个悬挂轮上, 大小为 N, 方向沿 X 轴正向, 风载添加在导 向轮上, 大小为 166 N, 方向沿 Z 轴正向, 风载与 竖直载荷按两个载荷步加载, 油缸吊耳处添加圆柱 副, 并释放其切向自由度, 载荷及约束施加情况如 图 8 Fig.8 图 8 悬挂系统载荷约束施加图 The chart of constraints and load imposed for the suspension system 图 10 悬挂系统静变形图 Fig.10 The chart of deformation for the suspension system (4) 疲劳寿命计算悬挂系统承受竖直载荷及水平风载两个方向的力作用, 故不能将其当做单向应力状态进行疲劳求解 将 workbench 有限元分析 rst 结果文件导入 Fe-safe 中, 对水平风载添加图 5 风载谱, 对竖直载荷施添加图 6 的载荷谱, 设置相关材料参数后, 即可进行疲劳分析 由于 Fe-safe 无法对结果进行后处理, 需将结果导入 Ansys 中, 最终结果如图 11 所示 (3) 静应力计算将上述悬挂系统有限元模型在 workbench 中求解, 得到其应力及综合变形结果如图 9 和图 10 所示, 最大应力为 MPa, 发生在图示椭圆圈住的滚轮机构附近, 最大变形为.15 mm, 发生在滚轮机构上, 悬挂主体材料为 Q345, 强度和刚度满足要求 图 11 悬挂系统疲劳寿命图 Fig.11 The fatigue life chart of the suspension system 图 9 悬挂系统静应力图 Fig.9 The chart of static stress for the suspension system 我国桥梁设计寿命为 100 年, 由于在进行疲劳 分析时, 导入的载荷谱为一天的风载谱 由于对处 4 于结构高周疲劳区 ( 载荷循环次数 > 10 ) 的随机疲 劳载荷,Miner 线性累积损伤理论已足够适用, 而 Miner 线性累积损伤理论认为 : 各个应力之间相互 独立互不相关, 各应力循环作用下导致结构产生的 损伤可线性累加, 故可将 100 年的设计寿命等效为 悬挂导向机构承受 块载荷谱 由图 11 可知, 悬挂导向机构能承受的最小载荷谱块数为
7 1 井冈山大学学报 ( 自然科学版 ) >36500, 故疲劳满足要求 ; 由此也说明疲劳足够满足要求, 且一天中风载变化频率远小于分析所用载荷谱 综上, 悬挂导向机构在设计寿命内在交变风载 桥重及人群活载的作用下满足疲劳要求 3 结论 本文通过 workbench 及 Fe-safe 的联合应用, 对某沿海地区某双层开启桥的悬挂导向机构进行多轴疲劳仿真分析, 验证了悬挂系统在桥架设计寿命内疲劳满足要求 本文所采用的分析方法不仅为该双层开启桥的安全使用提供了依据, 而且为解决结构类似多轴随机疲劳问题提供了思路, 对结构的疲劳分析亦可确定结构疲劳危险部位及寿命, 为结构的维修保养提供了理论依据 参考文献 : [1] Kalos M. Monte Carlo Methods. New York:John Wiley and Sons,1986. [] 李莹. 公路钢桥疲劳性能及可靠性研究 [D]. 哈尔滨 : 哈尔滨工业大学,008. [3] 林梅等. 钢桥疲劳性能及剩余寿命研究 [D]. 兰州 : 兰州理工大学,011. [4] 何维等. 桥梁支座结构分析及疲劳性能研究 [D]. 成都 : 西南交通大学,011. [5] 李岩, 吕大刚. 考虑随机车载, 风载联合作用的斜拉桥拉索疲劳可靠性分析 [J]. 中国公路学报,01,5(): [6] 向渊. 悬索桥钢箱梁临时连接件风致疲劳分析 [D]. 成都 : 西南交通大学,009. [7] Bannanline, J A. A variable amplitude multiaxial fatigue life prediction method [D ]. [S.l.]: University of Illinois at Urbana-Champaign, [8] Fatemi A, Socie D F. A critical plane approach to multiaxial fatigue damage including out-of-phase loading[j]. Fatigue&Fracture of Engineering Materials &Structures (3): 149. [9] [9] Wang C, Brown M W. Life prediction techniques for variable amplitude multiaxial fatigue-part: comparison experimental results[j]. Journal of Engineering Materials Technology, 1996, 118(3): 371. [10] Karolcauk A, Macha E. A review of critical plane orientations in multiaxial fatigue failure criteria of metallic materials[j]. lnternational journal of Fracture, 005, 134(3-4): [11] 林迟, 欧进萍. 基于结构全寿命设计需求的疲劳风速谱模型与参数 [J]. 自然灾害学报,014,3():77-84.
中 国 公 路 学 报 年
第 卷 第 期年 月 中 国 公 路 学 报 孟 瑾 朱 平 胡志刚 根据耐久性试验中常用的整车台架试验方法 通过多体动力学模型仿真模拟整车在四轮路面 激励下的运动状态 提取车身与底盘连接位置的载荷历程 采用有限元法分析动载荷作用下的车身 结构响应 基于传统的应力 寿命方法 方法 寻找车身薄弱环节 辨识危险零件应力 双轴性 并选择多轴疲劳损伤参量预测车身疲劳寿命 分析结果表明 结合多体动力学与多轴疲劳的寿命
x n 1 L - 1 L EX = 1 L L-1 x n a m m = 0 1 M - 1 M Wa i = M-1 a m m = 0 b n 1 N - 1 N Wb i = N-1 b n b n c n 1 N - 1 k Wc i = N-1 c
第 10 卷第 3 期 01 年 9 月 Journal of Nanjing Institute of TechnologyNatural Science Edition Vol 10,No 3 Sep,01 167-5580103 - 0050-05 1 ( 1 南京工程学院车辆工程系, 江苏南京 11167; 南京康尼机电股份有限公司精密锻造分公司, 江苏南京 10038) 列车自动门振动谱是实施列车自动门振动可靠性实验的基本条件
定稿
第 31 卷 第 8 期 2014 年 8 月 机 电 工 程 Journal of Mechanical & Electrical Engineering Vol. 31 No. 8 Aug. 2014 DOI:10.3969/j.issn.1001-4551.2014.08.008 * 基 于 逆 向 技 术 的 骨 盆 环 三 维 重 构 与 结 构 分 析 1,2 田 卫 军, 李 郁 (1.
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38 5 216 1 1),2) 163318) 163318). API. TE256 A doi 1.652/1-879-15-298 MODE OF CASING EXTERNA EXTRUSION BASED ON THE PRINCIPE OF VIRTUA WORK 1) ZHAO Wanchun,2) ZENG Jia WANG Tingting FENG Xiaohan School
/MPa / kg m - 3 /MPa /MPa 2. 1E ~ 56 ANSYS 6 Hz (a) 一阶垂向弯曲 (b) 一阶侧向弯曲 (c) 一阶扭转 (d) 二阶侧向弯曲 (e) 二阶垂向弯曲 (f) 弯扭组合 2 6 Hz
31 3 Vol. 31 No. 3 218 9 Journal of Shijiazhuang Tiedao University Natural Science Edition Sep. 218 1 1 2 1 2 1 1. 543 2. 543 U462. 3 217-2 - 16 A 295-373 218 3-63 - 6 1-4 5-7 8-11 1 11 11 398 mm 86 mm
% GIS / / Fig. 1 Characteristics of flood disaster variation in suburbs of Shang
20 6 2011 12 JOURNAL OF NATURAL DISASTERS Vol. 20 No. 6 Dec. 2011 1004-4574 2011 06-0094 - 05 200062 1949-1990 1949 1977 0. 8 0. 03345 0. 01243 30 100 P426. 616 A Risk analysis of flood disaster in Shanghai
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25 4 Vol. 25 No. 4 2012 12 JOURNAL OF SHIJIAZHUANG TIEDAO UNIVERSITY NATURAL SCIENCE Dec. 2012 1 2 1 2 3 4 1 2 1. 050043 2. 050043 3. 3300134. 450052 ANSYS C80 C80 125 ac70 0 U24 A 2095-0373201204-0017-06
76 34 2. 1. 1 Fig. 1 1 a-a b-b a-a σ ma = 74. 4 MPa σ a = 15. 74 MPa σ 0a =90. 15 MPa 0. 9 σ t =135 MPa b-b σ mb = 21. 77 MPa τ b = 13. 789 MPa σ 0b =
34 11 2012 11 SHIP SCIENCE AND TECHNOLOGY Vol. 34 No. 11 Nov. 2012 0 430064 GB150-98 ASME THR3 +. 4 A 1672-7649 2012 11-0075 - 07 doi 10. 3404 /j. issn. 1672-7649. 2012. 11. 017 Stress and fatigue analysis
第 29 卷第 9 期 Vol. 29 NO. 9 重庆工商大学学报 ( 自然科学版 ) J Chongqing Technol Business Univ. Nat Sci Ed Sept X * ABAQUS 1 2
第 29 卷第 9 期 Vol. 29 NO. 9 重庆工商大学学报 ( 自然科学版 ) J Chongqing Technol Business Univ. Nat Sci Ed 2012 9 Sept. 2012 1672-058X 2012 09-0076 - 06 * ABAQUS 1 2 1 2 1 2 1. 400074 2. 400074 初始地应力是岩土工程数值模拟时必需考虑的重要因素,
Fig. 1 Frame calculation model 1 mm Table 1 Joints displacement mm
33 2 2011 4 ol. 33 No. 2 Apr. 2011 1002-8412 2011 02-0104-08 1 1 1 2 361003 3. 361009 3 1. 361005 2. GB50023-2009 TU746. 3 A Study on Single-span RC Frame Reinforced with Steel Truss System Yuan Xing-ren
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16 3 2011 6 Vol 16 No 3 JOURNAL OF HARBIN UNIVERSITY OF SCIENCE AND TECHNOLOGY Jun 2011 1 2 3 1 150040 2 150040 3 450052 1 3 4 > 1 ~ 3 > > U414 A 1007-2683 2011 03-0121- 06 Shrinkage Characteristics of
ASTM E Waterhouse 6 1 Dobromirski 7 Suresh 3 50 Hertz SDS TC11 2 TC Tomlison 4 SDS50 Szolwinski Farris 4 4
2014 3 33 3 Mechanical Science and Technology for Aerospace Engineering March Vol. 33 2014 No. 3 TC11 石炜, 温卫东, 崔海涛 210016 以航空发动机榫连接结构微动疲劳问题的简化模型为研究对象, 设计和制造了一套采用液压加载方式来实现微动疲劳法向载荷施加的试验装置, 用于研究钛合金 TC11 微动疲劳的损伤过程,
Ansys /4 Ansys % 9 60% MU10 M m 1 Fig. Actual situation of measured building 1 Fig. 1 First floor plan of typical r
0 5 011 10 JOURNAL OF NATURAL DISASTERS Vol. 0 No. 5 Oct. 011 1004-4574 011 05-0018 - 06 1 3 1. 41008. 41008 3. 410000 7 0. 10g 7 0. 15g 3. 1% 5% P64. 3 A Field test and numerical simulations of seismic
LaDefense Arch Petronas Towers 2009 CCTV MOMA Newmark Hahn Liu 8 Heredia - Zavoni Barranco 9 Heredia - Zavoni Leyva
39 6 2011 12 Journal of Fuzhou University Natural Science Edition Vol 39 No 6 Dec 2011 DOI CNKI 35-1117 /N 20111220 0901 002 1000-2243 2011 06-0923 - 07 350108 105 m 14 69% TU311 3 A Seismic analysis of
增 刊 谢 小 林, 等. 上 海 中 心 裙 房 深 大 基 坑 逆 作 开 挖 设 计 及 实 践 745 类 型, 水 位 埋 深 一 般 为 地 表 下.0~.7 m 场 地 地 表 以 下 27 m 处 分 布 7 层 砂 性 土, 为 第 一 承 压 含 水 层 ; 9 层 砂 性 土
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JOURNAL OF EARTHQUAKE ENGINEERING AND ENGINEERING VIBRATION Vol. 31 No. 5 Oct /35 TU3521 P315.
31 5 2011 10 JOURNAL OF EARTHQUAKE ENGINEERING AND ENGINEERING VIBRATION Vol. 31 No. 5 Oct. 2011 1000-1301 2011 05-0075 - 09 510405 1 /35 TU3521 P315. 8 A Earthquake simulation shaking table test and analysis
11 25 stable state. These conclusions were basically consistent with the analysis results of the multi - stage landslide in loess area with the Monte
211 11 11 158 JOURNAL OF RAILWAY ENGINEERING SOCIETY Nov 211 NO. 11 Ser. 158 16-216 211 11-24 - 6 1 2 3 3 3 1. 126 2. 92181 74 3. 181 1 2 3 4 1. 27 1. 3 1. 56 1. 73 4 1 2 3 4. 96 1. 15 1. 48 1. 6 f s =
SVM OA 1 SVM MLP Tab 1 1 Drug feature data quantization table
38 2 2010 4 Journal of Fuzhou University Natural Science Vol 38 No 2 Apr 2010 1000-2243 2010 02-0213 - 06 MLP SVM 1 1 2 1 350108 2 350108 MIP SVM OA MLP - SVM TP391 72 A Research of dialectical classification
Fig. 1 1 The sketch for forced lead shear damper mm 45 mm 4 mm 200 mm 25 mm 2 mm mm Table 2 The energy dissip
* - 1 1 2 3 1. 100124 2. 100124 3. 210018 - ABAQUS - DOI 10. 13204 /j. gyjz201511033 EXPERIMENTAL STUDY AND THEORETICAL MODEL OF A NEW TYPE OF STEEL-LEAD DAMPING Shen Fei 1 Xue Suduo 1 Peng Lingyun 2 Ye
标题
第 48 卷 第 6 期 2 1 6 年 6 月 哈 尔 滨 工 业 大 学 学 报 JOURNAL OF HARBIN INSTITUTE OF TECHNOLOGY Vol 48 No 6 Jun. 216 doi:1.11918 / j.issn.367 6234.216.6.1 大 跨 度 楼 盖 结 构 在 运 动 荷 载 下 的 振 动 性 能 杨 维 国 1, 马 伯 涛 2, 宋 毛
JOURNAL OF EARTHQUAKE ENGINEERING AND ENGINEERING VIBRATION Vol. 31 No. 6 Dec
31 6 2011 12 JOURNAL OF EARTHQUAKE ENGINEERING AND ENGINEERING VIBRATION Vol. 31 No. 6 Dec. 2011 1000-1301 2011 06-0159 - 08 1 1 1 1 2 1. 150080 2. 100124 1 2 3 P315. 93 TU 43 TU41 A Shaking table test
2 疲劳理论简介 对于高周疲劳问题, 经典疲劳算法是应力 - 寿命法, 根据材料的 S-N 曲线进行分析求解, 由于 S-N 曲线是通过标准试验件加对称循环载荷的标准试验获得的, 对应的应力也是单轴 应力, 应力均值为 0 而实际结构一般是处于复杂应力状态, 所以需要将应力转化为等效名 义应力, 对
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[1-3] (Smile) [4] 808 nm (CW) W 1 50% 1 W 1 W Fig.1 Thermal design of semiconductor laser vertical stack ; Ansys 20 bar ; bar 2 25 Fig
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40 6 2011 6 Vol.40 No.6 Infrared and Laser Engineering Jun. 2011 808 nm 2000 W 1 1 1 1 2 2 2 2 2 12 (1. 710119 2. 710119) : bar 808 nm bar 100 W 808 nm 20 bar 2 000 W bar LIV bar 808 nm : : TN248.4 TN365
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43 8 Vol. 43,No. 8 2009 8 Atomic Energy Science and Technology Aug. 2009,, (, 710049) :,,,,,,,,, ;, : ; ; ; : TL33 :A :100026931 (2009) 0820730208 Effects of Curvature on Characteristics f or Annular Flo
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1 引言
P P 第 40 卷 Vol.40 第 7 期 No.7 计 算 机 工 程 Computer Engineering 014 年 7 月 July 014 开 发 研 究 与 工 程 应 用 文 章 编 号 :1000-348(014)07-081-05 文 献 标 识 码 :A 中 图 分 类 号 :TP391.41 摘 基 于 图 像 识 别 的 震 象 云 地 震 预 测 方 法 谢 庭,
43 14. 45 3 7 220 1 2 cm /s 2 1. 5 3 1 4 c d 1 /40 1 /4 1 /9 600 0. 129 6 7 1 /6 400 1 /256 000 1. 5 2 2 2. 1 /m /Hz /kn / kn m 6 6 0. 1 ~ 50 600 1 80
43 14 2013 7 Building Structure Vol. 43 No. 14 Jul. 2013 * 1 1 1 2 3 3 3 2 2 1 100013 2 430022 3 200002 1 40 ETABS ABAQUS TU355 TU317 +. 1 A 1002-848X 2013 14-0044-04 Compairion study between the shaking
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Technical Acoustics Vol.27, No.4 Aug., 2008,,, (, ) :,,,,,, : ; ; : TB535;U : A : (2008) Noise and vibr
8 8 Technical Acoustics Vol., No. Aug., 8,,, (, 8) :,,,,,, : ; ; : TB;U.+ 9 : A : -(8)--- Noise and vibration tests for fuel cell vehicel and noise sources identification SHEN Xiu-min, ZUO Shu-guang, CAI
m K K K K m Fig. 2 The plan layout of K K segment p
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#4 ~ #5 12 m m m 1. 5 m # m mm m Z4 Z5
2011 6 6 153 JOURNAL OF RAILWAY ENGINEERING SOCIETY Jun 2011 NO. 6 Ser. 153 1006-2106 2011 06-0014 - 07 300142 ABAQUS 4. 287 mm 6. 651 mm U455. 43 A Analysis of Impact of Shield Tunneling on Displacement
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θ 1 = φ n -n 2 2 n AR n φ i = 0 1 = a t - θ θ m a t-m 3 3 m MA m 1. 2 ρ k = R k /R 0 5 Akaike ρ k 1 AIC = n ln δ 2
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31 17 www. watergasheat. com km 2 17 km 15 km hm % mm Fig. 1 Technical route of p
31 17 215 9 CHINA WATER & WASTEWATER Vol. 31 No. 17 Sep. 215 < > 232 SUSTAIN BMP SUSTAIN TU992 C 1-462 215 17-111 - 8 Planning and Design of Sponge City Case Study of Beijing Yongding River Ecological
Net Present Value NPV Bridge Life Cycle Cost Analysis BLCCA 3 1 Fig. 1 1 Composition of bridge life cycle cost
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10 2016 10 No. 10 Modular Machine Tool & Automatic Manufacturing Technique Oct. 2016 1001-2265 2016 10-0012 - 05 DOI 10. 13462 /j. cnki. mmtamt. 2016. 10. 004 * 116024 MIMO TH166 TG502 A Dynamic Performance
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第 10 卷 第 2 期 2015 年 6 月 震 灾 防 御 技 术 Technology for Earthquake Disaster Prevention Vol. 10,No. 2 Jun.,2015 彭 玉 柱, 张 世 民, 李 建 章,2015. 中 强 地 震 前 周 至 台 地 电 阻 率 的 异 常 变 化. 震 灾 防 御 技 术,10(2):455 463. doi:10.11899/zzfy20150227
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微 生 物 学 通 报 Microbiology China tongbao@im.ac.cn DEC 20, 2011, 8(12): 184 1847 2011 by Institute of Microbiology, CAS 高 校 教 改 纵 横 基 于 建 构 主 义 学 习 理 论 的 微 生 物 学 实 验 课 程 教 学 新 模 式 何 颖 廖 国 建 谢 建 平 * ( 西 南
12-1b T Q235B ML15 Ca OH Table 1 Chemical composition of specimens % C Si Mn S P Cr Ni Fe
* - - 100084 Q235B ML15 Ca OH 2 DOI 10. 13204 /j. gyjz201508023 STUDY OF GALVANIC CORROSION SENSITIVITY BETWEEN ANY COUPLE OF STUD WELDMENT OR BEAM Lu Xinying Li Yang Li Yuanjin Department of Civil Engineering
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5 9 T m /31 / T r 1 /1 s - 1 AC - C Johnson-Cook. 1 JC 1 mm mm 1 MTS 1 7 # NES % 1 Tab. 1 AC - C AC - C gradation /mm
9 1 Vol. 9 No. 1 1 JOURNAL OF CHONGQING JIAOTONG UNIVERSITY NATURAL SCIENCE Feb. 1 Johnson-Cook 1 1 1 1 1. 7. 7 Johnson-Cook Johnson-Cook ANSYS % Johnson-Cook Johnson-Cook U1. 17 A 17-9 1 1-9 - 5 Rutting
1.0 % 0.25 % 85μm % U416 Sulfate expansion deformation law and mechanism of cement stabilized macadam base of saline areas in Xinjiang Song
1.0 % 0.25 % 85μm 0.97 0.136 % U416 Sulfate expansion deformation law and mechanism of cement stabilized macadam base of saline areas in Xinjiang Song Liang 1,2 Wang Xuan-cang 1 1 School of Highway, Chang
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CFDesign 2 1 CFDesign CFDesign CAD ~ r /min mm 1
33 3 Vol 33 No 3 2012 6 Journal of Jinan University Natural Science Jun 2012 1 2 2 1 2 528436 CFDesign CFDesign TQ430 6 + 64 A 1000-9965 2012 03-0316 - 07 Numerical simulation for gas and liquid particles
m m m ~ mm
2011 10 10 157 JOURNAL OF RAILWAY ENGINEERING SOCIETY Oct 2011 NO. 10 Ser. 157 1006-2106 2011 10-0007 - 0124-05 710043 6 TBM TBM U455. 43 A Structural Calculation and Analysis of Transfer Node of Three
Rupture Index 12 4 a SPB C - 1 b SPB C Fig. 1 Model dimension 1 2 Fig. 2 Position of welding seam Fig s Temperature distrib
* 1 1 2 1 1. 266033 2. 266071 DOI 10. 7617 /j. issn. 1000-8993. 2013. 08. 026 EFFECT OF WELD BETWEEN SIDE-PLATE AND BEAM FLANGE ON THE BRITTLE FRACTURE OF SIDE-PLATE REINFORCED JOINT Liu Yun 1 Wang Yan
ANSYS WF 1 WF 2 2 SP 1 SP 2 1 NBF 1 1 Fig. 1 1 Connection details of specimens 1 Table 1 Specimen s
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~ 4 mm h 8 60 min 1 10 min N min 8. 7% min 2 9 Tab. 1 1 Test result of modified
30 1 2013 1 Journal of Highway and Transportation Research and Development Vol. 30 No. 1 Jan. 2013 doi 10. 3969 /j. issn. 1002-0268. 2013. 01. 004 1 2 2 2 2 1. 400074 2. 400067 240 U416. 217 A 1002-0268
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29 1 Vol129, No11 2008 2 Journal of Building Structures Feb1 2008 : 100026869 (2008) 0120075208, (, 350002) :, 3,,, ;, ; : ; ; ; ; : TU39819 TU31711 : A Experimental studies on concrete filled steel tubular
2 ( 自 然 科 学 版 ) 第 20 卷 波 ). 这 种 压 缩 波 空 气 必 然 有 一 部 分 要 绕 流 到 车 身 两 端 的 环 状 空 间 中, 形 成 与 列 车 运 行 方 向 相 反 的 空 气 流 动. 在 列 车 尾 部, 会 产 生 低 于 大 气 压 的 空 气 流
第 20 卷 第 3 期 2014 年 6 月 ( 自 然 科 学 版 ) JOURNAL OF SHANGHAI UNIVERSITY (NATURAL SCIENCE) Vol. 20 No. 3 June 2014 DOI: 10.3969/j.issn.1007-2861.2013.07.031 基 于 FLUENT 测 轨 道 交 通 隧 道 中 电 波 折 射 率 结 构 常 数 张 永
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电子科学技术电子科学技术第 02 卷第 03 期 Electronic 2015 年 Science 5 月 & Technology Electronic Science & Technology Vol.02 No.03 May.2015 年 基于 CNONIX 的 XML 与 EXCEL 相互转换技术研究 刘高军, 李丹, 程利伟, 钱程, 段然 ( 北方工业大学计算机学院, 北京,100144)
设计计算 DESIGN & CALCULATION 表 1 门式起重机主要性能参数 小车运行机构 大车运行机构 参数 下小车 上小车 主起升机构 副起升机构 起升机构 起重量 /t 起升速度 /(m/min) 起升高度 /m 运行速度 /
DESIGN & CALCULATION 设计计算 门式起重机主梁疲劳寿命分析 刘敬知, 殷晨波 ( 南京工业大学机械与动力工程学院, 江苏南京 211816) [ 摘要 ] 运用有限元疲劳分析软件 MSC.Fatigue 对门式起重机主梁进行指定载荷历程下的疲劳分析, 获得了主梁的疲劳寿命分布云图, 直观地显示主梁结构各个部分的疲劳寿命, 为门式起重机结构设计的改进提供了理论依据 [ 关键词 ]
第 一 编 总 则 第 一 条 为 保 障 煤 矿 安 全 生 产 和 职 工 人 身 安 全, 防 止 煤 矿 事 故, 根 据 煤 炭 法 矿 山 安 全 法 和 煤 矿 安 全 监 察 条 例, 制 定 本 规 程 第 二 条 在 中 华 人 民 共 和 国 领 域 从 事 煤 炭 生 产 和
煤 矿 安 全 规 程 国 家 安 全 生 产 监 督 管 理 局 国 家 煤 矿 安 全 监 察 局 第 一 编 总 则 第 一 条 为 保 障 煤 矿 安 全 生 产 和 职 工 人 身 安 全, 防 止 煤 矿 事 故, 根 据 煤 炭 法 矿 山 安 全 法 和 煤 矿 安 全 监 察 条 例, 制 定 本 规 程 第 二 条 在 中 华 人 民 共 和 国 领 域 从 事 煤 炭 生 产
普通高等教育 “十一五”国家级规划教材 《汽车车身设计》
普通高等教育 十一五 国家级规划教材 汽车车身设计 第七章车身疲劳强度分析基础 第一节疲劳破坏的特征及影响疲劳寿命的因素一 疲劳破坏的特征 二 影响疲劳寿命的因素 概述 1. 疲劳强度问题 汽车行驶中, 由于路面不平整等因素影响, 车身结构通常会受到交变载荷的作用, 由这种交变载荷引起的强度问题 2. 疲劳破坏 在交变载荷重复作用下材料或结构的破坏现象 材料或结构受到多次重复变化的载荷后, 应力值虽没超过材料的强度极限,
76 201 68m + 14 12. 9m 5m 500 16 20 10 168 ~ 180 8 25 14 20 14 PTFE 1 50 6 1 200 6 Q45B 1 670MPa PMSAP MIDAS SAP2000 MIDAS MIDAS 4. 2 4. 2. 1 0. 5s 0.
4 11 201 6 Building Structure Vol. 4 No. 11 Jun. 201 510060 2010 TU18. 2 A 1002-848X 201 11-0075-05 Design on stand structure of the main venue for Asian Games 2010 in Guangzhou Liu Yongtian Liu Yang Zhan
Linear Structural Analysis
作业 A12 疲劳 Shape Finder 作业 A12 目标 目标 : 目标在于完成一个连杆模型的疲劳分析 (ConRod.x_t). 具体地, 我们将分析两个载荷环境 (environments): 1) 4500 N 的恒定振幅载荷 Fully Reversed ;2) 4500N 的任意载荷. 8-2 Shape Finder... 作业 A12 起始页 从发射台进入 DS. 8-3 选择
[1] Nielsen [2]. Richardson [3] Baldock [4] 0.22 mm 0.32 mm Richardson Zaki. [5-6] mm [7] 1 mm. [8] [9] 5 mm 50 mm [10] [11] [12] -- 40% 50%
![[1] Nielsen [2]. Richardson [3] Baldock [4] 0.22 mm 0.32 mm Richardson Zaki. [5-6] mm [7] 1 mm. [8] [9] 5 mm 50 mm [10] [11] [12] -- 40% 50%](/thumbs/88/115539847.jpg "[1] Nielsen [2]. Richardson [3] Baldock [4] 0.22 mm 0.32 mm Richardson Zaki. [5-6] mm [7] 1 mm. [8] [9] 5 mm 50 mm [10] [11] [12] -- 40% 50%")
38 2 2016 4 -- 1,2, 100190, 100083 065007 -- 0.25 mm 2.0 mm d 10 = 0.044 mm 640 3 300. Richardson--Zaki,,, O359 A doi 10.6052/1000-0879-15-230 EXPERIMENTAL STUDY OF FLUID-SOLID TWO-PHASE FLOW IN A VERTICAL
200 31 5 SWAN 0. 01 0. 01 6 min TITAN Thunder Identification Tracking Analysis SWAN TITAN and Nowcasting 19 TREC Tracking Radar Echo by Correlaction T
31 1 2013 3 Journal of Arid Meteorology Vol. 31 No. 1 March 2013. SWAN J. 2013 31 1 199-205. doi 10. 11755 /j. issn. 1006-7639 2013-01 - 0199 SWAN 730020 2011 7 7 SWAN SWAN 2012 2 SWAN 1006-7639 2013-01
successful and it testified the validity of the designing and construction of the excavation engineering in soft soil. Key words subway tunnel
2011 11 11 158 JOURNAL OF RAILWAY ENGINEERING SOCIETY Nov 2011 NO. 11 Ser. 158 1006-2106 2011 11-0104 - 08 1 2 1. 200048 2. 200002 < 20 mm 2 1 788 TU470 A Design and Construction of Deep Excavation Engineering
基于因子分析法对沪深农业类上市公司财务绩效实证分析
山 东 农 业 大 学 学 报 ( 自 然 科 学 版 ),2014,45(3):449-453 VOL.45 NO.3 2014 Journal of Shandong Agricultural University (Natural Science Edition) doi:10.3969/j.issn.1000-2324.2014.03.024 基 于 因 子 分 析 法 对 沪 深 农 业
T K mm mm Q345B 600 mm 200 mm 50 mm 600 mm 300 mm 50 mm 2 K ~ 0. 3 mm 13 ~ 15 mm Q345B 25
23 4 2018 8 Vol. 23 No. 4 JOURNAL OF HARBIN UNIVERSITY OF SCIENCE AND TECHNOLOGY Aug. 2018 Q345B 1 " 1 2 2 2 1. 150040 2. 200125 Q345B 536. 47 MPa 281 HV Q345B DOI 10. 15938 /j. jhust. 2018. 04. 021 TG444
[29] a N d N b 2 d sin θ N b ФФ a b Ф Ф θ θ a b Fig.1 Working principle demonstration of a phased-array antenna θ
![[29] a N d N b 2 d sin θ N b ФФ a b Ф Ф θ θ a b Fig.1 Working principle demonstration of a phased-array antenna θ](/thumbs/93/113150193.jpg "[29] a N d N b 2 d sin θ N b ФФ a b Ф Ф θ θ a b Fig.1 Working principle demonstration of a phased-array antenna θ")
1/(cos cos ) 1 X X 20130576 863 2007AA061901 1988E mailliujun198802@126.com [29] a N d N b 2 d sin θ N b ФФ a b Ф Ф θ θ a b Fig.1 Working principle demonstration of a phased-array antenna θ B A B 1
Vol. 15 No. 1 JOURNAL OF HARBIN UNIVERSITY OF SCIENCE AND TECHNOLOGY Feb O21 A
5 200 2 Vol 5 No JOURNAL OF HARBIN UNIVERSITY OF SCIENCE AND TECHNOLOGY Feb 200 2 2 50080 2 30024 O2 A 007-2683 200 0-0087- 05 A Goodness-of-fit Test Based on Empirical Likelihood and Application ZHOU
了解产品何时失效, 降低失效风险和管理失效成本 当今异常激烈的市场竞争形势已经促使产品研发不断减少生产成本 缩短研发时间 推动产品创新及可持续性设计 如今又出现了新的推动力 : 即延长产品寿命, 确保产品疲劳耐久性 产品质量问题可能导致产品召回 维修费用高 法律责任, 并损坏品牌和企业声誉 因此,
ANSYS ncode DesignLife ANSYS 高级疲劳耐久性分析软件 安世亚太官方微信 了解产品何时失效, 降低失效风险和管理失效成本 当今异常激烈的市场竞争形势已经促使产品研发不断减少生产成本 缩短研发时间 推动产品创新及可持续性设计 如今又出现了新的推动力 : 即延长产品寿命, 确保产品疲劳耐久性 产品质量问题可能导致产品召回 维修费用高 法律责任, 并损坏品牌和企业声誉 因此, 使用更好的设计手段以提高产品耐久性越来越重要
Fig. 1 Layout of Zipingpu Concrete Face Rock-fill Dam Fig. 2 Typical section of Zipingpu Concrete Face Rock-fill Dam gal
5.12 5.12 100 cm 60 cm 5.12 TV641.4P631.4 A 10004548(2008)06079507 1962 E-mail: sschen@nhri.cn Analysis of effects of 5.12 Wenchuan Earthquake on Zipingpu Concrete Face Rock-fill Dam CHEN Sheng-shuiHUO
km <.5 km.5 < 1. km 4 1 km ~ % 23.3 % 23.3 % 36.5 %.5 km 64.5 % 7 % /%
17 2 218 6 JOURAL OF ATOG VOCATIOAL & TCHICAL HIPPIG COLLG Vol.17 o.2 Jun. 218 218 doi: 1.3969/j.issn.1671-9891.218.2.7 (, 2261) :, 1981 21, :, 16 17, (.5 km) 6 % ;, ;, : 9 %, ---, 4 m/s, 1 1.5~1 3. kpa,
~ a 3 h NCEP ~ 24 3 ~ ~ 8 9 ~ km m ~ 500 m 500 ~ 800 m 800 ~ m a 200
31 1 2013 3 Journal of Arid Meteorology Vol. 31 No. 1 March 2013. J. 2013 31 1 62-69. doi 10. 11755 /j. issn. 1006-7639 2013-01 - 0062 211101 2000 ~ 2010 3 h 2. 5 2. 5 NCEP 2 5 ~ 7 02 11 05 ~ 08 2 ~ 8
Vol. 22 No. 4 JOURNAL OF HARBIN UNIVERSITY OF SCIENCE AND TECHNOLOGY Aug GPS,,, : km, 2. 51, , ; ; ; ; DOI: 10.
22 4 2017 8 Vol. 22 No. 4 JOURNAL OF HARBIN UNIVERSITY OF SCIENCE AND TECHNOLOGY Aug. 2017 150080 GPS,,, : 27. 36 km, 2. 51, 110. 43, ; ; ; ; DOI: 10. 15938 /j. jhust. 2017. 04. 015 U469. 13 A 1007-2683
标题
第 14 卷第 6 期 2013 年 12 月 南华大学学报( 社会科学版) Journal of University of South China( Social Science Edition) Vol. 14 No. 6 Dec. 2013 1961 年中央常委农村调查与人民公社体制的调整 王摇 涛 ( 中共中央党校 党史部 北京 100091) [摘摇 要] 摇 三年 大跃进冶 运动给中国经济造成了严重损失,其中农村是重灾区
33 5 Vol.33,No JournalofHebeiUniversityofScienceandTechnology Oct.2012 : (2012) /,, ( 河北科技大学机械工程学院, 河北石家庄 ) : 利用计算流体
33 5 Vol.33,No.5 2012 10 JournalofHebeiUniversityofScienceandTechnology Oct.2012 :1008-1542(2012)05-0453-06 /,, ( 河北科技大学机械工程学院, 河北石家庄 050018) : 利用计算流体力学软件 FLUENT 的凝固 / 熔化模型, 对双层壁圆筒内填充的铝硅合金相变材料的熔化 / 凝固过程进行了数值模拟,
标题
医 药 导 报 2016 年 8 月 第 35 卷 第 8 期 803 特 约 稿 鱼 腥 草 制 剂 上 市 后 安 全 性 再 评 价 吴 健 鸿 1 ꎬ 杨 晓 燕 2 ꎬ 柳 强 妮 2 ꎬ 尹 平 2 2 ꎬ 曾 繁 典 (1. 武 汉 药 品 医 疗 器 械 检 验 所 ꎬ 武 汉 430075ꎻ2. 华 中 科 技 大 学 同 济 医 学 院 ꎬ 武 汉 430030) 摘 要 目 的
350 第 38 卷 大跨桥梁承受车辆等变幅荷载作用, 且车辆为移动荷载, 桥梁疲劳寿命是由变幅应力循环引起的. 疲劳寿命分析一直是大型商用软件的分析模块中一个比较薄弱的部分. 不少软件的疲劳分析模块功能有限, 只能做较为简单的疲劳寿命分析, 后处理功能无法将所有部位的疲劳寿命以直观的状态表示出来.
2017 年 5 月 May2017 第 38 卷第 3 期 Vol.38 No.3 doi:10.3969/j.isn.1671-7775.2017.03.017 基于 ANSYS 二次开发的大跨桥梁疲劳寿命与失效概率的可视化技术 侯士通, 王 莹 ( 东南大学土木工程学院, 江苏南京 210096) 摘要 : 针对 ANSYS 软件不能对变幅荷载条件下的大跨桥梁疲劳进行模拟分析的问题, 利用 ANSYS
<4D6963726F736F667420576F7264202D20B8DFB9B0B0D3B0D3F5E0D3A6C1A6CAB5B2E2D3EBBCC6CBE3BDE1B9FBB2EED2ECD4ADD2F2B7D6CEF62DD5C5B9FAD0C22E646F6378>
高 拱 坝 坝 踵 应 力 实 测 与 计 算 结 果 差 异 原 因 分 析 张 国 新 周 秋 景 ( 中 国 水 利 水 电 科 学 研 究 院, 北 京 100038) 摘 要 : 坝 踵 应 力 是 关 系 到 混 凝 土 坝 是 否 开 裂 和 安 全 的 一 个 重 要 指 标, 不 管 是 用 结 构 力 学 法 还 是 有 限 元 法 都 能 计 算 出 坝 踵 有 一 定 的 拉
40 强 度 与 环 境 2010 年 强 烈 的 振 动 和 冲 击 载 荷, 这 就 对 阀 门 管 路 等 部 件 连 接 的 静 密 封 结 构 提 出 了 很 高 的 要 求 某 液 体 火 箭 发 动 机 静 密 封 涉 及 高 压 超 低 温 大 尺 寸 三 个 严 酷 条 件, 具
2010 年 12 月 强 度 与 环 境 Dec.2010 第 37 卷 第 6 期 STRUCTURE & ENVIRONMENT ENGINEERING Vol.37, No.6 低 温 液 体 火 箭 发 动 机 高 压 静 密 封 有 限 元 分 析 刘 博 乔 桂 玉 许 健 周 炜 向 猛 ( 北 京 航 天 动 力 研 究 所, 北 京 100076) 摘 要 : 以 某 型 号 液
9 9 9-99 9 9 8 9 00 9 9 9 9 008 8 00 00 00 0 008 0 0 9 9 99 00 9 98
0 No. 0 JOURNAL OF HISTORIOGRAPHY Serial No. ( 南 京 大 学 历 史 系, 江 苏 南 京 009) 新 文 化 运 动 以 后, 中 国 的 文 史 学 术 界 大 致 分 为 南 北 两 大 系 统, 以 新 旧 为 重 要 分 野 其 中, 位 于 南 京 的 东 南 大 学 多 被 视 为 南 方 旧 学 的 重 镇 9 年 南 京 国 民 政
TD325 S20030033 2006 02 18 2006 02 18 Study on the Mechanism of Ground Subsidence and Evaluation of Ecological Safety in Beiminghe Iron Mine 100083 Candidate Zheng xinhua Supervisor Cai meifeng School
自然科学版 预处理 视盘粗定位 视盘垂直坐标的粗定位 视盘水平坐标的粗定位
自然科学版 文章编号 视网膜图像中视盘的快速自动定位方法 赵晓芳 林土胜 李碧 摘 要 基于眼底视网膜血管的分布结构及视盘本身的特点 提出一种快速自动定位视盘的方法 首先根据视网膜血管的网络分布结构大致定位视盘的垂直坐标 然后根据视盘 的亮度信息及视盘与血管的关系来定位视盘的水平坐标 最后把视盘限定在以粗定位的视盘为中心的一个小窗口内 用 变换精确定位视盘中心 该方法不需要事先分割视网膜血管 也不需要对算法进行训练
p 3 p 4 p 5 p 6 p 7 p 8 p 9 p 10 p 11 θ 1 θ 2 θ 3 θ 4 θ 5 θ 6 θ 7 θ 8 θ 9 θ d 1 = 0 X c 0 p 1 p 2 X c 0 d pi p j p i p j 0 δ 90
22 4 2017 8 Vol. 22 No. 4 JOURNAL OF HARBIN UNIVERSITY OF SCIENCE AND TECHNOLOGY Aug. 2017 1 1 1 1 2 2 2 1. 150080 2. 150080,,,, ; ; ; DOI: 10. 15938 /j. jhust. 2017. 04. 001 TP273 A 1007-2683 2017 04-0001-
85% NCEP CFS 10 CFS CFS BP BP BP ~ 15 d CFS BP r - 1 r CFS 2. 1 CFS 10% 50% 3 d CFS Cli
1 2 3 1. 310030 2. 100054 3. 116000 CFS BP doi 10. 13928 /j. cnki. wrahe. 2016. 04. 020 TV697. 1 A 1000-0860 2016 04-0088-05 Abandoned water risk ratio control-based reservoir pre-discharge control method
0 Kelly Fig. 1 Novel damping wall-structure connection diagram a b S1 c S Fig. 2 Desig
DOI:10.14006/j.jzjgxb.2013.12.007 Journal of Building Structures 1000-6869 2013 12-0045-07 34 12 2013 12 006 Vol. 34 No. 12 Dec. 2013 510405 6% Bouc-Wen Bouc-Wen TU352. 1 TU317. 1 A Performance of novel
<4D F736F F D F364C323830B2F1D3CDBBFAC7FAD6E1B5C4BEB2C7BFB6C8BCB0C6A3C0CDBCC6CBE3B7D6CEF62E646F63>
6L280 柴油机曲轴的静强度及疲劳计算分析 隆孝军张伟华南车资阳机车有限公司 641301 摘要 : 采用高级通用机械有限元分析软件 ANSYS/Mechanical11.0 的结构力学分析功能, 对 6L280 型柴油机曲轴进行了一个工作循环内多个工况的强度计算, 并采用高级疲劳分析软件 fe-safe 的疲劳分析功能, 对曲轴进行了疲劳安全系数 疲劳寿命计算 计算结果表明, 该曲轴的静强度 疲劳强度
,,,,,,,,,,1861 12 ; (),,,,,,,, 1862,1864 8,,() () () () () () (), :,,,,,,,,,,,,,,,, 95 %,, 1.,,, 20 (1838 ) (1873 ),1 1 1953 1953 18731953 ( ) 54440 3
() FUDAN JOURNAL (Social Sciences) 2000 5 No. 5 2000 ( 200433) [] [ ],,,, [] K254 C921 [] A [ ] 0257 0289(2000) 05 0033 012 The Effect of the War of the Taiping Heavenly Kingdom On the Population of Zhejiang
®
中 草 药 Chinese Traditional and Herbal Drugs 第 45 卷 第 15 期 214 年 8 月 2277 稳 心 颗 粒 治 疗 心 律 失 常 的 Meta 分 析 * 何 颖, 刘 莹, 邹 爱 英 天 津 中 医 药 大 学 第 二 附 属 医 院, 天 津 15 摘 要 : 利 用 Meta 分 析 法 评 价 稳 心 颗 粒 治 疗 心 律 失 常 的
吉林大学学报 工学版 ２４４ 第 ４ 卷 复杂 鉴于本文篇幅所限 具体公式可详见参考文 献 ７ 每帧的动力学方程建立及其解算方法如图 ３ 所示 图４ 滚转角速度与输入量 η 随时间的变化波形 Ｆｉｇ ４ Ｗａｖｅｆｏｒｍ ｏｆ ｒｏｌｌ ｒａｔｅ ａｎｄ ｉｎｐｕｔ η ｗｉｔｈ ｔｉｍｅ ｃｈａｎｇｉｎｇ 图５ Ｆｉｇ ５ 滚转角随时间的变化波形 Ｗａｖｅｆｏｒｍ ｏｆ ｒｏｌｌ ａｎｇｌｅ ｗｉｔｈ
~ ~ ~
36 4 2015 385 ~ 397 The Chinese Journal for the History of Science and Technology Vol. 36 No. 4 2015 1951 ~ 1956 100049 100190 1951 ~ 1966 1951 ~ 1956 N092 P62-092 A 1673-1441 2015 04-0385-13 1951 ~ 1966
f 2 f 2 f q 1 q 1 q 1 q 2 q 1 q n 2 f 2 f 2 f H = q 2 q 1 q 2 q 2 q 2 q n f 2 f 2 f q n q 1 q n q 2 q n q n H R n n n Hessian
2012 10 31 10 Mechanical Science and Technology for Aerosace Engineering October Vol. 31 2012 No. 10 1 2 1 2 1 2 1 2 1 300387 2 300387 Matlab /Simulink Simulink TH112 A 1003-8728 2012 10-1664-06 Dynamics
Linn Cove [1,2] 1(a)(b) Figg and Muller epoxy epoxy Linn Cove 183 [3] (a) (b) (c) (d) 1 43
![Linn Cove [1,2] 1(a)(b) Figg and Muller epoxy epoxy Linn Cove 183 [3] (a) (b) (c) (d) 1 43](/thumbs/92/108396096.jpg "Linn Cove [1,2] 1(a)(b) Figg and Muller epoxy epoxy Linn Cove 183 [3] (a) (b) (c) (d) 1 43")
George C. Lee (1) (2) C393Z π 42 Linn Cove [1,2] 1(a)(b) Figg and Muller 6.1 1.5 epoxy epoxy Linn Cove 183 [3] (a) (b) (c) (d) 1 43 Dollas [4] [5] (P1) (P2 P3P4) 2Priestley et al. (2002) [6] ( 3 ) P1 P2
Hyperascyrones A–H, Polyprenylated Spirocyclic Acylphloroglucinol Derivatives from Hypericum ascyron Linn
Electronic Supplementary Material (ESI) for rganic & Biomolecular Chemistry. This journal is The Royal Society of Chemistry 2018 Supplementary Material Anti-inflammatory fusicoccane-type diterpenoids from
(ICL),, 5 ( ), 40,, , [2,15-19], 3, (THI) (WCI) ( 1) 1 Tab.1 THI WCI and ICL grade standard,, ( ); 3, ;, 1 1, Fig.1 Structur
![(ICL),, 5 ( ), 40,, , [2,15-19], 3, (THI) (WCI) ( 1) 1 Tab.1 THI WCI and ICL grade standard,, ( ); 3, ;, 1 1, Fig.1 Structur](/thumbs/91/107412131.jpg "(ICL),, 5 ( ), 40,, , [2,15-19], 3, (THI) (WCI) ( 1) 1 Tab.1 THI WCI and ICL grade standard,, ( ); 3, ;, 1 1, Fig.1 Structur")
28 5 2009 09 PROGRESS IN GEOGRAPHY Vol.28, No.5 Sept., 2009, (, 710062 ) :,, 26,, 3 :,, ;, 4, W, M,, : ; ; ; ; 1,2006 ( )14, 4943, 259.5,, 80.5% 85.8%,, 28,,,,,,, 14 26 40,, 30, 1966 (W H Terjung), [1]
km km mm km m /s hpa 500 hpa E N 41 N 37 N 121
32 2 2014 4 Journal of Arid Meteorology Vol. 32 No. 2 Apr 2014. 08. 03 J. 2014 32 2256-262 LU Guirong WANG Wen YU Huaizhenget al. The Influence of Damrey Typhoon on 08. 03 Rainstorm Process in Rizhao of
3 PC not suitable for this kind of bridge. 3 Considering the shear deformation of the CSWs the correction formulas are obtained for the PC box girder
2016 3 3 210 Mar 2016 JOURNAL OF RAILWAY ENGINEERING SOCIETY NO. 3 Ser. 2016 210 3 1006-2106 2016 03-0060 - 05 PC 1 2 1 1 1. 7070 2. 410082 PC PC 1 10 3 + 3 m PC ANSYS 1 PC 2 JTG D60 2015 3 PC 4 PC U448.
untitled
20 1 2010 10 Vol.20 Special 1 The Chinese Journal of Nonferrous Metals Oct. 2010 1004-0609(2010)S1-s0127-05 Ti-6Al-4V 1 2 2 (1. 710016 2., 710049) 500~1 000 20 Ti-6Al-4V(TC4) TC4 800 TC4 800 TC4 TC4 800
第 10 期刘天奇, 等 : 变幅多轴疲劳寿命分析方法对比 方法采用等效应变计数, 在某种程度上造成了应 [20] 力应变符号的丢失 Sg 和 Wg 等以临界面上的剪应变为主计数通道, 采用雨流计数法进行循环计数, 根据得到的剪应变全循环, 取该全循环下最大剪应变折返点之间的正应变的变化范围作为一对
![第 10 期刘天奇, 等 : 变幅多轴疲劳寿命分析方法对比 方法采用等效应变计数, 在某种程度上造成了应 [20] 力应变符号的丢失 Sg 和 Wg 等以临界面上的剪应变为主计数通道, 采用雨流计数法进行循环计数, 根据得到的剪应变全循环, 取该全循环下最大剪应变折返点之间的正应变的变化范围作为一对](/thumbs/88/115336277.jpg "第 10 期刘天奇, 等 : 变幅多轴疲劳寿命分析方法对比 方法采用等效应变计数, 在某种程度上造成了应 [20] 力应变符号的丢失 Sg 和 Wg 等以临界面上的剪应变为主计数通道, 采用雨流计数法进行循环计数, 根据得到的剪应变全循环, 取该全循环下最大剪应变折返点之间的正应变的变化范围作为一对")
2018 年 10 月第 44 卷第 10 期 : 北京航空航天大学学报 JorlofBijigUivrsiyofAroisAsrois 收稿日期 :2017 12 19; 录用日期 :2018 02 25; 网络出版时间 :2018 05 1410:51 网络出版地址 :kskikmsil112625v201805071144002ml 基金项目 : 国家自然科学基金 (11172021) 通信作者
4 155 earthquake resilient structure 1 Yahya Kurama 2 Bulent Erkmen 3 Jose Restrepo 4 Brian Smith C40 HRB mm mm 125 mm 2
34 4 2014 8 EARTHQUAKE ENGINEERING AND ENGINEERING DYNAMICS Vol. 34 No. 4 Aug. 2014 1000-1301 2014 04-0154 - 08 DOI 10. 13197 /j. eeev. 2014. 04. 154. dangxl. 020 200092 TU375 P315. 92 A Experimental study