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羊范姜
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1 第卷第期年月湖南大学学报自然科学版!" #$%& $ ' " "# & 文章编号 ()*()) +,- *. / 01 / 实测高层建筑抗震分析中填充墙刚度的影响仇一颗周周云易伟建湖南大学土木工程学院湖南长沙摘要对高层建筑结构进行抗震分析时结构设计软件通常以周期折减系数来考虑填充墙对结构刚度的影响以来宾市高层实测项目中栋高层为研究对象对其进行随机振动测试并在有限元软件 ' 2 中建模利用实测数据对有限元分析模型进行校验并比较校验前后的抗震分析结果在 ' 2 中建立高层建筑模型并采用与软件相同的方式考虑填充墙的影响计算结果表明种模型具有可比性利用壳体模型和斜撑模型分别在 ' 2 软件中对填充墙进行模拟并利用现场实测数据对模型进行校验用 ' 2 模型代替模型进行小震作用下线弹性阶段的地震反应分析与软件的计算结果对比后发现相较于修正后的 ' 2 模型计算值模型计算的未经折减的层间剪力是 ' 2 模型的左右而水平位移和层间位移角却是 ' 2 模型的倍根据 34 高层建筑混凝土结构技术规程建议的周期折减系数为 ( 设计取值更为保守关键词高层建筑填充墙模型周期折减系数模型校验地震反应谱分析中图分类号 5*( 文献标志码 6 - " " - 7 '$ "## '"#8 6 %## 90) #": 1 9 ;- /",, -7". "9"! 9 "" 9!" #$% 0 9#0 0 70" #$ $ #"#8 %### 1 $"1 090) #" 1 9#$0" 82 $ $0" #$ "## $0"#$ $ " "#2 #"# # % #1" "1 %$0" 1 8" $ 2" 1 "1 $ $ $0" # $ " - $0#2 2" "90$090) #" 1 9# $0"< 90) #"5"#$ 9." $ " " " 8 "1 50"#" 1 9# " "$"#$"1 8 " $! $ 1#"#8 %## 0 0 " " #81) " "1 1 $"1 %$0"= $" "8" $ = ' 2# $ " = #$"90$= 81" # $0""90$ 1 9# " " $ ' 2 50"# 8"81" 9 "1 # 9 # # $"1 1 $0" 82 # $0"#"$ $ "# $#1"8 #$ $"#$0" 82 $% $0"#"$ 81" # &" $ #0" 81" 11 9 #$ $81" " " 12$"1 $0"81" 9 1$0"81" # " " ) 收稿日期 ( 基金项目国家自然科学基金资助项目 ((& $ & $ ' " "= 1 $ 0 (( 国家自然科学基金青年基金资助项目 *& $ & $ ' " "= 1 $ 0 * 教育部高等学校博士学科点新教师基金资助项目 "#" 0= 1 0 "#"+ $ " 1 $ 作者简介仇一颗 * *4 女湖南汨罗人湖南大学副教授通讯联系人 )8 0 % 0 "1

2 第期仇一颗等实测高层建筑抗震分析中填充墙刚度的影响 * $"1 % # 9$0"1 $ 8$"#$ 50" " $" ' 281" # #"1 #"#8 "#2 #" %## ) #$" 1 81" = %$0"#"#8 "#2 #"#2" $ 8 %## " " #$ #$ $ # # 1 ) $"1 1" #8 " $0> /" 50" 82 # $0" $ "# $# 8 # $ "#0 #$0 $ 82 "1 $0$0" $"1! " $"181" $0" "1 "1 #0" " $"1 % ) #0 $0 $ %' 2 1$0" $" #$ %1#2 "8" $ 1 $" #$ %1 $ $"1 % # $0 ""$ $8"# $0 $ %' 2 "!" $0"! " 1 8" $ 2" 1 "1 $ $ # 99"#) $"1 %5" 0 '2" $ "$"'$ $ "# 5 : 1 9 3)# ( 0 0 # 8 " #"! $!"$$0" "# $# $ "1 8$0" %## 090) #" " 2" 1 "1 $ $ 81"! 1 $ #"#8 ") #2 #"#2" $ 8 %## 随着轻质墙体材料的使用现代高层建筑变得更为轻柔相应地这些建筑对风力地震以及外部环境的激励等变得更加敏感水平荷载通常控制着高层建筑的设计于是研究风和地震作用下高层建筑结构的特性十分重要同时高层建筑实测的动力特性与结构的抗震性能相关现行抗震计算方法如振型分解反应谱法与结构前若干阶模态直接相关因此也决定着结构动力响应的大小这就需要对自然环境下高层建筑的动力行为进行评估而从原型建筑的实测中获得的动力特性则最为可靠目前主要有种方法来研究建筑结构的动力特性包括强迫振动试验地震动测量以及随机振动试验国内外众多学者进行了关于高层建筑的现场实测及相关研究从而获取了一批宝贵的实测数据 ** 年 :.0 等对新加坡一座层高层建筑进行了现场振动实测来获取其动力特性研究了结构在风及其他横向载荷下的反应年 ' $ /" 等对日本 ( 座钢框架座钢筋混凝土结构以及座钢框架混凝土结构的阻尼比进行了统计结果表明高层建筑越高第阶模态阻尼比越小年 < 等对 8 高 (* 层的深圳地王大厦进行了脉动法场地测试建立了 ( 种有限元模型来模拟外弦支撑带和垂直支撑对结构动力特性的影响年." #/) " 等对比了芝加哥栋高层的实测动力特性和有限元模型的计算特性并引入了一种特别的对高层结构进行健康监测的系统并于年和年被应用于广州电视塔的模态分析上 4( 在地震多发区高层结构的损坏程度意味着潜在的经济效益和社会效益的损失程度而高层结构在地震中损失程度的估计需要借助多个学科来评估 # 等于年对栋建筑做了种激励试验环境激励谐波激励和利用重型机械铲的冲击激励对比结果后发现种试验方法所得到的模态频率和阻尼比是基本一致的这说明环境激励这种相对更加安全便捷的方法能够得到足 * 够准确的结构动力特性 0" 等对法国 3 " ) " 一栋 * 层建筑做了相关研究对附近一座桥梁拆除引起的地面运动进行了记录并与环境振动测试得到的模态参数进行了对比提出利用环境振动记录可以补充和完善建筑的地震易损性评估周云等利用脉冲捶击法对组合板进行了损伤识别 " 等对一栋层的钢筋混凝土建筑做了地震评估分为考虑填充墙和不考虑填充墙两种情况基于结构性能的地震易损性评估需要用到结构的有限元模型而有限元模型的修正便利用了环境振动测试提供的数据建筑是复杂的结构构件和非结构构件的组合许多非结构构件例如填充墙对结构的动力性能影响很大结构的性能随着强度的增加而提高但是强度的增加伴随着刚度的提高而吸引更大的横向地震力因而在进行结构抗震设计时对非结构构件的考虑是否合理值得深入研究在利用设计常用的软件进行高层结构抗震设计时通常只考虑填充墙的质量不考虑其刚度并且辅之以周期折减系数来考虑刚度变小的内力变化由于周期折减系数范围较小其合理性便值得讨论本文结合广西来宾市高层建筑随机振动测试项目对多座百米左右钢筋混凝土高层建筑结构进行了短期结构振动测试研究通过随机振动信号测试及工作模态分析等相关技术对高层建筑的模态参数进行了识别由于在填充墙的精确模拟上设计软件存在一定的局限性因此第步利用 ' 2 软件对所测试的栋高层进行建模计算模态周期后与模型的计算值进行对比验证

3 湖南大学学报自然科学版年模型的可行性从而代替软件进行计算第步在 ' 2 模型上加入种不同的填充墙模型壳体模型斜撑模型并利用现场振动测试获得的模态参数对这种模型进行校准第步使用校准后的种 ' 2 模型进行抗震分析从层间剪力水平位移以及层间位移角个方面与未考虑填充墙刚度影响的软件计算结果进行对比从而讨论填充墙对结构抗震分析的影响并对周期折减系考虑其刚度故建模时壳体以及斜撑的密度均设为种模型的示意图如图所示数的合理性进行讨论填充墙的模拟方法框架中的填充墙是一种非结构构件在有限元分析中填充墙的模型总体上可分为微观模型和宏观模型种微观模型是使用较细的划分来模拟填充墙以研究局部位置的应力应变关系而宏观模型则是使用单个有限元模型来表示填充墙并研究结构整体的特性国外众多学者对填充墙等效模型进行了研究 * 年 8"# 首次提出了用根在端部铰接的压杆来替代填充墙压杆的厚度以及材料和填充墙相同并提出了斜撑的宽度与填充墙对角线长度的公式关系为这是最早提出明确公式的等效斜撑模型 * 年 50!" 提出了多重压杆等效斜撑模型对开洞墙具有更大的适应性因此被认为是一种对单压杆模型的改进 **( 年 # 研究了不同的多重压杆等效斜撑模型对结构的刚度以及填充墙周边框架结构的影响并与相对应的精确有限元分析的结果进行了比较 ( 年 # 和提出了一种新的宏观模型该模型利用四节点平板单元连接框架梁柱节点能够合理解释砌体墙的抗压和抗剪行为在工程实际中使用得最多的是等效斜撑模型等效斜撑模型中最基本的参数是等效斜撑的有效宽度用以代表填充墙的刚度和强度本文采用种方法在有限元模型中对填充墙进行模拟分别是壳体模型和斜撑模型其中斜撑模型采用 8"# 提出的等效斜撑模型斜撑模型的宽度取为墙体对角线长度的且斜撑的厚度与填充墙相同同时由于不同部位的填充墙厚度不等如外墙 88 厕所内隔墙为 88 为简化建模过程壳体与斜撑的厚度均视不同高层的具体情况取为统一厚度填充墙质量则模拟处理方法即将填充墙质量换算为恒载加在结构上且不图种填充墙模拟方法的示意图 =9 ' 0"8 $ $ / 1# #8 $ 8"$01# 广西来宾市高层测试项目简介年月在来宾市住房与建设委员会的支持下湖南大学土木工程结构健康监测研究团队 0 $"#$ 8 对来宾市座高层建筑进行了现场动力特性实测栋高层建筑均为住宅楼具有中央核心电梯筒底部或有层大裙楼裙楼基础多为独立基础而高层基础多为桩基础同一个小区的两栋结构具有类似的结构形式在选择所测高层建筑过程中遵循以下几项原则高层建筑主体完工尚无家具等载荷因此无活荷载对楼层质量的影响待选高层无塔吊附着且内外脚手架均已拆除楼层的各位置均能任意到达高层结构形式各异同一小区选栋近似结构进行对比详细测试情况见参考文献图中列出了被测高层建筑的照片表中列出了高层建筑的测试概况表中列出了这栋高层随机振动测试的前阶模态的频率有限元建模及模型概况是基于中国规范而研发的分析软件其计算原理和建模过程采用了简化处理手段使计算结果和结构的真实状态有所差异在建模过程中主要进行了以下简化对于填充墙一类的非结构构件仅计算其等效质量并不考虑其刚度建筑物在基础顶端视为固定端不考虑地基土的影响也不考虑基础与上部结构的相互影响楼梯处板厚调为其质量按等效面荷载施加在板上不考

4 第期仇一颗等实测高层建筑抗震分析中填充墙刚度的影响虑楼梯对结构整体刚度的影响本文主要讨论的是中关于填充墙简化的问题图测试高层建筑照片 =9 $ "# $"#$"1090) #" 1 9# 表被测高层建筑概况!"# $%$ " & '$ ' $ $# $" 序号测试高层高度 8 层数结构形式气温? 平面形式 8 平均风速 8 # 4 北岸雅阁 * * 剪力墙近似矩形北岸雅阁 ( 剪力墙近似矩形 ( ( 香格里拉框架剪力墙 ( 蝴蝶型 ** 祥云苑 6 座剪力墙风车型 * 祥云苑 : 座剪力墙风车型 ( * 水漾人家 ( * 剪力墙 ( 风车型 * ( 水户皇门 * 剪力墙 ( * 工字型 ( 水户皇门 ( 剪力墙工字型 ( 表所测高层的前阶模态的频率 $ & "$ & '$ ' $ $# $" () 阶数北岸雅阁北岸雅阁香格里拉祥云苑 6 座祥云苑 : 座水漾人家 ( 水户皇门水户皇门第阶 ( * * ( 第阶 * ( * ( 第阶 * ( (* * 中 '657 对柱梁及支撑的模拟使用一维构件使用两端带刚臂的空间杆单元来模拟其受力状态剪力墙的模拟使用通用墙元具有较好的适用性墙元是在壳元的基础上凝聚而成选用是四节点平面厚薄壳通用单元楼板的模拟 '657 提供了种对楼板的假定假定楼板整体平面内无限刚假定楼板分块平面内无限刚假定楼板分块平面内无限刚并带有弹性连接板带假定楼板为弹性板同时 '657 也可以对弹性楼板进行网格细分 ' 2 汇集了世界上大部分国家和地区的结构设计规范也包含了最新一版的中国规范具有强大的建模功能 ' 2 中由框架单元来模拟梁和柱与 '657 相似节点的连接方式可以自行选择剪力墙及楼板用壳单元进行模拟壳单元用来在平面或三维结构中模拟壳膜和板的性能是一个组合了膜和板弯曲行为的或节点单元对于结构中的每一壳单元用户可选择模拟纯膜纯板或纯壳

5 湖南大学学报自然科学版年性能为实现对结构的真实模拟本文采用薄壳单元模拟剪力墙和楼板又因为整个分析建立在小震范围内线弹性阶段在模态分析时可以忽略钢筋的作用所以本文未考虑分层壳模拟剪力墙有限元分析软件的功能与水平能从其单元库的质量反映出来上述种有限元分析软件的模型假定差异不大而剪力墙和楼板这类二维构件的模型化假定直接决定了高层结构分析模型的科学性及可信度有限元分析软件的差异主要在于对剪力墙和楼板的模型化假定的不同而综上对梁柱剪力墙测值模型和 ' 2 模型的计算值范围可以看到与 ' 2 的计算值范围基本重合但二者都高估了实测的周期而且比实测的值偏小及楼板的模拟上来讲 ' 2 的功能相较 '65) 7 更加全面和强大本文对每栋高层结构建立了种模型表为对种模型的简要说明需要说明的是实测的周期数据是建立在结构受到微幅振动的基础上因此本文只开展对结构在小震作用下的线弹性阶段的图地震影响系数曲线 =9 '"#8 " " " " $!" 研究表有限元模型简述 *$&$" $ " &&$"$# " # 编号类型说明模型模型考虑填充墙质量不考虑其刚度模型 ' 2 模型考虑填充墙质量但不考虑其刚度模拟模型模型 ' 2 壳体模型模型基础上使用壳体单元考虑填充墙刚度模型 ' 2 斜撑模型模型基础上使用斜撑模型考虑填充墙刚度 + 地震影响系数讨论周期 # 图地震影响系数范围对比 =9 82 # $0" 9" #"#8 " " " " $ 根据 3:4 建筑抗震设计规范 ( 第条来宾市高层建筑需要采用振型分解反应谱法进行抗震计算采用振型分解反应谱法时不进行扭转耦联计算的结构结构振型 @ 式中为相应于振型自振周期的地震影响系数根据建筑抗震设计规范第条规定画出如图所示地震影响系数曲线根据地震影响系数曲线可由结构自振周期查表得到地震影响系数在地震影响系数曲线上标出每栋楼的共栋那么模型 ' 2 模型及实测这种情况便分别对应了个范围结果如图所示对比图中实,-%... 模拟填充墙的校准由于计算原理和建模过程的简化其计算结果与结构实际状态有所差异而 ' 2 对本文拟研究的填充墙模拟具有较强的建模能力故采用 ' 2 建立模型并进一步探讨结构的真实动力性能为评估 ' 2 模型的准确性在保证 ' 2 模型与模型构件材料截面和尺寸一致的前提下采用相同的填充墙处理方式即只考虑填充墙荷载辅之以周期折减系数来考虑其刚度计算后比较两款软件的模态周期以及地震作用下的内力分布模型与模型 ' 2 前阶模态对应的模态周期计算值比较如图所示

6 第期仇一颗等实测高层建筑抗震分析中填充墙刚度的影响而模型斜撑模型的填充墙弹性模量取值范围为图列出了壳体模型校准前的模态周期以及校准后模型壳体模型模型斜撑模型和实测的模态周期值未列出斜撑模型校准前的模态周期与校准前的壳体模型计算结果接近由图可知校准效果明显且校准后模型和模型的模态周期计算值与实测结果基本符合图模态分析比较 =9 82 # 81 %## 由图可知使用 ' 2 建立高层建筑模型并模拟对填充墙的处理方式计算得到的前阶模态周期基本吻合为考察填充墙刚度对高层建筑结构动力特性分析的影响在模型的基础上建立了模型壳体模型和模型斜撑模型考虑到填充墙为页岩多孔砖拌合水泥砂浆砌筑由规范查得砌体抗压强度标准值为泊松比为因此根据混凝土弹性模量按插值法将填充墙的初始弹性模量取为 A &88 在软件中利用自定义材料模拟填充墙计算后发现计算周期与实测周期值相差较大因此利用环境激励得到的模态数据来校准有限元模型利用正问题分析方法通过调整填充墙的弹性模量来校准模型调整后模型壳体模型的填充墙弹性模量取值范围为 ( 图校准后的模态周期比较 =9 82 # $"181 2" 1 /-%... 模型抗震分析及对比模型和模型经过校准后对其进行抗震分析对校准后的模型模型施加与模型上相同的恒荷载与活荷载分析计算层间剪力水平位移等并与的计算结果进行比较

7 湖南大学学报自然科学版年 / 层间剪力图 ( 图分别列出了模型模型在向向地震力作用下产生的层间剪力同时列出了模型撑模型计算得到的层间剪力值均大于模型分析所得层间剪力的层间剪力以作比较图 ( 向地震力作用下的层间剪力比较 =9 ( 82 # #0" " 1" #"#8 " 1 " $ 图 ( 和图分别为向地震力作用下的层间剪力比较和向地震力作用下的层间剪力比较由图 ( 和图可知模型和模型的层间剪力基本相近且模型的结果略小于模型表明经过校验后的 ' 2 中种填充墙的处理方式在计算层间剪力时所得结果保持一致将模型模型与模型进行对比发现模型与模型的层间剪力均大于模型模型模型的底层层间剪力值几乎是模型的倍即考虑填充墙实际刚度的 ' 2 建立起来的壳体模型和斜图向地震力作用下的层间剪力比较 =9 82 # #0" " 1" #"#8 " 1 " $ / 层间位移模型模型模型壳体模型模型斜撑模型在向向地震力作用下产生的楼层水平位移对比分别如图 * 和图所示对比模型和模型的水平位移可以看到在两个方向上其值都基本重合再将模型模型与模型的水平位移进行对比发现模型的水平位移远远大于模型模型的水平位移也可以看出模型的顶层水平位移几乎是模型模型的倍甚至以上因此在水平位移的计算上也是偏于保守的

8 第期仇一颗等实测高层建筑抗震分析中填充墙刚度的影响 / 层间位移角图 * 向水平位移比较 =9 * 82 # $0"0 $ 1#2 "8" $ 1 " $ 层间位移角是指按弹性方法计算的楼层层间最大位移与层高之比即主要为限制结构在正常使用条件下的水平位移确保高层结构应具有足够的刚度避免产生过大的位移而影响结构的承载力稳定性和使用要求模型模型模型壳体模型模型斜撑模型在向向地震力作用下产生的层间位移角分别见图图图中模型模型的层间位移角在两个方向上都基本重合且模型的层间位移角远远大于模型模型的层间位移角也可以看出模型的最大层间位移角几乎是模型模型的倍甚至以上因此在层间位移角的计算上同样也是偏于保守的图向水平位移比较 =9 82 # $0"0 $ 1#2 "8" $ 1 " $ / +-%... 与 001 抗震分析比较小结通过 ' 2 的种模型壳体模型斜撑模型的抗震分析结果在个方面层间剪力水平位移和层间位移角与模型抗震分析结果的比较可以发现计算的层间剪力是 ' 2 的左右而水平位移和层间位移角却是 ' 2 的到倍在使用进行高层结构抗震设计时一方面考虑了填充墙对重力荷载代表值的影响将填充墙的质量折算为荷载另一方面忽略了填充墙的刚度对结构计算周期的影响进而影响了地震影响系数但随后又辅之以周期折减系数来考虑刚度变小引起的内力变化根据 34 高层建筑混凝土结构技术规程建议框剪结构周期折减系数取值 ( 而剪力墙结构取值为

9 湖南大学学报自然科学版年相对于本文的计算结果规范的建议值较为保守相较于 ' 2 中对填充墙进行建模的分析模型中采用周期折减系数对填充墙进行考虑的设计模型是偏柔的但使用考虑填充墙对结构反应的影响时是具有综合性和包络性的本文也仅在小震作用下线弹性分析范围内进行讨论结论图向层间位移角比较 =9 82 # $0" $" )#$ % 1#2 "8" $ 9 " 1 " $ 本文对广西来宾市座百米框架剪力墙高层结构进行了短期结构振动测试研究获得了结构振动模态参数另外在 ' 2 中对高层建筑分别进行建模计算并与计算结果进行对比同时利用现场振动测试获得的模态参数对 ' 2 模型进行校准使用校准后的 ' 2 模型进行抗震分析与计算结果进行对比来讨论填充墙对结构图向层间位移角比较 =9 82 # $0" $" )#$ % 1#2 "8" $ 9 " 1 " $ 抗震分析的影响通过对来宾市栋高层种模型的分析计算对比可以得到如下结论在 ' 2 中建立栋高层的结构模型并采用与建模时相同的方式考虑填充墙的影响对比二者的模态周期计算值发现差值不大故验证了 ' 2 中建立的分析模型的正确性在 ' 2 中建立高层结构模型并使用壳体和斜撑对填充墙进行模拟利用环境激励测试得到结构动力特性对模型进行修正对比修正前后的模态周期等计算结果发现修正后的模型更加符合

10 第期仇一颗等实测高层建筑抗震分析中填充墙刚度的影响 ( 实测结果并且壳体单元和等效对角斜撑考虑填充墙刚度的效果基本一致通过比较壳体模型斜撑模型和模型的层间剪力水平位移以及层间位移角发现 ) 的层间剪力小于壳体模型和斜撑模型的层间剪力同时的水平位移和层间位移角均大于另两种模型故对层间剪力估计不足对水平位移和层间位移角的计算相对保守因此认为对于某些地区的高层建筑在小震作用下线弹性分析现行规范中对周期折减系数的取值偏于保守参考文献周云张军凯陈松柏等大跨度拱桥静动力试验与结构识别的实践湖南大学学报自然科学版 (4*, 6&3 &': $ " #$ $ 1 1% 8 " 2" 8" $# 1#$ $ 1" $ $ 9)#2 0 19"!" #$%& $ ' ) " "#(4* - 0 "#" :,7&,& 76&3 = )# "1% 8 "#2 #" 090) #" 1 9$ $" 1 9 " 8) " #$ $"1= $"#**4 '656 &' "! ) $ # 9 )# "1 $ 1 9# 2 '$ $ 9 "" 9*(4(( <-;'7 " $ 1% 8 0 $" #$ # # ) 2" )$ )# "8" # "8" $# 1 8" ) %## $0! # $"" "8" $81" # $0> /" ) 9 "" 9 1'$ $ +% 8 #4-7' -), 6 5 -< $ 9 1) 1 "1 "#2 #" $ 1 9##% 2## $0" 0 9 )# "8 $ '$ ) $ 9 "" 9 *4 & 7 < <-& 7 50" "$ 1" 2" ) 8" $ 81 %## $0"3 9 0 &" 5 5 " 9 "" 9'$ $ "# 4 ( - 7' -), 6 5 7,&+ 6 6 '8) $#% $"9 $"1 " )$8"#$ $ 0" $0 8 $ 9 1#$ $ 1" $ $ #%#$"8 $ 1 9# ) '$ $ 9 "" 9* (4 ( 6&'':,5-& -: 6- - #$ " 2" 8" $# 1#"#8 %## " #$ 9 1 9# $- 2" 8" $!"#$9 $ # $0> /" 9 "" 9 B '$ $ +%) 8 #4* * - < 3C3 & :6 + +% 8 2 8"$" # #$ $ "#" $ $"1 8 8 " $! $ 8" # "8" $# 6 1 $0"#"#8! " $% ##"##8" $ " #$ 9 1 9# 81" $"#"#8 0 1 "9 # ' +% 8 # 1 $0> /" 9 "" 9*4 周云蒋运忠易伟建等基于模态柔度理论的结构损伤诊断试验研究湖南大学学报自然科学版 4, -6&3-7 " 2" 8" $ "#" 0 #$ $ 1 8 9"1"$" $ #"1 81 " $%$0" %!" #$%& $ ' " "# 4-0 "#" 6<36& 5 6<-< 6 =6 + & '"#) 8 ##"##8" $ 1" #$ 9 1 9# $0 8 # % "1 # 9 8 " $! $ 8" # "8" $# ) 9 "" 9 15" 0 9%*4,< ' '$"" 8"# $0 / / 1 "$" ) 9 ""1 9# $0"- #$$ $"! 9 "" 9* *(4( 5- &36+6, $0" $ "> " "# "1 8"# $0> /" 9 "" 9 B '$ $ +% 8 # *4* -'6=<<-= '"#8 "0! " "1 "$" #$ $ "# $08 # % #+ &" " 1+"2 $8" $! 9 "" 9!" #$% $" %**( -'6=<<-= 6 6 2#"1 8 )81" $0" %## "1 8"#$ $ "# : "$ $0" &" " 1' "$% $0> /" 9 "" 9( *4 (( 谭德先周云米斯特等环境激励下高层建筑结构模态测试与有限元建模分析土木工程学报 *4 56&+D, -'5 68 " $! $ 1% 8 $"#$ 1 $"" "8" $81" 9 "#" 0 090) #" 1) 9# 0! 9 "" 9 *4-0 "#" (3:4 建筑抗震设计规范 ' 北京中国建筑工业出版社 4( 3:4 1" #"#8 1"#9 1 9#' :"). 9: #$ % "## 0 4( - 0) "#" 34 高层建筑混凝土结构技术规程 ' 北京中国建筑工业出版社 345" 0 #2" $ "$"#$ $ "# $ 1 9#' :". 9: #$ % "## 0-0 "#"

文章编号： (200)0-000-0

文章编号： (200*)0*-000*-0* 高层建筑中填充墙刚度的影响及抗震分析谭德先 1 周云周祎易伟建 ( 湖南大学, 湖南长沙 410082) 摘要 : 在进行高层建筑结构的抗震分析时,PKPM 结构设计软件在考虑填充墙的时候通常忽略其侧向刚度, 辅之以周期折减系数来考虑填充墙对高层结构刚度及抗震作用的影响本文将以来宾市高层建筑实测项目为例, 将试验数据与有限元软件模型计算结果进行对比, 进而对来宾市 8 栋高层建筑的有限元分析模型进行校验并进行校验前后的抗震分析和比较

第 期 仇一颗等 实测高层建筑抗震分析中填充墙刚度的影响 * $"1 % # 9$0"1 $ 8$"#$ 50" " $" ' 281" # #"1 #"#8 "#2 #" %## ) #$" 1 81" = %$0"#"#8 "#2 #"#2" $ 8 %## " " #$ #$ $ # # 1

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