第 33 卷第 3 期高校化学工程学报 No.3 Vol 年 6 月 Journal of Chemical Engineering of Chinese Universities June 2019 文章编号 : (2019) 基于 PDEC

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1 第 33 卷第 3 期高校化学工程学报 No.3 Vol 年 6 月 Journal of Chemical Engineering of Chinese Universities June 019 文章编号 : (019) 基于 PDEC 的生物油在线提质工艺优化与机理研究樊永胜 1, 朱雷, 熊永莲 1, 纪玮 1, 魏颖 1, 赵卫东 (1. 盐城工学院汽车工程学院, 江苏盐城 4051;. 盐城工学院江苏省新型环保重点实验室, 江苏盐城 4051; 3. 江苏大学汽车与交通工程学院, 江苏镇江 1013) 3 摘要 : 构建了等离子体前置放电增强催化的反应系统, 依托该系统开展了 HZSM-5 在线提质生物油的研究, 采用响应面法分析了反应温度催化剂填装高度和放电功率等对精制生物油产率的影响规律 ; 并在最佳工艺下引入 Ti/HZSM-5 进行生物油提质, 探讨催化反应机理结果表明, 各因素对产率影响显著, 且相互之间存在交互作用 ; 当反应温度为 400, 催化剂填装高度为 0 mm, 放电功率为 30 W 时, 精制生物油产率达到 18.1%, 与预测值 18.5% 较为接近采用 Ti/HZSM-5 催化时裂解脱氧性能明显增强, 产率下降至 16.0%, 但烃类含量和组成得到明显提高和改善, 多环芳香烃降至 6.33%,C 14 及以上的大分子烃类仅为.81% 前置放电为后续催化反应提供了物料基础, 且活性物质的冲击既增强了催化剂活性, 又改变了反应物的吸附行为, 而 Ti 离子与活性物质的相互作用促进了碳正离子反应的进行, 并在烃池机理的作用下, 形成以单环芳香烃为主的产物关键词 : 生物油提质 ; 前置放电 ;Ti/HZSM-5; 响应面 ; 机理中图分类号 :TK6 文献标志码 :A DI: /j.issn Study on optimization and mechanism of bio-oil online upgrading based on PDEC FAN Yong-sheng 1, ZHU Lei, XING Yong-lian 1, JI Wei 1, WEI Yin 1, ZHA Wei-dong 3 (1. School of Automotive Engineering, Yancheng Institute of Technology, Yancheng 4051, China;. Key Laboratory for Advanced Technology in Environmental Protection of Jiangsu Province, Yancheng Institute of Technology, Yancheng 4051, China; 3. School of Automotive and Traffic Engineering, Jiangsu University, Zhenjiang 1013, China) Abstract: A plasma pre-discharge enhanced catalysis system was prepared to study bio-oil upgrading using HZSM-5. The response surface methodology was employed to analyze the effects of reaction temperature, height of catalyst loading and discharge power on refined bio-oil yields. Moreover, Ti/HZSM-5 was introduced for bio-oil catalysis under the optimal conditions and the catalytic mechanism was explored. The results show that all factors have obvious effects on yields with interactions between the factors. The optimal yield was 18.1% under conditions of reaction temperature 400, height of catalyst loading 0 mm and discharge power 30 W, which was similar to the predicted value of 18.5%. The performance of cracking deoxidization was obviously enhanced and the refined bio-oil yield decreased to 16% when Ti/HZSM-5 was introduced. However, the content and composition of hydrocarbons were obviously increased. The polycyclic aromatic hydrocarbons were reduced to 6.33%, and the C 14 and above hydrocarbons were only.81%. The pre-discharge provides materials for the subsequent catalysis, and the impact of energetic substances enhances catalyst activity and changed adsorption characteristics of reactants. The interaction between Ti ions and active substances promotes the carbonium ions reactions. Finally, monocyclic aromatic hydrocarbons were formed under hydrocarbon pool 收稿日期 : ; 修订日期 : 基金项目 : 国家自然科学基金 ( ); 江苏省动力机械清洁能源与应用重点实验室开放基金 (QK17007); 盐城工学院引进人员校级科研资助项目 (XJ01708); 018 年盐城工学院汽车学院大学生创新训练计划资助项目作者简介 : 樊永胜 (1988-), 男, 江苏盐城人, 盐城工学院讲师, 博士通讯联系人 : 樊永胜, yongsheng_fan@163.com

2 646 高校化学工程学报 019 年 6 月 mechanism. Key words: bio-oil upgrading; pre-discharge; Ti/HZSM-5; response surface; mechanism 1 前言生物油具有存储运输方便能量密度高和环境友好等优势, 但较低的燃料品质严重阻碍了其利用 [1] 目前, 利用酸性择形分子筛 HZSM-5 进行生物油催化裂解被认为是最具发展前景的技术路线之一, 但 HZSM-5 易结焦失活, 在提升烃类含量及组成方面亦有限 [1] 迄今, 对 HZSM-5 进行的改性研究涉及磷 (P) 硼 (B) 等非金属元素, 以及锌 (Zn) 镍 (Ni) 钴 (Co) 铂 (Pt) 铈 (Ce) 等众多金属元素, 这些元素改性均会提高催化剂对某类反应的选择性, 并增强稳定性, 但助催化作用机理不尽相同 [] [3] LI 等率先对 ZSM-5 进行了 Ti 改性研究, 发现 Ti 在催化过程中会发生价态变化, 同时,Ti 离子较高的价态和较小的半径使 [4] 其具有较强的极化能力 ; KUB 等对 ZSM-5 上金属改性元素的研究亦得出相似的结论 ; [5] KAEWPENGKRW 等直接利用锐钛型 Ti 催化提质生物质热解气, 发现 Ti 对轻质烃类的选择性较强目前, 采用 Ti/HZSM-5 进行生物油提质的研究较少等离子体技术常被用来使一些在常规条件下难以进行的反应得以进行或加速进行 [6] 根据结合方式, 可将有等离子体放电参与的催化反应分为前置放电增强催化 (pre-discharge enhanced catalysis, PDEC) 中置放电协同催化 (in-discharge synergistic catalysis, IDSC) 和后置放电辅助催化 (post-discharge assisted catalysis, PDAC)3 种方法其中,PDAC 方法多用于协助催化反应完成产物筛选或去除不期望产物 [6], 不适合生物油提质 ; 本课题组率先将 IDSC 方法应用到生物油提质中, 在生物油燃料品位提升和催化剂稳定性增强上取得了一定成效, 但在 IDSC 方法中, 放电区与催化区重叠使得反应过程较为复杂, 不易同时控制最佳催化温度和最佳放电条件, 且精制生物油产率偏低 [7] ; 而 PDEC 方法在生物油提质中尚未见有报道因此, 本研究在 HZSM-5 催化提质生物油的基础上, 引入 PDEC 方法, 采用响应面法分析并优化工艺参数对精制生物油产率的影响, 并在最佳工艺下应用 Ti/HZSM-5 进行生物油提质, 分析精制生物油组成, 探讨提质反应机理, 为生物油高效提质技术的开发提供实验和理论依据试验系统与方法.1 原料制备樟木木屑收集自江苏镇江地区, 将在自然条件下风干的原料粉碎成粒径小于 1 表 1 樟木木屑的工业和元素分析 Table 1 Proximate and ultimate analysis of camphorwood wt% M ad A ad V ad FC ad C H N S a Note: ad dry base; a by difference. mm 的细小颗粒试样, 并于 105 干燥 4 h 后保存备用原料的工业和元素分析如表 1 所示. 催化剂制备及表征 Ti/HZSM-5 的制备参照前期研究中的方法进行,Ti 负载量控制在 3% 左右, 因为当 Ti 的负载量为 3% 时, 催化所得生物油的燃料品质达到最优 [8] 采用 JSM-7001F 型场发射扫描电子显微镜 (scanning electron microscope, SEM) 配合 X 射线微区能谱仪 (energy dispersive spectrometer, EDS) 检测 Ti/HZSM-5 表面元素分布采用 Thermo Nicolet is5 型傅里叶变换红外光谱仪 (fourier-trasform infrared, FT-IR) 表征结构采用 Builder SSA4300 型比表面积分析仪测定比表面积和孔容采用 Frontier 型红外光谱仪配合真空吸附脱附系统测定 B 酸和 L 酸分布.3 试验系统基于介质阻挡放电 (dielectric barrier discharge, DBD) 原理, 设计了前置放电的催化反应器, 连接示意及现场照片如图 1 所示等离子放电区与催化区分离, 反应器采用同轴双介质结构, 放电间隙为 14.5 mm 中心电极为不锈钢中空管, 外径为 8 mm, 内孔用于温度测量 ; 外电极为 150 目铜网, 紧贴于外阻挡介质表面阻挡介质为厚度 3 mm, 轴向长度 80 mm 的透明石英玻璃管玻璃管两端连有端盖, 端盖采用聚四氟乙烯加工, 密封处设有氟胶垫片, 依靠中心电极两端的螺母预紧力实现密封反应区温度由中心盲

第 33 卷第 3 期樊永胜等 : 基于 PDEC 的生物油在线提质工艺优化与机理研究 647 管内的热电偶测量对反应器的放电功率采用电压 - 电荷 Lissajous 图形法测量生物油提质试验系统示意如图所示生物质热解反应器与催化反应器呈两段式布置, 热解反应器位于下段两反应器连接处采用石棉垫片以保证气密性, 并起到隔热作用生物质热解温度与催化温度均采用反馈控制,

本研究采用相同的生物质热解工艺条件当催化反应器达到目标温度后, 进行等离子体放电 ; 并开始进行生物质热解, 热解气经催化后被迅速抽出, 经充分冷却 ( 10 ) 后冷凝得到液相产物实验完毕, 停止放电, 关闭真空泵和调压阀, 打开氮气瓶截止阀通入一定量的氮气, 确保产物催化剂等不与空气发生接触反应.4

3 第 33 卷第 3 期樊永胜等 : 基于 PDEC 的生物油在线提质工艺优化与机理研究 647 管内的热电偶测量对反应器的放电功率采用电压 - 电荷 Lissajous 图形法测量生物油提质试验系统示意如图所示生物质热解反应器与催化反应器呈两段式布置, 热解反应器位于下段两反应器连接处采用石棉垫片以保证气密性, 并起到隔热作用生物质热解温度与催化温度均采用反馈控制, 分别以两反应器中心盲管内的测温为反馈信号, 实时控制对两反应器的加热由于存在热滞后效应, 温度在反应器径向分布上存在一定梯度, 测温与控温约有 ±3 的误差试验时, 体系内部在真空泵的作用下处于负压状态, 通过调压阀调节体系压力, 并利用压力表实时监测体系内部压力当热解温度为 474, 升温速率为 0 min 1, 体系压力为 5 kpa 时, 生物油产率较高 [9] 因此, 本研究采用相同的生物质热解工艺条件当催化反应器达到目标温度后, 进行等离子体放电 ; 并开始进行生物质热解, 热解气经催化后被迅速抽出, 经充分冷却 ( 10 ) 后冷凝得到液相产物实验完毕, 停止放电, 关闭真空泵和调压阀, 打开氮气瓶截止阀通入一定量的氮气, 确保产物催化剂等不与空气发生接触反应.4 试验方法.4.1 产率计算系统冷却至室温后, 停止通入氮气, 移除收集试管进行称量所得液相产物上层为油相, 下层为水相利用二氯甲烷 (CH Cl ) 萃取分离油相产物及水相产物中的大部分有机物 ; 并对收集装置及部分管路进行清洗, 清洗液加入到萃取相后, 于 40 水浴下蒸发去除 CH Cl, 即得精制生物油分别将采用 HZSM-5 和 Ti/HZSM-5 催化获得的精制生物油分别标记 RB-I 和 RB-II 以原料质量为基准, 计算液相产率及生物油产率 ; 称量热解残炭质量, 计算固相产率 ; 并由质量平衡原理计算气相产率.4. 试验设计在单因素试验基础上, 根据中心组合试验设计以反应温度催化剂填装高度和放电功率 3 个因素为自变量, 分别以 x 1,x,x 3 表示, 按方程 X i = (x i x 0 )/Δx 对自变量进行编码因素及水平选取如表所示.4.3 生物油分析采用 Trace DSQ II 型气质联用仪 (Gas Chromatography / Mass Spectroscopy, GC/MS) 测定生物油组成载气 (He) 流量 1 ml min 1, 进样口温度 50, 分流比 10:1, 进样量 1 μl; MS 传输线温度 70, 电离方式 EI, 轰击 Level Thermo-indicator Ground Table 表试验设计因素与水平表 Factors and levels of experimental design Reaction temperature x 1 / Height of catalyst loading x / mm Discharge power x 3 / W 能量 70 ev, 扫描质量范围 30~500 m z 1, 扫描时间 1 s;40 保持 min, 以 0 min 1 升至 100, Switch scilloscope 后以 5 min 1 升至 80 保持 5 min, 溶剂 (CH Cl ) 延迟时间 3 min C m 图 1 Inlet utlet Site photo C 1 C 反应器连接示意及现场照片 Ground Fig.1 Schematic diagram of reactor connection and pictures 图 10 生物油提质试验系统 Fig. Experimental setup of bio-oil upgrading studies 1. power supply. heating sleeves 3. reactor 4. cooling tower 5. pressure stabilizing tube 6. regulating valve 7. vacuum pump 8. N cylinder 9. bio-oil collector 10. temperature controller 11. pyrolysis reactor 1. oscilloscope Power 7 3 结果与分析 3.1 催化剂表征分析 Ti/HZSM-5 的 SEM 扫描照片及表面元素能谱如图 3(a) 所示在 Ti/HZSM-5 上检测到了 Ti 的特征 X

648 高校化学工程学报 019 年 6 月 Counts / cps 900 800 700 600 500 400 300 00 100 0 (a) Ti Al Si Ti: 3.08% Ti Ti 0 1 3 4 5 6 7 8 9 10 Energy / kev Absorbation / a.u. (b) 3450 HZSM-5 Ti/HZSM-5 1635 130 1100 450 550 800 4000 300 400 1600 800 Wavenumber / cm 1 Absorbance / a.

4 648 高校化学工程学报 019 年 6 月 Counts / cps (a) Ti Al Si Ti: 3.08% Ti Ti Energy / kev Absorbation / a.u. (b) 3450 HZSM-5 Ti/HZSM Wavenumber / cm 1 Absorbance / a.u (c) HZSM-5 Ti/HZSM-5 B B+L Wavenumber / cm 1 L Fig.3 图 3 催化剂的表征结果 Characterization results of catalysts 射线 (K α = kev,k β = kev,l α = kev), 负载较好红外光谱扫描结果如图 3(b) 所示在和 cm 1 处的吸收峰由 Si H 和 H Al 伸缩振动引起,1 30 和 cm 1 处的吸收峰分别对应四面体反对称伸缩振动和骨架 T T 反对称伸缩振动,800 和 550 cm 1 处的吸收峰与骨架 T--T 对称性伸缩振动和次级结构单元振动有关, 而 448 cm 1 处的吸收峰则由骨架 T T 弯曲振动引起两者的红外光谱基本一致, 表明 Ti 改性后分子筛的骨架结构并未改变吡啶红外谱如图 3(c) 所示,1 450 cm 1 附近的吸收峰表示 L 酸中心,1 545 cm 1 附近的吸收峰表示 B 酸中心,1 490 cm 1 附近的吸收峰代表 B+L 酸半定量结果表明,Ti 改性使 B 酸从增加至 μmol g 1,L 酸则从 33.6 减少至 4.0 μmol g 1 Ti 改性使分子筛的比表面积从 40.1 降至 0.40 m g 1, 孔容亦有所降低, 从 0.3 降至 0.1 cm 3 g 1, 改性成分分散附着于表面及孔道中, 起到了修饰和填充作用 3. 设计组合与结果基于试验设计, 进行了 10 个析因试验和 5 个中心试验, 相同条件下次重复试验结果取平均值, 考察反应温度催化剂填装高度和放电功率对精制生物油产率的影响试验设计方案和试验结果如表 3 所示表 3 中心组合设计方案及试验结果 Table 3 Central composite design matrix and experiment results Run x 1 x x 3 Y / % Run x 1 x x 3 Y / % Run x 1 x x 3 Y / % 响应面优化分析对响应值与各因素进行回归拟合分析, 得到回归模型, 如式 (1) 所示 : Y= x x 0.5x x 1 x 0.50x 1 x x x x x +0.71x 3 方差分析结果如表 4 所示该模型 F 值为 > F 0.01 (9,4) = 14.66,p 值 < , 表明模型具有极好的显著性水平 (p < 0.01) 失拟项 F 值 6.85 < F 0.05 (9,3) = 8.81,p 值 > 0.05, 表明失拟不显著模型确定性系数 R = , 表明该模型能解释 99.99% 的响应面变化, 拟合程度较高, 因此试验方案较合理由表 4 可知, 模型各项系数均小于 0.05, 表明各项对精制生物油产率均有较显著的影响各因素对精制生物油产率影响的响应面和等高线如图 4 所示由图 4(a) 可见, 当反应温度不变时, 产率随催化剂填装高度增加而逐渐降低 ; 而当催化剂填装高度不变时, 产率亦随反应温度表 4 回归模型方差分析 Table 4 Analysis of variances for the model Source Sum of Mean df squares square F-value p-value Model < x < x < x < x 1x < x 1x < x x < x < x < x < Residual Lack of fit Pure error Sum (1)

第 33 卷第 3 期樊永胜等 : 基于 PDEC 的生物油在线提质工艺优化与机理研究 649 升高而逐渐降低温度升高和催化剂填装高度增加提升了产物二次裂解的概率, 生成了更多的不可冷凝气体, 导致精制生物油产率下降, 并且温度与催化剂填装高度间存在交互作用, 较低的温度不利于催化剂活性提高, 在一定范围内提升温度有助于增加产率由图 4(b) 可见, 当反应温度不变时,

产率随放电功率的增大而快速下降, 但当催化剂填装高度较小时, 产率随放电功率增加反而有所升高 ; 而当放电功率保持较大值时, 产率随催化高度增大而快速降低, 当放电功率较小时, 产率随着催化剂填装高度的增大而降低有限放电功率增大, 加强了活性物质的物料输送, 当催化剂较多时, 过度的裂解使产率快速下降, 而当催化剂过少时, 放电功率增强弥补了催化不足, 有利于提高产率 (a) (b) (c)

5 第 33 卷第 3 期樊永胜等 : 基于 PDEC 的生物油在线提质工艺优化与机理研究 649 升高而逐渐降低温度升高和催化剂填装高度增加提升了产物二次裂解的概率, 生成了更多的不可冷凝气体, 导致精制生物油产率下降, 并且温度与催化剂填装高度间存在交互作用, 较低的温度不利于催化剂活性提高, 在一定范围内提升温度有助于增加产率由图 4(b) 可见, 当反应温度不变时, 产率随放电功率的增大而降低, 并趋于不变 ; 而当放电功率不变时, 反应温度的升高使产率快速降低前置放电能够有效活化解离部分反应物, 减轻催化负担, 同时部分高能活性物质对催化剂的撞击, 使在低温下的催化剂活性位点得以活化, 因此, 产率在低温时的降幅相对要小些, 而在高温时, 活性物质湮灭程度加剧 [6], 造成产率降幅较大由图 4(c) 可见, 当催化剂填装高度保持较大值时, 产率随放电功率的增大而快速下降, 但当催化剂填装高度较小时, 产率随放电功率增加反而有所升高 ; 而当放电功率保持较大值时, 产率随催化高度增大而快速降低, 当放电功率较小时, 产率随着催化剂填装高度的增大而降低有限放电功率增大, 加强了活性物质的物料输送, 当催化剂较多时, 过度的裂解使产率快速下降, 而当催化剂过少时, 放电功率增强弥补了催化不足, 有利于提高产率 (a) (b) (c) Fig.4 图 4 各因素对精制生物油产率影响的响应面和等高线 Response surface plots and contour plots of refined bio-oil yields under different factors 3.4 参数优化及实验验证在参数约束范围内对模型进行产率最大化分析, 得出最佳工艺为 : 反应温度 400, 催化剂填装高度 0.5 mm, 放电功率 30 W, 理论产率为 18.5% 基于参数可控精度, 取反应温度 400, 催化剂填装高度 0 mm, 放电功率 30 W 进行两次验证性试验, 平均产率为 18.1%, 与预测值相差.16%, 误差较小, [10] 预测值较为可靠 ASADIERAGHI 等利用在线级联系统进行了 HZSM-5 及 Ga/HZSM-5 催化提质生物质热解气的研究, 反应温度为 500, 所得液相产率分别为 3.6% 和 9.3%, 但含水率达 65%, 即所得精制生物油产率仅为 10% 左右因此, 本研究精制生物油产率相对较高, 并且前置放电可有效降低催化剂的活化温度, 可在一定程度上遏制高温致密型焦炭的形成 3.5 产物分析精制生物油中烃类含量及其碳原子分布如表 5 所示前期研究表明, 直接热解得到的生物原油中不含烃类物质 [9] 将精制生物油中的烃类分为 3 类, 包括轻质脂肪烃 (light aliphatic hydrocarbons, LAHs) 单环芳香烃 (monocyclic aromatic hydrocarbons, MAHs) 和多环芳香烃 (polycyclic aromatic hydrocarbons, PAHs), 前两者为期望产物, 后者为非期望产物 RB-I 中烃类总含量达到 38.61%, 但 PAHs 占比达到 50%, 因此, 大多数烃类碳数分布在 C 10 以上当采用 Ti/HZSM-5 时, 尽管在烃类总含量上增加有限, 但 RB-II 中 MAHs 含量达到 30.57%, 占烃类总量的 71.4%,PAHs 明显减少,C 14 以上的大分子烃类仅有.81%, 分布在 C 6 ~C 9 的轻质烃类占比明显升高因此, 采用 Ti/HZSM-5 催化可得到品质相对较高的精制生物油, 但产率有所降低, 约为 16.0% 精制生物油中含氧有机物含量及其氧原子分布如表 6 所示将生物原油的相关数据列于表中作为对比参照由表 6 可见, 在精制生物油中表 5 精制生物油中烃类含量及其碳原子分布 Table 5 Hydrocarbon contents and carbon atom distribution in refined bio-oils Samples Hydrocarbon contents / % Carbon atom distribution / % LAHs MAHs PAHs Total C 6~C 9 C 10~C 13 C 14 RB-I RB-II

6 H 650 高校化学工程学报 019 年 6 月表 6 精制生物油中含氧有机物含量及其氧原子分布 Table 6 xygenate contents and oxygen atom distribution in refined bio-oils Samples xygenate contents / % xygen atom distribution / % Acids Ketones Phenols Alcohols Furans thers RB-0 [9] RB-I RB-II 未检测到羧酸类物质, 其它含羰基类物质 ( 酮类为主 ) 明显减少, 采用 Ti/HZSM-5 催化时的降幅接近 70% 而含羟基类物质 ( 酚类和醇类为主 ) 亦有不同程度降低, 但降幅相对较小, 因为生物质热解气中富含水蒸汽, 而羟基具有较高的亲水性, 因此对含羟基类物质的接触催化效率较低 ; 同时被水分子包裹住的酚类加上自身苯环结构的稳定性使其更难转化此外, 不完全反应和副反应保留或产生了一些呋喃类和其它含氧有机物从氧原子分布角度分析, 采用 Ti/HZSM-5 催化所得精制生物油中含有 3 个氧原子以上的高含氧有机物已大幅降低, 仅为 1.30%, 含个氧原子的有机物亦明显降低, 但含 1 个氧原子的有机物由于催化的不完全性而呈升高趋势采用 Ti/HZSM-5 催化有助于显著提高生物油的稳定性和降低分子量分布 3.6 机理探讨通过对比分析, 结合等离子放电特性, 对催化反应路径进行了归纳总结 ( 见图 5) 由图 5 可见, 热解产物首先被高压电场活化并发生部分解离, 产生电子离子自由基和激发态粒子等高活性物质该过程为后续催化反应提供一定的物料基础, 同时活性物质对催化剂的冲击改变了原有反应物的化学吸附行为, 并增强了位点的活性和选择性 [6] 活化后的反应物扩散到催化剂表面和孔道内, 进行裂解脱氧 ( 脱羧脱羰脱羟 ) 择形重整 ( 低聚芳构化 ) 等反应过程进一步产生更小的碳氢碎片, 形成所谓的烃池 [11] Ti 离子改性可以进一步促进裂解脱氧和芳构化反应的进行, 因为其拥有较强的极化能力, 这得益于 Ti 离子较高的价态和较小的离子半径并且, 在催化过程中 Ti 的价态会发生变化, 从 Ti 4+ 还原为 Ti 3+[4] 这种电子迁移现象有利于促进碳正离子反应, 而部分带电活性物质的冲击有助于加速该过程因此, 转化过程涉及多方面作用, 包括催化剂活化放电增强效应和催化反应等在催化反应中, 较小的碳氢碎片基于烃池机理通过质子化环化脱氢和芳构化等反应形成以 MAHs 为主的产物 [1] 此外, 由于产物的有效氢碳比较低, 不可避免会发生部分聚合形成 PAHs 同时, 由于反应的不完全性, 精制生物油中仍保有一部分含氧有机物, 并以较稳定的酚类和呋喃类为主 H H H H H H H H H H Fig.5 图 5 生物油在线催化提质的反应路径 Reaction pathway of online catalytic upgrading of bio-oil 4 结论反应温度催化剂填装高度和放电功率对精制生物油产率影响显著, 且各因素间的交互作用明显当反应温度为 400 催化剂填装高度为 0 mm 和放电功率为 30 W 时, 最高产率达 18.1%, 与预测值 18.5% 较接近采用 Ti/HZSM-5 时, 精制生物油产率降低, 但烃类含量进一步升高, 达到 4.91%, 并

7 第 33 卷第 3 期樊永胜等 : 基于 PDEC 的生物油在线提质工艺优化与机理研究 651 且期望产物 LAHs 和 MAHs 的占比达 85.5%, 烃类碳数主要分布在 C 6 ~C 13, 含 3 个及以上氧原子的有机物大幅减少, 仅为 1.30% 在催化反应中存在多方面的交互作用, 最终形成以单环芳香烃为主的产物参考文献 : [1] KABIR G, HAMEED B H. Recent progress on catalytic pyrolysis of lignocellulosic biomass to high-grade bio-oil and bio-chemicals [J]. Renewable and Sustainable Energy Reviews, 017, 70: [] 郑云武, 杨晓琴, 王霏, 等. 生物质催化裂解制备芳烃化合物的研究进展 [J]. 林产化学与工业, 015, 35(5): ZHENG Y W, YANG X Q, WANG F, et al. Research progress of aromatics production from catalytic pyrolysis of biomass [J]. Chemistry and Industry of Forest Products, 015, 35(5): [3] LI X F, SHEN B J, XU C M. Interaction titanium and iron oxide with ZSM-5 to tune the catalytic cracking of hydrocarbons [J]. Applied Catalysis A: General, 010, 375(): -9. [4] KUB K, IIDA H, NAMBA S, et al. Comparison of steaming stability of Cu-ZSM-5 with those of Ag-ZSM-5, P/H-ZSM-5, and H-ZSM-5 zeolites as naphtha cracking catalysts to produce light olefin at high temperatures [J]. Applied Catalysis A: General, 015, 489: [5] KAEWPENGKRW P, ATNG D, SRICHARENCHAIKUL V. Catalytic upgrading of pyrolysis vapors from Jatropha wastes using alumina, zirconia and titania based catalysts [J]. Bioresource Technology, 014, 163: [6] DURME J V, DEWULF J, LEYS C, et al. Combining non-thermal plasma with heterogeneous catalysis in waste gas treatment: A review [J]. Applied Catalysis B-Environmental, 008, 78(3): [7] 樊永胜, 赵卫东, 蔡忆昔, 等. 基于 NPSC 的 Zn/HZSM-5 在线催化提质生物油的研究 [J]. 高校化学工程学报, 018, 3(1): FAN Y S, ZHA W D, CAI Y X, et al. Study on online catalytic upgrading of bio-oil using NPSC based Zn/HZSM-5 [J]. Journal of Chemical Engineering of Chinese Universities, 018, 3(1): [8] CAI Y X, FAN Y S, LI X H, et al. Preparation of refined bio-oil by catalytic transformation of vapors derived from vacuum pyrolysis of rape straw over modified HZSM-5 [J]. Energy, 016, 10: [9] FAN Y S, CAI Y X, Li X H, et al. Comparison of products in vacuum pyrolysis vapors derived from non-catalytic and catalytic upgrading of camphorwood sawdust [J]. Chemistry and Industry of Forest Products, 015, 35(1): [10] ASADIERAGHI M, DAUD W M A W. In-situ catalytic upgrading of biomass pyrolysis vapor: Using a cascade system of various catalysts in a multi-zone fixed bed reactor [J]. Energy Conversion and Management, 015, 101: [11] CARLSN T R, CHENG Y T, JAE J, et al. Production of green aromatics and olefins by catalytic fast pyrolysis of wood sawdust [J]. Energy & Environmental Science, 011, 4(1): [1] KELKAR S, SAFFRN C M, LI Z L, et al. Aromatics from biomass pyrolysis vapour using a bifunctional mesoporous catalyst [J]. Green Chemistry, 014, 16():

1.0 % 0.25 % 85μm % U416 Sulfate expansion deformation law and mechanism of cement stabilized macadam base of saline areas in Xinjiang Song

1.0 % 0.25 % 85μm % U416 Sulfate expansion deformation law and mechanism of cement stabilized macadam base of saline areas in Xinjiang Song 1.0 % 0.25 % 85μm 0.97 0.136 % U416 Sulfate expansion deformation law and mechanism of cement stabilized macadam base of saline areas in Xinjiang Song Liang 1,2 Wang Xuan-cang 1 1 School of Highway, Chang