第 36 卷第 3 期华侨大学学报 ( 自然科学版 ) Vol.36 No 年 5 月 JournalofHuaqiaoUniversity(NaturalScience) May2015 文章编号 : (2015) 犱狅犻 : /
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- 桂 李
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1 第 36 卷第 3 期华侨大学学报 ( 自然科学版 ) Vol.36 No 年 5 月 JournalofHuaqiaoUniversity(NaturalScience) May2015 文章编号 : (2015) 犱狅犻 : /ISSN 压剪工况下型钢混凝土柱轴力分配规律试验 王梓懿, 刘阳, 郭子雄, 贾磊鹏, 陈庆猛 3 (1. 华侨大学土木工程学院, 福建厦门 ; 2. 福建省结构工程与防灾重点试验室, 福建厦门 ; 3. 厦门特房建设工程集团有限公司, 福建厦门 ) 摘要 : 为研究型钢混凝土柱在压剪工况下各部分轴力分配比例随位移角的发展情况, 利用已完成的 21 个比例为 1 2 的型钢混凝土 (SRC) 柱试件的低周往复加载试验数据, 计算得到试件中型钢 混凝土及纵筋承担的轴力随位移角变化的规律. 研究表明 : 随位移角的增大, 型钢承担的轴力先减小后增大, 在大位移角下型钢承担的轴力可占总轴力的 20%~40%. 关键词 : 型钢混凝土柱 ; 轴力 ; 轴压力系数 ; 型钢中图分类号 : TU398 文献标志码 : A 型钢混凝土 (steelreinforcedconcrete,src) 是将型钢和钢筋混凝土 (reinforcedconcrete,rc) 按一定方式组合而形成的一种新型组合结构, 具有强度刚度大 抗震性能好等优点, 是高层建筑常用的结构 [1?7] 形式之一. 近年来, 国内外学者针对 SRC 基本构件的抗震性能开展了大量试验研究, 取得了丰硕的成果. 目前,SRC 结构的正截面承载力计算有 3 种思路 :1) 基于外包混凝土折算刚度, 并按钢结构设计 [8] 方法计算 ;2) 考虑钢骨应力分布的影响, 截面应变分布基本符合平截面假定, 承载能力近似按照钢筋 [9] 混凝土结构设计方法计算 ;3) 叠加方法. 我国行业标准 YB 钢骨混凝土结构技术规程 [10] [11] 中对 SRC 柱的正截面承载力计算采用了叠加方法. 王海荣等采用条带法对 SRC 柱达到正截面承载力时的钢骨和 RC 部分承担的轴力进行了计算, 在此基础上还提出了一种简化计算方法. 这些方法的关键是确定型钢和钢筋混凝土部分的轴力分配规律, 但均是针对某一特定状态而言. 在水平地震作用下,SRC 柱处于压剪往复作用受力状态, 不同位移角下, 型钢和钢筋混凝土部分承担的轴力比例会发生 变化. 目前这方面的研究工作很少, 因此, 有必要对压剪工况下 SRC 柱截面的轴力分配规律进行研究, 为 SRC 柱承载力的简化计算提供参考. 本文基于已完成的 21 个 SRC 柱实测数据, 对其轴力分配规律进行分析. 1 试验概况 1.1 试件设计 已完成的 21 个比例为 1 2 的 SRC 柱试件试验加载装置示意图, 如图 1 所示, 试验参数如表 1 所示. 表 1 中 : 狀 k 为试验轴压图 1 试验加载装置力系数, 取狀 k= 犖 k/( 犳 c,k 犃 c+ 犳 a,y 犃 a), 犖 k 为试验轴力, 犃 c, 犃 a 分 Fig.1 Testsetup 别为混凝土部分和型钢部分的截面积, 犳 c,k 为混凝土棱柱体抗压强度, 取犳 c,k=0.76 犳 c,u, 犳 c,u, 犳 a,y 分别为混凝土立方体抗压强度和型钢屈服强度 ; 犾为试件边长 ; ρ a, ρ s, 收稿日期 : 通信作者 : 刘阳 (1982 ), 男, 副教授, 主要从事工程结构抗震减灾的研究.E mail:lyliuyang@hqu.edu.cn. 基金项目 : 国家自然科学基金资助项目 ( , , ); 福建省厦门市建设科技项目 (XJK2013? 1?2); 华侨大学中青年教师科研提升资助计划 (ZQN?YX106)
2 322 华侨大学学报 ( 自然科学版 ) 2015 年 ρ 分别为配钢率 配筋率和体积配筋率 ; v 犳 s,y 为纵筋屈服强度实测值. 表 1 试件参数汇总表 Tab.1 parametersofcolumns 编号狀 k 犖 k/kn 犾 /mm ρ a /% ρ s /% ρ v /% 犳 a,y / MPa 犳 s,y / MPa 犳 c,u/mpa RC SRC SRC SRC SRC SRC SRC SRC SRC SRC SRC SRC SRC SRC SRC SRC SRC SRC SRC SRC SRC 试验结果 破坏形态所有试件均在控制截面区域发生弯曲破坏, 且在承载力达到峰值以前具有相似的试验现象. 加载至 1/250 位移角时, 柱的根部出现弯曲裂缝, 并随位移角的增大而不断发展 ; 在 1/100 位移角时, 纵筋屈服, 受拉区混凝土弯曲裂缝贯通 ; 在 1/50~1/25 位移角时, 受压区混凝土保护层开始出现压酥剥落, 试件强度开始出现明显退化 ; 在 1/20~1/15 位移角时, 混凝土保护层全部剥落, 纵筋压屈, 承载力降至峰值荷载的 80% 以下, 试验终止. 典型试件的最终破坏形态, 如图 2 所示. (a)rc1 (b)src8 (c)src12 图 2 典型试件最终破坏形态 Fig.2 Typicalfailuremodes 滞回曲线 典型试件的荷载? 位移滞回曲线, 如图 3 所示. 由图 3 可知 : 在屈服荷载以前, 滞回曲 线基本为直线, 且残余变形较小 ; 在屈服荷载以后, 随着位移角的增加, 滞回环的面积逐渐增大, 强度和 刚度开始逐渐出现退化现象. 比较几个试件的滞回曲线可以发现 :SRC 柱具有比 RC 柱更优越的抗震性 能 ; 随着配钢率的增加, 滞回环变得越来越饱满, 耗能能力增强.
3 第３期 王梓懿 等 压剪工况下型钢混凝土柱轴力分配规律试验 ａ ＲＣ１ ｂ ＳＲＣ４ ３２３ ｃ ＳＲＣ１１ 图 ３ 典型荷载?位移滞回曲线 Ｆ ３ Ｔｙｐ ｃ ａ ｌ犉? ｃｃｕ ｖ ｓ Δ ｈｙｓ ｇ ２ 犛犚犆 柱轴力分配计算过程 ２ １ 基本假定 在计算型钢混凝土柱各部分轴力时作以下基本假定 １ 试件截面应变分布符合平截面假定 ２ 不考虑混凝土部分的抗拉强度 ３ 型钢及纵筋采用理想弹塑性本构关系 ２ ２ 型钢承担轴力的计算 型钢的受力可分为 ４ 种情况 １ 型钢全截面受压 ２ 上翼缘受压 下翼缘受拉 腹板部分受压部分受拉 ３ 上翼缘受压 下翼缘受拉 腹板全截面受压 ４ 上翼缘受压 下翼缘部分受拉部分受压 腹板全截面受压 由型钢应变的实测值可知 型钢的受力为前两种情况 型钢截面受力 如图 ４ 所示 当型钢全截面受 压时 根据型钢实测应变判断 此时位移角还较小 型钢截面的几何特征和受力分布如图 ４ ａ 和 ４ ｂ 所 示 型钢所受合力为 ε１ ε２ 犫ｆε１ 狋ｆ犫ｆε２ 犖ａ 狋ｆ犳 狋ｗ犫ｗ 犈ｓ ２ ａ ｂ ｃ １ ｄ 图 ４ 型钢截面受力简图 Ｆ ４ Ｓ ｓ ｓｄ ａｇ ａｍｏ ｆ ｈｓｈａｐｄｓ ｌ ｇ 当上翼缘受压 下翼缘受拉 腹板部分受压部分受拉时 在较小位移角下型钢尚未达到屈服 此时型 钢的受力分布如图 ４ ｃ 所示 随着位移角增大 型钢应变达到屈服应变 此时型钢的受力分布如图 ４ ｄ 所示 型钢承担轴力 犖ａ 的公式为 犖ａ 犖ａ ｙ 犖ａ １ ２
4 324 华侨大学学报 ( 自然科学版 ) 2015 年 烄狋 f 犳犫 fε1 犈 s+ ε1 2 ( 犺 ε1 - 狋 f) 狋 w 犈 s, 犖 a,y = 烅狋 f 犳犫 fε 狔犈 s+ ( 狋 wε 狓 1 - 狋 f) 狋 wεy 犈狔犈 s s+ 烆 2 ( 烄狋 f 犳犫 fε2 犈 s+ ε2 2 ( 犺 ε2 - 狋 f) 狋 w 犈 s, 犖 a,1 = 烅狋 f 犳犫 fε 狔犈 s+ ( 狋 wεy 犈 s 狓 2 - 狋 f) 狋 wεy 犈 s+ 烆 2 ( 犺 ε1 犺 ε2 - 狔 1), - 狔 2), ε2 <εy, ε2 <εy, (3) ε2 <εy, ε2 <εy, (4) 狓 1 = ε1 -εy 犺, 狓 2 = ε2 -εy 犺. (5) 式 (2)~(4) 中, 犖 a,y 和犖 a,1 分别为型钢受压区的合力和受拉区的合力 ;εy 为型钢屈服应变 ; 狓 1 为型钢受压翼缘应变超出屈服应变 εy 的值 ; 狓 2 为型钢受拉翼缘应变超出屈服应变 εy 的值 ; 犺为型钢截面高度. 纵筋所承担的轴力犖 s, 由纵筋的实测应变值和纵筋本构关系求得, 混凝土部分所承担的轴力犖 c, 可由总的轴力减去纵筋及型钢承担的轴力求得. 3 结果分析 由以上计算公式可求得在不同位移角下各部分所分配的轴力, 典型试件的轴力分配比例随位移角的发展而变化的情况, 如图 5 所示. 采用 YB 钢骨混凝土结构技术规程 建议方法所求得的型钢部分及钢筋混凝土部分轴力分配比例, 分别如图 5 中用虚线和实线所示. 由图 5 可知 : 由于规范采用的计算方法未考虑不同位移角的影响, 故为一条水平直线 ; 且由于个别试件轴压比较小, 计算所得型钢部分承担轴力为负值, 最小可达 -60%. 文中采用的方法可以更全面, 随试件位移角的发展, 试件各部分承担轴力的比例是变化的, 在位移角为 1/250,1/50 和 1/25(1/20) 时, 各部分轴力分配比例汇总, 如表 2 所示. 表 2 中 :δc,δa,δs 分别为混凝土部分 型钢部分及纵筋部分所分配的轴力百分比. 由于 Δ 在大位移角下纵筋发生较大变形, 其上应变片应变超出量程, 故 θ=1/25(1/20) 时, 表 2 内存在无效数据. (a)rc1 (b)src10 (c)src11 (d)rc15 (e)src18 (f)src20 图 5 轴力分配结果 Fig.5 Resultofaxialforcedistribution
5 第 3 期 王梓懿, 等 : 压剪工况下型钢混凝土柱轴力分配规律试验 325 表 2 轴力分配计算结果汇总表 Tab.2 Calculationresultsoftheaxialforcedistribution θ=1/250 θ=1/50 θ=1/25(1/20) 编号 ρ/% a 狀 k δc δa δs δc δa δs δc δa δs RC SRC SRC SRC SRC SRC SRC SRC SRC SRC SRC SRC SRC SRC SRC SRC SRC SRC SRC SRC SRC 不同位移角对轴力分配影响 轴力主要由混凝土和型钢两部分承担, 由于拉压部分相互抵消, 纵筋所承担的轴力较小, 占总轴力 的比例一般在 10% 以内. 在 1/100 位移角以前, 型钢所分配的轴力约占总轴力的 20%~40%; 随着位移 角的增大, 型钢分配的轴力有所降低, 但是变化不大 ; 在位移角大于 1/100 后, 混凝土的抗压能力逐渐得 到发挥, 型钢参与抗弯, 拉压应力相互抵消, 导致分担的轴力逐渐减少 ; 位移角在 1/50 左右的时候, 型钢 承担的轴力达到最小值, 对于轴压力系数较小且配钢率较大的试件, 此时混凝土部分承担的轴力甚至超 过了总轴力 ; 当位移角大于 1/50 后, 混凝土部分开始压酥破碎并逐步退出工作, 型钢承担的轴力逐渐增 大 ; 在位移角超过 1/20 之后, 由于型钢柱塑性铰区变形较大, 应变量测数据大部分超过有效度数范围. 试件 SRC15 的型钢所承担轴力的比例最大与最小的差值达到 58%, 说明不同位移角下, 型钢与钢筋混 凝土部分直接的轴力分配规律变化很大. 3.2 轴压力系数对轴力分配影响 在其他条件相同的情况下, 对比轴压力系数不同的试件 SRC15,SRC18,SRC20 可以发现 : 对于轴 压力系数较小的试件 SRC15, 在位移角为 1/100 时, 型钢部分便已处于整体受拉状态, 混凝土分配的轴 力较早达到峰值, 随着位移角的增加, 曲线的下降段较为平缓, 最终在 1/25~1/20 位移角时, 型钢承担 的轴力达到总轴力的 40% 以上 ; 对于轴压力系数中等的试件 SRC18, 在小位移角下型钢和混凝土分配 的轴力基本不变, 随着位移角的增加, 型钢分配的轴力逐渐降低, 当位移角达到 1/35 时, 混凝土分配的 轴力达到峰值, 占总轴力的 108%; 对于轴压力系数较大的试件 SRC20, 在小位移角下混凝土与型钢承 担了基本相同的轴力, 由于试件在 1/25 位移角时破坏便已较为严重, 之后的数据已无法量测. 随着轴压 力系数的增加, 试件 SRC10 在整个加载过程中型钢都承担了一定比例的轴力, 混凝土部分所承担轴力 的最大值仅占总轴力的 82%. 因此, 在高轴压力系数下, 型钢对试件的抗压承载力具有较大的贡献. 3.3 配钢率对轴力分配影响 对典型试件的轴力分配图进行对比分析后发现 : 虽然试件的配钢率有所不同, 但轴力分配曲线的规 律基本相同, 而且对于不同配钢率的试件, 型钢所承担轴力的百分比也相差不大. 配钢率最小的试件
6 326 华侨大学学报 ( 自然科学版 ) 2015 年 SRC10, 在整个加载过程中承担了 10%~35% 的轴压力. 4 结论 1)SRC 柱中型钢承担了一定比例的轴向力, 相当于降低了钢筋混凝土部分的实际轴压比, 提高了试件的变形能力和滞回耗能能力. 当混凝土压碎退出工作时, 型钢承担的轴力比例逐渐增大, 保证了试件的轴向承载力, 提高了结构的抗倒塌能力. 2) 型钢与钢筋混凝土部分的轴力分配规律随结构层间位移角的增大不断变化, 型钢承担的轴力先减小后增大, 最大的比例差值超过 50%, 设计时应考虑轴力分配规律的变化. 3) 大位移角下, 型钢承担轴力比例随轴压比的增加和配钢率的增加而增加 ; 小位移角下, 型钢承担轴力比例随轴压比和配钢率的变化规律性不明显. 参考文献 : [1] RICLESJ,PABOOJIANS.Seismicperformanceofsteel?encasedcompositecolumns[J].JournalofStructuralEngi neering (ASCE),1994,120(8):2474?2494. [2] LILi,MATSUIC.Efectsofaxialforceondeformationcapacityofsteelencasedreinforcedconcretebeam?columns [C] Proceedingsof12th WorldConferenceonEarthquakeEngineering.Sydney:[s.n.],2000:1075?1082. [3] 叶列平, 方鄂华. 钢骨混凝土构件的受力性能研究综述 [J]. 土木工程学报,2000,33(5):1?11. [4] 李俊华, 王新堂, 薛建阳. 低周反复荷载作用下型钢高强混凝土柱受力性能试验研究 [J]. 土木工程学报,2007,40 (7):11?18. [5] 郭子雄, 林煌, 刘阳. 不同配箍形式型钢混凝土柱抗震性能试验研究 [J]. 建筑结构学报,2010,31(4):110?115. [6] 刘阳, 郭子雄. 核心型钢混凝土柱抗震性能及轴压比限值试验研究 [J]. 土木工程学报,2010,43(6):57?66. [7] 刘阳, 郭子雄, 林煌.SRC 柱塑性铰区域变形性能试验研究 [J]. 华侨大学学报 : 自然科学版,2011,31(1):48?53. [8] ECCS.Compositestructures[M].LondonandNew York:TheConstructionPress,1981:34?89. [9] 中华人民共和国住房和城乡建设部.JGJ 型钢混凝土组合结构技术规程 [S]. 北京 : 中国建筑工业出版社,2011:25?30. [10] 中华人民共和国住房和城乡建设部.YB 钢骨混凝土结构技术规程 [S]. 北京 : 中国建筑工业出版社, 2006:113?122. [11] 王海龙, 江见鲸, 李中立, 等. 钢骨混凝土柱正截面强度计算中的轴力分配 [J]. 清华大学学报 : 自然科学版,1999, 28(9):108?111. 犈狓狆犲狉犻犿犲狀狋犪犾犛狋狌犱狔狅狀狋犺犲犃狓犻犪犾犉狅狉犮犲犇犻狊狋狉犻犫狌狋犻狅狀狅犳犛犚犆犆狅犾狌犿狀狊狌狀犱犲狉犅犲犪狉犻狀犵犃狓犻犪犾犪狀犱犔犪狋犲狉犪犾犔狅犪犱狊 WANGZi?yi 1,2,LIU Yang 1,2,GUOZi?xiong 1,2, JIALei?peng 1,2,CHEN Qing?meng 3 (1.ColegeofCivilEngineering,HuaqiaoUniversity,Xiamen361021,China; 2.KeyLaboratoryforStructuralEngineeringandDisasterPreventionofFujianProvince,Xiamen361021,China; 3.XiamenTefangConstructionEngineeringGroupCompanyLimited,Xiamen361000,China) 犃犫狊狋狉犪犮狋 : Twenty?one1 2scalesteelreinforcedconcrete(SRC)columnsweretestedundercyclicloadingtoinvestigate thecomponentofaxialforceatdiferentstory?driftangles.theaxialforcescarriedbytheshapedsteel,theconcrete,and thereinforcementwerecalculatedseparatelybasedonthetestresults.itisindicatedthat:theaxialforcecarriedbythe shapedsteeldecreasesinitialyandthenincreaseswiththeincreaseofstory?driftangle.theproportionoftheaxialforce carriedbytheshapedsteelis20%?40% ofthetotalaxialforce. 犓犲狔狑狅狉犱狊 : steelreinforcedconcretecolumn;axialforce;axialcompressionratio;shapedsteel ( 责任编辑 : 陈志贤英文审校 : 方德平 )
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西班牙文学简史
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中学第二教材：高中语文：选修：语言规范与创新：配套江苏版教材
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前 言 本标准的附录 A 为资料性附录 本标准由国家认证认可监督管理委员会提出并归口 本标准由中华人民共和国上海出入境检验检疫局负责起草 本标准主要起草人 : 倪昕路 韩丽 周瑶 郭德华 朱坚 本标准系首次发布的检验检疫行业标准 Ⅰ
中华人民共和国出入境检验检疫行业标准 犛犖 / 犜 2326 2009 食品及油脂中反式脂肪酸含量的检测傅立叶变换红外光谱法 犇犲狋犲狉犿犻狀犪狋犻狅狀狅犳狋狉犪狀狊犳犪狋狔犪犮犻犱狊犻狀犳狅狅犱狊狋狌犳犪狀犱狅犻犾狊 犉犜犐犚犿犲狋犺狅犱 2009 07 07 发布 2010 01 16 实施 中华人民共和国国家质量监督检验检疫总局 发布 前 言 本标准的附录 A 为资料性附录 本标准由国家认证认可监督管理委员会提出并归口
中华人民共和国出入境检验检疫行业标准 犛犖 / 犜 进出口化妆品中氢溴酸右美沙芬的测定液相色谱法 犇犲狋犲狉犿犻狀犪狋犻狅狀狅犳犱犲狓狋狉狅犿犲狋犺狅狉狆犺犪狀犺狔犱狉狅犿犻犱犲犻狀犮狅狊犿犲狋犻犮狊犳狅狉犻犿狆狅狉狋犪狀犱犲狓狆狅狉狋 犔犻狇狌犻犱犮犺狉狅犿犪狋狅犵狉犪狆犺狔犿
中华人民共和国出入境检验检疫行业标准 进出口化妆品中氢溴酸右美沙芬的测定液相色谱法 犇犲狋犲狉犿犻狀犪狋犻狅狀狅犳犱犲狓狋狉狅犿犲狋犺狅狉狆犺犪狀犺狔犱狉狅犿犻犱犲犻狀犮狅狊犿犲狋犻犮狊犳狅狉犻犿狆狅狉狋犪狀犱犲狓狆狅狉狋 犔犻狇狌犻犱犮犺狉狅犿犪狋狅犵狉犪狆犺狔犿犲狋犺狅犱 2009 02 20 发布 2009 09 01 实施 中华人民共和国国家质量监督检验检疫总局 发布 前 言 本标准的附录
北大绿卡：新课标教材课时同步讲练 七年级语文下 人教版
: : : : : : : (CIP) : /,. :,2007 3 ISBN978 7 5602 4795 3 Ⅰ.. Ⅱ.1. 2. Ⅲ. Ⅳ.G634 CIP(2007) 037245 118 (130117) :0431 85695744 85688470 :0431 85695734 :htp: www nenup com :sdcbs@mail jl cn :nenupyuwen@yahoo.cn
2 YU WEN 6 100011 www.bph.com.cn 880 1230 1610.5324000 200510 6200510 1 ISBN7-5303-2535-3 G2508 13.00 1!!!!!!!!!!!!! (1 )!!!!!!!!!!!!! (2 ) 2 1!!!!!!!!! (4 )!!!!!!!!!!!! (4 )!!!!!!!!!!!! (4 )!!!!!!!!!!!!
实腹式型钢混凝土框架柱地震损伤模型试验研究
Hans Journal of Civil Engineering 土木工程, 2016, 5(6), 262-269 Published Online November 2016 in Hans. http://www.hanspub.org/journal/hjce http://dx.doi.org/10.12677/hjce.2016.56035 Experimental Research
为主的框架中长柱和以剪切破坏为主的框架短柱 提出了考虑钢管约束时变效应的中长柱滞回曲线纤维模型数值计算方法, 分别建立了中长柱和短柱的荷载 - 变形恢复力模型, 提出了框架柱的抗剪承载力计算公式, 提出了轴压比 钢管径厚比 方钢管设肋等构造措施 ; 解决了国内外缺少钢管约束混凝土框架柱成套抗震设计技
一 项目名称 : 钢管约束混凝土结构技术研究与应用二 申报奖种 : 科技进步奖三 项目简介 钢 - 混凝土组合结构 ( 简称 : 组合结构 ) 的承载力高 刚度适宜 抗震性能好 施工效率高 经济和综合效益好, 在我国的重点工程中得到了广泛应用 组合结构的主要形式是钢管混凝土和型钢混凝土, 但钢管混凝土存在耐火极限偏低 与混凝土梁连接复杂 薄壁高强钢管难以应用等问题, 而型钢混凝土也存在梁柱节点复杂
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2007 E mail:sdyccs@63.com () () 2 (8) 3 (4) 4 (22) (33) (37) 5 (37) 6 (44) 7 (53) 8 (59) (69) (73) 9 (73) 0 (8) (85) 2 (89) (95) (99) 3 (00) 4 (06) 5 (2) 6 (7) (23) (29) (35) . 2. ( 3. ) 4. 5. : ; ;. 2..
混凝土结构基本原理 第五章 受弯构件正截面分析 与计算 任晓丹同济大学建筑工程系 www.reniaodan.com rdj@ongji.edu.cn 同济大学土木楼 A413 受弯构件 梁 受弯构件工程实例 楼板 柱 楼梯 墙 地下室底板 梁 梁 墙下基础 柱下基础 受弯构件工程实例 受弯构件主要截面形式 梁截面 矩形梁 T 形梁 I 形梁花篮梁 板截面 实心板多孔板槽形板 受弯构件的配筋形式
初中学习顾问·八年级·语文·人民教育版
(CIP)../,.- :,2009.6 ISBN978 7 80210 001 5 Ⅰ. Ⅱ.1 2 Ⅲ.- - Ⅳ.G634 CIP(2009)068072 : : () 15 100039 88636417 88637120 www.xycbs.com E mailaaa@xycbs.com 710 1020 1/32 11 290 20096 120096 1 ISBN978 7 80210
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36 2 20174 Vol.36No.2 Apr.2017 70!,,, (, 266590)!:!"#$%&', ()*, -./ 01 * / 2123' % &,45/' %&6789 3(:; AN 1), 3.>? @A BC D E ' %&67FG H IJKL: 3 AN 1 MNO,, P,Q R S TSU V W 3 AN 1%&' 8XY 30,pH 8.0,' %&
前 言 本标准按照 GB/T 给出的规则起草 本标准由国家认证认可监督管理委员会提出并归口 本标准起草单位 : 中华人民共和国山东出入境检验检疫局 中华人民共和国陕西出入境检验检疫局 中华人民共和国黑龙江出入境检验检疫局 本标准主要起草人 : 王建华 汤志旭 孙忠松 王艳丽 王松 李
中华人民共和国出入境检验检疫行业标准 犛犖 / 犜 2646 2010 进出口食品中吡螨胺残留量检测方法气相色谱 质谱法 犇犲狋犲狉犿犻狀犪狋犻狅狀狅犳狋犲犫狌犳犲狀狆狔狉犪犱狉犲狊犻犱狌犲狊犻狀犳狅狅犱犳狅狉犻犿狆狅狉狋犪狀犱犲狓狆狅狉狋 犌犆 犕犛犿犲狋犺狅犱 2010 11 01 发布 2011 05 01 实施 中华人民共和国国家质量监督检验检疫总局 发布 前 言 本标准按照 GB/T1.1
昆虫记
(CIP) / ()(Fabre,J.H.); :,2009.9 () ISBN9787560148311 Ⅰ1 Ⅱ 1 2 Ⅲ.1 Ⅳ.1Q9649 CIP(2009)166480 : :()(Fabre,J.H.) : : : : :JYC : :421 :130021 :0431-88499826 :htp://wwwjlupcomcn Email:jlup@mailjlueducn : :155
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3 3 ( ) Vol.3No.3 200$9 JournalofYangzhouUniversity(AgriculturalandLifeScienceEdition) Sep.200 犈 2 犘 4,,, 2, 2,, (. /, 24062;2.!", 24062)! ":#$%&' 3 (A B C) ( ) * +, 72 -.,/ 0 2! 3 4 5 6 7 8 9 (TE2) :;(P4),
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31 6 2011 11_ JOURNALOFDESERT RESEARCH Vol.31 No.6 Nov.2011 :1000 694X(2011)06 1617 06!"#$ 1,2, 1, 1, 3, 4 (1. 2 34567 +89:;, 100875;2. 2 +2, 100875;3.! " % ?2,-, 100081) -.:@ABCDE! 34*
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4 期林万涛等 : 非线性发展方程的非守恒格式的计算稳定性问题 511 动力学方程组同样需要使用有限差分格式进行数值求解 因此, 研究非线性发展方程离散为差分格式后与初值的关系, 就具有十分重要的意义 对非线性发展方程的非平 [15] 方守恒格式, 林万涛等给出了一种判定其是否计算稳定的新方法 同时
![4 期林万涛等 : 非线性发展方程的非守恒格式的计算稳定性问题 511 动力学方程组同样需要使用有限差分格式进行数值求解 因此, 研究非线性发展方程离散为差分格式后与初值的关系, 就具有十分重要的意义 对非线性发展方程的非平 [15] 方守恒格式, 林万涛等给出了一种判定其是否计算稳定的新方法 同时](/thumbs/92/110789725.jpg "4 期林万涛等 : 非线性发展方程的非守恒格式的计算稳定性问题 511 动力学方程组同样需要使用有限差分格式进行数值求解 因此, 研究非线性发展方程离散为差分格式后与初值的关系, 就具有十分重要的意义 对非线性发展方程的非平 [15] 方守恒格式, 林万涛等给出了一种判定其是否计算稳定的新方法 同时")
第 8 卷第 4 期 004 年 7 月 大气科学 ChineseJournalofAtmosphericSciences Vol.8 No.4 July 004 非线性发展方程的非守恒格式的计算稳定性问题 林万涛 谢正辉 ( 中国科学院大气物理研究所大气科学和地球流体力学数值模拟国家重点实验室, 北京 10009 摘要针对非线性发展方程的非守恒格式, 以一维浅水波方程为例, 对非守恒格式的计算稳定性进行了研究分析,
中学第二教材.语文.5：必修.配套人民教育出版社实验教科书.学生
Contents (1 ) 1 (2 ) 2 (7 ) 3 (12) (17) (19) 4 (20) 5 (26) 6 (32) 7 (38) (44) (47) 8 (48) 9 (53) 10 (58) (62) (65) 11 (67) 12 (72) 13 (78) (83) (85), 1 , ; ; 1., 2., 3. 4.,,,,,,, ;,,,,,,,,, ;,,,, (, ),,,,,,,,,,,,,,,,,,
52D 2 () Vol.52 No E3 JournalofXiamenUniversity (NaturalScience) Mar.2013 doi: /j.issn )*+`a 2, 1, 1 (1
52D 2 () Vol.52 No.2 2013E3 JournalofXiamenUniversity (NaturalScience) Mar.2013 doi:10.6043/j.issn.0438 0479.2013.02.023 234 56)*+`a 1,2,,@ 2, 1, 1 (1. % *77 :; GHI/$JK, 361005;2., 352100) -.: L [ Q! R,
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1932 19 tionoftheoralcavitytissue. 犓犲狔狑狅狉犱狊 :OpticalCoherenceTomography (OCT);spectral domain;parotidgland;histopathology 1 (Optical Coherence Tomography OCT) [1],,, [2], 20 90,OCT, D.Huang J.G.Fujimoto
第 35 卷第 4 期华侨大学学报 ( 自然科学版 ) Vol.35 No 年 7 月 JournalofHuaqiaoUniversity(NaturalScience) Jul.2014 文章编号 : (2014) 犱狅犻 :
第 35 卷第 4 期华侨大学学报 ( 自然科学版 ) Vol.35 No.4 2014 年 7 月 JournalofHuaqiaoUniversity(NaturalScience) Jul.2014 文章编号 :1000 5013(2014)04 0437 06 犱狅犻 : 10.11830 /ISSN.1000 5013.2014.04.0437 三面受火后混凝土短柱受剪承载力的数值计算 林碧兰
前 言 本标准的附录 A 附录 B 和附录 C 为资料性附录 本标准由国家认证认可监督管理委员会提出并归口 本标准起草单位 : 中华人民共和国山西出入境检验检疫局 本标准主要起草人 : 薛平 连庚寅 宋欢 苑利 杜利君 潘雅丽 宋洁 康杰 本标准系首次发布的出入境检验检疫行业标准 Ⅰ
中华人民共和国出入境检验检疫行业标准 犛犖 / 犜 2115 2008 进出口食品和饲料中总氮及粗蛋白的检测方法杜马斯燃烧法 犇犲狋犲狉犿犻狀犪狋犻狅狀狅犳狋犺犲狋狅狋犪犾狀犻狋狉狅犵犲狀犮狅狀狋犲狀狋犪狀犱犮犪犾犮狌犾犪狋犻狅狀狅犳狋犺犲犮狉狌犱犲狆狉狅狋犲犻狀犮狅狀狋犲狀狋犻狀犳狅狅犱犪狀犱犳犲犲犱犳狅狉犻犿狆狅狉狋犪狀犱犲狓狆狅狉狋 犆狅犿犫狌狊狋犻狅狀犪犮犮狅狉犱犻狀犵狋狅狋犺犲犇狌犿犪狊狆狉犻狀犮犻狆犾犲
前 言 本标准的附录 A 附录 B 和附录 C 为资料性附录 本标准由国家认证认可监督管理委员会提出并归口 本标准起草单位 : 中华人民共和国山西出入境检验检疫局 本标准主要起草人 : 薛平 连庚寅 宋欢 苑利 杜利君 潘雅丽 宋洁 康杰 本标准系首次发布的出入境检验检疫行业标准 Ⅰ
中华人民共和国出入境检验检疫行业标准 犛犖 / 犜 2115 2008 进出口食品和饲料中总氮及粗蛋白的检测方法杜马斯燃烧法 犇犲狋犲狉犿犻狀犪狋犻狅狀狅犳狋犺犲狋狅狋犪犾狀犻狋狉狅犵犲狀犮狅狀狋犲狀狋犪狀犱犮犪犾犮狌犾犪狋犻狅狀狅犳狋犺犲犮狉狌犱犲狆狉狅狋犲犻狀犮狅狀狋犲狀狋犻狀犳狅狅犱犪狀犱犳犲犲犱犳狅狉犻犿狆狅狉狋犪狀犱犲狓狆狅狉狋 犆狅犿犫狌狊狋犻狅狀犪犮犮狅狉犱犻狀犵狋狅狋犺犲犇狌犿犪狊狆狉犻狀犮犻狆犾犲
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,2018,38(7):1332-1339 犃犮狋犪犅狅狋. 犅狅狉犲犪犾. 犗犮犮犻犱犲狀狋. 犛犻狀. :1000 4025(2018)07 1332 08 犱狅犻 :10.7606/j.issn.1000 4025.2018.07.1332 "#$%&' ()*+,-. /01 1, 2, 1, 1 (1 &' A, B 350002;2 CD'E, CD 350212) 2 3: B FGHIJKL4MNO
第 1 期 屈文俊, 等 : 混凝土受弯构件受拉钢筋最小配筋率 7 裂后, 受拉钢筋由于配置过少而立即屈服进入强化阶段, 此时的受拉钢筋配筋率即是最小配筋率 ; 经验法是指直接给出最小配筋率的取值, 而没有完整的受力模型作为取值准则, 但从不同角度考虑了一些因素对最小配筋率取值的影响 对于抗震区,
第 28 卷第 1 期 2011 年 3 月 建筑科学与工程学报 JournalofArchitectureandCivilEngineering Vol.28 No.1 Mar.2011 文章编号 :1673 2049(2011)01 0006 05 混凝土受弯构件受拉钢筋最小配筋率 屈文俊, 方瑾, 周国全 ( 同济大学土木工程学院, 上海 200092) 摘要 : 简述了中国不同时期的混凝土设计规范对非抗震情况和抗震情况下受拉钢筋最小配筋率的取值及确定原则,
6Z., A D 6 J ; P A ; [9] Z. A \ A?7, J P MN F. Z.AJ J 6 675AB 8`.Z.J L 68 1, 5 Z. 1,N 5 Z. A [10 11] ;1 A,. Z.A G H 0 1 A,5 56P 3,U 5 6 Z.
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431 0141 ACTAPHOTONICASINICA Vol.43No.1 December014 犱狅犻 :10.3788/gzxb014431.100 ZemaxR 01A56Z.J + ( 8, 1003) :. EFW #'6EI % ;; ; T W # = > ' ^ % ; ;J*W #=>' S66E, 3
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35 23 211 12 1 Vol.35 No.23 Dec.1,211 9 5 E?@D> 1, > 2 (1."#Y 45,"#$#! 7154;2.# T =c,"#$#! 7148) :- )*
188 以甲基硫菌灵为代表的苯并咪唑类药剂也是防治苹果轮纹病的高效内吸性杀菌剂 该药被植物体吸收后, 经过一系列生化反应最终被分解为多菌 [8] 灵, 多菌灵可以特异性地与病原真菌的 β 微管蛋白结合, 干扰微管装配, 进而影响有丝分裂中纺锤体的形成, 使病原菌孢子萌发长出的芽管发生扭曲, 从而使病
![188 以甲基硫菌灵为代表的苯并咪唑类药剂也是防治苹果轮纹病的高效内吸性杀菌剂 该药被植物体吸收后, 经过一系列生化反应最终被分解为多菌 [8] 灵, 多菌灵可以特异性地与病原真菌的 β 微管蛋白结合, 干扰微管装配, 进而影响有丝分裂中纺锤体的形成, 使病原菌孢子萌发长出的芽管发生扭曲, 从而使病](/thumbs/93/111459227.jpg "188 以甲基硫菌灵为代表的苯并咪唑类药剂也是防治苹果轮纹病的高效内吸性杀菌剂 该药被植物体吸收后, 经过一系列生化反应最终被分解为多菌 [8] 灵, 多菌灵可以特异性地与病原真菌的 β 微管蛋白结合, 干扰微管装配, 进而影响有丝分裂中纺锤体的形成, 使病原菌孢子萌发长出的芽管发生扭曲, 从而使病")
犘犾犪狀狋犘狉狅狋犲犮狋犻狅狀 长期施药果园中的苹果轮纹病菌对戊唑醇和甲基硫菌灵的敏感性 安久栋, 国立耘, 朱小琼, 宋月凤 ( 中国农业大学植物保护学院, 北京 100193) 摘要为了监测果园中苹果轮纹病菌对戊唑醇和甲基硫菌灵敏感水平的变化, 采用菌丝生长速率法测定了采集自山东烟台地区和北京市昌平区, 有较长施药史苹果园中的苹果轮纹病菌对戊唑醇和甲基硫菌灵的敏感性 结果表明 : 戊唑醇对连续施用戊唑醇
2882 B:!" 2018#8$(B)%32&%8' 犃狏狉犪犿犻 S c & ( ()* & ( (+ )*,-.& $ N'?! 7#,$?, %,4 & ("Q M M, ) 5 ) > Y > O! R ) c /,( " ) > Q, a) F W (PQ <> )
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809 DOI:10.13350/j.cjpb.180802 ' ()*+,-./(0 F, GH,I+J ( G,HD I JKX32 L D/ W, GMN750021) @ OR G-. 0. ], @M G-. 0 P,FG ].@, QR I ` OR FG]3OR, FG @M,?@ ST U:
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,2018,38(11):2053-2059 犃犮狋犪犅狅狋. 犅狅狉犲犪犾. 犗犮犮犻犱犲狀狋. 犛犻狀. :10004025(2018)11205307 犱狅犻 :10.7606/j.issn.10004025.2018.11.2053 "#$%&"''# ()*+, 1,2,3,4, 1,2,3,4, 4,5, 1,2,4 (1!G HI,J 810016;2!"HI,J 810016;3!G
土 木 建 筑 与 环 境 工 程!!!!!!!!!!!!!!!! 第! 卷!+ 表 =! 混凝土力学性能 =! 试验概况 =! 试件设计 参 照 我 国 0建 筑 抗 震 设 计 规 范 1!EW?)) 混凝土参数 立方体抗压强度 +ZP0 轴心抗压强度 +ZP0 弹性模量 <6 +ZP0 试验值
第 卷第 期土木建筑与环境工程 年 月!!# $%!&'$&! ' &! ''! # % 形截面钢骨混凝土异形柱框架抗震性能 杨 涛 张喜德 同济大学土木工程学院建筑工程系 上海 广西大学土木建筑工程学院 南宁 摘 要 参照国家抗震规范 ( 度设防的标准 制作一榀 比例的由钢筋混凝土梁和 形截面钢骨混凝土异形柱组成的单跨两层的框架模型 通过拟静力试验 研究了结构的破坏形态 刚度退化 延性与耗能等抗震性能
28 建筑科学与工程学报 2015 年 yieldedwhenthebeamscolapse,thevaluesofultimatestressincrementofexternalyprestressed tendonscalculated bystandardizedformulaeathome
第 32 卷第 1 期 2015 年 1 月 建筑科学与工程学报 JournalofArchitectureandCivilEngineering Vol.32 No.1 Jan.2015 文章编号 :1673 2049(2015)01 0027 08 体外预应力筋极限应力增量的理论分析与试验研究 李立峰, 李铁盔 ( 湖南大学土木工程学院, 湖南长沙 410082) 摘要 : 为研究体外预应力梁受弯破坏过程的力学性能及体外预应力筋极限应力增量,
11 ', : VW 781 b cbco 9ST :); 1.1 V W +! " -. / 0,_ W 70%! " C -. / 0 =, BJ cfu/g :; D E < $ , F 5G,H:
38 11 Vol.38No.11 201711 ActaEcologiaeAnimalisDomastici Nov.2017!"#$ %&' () *+, 1, 1, 1, 1, 1, 1,! 2,"#$ 1,%&' 1 (1.!"#$%&', 350002; 2. ()*+,-./0, 351100) [-.] ()*+,-./01 23456789:;
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B53A B4 ( B ) Vol.53 No.4 2014B7C JournalofXiamenUniversity (NaturalScience) Jul.2014 doi:10.6043/j.issn.0438 0479.2014.04.028 34 3< 5, 6 犚犖犃 / 犇犖犃 J*!,, 2 (WX @ ) @T, DY@ 2., WX 361102) MN: \Z \ 23 4(
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,2017,37(6):1066-1072 犃犮狋犪犅狅狋. 犅狅狉犲犪犾. 犗犮犮犻犱犲狀狋. 犛犻狀. :1000 4025(2017)06 1066 07 犱狅犻 :10.7606/j.issn.1000 4025.2017.06.1066 "#$%& 6 ' ()*+ 1,2, 1, 1, 1, 1, 1 (1 $? 712100;2 @AB =,CD@A 663000), -:E
激光与光电子学进展 48,3221(211) 犔犪狊犲狉牔犗狆狋狅犲犾犲犮狋狉狅狀犻犮狊犘狉狅犵狉犲狊狊 C211 中国激光 杂志社 高斯光束整形为平顶光束的非球面镜系统设计和面形参数分析 陈凯李平雪 陈檬张雪霞白振岙李港 ( 北京工业大学激光工程研究院, 北京 1124) 摘要 在将高斯光束整形为
激光与光电子学进展 48,3221(211) 犔犪狊犲狉牔犗狆狋狅犲犾犲犮狋狉狅狀犻犮狊犘狉狅犵狉犲狊狊 C211 中国激光 杂志社 高斯光束整形为平顶光束的非球面镜系统设计和面形参数分析 陈凯李平雪 陈檬张雪霞白振岙李港 ( 北京工业大学激光工程研究院, 北京 1124) 摘要 在将高斯光束整形为平顶光束的整形系统中, 由两个非球面镜组成的系统是比较简单的结构形式, 该系统 由平凹镜和平凸镜组成
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39 2 Vol.39No.2 20182 ActaEcologiaeAnimalisDomastici Feb.2018 MRSA! "#$%&' MLST 1, 1, 1, 2, 1, 3, 1 (1., 832003;2.!"#$ %&',!" 843000; 3. () *+,-./0,1 *+ 730046) [ (]!"#$%&' () MRSA *+,-./ -.01,23456789:"
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7 北京大学学报 医学版 # +94* 4 ' % 论著!! "# $ #% %"&!%'!! $ "( )& * $ +,-.)/ ) 01 " * ). " 2")3 )01 ( /" 433% /1 " 0 "51 " -.)/$ 6',)") 4.))%) 0
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2 西安建筑科技大学学报 ( 自然科学版 ) 第 43 卷 图 1 试件尺寸及配筋配钢形式 Fig.1 Detailsofspecimens 表 1 试件参数 Tab.1 Parametersofspecimens SpecimenID n h/b ρ s /% Beamtype LJ
DOI:10.15986/j.1006-7930.2011.01.016 *. 中图分类号 :TU398.9 文献标志码 :A 文章编号 :1006-7930(2011)01-0001-06 第 43 卷第 1 期 2011 年 2 月 西安建筑科技大学学报 ( 自然科学版 ) J.Xi anuniv.ofarch.& Tech.(NaturalScienceEdition) Vol.43 No.1
36 3 Vol.36No ActaEcolog iaeanimalisdomastici Mar.2015 氥 氥 欍欍欍欍欍欍欍欍欍欍氥 氥 犎犕犌犆犚!"# $% 1, 1,2, 1,2, 1,2, 1,2, 1,2, 1,2 (1.!"#$, %& ;2.' ()
36 3 Vol.36No.3 20153 ActaEcolog iaeanimalisdomastici Mar.2015 氥 氥 欍欍欍欍欍欍欍欍欍欍氥 氥 犎犕犌犆犚!"#$% 1, 1,2, 1,2, 1,2, 1,2, 1,2, 1,2 (1.!"#$, %& 250100;2.'()*+, %& 250100) [& '] 犕犎犌犆犚!"#$%&'(,)*+"#$%&',-./01 犎犕犌犆犚
第 4 期 刘成清, 等 : 短肢剪力墙抗震性能理论分析与数值模拟 691 the accuracy of the calculation theory for ultimate axial compression ratio is verified. In the case of equal se
第 51 卷第 4 期 2016 年 8 月西南交通大学学报 JOURNAL OF SOUTHWEST JIAOTONG UNIVERSITY Vol. 51 No. 4 Aug. 2016 文章编号 :02582724(2016)04069007 DOI:10. 3969 / j. issn. 02582724. 2016. 04. 013 短肢剪力墙抗震性能理论分析与数值模拟刘成清, 韦小丹,
JOURNALOFXI ANJIAOTONG UNIVERSITY Vol.46 No.10 Oct.2012 犖犪犽犪犵犪犿犻 犿, ( )-/*<= ) : Nakagami 犿!"#$%&' # (#$)*+,-./0(EPA
46 0 00 JOURNALOFXI ANJIAOTONG UNIVERSITY Vol.46 No.0 Oct.0 犖犪犽犪犵犪犿犻 犿, )-/*?@AB-C.DE,7007, ) : Nakagami 犿!"#$%&' # #$)*+,-./0EPA) -.,34567+89:;.SER) -./0?/@ 8ASER @B,CD!E " A A5FGH, IJKGH
第 4 期 宋玉普等 : 预制装配式框架结构梁柱节点力学性能试验研究 材料强度混凝土强度等级 C30, 回弹试验测得混凝土抗压强度平均值为 33.5N/mm. 试件 SJ1 和 SJ2 的钢骨采用 Q235b 级钢材, 梁柱纵筋选用 HRB335 级钢筋, 梁柱箍筋选用 HPB235
第 54 卷第 4 期 2014 年 7 月 大连理工大学学报 JounalofDalanUnvestyofTechnology Vol.54, No.4 July 2 0 1 4 文章编号 :1000-8608(2014)04-0438-07 预制装配式框架结构梁柱节点力学性能试验研究 宋玉普 *, 王 军, 范国玺, 程万鹏 ( 大连理工大学海岸和近海工程国家重点实验室, 辽宁大连 116024
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156 控制算法 ( 即模糊逻辑或神经网络 ) 这两种方式来研 [1] 究泊车. 犑犪犿犻犾设计出一种泊车辅助器 可帮助驾驶员方便安全地泊车 但在实现泊车的全自动方面有待改进. 文献 [2-3] 分别基于模糊逻辑控制进行泊车系统研究 逻辑控制依赖于人的操作知识 因此 [4] 需要大量的泊车实验. 刘
![156 控制算法 ( 即模糊逻辑或神经网络 ) 这两种方式来研 [1] 究泊车. 犑犪犿犻犾设计出一种泊车辅助器 可帮助驾驶员方便安全地泊车 但在实现泊车的全自动方面有待改进. 文献 [2-3] 分别基于模糊逻辑控制进行泊车系统研究 逻辑控制依赖于人的操作知识 因此 [4] 需要大量的泊车实验. 刘](/thumbs/52/29734531.jpg "156 控制算法 ( 即模糊逻辑或神经网络 ) 这两种方式来研 [1] 究泊车. 犑犪犿犻犾设计出一种泊车辅助器 可帮助驾驶员方便安全地泊车 但在实现泊车的全自动方面有待改进. 文献 [2-3] 分别基于模糊逻辑控制进行泊车系统研究 逻辑控制依赖于人的操作知识 因此 [4] 需要大量的泊车实验. 刘")
上海理工大学学报 第 37 卷 第 2 期 犑. 犝狀犻狏犲狉狊犻狋狔狅犳犛犺犪狀犵犺犪犻犳狅狉犛犮犻犲狀犮犲犪狀犱犜犲犮犺狀狅犾狅犵狔 犞狅犾.37 犖狅.2 2015 文章编号 :1007-6735(2015)02-0155-04 犇犗犐 :10.13255/ 犼. 犮狀犽犻. 犼狌狊狊狋.2015.02.011 基于模糊算法垂直泊车转向控制策略的研究 王友楠 方祖华 孙鍴 王康 徐宏兵 ( 上海师范大学信息与机电工程学院
,2018,38(1): 犃犮狋犪犅狅狋. 犅狅狉犲犪犾. 犗犮犮犻犱犲狀狋. 犛犻狀. : (2018) 犱狅犻 : /j.issn "# 犘狅犛犃犇 $%&',,,,, ( F,G H
,2018,38(1):0035-0040 犃犮狋犪犅狅狋. 犅狅狉犲犪犾. 犗犮犮犻犱犲狀狋. 犛犻狀. :1000 4025(2018)01 0035 06 犱狅犻 :10.7606/j.issn.1000 4025.2018.01.0035 "# 犘狅犛犃犇 $%&',,,,, ( F,G H, 401331) :IJKLK( 犘犪犲狅狀犻犪狅狊狋犻 )MNO, RACE P RT PCR QR,STUVJKLKWXY
第 期薛建阳, 等 : 型钢混凝土异形柱中框架和边框架抗震性能试验对比分析 B2 (B) B2 (B) 2 A 2 B2 (B) B2 (B) 2A 2 2 ( ) ( ) A B C (a) 框架模型 (b) 梁截面 2 () () (b=,t=) b=,t=8
第 8 卷第 期西安建筑科技大报 ( 自然科版 ) Vol.8 No. 2 年 月 J. Xi'an Univ. of Arch. & Tech. (Natural Science Edition) Jun. 2 DOI:.98/j.-9.2..2 型钢混凝土异形柱中框架和边框架抗震性能试验对比分析 薛建阳, 杨青峰, 刘祖强, 赵鸿铁, 周超锋 ( 西安建筑科技大土木工程院, 陕西西安 ) 摘要