236 振动与冲击 2017 年第 36 卷构件抗震方面的研究较少 [9-11] 目前有关纤维混凝土节点抗震性能的研究并没有考虑纤维长度以及纤维掺量对再生混凝土梁柱节点的影响, 这在一定程度上限制了纤维再生混凝土在建筑行业的推广和应用前景基于此, 本文针对再生骨料取代率为 50%, 不同纤维长度

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兑河秦
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1 振动与冲击第 36 卷第 2 期 JOURNALOFVIBRATIONANDSHOCK Vol.36No 废弃纤维再生混凝土框架中柱节点抗震性能试验研究周静海 1, 康天蓓 2, 王凤池 2 2, 舒云聪 (1. 沈阳建筑大学建筑节能研究院, 沈阳 ;2. 沈阳建筑大学土木工程学院, 沈阳 ) 摘要 : 完成了再生骨料取代率为 50%, 废弃纤维长度分别为 12mm 19mm 30mm 以及废弃纤维体积掺量分别为 0.08% 0.12% 0.16% 的 5 个废弃纤维再生混凝土框架中柱节点在低周反复荷载作用下的抗震性能试验研究主要对不同废弃纤维长度不同废弃纤维体积掺量下梁柱节点的破坏形态滞回特性延性性能耗能特性等问题进行了对比分析结果表明 : 废弃纤维再生混凝土框架节点的破坏均经历了初裂通裂极限破坏四个特征阶段, 当纤维长度为 19 mm, 废弃纤维体积掺量为 0.12% 时, 废弃纤维再生混凝土梁柱节点构件的滞回性能延性性能及耗能性能较好 ; 废弃纤维的体积掺量比废弃纤维长度对梁柱节点抗震性能的影响大提出了废弃纺织纤维再生混凝土的抗剪承载力计算公式, 计算结果与试验结果吻合较好关键词 : 再生混凝土 ; 框架中柱节点 ; 废弃纤维长度 ; 废弃纤维体积掺入量 ; 抗震性能中图分类号 :TU375 文献标志码 :A DOI: /j.cnki.jvs Experimentalstudyontheseismicbehaviorsofwastedfiberrecycledconcreteframejoints ZHOUJinghai 1,KANGTianbei 2,WANGFengchi 2,SHUYuncong 2 (1.ConstructionEnergyConservationResearchInstitute,ShenyangJianzhuUniversity,Shenyang110168,China; 2.SchoolofCivilEngineering,ShenyangJianzhuUniversity,Shenyang110168,China) Abstract: Theseismicbehaviorsofinteriorframejointscomposedofwastedfiberrecycledaggregateconcretewere studiedexperimentaly.theefectsofcertaindesignparameterssuchasthelengthandvolumeratioofwastedfiberwitha constantreplacementrateofrecycledaggregateontheanti seismicperformanceoftheframewereinvestigated,5ful scale specimensweredesignedandfabricated,thencyclicloadingtestswereconducted.inthetests,thereplacementrateof recycledaggregatewaskeptat50%,thewastedfiberlengthwas12mm,19mm,30mm andvolumecontentwas 0.08%,0.12% and 0.16% respectively. The failure mode, hysteretic property, ductility, energy disipation characteristicsandotherisuesofframejointswereanalyzedwithdiferentwastedfiberlengthsandvolumecontents.the experimentalresultsshowthatthedestructionofwastedfiberrecycledconcreteframejointsexperiencefourstages,they areinitialcracking,thoroughcracking,ultimatestageandfailurestage.withthefiberlengthof19mm andvolume contentof0.12%,thewastedfiberrecycledconcretebeam columnjointhasbeterseismicbehaviors.comparedwiththe wastedfiberlength,thevolumeofwastedfibercontenthasgreaterinfluenceontheseismicperformanceofbeam column joints.ashearstrengthcalculationformulaforwastedfiberrecycledaggregateconcretewasputforward.thecalculation resultscoincidewelwiththetestresults. Keywords:recycledaggregate;framejoint;wastefiberlength;wastefibervolumecontent;seismicbehavior 随着环境及资源问题的日益凸显, 再生混凝土的应用顺应了绿色建筑的发展趋势再生混凝土内部普遍存在瑕疵微裂缝, 已有研究发现再生混凝土的力学基金项目 : 国家自然科学基金项目 ( ) 收稿日期 : 修改稿收到日期 : 第一作者周静海男, 博士, 教授,1965 年 3 月生性能相对普通混凝土差 [1-4], 纤维的加入可以改善再生混凝的力学性能, 因此纤维再生混凝土的深入研究对推进再生混凝土发展有重要意义 [5-6] 国内外学者对加入不同纤维种类的混凝土的力学性能方面的研究已有所开展 [7-8], 钢纤维及聚丙烯纤维的加入均可以不同程度的改善再生混凝土的基本力学性能及结构性能但目前国内外对纤维再生混凝土的力学性能以及

2 236 振动与冲击 2017 年第 36 卷构件抗震方面的研究较少 [9-11] 目前有关纤维混凝土节点抗震性能的研究并没有考虑纤维长度以及纤维掺量对再生混凝土梁柱节点的影响, 这在一定程度上限制了纤维再生混凝土在建筑行业的推广和应用前景基于此, 本文针对再生骨料取代率为 50%, 不同纤维长度以及不同纤维体积掺量情况下的再生混凝土梁柱节点进行抗震试验性能分析, 通过对构件的破坏形态及抗震指标的分析, 得出制备废弃纤维再生混凝土最优纤维长度和纤维体积掺量, 并提出了废弃纤维再生混凝土梁柱节点承载力计算方法 1 试验概况 1.1 试验材料试验采用本溪山水工源水泥厂生产的 P.O42.5R 普通硅酸盐水泥细骨料采用天然河砂, 细度模数为 2.8, 含水率为 4.14%, 表观密度为 2620kg/m 3 试验所用再生粗骨料来自沈阳建筑大学结构力学实验室初始强度为 C40 的废弃混凝土, 经过人工破碎清洗筛分等处理后, 形成粒径在 5~25mm 的再生粗骨料废弃纤维采用丙纶地毯, 经过人工拆分成长度分别为 12 mm 19mm 30mm 的废弃纤维砂的筛分结果及再生骨料基本材性指标见表 1 和表 2 试件柱的长度取上下柱的反弯点处, 梁的长度同样按照跨中反弯点的位置进行选取, 采用十字型试件, 试件形状尺寸及配筋情况均相同, 试件尺寸及配筋情况如图 1 所示, 钢筋材料性能如表 4 所示表 3 试件设计及抗压强度测试结果 Tab.3Specimendesignandcompresivestrengthtestresults 试件编号再生骨料体积掺量 /% 纤维长度 / 纤维体积立方体抗压强度 f cu / 轴心抗压强度 mm 掺量 /% (N mm -2 ) f c /(N mm -2 ) SJ SJ SJ SJ SJ 钢筋规格表 4 钢筋力学性能 Tab.4Mechanicalpropertiesofsteelbar 屈服强度 f y / (N mm -2 ) 极限强度 f u / 弹性模量 E s 10 5 / (N mm -2 ) (N mm -2 ) A8 箍筋 B22 纵筋表 1 砂的筛分 Tab.1Thesamplesieveanalysisofsand 筛孔尺寸 /mm 底分计筛余 /% 累计筛余 /% 表 2 再生骨料的基本材性指标 Tab.2Thebasicmaterialofrecycledaggregateindicators 项目再生骨料指标表观堆积密度 / 密度 / (kg m -3 )(kg m -3 ) 压碎指标 / % 吸水率 /% 试件设计含水率 /% max min 试验设计了 5 个废弃纤维再生混凝土框架梁柱节点, 梁柱节点的再生混凝土取代率均为 50%, 试件设计变量为废弃纤维长度及废弃纤维掺入量体积分数, 再生混凝土质量配比为水泥 : 砂子 : 水 : 天然骨料 : 再生骨料 =390:709:205:578:578, 设计参数列于表 3 中根据普通框架结构在水平荷载作用下的弯矩分布情况, 图 1 试件几何尺寸及配筋图 Fig.1Dimensionsandreinforcementdetailsofspecimens 1.3 试验设备及加载制度试验在沈阳建筑大学结构工程试验室的计算机电液伺服加载器联机系统上进行, 柱顶设置 100t 的油压千斤顶, 以施加预先设定的恒定轴向力 N, 试验过程中轴向力 N 保持不变, 试件的轴压比为 0.4, 梁自由端 ( 取上下柱反弯点比为 1 处 ) [12] 布置两个 25tMTS 施加低周反复荷载 P 模拟地震作用, 试验全过程由伺服控制器及微机控制, 试验装置及现场加载情况如图 2 所示采用荷载 - 位移混合控制加载制度对试件进行加载试件屈服 ( 梁纵筋屈服或节点核心区通裂 ) 前采用

3 第 2 期周静海等 : 废弃纤维再生混凝土框架中柱节点抗震性能试验研究 237 图 2 加载装置 Fig.2Loadingdevice 荷载控制, 首次加载控制力为试件屈服荷载的 20%, 以后每级递增 10%, 试件屈服后改为位移控制加载, 以构件屈服时的位移为位移控制加载的首个循环, 此后每级位移增加 5mm, 逐级加载直至试件破坏为止当试件荷载下降至 85% 峰值荷载时, 视为试件破坏, 停止加载加载制度如图 3 所示图 3 加载制度 Fig.3Loadingsystem 2 试验现象与破坏形态节点核心区破坏形态如图 4 所示, 掺入不同纤维长度以及不同纤维体积掺量的废弃纤维再生混凝土构件的破坏形式基本一致, 经历了初裂 - 通裂 - 极限 - 破坏四个阶段, 且其破坏现象均为节点核心区发生剪切破坏加载初期, 梁身出现多条竖向微裂缝, 构件呈弹性工作阶段, 随着荷载的增加, 梁端裂缝出现贯通裂缝, 但是没有加宽, 节点核心区出现微斜裂缝, 继续加载, 节点区出现明显的通裂缝, 试件发生屈服, 试件屈服后改为位移加载, 节点核心区通缝继续加宽试验结束时, 不同试件节点核心破坏区主要有三种现象 :1 剥落出部分新老砂浆, 这说明新老砂浆与再生骨料之间界面较为薄弱 ;2 部分节点核心区的新老砂浆靠纤维与构件体相连, 没有完全剥落, 这说明纤维可以提高再生混凝土的抗裂性能 ;3 少数有纤维被拉断的现象对于添加不同纤维长度的构件 SJ-1 SJ-2 SJ-3, 从节点区的最终破坏形式上可以看出, 随着纤维长度的增加, 节点核心区的混凝土的剥落情况依次变好, 掺入较长纤维可以加强再生混凝土中新老砂浆之间的黏结作用, 提高再生混凝土的抗裂性能对于添加不同纤维体积掺量的构件 SJ-2 SJ-4 SJ-5, 当纤维体积掺量为 0.16% 时的构件 SJ-5 的节点破坏最严重, 节点核心区左侧的混凝土全部剥落究其原因, 笔者分析主要是因为在制备废弃纤维再生混凝土构件时, 废弃纤维体积掺量较多, 导致纤维易抱团, 不易分散开, 形成纤维团, 因此造成混凝土内部出现薄弱区域 3 试验结果分析 3.1 滞回曲线节点两侧滞回曲线无明显差异, 图 5 给出了 5 个试件右端梁的 P-Δ 滞回曲线, 对比分析可知 :1 各试件的 P-Δ 滞回曲线形状相似, 位移控制加载后期滞回曲线中间稍有捏缩现象, 说明钢筋发生了滑移 2 荷载控制初期, 各试件滞回曲线所围成的面积较小, 荷载回到原点时, 位移也回到零点附近, 荷载和位移基本呈线性关系, 残余变形小, 构件处于弹性阶段当位移增加时, 滞回曲线开始向位移轴倾斜, 滞回环的面积加大, 当位移回到零点时, 水平荷载有一定的值, 表明构件进入了非线性阶段, 整体刚度开始降低, 并且每次卸载后的残余应力越来越大, 达到极限荷载后, 由于节点核心区发生剪切破坏, 使得承载力降低对纤维长度不同的试件 SJ-1 SJ-2 SJ-3 可以看出, 循环荷载作用下, 纤维长度为 12mm 和 19mm 时滞回环的形状及分布情况基本相同当纤维长度为 30mm 时, 在与 SJ-1 相同的循环次数时, 滞回环分布不均匀, 说明试件 SJ-3 后期的耗能能力和延性不如试

２３８振动与冲击２０１７年第３６卷件ＳＪ１ＳＪ２分析主要是因为当纤维长度较长时看出纤维掺量为０１２时滞回环的饱满程度明显好纤维易抱团不易分散且在混凝土中形成较长的强度０８和０１６的情况纤维体积掺量于纤维掺量为０薄弱区因此在地震作用下吸收地震能的作用较差

4 ２３８振动与冲击２０１７年第３６卷件ＳＪ１ＳＪ２分析主要是因为当纤维长度较长时看出纤维掺量为０１２时滞回环的饱满程度明显好纤维易抱团不易分散且在混凝土中形成较长的强度０８和０１６的情况纤维体积掺量于纤维掺量为０薄弱区因此在地震作用下吸收地震能的作用较差过多或过少都会对试件的抗震性能有不利影响Ｊ２ＳＪ４ＳＪ５可以对不同纤维掺量的试件Ｓ图４节点核心区破坏形态Ｆｉｇ４Ｔｈｓｈａｒｆａｉｌｕｒｐａｔｔｒｎ图５试件滞回曲线Ｆｉｇ５Ｈｙｓｔｒｔｉｃｃｕｒｖｏｆａｃｈｓｐｃｉｍｎ

5 第 2 期周静海等 : 废弃纤维再生混凝土框架中柱节点抗震性能试验研究骨架曲线各试件的骨架曲线如图 6 所示各试件骨架曲线呈 S 型, 有明显的弹性段强化段和强度退化段在低周往复荷载作用下, 节点处于弹性阶段时, 骨架曲线为直线, 随着往复荷载的增加, 节点塑性变形增大, 骨架曲线出现曲线段, 试件的变形先于承载力的增长速度当达到荷载峰值后, 随着梁柱节点的保护层脱落, 钢筋和混凝土之间的黏结力下降, 试件承载力下降较快循环次数的增加, 节点刚度将有所降低, 构件的刚度退化曲线如图 7 所示从弹性阶段到开裂阶段, 刚度急剧下降, 刚度退化曲线斜率较大从开裂到最后破坏, 刚度退化缓慢, 刚度退化曲线较为平缓刚度退化曲线越平缓, 说明滞回曲线越稳定, 试件耗能能力越好从图 7 中不难看出试件 SJ-4 具有更高的刚度, 并且各试件在整个加载过程中刚度退化持续均匀稳定图 7 刚度退化曲线 Fig.7Thestifnesdegradationcurve 图 6 骨架曲线 Fig.6Skeletoncurve 图 6(a) 可知, 对于不同纤维长度的构件, 控制位移 Δ 在 -10~10mm 时, 节点的骨架曲线基本完全重合, 说明纤维长度在该阶段对承载力的影响极小, 随着往复荷载的增加, 曲线出现差异, 纤维长度为 19mm 时承载力最大由图 6(b) 可知, 对于不同纤维体积掺量的试件, 节点骨架曲线重合段较短, 承载力随控制位移 Δ 变化明显, 当体积掺量为 0.12% 时承载力最大, 体积掺量为 0.16% 时最小综合分析骨架曲线的变化规律分析可知 : 当纤维长度较短或体积掺量较大节点的承载力相对较低, 对于不同纤维长度的构件骨架曲线重合段多于不同纤维掺量构件的骨架曲线, 说明纤维掺量的多少对承载力的退化影响较大 3.3 刚度退化曲线节点刚度与位移和滞回周数有关, 随着往复荷载和位移幅值增大塑性变形不断发展, 刚度逐渐退化根据文献 [13] 的规定, 在位移不变的条件下, 随着荷载 3.4 试件的特征荷载试件特征荷载和位移的确定方法如图 8 所示延性系数 μ 为极限荷载对应位移 Δ u 与屈服荷载对应位移 Δ y 之比, 极限位移 Δ u 为荷载降至极限荷载 P m 的 85% 所对应的位移 [14] 各数据列于表 5 中图 8 特征荷载和位移确定方法 Fig.8Determinationofcharacteristicloadsanddisplacements 由表 5 可知, 每个试件的正负向加载的极限荷载相差不大, 试件 SJ-2 的极限荷载明显好于其他试件各试件的延性系数基本都在 3.0 以上, 其中试件 SJ-2 的正向加载下的延性系数达到了 4.0, 其利用滞回特性吸收能量的能力好于其他试件

6 240 振动与冲击 2017 年第 36 卷表 5 各试件的位移延性系数 Tab.5Theductilitycoeficientofthespecimens 试件编号 SJ-1 SJ-2 SJ-3 SJ-4 SJ-5 加载方向 P y / kn Δ y / mm P m / kn Δ m / mm Δ u / mm 正向负向正向负向正向负向正向负向正向负向 μ 3.5 节点能量耗散能力能量耗散能力以荷载 - 变形滞回曲线包围的面积来衡量 [15], 如图 9 所示, 每个往复加载所耗散的能量为 ABCD 的面积能量随循环次数及累积能量随循环次数变化曲线如图 10 和图 11 所示随着循环次数的增加, 各试件的耗能能力有着明显的提高, 从累积耗能曲线可以看出试件 SJ-2 的耗能能力最强图 11 不同纤维掺量试件耗能对比图 Fig.11Diferentfibervolumecontentspecimenenergy 采用等效黏滞阻尼系数来反应耗能能力的大小 h e 越大则耗能能力越大等效黏滞阻尼系数按照式 (1) 计算各试件的最大荷载所对应的黏滞阻尼系数列于表 6 中 h e = 1 2π S(ABCD) S (OBE+ODF) (1) 图 9 滞回曲线耗能示意图 Fig.9Thehystereticenergydisipationcurvediagram 表 6 最大荷载循环对应的等效黏滞阻尼系数 Tab.6Themaximum loadcyclecorresponding toequivalentviscousdampingcoeficient 试件编号 SJ-1 SJ-2 SJ-3 SJ-4 SJ-5 h e SJ-2 的等效黏滞阻尼系数最大, 说明纤维长度 12 mm, 废弃纤维体积掺量 0.12% 时, 再生混凝土的耗能能力最好与累积耗能曲线所得出的结论一致 4.6 废弃纤维再生混凝土梁柱节点受剪承载力计算废弃纤维再生混凝土的抗剪承载力主要由混凝土抗剪承载力 V c, 箍筋抗剪承载力 V s 以及纤维抗剪承载 V f 三部分共同承担, 纤维再生混凝土梁节点的抗剪承载力 V u 按式 (2) 计算 : V u =V c +V s +V f (2) 其中,V c 和 V s 的计算公式 : ( ) V c =0.11+ N f c b j h j (3) f c b c h c 图 10 不同纤维长度试件耗能对比图 Fig.10Diferentwastefiberlengthspecimenenergy h b0 -a s V s =f yv A svj (4) s 废弃纤维再生混凝土是将废弃纺织纤维均匀掺和在再生混凝土中制成的, 因此纤维和再生混凝土可以

7 第 2 期周静海等 : 废弃纤维再生混凝土框架中柱节点抗震性能试验研究 241 看作一个整体共同承担剪力, 纤维混凝土抗剪承载力 V cf =V c (1+β), 其中 β 为废弃纤维增强系数, 根据纤维混凝土的文献资料 [5,8], 纤维的加入可以提高承载力的 30% ~40%, 取平均值的 50% 作为废弃纤维增强系数, 即 β=0.175, 因此废弃纺织纤维再生混凝土抗剪承载力按式 (5) 计算废弃纤维再生混凝土抗剪承载力实验值 V j 与计算值 V u 列于表 7 中 ( ) V u =0.1(1+β) 1+ N f c b c h c f c b j h j +f yv A svj h b0 -a s s 表 7 抗剪承载力计算值与设计值对比 (5) Tab.7Comparisonfortestedandcalculatedshearcapacity 试件编号 N/kN V cf /kn V s /kn V u /kn V j /kn V j /V u SJ SJ SJ SJ SJ 由表 7 可知,V j /V u 在 1.27~1.37 之间, 有一定的安全储备, 因此纤维增强系数 β 取值较为合理, 式 (5) 可以用于废弃纤维再生混凝土梁柱节点的抗剪承载力计算 4 结论本文通过试验详细研究了不同纤维长度和不同纤维体积掺量对再生混凝土梁柱节点的抗震性能, 主要结论如下 : (1) 废弃纤维再生混凝土梁柱节点具有一定的延性及耗能能力, 可以在实际工程中应用以提高再生混凝土梁柱节点的抗震性能 (2) 在不同纤维长度情况下, 较长的纤维可以缓解节点核心区混凝土的剥落情况, 但滞回性能不佳, 当废弃纤维长度为 19mm 时, 废弃纤维再生混凝土梁柱节点构件对比其他构件具有较好的抗震性能 (3) 在不同纤维体积掺量情况下, 废弃纤维体积掺量为 0.12% 时, 试件的滞回性能延性性能耗能性能均最好, 废弃纤维体积掺量的多少对试件刚度的退化影响较大 (4) 提出了废弃纤维再生混凝土梁柱节点的抗剪承载力计算公式, 计算结果与试验结果符合较好, 公式可以用于废弃纤维再生混凝土受剪承载力的计算综上所述, 废弃纤维的掺入可以提高再生混凝土的梁柱节点的抗震性能, 废弃纤维掺量相对于废弃纤维长度对构件的抗震性能影响大, 当废弃纤维长度为 19mm 纤维体积掺量为 0.12% 时再生混凝土梁柱节点表现出最优的抗震性能, 满足一般情况下再生混凝土工程设计的需要参考文献 [1] 肖建庄. 再生混凝土 [M]. 北京 : 中国建筑工业出版社,2008. [2] 梁超锋, 刘铁军, 邹笃建, 等. 再生混凝土材料阻尼性能研究 [J]. 振动与冲击,2013,32(9): LIANGChaofeng,LIUTiejun,ZOUDujian,etal.Damping capacityofrecycledconcrete[j].journalofvibrationand Shock,2013,32(9): [3] 陈宗平, 陈宇良, 姚侃. 再生混凝土三轴受压力学性能试验及其影响因素 [J]. 建筑结构学报,2014,35(12): CHENZongping,CHEN Yuliang,YAO Kan.Experimental research on mechanicalbehaviorand influence factorof recycled coarse aggregate concretes under tri axial compresion[j]. JournalofBuildingStructures, 2014, 35(12): [4] DOMINGO CABO A,LAZARO C,LOPEZ GAYARREF. Creepandshrinkageofrecycledaggregateconcrete[J]. ConstructionandBuildingMaterials,2009,23(7): [5] 周静海, 张东, 杨永生. 废弃纤维再生混凝土梁受弯性能试验 [J]. 沈阳建筑大学学报 ( 自然科学版 ),2013, 29(2): ZHOU Jinghai, ZHANG Dong, YANG Yongsheng. Test studyonflexuralpropertiesofwastefiberrecycledconcrete beams[j].journalofshenyangjianzhuuniversity(natural Science),2013,29(2): [6] WANG Kejin,SHAH SP,PARIYA P.Plasticshrinkage crackinginconcretematerialsinfluenceofflyashandfibers [J].ACIMaterialsJournal,2001(6): [7] CARNEIROJA,LIMAPRL,LEITEM B.Compresive stres strain behavior of steel fiber reinforced recycled aggregateconcrete[j].cementandconcretecomposites, 2014,46: [8] 赵海龙, 王铁成, 郝津津, 等. 纤维增强钢筋混凝土 T 形柱框架边节点的抗震性能试验研究 [J]. 建筑结构学报, 2014,35( 增刊 1): ZHAO Hailong, WANG Tiecheng, HAO Jinjin,etal. Experimental investigation on seismic behavior of fiber reinforcedexteriorjointswitht shapedcolumn[j].journal ofbuildingstructures,2014,35(sup1): [9] 刘超, 白国良, 贾胜伟, 等. 不同轴压比再生混凝土框架节点抗震性能试验研究 [J]. 土木工程学报,2013, 46(6): LIUChao,BAIGuoliang,JIAShengwei,etal.Experimental studyonseismicbehaviorofrecycledconcreteframejoints withdiferentaxialcompresion ratios[j]. China Civil EngineeringJournal,2013,46(6): [10] 肖建庄, 朱晓晖. 再生混凝土框架节点抗震性能研究 [J]. 同济大学学报 ( 自然科学版 ),2005,33(4): XIAOJianzhuang,ZHUXiaohui.Studyonseismicbehavior ofrecycled concreteframejoints[j]. JournalofTongji

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第 1 期闵珍, 等 : 再生混凝土框架抗震性能试验研究 23 生混凝土结构的研究不多, 影响了再生混凝土的推广应用框架结构是目前我国一般建筑结构应用最多的结构形式, 也是再生混凝土可能率先应用的结构形式为了给再生混凝土框架结构工程应用提供依据, 通过对 2 榀再生骨料掺量分别为 25% 50%

第 1 期闵珍, 等 : 再生混凝土框架抗震性能试验研究 23 生混凝土结构的研究不多, 影响了再生混凝土的推广应用框架结构是目前我国一般建筑结构应用最多的结构形式, 也是再生混凝土可能率先应用的结构形式为了给再生混凝土框架结构工程应用提供依据, 通过对 2 榀再生骨料掺量分别为 25% 50% 第 27 卷, 第 1 期 2011 年 3 月世界地震工程 WORLD EARTHQUAKE ENGINEERING Vol. 27,No. 1 Mar. 2011 文章编号 : 1007-6069( 2011) 01-0022 - 06 再生混凝土框架抗震性能试验研究闵珍, 孙伟民, 郭樟根 ( 南京工业大学土木工程学院, 南京 210009) 摘要 : 通过 2 榀再生骨料掺量分别为 25%