258 东南大学学报 ( 自然科学版 ) 第 40 卷 对其抗震性能了解不足, 这种高效率结构体系的应用一直受到制约. 美国从 99 年开始开展了预制结构抗震体系 (PRESSS) 的科研计划 [], 其目的在于开发新型预制装配式混凝土结构体系, 并制定了针对新型预制混凝土框架结构体系的 ACI 标
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1 第 40 卷第 6 期 200 年 月 东南大学学报 ( 自然科学版 ) JOURNALOFSOUTHEASTUNIVERSITY(NaturalScienceEdition) Vol.40 No.6 Nov.200 doi:0.3969/j.isn 预应力预制混合装配双肢墙弹塑性性能 蔡小宁 孟少平 2 孙巍巍 陈佳佳 吴 京 ( 东南大学混凝土及预应力混凝土结构教育部重点实验室, 南京 20096) ( 2 南京理工大学土木工程系, 南京 20094) 摘要 : 提出了新型预应力预制混合装配双肢墙 (PPHCW) 结构, 推导了 PPHCW 的整体性系数和肢强系数的计算公式, 以 DRAIN 2DX 软件为分析平台, 基于自行开发的 5,2 号单元, 对 PPHCW 结构的弹塑性性能进行参数分析, 包括 : 肢强系数 整体性系数 连接钢筋面积 预应力筋面积 有效预应力和墙肢纵筋配筋率. 结果表明 : 增加连接钢筋及预应力筋面积, 减小有效预应力 墙肢纵筋配筋率和整体性系数可延迟连梁中预应力筋的屈服 ; 随整体性系数 预应力筋和连接钢筋的面积 墙肢纵筋配筋率的增大及肢强系数的减小, 结构承载力随之提高 ; 上述参数对结构延性均有影响, 但其影响结果与结构的破坏极限状态相关 ; 与整体性系数相比, 耦联率可综合反映结构几何尺寸 连梁与墙肢配筋对结构弹塑性性能的影响. 关键词 : 预应力 ; 装配 ; 双肢墙 ; 弹塑性性能 ; 耦联率中图分类号 :TU378 8 文献标志码 :A 文章编号 : (200) Elastoplasticperformancesofprestresedprecasthybridcoupledwal CaiXiaoning MengShaoping SunWeiwei 2 ChenJiajia WuJing ( KeylaboratoryofConcreteandPrestresedConcreteStructuresofMinistryofEducation,SoutheastUniversity,Nanjing20096,China) ( 2 DepartmentofCivilEngineering,NanjingUniversityofScienceandTechnology,Nanjing20094,China) Abstract:A new kindofprestresedprecasthybridcoupledwal(pphcw)isproposed.limb strengthcoeficientandintegrativecoeficientofpphcw werederived.theefectsoflimbstrength coeficient,integrativecoeficient,areaofconnectingreinforcementandprestresingtendon,efec tiveprestresandlongitudinalreinforcementratioofwalonseismicbehaviorofthestructurewere studiedbasedonthefiniteelementdrain 2DXandthecomputercode5element,2elementde veloped.theresultsindicatethatincreasingareaofprestresingtendonandconnectingreinforcement andreducingefectiveprestres,integrativecoeficientandlongitudinalreinforcementratioofwal candelaytheyieldingofprestresingtendoninthecoupledbeam;thebearingcapacityofthestruc tureincreaseswiththeincreaseofintegrativecoeficient,areaofprestresingtendonandconnecting reinforcement,longitudinalreinforcementratioofwal,andthedecreaseoflimbstrengthcoefi cient;theirefectsontheductilityarerelatedtothelimitstate;comparedwithintegrativecoefi cient,thedegreeofcouplingcansyntheticalyreflectstheefectsofgeometryofthestructure,rein forcementofcouplingbeam andwalontheelastoplasticperformancesofthestructure. Keywords:prestresed;precast;coupledwal;elastoplasiticperformance;degreeofcoupling 工业化生产的预制装配式混凝土结构具有设 计与建造效率高 费用低 周期短等优点, 然而由于 收稿日期 : 作者简介 : 蔡小宁 (985 ), 男, 博士生 ; 孟少平 ( 联系人 ), 男, 博士, 教授, 博士生导师,msp960@vip.sina.com. 基金项目 : 国家自然科学基金资助项目 ( ) 江苏省建设厅科技基金资助项目 (JS2007ZB04) 引文格式 : 蔡小宁, 孟少平, 孙巍巍, 等. 预应力预制混合装配双肢墙弹塑性性能 [J]. 东南大学学报 : 自然科学版,200,40(6): [doi:0.3969/j.isn ]
2 258 东南大学学报 ( 自然科学版 ) 第 40 卷 对其抗震性能了解不足, 这种高效率结构体系的应用一直受到制约. 美国从 99 年开始开展了预制结构抗震体系 (PRESSS) 的科研计划 [], 其目的在于开发新型预制装配式混凝土结构体系, 并制定了针对新型预制混凝土框架结构体系的 ACI 标准 (ACIT 2 03) [2], 无黏结预应力装配体系在该计划中表现出色. 剪力墙作为高层结构中经常采用的结构形式, 针对预应力预制装配剪力墙的研究还相对较少, 文献 [3] 提出一种采用竖向预应力筋装配剪力墙的结构形式 ; 文献 [4] 提出一种用预应力筋和角钢拼装钢连梁和混凝土墙肢的新型剪力墙 ; 文献 [5] 在文献 [4] 的基础上, 采用混凝土连梁替代钢连梁. 本文提出了一种新型预应力预制混合装配双肢墙结构 (PPHCW) 形式, 研究肢强系数 整体性系数 预应力筋面积 连接钢筋面积 预应力筋有效预应力及墙肢纵筋配筋率对 PPHCW 弹塑性性能的影响, 为 PPHCW 的工程应用提供参考. 结构形式 PPHCW 形式采用预应力筋与连接钢筋将现浇墙肢与预制连梁相连, 预应力筋在孔道中不灌浆, 连接钢筋在连接部位设置无黏结段 ( 见图 ). 在地震作用下结构的损伤集中在连接部位与墙肢底部, 震后在预应力筋的回弹作用下结构具有良好的自恢复能力, 结构残余变形小, 易修复, 同时通过连接钢筋的拉压屈服增大了结构的耗能, 有效地减小了结构在罕遇地震下的侧移. 连梁组合体 ( 上下各半层墙肢和连梁 ) 发生侧向变形后, 墙肢与连梁之间将产生缝隙, 形成如图 (c) 所示的受力状态, 即连梁在混凝土压力 C b 摩擦力 V b 连接钢筋拉 压力 T s,c s 作用下形成斜压杆受力机制. 该受力机制对连梁的配筋及构造要求简化. 因 C b 较大, 连梁及墙肢接触区应配置箍筋或螺旋筋形成对混凝土的约束. 2 分析模型 2 参数 ζ,α 表达式的推导 [6] 由相关试验研究及分析可知,PPHCW 的连梁屈服和极限状态, 对应于连接钢筋的屈服及连接钢筋的断裂和预应力筋的屈服 2 种状态较早出现者. 在侧向荷载下, 连梁梁端弯矩转角关系如图 2 所示,M 为连梁端部弯矩 ;θ 为连梁转角 ;DEC 为解压极限状态 ;YCS 为连接钢筋屈服极限状态 ;FCS 为连接钢筋拉断极限状态 ;YPT 为预应力筋屈服极限状态. 整体性系数 α 肢强系数 ζ 只适用于剪力墙在弹性阶段的受力性能, 反映连梁与墙肢刚度之比及几何尺寸之比 [7]. 在解压极限 [8] 状态之前,PPHCW 的连梁组合体中连接钢筋 [8] 及预应力筋均未受力, 与直接装配式连梁组合体转角刚度相同. 解压极限状态时连梁转角刚 [8] 度为 K= 2M DEC = 2E ci b = 2E ci b0 θ DEC L b L b + 2kE ci b0 G c A b L 2 ( ) b () 式中,L b 为连梁长度 ;M DEC 为解压极限状态梁端弯矩 ;θ DEC 为连梁弯曲变形及剪切变形产生的轴线转角之和 ;E c 为混凝土弹性模量 ;G c 为混凝土剪切模量 ;I b0 为连梁截面惯性矩 ;k 为剪应力不均匀系数 ;A b 为连梁有效剪切面积. 图 2 连梁梁端弯矩转角关系 PPHCW 的 ζ 表达式与普通剪力墙相同, 即 图 PPHCW 结构形式 ζ= I-I -I 2 (2) I 式中,I 为组合截面惯性矩 ;I,I 2 为墙肢惯性矩.
3 第 6 期 蔡小宁, 等 : 预应力预制混合装配双肢墙弹塑性性能 259 [9] α 可以表达为 α= α2 槡 ζ = KH 2 (3) 槡 E c h(i +I 2 ) ζ 式中,α 为不考虑剪力墙轴向变形的整体性系数 ; h 为层高 ;H 为剪力墙的总高度. 将式 () 代入式 (3) 可得 PPHCW 的整体性系数为 I b0 α= 2I bh 2 2 槡 L b h(i +I 2 ) ζ = 2H L b h(i +I 2 )ζ + 2kE ci b0 G c A b L 有限元分析模型 槡 b (4) 本文采用 DRAIN 2DX [0] 对结构进行有限元分析, 图 3 给出了连梁组合体模型, 结构整体模型可由连梁组合体模型在竖向扩展得到. 模拟墙肢的纤维单元需输入材料模型, 核心区混凝土采用 Mander 模型 [], 保护层混凝土按 混凝土结构设计规范 GB [2] 选取, 墙肢纵筋采用常规的双线性强化本构模型. 值和转角值, 可采用条带法编制程序确定. 连梁组合体在侧向荷载下的变形如图 5 所示, 条带法计算流程如图 6 所示,C b 为受压区混凝土的合力 ;T s 为受拉钢筋的合力 ;C s 为受压钢筋的合力 ;T pt 为预应力筋的合力, 即最初有效预应力与受力后预应力筋增力之和. 图 5 连梁受力变形示意图 图 3 连梁组合体模型 本文将连梁端弯矩转角关系近似表示为预应力筋部分与连接钢筋部分的叠加, 方法合理性已得到验证 [3].DRAIN 2DX 是一种开放性的软件, 为新单元开发提供了良好的接口, 鉴于 DRAIN 2DX 中 4 号简单连接单元提供的滞回规则有限, 本文在 4 号单元的基础上开发了 5 号连接单元及 2 号连接单元,5 号单元用于模拟预应力筋部分的滞回特性 [4],2 号单元用于模拟连接钢筋部分的滞回特性 [3].2 个单元的滞回规则如图 4 所示. 图 4 预应力筋及连接钢筋滞回规则 5 号单元 2 号单元需输入各状态对应的弯矩 图 6 连梁梁端弯矩转角计算框图 预应力筋应变增量为 ε pt = 2Δ pt (5) l unp 式中,Δ pt =θ b (h/2-c) 为梁端转角 θ b 引起的预应力伸长值 ;h 为连梁高 ;l unp 为预应力筋无黏结长度 ; c 为梁端中和轴高度. 计算连接钢筋应变须考虑黏结滑移引起的连 [3] 接钢筋无黏结长度的增长, 连接钢筋应变为 ε s = Δ (6) l unm +2Δ sp 式中,Δ 为连接钢筋的伸长 ;l unm 为连接钢筋无黏结长度 ;Δ sp 为连接钢筋因黏结滑移引起的无黏结长度额外增长, 取为 0d [2] b,d b 为连接钢筋的直径. 由于在连梁 墙肢结合面处平截面假定已不适
4 260 东南大学学报 ( 自然科学版 ) 第 40 卷 用, 需引入梁的整体变形协调的概念 [3], 从而建立局部变量 ( 中和轴高度 c 梁端截面受压区边缘混 凝土应变 ε c ) 与整体位移之间的换算关系, 即 ( ) ε c = θ bl cant L cant -L p /2 +φ c (7) y 式中,L cant 为连梁墙肢结合面到连梁反弯点的距离 ;L p 为对应的普通剪力墙连梁塑性铰的长度 ;φ y 为对应的普通剪力墙连梁梁端屈服曲率 [3]. 连梁核心区混凝土材料采用 Mander 模型, 保护层混凝土按 混凝土结构设计规范 GB [2] 规定的选取, 连接钢筋采用常规的双线性 强化本构模型, 预应力筋采用双折线模型. 2 3 模型验证为验证上述分析模型, 将 2 榀 /7 缩尺 PPHCW 试件的有限元分析结果与低周往复加载试验结果进行比较. 试件共 8 层, 每层高 400mm, 截面几何尺寸及配筋如图 7 所示. 试件 W 在连梁与墙肢结合面上有预应力筋及连接钢筋连接, 而 W 2 在结合面上仅有预应力筋相连. 为防止连接钢筋的拉断,W 的连接钢筋设置无黏结段长 20mm. 预应力筋采用 7mm 钢丝, 锚具为镦头锚, 初始张拉应力为 0 55f ptk. 图 7 截面尺寸及配筋示意图 ( 单位 :mm) 试件竖向加载位置在墙肢顶面, 墙肢顶部轴压比试验值为 0. 水平加载制度先采用力控制加载, 墙肢底部纵筋屈服后改为位移控制 [5]. 对试件有限元模型进行单调加载, 由图 8 可知, 分析所得顶点位移侧向荷载曲线与试验所得骨架曲线吻合较好, 证明有限元建模方法的可行性. 3 参数分析 结构形式为 PPHCW, 混凝土为 C40, 共 2 层, 每层 3m, 墙肢厚 b w =240mm, 肢长 l w =500 mm, 连梁长 l b =500mm, 宽 b =240mm, 高 h b = 400mm. 由式 (2),(4) 可得 α=5 428,ζ= 预应力筋面积 A p =420mm 2, 有效预应力 f pe = 0 60f ptk =6MPa. 连接钢筋对称配置 2 6 mm,a s =A s =402mm 2, 在墙肢与连梁连接部位设置无黏结段 00mm. 截面配筋如图 9 所示. 轴压比为 0 6. 图 9 墙肢及连梁配筋 ( 单位 :mm) 以上述结构参数为基准, 研究整体性系数 α 图 8 有限元分析结果与试验结果比较 肢强系数 ζ 预应力筋面积 A p 连接钢筋面积 A s
5 第 6 期 蔡小宁, 等 : 预应力预制混合装配双肢墙弹塑性性能 26 (A s =A s ) 有效预应力 f pe 及墙肢纵筋配筋率 ρ s 对结构弹塑性性能的影响, 每次只改变一个参数, 对结构采用倒三角形加载模式进行单调加载. 基于文献 [6] 的研究成果, 结合 PPHCW 试验过程中的破坏特点, 可将结构破坏过程分为以下几个状态 : 受拉墙肢软化, 受拉墙肢底部截面中和轴发展到截面形心处 ;2 墙肢底部纵筋屈服, 受拉墙肢最外侧纵筋出现屈服 ;3 受压墙肢软化, 受压墙肢底部截面中和轴发展到截面形心处 ;4 连梁软化, 各层连梁梁端弯矩的平均值等于连梁屈服时梁端弯矩 ;5 连梁预应力筋出现屈服, 连梁预应力筋开始屈服 ( 预应力筋应力达到 58GPa); 6 墙肢底部混凝土被压碎, 受压墙肢底部核心区混凝土应变达到极限压应变. 状态 5 表示连梁的破坏, 状态 6 表示墙肢的破坏, 以 2 种状态中较早出现者作为结构的破坏极限状态, 状态 2 为结构的屈服状态. 连接钢筋设置了无黏结段且极限拉应变较大, 在下述参数分析中均未被拉断, 故不考察连接钢筋被拉断的状态. 连梁采用螺旋筋约束混凝土, 提高了混凝土的极限压应变, 在极限状态 5 6 出现时, 连梁梁端约束混凝土均未被压碎. 3 整体性系数 α 肢强系数 ζ 由图 0(a) 可知 ( 其中 μ 为位移延性系数 ), 算例中结构破坏极限状态均为状态 5, 当 α 增大时, 结构的承载力提高, 延性降低, 状态 2 5 提早出现, 状态 3 4 延迟. 当 α 及肢距 2l w +l b 一定时 [7], 随 ζ 减小, 连梁梁端屈服弯矩及极限弯矩增大, 屈服转角及极限转角减小. 由图 0(b) 可知, 随 ζ 减小, 结构的承载力提高, 延性增大, 结构破坏极限状态由 5 过渡到 6, 状态 2 较早出现, 状态 4 延迟. 除整体性系数 α, 耦联率 D 也可表示连梁对墙肢的约束程度, 即 Nl D= (8) M tw +M cw +Nl 式中,M tw 为受拉墙肢底部弯矩 ;M cw 为受压墙肢底部弯矩 ;l 为墙肢形心距离 ;N 为各层连梁剪力之和. 由图 知耦联率在加载初期有微小波动, 但在位移较大时, 耦联率基本保持不变.ζ 一定, 则耦联率随 α 增大而增大 ; 肢矩及 α 一定,ζ 改变, 耦联率基本不变. 3 2 预应力筋面积 A p 连接钢筋面积 A s 图 2 表明随 A p,a s 的增大, 结构的承载力提高, 状态 2 提早出现, 状态 3 ~5 延迟, 状态 基 本不变, 破坏极限状态由 5 逐渐转为 6. 破坏极限状态为 5 时, 随 A p 或 A s 增大, 结构的延性增大 ; 破坏极限状态为 6 时, 则反之. 图 0 α,ζ 对结构各状态的影响 图 α,ζ 对耦联率的影响 图 3 表明随 A p,a s 的增大, 结构的耦联率增大. 3 3 预应力筋有效预应力 f pe 墙肢纵筋配筋率 ρ s 图 4(a) 表明, 随 f pe 的增大, 状态 3 4 延迟,
6 262 东南大学学报 ( 自然科学版 ) 第 40 卷 图 2 A s,a p 对结构各状态的影响 图 4 f pe,ρ s 对结构各状态的影响 图 3 A s,a p 对耦联率的影响状态 2 5 提早出现, 状态 基本不变, 结构的承载力提高, 延性降低. 由图 4(b) 可知, 算例中结构破坏极限状态均为 5, 随 ρ s 增大, 结构的承载力提高, 延性减小, 状态 4 5 较早出现, 状态 2 3 延迟, 状态 基本不变. 由图 5 知, 随 ρ s 的减小及 f pe 的增大, 结构的耦联率增大. 4 结论 图 5 f pe,ρ s 对耦联率的影响 ) 减小 α,f pe,ρ s 及增大 A p,a s 可延迟连梁中预应力筋的屈服, 其中 f pe 对连梁中预应力筋屈服状态影响最大, 对结构的延性影响也最为明显. 2) 随 α,a p,a s,ρ s 的增大及 ζ 的减小, 结构的承载力提高 ;f pe 的增大对结构承载力提高不显著. 随各参数的变化, 结构的破坏极限状态为 5 或 6.
7 第 6 期 蔡小宁, 等 : 预应力预制混合装配双肢墙弹塑性性能 263 参数的变化对结构延性的影响与破坏极限状态相关. 3) 合理的设计是结构优良抗震性能实现的保证. 在工程设计中应适当增加 A p,a s, 控制预应力筋张拉应力, 以减小 f pe, 延迟连梁中预应力筋的屈服 ;A p 应保证结构具有足够的 自恢复 的能力, 卸载后结构的残余变形小 ; 预应力筋应能提供足够的预压力抵抗梁端剪力 ;A s 应使结构具有足够的耗能能力, 减小结构在罕遇地震下的侧移 ; 连接钢筋的无黏结长度应足够长, 保证连接钢筋在罕遇地震下不断裂 ; 适当提高连梁梁端约束混凝土的螺旋筋的配筋率以提高约束混凝土的极限压应变, 防止梁端约束混凝土过早被压碎. 4) 与整体性系数 α 相比, 耦联率可综合反映结构的几何尺寸 连梁与墙肢的配筋对 PPHCW 的弹塑性性能的影响. 随 α,a p,a s,f pe 增大及 ρ s 减小, PPHCW 的耦联率增大 ;ζ 的改变对其无影响. 参考文献 (References) [] PriestleyM JN.ThePRESSSprogram curentstatus andproposedplansforphaseⅢ [J].PCIJournal, 996,4(2): [2] ACIInnovationTaskGroupandColaborators.Spe cialhybridmomentframescomposedofdiscretelyjoint ed precast and post tensioned concrete members (T 2M 03) andcommentary(t 2RM 03) [R]. FarmingtonHils,MI,USA:AmericanConcreteInsti tute,993. [3] KuramaY,PesikiS,SauseR,etal.Seismicbehavior anddesignofunbondedpost tensionedprecastconcrete wals[j].pcijournal,999,44(3): [4]ShenQ,KuramaY,WeldonB.Seismicdesignandan alyticalmodelingofpost tensionedhybridcoupledwal subasemblages[j].journalofstructuralengineering, 2006,32(7): [5]WeldonBD,KuramaYC.Nonlinearbehaviorofpre castconcretecouplingbeamsunderlateralloads[j]. JournalofStructuralEngineering,2007,33(): [6] CheokG,StoneW.Performanceof/3 scalemodel precastconcretebeam columnconnectionsubjectedto cyclicinelasticloads reportno.4,nistit5436[r]. Gaithersburg,MD,USA:NIST,994. [7] 陈云涛, 吕西林. 联肢剪力墙抗震性能研究 试验与理论分析 [J]. 建筑结构学报,2003,23(4): ChenYuntao,LvXilin.Seismicbehaviorofcoupled shearwals experimentandtheoreticalanalysis[j]. JournalofBuildingStructures,2003,23(4): (inchinese) [8] 孙巍巍, 孟少平. 后张无黏结预应力装配混凝土联肢抗震墙的连梁组合体抗震性能 [J]. 东南大学学报 : 自然科学版,2007,37(2): SunWeiwei,MengShaoping.Lateralloadbehaviorof unboundedpost tensionedcoupledconcretewalsubas semblages[j].journalofsoutheastuniversity:natu ralscienceedition,2007,37(2):90 94.(inChi nese) [9] 陈忠范. 高层建筑结构 [M]. 南京 : 东南大学出版社, 2008: [0] PrakashV,PowelG H,CampbelS.DRAIN 2DX baseprogram descriptionanduserguide,version 0, UCB/SEMM 93/7[R].Berkeley,CA,USA:De partmentofciviluniversityofcalifornia,993. [] ManderJB,PriestleyM JN,ParkR.Theoretical stres strainmodelforconfinedconcrete[j].journal ofthestructuraldivision,asce,988,4(8): [2] 中华人民共和国建设部.GB 混凝土结构设计规范 [S]. 北京 : 中国建筑工业出版社,2005. [3] PampaninS,PriestleyM JN,SritharanS.Analytical modeling of seismic behavior of precastconcrete framesdesignedwithductileconnections[j].journal ofearthquakeengineering,200,5(3): [4]EI SheikhM,PesikiS,SauseR,etal.Momentrota tionbehaviorofunboundedpost tensionedrecastcon cretebeam columnconnections[j].acistructural Journal,2000,97(): [5] 孙巍巍. 后张无黏结预应力装配式短肢剪力墙抗震能力及设计方法研究 [D]. 南京 : 东南大学土木工程学院,2007. [6] KuramaY,ShenQ.Postensionedhybridcoupled walsunderlateralloads[j].journalofstructural Engineering,2004,30(2): [7] 黄东升, 程文韍, 彭飞. 短肢剪力墙的弹塑性性能研究 [J]. 东南大学学报 : 自然科学版,2003,33(2): HuangDongsheng,ChengWenrang,PengFei.Study onelastoplasticperformancesofshearwalswithshort piers[j].journalofsoutheastuniversity:natural ScienceEdition,2003,33(2):64 67.(inChi nese)
吉林大学学报 工学版 ２４４ 第 ４ 卷 复杂 鉴于本文篇幅所限 具体公式可详见参考文 献 ７ 每帧的动力学方程建立及其解算方法如图 ３ 所示 图４ 滚转角速度与输入量 η 随时间的变化波形 Ｆｉｇ ４ Ｗａｖｅｆｏｒｍ ｏｆ ｒｏｌｌ ｒａｔｅ ａｎｄ ｉｎｐｕｔ η ｗｉｔｈ ｔｉｍｅ ｃｈａｎｇｉｎｇ 图５ Ｆｉｇ ５ 滚转角随时间的变化波形 Ｗａｖｅｆｏｒｍ ｏｆ ｒｏｌｌ ａｎｇｌｅ ｗｉｔｈ
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剪力墙结构构件变形指标的研究 及计算平台开发 2008 级博士生 : 陈学伟指导老师 : 韩小雷教授华南理工大学土木与交通学院 剪力墙结构构件变形指标的研究 及计算平台开发 主要内容 第一章 第二章 第三章 第四章 绪论宏观单元理论研究及结构弹塑性分析平台 MESAP 的开发剪力墙宏观单元理论与单元开发修正斜压场单元理论与单元开发 平台开发 创新点 第五章 第六章 第七章 第八章 剪力墙构件低周往复试验及数值分析受弯控制的剪力墙构件变形性能指标研究受剪控制的剪力墙构件变形性能指标研究连梁构件变形性能指标研究
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126 建筑科学与工程学报 2014 年 multi couplingbeams,theductilityofmembersincreasesgreatly,thusthefailurepaternschange fromshearfailuretoflexuralfailure. 犓狔狑犱 :su
第 31 卷第 4 期 2014 年 12 月 建筑科学与工程学报 JournalofArchitectureandCivilEngineering Vol.31 No.4 Dec.2014 文章编号 :1673 2049(2014)04 0125 10 多连梁剪力墙抗震性能研究 范重 1, 刘畅 1,2, 吴徽 3 (1. 中国建筑设计研究院, 北京 100044;2. 天津大学建筑设计研究院,
第 期 程东辉等无粘结预应力再生粗骨料混凝土梁力学性能 > 引言 再生 骨 料 混 凝 土 简 称 再 生 混 凝 土它 是 指 将 混 凝土'砂浆'石'砖瓦等建筑垃圾经机械或人工破碎' 筛分与清洗后按一定的比例级配形成再生骨料部 分或 全 部 代 替 天 然 骨 料并 加 入 胶 凝 材 料'砂'
第 卷 第 期 年 月 建筑科学与工程学报 && ' 文章编号 无粘结预应力再生粗骨料混凝土梁力学性能 程东辉 俞永志 董志鹏 东北林业大学土木工程学院 黑龙江哈尔滨 摘要 设计制作了 根不同粗骨料替换率的无粘结预应力再生粗骨料混凝土试验梁 并采用两点加载对其进行正截面受弯性能试验 研究了无粘结预应力再生粗骨料混凝土的梁破坏形态 承载力 裂缝宽度及跨中挠度等力学性能 基于试验数据建立了与 混凝土结构设计规范
第 1 期闵珍, 等 : 再生混凝土框架抗震性能试验研究 23 生混凝土结构的研究不多, 影响了再生混凝土的推广应用 框架结构是目前我国一般建筑结构应用最多的结构形式, 也是再生混凝土可能率先应用的结构形式 为了给再生混凝土框架结构工程应用提供依据, 通过对 2 榀再生骨料掺量分别为 25% 50%
第 27 卷, 第 1 期 2011 年 3 月 世界地震工程 WORLD EARTHQUAKE ENGINEERING Vol. 27,No. 1 Mar. 2011 文章编号 : 1007-6069( 2011) 01-0022 - 06 再生混凝土框架抗震性能试验研究 闵 珍, 孙伟民, 郭樟根 ( 南京工业大学土木工程学院, 南京 210009) 摘要 : 通过 2 榀再生骨料掺量分别为 25%
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高层建筑结构设计 第 6 章剪力墙结构分析与设计 西安建筑科技大学 史庆轩 标题 主要内容 : 6.1 结构布置 重点 难点 : 6.2 剪力墙结构平面协同工作分析 结构分类和分析方法 6.3 整截面墙的内力和位移计算 6.4 双肢墙的内力和位移计算 6.5 多肢墙的内力和位移计算 6.6 整体小开口墙的内力和位移计算 6.7 壁式框架的内力和位移计算 6.8 剪力墙分类的判别 受力特点对比和计算参数判别
广西科技大学学报 第 卷 域 塑性铰区以外墙体基本保持弹性 腹板纵筋配筋区 纵筋配筋区 状态 因此 翼缘上竖缝可仅设置在墙体塑性铰区 以保证墙体刚度不至因翼缘设缝而降低很多 墙体按图 图 所示位置在其底部设置竖缝 竖缝高度采用东南大学 给出的塑性铰长度计算公式计算!! 光圆钢筋变形钢筋 图 形截面局
第 # 卷第 期广西科技大学学报 &!# '! % 第 年期 月 ' ( )')*+ '+&,+-. (,/+'/ '0 -/1'). % "#/$#%/$/ 局部设缝短肢剪力墙静力弹塑性分析 廖桂红 张 敏 广西科技大学土木建筑工程学院 广西柳州 摘要 针对底部设缝与传统不设缝短肢剪力墙 对静力弹塑性进行了分析 表明在剪力墙底部塑性铰区域设置竖缝后 破坏形式及变形能力均发生了改变 设缝后墙体塑性铰区域增大
重 庆 建 筑 大 学 学 报!!!!!!!!!!!!!!! 第!" 卷!) 础上加设对 角 斜 筋 和 上(下 两 组 " L#形 筋 菱 形 筋%的 筋的作用'即桁架机构的作用'将随跨高比的 减 小 逐 步 方案图 B%'并已通过 #" 个 接 近 足 尺 试 件 的 低 周 交 变 减弱) 试
第 卷 第 期 重庆建筑大学学报 年 月!"#! # % #&' # 新型配筋小跨高比洞口连梁的性能及设计方法 傅剑平 陈京洲 皮天祥 白绍良 重庆大学土木工程学院重庆 + 摘要 洞口连梁是钢筋混凝土抗震联肢剪力墙中保证延性及耗能性能的关键部件 但小跨高比洞口连梁因其特殊剪切受力机理 使它在不采取特殊配筋构造措施的前提下难以满足所需的延性要求 本文作者所在研究组通过对小跨高比洞口连梁的剪 ( 弯受力机理的分析研究
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３１４ 东南大学学报 自然科学版 第 ４７卷 Ｏｐ ｎｓ ｓ软件对装配式框 剪结构进行了理论研 究 郑振鹏 １ 等基于实际工程背景 以等同现浇为 目标 对一栋装配式框架 剪力墙结构进行了设计 目前 国内学者关于装配式结构的研究主要集 中在装配式剪力墙 ５ 装配式框架 ９１１ 的抗震性 能等方面 旨在
第 47 卷第 2 期 2017 年 3 月 东南大学学报 ( 自然科学版 ) JOURNALOFSOUTHEASTUNIVERSITY(NaturalScienceEdition) Vol.47 No.2 Mar.2017 DOI:10.3969/j.isn.1001-0505.2017.02.019 半装配式框架剪力墙结构抗震性能试验 1 马军卫 1 潘金龙 莫 1 创 2 尹万云 2 刘守城
! /. /. /> /. / Ε Χ /. 2 5 /. /. / /. 5 / Φ0 5 7 Γ Η Ε 9 5 /
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江苏省产学研前瞻性联合研究项目 预制混凝土双板剪力墙结构关键技术研究 ( 项目编号 :BY2014127-05) 项目总结报告 东南大学 江苏元大建筑科技有限公司 二〇一七年六月十二日 - 1 - 一 项目概况预制混凝土双板剪力墙结构关键技术研究 ( 项目编号 : BY2014127-05) 于 2014 年 7 月立项, 项目负责人为东南大学郭正兴教授, 合作企业为江苏元大建筑科技有限公司, 项目总经费为
Rupture Index 12 4 a SPB C - 1 b SPB C Fig. 1 Model dimension 1 2 Fig. 2 Position of welding seam Fig s Temperature distrib
* 1 1 2 1 1. 266033 2. 266071 DOI 10. 7617 /j. issn. 1000-8993. 2013. 08. 026 EFFECT OF WELD BETWEEN SIDE-PLATE AND BEAM FLANGE ON THE BRITTLE FRACTURE OF SIDE-PLATE REINFORCED JOINT Liu Yun 1 Wang Yan
60 桂林理工大学学报 2017 年 因此, 本文首先对 OpenSees 提供的 6 种单轴混凝土本构模型的计算原理和具体参数取值进行了全面的汇总归纳, 然后分别采用这 6 种本构模型对选取的钢筋混凝土柱拟静力试验构件建立有限元模型, 通过数值模拟结果与试验结果的对比分析, 研究了各混凝土本构模型
第 37 卷第 1 期桂林理工大学学报 Vol 37No 1 2017 年 2 月 JournalofGuilinUniversityofTechnology Feb 2017 文章编号 :1674-9057(2017)01-0059-09 doi:10 3969/j.isn 1674-9057 2017 01 008 OpenSees 中混凝土本构模型用于模拟结构滞回性能的对比 赵金钢 1, 杜斌
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第 期 吴从晓 等 现浇与预制装配式混凝土框架节点抗震性能试验 量好 劳动强度低等特点 有利于保护环境和生产社 会化的发展 据汶川地震中预制装配式结构的震 害调查可知 装配整体式框架结构节点是其抗震中的薄弱环节 在地震中出现的最主要破坏形式是节点区混凝土压碎和钢筋屈曲 为此国外学者已经针对预应力节点
第 卷 第 期 年 月 建筑科学与工程学报!!"#$!! ' 文章编号 ()*(( 现浇与预制装配式混凝土框架节点抗震性能试验 吴从晓 周 云 赖伟山 张玉凤 邓雪松 广州大学土木工程学院 广东广州 摘要 为研究预制装配式混凝土框架结构连接节点的抗震性能 探讨其与现浇混凝土框架结构节点之间的性能差异 设计并制作了 组预制装配式混凝土框架节点试件和 组现浇混凝土框架节点试件 通过试验研究试件的滞回特性
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第 2 期余欣, 等 : 基于 OpenSees 的钢筋混凝土剪力墙数值分析 145 Keywords:OpenSees;reinforcedconcreteshearwal;fibermodel;seismicperformance 0 引言 利用有限元方法对钢筋混凝土剪力墙进行相关的数值模拟分析
第 32 卷 第 2 期 2017 年 4 月 山东建筑大学学报 JOURNAL OF SHANDONG JIANZHU UNIVERSITY Vol.32 No.2 Apr. 2017 文章编号 :1673-7644(2017)02-0144-08 基于 OpenSees 的钢筋混凝土剪力墙数值分析 余欣, 张爱社 ( 山东建筑大学土木工程学院, 山东济南 250101) 摘要 : 有限元数值模拟是研究钢筋混凝土剪力墙抗震性能的一种有效手段,
988 东南大学学报 ( 自然科学版 ) 第 47 卷 作为目前比较成熟的装配式混凝土结构体系, 装配式剪力墙结构备受关注 [1]. 目前, 装配式建筑大多采用大面积预制一体成型的低矮剪力墙. 低矮剪力墙以受剪为主, 刚度和强度较大, 自重较大, 地震作用较大, 延性较差. 为提高剪力墙的延性, 文
![988 东南大学学报 ( 自然科学版 ) 第 47 卷 作为目前比较成熟的装配式混凝土结构体系, 装配式剪力墙结构备受关注 [1]. 目前, 装配式建筑大多采用大面积预制一体成型的低矮剪力墙. 低矮剪力墙以受剪为主, 刚度和强度较大, 自重较大, 地震作用较大, 延性较差. 为提高剪力墙的延性, 文](/thumbs/91/107687134.jpg "988 东南大学学报 ( 自然科学版 ) 第 47 卷 作为目前比较成熟的装配式混凝土结构体系, 装配式剪力墙结构备受关注 [1]. 目前, 装配式建筑大多采用大面积预制一体成型的低矮剪力墙. 低矮剪力墙以受剪为主, 刚度和强度较大, 自重较大, 地震作用较大, 延性较差. 为提高剪力墙的延性, 文")
第 47 卷第 5 期 2017 年 9 月 东南大学学报 ( 自然科学版 ) JOURNALOFSOUTHEASTUNIVERSITY(NaturalScienceEdition) Vol.47 No.5 Sept.2017 DOI:10.3969/j.isn.1001-0505.2017.05.023 空腔剪力墙受力机理的理论与数值分析 徐 1 刚 1,2 李爱群 ( 1 东南大学土木工程学院,
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第五章 受弯构件正截面承载力的计算 西安交通大学土木工程系杨政 受弯构件通常指截面上仅有弯矩或弯矩和剪力共同作用为主 轴力可以忽略不计的构件 楼板 柱 楼梯 墙 地下室底板 梁 梁 墙下基础 柱下基础 梁和板是典型的受弯构件, 它们是土木工程中使用数量最大 应用最广泛的一类构件 土木工程结构中受弯构件常用的截面形式有矩形 T 形 工字形 槽形和箱形等 5.1 受弯构件正截面的受力特性 5.1.1 单筋矩形适筋梁正截面受弯的受力过程和破坏形态
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第 卷 第 期 年 月!"#$ " %& &! ' $ 文章编号 ()* ++, & -./01-1 预应力混凝土框架结构 强柱弱梁 设计方法研究 张耀庭 杨力 张江 华中科技大学土木工程与力学学院 湖北武汉 + 摘 要 针对预应力混凝土框架梁设计方法的特殊性 本文以 度区 抗震等级为二级的多层多跨预应力混凝土框架结构为例 研究规范对预应力混凝土框架结构柱端弯矩增大系数取值的合理性 提出以梁端实际抗震受弯承载力调整柱端弯矩的方法进行预应力混凝土框架结构设计
混凝土结构基本原理 第十章预应力结构性能与计算 任晓丹同济大学建筑工程系 www.renxiaodan.com rxdtj@tongji.edu.cn 同济大学土木楼 A413 基本概念 预应力结构的特点 * 提高刚度和抗裂度 * 减轻结构自重 * 提高梁的抗扭和抗剪承载力, 但不提高抗弯承载力 加载 加载 * 提高梁的抗疲劳承载力保护钢筋免受大气腐蚀 先张法与后张法 张拉预应力筋并在台座上固定
标题
2 0 1 7 年 1 1 月第 33 卷第 6 期 沈阳建筑大学学报 ( 自然科学版 ) Journal of Shenyang Jianzhu University ( Natural Science) Nov. 2017 Vol. 33ꎬ No. 6 文章编号 :2095-1922(2017)06-0968 - 08 doi:10. 11717 / j. issn:2095-1922. 2017.
第 期 房建成等 动态定位的强跟踪卡尔曼滤波研究
第 卷第 期 年 月 东南大学学报 房建成万德钧吴秋平 东南大学仪器科学与工程系 南京 提出一种改进的强跟踪卡尔曼滤波算法 应用于 动态定位滤波中获得明显效果 首先采用描述机动载体运动的 当前 统计模型 建立了一种新的 动态定位扩展卡尔曼滤波模型及其自适应算法 然后 为了进一步提高滤波器的动态性能 改进了周东华等提出的强跟踪滤波器 大大提高了 动态定位扩展卡尔曼滤波器的跟踪能力 动态定位 卡尔曼滤波
建筑钢结构进展第 卷 :(2-!"9,+"9!5,:,-!9,!+,5.,+"! 联肢剪力墙体系作为一种高效的抗侧力体系 被广 泛应用于高层建筑结构中 在应用联肢墙体系的高层建筑结构中 建筑的门窗洞口上方形成沿高度方向均匀布置的连梁 连梁的作用主要体现在两个方面 一方面是作为联系构件连接两片单独的墙
第 卷第 期 年 月 建 筑 钢 结 构 进 展!" & 双阶屈服钢连梁联肢剪力墙体系的小震消能减震设计方法 李国强 庞梦德 孙飞飞 侯兆新 同济大学土木工程防灾国家重点实验室 上海 同济大学土木工程学院 上海 中冶建筑研究总院有限公司 北京 00 摘 要 提出了一种应用于联肢剪力墙体系的新型钢连梁 称之为双阶屈服消能钢连梁 并且在此基础上提出了基于小震消能的双阶屈服钢连梁联肢剪力墙体系的抗震设计方法
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7 北京大学学报 医学版 # +94* 4 ' % 论著!! "# $ #% %"&!%'!! $ "( )& * $ +,-.)/ ) 01 " * ). " 2")3 )01 ( /" 433% /1 " 0 "51 " -.)/$ 6',)") 4.))%) 0
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第 5 期蔡建国, 等 : 世构体系框架中节点抗震性能试验研究 1895 工业化改革势在必行, 这为发展预制混凝土结构提供了广阔的舞台 但是在抗震地区应用预制混凝土结构, 通常会遇到很大的困难 [3] ; 而且长期以来, 预制混凝土结构抗震性能研究一直落后于现浇混凝土结构 国内外经过几十年的研究与推
![第 5 期蔡建国, 等 : 世构体系框架中节点抗震性能试验研究 1895 工业化改革势在必行, 这为发展预制混凝土结构提供了广阔的舞台 但是在抗震地区应用预制混凝土结构, 通常会遇到很大的困难 [3] ; 而且长期以来, 预制混凝土结构抗震性能研究一直落后于现浇混凝土结构 国内外经过几十年的研究与推](/thumbs/50/26967332.jpg "第 5 期蔡建国, 等 : 世构体系框架中节点抗震性能试验研究 1895 工业化改革势在必行, 这为发展预制混凝土结构提供了广阔的舞台 但是在抗震地区应用预制混凝土结构, 通常会遇到很大的困难 [3] ; 而且长期以来, 预制混凝土结构抗震性能研究一直落后于现浇混凝土结构 国内外经过几十年的研究与推")
第 43 卷第 5 期中南大学学报 ( 自然科学版 ) Vol.43 No.5 2012 年 5 月 Journal of Central South University (Science and Technology) May 2012 世构体系框架中节点抗震性能试验研究 蔡建国 1, 朱洪进 2, 冯健 1, 刘亚非 3, 黄利锋 1 (1. 东南大学混凝土及预应力混凝土结构教育部重点实验室,
第 期 于建兵 等 钢绞线锚入式预制装配混凝土框架节点抗震试验研究 预制混凝土结构的试验研究和震害调查表明 只要预制构件的接合部位有可靠的连接 预制混凝土结 构就有良好的抗震性能 随着国家不断出台激励政策鼓励发展预制装配建筑 装配混凝土结构在房屋建筑中的应用成为了当前的研究热点 市场上不断涌现出各种
第 卷第 期 年 月 东南大学学报 自然科学版!"$'$$ " " $( 钢绞线锚入式预制装配混凝土框架节点抗震试验研究 于建兵 郭正兴 扬州大学建筑科学与工程学院 扬州 东南大学土木工程学院 南京 摘要 为了系统研究钢绞线锚入式预制装配混凝土框架节点的抗震性能 对 个预制节点和 个现浇节点的足尺比例试件进行了低周反复荷载试验研究 探讨了预制装配节点的破坏形态 滞回性能 刚度退化以及耗能能力 试验结果表明
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第 卷 第 期 年 月 湖南大学学报 自然科学版 "#$ " %& & $ 文章编号 & -./ 预制混凝土梁柱节点试验及框架受力性能分析 高向玲 徐龙标 李杰 曹杨 同济大学建筑工程系 上海 中国二十冶集团有限公司 上海 摘 要 提出了一种预制装配式混凝土梁柱节点采用 字型钢连接的节点方式 并进行了该节点在低周反复荷载作用下的试验 针对型钢连接的特征 提出了一种简化的等效十字连接方式用以模拟该节点
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第9章 排队论
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318 第 44 卷 [5 6] 究则多集中于普通高剪力墙的抗震性能方面 如 : 曹万林等针对 RAC 普通剪力墙进行了低周反复荷载 [7] 作用下的抗震性能试验, 结果表明, 普通 RAC 高剪力墙的抗震性能比普通混凝土高剪力墙略差 ; 肖飞则针 对普通 RAC 高剪力墙在不同轴压比作用下的抗震性
![318 第 44 卷 [5 6] 究则多集中于普通高剪力墙的抗震性能方面 如 : 曹万林等针对 RAC 普通剪力墙进行了低周反复荷载 [7] 作用下的抗震性能试验, 结果表明, 普通 RAC 高剪力墙的抗震性能比普通混凝土高剪力墙略差 ; 肖飞则针 对普通 RAC 高剪力墙在不同轴压比作用下的抗震性](/thumbs/49/25921485.jpg "318 第 44 卷 [5 6] 究则多集中于普通高剪力墙的抗震性能方面 如 : 曹万林等针对 RAC 普通剪力墙进行了低周反复荷载 [7] 作用下的抗震性能试验, 结果表明, 普通 RAC 高剪力墙的抗震性能比普通混凝土高剪力墙略差 ; 肖飞则针 对普通 RAC 高剪力墙在不同轴压比作用下的抗震性")
第 44 卷第 4 期 2016 年 7 月 Journal of Hohai University( Natural Sciences) Vol.44 No.4 Jul. 2016 DOI:10.3876 / j.issn.1000 1980.2016.04.006 T 形 RAC 短肢剪力墙抗震性能试验研究 樊禹江 1,3, 余滨杉 2, 熊二刚 3 3, 苗晓瑜 (1. 长安大学建筑学院, 陕西西安
304 山东建筑大学学报 2014 年 0 引言 预应力型钢混凝土梁 PSRCB(Prestresedsteel reinforcedconcretebeam) 结构是在普通型钢混凝土梁 (SRCB) 基础上采用预应力技术的一种新型组合结构 与型钢混凝土梁 SRCB 相比,PSRCB 具有如下优点
第 29 卷 第 4 期 2014 年 8 月 山东建筑大学学报 JOURNAL OF SHANDONG JIANZHU UNIVERSITY Vol.29 No.4 Aug. 2014 文章编号 :1673-7644(2014)04-0303-05 预应力型钢混凝土梁结构设计与研究 徐杰 1, 周晓娜 2, 傅传国 1 3, 戴航 (1. 山东建筑大学土木学院, 山东济南 250101;2. 山东建大建筑规划设计研究院,
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140 地震工程与工程振动第 37 卷 引言 产品的流动性是建筑业的显著特点, 房屋的建造不可能像其他产品那样在工厂进行制造, 而且建筑不是采用单一或少量的建材就可以建成的, 并且需要不同的专业工人在同一现场进行工作, 而且工作环境比较恶劣, 这样就会导致劳动效率低下 同时建筑业所需要机械都是一些大
第 37 卷第 5 期 2017 年 10 月 地震工程与工程振动 EARTHQUAKEENGINEERINGANDENGINEERINGDYNAMICS Vol.37No.5 Oct.2017 文章编号 :1000-1301(2017)05-0139-07 DOI:10.13197/j.eeev.2017.05.139.yujb.016 新型预制装配框架梁柱节点低周反复荷载试验研究 于建兵, 郭正兴
第 卷 第 期 年 月 半 导 体 学 报! " # $%&'%' $!&' #% #$1 /#1 $'! / ?/ ?/ / 3 0,?/ ) * +!!! '!,!! -. & ' $! '! 4% %&1)/1(7%&)03 (% )
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第 10 卷第 4 期 2015 年 12 月 震灾防御技术 Technology for Earthquake Disaster Prevention Vol. 10,No. 4 Dec.,2015 王振波, 解子林,2015. 现浇板对 RC 框架结构抗震性能影响的试验研究. 震灾防御技术,10(4):979 985. doi:10.11899/zzfy 20150416 现浇板对 RC 框架结构抗震性能
(r s) {φ r1, φ r2,, φ rn } {φ s1, φ s2,, φ sn } u r (t) u s (t). F st ι u st u st k 1 ι φ i q st i (6) r β u r β u r u r(t) max u st r φ
3 351 1) 2) ( 100083)... TU311.3 doi 10.6052/1000-0879-13-151 A. [1-3]. 180.. [4]..... 2013 04 18 1 2013 05 23. 1 N mü(t) + c u(t) + ku(t) ι sin θt (1) m, c k N N m u(t) u(t) ü(t) N ι N θ. (ω i, φ i ).
南通大学学报 社会科学版 第 卷 第 期 双月刊 年 月出版 3 9 S ^ 9 F = S ]( ^ >? 67 = D ^ E Y GH I 摘要!"#$%&' ()*+,-./* :; 1 < #D.E? FGAH!" BI7JK LM.NO F
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第 1 期 邱发强, 等 : 预应力灌浆波纹管预制拼装桥墩抗震性能分析 145 ingprefabricateasemblypiersconnectedwithgroutingmetalcorugatedpipe.accordingtothejapanesestandard, theformulao
第 38 卷第 1 期 2018 年 2 月 地震工程与工程振动 EARTHQUAKEENGINEERINGANDENGINEERINGDYNAMICS Vol.38No.1 Feb.2018 文章编号 :1000-1301(2018)01-0144-10 DOI:10.13197/j.eeev.2018.01.144.qiufq.016 预应力灌浆波纹管预制拼装桥墩抗震性能分析 邱发强 1, 夏樟华
第 期 - #!- 李小军等$核电工程双钢板混凝土剪力墙面外受弯性能 率以及良好 的 抗 震 性 能 被 认 为 是 新 一 代 核 电 站 * 安全相关 墙 体 结 构 的 重 要 形 式 目 前 虽 然 钢 板混凝土剪 力 墙 结 构 已 经 被 应 用 于 核 电 工 程 但 缺乏钢板混 凝
* 3 6 第! 卷第 期 #$ 年 月 ; * < #$ 核电工程双钢板混凝土剪力墙面外受弯性能!# 李小军!李晓虎!
限元分析, 研究了梁伸入墙肢长度 ( 纵筋直段锚固 长度 ) 梁纵筋锚固条件及梁纵筋配筋率等因素对节点受力和变形性能的影响 试验概况. 试件设计 本次试验的 个试件 ( - - ) 均为图 所示的偏心节点 试件几何尺寸 外形及悬臂梁配 筋等主要特征如图 和表 所示, 梁伸入墙体长度为, 剪力墙分布筋
* 钢筋混凝土梁 - 薄墙平面内偏心连接节点试验研究 王志军 柏洁白绍良 ( 重庆大学土木工程学院, 重庆 ) 摘要 : 针对梁纵筋锚固条件 墙肢内梁配箍率及梁截面高度等参数, 通过 个梁 - 薄墙平面内偏心连接节点的低周反复加载试验以及非线性有限元的模拟和参数分析, 模拟结果与试验吻合较好 试验与分析结果表明 : 保证梁纵筋直段锚固长度后, 采取弯锚措施和加大墙肢内梁配箍率都可以改善节点受力和延性,
566 东南大学学报 ( 自然科学版 ) 第 43 卷 随着我国 建筑工业化 住宅产业化 进程的加快, 装配式混凝土剪力墙结构应用越来越广泛. 近年来, 国内已逐渐形成了多种装配式剪力墙结构技术 [15]. 剪力墙构件是高层房屋剪力墙结构的主要受力构件, 也是其首要抗震耗能构件. 因为装配式剪力墙墙
![566 东南大学学报 ( 自然科学版 ) 第 43 卷 随着我国 建筑工业化 住宅产业化 进程的加快, 装配式混凝土剪力墙结构应用越来越广泛. 近年来, 国内已逐渐形成了多种装配式剪力墙结构技术 [15]. 剪力墙构件是高层房屋剪力墙结构的主要受力构件, 也是其首要抗震耗能构件. 因为装配式剪力墙墙](/thumbs/91/106340204.jpg "566 东南大学学报 ( 自然科学版 ) 第 43 卷 随着我国 建筑工业化 住宅产业化 进程的加快, 装配式混凝土剪力墙结构应用越来越广泛. 近年来, 国内已逐渐形成了多种装配式剪力墙结构技术 [15]. 剪力墙构件是高层房屋剪力墙结构的主要受力构件, 也是其首要抗震耗能构件. 因为装配式剪力墙墙")
第 43 卷第 3 期 2013 年 5 月 东南大学学报 ( 自然科学版 ) JOURNALOFSOUTHEASTUNIVERSITY(NaturalScienceEdition) Vol.43 No.3 May2013 doi:10.3969/j.isn.1001-0505.2013.03.022 装配式混凝土剪力墙水平拼缝 U 型闭合筋连接抗震性能试验研究 1 刘家彬 1,2 陈云钢 1 郭正兴
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1 02 04 08 14 20 27 31 35 40 43 51 57 60 07 26 30 39 50 56 65 65 67 2 3 4 5 6 7 8 9 10 11 12 13 14 15 16 17 18 19 20 21 22 ω ρ ε 23 λ ω < 1 ω < 1 ω > 0 24 25 26 27 28 29 30 31 ρ 1 ρ σ b a x x i +3 x i
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幻灯片 1
装配式混凝土建筑标准 相关技术问题探讨 Discussion on Precast Concrete Building Standard 一切高标准 装配式混凝土建筑相关标准 Standards for Precast Concrete Building 国内装配式混凝土建筑标准 国家标准 Domestic Precast Concrete Building Standard GB 名称 建筑模数协调标准
研究进展 凝土结构体系开发了多种适用于住宅的预 混合铰破坏机制 滞回曲线均较饱满 表 制构造方案 并开展了一系列研究工作 现出良好的抗震性能 本文将以上述三类装配整体式混凝土结构 体系为主要对象 对其主要预制构造方案 与抗震性能研究进展做一简要的介绍 Research Progress 指标与现浇混
大势 装配整体式混凝土住宅是实现住宅产业化最主要的结构形式之 一, 目前我国装配整体式混凝土住宅主要采用三类结构体系 即装 配整体式混凝土框架结构体系 装配整体式混凝土剪力墙体系和预 制混凝土夹心保温外墙体系 本文结合课题组已开展的研究工作分 别对这三类体系的主要预制构造方案及其抗震性能的最新研究进展 做了介绍 装配整体式 * 混凝土住宅结构体系研究进展 文 / 同济大学建筑工程系 薛伟辰 *[ 基金项目
自然科学版 预处理 视盘粗定位 视盘垂直坐标的粗定位 视盘水平坐标的粗定位
自然科学版 文章编号 视网膜图像中视盘的快速自动定位方法 赵晓芳 林土胜 李碧 摘 要 基于眼底视网膜血管的分布结构及视盘本身的特点 提出一种快速自动定位视盘的方法 首先根据视网膜血管的网络分布结构大致定位视盘的垂直坐标 然后根据视盘 的亮度信息及视盘与血管的关系来定位视盘的水平坐标 最后把视盘限定在以粗定位的视盘为中心的一个小窗口内 用 变换精确定位视盘中心 该方法不需要事先分割视网膜血管 也不需要对算法进行训练
86 地震工程与工程振动第 38 卷 yielding.underrareearthquake,thedampercanefectivelycontrolthestructuraldisplacementresponseandim provetheseismicperformanceofthestr
第 38 卷第 4 期 2018 年 8 月 地震工程与工程振动 EARTHQUAKEENGINEERINGANDENGINEERINGDYNAMICS Vol.38No.4 Aug.2018 文章编号 :1000-1301(2018)04-0085-08 DOI:10.13197/j.eeev.2018.04.85.cheny.013 分级屈服型金属阻尼器减震性能分析 陈云 1, 陈超 1, 刘涛
ABAQUS在超高层结构动力弹塑性分析中的应用
第 5 卷第 1 期 2010 年 3 月 震灾防御技术 Technology for Earthquake Disaster Prevention Vol. 5, No. 1 Mar., 2010 阎红霞, 杨庆山, 张丽英,2010. ABAQUS 在超高层结构动力弹塑性分析中的应用. 震灾防御技术,5(1):108 115. ABAQUS 在超高层结构动力弹 1 塑性分析中的应用 阎红霞 1,2)
5) 验算最小配筋率 t 取. min % 4.7. 不少筋 b 5 45 o 选用 4 ( 5mm ), 一排可以布置得下, 因此不必修改, 重新计算. 解 : ) 求 设受拉钢筋为两排布置, 取 5mm 7 5 5(mm) ( C, 保护层厚度 取 mm ) ) 判断 T
一 判断题 混凝土结构设计原理 模拟卷 ( 一 ) 参考答案... 4. 5.. 7. 8. 9.. 二 单项选择题.B.C.B 4.C 5.D.D 7. 8. 9.B.C 三 简答题.() 一级 : 为严格要求不出现裂缝的构件 要求 : k p () 二级 : 为一般要求不出现裂缝的构件 要求 : 且 要求 : k p tk () 三级 : 为允许出现裂缝的构件 mx lim. 可以分为以下个阶段
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2001 年 10 月 份 MBA 联 考 逻 辑 真 题 2001 年 全 国 在 职 攻 读 工 商 管 理 硕 士 学 位 入 学 考 试 逻 辑 试 题 说 明 : 从 下 面 每 题 所 列 的 A B C,D,E 五 个 备 选 答 案 中 选 出 一 个, 多 选 为 错 答 案 必 须 涂 在 答 题 卡 上, 答 在 试 题 纸 上 无 效 21. 正 是 因 为 有 了 第 二
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第 卷 第 期 年 月 建筑科学与工程学报!! "#$ % &!! & ' 文章编号 (*(( 钢混框剪高层结构地震能量分布及耗散研究 鲍文博 付亮华 陆海燕 徐广洋 沈阳工业大学建筑工程学院 辽宁沈阳 沈阳工业大学辽宁省建筑材料力学重点实验室 辽宁沈阳 摘要 为了研究复杂建筑结构在地震作用下地震能量的分配与耗散机制 基于能量平衡原理和 =% 3? 软件对钢筋混凝土框架 ( 剪力墙高层结构模型进行了动力弹塑性能量时程分析
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31 4 2012 8 JournalofLanzhouJiaotongUniversity Vol31No4 Aug2012 :1001-4373(2012)04-0097-07 * 张友兵 张 波 ( 100073) : 分析了列车运行过程中的受力情况 给出了制动过程中减速度的计算方法 并采用正向 反向两种迭代方式计算列车制动曲线 两种方式计算出的制动曲线一致 证明了计算制动曲线的方法是正确的
8 山东建筑大学学报 2018 年 0 引言 框架结构是多 高层建筑结构体系中常用的一种 楼板对梁端的加强作用是影响框架梁抗震性能的重要因素 合理有效的控制框架梁在地震作用下的损伤破坏机制, 是提高其抗震性能的重要手段 梁铰 整体耗能机制主要是预期通过梁端塑性铰的充分耗能来保证延性框架整体抗震性能
第 33 卷 第 3 期 2018 年 6 月 DOI:10.12077/sdjz.2018.03.002 山东建筑大学学报 JOURNAL OF SHANDONG JIANZHU UNIVERSITY Vol.33 No.3 Jun. 2018 端部损伤控制型 RC 带板梁抗震性能研究 刘春阳 1,, 李飞 1, 郭长群 1, 李振宝 2 1, 赵兴权 (1. 山东建筑大学土木工程学院, 山东济南
危险化学品废物的处理
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