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1 第 卷第 期 年 月 建 筑 钢 结 构 进 展 " ' 腋板加强型节点空间钢框架在低周反复荷载作用下的抗震性能研究 董立婷 王 燕 青岛理工大学土木工程学院 山东青岛 摘 要 为对比分析普通节点和腋板加强型节点钢框架的抗震性能 采用? 有限元分析软件对两种不同节点形式的钢框架建立三维空间计算模型 进行了低周反复荷载作用下的有限元模拟 对比分析了两种节点钢框架模型的破坏形态 滞回性能 承载力 耗能能力 强度及刚度退化性能 分析结果表明 腋板加强型节点钢框架能有效地提高钢框架的承载力 达到塑性铰外移的目的 滞回曲线饱满 具有较强的耗能能力 退化性能较普通节点钢框架更缓慢 研究内容可为工程应用和理论分析提供参考 关键词 腋板加强型节点 空间钢框架 低周反复荷载 滞回性能 抗震性能中图分类号. 文献标识码 文章编号 "-. " " - " * -"6 *3 2 ". * 2 "3* 7A- ""( " ( * ( ( ( 6 * 2 "* * " * " ( ( (" ( 6 *6 " 6 " * " B? 6 " (" * *2 ( " * " " " 2 " ( 6 ** 6 " ( ** * " (2 * ( ( " * 2 * * 2 "( 6* * " " *" " ( 6 ** * " 6 * *6 * 2 * * " ( 6 " * *2 ( ( 随着我国国民经济的迅速发展以及钢材产量的增加 钢结构建筑因具有工厂化制作 装配化施工 施工工期短 承载力高 延性和综合性能好的特点 在工业及民用建筑中得到广泛应用 在 年美国 * " 地震和, 年日本阪神地震中 被认为抗震性能卓越的钢框架结构发生了大量脆性断裂现象 两次强烈地震导致大量钢框架在梁 柱翼缘连接焊缝以及梁腹板焊缝通过 孔附近出现了严重的脆性破坏 导致焊接部位发生脆性破坏的主要原因是由于梁根部翼缘坡口焊缝出现超高应 力以及梁柱连接焊缝质量缺陷造成的 为避免钢框架塑性铰出现在受力复杂且脆弱的连接焊缝处 保证塑性耗能发展之前梁柱连接焊缝不发生破坏 最好的解决办法就是将塑性铰移至距梁柱连接焊缝一定距离的梁上 目前 能够实现塑性铰外移的梁柱连接节点形式主 收稿日期, 收到修改稿日期 基金项目 国家自然科学基金,, 作者简介 董立婷 女 硕士研究生 主要从事钢结构设计工作 ( ""( 王 燕, 女 博士 教授 主要从事钢结构设计理论及其工程应用方面的研究

2 .7 建 筑 钢 结 构 进 展 要有削弱型和加强型两种 类 型削 弱 型 是 以 降 低 梁 的 承 第 " 卷 载力和刚度为 代 价 达 到 塑 性 铰 外 移 的 设 计 目 的"工 程 应 点 钢 框 架 ( A 1 RA3.B ' 1 A 8 1 " 以下简 称 空 间 有 限 元 计 算 模 型" 研 究 分 析 d( A@ Rd 用存在一定的 弊 端加 强 型 是 在 梁 端 处 通 过 将 梁 截 面 局 了腋 板 加 强 型 空 间 钢 框 架 和 普 通 节 点 空 间 钢 框 架 部加强"使 塑 性 铰 外 移, 目前国内外的 研 究 工 作 主 要 集中在削弱型和加强型节点 的 抗 震 机 理 和 滞 回 性 能 的 研 e(.a ( 1d( A@"以 下 简 称 ed两 种 连 接 类 J8 型空间钢框架图 A 在 低 周 反 复 荷 载 下 的 滞 回 究上"而针对钢 框 架 在 低 周 反 复 荷 载 作 用 下 整 体 结 构 的 性能(极限承载力"耗能能力(退 化 性 能 以 及 破 坏 机 理"研 抗震性能以及破坏机理的 研 究 较 少本 文 在 腋 板 加 强 型 究内容可为工程应用和理论分析提供参考 节点的抗震性能研究 基 础 上 D? ", "通 过 建 立 腋 板 加 强 型 节 图. 三维空间钢框架计算模型及节点详图.Q; ' >??, -, 9 有限元建模及加载制度 工字钢"建立 缩尺比 例 模 型"层 高 为 受 9: 9 空间钢框架建模及几何参数 力方向的 主 梁 跨 度 为 梁 跨 度 采用 H8c 有限元 软 件 建 立 两 种 节 点 形 式 的 空 间 主(次梁(柱截面尺 寸 设 计 参 考 文 献 =? ;,"腋 板 几 何 参 数 钢框架模型"钢框架设计按照 抗 震 设 防 烈 度 < 度 考 虑"主 依据文献 D,取值"楼面 荷 载 设 计 值 为 =7 有 限元模型编号(梁(柱截面及腋板几何参数如表 所示 梁(柱均选用 ^D2 焊接 R 形 钢"次 梁 采 用 ^D2 热 轧 表. 模型编号及梁柱腋板几何参数单位?? A"2.R, 6?" -1,??, >"?' ', 6? ' 9 J?? *; *; 试件编号 框架类型 ed 普通节点钢框架 Rd 次梁截面 主梁截面 柱截面 \ [;[D7 D[<7 R8D[D["[< R8D[[<[ 对称加腋节点钢框架 \ [;[D7 D[<7 R8D[D["[< R8D[[<[ 9: ; 三维空间钢框架有限元建模 腋板 "[D[< 有节点水平自 由 度 进 行 KU 耦 合 为 模 拟 钢 柱 柱 脚 固 定 三维空间钢框架 有 限 元 建 模 采 用 H8c 结 构 软 件 支座"将柱底端 面 全 部 约 束 为 防 止 主 梁 在 加 载 过 程 中 1 < 实体 计 算 单 元 钢 材 本 构 关 系 采 用 多 线 性 随 动 过早地发生平面外失稳"对主梁上翼缘 跨度处施加 强化三折线模型图 "考虑了循环荷载作用下钢材 的 包 方向的位移约束"以模拟次梁对主梁的约束考虑重 力 辛格效应"分析中采用 6.M,,屈服准 则 材 料 力 学 性 阶效应影 响"根 据 钢 框 架 楼 面 荷 载 设 计 值"可 以 计 算 出 能参 照 文 献 <,钢 材 拉 伸 试 验 结 果"屈 服 强 度 (; Z 主(次梁顶 面 分 配 到 的 楼 面 荷 载 值 分 别 为 D7 "DW8( D_ "极 限 强 度 (3 Z ;81@@: "屈 服 应 变 ; Z7 "7 ;=DW8"将荷载值 换 算 成 面 力 均 匀 施 加 在 主(次 梁 顶 面钢框架约束及加载端自 由 度 耦 合 如 图 所 示 以 结 =81@@: "极 限 应 变 3 Z _ "极 限 强 度 (N- Z "=81@@: "破坏时应变N- Z=_ 在钢框架空间建模中"沿 主 梁 轴 线 方 向 为 U 轴"沿 次 梁轴线方向 为 轴"沿 柱 子 轴 线 方 向 为 ; 轴 为 避 免 加 载点处出现应力 集 中 现 象"对 层 加 载 端 柱 翼 缘 上 的 所 构屈服位移的 倍 数 控 制 水 平 加 载"结 构 屈 服 位 移 通 过 单 调水平位移加载曲 线 得 到"采 用 通 用 屈 服 弯 矩 法,得 到 普通节点 和 腋 板 加 强 型 节 点 两 种 钢 框 架 的 屈 服 位 移, 分别 加 载 制 度 参 考 >QQ 给 出

3 第期. < 腋板加强型节点空间钢框架在低周反复荷载作用下的抗震性能研究 的建议"屈服前"每级位移循 环 次"屈 服 后"每 级 位 移 循 表 7 加载制度 环两次"加载制度如表 所示 A"2 7S, 1 ' D? 荷载级别 层位移幅值@@ 循环次数 荷载步数 g g g D" g = D g " g D; 图 7 钢材应力:应变关系 = gd < 7Q : ' 6 G ; g" " < g= = g; g< D< ; 有限元计算结果 ;: 9 破坏过程及滞回曲线 两种节点类型钢框架在循 环 荷 载 作 用 下 的 等 效 应 力 图 < 边界约束与荷载施加 分布及发展情况分别如图 和图 D 所示 <3,6-, -;; -, *' 普通钢框架的应力发展单位 G,;?, >, >TQ J U*??V7 图 BQW 对称加腋型钢框架的应力发展云图单位 U*??V7 BAD G,;?, >, >QW J U*??V7 图 所 示 为 ed 普 通 钢 框 架 的 应 力 发 展 云 图 可 以看出"钢框架在循环加载至 A" 层梁端 末图 和 层梁端与柱翼缘连接处的应力发展迅速" 层梁 截 面 的应力逐渐向 腹 板 中 部 发 展"柱 脚 端 部 应 力 持 续 增 加 并

4 ( 建筑钢结构进展第 卷 向柱腹板方向发展 最大应力出现在 层梁端与柱翼缘连接焊缝处 应力值达 (( 循环加载至 末 图 在远离加载端的 层梁末端约 倍梁高处的梁下翼缘及腹板发生平面外的横向位移并且出现塑性变形 层梁端与柱翼缘连接处的应力增大 梁截面应力逐渐向跨中发展 应力增大 在循环加载至, 末 图 层梁及 层梁应力值有所降低 但 层梁的变形继续增大 这表明钢框架承载力降低 结构开始出现破坏现象 在循环加载至 末 图 " 层梁在距梁末端约 倍梁高处的梁下翼缘及腹板发生平面外横向位移并且出现塑性变形 层梁及 层梁应力值继续减小 当加载至,(( 末 钢框架承载力下降至, 倍的最大承载力 可以认为结构破坏 从图 所示的等效应力发展变化可见 普通节点钢框架在循环荷载作用下高峰应力首先出现在框架梁的梁端与柱翼缘连接焊缝处 随之钢框架柱脚的翼缘板屈曲 整个加载过程中梁端与柱翼缘连接焊缝处应力较大 实际地震作用中易发生钢框架梁端与柱翼缘连接焊缝的开裂破坏 致使框架过早的破坏 图, 加腋型节点钢框架的应力发展云图 加腋型钢框架在 循环末 图, 柱脚翼缘板及 层梁腋板末端 层梁腋板末端均进入弹塑性状态 在远离加载端的 层梁腋板末端约 倍的梁高处梁下翼缘由于受压 部分梁段发生轻微的扭转屈曲 层梁端 腋板端部与柱的连接焊缝处应力较小 最大值为,(( 在循环加载至 末 图, 层梁及 层梁在离梁腋板末端约 倍的梁高处梁下翼缘及腹板发生平面外的横向位移并且塑性变形持续增加 层梁截面应力逐渐向跨中发展 应力增大 在循环加载至, 末 图, 层梁及 层梁应力值有所减小 但塑性变形继续增大 这表明钢框架承载力下降 同时柱脚翼缘出现较大的塑性变形 在循环加载进入 时 层梁出现平面内的整体 形弯曲 如图, " 所示 当加载至 (( 末 框架承载力下降至, 倍的最大承载力 此时结构破坏 从图, 加腋型钢框架在应力发展依次为柱脚 层梁腋板端部 层梁腋板端部 在结构承载力降低阶段 主要通过梁的弯曲变形耗能 柱脚处塑性变形并不大 在结构加载的整个过程 梁翼缘及腋板端部与柱翼缘连接焊缝处应力较小 相比普通框架而言 降低了焊缝脆性破坏的概率 达到了防止钢框架由于梁端焊缝开裂而过早发生破坏的目的 滞回曲线是对结构抗震性能评价的主要依据 滞回曲线越饱满 试件的耗散地震能量的能力越强 抗震性能越好 图 为表 所示空间钢框架在循环荷载作用下的荷载 位移滞回曲线 图.63 钢框架与 39 钢框架滞回曲线 由图 可见 钢框架在循环荷载作用下的滞回曲线呈纺锤型 饱满稳定 均能够完成 循环 当框架进入, 循环时 滞回曲线峰值开始出现下降 耗能性能下降 但加腋型钢框架的滞回面积比普通钢框架的滞回面积更大 耗能更强 由图 加腋型钢框架进入 后 正 负向的滞回环面积明显不对称 这是因为正向加载时 非加载端梁的下 翼缘受压 向上弯曲 如图, " 所示加载端梁上翼缘受压 向下弯曲 梁平面内呈现整体 形弯曲 此时正向加载主要依靠梁发生 形弯曲消耗能量 而负向加载时弯曲的梁又被拉直 释放出更多的能量 所以正向承载力比负向承载力小 正向滞回环的面积明显小于负向滞回环的面积

5 第 期腋板加强型节点空间钢框架在低周反复荷载作用下的抗震性能研究 * 钢框架在循环荷载作用下的骨架曲线如图 所示 图 等效粘滞阻尼系数计算简图 "" :", 图 63 与 39 钢框架骨架曲线对比图 -" 在水平位移达到约 (( 钢框架骨架曲线均处于线性状态 表明结构一直处于弹性阶段 加载至 (( 之后 钢框架开始进入弹塑性阶段 钢框架的整条骨架曲线全部位于 钢框架的外部 钢框架的刚度及极限承载力均大于 钢框架的极限承载力为 9 而 钢框架极限承载力为 9 二者相差 与普通节点钢框架相比 加腋型节点钢框架可以承受较大的荷载 加腋型节点钢框架的极限位移为 (( 与普通节点钢框架的极限位移相比 增大 说明加腋型节点的钢框架具有较强的塑性变形能力 表 钢框架等效粘滞阻尼系数 :", 试件编号 "" " 9 (( " 9 比值, 注 所在行数据 所在行数据 图 所示为 加腋型钢框架有限元计算模型的刚度退化曲线 耗能能力结构的耗能性能是评估其抗震性能的重要依据 可以采用等效粘滞阻尼系数 衡量钢框架的耗能能力 钢框架的等效粘滞阻尼系数可按图 中滞回曲线 " 与横轴所围的面积与 的面积进行计算 如图 中 滞回曲线字母标记所示 其计算公式如下 " " " 钢框架等效粘滞阻尼系数 计算结果如表 所 " 示 腋板加强型节点钢框架的等效粘滞阻尼系数明显大于普通钢框架 二者的等效粘滞阻尼系数相差 说明腋板加强型节点钢框架具有很强的耗能能力 刚度退化 刚度退化是研究结构抗震性能的重要指标 将各钢框架结构模型滞回曲线中坐标原点与各条循环曲线的峰值点 即骨架曲线上的点 相连 连线的斜率即可定义为等效刚度 刚度退化可以用等效刚度退化系数表示 将模型的等效刚度除以最大刚度所得的比值即为钢框架结构的等效刚度退化系数 图 1 刚度退化曲线 13 可以看出 两种钢框架有限元模型的刚度退化规律相似 退化曲线均呈现 几 字形分布 刚度退化系数正 负向对称 处于弹性工作阶段时 模型刚度基本保持不变 未出现退化现象 随着荷载的增加 当位移达到约 (( 时 刚度退化曲线开始骤然下降 说明进入屈服阶段 钢框架在循环荷载分别增大至 时 刚度退化曲线开始变缓 说明模型的刚度退化基本趋于稳定 钢框架的极限位移为 钢框架的极限位移为 钢框架的刚度退化曲线位于 钢框架的下部 退化较为缓慢 说明腋板加强型节点钢框架的耗能大于普通节点钢框架

6 . 建筑钢结构进展第 卷 1 强度退化强度退化是用低周往复荷载作用下实际位移幅值所对应的承载力与单调加载位移幅值所对应的承载力的差值, 与单调加载幅值位移所对应的承载力,' 的比值 可以衡量结构强度退化的程度 根据钢框架结构模型在单调加载作用下的荷载 位移曲线以及低周往复荷载作用下的滞回曲线 可以得出在各循环加载峰值点的钢框架结构强度退化曲线 如图 所示 为 出现在焊缝中部 钢框架梁柱连接焊缝处 8 值为 参考文献 的相关研究成果 8 值大于 时 易出现脆性开裂 所以在塑性累积作用不明显的弹塑性阶段初期 钢框架梁 柱翼缘根部焊缝不易发生脆性开裂 钢框架中加腋的设计则大大削弱梁 柱翼缘连接焊缝开裂的可能性 避免焊缝过早地发生脆性破坏而导致承载力降低 图 63 钢框架与 39 钢框架路径处 比较 图 强度退化曲线 3, 可见 两种模型的强度退化曲线均呈现 形分布 弹性加载阶段模型的强度退化曲线基本处于平直线发展 并且与水平轴重合 随着梁端位移加大 模型进入弹塑性发展阶段 强度退化曲线骤然变陡 这是由于模型的塑性应变不断累积 导致梁局部发生屈曲破坏造成强度急剧退化 加载至 时 两种模型的正 负向退化曲线出现不对称现象 这是因为此时正向加载时梁平面内呈现整体 形弯曲 梁仅依靠弯曲变形耗能 承载力降低 当负向加载时梁又被拉直 承载力比正向加载时有所增加 所以强度退化曲线表现出不对称性 加腋型节点钢框架的正向退化的曲线几乎重合 这是因为两者最初的破坏都是在 层梁下翼缘发生弯扭屈曲破坏 二者正向加载时破坏规律一致 钢框架 加腋型节点钢框架的承载力退化较慢 与 普通节点钢框架相比 其整体结构的抗震性能较好 开裂性能由于钢框架结构常因梁柱连接焊缝过早开裂而导致脆性破坏的发生 所以有必要分析初期弹塑性阶段关键焊缝处的开裂情况 提取如图 " 中所示的路径中的开裂指数 8 8 可有效地判断在荷载作用下钢材是否发生脆性断裂 8 值越大 表示越易开裂 对比 钢框架在 末路径处的开裂指数大小 如图 所示 可以看出 钢框架梁柱连接焊缝处 8 最大值,, 结论 腋板加强型节点钢框架有效地改善了梁端应力集中现象 达到保护梁柱节点连接焊缝 避免出现脆性断裂的设计目标 腋板加强型节点空间钢框架有限元模型的荷载 位移滞回曲线呈饱满的梭形 滞回面积较大 骨架曲线呈现明显的弹性 屈服 塑性及破坏下降段 说明腋板加强型节点钢框架具有良好的滞回性能 腋板加强型节点空间钢框架的承载力相对普通钢框架有明显提高 抗震耗能能力高于普通钢框架 说明加腋型钢框架能够有效地提高钢框架的整体承载能力并具有较强的抗震耗能能力 两种节点空间钢框架的刚度退化规律一致 进入屈服阶段后普通节点钢框架的负向强度退化速度大于腋板加强型节点钢框架 腋板加强型节点钢框架的承载力退化较慢 更有利于抗震 两种节点空间钢框架在塑性累积作用不明显的弹塑性阶段初期 梁 柱翼缘连接焊缝均不易开裂 腋板加强型节点钢框架梁 柱翼缘连接焊缝处的开裂指数远小于普通节点钢框架 避免过早的脆性开裂而导致钢框架整体承载力降低, 考虑焊缝残余应力 初始缺陷等对钢框架的影响 有待进一步研究 参考文献 7 1 "(* * " *;9 ' 9 * ( 1." 3 "(

7 第 期腋板加强型节点空间钢框架在低周反复荷载作用下的抗震性能研究 " 2 " *, 9 *;9 ' 黄南冀 日本阪神大地震建筑震害分析与加固技术 北京 地震出版社 : ' 1 *;9 "( " " ( * : ( 王燕 王玉田 郁有升 扩翼式连接钢框架抗震性能试验研究 ' 建筑钢结构进展, >? >??? * 8 ( " ( ( ( 6 * 6 " " ( ' ",, 王培 梁上翼缘加腋非对称加强型节点抗震性能试验研究 7 青岛 青岛理工大学 >. * ( ( ( * * " (( " " 7 " ". * " ( " " 8 > " " 3 ( < 3 3' -, 建筑抗震设计规范 北京 中国建筑工业出版社 -,3" ( 7 " : 3* * = " -, 钢结构设计规范 北京 中国计划出版社 -, 3" 7 : 陶帅 扩翼型节点钢框架的抗震性能研究 7 青岛 青岛理工大学. * ( ( 8( 6 " ( 7 " ". * 2 姚谦峰 陈平 土木工程结构试验 北京 中国建筑工业出版社? 3* 3 2 : 3* * = " 33. * 3(( " " " " " *;9 B * 33-3 < ' > " " 6 " " (( ' ' 王薇 钢框架板式加强型焊接节点的断裂性能分析 7 青岛 青岛理工大学 > > " *2 6 " (( ( 7 " ". * 2 上接第 页 参考文献 > " * 6 6 * " ( ( ( 3 " < *3 * * (, > " *2 " * 3 " * 3B * " 29 3 " " 2 29, 蔡益燕 高层民用建筑钢结构技术规程 修订纪要 ' 建筑钢结构进展,, 3? ( ( "( * " ' ",, 包世华 新编高层建筑结构 版 北京 中国水利水电出版社, * *.* 6 ( " " " : 3* > 6,, 沈江元 于安林 内填钢板剪力墙中心支撑钢框架的抗震性能研究 ' 钢结构 " ( "6 * * 6 ' 3 惠宽堂 李生辉 两边连接交叉加劲钢板剪力墙弹性屈曲分析 ' 空间结构 1 * * 9 *2 " " * 6 6 * 6 " ' 陈绍蕃 具有多道弹性支撑杆的钢柱稳定计算 ' 西安建筑科技大学学报 自然科学版,, 3* * ( 6 * ( ' ' 2 * =. *,, 缪友武 两侧开缝钢板剪力墙结构性能研究 7 北京 清华大学?6.* 2 *2 * 6 "6 " 7 :. * 2 陈骥 钢结构稳定理论与设计 版 北京 科学出版社 3* ' * "" " " : * '? ( "

(2015-2016-2)-0004186-04205-1 140242 信 号 与 系 统 Ⅰ 学 科 基 础 必 修 课 37 37 1 教 203 17 周 2016 年 06 月 13 日 (08:00-09:35) (2015-2016-2)-0004186-04205-1 141011

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