第 25 卷第 2 期中国有色金属学报 2015 年 2 月 Volume 25 Number 2 The Chinese Journal of Nonferrous Metals February 2015 文章编号 : (2015) 变形温度对 2A14 铝合

Size: px

Start display at page:

Download "第 25 卷第 2 期中国有色金属学报 2015 年 2 月 Volume 25 Number 2 The Chinese Journal of Nonferrous Metals February 2015 文章编号 : (2015) 变形温度对 2A14 铝合"

丸经
5 years ago
Views:

第 25 卷第 2 期中国有色金属学报 2015 年 2 月 Volume 25 Number 2 The Chinese Journal of Nonferrous Metals February 2015 文章编号 :1004 0609(2015)02 0308 07 变形温度对 2A14 铝合金显微组织和力学性能的影响刘文胜, 刘东亮, 马运柱, 王娟, 杨波平 (

1 第 25 卷第 2 期中国有色金属学报 2015 年 2 月 Volume 25 Number 2 The Chinese Journal of Nonferrous Metals February 2015 文章编号 : (2015) 变形温度对 2A14 铝合金显微组织和力学性能的影响刘文胜, 刘东亮, 马运柱, 王娟, 杨波平 ( 中南大学粉末冶金国家重点实验室, 长沙 ) 摘要 : 在 300~450 温度范围内对 2A14 铝合金进行恒应变速率的多向压缩实验, 模拟其多向锻造过程, 采用金相显微镜 (OM) 扫描电镜(SEM) 透射电镜(TEM) 和室温力学性能测试等手段研究变形温度对 2A14 合金的显微组织和力学性能的影响结果表明 : 随着变形温度的升高, 合金的软化机制由动态回复向动态再结晶转变, 位错密度随之降低 ; 变形后的 2A14 铝合金在热处理过程中, 发生静态再结晶, 变形过程中累积的形变储能对再结晶的形核及长大具有促进作用随着变形温度的升高, 时效态 2A14 铝合金的平均晶粒尺寸随之增大, 分布变得不均匀, 其强度与平均晶粒尺寸满足 Hall Petch 关系式 ; 室温拉伸断口形貌表现出韧性断裂特征, 且随着变形温度的升高, 单位面积内韧窝数量减少尺寸增大, 合金的塑性变差关键词 :2A14 铝合金 ; 变形温度 ; 显微组织 ; 力学性能 ; 多向压缩中图分类号 :TG146.2 文献标志码 :A Effects of deformation temperature on microstructure and mechanical properties of 2A14 aluminum alloy LIU Wen sheng, LIU Dong liang, MA Yun zhu, WANG Juan, YANG Bo ping (State Key Laboratory of Powder Metallurgy, Central South University, Changsha ) Abstract: The multi axial compression tests of 2A14 aluminum alloy were carried out with a constant strain rate to simulate the multi forging process in the temperature range from 300 to 450. The effects of hot deformation temperature on microstructure and mechanical properties of 2A14 aluminum alloy were investigated by optical microscopy, scanning electron microscopy, transmission electron microscopy and mechanical property testing. The results show that, with the increase of the deforming temperature, the dislocation density decreases, and the softening behavior of the alloy transforms from dynamic recovery to dynamic recrystallization. The compressed samples have stored high deformation energy, which can supply driving force for nucleation and grain growth of static recrystallization during heat treatment. With the increase of the deformation temperature, the average grain size of the aged alloy increases and presents uneven distribution, meanwhile, the relationship between the strength and average grain size meets the Hall Petch equation. The microstructure of the fracture is consisted of a large number of equiaxed dimples, and with the increase of the deforming temperature, the number of dimples decreases while the size of dimples increases which indicates a toughness fracture mode during tensile testing. Key words: 2A14 aluminum alloy; deformation temperature; microstructure; mechanical properties; multi axial compression 强塑性变形方法 (SPD) 是一种细晶 / 超细晶材料的制备方法 [1], 通过反复变形与再结晶, 可以获得均匀致密的细晶 / 超细晶组织, 在保持材料塑性与韧性的前提下, 能够显著提高其强度, 并减弱各向异性, 引起基金项目 : 国家高新技术研究发展计划资助项目 (2009AA034300); 教育部长江学者特聘教授奖励计划收稿日期 : ; 修订日期 : 通信作者 : 马运柱, 副教授, 博士 ; 电话 : ;E mail: zhuzipm@mail.csu.edu.cn

2 第 25 卷第 2 期刘文胜, 等 : 变形温度对 2A14 铝合金显微组织和力学性能的影响 309 了国内外学者的广泛关注, 并在近些年得到迅速发展目前, 应用较多的强塑性变形方法主要包括等径角挤压 (ECAP) 高压扭转 (HPT) 多向锻造 (MDF) 往复挤压 (CEC) 累计叠轧 (ARB) 等 [2] 与其它几种强塑性变形方法相比, 多向锻造通过不断改变变形方向以达到细化晶粒显著提高材料强度与韧性的目的, 具有工艺简单成本低廉可利用现有装备制备大块致密细晶材料的优点, 在工业生产中得到越来越广泛的应用 [3 4] 目前, 国内外学者对多向锻造的研究主要集中在 Mg 合金 [5 7] TiAl 合金 [8 9] 铜合金 [10 11] 不锈钢 [12] 与 7xxx 铝合金 [13 14] 等方面 : 郭强等 [6] 系统研究了 Mg Al Zn 系合金高温多向压缩行为, 研究认为镁合金的多向压缩大变形晶粒细化机制为变形带诱发晶粒破碎, 同时伴随着动态再结晶的发生 ; BELYAKOV 等 [10] 对多晶纯铜的多向锻造过程进行了研究, 发现随着变形量的增加, 应变诱发的晶界平均取向差值逐步增大, 合金内部小角晶界数量减少, 大角晶界增多 ; BELYAKOV 等 [12] 在对 304 不锈钢的多向压缩中发现, 在一定范围内降低变形温度或提高变形速率, 均会导致合金内部位错密度增大, 有利于晶粒的细化, 合金的力学性能与 Z 值 (Zener Hollomon 参数 ) 存在线性关系 ;SITDIKOV 等 [13] 在对铸态 7475 铝合金的多向锻造研究过程中发现, 提高每道次变形量 ε, 可以有效增加细化晶粒在合金内部的体积分数, 而对晶粒尺寸的影响不大 2A14 铝合金属于 Al Cu Mg 系可热处理强化的变形铝合金, 具有强度高热塑性好服役温度较高等优点, 可以制备成形状复杂的自由锻件和精密模锻件, 广泛应用于航空航天及民用交通工具等领域 [15 16] 然而, 目前 2xxx 系铝合金强塑性变形的研究较少本文作者采用 2A14 铝合金作为实验对象, 通过在不同温度下进行多向压缩, 结合适当的热处理工艺, 研究了变形温度对 2A14 铝合金的显微组织和力学性能的影响制在 5 mm/s, 实验前试样在电阻炉中由室温加热至变形温度, 保温 30 min 后进行多次轴向压缩, 采用 MoS 2 作为润滑剂减小摩擦力对试样成形的影响变形温度分别为多向压缩过程如图 1(a) 所示, 压缩方向总是平行于最长轴向, 每道次变形量 ε=0.4, 通过不断翻转, 进行 6 道次多向压缩压缩后的试样在 500 下固溶处理 1 h, 然后在水中淬火至室温 ; 时效制度采用传统的 T6 时效, 即在 160 保温 12 h 后空冷选取与最后压缩方向平行的试样中心截面作为观察面采用 Keller 腐蚀试剂 (φ HF :φ HCl :φ HNO3 :φ H2O= 2:3:5:190) 分别对热处理前后试样进行腐蚀处理, 在 Leica DFC 500 型金相显微镜上观察材料的晶粒大小与形态 ; 采用双喷电解的方法制备 TEM 试样, 利用 JEM 2100F 透射电镜观察热处理前后合金内部亚结构, 加速电压为 200 kv 在截面上选取 15 个点进行 Vikers 硬度测定, 加载载荷为 9.8 N; 沿与最后压缩方向垂直的方向截取室温拉伸试样, 尺寸规格如图 1(b) 所示, 拉伸测试在 Instron 3369 力学试验机上进行, 加载速度为 1.00 mm/min, 并在 FEI Nova Nano 230 扫描电镜上观察拉伸断口形貌 1 实验实验所用 2A14 铝合金铸锭为西南铝业 ( 集团 ) 有限责任公司提供, 其名义化学成分 ( 质量分数,%) 如下 : Cu 4.76 Mg 0.66 Si 0.43 Mn 0.87 Fe 0.20 余量为 Al 铸锭经 (495,12 h) 均匀化处理之后, 线切割成 30 mm 24 mm 20 mm 的方块状试样多向压缩实验在 300 kn 液压机上进行, 压力机空载下压速度控图 1 2A14 合金多向压缩过程与室温拉伸试样示意图 Fig. 1 Schematic diagrams of multiple compression process(a) and tensile sample(b) of 2A14 aluminum alloy

3 中国有色金属学报年 2 月在较大程度的晶格畸变发生加工硬化在晶界与第 2 结果与分析二相粒子周围产生大量位错塞积在高密度位错区域由于刃位错的攀移和螺位错的交滑移造成异号位错相互吸引而抵消同号位错相互排斥形成大量封闭位 2.1 2A14 铝合金的显微组织演变规律错胞壁(见图 3(a)) 随着变形的进行位错胞壁多边形多向压缩过程中合金的显微组织化形成规则的边界构成小角度亚晶界 [17] 合金内部图 2 所示为 2A14 铝合金在不同温度下进行多向积累了较多的变形储能为道次变换期间的亚动态再压缩后的显微组织由图 2 可知合金经多次轴向压结晶以及后续热处理过程中静态再结晶的形核与晶粒缩后部分原始晶粒被拉长晶界产生滑移分布于长大提供驱动力合金在 450 变形时位错密度显晶界上的第二相颗粒在压力作用下发生机械破碎(图 2 著降低发生连续动态再结晶(见图 3(b)) 表明变形中黑色质点所示) 在 300 变形时部分晶体内部以温度的升高使得金属原子热振动的动能增加原子间及晶界交汇处形成少量条纹状的变形剪切带晶粒变的结合力减弱位错滑移阻力减小不断产生新的滑形程度较低合金仅发生动态回复并未形成新的晶移位错间的相互抵消和重组作用加强动态回复得粒随着变形温度的升高合金内部变形带数量增加以充分进行小角度亚晶界(LAGB)通过不断地吸收新晶界滑移易于进行导致晶粒变形程度增大动态回的位错逐步转化为具有大角度晶界(HAGB) 形成再结复作用增强当变形温度升至 400 时原始晶界处晶晶粒 [18] 变形储能显著降低此时合金的软化机开始出现细小的再结晶晶粒表明该条件下发生了较制由动态回复向动态再结晶转变低程度的动态再结晶部分区域仍保留有大量的大尺热处理后合金的显微组织寸原始晶粒当变形温度达到 450 时组织由灰白不同变形温度下多向压缩后的时效态 2A14 铝合交错的区域组成部分再结晶晶粒合并长大最终呈金在热处理过程中发生了明显的静态再结晶及长大现条状和等轴状分布象其显微组织如图 4 所示由图 4 可知 2A14 铝合图 3 所示为 2A14 铝合金在两种变形温度下进行金在 300 变形时热处理过程中回复组织发生再结多向压缩后的 TEM 像在 350 变形时合金内部存晶形成大量的等轴状再结晶晶粒沿变形带均匀分图 2 不同温度下多向压缩后 2A14 铝合金的显微组织 Fig. 2 Microstructures of 2A14 aluminum alloy deformed at different temperatures: (a) 300 (b) 350 (c) 400 (d) 450

4 Microstructures of aged 2A14 aluminum alloy deformed at different temperatures: (a) 300 (b) 350 (c) 400 (d) 450 布平均晶粒尺寸约为 25 μm 在 350 变形时热图 5 所示为 2A14 铝合金在不同温度下变形并进处理态合金内部沿变形带方向形成均匀分布的再结晶

4 第 25 卷第 2 期刘文胜等变形温度对 2A14 铝合金显微组织和力学性能的影响 311 图 3 不同温度下多向压缩后的 2A14 铝合金的 TEM 像 Fig. 3 TEM images of 2A14 aluminum alloy deformed at different temperatures: (a) 350 (b) 450 图 4 不同变形温度下多向压缩时效态 2A14 铝合金的显微组织 Fig. 4 Microstructures of aged 2A14 aluminum alloy deformed at different temperatures: (a) 300 (b) 350 (c) 400 (d) 450 布平均晶粒尺寸约为 25 μm 在 350 变形时热图 5 所示为 2A14 铝合金在不同温度下变形并进处理态合金内部沿变形带方向形成均匀分布的再结晶行热处理之后的 TEM 像由图 5(a)可知相比于热处晶粒平均晶粒尺寸增大至 35 μm 400 变形的合理之前 350 变形时的合金内部形成清晰且平直的亚金经过热处理后部分区域仍存在具有亚结构的回复晶界位错密度显著降低短棒状第二相数量减少组织等轴状的再结晶晶粒较少表明在热处理过程低温变形时合金内部动态回复未能充分进行形变中静态再结晶未能充分进行合金的平均晶粒尺寸储能以高密度位错的形式存储下来为热处理过程中约为 60 μm 与 400 变形的合金相比当变形温度静态再结晶的形核及晶粒长大提供驱动力变形储能提高至 450 时热处理后回复组织的体积分数明显越高形核率越大最终形成具有大角度晶界的等轴增加而沿晶界分布的再结晶晶粒尺寸变化不大合状再结晶晶粒当变形温度提高至 450 时对比图金的静态再结晶程度进一步降低合金的平均晶粒尺 3(b)和 5(b)可以看出热处理前后亚晶粒并未发生明寸显著增加约为 100 μm 显变化部分区域仍存在少量位错原因在于变形过

312 中国有色金属学报 2015 年 2 月程中合金由于发生动态再结晶使得位错密度降低, 被产生的晶格摩擦阻力 ;K 为常数 ;d 为材料的平均晶粒子钉扎的位错变为可动并被吸附到亚晶界上, 由于粒尺寸图 6 所示为对不同变形温度下合金的屈服强晶界滑动使亚晶发生转动, 从而导致晶界位错取向增度与平均晶粒尺寸进行线性拟合所得到的关系曲线大 [19] ( 见图 5(b)), 热处理过程中,

5 312 中国有色金属学报 2015 年 2 月程中合金由于发生动态再结晶使得位错密度降低, 被产生的晶格摩擦阻力 ;K 为常数 ;d 为材料的平均晶粒子钉扎的位错变为可动并被吸附到亚晶界上, 由于粒尺寸图 6 所示为对不同变形温度下合金的屈服强晶界滑动使亚晶发生转动, 从而导致晶界位错取向增度与平均晶粒尺寸进行线性拟合所得到的关系曲线大 [19] ( 见图 5(b)), 热处理过程中, 晶界的迁移受到钉由图 6 可知,T6 态 2A14 铝合金的屈服强度值随晶粒扎在大角晶界上的第二相颗粒的阻碍作用, 动态再结尺寸的减小而增大, 结合表 1, 根据变形过程中温度晶晶粒长大程度有限的不同分为两个阶段 :1) 当变形温度低于 400 时, σ 随晶粒尺寸的减小迅速增大, 曲线符合关系式 σ = d 1/2 ;2) 当变形温度高于 400 时, σ σ 增大趋势减缓, 曲线符合关系式 = d 1/2 综上所述, 合金的屈服强度随着合金平均晶粒尺寸的增大而逐步减小, σ 与 d 1/2 呈线性关系, 符合 H P 关系表 1 T6 态 2A14 铝合金力学性能 Table 1 Mechanical properties of T6 aged 2A14 aluminum alloy deformed at different temperatures Temperature/ σ b /MPa σ 0.2 /MPa δ/% HV 图 5 不同变形温度下时效态 2A14 铝合金的 TEM 像 Fig. 5 TEM images of aged 2A14 aluminum alloy deformed at different temperatures: (a) 350 ; (b) A14 铝合金的力学性能表 1 所列为 2A14 铝合金在不同温度下变形并进行热处理后的室温力学性能由表 1 可知, 当变形温度为 300 时,T6 态 2A14 铝合金的室温力学性能最优, 其中极限拉伸强度为 500 MPa, 屈服强度为 440 MPa, 伸长率为 13.6%, 硬度值为 170; 随着变形温度的升高, T6 态 2A14 铝合金的室温力学性能逐渐变差, 在 350 时, 下降幅度较小, 与 300 时相当 ; 当变形温度升至 450 时,T6 态 2A14 铝合金的各项力学性能指标均显著降低, 极限拉伸强度为 415 MPa, 屈服强度为 355 MPa, 伸长率为 9.3%, 硬度值为 146 合金的力学性能的下降与组织均匀性平均晶粒尺寸的改变等因素相关材料强度与平均晶粒尺寸之间满足 Hall Petch 关系式 [20] 为 0 1 / 2 σ = σ + K d (1) 式中 : σ 为材料的屈服应力 ; σ 0 为移动单个位错时图 6 时效态 2A14 铝合金的屈服强度与平均晶粒尺寸之间关系拟合曲线 Fig. 6 Fitting curve of relationship between yield strength (σ 0.2 ) and grain size (d) of aged 2A14 aluminum alloy 图 7 所示为 2A14 合金经室温拉伸后的断口韧窝 SEM 像由图 7 可知, 在 300 变形的合金经 T6 时效热处理之后, 断口韧窝细小且均匀 ( 见图 7(a)), 表明合金的塑性相对较好 ; 当变形温度为 350 时, 韧窝的形状与 300 时的形状相比变化不明显 ( 见图 7(b)); 400 变形后,T6 态 2A14 铝合金的断口韧窝尺寸变大, 且分布变得不均匀, 部分韧窝内由于存在气孔等缺陷, 导致合金的塑性进一步降低 ( 见图 7(c)); 当变形

$7 SEM images of fractural morphologies of T6 aged 2A14 aluminum alloy deformed at different temperatures: (a) 300 ; (b) 350 ; (c) 400 ; (d) 450 温度提升至 450 时, 韧窝尺寸明显增大, 分布不均匀, 韧窝中间存在大量的小颗粒, 表明合金的塑性很差 ($

6 第 25 卷第 2 期刘文胜, 等 : 变形温度对 2A14 铝合金显微组织和力学性能的影响 313 图 7 T6 态 2A14 铝合金的室温拉伸断口 SEM 像 Fig.7 SEM images of fractural morphologies of T6 aged 2A14 aluminum alloy deformed at different temperatures: (a) 300 ; (b) 350 ; (c) 400 ; (d) 450 温度提升至 450 时, 韧窝尺寸明显增大, 分布不均匀, 韧窝中间存在大量的小颗粒, 表明合金的塑性很差 ( 见图 7(d)) 由图 4 可知, 合金经 T6 时效处理后, 内部仍存在较多数量的难溶脆性相 ( 图 4 中的黑色质点 ), 在拉伸时易形成局部应力集中, 发生穿晶断裂, 导致材料的塑性整体偏低综上所述,2A14 铝合金的断口形貌与材料的伸长率变化基本一致, 且随着变形温度的升高,T6 态 2A14 铝合金的塑性逐渐变差 3 结论 1) 2A14 铝合金在 300~450 温度范围内的多向压缩过程中, 变形温度对显微组织有着显著影响 : 在低变形温度 (300~350 ) 下, 合金主要发生动态回复, 形成高位错密度的亚结构 ; 在高变形温度 (400~450 ) 下, 合金主要发生动态再结晶并发生再结晶晶粒长大, 位错密度降低 2) 变形后的合金在热处理期间发生静态再结晶, 再结晶尺寸与变形温度相关 : 在 300 变形时,T6 态 2A14 铝合金的平均晶粒尺寸为 25 μm, 随着变形温度的升高, 平均晶粒尺寸增大, 分布变得不均匀 ; 在 450 变形时,T6 态 2A14 合金的平均晶粒尺寸增大至 100 μm 3) 2A14 铝合金的力学性能随着变形温度的升高逐渐降低, 其中屈服强度与合金平均晶粒尺寸之间的关系服从 Hall Petch 关系式, 表明通过晶粒的细化能够有效提高合金的强度 ; 合金的室温拉伸断口表现出韧性断裂, 随着变形温度的升高, 韧窝数量减少, 尺寸增大, 合金的塑性变差 REFERENCES [1] AMUDA M O H, OLADOVE A M, AGUNSOVE J, FAROMBI O, SUBAIRW W. On the dependence of microstructure sensitive properties of cast 2xxx series aluminum alloy on solidification parameters[j]. Advanced Materials Research, 2011, 264/265: [2] MURAYAMA M, HORITA Z, HONO K. Microstructure of

7 314 中国有色金属学报 2015 年 2 月 two phase Al 1.7at%Cu alloy deformed by equal channel angular pressing[j]. Acta Materialia, 2001, 49(1): [3] RUSLAN Z V, YURI E, ZENJI H, TERENCE G L, MICHAEL J Z, YUNTIAN T Z. Producing bulk ultrafine grained materials by severe plastic deformation[j]. Nanostructured Materials, 2006, 58(4): [4] DESRAYAUD C, RINGEVAL S, GIRARDI S, DRIVER J H. A novel high straining process for bulk materials The development of a multi pass forging system by compression along three axes[j]. Journal of Materials processing Technology, 2006, 172(1): [5] 吴远志, 严红革, 陈吉华, 朱素琴, 薄红伟, 王林伟. AZ31 镁合金高应变速率多向锻造组织演变及力学性能 [J]. 中国有色金属学报, 2012, 22(11): WU Yuan zhi, YAN Hong ge, CHEN Ji hua, ZHU Su qin, BO Hong wei, WANG Lin wei. Microstructure evolution and mechanical properties of AZ31 magnesium alloy fabricated by high strain rate triaxial forging[j]. The Chinese Journal of Nonferrous Metals, 2012, 22(11): [6] 郭强, 严红革, 陈振华, 张辉. 多向锻造工艺对 AZ80 镁合金显微组织和力学性能的影响 [J]. 金属学报, 2006, 42(7): GUO Qiang, YAN Hong ge, CHEN Zhen hua, ZHANG Hui. Effect of multiple forging process on microstructure and mechanical properties of magnesium alloy AZ80[J]. Acta Metallurgica Sinica, 2006, 42(7): [7] 简炜炜, 康志新, 李元元. 多向锻造 ME20M 镁合金的组织演化与力学性能 [J]. 中国有色金属学报, 2008, 18(6): JIAN Wei wei, KANG Zhi xin, LI Yuan yuan. Microstructural evolution and mechanical property of ME20M magnesium alloy processed by multidirectional forging[j]. The Chinese Journal of Nonferrous Metals, 2008, 18(6): [8] ZHEREBTSOV S V, SALISHCHEV G A, GALEYEV R M, VALIAKHMETOV O R, MIRONOV S Y, SEMIATIN S L. Production of submicrocrystalline structure in large scale Ti 6Al 4V billet by warm severe deformation processing[j]. Scripta Materialia, 2004, 51(12): [9] MIRONOV S Y, SALISHCHEV G A, MYSHLYAEV M M, PIPPAN R. Evolution of misorientation distribution during warm abc forging of commercial purity titanium[j]. Materials Science and Engineering A, 2006, 418(1/2): [10] BELYAKOV A, GAO W, MIURA H, SAKAI T. Strain induced grain evolution in polycrystalline copper during warm deformation[j]. Metallurgical and Materials Transactions A, 1998, 29 (12): [11] TRAVIS L B, CHRISTOPHER S, TEJAS G M, JAMES B M, YANG G, LARRY F A, ALEXANDER H K, DALE C W, KEVIN P T, SRINIVASAN C. A study of the interactive effects of strain, strain rate and temperature in severe plastic deformation of copper[j]. Acta Materialia, 2009, 57(18): [12] BELYAKOV A, SAKAI T, MIURA H. Microstructure and deformation behavior of submicrocrystalline 304 stainless steel produced by severe plastic deformation[j]. Materials Science and Engineering A, 2001, 319/321: [13] SITDIKOV O, SAKAI T, GOLOBORODKO A, MIURA H, KAIBYSHEV R. Effect of pass strain on grain refinement in 7475 Al alloy during hot multidirectional forging[j]. Materials Transactions, 2004, 45(7): [14] KAIBYSHEV R, SITDIKOV O, GOLOBORODKO A, SAKAI T. Grain refinement in as cast 7475 aluminum alloy under hot deformation[j]. Materials Science and Engineering A, 2003, 344(1/2): [15] 潘复生. 张丁非. 铝合金及应用 [M]. 北京 : 化学工业出版社, 2006: PAN Fu sheng, ZHANG Ding fei. Aluminum alloy and its application[m]. Beijing: Chemical Industry Press, 2006: [16] 刘静安, 张宏伟, 谢水生. 铝合金锻造技术 [M]. 北京 : 冶金工业出版社, 2012: LIU Jing an, ZHANG Hong wei, XIE Shui sheng. Forging technology of aluminum alloy[m]. Beijing: metallurgical Industry Press, 2012: [17] ZHANG Hui, JIN Neng ping, CHEN Jiang hua. Hot deformation behavior of Al Zn Mg Cu Zr aluminum alloys during compression at elevated temperature[j]. Transactions of Nonferrous Metals Society of China, 2011, 21(3): [18] GOURDET S, MONTHEILLET F. An experimental study of the recrystallization mechanism during hot deformation of aluminum[j]. Materials Science and Engineering A, 2000, 283(1/2): [19] 张廷杰, 张小明, 田锋, 李中奎, 殷京瓯铝合金在多向大变形锻造和退火中细晶粒结构的演变 [J]. 稀有金属材料与工程, 2001, 30(5): ZHANG Ting jie, ZHANG Xiao ming, TIAN Feng, LI Zhong kui. YIN Jing ou. Evolution of fine grained structure in 7075 aluminum alloy during hot forging and annealing[j]. Rare Metal Materials and Engineering, 2001, 30(5): [20] 卢柯, 刘学东, 胡壮麒. 纳米晶体材料的 Hall Petch 关系 [J]. 材料研究学报, 1994, 8(5): LU Ke, LIU Xue dong, HU Zhuang qi. The Hall Petch relation in nanocrystalline materials[j]. Chinese Journal of Materials Research, 1994, 8(5): ( 编辑王超 )

untitled

untitled 20 1 2010 10 Vol.20 Special 1 The Chinese Journal of Nonferrous Metals Oct. 2010 1004-0609(2010)S1-s0127-05 Ti-6Al-4V 1 2 2 (1. 710016 2., 710049) 500~1 000 20 Ti-6Al-4V(TC4) TC4 800 TC4 800 TC4 TC4 800