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1 年 9 月第 33 卷第 5 期沈阳建筑大学学报 ( 自然科学版 ) Journal of Shenyang Jianzhu University ( Natural Science) Sep Vol. 33ꎬ No. 5 文章编号 : (2017) doi: / j. issn: 温州三江立体城超限高层结构设计楼卓 ꎬ 冯永伟 ꎬ 吴小平 ꎬ 段贝 ( 浙江省建筑设计研究院 ꎬ 浙江杭州 ) 摘要目的以温州三江立体城的复杂综合体超限高层项目为例 ꎬ 针对塔楼和裙房的工程特点来进行超限高层结构设计. 方法在超限高层设计中 ꎬ 对塔楼和裙房结构进行弹性时程分析中震验算静力弹塑性分析楼板详细分析. 结果塔楼和裙房均能满足规范要求 ꎬ 并达到其预期的抗震性能目标 ꎬ 通过了超限高层建筑抗震设防专项审查. 结论对超限高层楼房结构的重要部位在进行性能设计时 ꎬ 采取必要的加强措施是整体结构体系的重要保证 ꎬ 也有利于对薄弱部位更好地加强 ꎬ 以满足结构安全. 关键词超限高层建筑 ꎻ 抗震性能目标 ꎻ 弹性分析 ꎻ 弹塑性分析中图分类号 TU973 文献标志码 A Structural Design on Ultra limit High rise Building of Wenzhou Sanjiang City LOU ZhuoꎬFENG YongweiꎬWU XiaopingꎬDUAN Bei ( Zhejiang Province Institute of Architectural Design and ResearchꎬHangzhouꎬChinaꎬ310006) Abstract:Wenzhou Sanjiang City is a typical complex overrun high rise project. This paper is pro posed to design high rise structure with characteristics of the tower and the podium. In the design of high rise tower and podium structure analysisꎬelastic time history analysisꎬpushover analysisꎬ detailed analysis of the floor were investigated. The proposed tower and the podium can meet standard requirementsꎬand achieve the expected goals of seismic performance. The special inspec tion on seismic fortification of overrun high rise buildings is carried out. It is an important guaran tee for the overall structural system to take necessary measures to strengthen the performance de sign of the important parts of the structure. At the same timeꎬit is also beneficial to strengthen the weak parts to meet the structural safety. Key words:high rise buildingꎻseismic performance targetꎻelastic analysisꎻelastic plastic analysis 近年来越来越多城市综合体建筑出现 ꎬ 这类建筑结构出现了很多诸如结构平面不规则竖向不规则的情况 ꎬ 是典型的复杂超限高层建筑 [1-10]. 对于超限高层建筑结构设计 ꎬ 收稿日期 : 基金项目 : 国家自然科学基金项目 ( ) 作者简介 : 楼卓 (1979 )ꎬ 男 ꎬ 高级工程师 ꎬ 主要从事建筑结构工程研究.

８２０沈阳建筑大学学报( 自然科学版) 杨学林 [１１] 等人针对复杂超限高层建筑结构的特点ꎬ根据结构超限类型和超限程度不同ꎬ 提出抗震性能目标的选用原则及相应的计算要求和实施方法ꎬ并结合实际工程的超限高层建筑的抗震设计ꎬ研究了基于性能的抗震设计 ( ＰＢＳＤ) 方法的应用情况ꎻ 邓春燕 [１２] 等人研究了苏州工业园区公积金大厦超限高

2 ８２０沈阳建筑大学学报( 自然科学版) 杨学林 [１１] 等人针对复杂超限高层建筑结构的特点ꎬ根据结构超限类型和超限程度不同ꎬ 提出抗震性能目标的选用原则及相应的计算要求和实施方法ꎬ并结合实际工程的超限高层建筑的抗震设计ꎬ研究了基于性能的抗震设计 ( ＰＢＳＤ) 方法的应用情况ꎻ 邓春燕 [１２] 等人研究了苏州工业园区公积金大厦超限高层结构设计ꎬ通过对结构方案的合理布置ꎬ将两个Ｌ形平面联合在一起ꎬ使两个以扭转为主振型的结构变为一个以平动为主振型的整体结构ꎬ结构的抗震性能得到了很大改善ꎻ闫 [１３] 莹等人以山西格盟项目超限高层办公楼的设计进行了研究ꎬ采用ＳＡＴＷＥ和ＥＴＡＢＳ有限元分析与设计软件对工程进行了小震和中震的弹性计算ꎬ采用ＳＡＰ２０００进行大震静力弹塑性分析ꎬ计算结果表明该工程整体设计能够满足面积为３. ７万ｍ２ ꎬ总建筑面积约为２３万ｍ２. 本综合体地上由６栋高层以及５层商业裙房组成( 效果图见图１ꎬ立面图见图２ꎬ平面图见图３) ꎬ其中１楼为高层住宅ꎬ２８层ꎬ结构高度为９１１ｍꎻ２楼为超高层住宅ꎬ３８层ꎬ 结构高度为１２４１ｍꎻ３楼为超高层办公楼ꎬ ３７层ꎬ结构高度为１４２１ｍꎻ４楼为高层公寓ꎬ２９层ꎬ结构高度为９９４ｍꎬ５楼为超高层住宅ꎬ３６层ꎬ结构高度为１１８１ｍꎻ６楼为超高层住宅ꎬ３６层ꎬ结构高度为１１８１ｍ. 其中ꎬ ３ ꎬ４楼通过设置结构缝ꎬ与裙房脱开ꎻ１ ꎬ ２ ꎬ５ ꎬ６楼与裙房连为整体ꎬ形成大底盘多塔结构ꎻ裙房为５层ꎬ结构高度为２３５ｍꎬ裙房功能为商业ꎬ娱乐等ꎻ整体地下室为两层ꎬ 地下室底板标高为９４ｍꎬ主要功能为车库人防及设备用房. 规范要求. 基于此ꎬ笔者结合温州三江立体城这一特别复杂项目ꎬ对该工程进行三阶段分析ꎬ从而达到其预期的抗震性能目标ꎬ满足建筑功能和结构设计的要求. １工程概况温州三江立体城 ( 瓯北２０１３１２地块１) 位于三江商务区环江大道北侧ꎬ 东侧为瓯北２０１３１２地块２ꎬ南侧为环江图１效果图Ｆｉｇ１Ｅｆｆｅｃｔｄｒａｗｉｎｇ大道ꎬ西侧为江东大道ꎬ北侧为空地ꎬ总用地图２Ｆｉｇ２第３３卷立面图Ｅｌｅｖａｔｉｏｎｄｒａｗｉｎｇ

3 5# 楼 : 框支柱为特一级 ꎬ 底部加强 Fig 3 Plan drawing 第 5 期楼卓等 : 温州三江立体城超限高层结构设计 821 图 3 平面图

4 822 沈阳建筑大学学报 ( 自然科学版 ) 第 33 卷主楼部分 2# 楼住宅 :B 级高度的高度超限建筑 ꎻ 平面存在凸凹不规则情况 ꎻ 竖向构件间断 ꎬ 且转换层为裙房屋面 ( 六层 ) 的高位转换 ꎻ 大底盘多塔结构. 5# 楼住宅 : 平面存在凸凹不规则情况 ꎻ 竖向构件间断 ꎬ 且转换层为裙房屋面 ( 六层 ) 的高位转换 ꎻ 大底盘多塔结构裙房部分大底盘多塔结构 ꎻ 扭转不规则 ꎬ 裙房考虑图 4 主楼结构体系偶然偏心的扭转位移比大于 1. 2ꎻ 楼板不连 Fig 4 Structural system of main building 续 ꎬ 裙房各层开洞面积大于 30% ꎻ 尺寸突变 ꎬ 3 抗震超限内容及性能设计目标 3. 1 超限类型和超限程度判断根据建质 [2015]67 号 «超限高层建筑工程抗震设防专项审查技术要点»ꎬ 针对本项目的超限类型和超限程度判断. 裙房各层中庭悬挑大于 4 mꎻ 构件间断 ꎬ 裙房于地下室顶板存在部分抬柱转换 ꎻ 存在其他不规则 ꎬ 裙房存在个别斜柱穿层柱结构抗震性能目标等级结构抗震性能目标等级采用 C [14-16]. 本项目中各结构构件的抗震设计的性能目标如表 1 所示. 表 1 结构抗震设计性能目标 Table 1 Performance index designed for seismic structures 部位多遇地震 ( 不损坏 ) 偶遇地震 ( 可修复的损害 ) 罕遇地震 ( 无倒塌 ) 剪力墙墙肢规范设计要求 ꎬ 弹性底部加强区剪力墙抗弯抗剪弹性 ꎻ 其余部位抗弯不屈服 ꎬ 抗剪弹性截面受剪承载力满足 0. 15f ck bh 0 的要求. 正截面允许进入塑性 ꎬ 控制塑性变形连梁规范设计要求 ꎬ 弹性允许进入塑性允许进入塑性框支柱规范设计要求 ꎬ 弹性弹性不屈服框支梁规范设计要求 ꎬ 弹性弹性不屈服抬柱或悬挑框架柱规范设计要求 ꎬ 弹性弹性不屈服抬柱或悬挑框架梁规范设计要求 ꎬ 弹性弹性不屈服普通框架柱规范设计要求 ꎬ 弹性允许进入塑性允许进入塑性普通框架梁规范设计要求 ꎬ 弹性允许进入塑性允许进入塑性 3. 3 抗震措施 [17-19] 剪力墙抗震 (1) 转换层及以下的框支框架和落地剪力墙按乙类建筑抗震措施提高一度确定抗震等级 ꎻ (2) 转换层以上剪力墙在约束边缘构件层与构造边缘构件层之间设置两层过渡层. 过渡层边缘构件的配筋率和配箍率均高于构造边缘构件的要求 ꎻ (3) 增加落地剪力墙的厚度 ꎬ 严格控制落地剪力墙的轴压比小于剪力墙严格控制其剪压比小于 0. 15ꎻ (4) 剪力墙墙肢按性能设计要求. 中震底部加强区剪力墙抗弯抗剪弹性 ꎬ 其余部位抗弯不屈服 ꎬ 抗剪弹性 ꎻ 大震截面受剪承载力满足 0. 15f ck bh 0 的要求. 正截面允许进入塑

5 第 5 期楼卓等 : 温州三江立体城超限高层结构设计 823 性 ꎬ 控制塑性变形框架的抗震 (1) 严格控制框支柱的轴压比小于 0. 5ꎬ 箍筋全长加密 ꎬ 并适当提高框支柱配筋率 ( 不小于 1. 8% ) 和配箍率 ( 不小于 1. 8% ). (2) 框支梁严格控制其剪压比小于 (3) 按性能设计要求验算中震大震情况下的框支框架及关键受力构件和部位承载力 ꎬ 满足中震弹性大震不屈服要求. (4) 裙房周边外围框架柱 ꎬ 从裙房屋面标高以下两层 ( 见图 5)ꎬ 提高柱纵向钢筋的最小配筋率 ( 不小于 0. 9% ). 相应柱箍筋同时全高加密. (6) 大底盘裙房结构的抗震措施按不低于主楼 ( 各塔楼 ) 的要求进行设计. (7) 提高悬挑部分及其向内延伸一跨范围框架的抗震等级 ( 见图 7). 抗震等级按二级设计 ꎻ 提高悬挑部分及其向内延伸一跨范围框架梁配筋率 ( 不小于 0 4% ) 及柱配筋率 ( 不小于 0 7% )ꎬ 控制框架柱轴压比 (0 75)ꎬ 箍筋全高加密. 图 7 框架示意图 3 Fig 7 Schematic diagram of frame 3 (8) 提高转换部分 ( 包括抬柱转换 ) 框架的抗震等级 ( 见图 8 )ꎬ 抗震等级按二级设计 ꎬ 并按框支框架设计 ꎬ 柱箍筋全高加密. 图 5 框架示意图 1 Fig 5 Schematic diagram of frame 1 (5) 主楼与裙房相连的外围相关范围屋面框架梁 ( 见图 6)ꎬ 提高其配筋率 ( 不小于 0. 4% ) 且梁面钢筋采取拉通配置 ( 拉通率不小于 50% ). 图 8 框架示意图 4 Fig 8 Schematic diagram of frame 4 (9) 对悬挑部分和转换部分 ( 包括抬柱转换 ) 框架采取性能设计 ꎬ 满足中震弹性目标. 4 小震弹性时程分析图 6 框架示意图 2 Fig 6 Schematic diagram of frame 2 采用 2 条天然波和 1 条人工波进行小震弹性时程分析 ꎬ 并与规范反应谱分析结果进

6 824 沈阳建筑大学学报 ( 自然科学版 ) 第 33 卷行了比较 ꎬ 进一步验证所选地震波的合理性 ꎬ 从而保证弹性时程分析的结果可靠. 比较时程分析与反应谱法所得的底部剪力比较如图 9 和图 10 所示. Fig 9 图 9 时程分析与反应谱分析楼层剪力比较 (2# 楼 ) Time history analysis and response spectrum analysisꎬfloor shear comparison(2# building) 图 10 时程分析与反应谱分析楼层剪力比较 (5# 楼 ) Fig 10 Time history analysis and response spectrum analysisꎬfloor shear comparison(5# building) 由图可知 : 每条时程曲线计算所得结构基底剪力不小于振型分解反应谱法计算结果的 65% ꎬ 多条时程曲线计算的结构基底剪力要求. 剪力墙墙肢承载力及框支框架的计算结果如表 2 所示 ꎬ 结构可以达到中震弹性的性能设计要求. 的平均值不小于振型分解反应谱法计算结果的 80%. 因此 ꎬ 时程波的选取是合适的 ꎬ 满足 5. 2 抬柱框架悬挑框架框架中震弹性验算基于抗震性能设计的要求 ꎬ 对裙房抬规范要求. 柱框架悬挑框架进行中震弹性验算 ꎬ 确保 5 中震验算 5. 1 剪力墙墙肢承载力及框支框架中震弹性验算基于性能设计的要求 ꎬ 对主楼剪力墙墙肢承载力及框支框架进行中震弹性验算 ꎬ 确保结构在中震作用下 ꎬ 结构承载力满足设计结构在中震作用下 ꎬ 结构承载力满足设计要求. 根据裙房抬柱框架悬挑框架的计算结果 ꎬ 可以看出 ꎬ 框架柱的轴压比最大值为 0. 47ꎬ 远远小于规范对二级抗震等级柱轴压比的要求 ꎬ 且裙房抬柱框架悬挑框架配筋较合理. 因此 ꎬ 结构可以达到中震弹性的性能设计要求.

7 第 5 期楼卓等 : 温州三江立体城超限高层结构设计 825 Table 2 表 2 剪力墙及框支框架中震计算结果 Seismic calculation results of shear wall and frame supported frame 楼号剪力墙最大轴压比规范轴压比限值剪力墙最大剪压比规范剪压比限值框支柱最大轴压比规范轴压比限值框支柱最大剪压比规范剪压比限值框支梁最大剪压比规范剪压比限值 2# # 静力弹塑性分析 6. 1 静力弹塑性分析采用 SATWE 进行静力弹塑性分 ꎬ 用以评估结构在罕遇地震作用下的抗震性能. 静力弹塑性 (Pushover) 分析是考虑构件的材料非线性特点 ꎬ 分析构件进入弹塑性状态直至到达极限状态时结构响应的方法 ꎬ 是基于性能的抗震设计方法中最具有代表性的方法之一. 通过 Pushover 分析 ꎬ 主要可以实现以下主要目标 : (1) 通过小震性能点下的结构响应分析 ꎬ 在一定程度上校核小震下结构的受力与变形状况 ꎻ (2) 通过 Pushover 分析得到结构的能力曲线 ꎬ 并与需求谱曲线比较 ꎬ 判断结构是否能够找到性能点 ꎬ 从整体上满足设定的大震需求性能目标 ꎻ (3) 通过性能点状态下结构的最大层间位移角 ꎬ 判断是否满足层间弹塑性位移角限值的要求 ꎻ (4) 通过模拟地震反应不断加大过程中构件的破坏顺序 ( 塑性铰展开 )ꎬ 考察是否与概念设计预期相符 ꎬ 梁柱墙等构件的变形 ꎬ 是否超过构件某一性能水准下的允许变形 ꎻ (5) 通过对薄弱部位及各构件的塑性发展程度有个定性的考察 ꎬ 对确定加强设计的构件提供计算依据加载模式混凝土梁柱配筋采用计算配筋 ꎬ 然后按照实际配筋复核. 在各框架梁的两端设置弯矩铰 M y - M z ꎬ 在框架柱以及剪力墙两端设置轴力弯矩铰 PMMꎻPushover 分析时 ꎬ 侧向荷载的分布模式采用第一振型模式 ꎬ 主节点位移控制 ꎬ 考虑 P - Δ 二阶效应的影响. 随着侧推荷载的逐步增大 ꎬ 结构位移逐渐增加 ꎬ 从而得到基底剪力 - 位移曲线 ꎬ 转化为结构的能力谱. 能力谱和需求谱交点即为性能点. 该点对应的结构状态应处于目标性能范围之内. 由小震计算结果可知 ꎬ 结构的第一振型是沿着 X 向的平动 ꎬ 因此分析时先进行 X 向的 Pushover 分析. 初始荷载为 1. 0 恒载活载计算结果主结构在 6 度罕遇地震作用下相应的能力谱需求谱曲线如图 11 ~ 14 所示. 图中 4 条曲线依次代表阻尼比为 5% 的加速度需求谱位移需求谱周期加速度曲线 ( 能力谱曲线 ) 和周期最大层间位移角曲线. 弹塑性需求谱与能力谱相交得到罕遇地震作用下的性能点. (1)2# 楼计算结果 X 方向的性能点对应第 30 个加载步 ꎬ 相应性能的基底剪力为 knꎬ 性能点的附加阻尼比为 0 042ꎬ 等效周期为 3 471ꎬ 性能点对应的最大层间位移角为 1 / 415ꎻY 方向的性能点对应第 26 个加载步 ꎬ 相应性能的基底剪力为 knꎬ 性能点的附加阻尼比为 0 016ꎬ 等效周期为 2 661ꎬ 性能点对应的最大层间位移角为 1 / 601. 计算结果见图 11 图 12ꎬ 满足规范要求. (2)5# 楼计算结果 X 方向的性能点对应第 17 个加载步 ꎬ 相应性能的基底剪力为 knꎬ 性能点的附加阻尼比为 0 031ꎬ 等效周期为 2 260ꎬ 性能点对应的最大层间位移角为 1 / 625ꎻY 方向

826 沈阳建筑大学学报 ( 自然科学版 ) 第 33 卷的性能点对应第 17 个加载步 ꎬ 相应性能的基底剪力为 23 048 5 knꎬ 性能点的附加阻尼比为 0 024ꎬ 等效周期为 2 837ꎬ 性能点对应的最大层间位移角为 1 / 469. 计算结果见图 13 图 14ꎬ 满足规范要求.

8 826 沈阳建筑大学学报 ( 自然科学版 ) 第 33 卷的性能点对应第 17 个加载步 ꎬ 相应性能的基底剪力为 knꎬ 性能点的附加阻尼比为 0 024ꎬ 等效周期为 2 837ꎬ 性能点对应的最大层间位移角为 1 / 469. 计算结果见图 13 图 14ꎬ 满足规范要求. Fig 11 图 11 2# 楼大震作用下能力曲线和需求曲线 Capability curves and demand curves of 2# building under large earthquake 图 12 2# 楼性能点对应结构塑性铰出现情况 Fig 12 2# building performance point corresponding to plastic hinge occurrence Fig 13 图 13 5# 楼大震作用下能力曲线和需求曲线 Capability curves and demand curves of 5# building under large earthquake

9 第 5 期楼卓等 : 温州三江立体城超限高层结构设计楼板详细分析图 14 5# 楼性能点对应结构塑性铰出现情况 Fig 14 5# building performance point corresponding to plastic hinge occurrence 7. 1 地震工况下楼板分析在多遇地震下 ꎬ 楼板应力分析结果如图 15 所示 ꎬ 可见楼板主拉应力不大于混凝土抗拉强度设计值 ꎬ 故小震下楼板不会开裂. 图 15 裙房地震工况下楼板分析结果 Fig 15 Podium floor under seismic condition a nalysis 对比裙房各层地震应力组合下结果 ( 见图 15)ꎬ 裙房各层有相似结果 ꎬ 主楼相关范围大开洞区域附近平面体形变化较大处都存在应力分布区. 特别是开洞连接处的几处连廊更是薄弱部位 ꎬ 为应力较大区域. 裙房屋面层 ( 主楼转换层 ) 在地震作用组合下 ꎬ 存在较大范围大应力分布温度应力工况下楼板分析工程中温差计算仅考虑结构所经历的整体温差的影响 ꎬ 未考虑施工浇灌混凝土过程中产生的温差. 混凝土合拢温度取月平均气温. 整体温差 = 月最高 ( 最低气温 ) - 合拢温度. 按照当地气象统计资料 ꎬ 温差计算按升温 ( + 20 ) 降温( - 15 ) 来计算. 在温度应力工况下 ꎬ 楼板应力分析结果如图 16 所示 ꎬ 大部分楼板应力存在一定范围增长 ꎬ 但楼板主拉应力仍然不大于混凝土抗拉强度标准值 ꎬ 故应适当加强楼板配筋. 对比裙房各层温度应力组合下结果 ( 见图 16)ꎬ 裙房 2 ~ 4 层有相似结果 ꎬ 主楼相关范围大开洞区域附近平面体形变化较大处都是大应力分布区. 裙房屋顶则普遍大面积存在应力增长.

10 828 沈阳建筑大学学报 ( 自然科学版 ) 第 33 卷 8 结语本工程存在诸多超限情况 ꎬ 但通过对结构在地震作用三阶段的分析 ꎬ 可以发现结构的薄弱部位 ꎬ 进而采取相应有针对性措施 ꎬ 使之满足预定的抗震设防性能水准. 对结构的重要部位如剪力墙框支框架抬柱框架悬挑框架在进行性能设计的同时采取必要的加强措施是整体结构体系的重要保证. 同时对裙房复杂平面的楼板进行详细分析 ꎬ 这也有利于对薄弱部位更好地加强以满足结构安全. 参考文献图 16 裙房温度应力楼板分析结果 Fig 16 Stress analysis results of the podium floor temperature 对应地震工况下应力图 ꎬ 由于图例所示相同颜色值代表不用应力值 ꎬ 故本工况下应力值与地震工况下不能简单相比. 但进一步比较可知 ꎬ 地震工况下显示应力大的部分组合值由地震工况控制 ꎬ 地震工况下显示应力小的部分组合值由温度工况下控制. 综上所述 ꎬ 裙房 2 ~ 5 层几处连廊部位板厚增加至 150 mmꎬ 保证钢筋双层双向拉通 ꎬ 配筋率不小于 0 25% ꎬ 其他局部开洞区域保证钢筋双层双向拉通 ꎬ 配筋率不小于 0 25% ꎻ 裙房 6 层 ( 裙房屋顶主楼转换层 ) 裙房屋面整个楼板的厚度增加至 150 mmꎬ 钢筋双层双向拉通 ꎬ 配筋率不小于 0 30%. 转换区域所在楼板增加为 200 mm 厚. [ 1 ] 中华人民共和国住房和城乡建设部. 高层建筑混凝土结构技术规程 :JGJ [ S]. 北京 : 中国建筑工业出版社 ꎬ2010. ( Ministry of Construction of the People's Re public of China. Technical specification for concrete structures of tall building: JGJ [ J]. Beijing:China Architecture & Build ing Pressꎬ2010. ) [ 2 ] 中华人民共和国住房和城乡建设部. 混凝土结构设计规范 :GB [ S]. 北京 : 中国建筑工业出版社 ꎬ2010. ( Ministry of Construction of the People's Re public of China. Code for design of concrete structures:gb [ S]. Beijing:Chi na Construction Industry Pressꎬ2010. ) [ 3 ] BUNGALE S TARANAT H. Reinforced con crete design of tall buildings [ M]. Boca Ra ton:crc Pressꎬ2010. [ 4 ] 徐培福 ꎬ 傅学怡 ꎬ 王翠坤. 复杂高层建筑结构设计 [M]. 北京 : 建筑工业出版社 ꎬ2011. ( XU PeifuꎬFU XueyiꎬWANG Cuikun. Design of complex high rise building structure [ M]. Beijing:China Architecture & Building Pressꎬ ) [ 5 ] 陆新征 ꎬ 叶列平 ꎬ 缪志伟. 建筑抗震弹塑性分析 [M]. 北京 : 中国建筑工业出版社 ꎬ2012. ( LU Xinzhengꎬ YE Liepingꎬ MIAO Zhiwei. Seismic elastic plastic analysis [ M]. Beijing: China Architecture & Building Pressꎬ2012) [ 6 ] 吕西林. 超限高层建筑工程抗震设计指南 [M]. 上海 : 同济大学出版社 ꎬ2009. ( Lü Xilin. Guide to seismic design of high rise buildings beyond limits[ M]. Shanghai:Tongji

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Fig. 1 Frame calculation model 1 mm Table 1 Joints displacement mm

Fig. 1 Frame calculation model 1 mm Table 1 Joints displacement mm 33 2 2011 4 ol. 33 No. 2 Apr. 2011 1002-8412 2011 02-0104-08 1 1 1 2 361003 3. 361009 3 1. 361005 2. GB50023-2009 TU746. 3 A Study on Single-span RC Frame Reinforced with Steel Truss System Yuan Xing-ren