第 1 期 屈文俊, 等 : 混凝土受弯构件受拉钢筋最小配筋率 7 裂后, 受拉钢筋由于配置过少而立即屈服进入强化阶段, 此时的受拉钢筋配筋率即是最小配筋率 ; 经验法是指直接给出最小配筋率的取值, 而没有完整的受力模型作为取值准则, 但从不同角度考虑了一些因素对最小配筋率取值的影响 对于抗震区,
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- 炮 宋
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1 第 28 卷第 1 期 2011 年 3 月 建筑科学与工程学报 JournalofArchitectureandCivilEngineering Vol.28 No.1 Mar.2011 文章编号 : (2011) 混凝土受弯构件受拉钢筋最小配筋率 屈文俊, 方瑾, 周国全 ( 同济大学土木工程学院, 上海 ) 摘要 : 简述了中国不同时期的混凝土设计规范对非抗震情况和抗震情况下受拉钢筋最小配筋率的取值及确定原则, 同时对比分析了各国混凝土设计规范中 2 种情况下混凝土受弯构件受拉钢筋最小配筋率的规定及确定方法 ; 通过实例对各国规范的最小配筋率取值进行了比较, 建议了最小配筋率的确定原则 结果表明 : 各国规范多以 截面开裂后, 构件不致立即失效 为确定最小配筋率的原则, 但对非抗震构件所取的最小配筋率相差较大, 对抗震区最小配筋率的取值, 除中国规范偏低外, 其他国家规范大体相当 关键词 : 钢筋混凝土 ; 受弯构件 ; 受拉钢筋 ; 最小配筋率 ; 抗震框架梁中图分类号 :TU352.1 文献标志码 :A 犕犻狀犻犿狌犿犚犲犻狀犳狅狉犮犲犿犲狀狋犚犪狋犻狅狅犳犜犲狀狊犻犾犲犚犲犻狀犳狅狉犮犲犿犲狀狋犳狅狉犆狅狀犮狉犲狋犲犉犾犲狓狌狉犪犾犕犲犿犫犲狉狊 QU Wen jun,fangjin,zhou Guo quan (SchoolofCivilEngineering,TongjiUniversity,Shanghai200092,China) 犃犫狊狋狉犪犮狋 :Authors simply analyzed the minimum reinforcementratio andits determination principlesunderthenon seismic resistanceandseismic resistancesituations,whichwerereferred to the Chinese concrete design codes in diferent periods. Meanwhile,the values and determinationsoftheminimumreinforcementratiooftensilereinforcementforconcreteflexural membersundertwocircumstanceswerecomparativeanalyzed.limitingvaluesoftheminimum reinforcementratiosindiferentcodeswerecomparedthroughanexample,andthe methodto determinetheminimumreinforcementratioswassuggested.theresultsshowthattheconcrete designcodes of diferentcountries described the memberis notfailureimmediately after cracking astheprincipletodeterminetheminimumreinforcementratio.thereisabigdiference onthe minimum reinforcementratiofornon seismic resistance memberineachcode,butfor seismic resistancearea,thereinforcementratioisquitesimilarineachcode,exceptthatthe reinforcementratioinchinesecodeislowerthantheothers. 犓犲狔狑狅狉犱狊 :reinforcedconcrete;flexuralmember;tensilereinforcement;minimumreinforcement ratio;seismicframebeam 0 引言 钢筋混凝土受弯构件的最小配筋率取值是一个 比较复杂的问题 目前世界各国钢筋混凝土受弯构件受拉钢筋最小配筋率的取值方法基本上有 2 种 : 模型法和经验法 模型法是指截面受拉区混凝土开 收稿日期 : 基金项目 : 国家自然科学基金项目 ( ) 作者简介 : 屈文俊 (1958 ), 男, 河南辉县人, 教授, 博士研究生导师, 工学博士,E mail:quwenjun@online.sh.cn
2 第 1 期 屈文俊, 等 : 混凝土受弯构件受拉钢筋最小配筋率 7 裂后, 受拉钢筋由于配置过少而立即屈服进入强化阶段, 此时的受拉钢筋配筋率即是最小配筋率 ; 经验法是指直接给出最小配筋率的取值, 而没有完整的受力模型作为取值准则, 但从不同角度考虑了一些因素对最小配筋率取值的影响 对于抗震区, 各国规范又给出了相应的最小配筋率, 其基本思想与目前多数国家采用的确定非抗震构件受拉钢筋最小配筋率的准则是类似的, 区别在于为了使抗震构件具备必要的延性, 该取值比非抗震情况偏严 尽管思路是清楚的, 但各国规范给出的值相差较大, 最小配筋率是否应该考虑裂缝限值对其取值的影响值得讨论 1 中国规范 1.1 规范的变更中国混凝土结构设计的最小配筋率建议值基本 [1] 沿用前苏联 20 世纪五六十年代的规定 在 20 世纪 60 年代后期颁布的 钢筋混凝土结构设计规范 (BJG 21 66) 就照搬前苏联规范 HNTY123 55, 其中规定的受拉钢筋截面面积与混凝土计算截面面积比的最小百分率 : 当混凝土标号为 100~ 和 300~400 时,CT.0 和 CT.3 号钢分别为 10% 15% 和 20%;CT.5 和 25ΓC 号钢制造的热轧变形钢筋分别为 10% 10% 和 15% 1974 年颁布的 钢筋混凝土结构设计规范 (TJ10 74) 则参照前苏联 预应力混凝土结构设计规范 (CH10 57), 规定的受弯构件最小配筋率 : 当混凝土标号为 200 及以下时为 10%; 当混凝土标号为 250~400 时为 15% 在 混凝土结构设计规范 (GBJ10 89) 中, 限于当时的经济条件, 最小配筋率没有普遍提高, 规定的受弯构件最小配筋率 : 当混凝土强度等级不大于 C35 时为 15%; 当混凝土强度等级为 C40~C60 时为 20% 现行 混凝土结构设计规范 (GB ) [2] 中钢筋混凝土构件最小配筋率建议值的理论基础是依据混凝土开裂时钢筋混凝土构件不立即失效 ( 裂而不断 ) 的原则, 并按照一定的可靠度保证加之工程经验, 最终建议了最小配筋率 综合考虑中国工程实践经验和经济等多方面影响因素, 规定钢筋混凝土结构受弯构件及偏心受拉 轴心受拉构件一侧的受拉钢筋的最小配筋率不应小于 0.2% 和 0.45 犳 t/ 犳 ( y 犳 t 为混凝土轴心抗拉强度设计值 ; 为钢筋抗拉强度设计值 ) 的较大值, 并注明轴心受拉构 件和小偏心受拉构件一侧受拉钢筋的配筋率应按构件的全截面面积计算 ; 受弯构件 大偏心受拉构件一侧受拉钢筋的配筋率应按全截面面积扣除受压翼缘 面积 ( 犫 f- 犫 ) 犺 f ( 犫 f 为受压区翼缘宽度 ; 犫为腹板宽 度 ; 犺 f 为受压区翼缘高度 ) 后的截面面积计算 最小配筋率 0.2% 是延续 混凝土结构设计规范 (GBJ 10 89) 的取值, 带有经验性, 最小配筋率 0.45 犳 t/ 则是基于以下模型进行推证的 确定受弯构件最小配筋率的基本方法是使混凝土截面的开裂弯矩犕 cr 等于截面的极限弯矩犕 u, 按单筋矩形截面考虑, 根据文献 [3] 可得 狓 cr=[(1+ 2αE 犃 s 犫犺 )/(1+ αe 犃 s )] 犺犫犺 2 犺 2 2 犕 cr=0.292(1+2.5αa) 犳 t 犫犺 犃 s 式中 :αa=2αe ; 狓 cr 为换算截面受压区高度 ;αe 为犫犺钢筋弹性模量与混凝土弹性模量的比值 ; 犃 s 为受拉区纵向非预应力钢筋的截面面积 ; 犫为截面宽度 ; 犺 为截面高度 根据现行 GB 规范可知, 犕 u = 犃 s( 犺 0- 狓 /2), 令犕 cr= 犕 u, 即 0.292(1+2.5αA) 犳 t 犫犺 2 = 犃 s( 犺 0- 狓 /2) (1) 式中 : 犺 0 为截面有效高度 ; 狓为混凝土受压区高度 由于配筋率很小, 取 αa 令犃 s = ρ min 犫犺, 狓 = 狓 cr=0.5 犺 0.8=0.4 犺, 犺 0=0.935 犺, 整 理得纵向受力钢筋的最小配筋率 ρ min=0.424 犳 t 规范规定的最小配筋率是在构件正截面的抗弯能力不应小于该截面开裂弯矩的条件下推导出来的, 也就是说, 它只是从强度方面的要求考虑, 而没有考虑使用功能及其他方面的要求, 即该建议值没有考虑最小配筋率与裂缝宽度限值协调的问题 修订规范时从受力机理角度进一步探讨了纵向钢筋最小配筋率的取值, 对比分析了国外规范的相应规定 在确定继续保持最小配筋率取值从非抗震到抗震且随抗震等级逐步提高的前提下, 对非抗震结构中受弯 偏心受拉和轴心受拉构件的受拉纵向钢筋最小配筋率改用特征值表达式与下限值相结合的取值方案, 使其取值水准适度提高 ; 通过对抗震框架梁受拉纵向钢筋最小配筋率增加特征值表达式, 适度提高了其在混凝土强度等级偏高情况下的取值和非抗震受压构件与抗震框架柱纵向钢筋最小配筋率的取值 ; 新增了基础底板最小配筋率的取值规定
3 8 建筑科学与工程学报 2011 年 1.2 抗震区钢筋混凝土梁最小配筋率的取值 以抗震框架梁为例分析中国规范对受弯构件受 拉钢筋最小配筋率的取值, 修订前 混凝土结构设计 规范 (GBJ10 89) 规定的抗震框架梁受拉钢筋最 小配筋率取值如表 1 所示 表 1 犌犅犑 规范抗震框架梁 受拉钢筋最小配筋率取值 犜犪犫.1 犔犻犿犻狋犻狀犵犞犪犾狌犲狊狅犳犕犻狀犻犿狌犿犚犲犻狀犳狅狉犮犲犿犲狀狋 犚犪狋犻狅狊狅犳犜犲狀狊犻犾犲犚犲犻狀犳狅狉犮犲犿犲狀狋犳狅狉犛犲犻狊犿犻犮 犉狉犪犿犲犅犲犪犿狊犻狀犌犅犑 % 抗震等级 梁支座最小配筋率 梁跨中最小配筋率 一级 二级 三 四级 中国现行规范和非抗震设计时一样引入了与混 凝土抗拉强度设计值和钢筋抗拉强度设计值相关的 特征值参数犳 t/ 犳, y 并在保持原规范的取值作为定 值下限的前提下, 按纵向受拉钢筋在梁中的不同位 置和不同抗震等级, 给出了相对于非抗震设计留有 不同富裕度的纵向受拉钢筋最小配筋率的取值, 如 表 2 所示 表 2 犌犅 规范抗震框架梁 受拉钢筋最小配筋率取值 犜犪犫.2 犔犻犿犻狋犻狀犵犞犪犾狌犲狊狅犳犕犻狀犻犿狌犿犚犲犻狀犳狅狉犮犲犿犲狀狋 犚犪狋犻狅狊狅犳犜犲狀狊犻犾犲犚犲犻狀犳狅狉犮犲犿犲狀狋犳狅狉犛犲犻狊犿犻犮犉狉犪犿犲 犅犲犪犿狊犻狀犌犅 抗震等级 梁支座最小配筋率 梁跨中最小配筋率 一级 0.40% 和 0.80 犳 t/ 0.30% 和 0.65 犳 t/ 二级 0.30% 和 0.65 犳 t/ 0.25% 和 0.55 犳 t/ 三 四级 0.25% 和 0.55 犳 t/ 0.20% 和 0.45 犳 t/ 由此可见, 在抗震框架梁中, 不论是上部纵筋还是下部纵筋, 其最小配筋率一般都应按高于非抗震情况下梁类构件受拉钢筋的最小配筋率取值, 抗震等级越高, 最小配筋率越大 而提高梁端下部纵筋的数量有助于改善梁端塑性铰区在负弯矩作用下的延性性能, 所以 GB 规范根据中国试验结果和设计经验并参考国外规范对梁端下部钢筋的最小配置比例也有规定 2 国外规范 2.1 美国规范美国规范对非抗震情况和抗震情况取用相同的 最小配筋率 根据美国目前普遍采用的美国混凝土协会规范 ACI [4] 规定, 在分析结果要求配置受拉钢筋的每个受弯构件截面中, 一般最小配筋面积犃 s,min 按下式计算 槡 c 犃 s,min= 3 犳犫 w 犱 200 犫 w 犱 (2) 式中 : 犳 c 为混凝土抗压强度设计值 ; 犫 w 为腹板宽度 ; 犱为从受压边缘到钢筋截面形心之间的距离, 即截面有效高度 对于翼缘受拉的静定构件, 最小配筋面积也采用式 (2) 计算, 只是其中的犫 w 应由 2 犫 w 或翼缘宽度 犃 s,min 两者中的较小值代替, 则最小配筋率 ρ min= = 犫 w 犱 3 槡犳 c, 且 ρ 不小于 200/ min 犳 y 美国规范确定最小配筋率的基本原则和中国规范相同, 即犕 cr= 犕 u, 并综合考虑其他影响因素来确定 美国规范中开裂弯矩犕 cr 按下式计算 犳 r 犐 g 犕 cr= (3) 狔 t 式中 : 犳 r 为抗折模量, 美国规范中规定, 对于普通混 凝土犳 r=7.5 槡犳 c; 犐 g 为关于重心轴的截面惯性矩 ; 狔 t 为毛截面形心轴到钢筋表面的距离, 忽略钢筋直径 2.2 加拿大规范 (1) 非抗震构件加拿大规范 CSA A [5] 中规定, 非抗震梁类构件受拉钢筋最小配筋率由下式确定 犕 u 1.2 犕 cr (4) 对开裂弯矩犕 cr 的确定和美国规范相同, 则配筋面积犃 s 为 槡 c 犃 s= 0.2 犳犫犱 (5) 式中 : 犫为构件受压面宽度 (2) 抗震构件规范 CSA A 中规定, 抗震框架内任意截面的上部和下部钢筋的最小配筋率 ( 不考虑该结构所在地区的地震作用取值 ) 均取为 ρ min=1.4 k 式中 : k 为钢筋抗拉强度特征值 2.3 欧洲规范 (6) 考虑到避免由于裂缝的形成而影响结构的使用
4 第 1 期 屈文俊, 等 : 混凝土受弯构件受拉钢筋最小配筋率 9 以及结构耐久性的要求, 欧洲规范 CEB FIP [6] 中提出一个基于试验结果简化的公式来确定考虑裂缝控制的钢筋最小配筋面积犃 s,min, 即 犃 s,min= 犽 c 犽犳 ct,max 犃 ct/σs2 (7) 式中 : 犃 ct 为开裂前混凝土受拉面积 ;σs2 为钢筋应力, 当锚固充分时, 可近似等于k; 犳 ct,max 为当裂缝刚出现时, 混凝土抗拉强度的上限值 ; 犽为考虑拉区混凝土应力非线性分布的修正系数, 对于矩形截面, 当截面高度犺 <0.3m 时, 犽 =0.8, 当截面高度犺 >0.8m 时, 犽 =0.5; 犽 c 为按拉应力分布不同形式分类的系数, 只受拉力取 1.0, 只受弯曲取 0.4, 拉弯组合取 0.4~1.0 Eurocode2 [7] 仍沿用式 (7), 仅对其中一些系数进行了调整, 即 犃 s,min= 犽 c 犽犳 ct,ef 犃 ct/σs2 (8) 式中 : 当裂缝刚出现时犳 ct,ef= 犳 ctm, 犳 ctm 为混凝土轴心抗拉强度平均值, 若裂缝在早于 28d 前开展, 则 犳 ct,ef 为开裂时混凝土的抗拉强度, 小于犳 ctm; 对于矩形截面, 当犺 <0.3m 时, 犽 =1.0, 当犺 >0.8m 时, 犽 =0.65 为了避免构件发生脆性破坏,CEB FIP 中规定, 当钢筋等级为 S220 时, 钢筋最小配筋率为 0.25%; 当钢筋等级为 S400 和 S500 时, 钢筋最小配筋率为 0.15% 在 Eurocode2 中, 同样为保证构件不发生脆性破坏或过大的裂缝等, 最小配筋面积除要满足式 (8) 以保证裂缝宽度满足要求外, 还要求 式中 : 犃 s,min> 犫 t 犱 犃 s,min= 0.26 犳 ctm 犫 t 犱 (9) k 欧洲规范的式 (9) 应该是从避免发生强度破坏的角度确定的 (1) 非抗震构件欧洲规范 Eurocode2 只适用于非抗震情况, 其受弯构件受拉钢筋最小配筋率为 ρ min=0.6 k (10) 式中 : ρ min>0.15% (2) 抗震构件欧洲建筑结构抗震设计试行标准 Eurocode8 [8] 规定, 沿梁的各个截面中受拉钢筋的最小配筋率均取为 ρ min=0.5 犳 tm k 式中 : 犳 tm 为混凝土抗拉强度平均值 (11) 2.4 德国规范 德国规范 DIN [9] 只适用于非抗震情况, 其在第 5.3 条极限状态设计总要求中对延性的规定为 : 最小配筋率要考虑到避免出现一个构件发生初始裂缝却无任何征兆就破坏的情况, 即相当于中国 GB 规范中由强度要求决定的最小配筋率 ρ s,min ρ s,min=0.16 犳 ctm (12) k 德国规范 DIN 由裂缝控制的钢筋最小配筋面积与 CEB FIP 一致 2.5 英国规范 英国规范 BS8110 1:1997 [10] 则与欧洲规范均只适用于非抗震情况 英国规范直接给出了最小配筋率的取值规定, 而没有完整的受力模型作为取值准则 英国规范规定受弯构件受拉钢筋最小配筋率 ρ 为 min ρ min=0.6 k 3 各国规范的对比 (13) 各国规范中梁类构件受拉钢筋最小配筋率取值存在着 2 种体系 : 一种是对非抗震及抗震情况取用相同的最小配筋率, 如美国 ACI3l8 05 和新西兰规范, 这 2 个规范中都同时包含有非抗震及抗震条文, 由于需要满足抗震情况下对最小配筋率取值更高的要求, 故其非抗震最小配筋率取值也很高 ; 另一种是对非抗震及抗震情况分别取用大小不同的最小配筋率, 如欧洲规范和抗震设计规范 Eurocode8 以及中国规范 GBJ10 89, 其中非抗震最小配筋率的取值水准比第 1 种取值体系明显偏低 在不包含抗震条文的英国 BS8110 1:1997 和德国 DIN 规范中, 非抗震受拉钢筋最小配筋率的取值总体上也处于这种偏低水准 比较特殊的是加拿大 CSA A 规范, 该规范对非抗震和抗震最小配筋率取值不同, 而且非抗震最小配筋率取值比美国和新西兰规范还大 下面以混凝土强度等级为 C30 钢筋型号为 HRB335 的矩形截面混凝土梁为例, 对比分析各国规范最小配筋率的取值, 如图 1 所示, 其中, 中国 A 为中国规范抗震三 四级跨中 ; 中国 B 为中国规范抗震二级跨中和抗震三 四级支座 ; 中国 C 为中国规范抗震一级跨中和抗震二级支座 ; 中国 D 为中国规范抗震一级支座
5 10 建筑科学与工程学报 2011 年 (2) 在考虑抗震区混凝土构件的延性要求情况下, 各国规范对抗震区混凝土构件的最小配筋率都有所提高, 除中国规范偏低外, 其他国家规范的最小配筋率大体相当 (3) 经验取值中虽考虑了强度 裂缝宽度以及耐久性的影响, 但取值明显低于模型公式中的取值, 表明对该问题的认识存在明显的不足 (4) 建议最小配筋率按强度模型 裂缝控制模型以及耐久性因素进行综合确定 (5) 从本质上说, 最小配筋率的确定不完全是技术问题, 还反映了某一地区和时代的经济发展水平, 因而具有一定的社会性和政策性 参考文献 : 犚犲犳犲狉犲狀犮犲狊 : [1] 徐友邻, 周氐. 混凝土结构设计规范理解与应用 [M]. 北京 : 中国建筑工业出版社,2002. 图 1 各国规范混凝土梁受拉钢筋最小配筋率的取值犉犻犵.1 犔犻犿犻狋犻狀犵犞犪犾狌犲狊狅犳犕犻狀犻犿狌犿犚犲犻狀犳狅狉犮犲犿犲狀狋犚犪狋犻狅狊狅犳犜犲狀狊犻犾犲犚犲犻狀犳狅狉犮犲犿犲狀狋犳狅狉犚犲犻狀犳狅狉犮犲犱犆狅狀犮狉犲狋犲犅犲犪犿狊犃犿狅狀犵犆狅犱犲狊以非抗震情况来看, 折算成中国规范材料强度后的欧洲和英国规范最小配筋率取值为 ρ min = 0.179%; 除美国和新西兰规范的取值不能类比外, 折算成中国规范材料强度后加拿大规范的 ρ min= 0.407%, 两者相差约 120% 这些规范中, 欧洲规范是经验取值, 并考虑了裂缝和耐久性问题, 但与不考虑裂缝因素的规范相比要小 抗震规范中, 除中国规范的取值偏低外, 其他规范大体在一个水准上 4 结语 (1) 综合来看, 各国规范多以 截面开裂后, 构件不致立即失效 ( 裂而不断 ) 为原则来确定受拉钢筋的最小配筋率, 欧洲和英国规范以考虑强度 裂缝以及耐久性要求, 按经验提出了最小配筋率取值 各国规范对非抗震构件所取的最小配筋率相差较大, 表明对该问题的认识具有模糊性 XU You lin,zhou Di.Comprehensionand Applica tiononcodefordesignofconcretestructures[m]. Beijing:ChinaArchitecture& BuildingPress,2002. [2] GB , 混凝土结构设计规范 [S]. GB ,CodeforDesignofConcreteStruc tures[s]. [3] 顾祥林. 混凝土结构基本原理 [M]. 上海 : 同济大学出版社,2004. GU Xiang lin.basicprinciplesofconcretestructures [M].Shanghai:TongjiUniversityPress,2004. [4] ACI318 05,Building Code RequirementsforStruc turalconcrete(aci318 05)andCommentary[S]. [5] CSA A ,DesignofConcreteStructures[S]. [6] CEB FIP,ModelCode1990[S]. [7] EN :2004,Eurocode2:DesignofConcrete Structures.Part1 1:General Rules and Rulesfor Buildings[S]. [8] EN :2004,Eurocode8:DesignofStructures for Earthquake Resistance.Part1:General Rules, SeismicActionsandRulesforBuildings[S]. [9] DIN ,Plain,Reinforcedand Presressed Con cretestructures.part 1:DesignandConstruction[S]. [10] BS8110 1:1997,StructuralUseofConcrete.Part1: CodeofPracticeforDesignandConstruction[S].
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中学第二教材：高中语文：选修：语言规范与创新：配套江苏版教材
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西班牙文学简史
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混凝土结构基本原理 第五章 受弯构件正截面分析 与计算 任晓丹同济大学建筑工程系 www.reniaodan.com rdj@ongji.edu.cn 同济大学土木楼 A413 受弯构件 梁 受弯构件工程实例 楼板 柱 楼梯 墙 地下室底板 梁 梁 墙下基础 柱下基础 受弯构件工程实例 受弯构件主要截面形式 梁截面 矩形梁 T 形梁 I 形梁花篮梁 板截面 实心板多孔板槽形板 受弯构件的配筋形式
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35 1 Vol.351 20141 ActaEcologiaeAnimalisDomastici Jan.2014!"#$%&' (, 615013) [ ] 20134~20135,6!9"#$%&'19, ()*+,-.6/21037,1 234 56 7 89 :;89%&,?@A-.B10,CDE D, 'FG-HIJK [ ] ;-H;IJK [()* +] S811.6 [,-./0]
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43 009 JOURNALOFXI ANJIAOTONG UNIVERSITY Vol.43 Jul.009 1,, 1, FG 1,"#$ 1,,HI 1 (1.JK.; /LMJK N/O,610054, ;. / 345 689:; 4,400050, ) :!"#$%&'()*+,,-./) 01 "#$%&' 01, )"#$%&'.34( 56 89:;, ?@ABCDE F,!
前 言 本标准的附录 A 为资料性附录 本标准由国家认证认可监督管理委员会提出并归口 本标准由中华人民共和国上海出入境检验检疫局负责起草 本标准主要起草人 : 倪昕路 韩丽 周瑶 郭德华 朱坚 本标准系首次发布的检验检疫行业标准 Ⅰ
中华人民共和国出入境检验检疫行业标准 犛犖 / 犜 2326 2009 食品及油脂中反式脂肪酸含量的检测傅立叶变换红外光谱法 犇犲狋犲狉犿犻狀犪狋犻狅狀狅犳狋狉犪狀狊犳犪狋狔犪犮犻犱狊犻狀犳狅狅犱狊狋狌犳犪狀犱狅犻犾狊 犉犜犐犚犿犲狋犺狅犱 2009 07 07 发布 2010 01 16 实施 中华人民共和国国家质量监督检验检疫总局 发布 前 言 本标准的附录 A 为资料性附录 本标准由国家认证认可监督管理委员会提出并归口
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中华人民共和国出入境检验检疫行业标准 犛犖 / 犜 进出口化妆品中氢溴酸右美沙芬的测定液相色谱法 犇犲狋犲狉犿犻狀犪狋犻狅狀狅犳犱犲狓狋狉狅犿犲狋犺狅狉狆犺犪狀犺狔犱狉狅犿犻犱犲犻狀犮狅狊犿犲狋犻犮狊犳狅狉犻犿狆狅狉狋犪狀犱犲狓狆狅狉狋 犔犻狇狌犻犱犮犺狉狅犿犪狋狅犵狉犪狆犺狔犿
中华人民共和国出入境检验检疫行业标准 进出口化妆品中氢溴酸右美沙芬的测定液相色谱法 犇犲狋犲狉犿犻狀犪狋犻狅狀狅犳犱犲狓狋狉狅犿犲狋犺狅狉狆犺犪狀犺狔犱狉狅犿犻犱犲犻狀犮狅狊犿犲狋犻犮狊犳狅狉犻犿狆狅狉狋犪狀犱犲狓狆狅狉狋 犔犻狇狌犻犱犮犺狉狅犿犪狋狅犵狉犪狆犺狔犿犲狋犺狅犱 2009 02 20 发布 2009 09 01 实施 中华人民共和国国家质量监督检验检疫总局 发布 前 言 本标准的附录
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326 201812 JournalofSoiland WaterConservation Vol.32No.6 Dec.,2018 WX)] [ &- 1, 1,V 1,V + 2,3, 1,5 1,3 (1. 8 7:;, 100193;2. 28 Q., 276700;3.$ 8 &7 ) #$\, 276700) (: [) @ \0 OT :29T: *,Z G,G, :, % :2(0,0.05,0.1,0.25,0.5,1.0g/L)
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2 建筑科学与工程学报 214 年 钢 混凝土组合框架梁是结构重要的横向承重 [3] 构件, 其刚度对结构的层间位移 框架的剪力分担率均有较大影响 目前, 中国现行结构设计规程中对组合框架梁刚度增大系数的规定有较大差异, 高层建筑混凝土结构技术规程 (JGJ3 21) [2] 中规定, 混合结构弹性
![2 建筑科学与工程学报 214 年 钢 混凝土组合框架梁是结构重要的横向承重 [3] 构件, 其刚度对结构的层间位移 框架的剪力分担率均有较大影响 目前, 中国现行结构设计规程中对组合框架梁刚度增大系数的规定有较大差异, 高层建筑混凝土结构技术规程 (JGJ3 21) [2] 中规定, 混合结构弹性](/thumbs/91/107571531.jpg "2 建筑科学与工程学报 214 年 钢 混凝土组合框架梁是结构重要的横向承重 [3] 构件, 其刚度对结构的层间位移 框架的剪力分担率均有较大影响 目前, 中国现行结构设计规程中对组合框架梁刚度增大系数的规定有较大差异, 高层建筑混凝土结构技术规程 (JGJ3 21) [2] 中规定, 混合结构弹性")
第 31 卷第 1 期 214 年 3 月 建筑科学与工程学报 JournalofArchitectureandCivilEngineering Vol.31 No.1 Mar.214 文章编号 :1673 249(214)1 98 6 组合框架梁刚度增大系数取值研究 范重 1, 程竞 1,2 (1. 中国建筑设计研究院, 北京 144;2. 北京科技大学土木与环境工程学院, 北京 183) 摘要
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1932 19 tionoftheoralcavitytissue. 犓犲狔狑狅狉犱狊 :OpticalCoherenceTomography (OCT);spectral domain;parotidgland;histopathology 1 (Optical Coherence Tomography OCT) [1],,, [2], 20 90,OCT, D.Huang J.G.Fujimoto
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254 20188 ResearchofSoiland WaterConservation Vol.25,No.4 Aug.,2018 = (./ 1, / 2,3,F=G 1,HIJ KLM 1,NO 2,3,-> 1 (1.`O, ` 7 712100;2.Q$I Gb 4@ \F$%)*, ` 7 712100;3.Q$I,O 100049) 0 1:#4RS @,&./,A_0 N 0 L
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325 201810 JournalofSoiland WaterConservation Vol.32No.5 Oct.,2018 3 ; *+4@ I Q *.,/01,,,, 2,! 3, 4,5 ( 3 ;, 611130) : 5\ _^J _IM L D a V, L.? K $ 9 a 9 R V _ I. >V 3 1 MD a \:(1)3 3 (>0.25mm), _` J _
前 言 本标准的附录 A 附录 B 和附录 C 为资料性附录 本标准由国家认证认可监督管理委员会提出并归口 本标准起草单位 : 中华人民共和国山西出入境检验检疫局 本标准主要起草人 : 薛平 连庚寅 宋欢 苑利 杜利君 潘雅丽 宋洁 康杰 本标准系首次发布的出入境检验检疫行业标准 Ⅰ
中华人民共和国出入境检验检疫行业标准 犛犖 / 犜 2115 2008 进出口食品和饲料中总氮及粗蛋白的检测方法杜马斯燃烧法 犇犲狋犲狉犿犻狀犪狋犻狅狀狅犳狋犺犲狋狅狋犪犾狀犻狋狉狅犵犲狀犮狅狀狋犲狀狋犪狀犱犮犪犾犮狌犾犪狋犻狅狀狅犳狋犺犲犮狉狌犱犲狆狉狅狋犲犻狀犮狅狀狋犲狀狋犻狀犳狅狅犱犪狀犱犳犲犲犱犳狅狉犻犿狆狅狉狋犪狀犱犲狓狆狅狉狋 犆狅犿犫狌狊狋犻狅狀犪犮犮狅狉犱犻狀犵狋狅狋犺犲犇狌犿犪狊狆狉犻狀犮犻狆犾犲
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前 言 本标准的附录 A 附录 B 和附录 C 为资料性附录 本标准由国家认证认可监督管理委员会提出并归口 本标准起草单位 : 中华人民共和国山西出入境检验检疫局 本标准主要起草人 : 薛平 连庚寅 宋欢 苑利 杜利君 潘雅丽 宋洁 康杰 本标准系首次发布的出入境检验检疫行业标准 Ⅰ
中华人民共和国出入境检验检疫行业标准 犛犖 / 犜 2115 2008 进出口食品和饲料中总氮及粗蛋白的检测方法杜马斯燃烧法 犇犲狋犲狉犿犻狀犪狋犻狅狀狅犳狋犺犲狋狅狋犪犾狀犻狋狉狅犵犲狀犮狅狀狋犲狀狋犪狀犱犮犪犾犮狌犾犪狋犻狅狀狅犳狋犺犲犮狉狌犱犲狆狉狅狋犲犻狀犮狅狀狋犲狀狋犻狀犳狅狅犱犪狀犱犳犲犲犱犳狅狉犻犿狆狅狉狋犪狀犱犲狓狆狅狉狋 犆狅犿犫狌狊狋犻狅狀犪犮犮狅狉犱犻狀犵狋狅狋犺犲犇狌犿犪狊狆狉犻狀犮犻狆犾犲
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28 建筑科学与工程学报 2015 年 yieldedwhenthebeamscolapse,thevaluesofultimatestressincrementofexternalyprestressed tendonscalculated bystandardizedformulaeathome
第 32 卷第 1 期 2015 年 1 月 建筑科学与工程学报 JournalofArchitectureandCivilEngineering Vol.32 No.1 Jan.2015 文章编号 :1673 2049(2015)01 0027 08 体外预应力筋极限应力增量的理论分析与试验研究 李立峰, 李铁盔 ( 湖南大学土木工程学院, 湖南长沙 410082) 摘要 : 为研究体外预应力梁受弯破坏过程的力学性能及体外预应力筋极限应力增量,
39,5 25 : (2018) 犓 <= 犆犉犇 +,78 1,2 1,2 T 1,2 1 (1., ( ; 2., ) : 2 U 2 9M,; 2 9M$ Z< 80K, Z< 30K, =2 9M c,br2 +
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3 3 ( ) Vol.3No.3 200$9 JournalofYangzhouUniversity(AgriculturalandLifeScienceEdition) Sep.200 犈 2 犘 4,,, 2, 2,, (. /, 24062;2.!", 24062)! ":#$%&' 3 (A B C) ( ) * +, 72 -.,/ 0 2! 3 4 5 6 7 8 9 (TE2) :;(P4),
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35 23 211 12 1 Vol.35 No.23 Dec.1,211 9 5 E?@D> 1, > 2 (1."#Y 45,"#$#! 7154;2.# T =c,"#$#! 7148) :- )*
程东辉, 等 : 无粘结 CFRP 筋部分预应力混凝土连续梁试验与分析 试验方案 1.1 试验梁设计试验梁均为两跨连续梁, 截面尺寸均为犫 犺 = 200mm 300mm, 混凝土设计强度等级为 C40, 计算跨度分别为 3m 3.9m 4.8m 试验梁配置的 CFRP 筋为国产光圆筋,
复合材料学报第 25 卷第 5 期 10 月 2008 年 犃犮狋犪犕犪狋犲狉犻犪犲犆狅犿狆狅狊犻狋犪犲犛犻狀犻犮犪 Vol.25 No.5 Ocober 2008 文章编号 :10003851(2008)05 0104 10 无粘结犆犉犚犘筋部分预应力混凝土连续梁试验与分析 程东辉 1,2, 郑文忠 2 (1. 东北林业大学土木工程学院, 哈尔滨 150040;2. 哈尔滨工业大学土木工程学院,
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165 DOI:10.13350/j.cjpb.190209 HQR)OST + 1,2,c 2,3,c 1,3, 1,3,! " 1,3 (1. /,-+, / V 810001;2. /,-+ %&';3. / ( #$%&') C2 34 7 DE" X FG(EmTspan)? @ NM NCBI EmTspanFG?X H I, 2 ProtParam ProtScale SOSUI DNASTAR
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31 6 2011 11_ JOURNALOFDESERT RESEARCH Vol.31 No.6 Nov.2011 :1000 694X(2011)06 1617 06!"#$ 1,2, 1, 1, 3, 4 (1. 2 34567 +89:;, 100875;2. 2 +2, 100875;3.! " % ?2,-, 100081) -.:@ABCDE! 34*
156 控制算法 ( 即模糊逻辑或神经网络 ) 这两种方式来研 [1] 究泊车. 犑犪犿犻犾设计出一种泊车辅助器 可帮助驾驶员方便安全地泊车 但在实现泊车的全自动方面有待改进. 文献 [2-3] 分别基于模糊逻辑控制进行泊车系统研究 逻辑控制依赖于人的操作知识 因此 [4] 需要大量的泊车实验. 刘
![156 控制算法 ( 即模糊逻辑或神经网络 ) 这两种方式来研 [1] 究泊车. 犑犪犿犻犾设计出一种泊车辅助器 可帮助驾驶员方便安全地泊车 但在实现泊车的全自动方面有待改进. 文献 [2-3] 分别基于模糊逻辑控制进行泊车系统研究 逻辑控制依赖于人的操作知识 因此 [4] 需要大量的泊车实验. 刘](/thumbs/52/29734531.jpg "156 控制算法 ( 即模糊逻辑或神经网络 ) 这两种方式来研 [1] 究泊车. 犑犪犿犻犾设计出一种泊车辅助器 可帮助驾驶员方便安全地泊车 但在实现泊车的全自动方面有待改进. 文献 [2-3] 分别基于模糊逻辑控制进行泊车系统研究 逻辑控制依赖于人的操作知识 因此 [4] 需要大量的泊车实验. 刘")
上海理工大学学报 第 37 卷 第 2 期 犑. 犝狀犻狏犲狉狊犻狋狔狅犳犛犺犪狀犵犺犪犻犳狅狉犛犮犻犲狀犮犲犪狀犱犜犲犮犺狀狅犾狅犵狔 犞狅犾.37 犖狅.2 2015 文章编号 :1007-6735(2015)02-0155-04 犇犗犐 :10.13255/ 犼. 犮狀犽犻. 犼狌狊狊狋.2015.02.011 基于模糊算法垂直泊车转向控制策略的研究 王友楠 方祖华 孙鍴 王康 徐宏兵 ( 上海师范大学信息与机电工程学院
366! 犑狅狌狉狀犪犾狅犳犘犪狋犺狅犵犲狀犅犻狅犾狅犵狔 b Mar.2019, Vol.14,No.3 DOI: /j.cjpb , BC - M,, 2,) (0 a( Y0 6 a( Y, M' V0, 6 26 H W, ),
366 DOI:10.13350/j.cjpb.190326 +, BC - M,, 2,) (0 a( Y0 6 a( Y, M' V0, 6 26 H W, 200025),T6 =& 26 P 6, ",T6,T6,,O @, A,M D ) B 69 PW 6,,E W SB #$I O)9 + 9PW,T6 A, 3:, A,T6, +, +,T6; A; R383.2!"#$ A %&
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第五章 受弯构件正截面承载力的计算 西安交通大学土木工程系杨政 受弯构件通常指截面上仅有弯矩或弯矩和剪力共同作用为主 轴力可以忽略不计的构件 楼板 柱 楼梯 墙 地下室底板 梁 梁 墙下基础 柱下基础 梁和板是典型的受弯构件, 它们是土木工程中使用数量最大 应用最广泛的一类构件 土木工程结构中受弯构件常用的截面形式有矩形 T 形 工字形 槽形和箱形等 5.1 受弯构件正截面的受力特性 5.1.1 单筋矩形适筋梁正截面受弯的受力过程和破坏形态
B53A B4 ( B ) Vol.53 No B7C JournalofXiamenUniversity (NaturalScience) Jul.2014 doi: /j.issn < 5, 6 犚犖犃 / 犇犖犃 J*
B53A B4 ( B ) Vol.53 No.4 2014B7C JournalofXiamenUniversity (NaturalScience) Jul.2014 doi:10.6043/j.issn.0438 0479.2014.04.028 34 3< 5, 6 犚犖犃 / 犇犖犃 J*!,, 2 (WX @ ) @T, DY@ 2., WX 361102) MN: \Z \ 23 4(
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530 DOI:10.13350/j.cjpb.190508 P 1ZrAlb 34k256[\ DENV 2 ]^_` BHK 21:;aJO 1, 1,[ 1,< 1, 1, 2,3,4, 1 (1. LW _ W U' X ", L 550025;2. LW _ W U 3 X ";3. LW _ M!";4. LW _ 3 ) (K M $ralb 34k2JK (DENV)* A A DENV
前 言 本标准的附录 A 附录 B 和附录 C 均为资料性附录 本标准由国家认证认可监督管理委员会提出并归口 本标准起草单位 : 中华人民共和国湖南出入境检验检疫局 本标准主要起草人 : 颜鸿飞 张莹 孙菲 胡宇东 黄志强 付善良 李拥军 王美玲 本标准系首次发布的出入境检验检疫行业标准 Ⅰ
中华人民共和国出入境检验检疫行业标准 动物源食品中乙氧喹啉残留量的测定方法高效液相色谱法 犇犲狋犲狉犿犻狀犪狋犻狅狀狅犳犲狋犺狅狓狔狇狌犻狀狉犲狊犻犱狌犲狊犻狀犳狅狅犱狊狋狌犳狊狅犳犪狀犻犿犪犾狅狉犻犵犻狀 犎犘犔犆犿犲狋犺狅犱 2010 03 02 发布 2010 09 16 实施 中华人民共和国国家质量监督检验检疫总局 发布 前 言 本标准的附录 A 附录 B 和附录 C 均为资料性附录 本标准由国家认证认可监督管理委员会提出并归口
第 期 程东辉等无粘结预应力再生粗骨料混凝土梁力学性能 > 引言 再生 骨 料 混 凝 土 简 称 再 生 混 凝 土它 是 指 将 混 凝土'砂浆'石'砖瓦等建筑垃圾经机械或人工破碎' 筛分与清洗后按一定的比例级配形成再生骨料部 分或 全 部 代 替 天 然 骨 料并 加 入 胶 凝 材 料'砂'
第 卷 第 期 年 月 建筑科学与工程学报 && ' 文章编号 无粘结预应力再生粗骨料混凝土梁力学性能 程东辉 俞永志 董志鹏 东北林业大学土木工程学院 黑龙江哈尔滨 摘要 设计制作了 根不同粗骨料替换率的无粘结预应力再生粗骨料混凝土试验梁 并采用两点加载对其进行正截面受弯性能试验 研究了无粘结预应力再生粗骨料混凝土的梁破坏形态 承载力 裂缝宽度及跨中挠度等力学性能 基于试验数据建立了与 混凝土结构设计规范
前 言 本标准按照 GB/T 给出的规则起草 本标准由国家认证认可监督管理委员会提出并归口 本标准起草单位 : 中华人民共和国山东出入境检验检疫局 中华人民共和国陕西出入境检验检疫局 中华人民共和国黑龙江出入境检验检疫局 本标准主要起草人 : 王建华 汤志旭 孙忠松 王艳丽 王松 李
中华人民共和国出入境检验检疫行业标准 犛犖 / 犜 2646 2010 进出口食品中吡螨胺残留量检测方法气相色谱 质谱法 犇犲狋犲狉犿犻狀犪狋犻狅狀狅犳狋犲犫狌犳犲狀狆狔狉犪犱狉犲狊犻犱狌犲狊犻狀犳狅狅犱犳狅狉犻犿狆狅狉狋犪狀犱犲狓狆狅狉狋 犌犆 犕犛犿犲狋犺狅犱 2010 11 01 发布 2011 05 01 实施 中华人民共和国国家质量监督检验检疫总局 发布 前 言 本标准按照 GB/T1.1
JOURNALOFXI ANJIAOTONG UNIVERSITY Vol.46 No.10 Oct.2012 犖犪犽犪犵犪犿犻 犿, ( )-/*<= ) : Nakagami 犿!"#$%&' # (#$)*+,-./0(EPA
46 0 00 JOURNALOFXI ANJIAOTONG UNIVERSITY Vol.46 No.0 Oct.0 犖犪犽犪犵犪犿犻 犿, )-/*?@AB-C.DE,7007, ) : Nakagami 犿!"#$%&' # #$)*+,-./0EPA) -.,34567+89:;.SER) -./0?/@ 8ASER @B,CD!E " A A5FGH, IJKGH
JournalofSoiland WaterConservation Vol.32No.5 Oct.,2018 KZ[ Y\]^ "_`a P O 1,<) 2,3,4,*73 2,3,4,+ 1,2,3,4,E 9 5 (1.? Q3 45 ;,? 71210
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325 201810 JournalofSoiland WaterConservation Vol.32No.5 Oct.,2018 KZ[%@,;3@Y\]^ "_`ap O 1,
前 言 本标准的附录 A 和附录 B 均为资料性附录 本标准由国家认证认可监督管理委员会提出并归口 本标准起草单位 : 中华人民共和国黑龙江出入境检验检疫局 中华人民共和国重庆出入境检验检疫局 中华人民共和国辽宁出入境检验检疫局 本标准主要起草人 : 刘永 杨长志 王国民 康庆贺 林维宣 李贤良 吴
中华人民共和国出入境检验检疫行业标准 进出口动物源性食品中乌洛托品残留量的检测方法液相色谱 质谱 / 质谱法 犇犲狋犲狉犿犻狀犪狋犻狅狀狅犳狌狉狅狋狉狅狆犻狀犲狉犲狊犻犱狌犲犻狀犳狅狅犱狊狋狌犳狊狅犳 犪狀犻犿犪犾狅狉犻犵犻狀犳狅狉犻犿狆狅狉狋犪狀犱犲狓狆狅狉狋 犔犆 犕犛 / 犕犛犿犲狋犺狅犱 2008 11 18 发布 2009 06 01 实施 中华人民共和国国家质量监督检验检疫总局 发布 前
犐犆犛 犆 50 犠犛 / 犜 !"#$%&' 犘犲狉犳狅狉犿犪狀犮犲犵狌犻犱犲犾犻狀犲犳狅狉犫犪犮狋犲狉犻犪犾犮狌犾狋狌狉犲狅犳犾狅狑犲狉狉犲狊狆犻狉犪狋狅狉狔狋狉犪犮狋犻狀犳犲犮狋犻狅狀狊 ()*+,-.
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前 言 本标准按照 GB/T 给出的规则起草 本标准代替 SN 出口肉及肉制品中甲萘威残留量检验方法 本标准与 SN 相比, 主要技术变化如下 : 样品净化方法采用全自动凝胶渗透色谱净化方法替代原有的液液分配法 ; 测定采用柱后衍生液相色谱 荧光检
中华人民共和国出入境检验检疫行业标准 犛犖 / 犜 0122 2011 代替 SN0122 1992 进出口肉及肉制品中甲萘威残留量检验方法液相色谱 柱后衍生荧光检测法 犇犲狋犲狉犿犻狀犪狋犻狅狀狅犳犮犪狉犫犪狉狔犾狉犲狊犻犱狌犲狊犻狀犿犲犪狋犪狀犱犿犲犪狋狆狉狅犱狌犮狋狊犳狅狉犻犿狆狅狉狋犪狀犱 犲狓狆狅狉狋 犎犘犔犆 犳犾狌狅狉犲狊犮犲犱犲狋犲犮狋狅狉狑犻狋犺狆狅狊狋犮狅犾狌犿狀犱犲狉犻狏犪狋犻狅狀
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52D 2 () Vol.52 No.2 2013E3 JournalofXiamenUniversity (NaturalScience) Mar.2013 doi:10.6043/j.issn.0438 0479.2013.02.023 234 56)*+`a 1,2,,@ 2, 1, 1 (1. % *77 :; GHI/$JK, 361005;2., 352100) -.: L [ Q! R,
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激光与光电子学进展 48,3221(211) 犔犪狊犲狉牔犗狆狋狅犲犾犲犮狋狉狅狀犻犮狊犘狉狅犵狉犲狊狊 C211 中国激光 杂志社 高斯光束整形为平顶光束的非球面镜系统设计和面形参数分析 陈凯李平雪 陈檬张雪霞白振岙李港 ( 北京工业大学激光工程研究院, 北京 1124) 摘要 在将高斯光束整形为平顶光束的整形系统中, 由两个非球面镜组成的系统是比较简单的结构形式, 该系统 由平凹镜和平凸镜组成
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545 DOI:10.13350/j.cjpb.190511 23 VP8 56-!L ZO # 1, 2, < 3,=>> 1,? @ 1,AB 1,CDE 1 (1. WU/_ A $ WUI!, 410005;2. 9MUI! ; 3. WU E M?D ) 0 1 (Rotaviruses,RVs) - Rotarix RotaTeqVP8 J K 5 (histo blood groupantigens,hbgas)
前 言 本标准的附录 A 为规范性附录, 附录 B 和附录 C 为资料性附录 本标准由国家认证认可监督管理委员会提出并归口 本标准由中华人民共和国辽宁出入境检验检疫局 中华人民共和国浙江出入境检验检疫局 中国检验检疫科学研究院 中华人民共和国黑龙江出入境检验检疫局负责起草 本标准主要起草人 : 林维
中华人民共和国出入境检验检疫行业标准 进出口动物源性食品中糖皮质激素类兽药残留量的检测方法液相色谱 质谱 / 质谱法 犇犲狋犲狉犿犻狀犪狋犻狅狀狅犳犵犾狌犮狅犮狅狉狋犻犮狅狊狋犲狉狅犻犱狊狉犲狊犻犱狌犲狊犻狀犳狅狅犱狊狋狌犳狊狅犳 犪狀犻犿犪犾狅狉犻犵犻狀犳狅狉犻犿狆狅狉狋犪狀犱犲狓狆狅狉狋 犔犆 犕犛 / 犕犛犿犲狋犺狅犱 2008 11 18 发布 2009 06 01 实施 中华人民共和国国家质量监督检验检疫总局
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标准分享网 免费下载 中华人民共和国出入境检验检疫 行业标准 进出口动物源食品中 14 种 β 内酰 胺类抗生素残留量检测方法 液相色谱 质谱 / 质谱法 SN/T 中国标准出版社出版北京复兴门外三里河北街 16 号 邮政编码 : 网址 www
中华人民共和国出入境检验检疫行业标准 进出口动物源食品中 14 种 β 内酰胺类抗生素残留量检测方法液相色谱 质谱 / 质谱法 犇犲狋犲狉犿犻狀犪狋犻狅狀狅犳 14 犫犲狋犪 犾犪犮狋犪犿犪狀狋犻犫犻狅狋犻犮狉犲狊犻犱狌犲狊犻狀犳狅狅犱狊狋狌犳犳狊狅犳犪狀犻犿犪犾狅狉犻犵犻狀犳狅狉犲狓狆狅狉狋犪狀犱犻犿狆狅狉狋 犔犆 犕犛 / 犕犛犿犲狋犺狅犱 2008 04 29 发布 2008 11 01 实施
破坏形态 ; 5 理解结构静力试验中试验加载和观测设计的一般规律与不同类型结构试验的特殊问 ; 运用实验数据分析方法, 进行撰写实验报告的训练 周次 1 教学主 总论, 钢筋混凝土结构的基本概念及材料的物理力学性能 1 教学时长 力 ; C6. 具有一定的国际视野和良好的环保及可持续发展 意识, 关
混凝土结构基本原理 课程教学大纲 课程名称 : 混凝土结构基本原理 课程类别 ( 必修 / 选修 ): 必修 课程英文名称 :Fundamentals of Concrete Structural Design 总学时 / 周学时 / 学分 :64/4/4 其中实验 ( 实训 讨论等 ) 学时 :8 先修课程 : 理论力学 材料力学 土木工程材料 授课时间 : 星期二 3-4 节 星期四 3-4 节
2013(5) 谢景欣, 等 : 负压二级生物安全实验室设计关键控制点分析 39 物安全柜可靠性的考虑, 希望室内呈负压洁净状态 目前, 越来越多的单位建造了负压状态的二级生物安全实验室 但由于缺乏相关标准规范, 许多建设与设计单位对负压实验室的设计理念含混不 [12] 清, 致使工程缺陷较多 本文
![2013(5) 谢景欣, 等 : 负压二级生物安全实验室设计关键控制点分析 39 物安全柜可靠性的考虑, 希望室内呈负压洁净状态 目前, 越来越多的单位建造了负压状态的二级生物安全实验室 但由于缺乏相关标准规范, 许多建设与设计单位对负压实验室的设计理念含混不 [12] 清, 致使工程缺陷较多 本文](/thumbs/51/27347415.jpg "2013(5) 谢景欣, 等 : 负压二级生物安全实验室设计关键控制点分析 39 物安全柜可靠性的考虑, 希望室内呈负压洁净状态 目前, 越来越多的单位建造了负压状态的二级生物安全实验室 但由于缺乏相关标准规范, 许多建设与设计单位对负压实验室的设计理念含混不 [12] 清, 致使工程缺陷较多 本文")
38 暖通空调犎犞牔犃犆 2013 年第 43 卷第 5 期科学实验室环境控制 负压二级生物安全实验室设计关键控制点分析 江苏省疾病预防控制中心谢景欣 王欢王建锋杨杰 摘要以两个负压二级生物安全实验室为例, 分析了实验室的功能分区与平面布局 通风空调方式 气流组织 送排风系统等关键控制点的设计 建议核心工作间 ( 动物室 ) 划分相对清洁侧和相对污染侧 ; 设置缓冲间 更衣室和准备间 ; 通风空调采用全空气直流系统
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Microsoft Word - 《混凝土结构基本原理》（童兵）v2
混凝土结构基本原理 课程教学大纲 课程名称 : 混凝土结构基本原理 课程英文名称 :Fundamentals of Concrete Structures 课程类别 ( 必修 / 选修 ): 必修 总学时 / 周学时 / 学分 :64/4/4 其中实验 ( 实训 讨论等 ) 学时 :8 先修课程 : 理论力学 材料力学 土木工程材料 授课时间 : 松山湖校区 / 星期二 1- 节 星期四 1- 节
252 上海理工大学学报 2013 年第 35 卷 经济持续快速的增长, 但另一方面亦深受气候 环境恶化, 能源供需压力的困扰. 研究能源消耗与经济发展的关系问题对我国有越来越重要的现实意义. 美国是世界上最发达国家, 是经济发展的领头羊 ; 日本亦为发达国家, 但同时也是资源匮乏的国家之一 ; 而
上海理工大学学报 第 35 卷 第 3 期 犑. 犝狀犻狏犲狉狊犻狋狔狅犳犛犺犪狀犵犺犪犻犳狅狉犛犮犻犲狀犮犲犪狀犱犜犲犮犺狀狅犾狅犵狔 犞狅犾.35 犖狅.3 2013 文章编号 :1007-6735(2013)03-0251-05 中国和其他国家经济发展与能源消费关联性指标的比较 杨青, 栾贵勤, 盖伦 ( 上海理工大学管理学院, 上海 200093) 摘要 : 将能源消费弹性系数 绝对能源消费弹性系数及能源消费强度
2 YU WEN 6 100011 www.bph.com.cn 880 1230 1610.5324000 200510 6200510 1 ISBN7-5303-2535-3 G2508 13.00 1!!!!!!!!!!!!! (1 )!!!!!!!!!!!!! (2 ) 2 1!!!!!!!!! (4 )!!!!!!!!!!!! (4 )!!!!!!!!!!!! (4 )!!!!!!!!!!!!
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304 山东建筑大学学报 2014 年 0 引言 预应力型钢混凝土梁 PSRCB(Prestresedsteel reinforcedconcretebeam) 结构是在普通型钢混凝土梁 (SRCB) 基础上采用预应力技术的一种新型组合结构 与型钢混凝土梁 SRCB 相比,PSRCB 具有如下优点
第 29 卷 第 4 期 2014 年 8 月 山东建筑大学学报 JOURNAL OF SHANDONG JIANZHU UNIVERSITY Vol.29 No.4 Aug. 2014 文章编号 :1673-7644(2014)04-0303-05 预应力型钢混凝土梁结构设计与研究 徐杰 1, 周晓娜 2, 傅传国 1 3, 戴航 (1. 山东建筑大学土木学院, 山东济南 250101;2. 山东建大建筑规划设计研究院,
宝鸡文理学院学报 ( 自然科学版 ) 征稿细则 (J.BaojiUniv.Arts& Sci.(Nat.Sci.Ed.)) 宝鸡文理学院学报 ( 自然科学版 ) (J.BaojiUniv.Arts & Sci.(Nat.Sci.Ed.)) 是由宝鸡文理学院主办的综合性自然科学学术季刊, 是中国高校特
BAOJIWENLIXUEYUAN XUEBAO ZIRAN KEXUEBAN ISSN10071261 CODENBWZKFL 宝鸡文理学院学报 犑犗犝犚犖犃犔犗犉犅犃犗犑犐犝犖犐犞犈犚犛犐犜犢犗犉犃犚犜犛犃犖犇犛犆犐犈犖犆犈犛 自然科学版 犖犪狋狌狉犪犾犛犮犻犲狀犮犲犈犱犻狋犻狅狀 主管单位 主办单位 陕西省教育厅 宝鸡文理学院 中国高校特色科技期刊中国期刊方阵双效期刊中国核心期刊 ( 遴选 )
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323 20186 JournalofSoiland WaterConservation Vol.32No.3 Jun.,2018!Qc 1,U 1, 1, 1,2 (1.A9:
北大绿卡：新课标教材课时同步讲练 七年级语文下 人教版
: : : : : : : (CIP) : /,. :,2007 3 ISBN978 7 5602 4795 3 Ⅰ.. Ⅱ.1. 2. Ⅲ. Ⅳ.G634 CIP(2007) 037245 118 (130117) :0431 85695744 85688470 :0431 85695734 :htp: www nenup com :sdcbs@mail jl cn :nenupyuwen@yahoo.cn
,2018,38(3): 犃犮狋犪犅狅狋. 犅狅狉犲犪犾. 犗犮犮犻犱犲狀狋. 犛犻狀. : (2018) 犱狅犻 : /j.issn "#$%&' ( ) 犚犳 1 ()*+,, ( 6
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38 11 Vol.38No.11 201711 ActaEcologiaeAnimalisDomastici Nov.2017!"#$ %&' () *+, 1, 1, 1, 1, 1, 1,! 2,"#$ 1,%&' 1 (1.!"#$%&', 350002; 2. ()*+,-./0, 351100) [-.] ()*+,-./01 23456789:;