第 43 卷第 5 期 2015 年 10 月 福州大学学报 ( 自然科学版 ) JournalofFuzhouUniversity(NaturalScienceEdition) Vol.43No.5 Oct.2015 DOI: /isn 文
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1 第 43 卷第 5 期 2015 年 10 月 福州大学学报 ( 自然科学版 ) JournalofFuzhouUniversity(NaturalScienceEdition) Vol.43No.5 Oct.2015 DOI: /isn 文章编号 : (2015) 钢筋高强混凝土偏压中长柱承载力研究 杨荣华, 焦俊婷 ( 厦门理工学院土木工程与建筑学院, 福建厦门 ) 摘要 : 基于考虑材料非线性和几何非线性耦合梁柱单元模型, 采用编制的钢筋高强混凝土结构非线性数值分析程序, 分析钢筋高强混凝土偏压中长柱极限承载力主要影响因素有长细比 相对偏心距 混凝土强度 纵筋配筋率等. 研究钢筋高强混凝土偏压中长柱极限承载力对各主要影响因素的敏感性, 依次为相对偏心距 长细比 纵筋配筋率和混凝土强度. 通过回归给出钢筋高强混凝土偏压中长柱极限承载力的计算公式, 为实际工程应用提供计算参考. 关键词 : 高强混凝土 ; 偏压中长柱 ; 承载力中图分类号 :TU375 文献标识码 :A Thebearingcapacityresearchforslenderreinforcedhighstrengthconcretecolumns undereccentriccompresionloading YANGRonghua,JIAOJunting (SchoolofCivilEngineeringandArchitecture,XiamenUniversityofTechnology,Xiamen,Fujian361024,China) Abstract:Thebearingcapacitywasresearchedforslenderreinforcedhighstrengthconcrete(RHC) columnsundereccentriccompresionloading.basedontheelementmodelofbeam-columnwhen consideringmaterialnonlinearityandgeometricnonlinearity,thecomputerprogram wasgivenabout nonlinearityanalysisforrhcstructures.thenmainafectingfactorswereresearched,suchasslen dernesratio,relativeeccentricity,concretestrength,andlongitudinalreinforcementratio.theinflu encingorderofthesefactorswasrelativeeccentricity,slendernesratio,longitudinalreinforcementra tio,andconcretestrength,onthebearingcapacityforslenderrhccolumnsundereccentriccompres sionloading.aslast,thedesignformulaofthebearingcapacitywasgivenforslenderrhccolumns undereccentriccompresionloadingbyusingtheregresionstatisticsmethod,thiswouldoferdesign reference. Keywords:highstrengthconcrete;slendercolumnsundereccentriccompresionloading;bearing capacity 0 引言 我国大力提倡建设资源节约型 环境友好型社会, 随着高强 高性能混凝土应用逐渐推广, 加之建筑师强调建筑个性特点, 钢筋混凝土结构中长柱在工程中已时有应用, 中长柱破坏可能发生材料强度破坏或失稳破坏. 国内外现有文献对钢筋混凝土中长柱研究已取得一些研究成果 [1-9]. 张光玮 [1] [2] 张健等分 [3] 别对重庆大剧院的 C40 C60 细长柱进行了试验研究和理论分析. 刁波等采用段长法对任意截面钢筋混 [4] 凝土柱的稳定进行了简化计算, 理论计算与试验结果吻合较好. 魏巍等利用柔度法编制的非线性程序 [5] 分析了钢筋普通混凝土柱的极限承载力. 蒋秀根等利用有限元法分析了普通混凝土长柱的力与挠度全 [6] 过程加载的曲线关系. 薛建阳等对型钢再生混凝土长柱恢复力模型进行了试验研究, 基于试验数据给 [7] 出型钢再生混凝土长柱恢复力的特征参数计算方法. 王卫华等用 ABAQUS 非线性有限元软件分析了初 收稿日期 : 通讯作者 : 焦俊婷 (1968-), 教授, 主要从事钢筋混凝土结构非线性与耐久性研究,Jtjiao@xmut.edu.cn 基金项目 : 国家自然科学基金资助项目 ( )
2 第 5 期 杨荣华, 等 : 钢筋高强混凝土偏压中长柱承载力研究 677 [8] 始偏心距对钢筋混凝土短 中 长柱受压承载力的影响. 石立彬研究了钢筋混凝土细长柱受地震作用时 [9] 受力情况, 提出长柱的设计建议. 王依群等基于模型柱法提出了钢筋混凝土细长圆形截面柱承载力计算公式. 现有文献主要对钢筋普通混凝土中长柱 细长柱承载力进行研究 [3-9], 而对钢筋高强混凝土中长柱 细长柱承载力的研究较少 [1-2]. 鉴于此, 深入开展钢筋高强混凝土中长柱 细长柱承载力研究是必要的. [10] 在焦俊婷等建立的梁柱单元模型基础上, 对 C50 C60 C70 C80 钢筋高强混凝土偏压中长柱进行多种工况数值分析, 对钢筋高强混凝土偏压中长柱承载力主要影响因素长细比 λ(λ=l 0 /h) 相对偏心距 e(e=e 0 /h,e 0 为轴压力的初始偏心距 ) 混凝土强度 f c 纵筋配筋率 ρ 等因素进行分析, 并分析了钢筋高强混凝土偏压中长柱承载力的敏感因素, 最后拟合出钢筋高强混凝土偏压中长柱极限承载力 N u 的计算公式, 为实际工程应用提供计算参考. 1 单元模型 1.1 基本假设与材料本构模型 作如下假设 :1 平截面假设 ;2 忽略截面剪切力对截面变形的影响 ;3 钢筋与混凝土之间充分粘结, 无相对滑移 ;4 钢筋的应力 - 应变关系为理想弹塑性 ( 混凝土受压应力 - 应变关系采用文献 [11] 中本构模型, 忽略混凝土受拉应力 );5 柱截面加载前后始终垂直其轴线. 1.2 单元刚度 依据虚功原理推导考虑材料非线性和几何非线性耦合, 建立了梁柱单元模型 [10] : δp = l B T δσdl+ l δb T σdl= B T T B ( D t Bdl+ l l σd )lδw =(K 1 +K 2 )δw (1) w 式中 :δp 表示单元结点力矢量的增量 ;δw 表示单元结点位移矢量的增量 ;B 表示单元形函数矩阵 ;l 表示单元长度 ;σ 表示单元内截面力 ;D t 表示单元内截面切线刚度矩阵 ;K 1 表示考虑材料非线性引起的单元刚度,K 1 = l B T T B D t Bdl;K 2 表示考虑几何非线性引起的单元刚度 ( 即几何刚度 ),K 2 = l σdl. w 1.3 编程与计算程序的验证 基于梁柱单元模型, 用梁柱单元模型矩阵组装结构的整体矩阵, 为能够跟踪结构计算的下降段采用弧长增量迭代法求解非线性方程组. 用 Fortran 语言编制了钢筋高强混凝土偏压柱非线性分析程序. 用所编制的程序, 对文献 [12] 中试件进行计算, 并将计算结果与试验数据进行比较, 结果如表 1 所示, 二者吻合较好, 表明程序可行. 试件编号 表 1 理论计算与试验数据的比较 Tab.1 Comparisonoftheoreticalresultsandtestdata 试验值 N test /kn w y /mm w z /mm 理论计算值 N max /kn w y /mm w z /mm N test /N max C C C C C C 注 :1.w y w z 分别表示沿 y 和 z 方向的挠度 ;2. 极限荷载的试验结果与分析结果比值的平均值为 , 标准差为 偏压中长柱承载力的数值分析 2.1 偏压中长柱破坏与承载力主要影响因素研究指出钢筋混凝土中长柱承载力比截面承载力复杂, 其承载力受构件几何尺寸 支撑约束 刚度 htp://xbzrb.fzu.edu.cn
3 678 福州大学学报 ( 自然科学版 ) 第 43 卷 材料等影响, 二阶弯矩与初始弯矩叠加共同决定其承载力, 既有材料非线性也有几何非线性 [1-2,4-5]. 如图 1 所示, 柱的破坏形式有材料破坏和失稳破坏. 其中,N u 表示偏压柱的受压极限承载力,w 1 表示柱跨内最大挠度. 中长柱由于二阶弯矩的影响, 经常发生失稳破坏, 柱失稳破坏的承载力低于材料破坏的承载力. 现有试验与理论研究表明, 钢筋高强混凝土偏压中长柱承载力的主要影响因素有 : 长细比 λ(l 0 /h) 相对偏心距 e(e 0 /h) 混凝土强度 f c 和纵筋配筋率 ρ 等. 图 1 偏压柱的破坏 Fig.1 Thecolumnfailureundereccentriccompresion 2.2 计算工况为了较全面了解各影响因素对钢筋高强混凝土偏压中长柱承载力的影响, 分别采用不同的 λ e f c 和 ρ 等多工况, 计算铰支等初始偏心距 e 0 的中长柱极限承载力, 对比分析各参数对偏压中长柱极限承载力的影响. 具体计算工况参数见表 2, 共 =320 种不同工况, 柱截面配筋如图 2 所示. 表 2 计算工况 Tab.2 Calculationconditions b h/ mm mm 混凝土强度等级 e 0 /mm λ 纵筋 HRB400 保护层厚度 /mm C50 C60 C70 C h 0.20h 0.40h 0.60h 0.80h Φ18 8Φ20 8Φ22 8Φ 图 2 柱截面 Fig.2 Thecolumnsection-cros 2.3 各因素对偏压中长柱极限承载力的影响 为了较好地了解各影响因素对偏压中长柱极限承载力的影响规律, 采用增大因子 η, 即 : 将其它参数固定, 而只改变某一个参数 X, 该参数取值为 X 1 < X 2 < < X n, 其对应的极限承载力分别为 N u1, N u2,,n un, 则增大因子 η 分别取为 η 1 =N u2 /N u1,η 2 =N u3 /N u2,,η (n-1) =N un /N u(n-1). 若 η>1 表示极限承载压力随该参数增大而增大, 反之则表示随该参数增大而减小 ; 若 η 1 表示极限承载压力受该参数的影响较小. 当改变某个参数时, 其它参数不变的固定方式有多种, 文中对 η 在各个数值段的个数 n 进行统计分析, 计算其平均值 μ η 均方差 σ η 变异系数 δ η 和 m η (m η 为 η<1 时个数与 η>1 时个数的比值 ), 定性反映极限承载力随该参数的变化趋势. 1)λ 对极限承载力 N u 的影响. 图 3 为 N u 随 λ 变化的典型情况及 λ 变化时其增大因子 η 的统计直方图. 由图 3 可以看出 :1 随着 λ 的增大,N u 减小, 特别是相对偏心距越小 N u 减小越显著 ;2 增大因子 η 的值均小于 1, 其均值 μ η =0.84, 均方差 σ η =0.035, 变异系数 δ η =0.042,m η = htp://xbzrb.fzu.edu.cn
4 第 ５期 杨荣华 等 钢筋高强混凝土偏压中长柱承载力研究 ６７９ 图 ３ Ｎｕ 随 λ典型变化情况及 λ变化时 η的统计直方图 ３ Ｔ ｆｎｕ λ ｄ ｍ ｆ ηｗ λ ２ 对极限承载力 Ｎｕ的影响图 ４为 Ｎｕ随 变化的典型情况及 变化时其增大因子 η的统计直方图 由图 ４可以看出 ① 随着 的增大 Ｎｕ减小 当相对初始偏心距较小时 Ｎｕ减小显著 当相对初始偏心距较 大时 Ｎｕ 减小平缓 且增大混凝土强度对 Ｎｕ 的提高影响不大 ② 增大因子 η的值均小于 １ 其均值 μη ０ ７ ０ 均方差 ση ０ ０５７ 变异系数 δ ０８ １ ｍη ２５ ６ ０ η ０ 图 ４ Ｎｕ 随 的典型变化情况及 变化时 η的统计直方图 ４ Ｔ ｆｎｕ ｄ ｍ ｆ ηｗ ｘ ｂ ｂｆ ｕ ｄ ｕ
5 ６８０ 福州大学学报 自然科学版 第４ ３卷 ３ ｆ 对极限承载力 Ｎ ｕ 的影响图 ５为 Ｎ ｕ随 ｆ 变化的典型情况及 ｆ 变化时其增大因子 η的统计直方 图由图 ５可以看出 ① 随着 ｆ 的增大 Ｎ ｕ 增大 相对初始偏心距较小时 增大混凝土强度对提高 Ｎ ｕ影 响明显 而相对初始偏心距较大时 增大混凝土强度对提高 Ｎｕ影响不明显 ② 增大因子 η的值均大于 １ 其值 μη １ ０６ 均方差 ση ０ ０３ ３ 变异系数 δ ０ ３１ ｍη ０ ２４０ η ０ 图 ５ Ｎｕ 随 ｆ 的典型变化情况及 ｆ 变化时 η的统计直方图 ５ Ｔ ｆｎｕ ｆ ｄ ｍ ｆ ηｗ ｆ ４ ρ对极限承载力 Ｎｕ的影响图 ６为 Ｎｕ随 ρ变化的典型情况及 ρ变化时其增大因子 η的统计直方图 由图６可以看出 ① 随着 ρ的增大 Ｎｕ近似随 ρ线性增大 ② 增大因子 η的值均大于１ 其均值 μη １ １３ 均方差 ση ０ ０５ ７ 变异系数 δ ０ ０ ５ ｍ ０ ２ ４ ０ η η 图 ６ Ｎｕ 随 ρ的典型变化情况及 ρ变化时 η的统计直方图 ６ Ｔ ｆｎｕ ρ ｄ ｍ ｆ ηｗ ρ ｘ ｂ ｂｆ ｕ ｄ ｕ
6 第 5 期 杨荣华, 等 : 钢筋高强混凝土偏压中长柱承载力研究 偏压中长柱极限承载力敏感因素分析 为了解钢筋高强混凝土偏压中长柱极限承载力 N u 对各影响因素的敏感程度, 进行因素方差分析 [13]. 各因素对 N u 影响的方差分析结果如表 3 所示. 由表 3 可知, 对钢筋混凝土偏压中长柱极限承载力 N u 的影响敏感性因素依次为 :e λ ρ 和 f c. 由此可见偏压中长柱的承载力设计不可忽视构件长细比的影响, 即刚度影响. e λ ρ f c 表 3 各因素对 N u 影响方差分析 Tab.3 Varianceanalysisforbearingcapacity 误差因素离差平方和自由度均方 F 检验影响性质 组间 组内 组间 组内 组间 组内 组间 组内 注 : 表示影响极具统计学意义, 即 :F 检验 >F 0.01 =3.78; 表示影响具有统计学意义, 即 :F 检验 >F 0.05 = 偏压中长柱承载力的计算公式 通过对表 2 中所列工况计算结果进行统计分析, 得到两端铰接等初始偏心距钢筋混高强凝土偏压中长柱极限承载力 N u 的回归计算式为 : N u =[a 1 e -a 2 e 0 /h (-a 3 λ+a 4 ρ+a 5 )+a 6 ρ-a 7 λ]bhf c (2) 式中 :a 1 a 2 a 3 a 4 a 5 a 6 和 a 7 为常系数, 其值见表 4. 按式 (2) 对表 2 中所列 320 种工况计算的 N u 和数值计算的 N u 之比的平均值为 , 均方差为 , 变异系数为 式 (2) 适用条件 :1 只针对两端铰接等初始偏心距时偏压中长柱的计算数据拟合得到, 其它约束或初始偏心距不等的情况不适用 ;2 只适用混凝土 C50 C60 C70 C80, 其它强度混凝土尚应研究补充 ; 3 计算仅对初始偏心距不大于 0.8h 的情况可用, 偏心距过大情况有待补充 ;4 计算仅对 h/b=4 3 的情况可用, 其它情况有待完善. 表 4 拟合系数 Tab.4 Thefitingcoeficients 混凝土强度等级 a 1 a 2 a 3 a 4 a 5 a 6 a 7 C C C C 结语通过大量的钢筋高强混凝土偏压中长柱极限承载力数值计算, 分析了多个主要影响因素对钢筋高强混凝土偏压中长柱极限承载力的影响情况, 经回归给出钢筋高强混凝土偏压中长柱极限承载力与主要影响因素之间的计算公式. 研究得到以下结论 : 1) 钢筋高强混凝土偏压中长柱极限承载力的主要影响因素依次是 e λ ρ 和 f c. 2)e 对钢筋高强混凝土偏压中长柱极限承载力影响最敏感. 随着 e 的增大,N u 减小. 当相对初始偏心距较小时 N u 减小显著 ; 当相对初始偏心距较大时 N u 减小平缓, 且增大混凝土强度对 N u 的提高影响不大. ( 转第 707 页 ) htp://xbzrb.fzu.edu.cn
吉林大学学报 工学版 ２４４ 第 ４ 卷 复杂 鉴于本文篇幅所限 具体公式可详见参考文 献 ７ 每帧的动力学方程建立及其解算方法如图 ３ 所示 图４ 滚转角速度与输入量 η 随时间的变化波形 Ｆｉｇ ４ Ｗａｖｅｆｏｒｍ ｏｆ ｒｏｌｌ ｒａｔｅ ａｎｄ ｉｎｐｕｔ η ｗｉｔｈ ｔｉｍｅ ｃｈａｎｇｉｎｇ 图５ Ｆｉｇ ５ 滚转角随时间的变化波形 Ｗａｖｅｆｏｒｍ ｏｆ ｒｏｌｌ ａｎｇｌｅ ｗｉｔｈ
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第 29 卷第 9 期 Vol. 29 NO. 9 重庆工商大学学报 ( 自然科学版 ) J Chongqing Technol Business Univ. Nat Sci Ed Sept X * ABAQUS 1 2
第 29 卷第 9 期 Vol. 29 NO. 9 重庆工商大学学报 ( 自然科学版 ) J Chongqing Technol Business Univ. Nat Sci Ed 2012 9 Sept. 2012 1672-058X 2012 09-0076 - 06 * ABAQUS 1 2 1 2 1 2 1. 400074 2. 400074 初始地应力是岩土工程数值模拟时必需考虑的重要因素,
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自然科学版 预处理 视盘粗定位 视盘垂直坐标的粗定位 视盘水平坐标的粗定位
自然科学版 文章编号 视网膜图像中视盘的快速自动定位方法 赵晓芳 林土胜 李碧 摘 要 基于眼底视网膜血管的分布结构及视盘本身的特点 提出一种快速自动定位视盘的方法 首先根据视网膜血管的网络分布结构大致定位视盘的垂直坐标 然后根据视盘 的亮度信息及视盘与血管的关系来定位视盘的水平坐标 最后把视盘限定在以粗定位的视盘为中心的一个小窗口内 用 变换精确定位视盘中心 该方法不需要事先分割视网膜血管 也不需要对算法进行训练
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第一章 绪论
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31 4 2012 8 JournalofLanzhouJiaotongUniversity Vol31No4 Aug2012 :1001-4373(2012)04-0097-07 * 张友兵 张 波 ( 100073) : 分析了列车运行过程中的受力情况 给出了制动过程中减速度的计算方法 并采用正向 反向两种迭代方式计算列车制动曲线 两种方式计算出的制动曲线一致 证明了计算制动曲线的方法是正确的
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标题
第 35 卷第 期西南大学学报 ( 自然科学版 ) 3 年 月 Vol.35 No. JouralofSouthwestUiversity (NaturalScieceEditio) Feb. 3 文章编号 :673 9868(3) 69 4 一类积分型 Meyer-KiḡZeler-Bzier 算子的点态逼近 赵晓娣, 孙渭滨 宁夏大学数学计算机学院, 银川 75 摘要 : 应用一阶 DitziaṉTotik
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为主的框架中长柱和以剪切破坏为主的框架短柱 提出了考虑钢管约束时变效应的中长柱滞回曲线纤维模型数值计算方法, 分别建立了中长柱和短柱的荷载 - 变形恢复力模型, 提出了框架柱的抗剪承载力计算公式, 提出了轴压比 钢管径厚比 方钢管设肋等构造措施 ; 解决了国内外缺少钢管约束混凝土框架柱成套抗震设计技
一 项目名称 : 钢管约束混凝土结构技术研究与应用二 申报奖种 : 科技进步奖三 项目简介 钢 - 混凝土组合结构 ( 简称 : 组合结构 ) 的承载力高 刚度适宜 抗震性能好 施工效率高 经济和综合效益好, 在我国的重点工程中得到了广泛应用 组合结构的主要形式是钢管混凝土和型钢混凝土, 但钢管混凝土存在耐火极限偏低 与混凝土梁连接复杂 薄壁高强钢管难以应用等问题, 而型钢混凝土也存在梁柱节点复杂
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浙江大学材料与化学工程学院博士学位论文铝内衬轻质高压储氢容器强度和可靠性研究姓名 : 开方明申请学位级别 : 博士专业 : 化工过程机械指导教师 : 郑津洋 20070801 浙江人学工学博士学位论文 同几何结构的金属材料的有限元计算结果 轴向位移云图见图３
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混凝土结构基本原理 第五章 受弯构件正截面分析 与计算 任晓丹同济大学建筑工程系 www.reniaodan.com rdj@ongji.edu.cn 同济大学土木楼 A413 受弯构件 梁 受弯构件工程实例 楼板 柱 楼梯 墙 地下室底板 梁 梁 墙下基础 柱下基础 受弯构件工程实例 受弯构件主要截面形式 梁截面 矩形梁 T 形梁 I 形梁花篮梁 板截面 实心板多孔板槽形板 受弯构件的配筋形式
Ⅰ Ⅱ 1 2 Ⅲ Ⅳ
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33 6 2017 6 Vol.33No.6 Jun.2017 DOI:10.13652/j.issn.1003-5788.2017.06.037 Efectsofsweetnessinhibitoronqualityand preservationoflow-sweetcake WANG Yong-jun HUANG Min DONG Qing-liang ZHENG Jian-xian ( 510640)
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- * (( )) :-,,, ( ) ~ 与常规管中气 - 液两相流动不同, 水平管气 - 液两相变质量流动存在沿程管壁入流 在水平管单相变质量流动试验研究的基础上, 考虑了管壁入流对管壁摩阻系数的影响, 提出了孔缝 管管壁摩阻系数相关式 将气 - 液两相混合物看作均匀介质, 使水平管气 - 液两相变质量流的均相流模型的基本模型等同于单相变质量流的流动模型, 重点研究了气 - 液两相变质量流均相流模型中
1 2 3 1950 1973 1950 3.10 3.26 4.1 4.13 4.21 4.29 1951 3.12 3.28 4.6 4.15 5.4 1952 3.16 4.1 4.4 4.18 4.14 5.6 5.10 5.12 1953 3.10 3.24 4.5 4.15 4.23 4.26 5.9 5.19 1954 3.13 3.29 4.5 4.19 4.29
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第 4 章钢筋混凝土轴心受力构件 一幢房屋或一个工程结构由许多承重构件有机组合而成, 承重构件的种类很多, 根据它们的受力不同, 可分为受压 受拉 受弯 受剪 受扭等构件 ; 或复合受力构件, 如压弯 弯剪 扭弯剪等构件 纵向拉力合力方向与构件截面形心重合的构件, 称为轴心受拉构件 ; 纵向压力合力方向与构件截面形心重合的构件, 称为轴心受压构件 轴心受拉构件和轴心受压构件统称为轴心受力构件 在实际工程中,
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建 筑 业 发 展 十 二 五 规 划 二 一 一 年 七 月 目 录 序 言 一 发 展 现 状 和 面 临 形 势... (1) ( 一 ) 发 展 成 就... (1) ( 二 ) 主 要 问 题... (2) ( 三 ) 面 临 形 势... (3) 二 指 导 思 想 基 本 原 则 和 发 展 目 标... (3) ( 一 ) 指 导 思 想... (3) ( 二 ) 基 本 原 则...
OpenSEES实例27.doc
实例 27 型钢混凝土柱的静力弹塑性分析 1) 问题描述 : 本例对一型钢混凝土柱进行静力弹塑性试验分析 (PUSHOVER 分析 ) 采用重力荷载加载后再施加位移加载 型钢混凝土柱的尺寸如下图所示 柱高度为 3000mm 施加恒定的重力荷载 ( 点荷载重力方向 10000KN), 钢筋材料的屈服强度为 400MPa, 型钢材料的屈服强度为 360MPa, 混凝土材料内核与保护层均采用普通的混凝土材料
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馬偕醫學院 學生事務工作簡報
馬 偕 醫 學 院 總 務 處 簡 介 報 告 人 申 永 順 總 務 長 總 務 處 織 與 成 員 許 鎂 秀 曾 柏 壽 楊 嘉 華 吳 俊 仲 內 容 校 園 環 境 生 活 機 能 二 期 工 程 配 合 事 項 馬 偕 醫 學 院 一 期 校 園 簡 介 網 球 場 籃 / 排 球 場 三 芝 區 市 中 心 教 學 大 樓 5C 聯 合 行 政 辦 公 區 A 區 B 區 C 區 藝
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8 6 03 JOURNAL OFEXPERIMENTAL MECHANICS Vol.8 No.6 Dec.03 00-4888(03)06-076-09 * 0,,,, (., 03004;., 70049) INSTRON5544 0 Mooney-Rivilin Yeoh,,, Mooney-Rivilin Yeoh - - Mooney-Rivilin Yeoh, ABAQUS, Mooney-Rivilin
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第五章 受弯构件正截面承载力的计算 西安交通大学土木工程系杨政 受弯构件通常指截面上仅有弯矩或弯矩和剪力共同作用为主 轴力可以忽略不计的构件 楼板 柱 楼梯 墙 地下室底板 梁 梁 墙下基础 柱下基础 梁和板是典型的受弯构件, 它们是土木工程中使用数量最大 应用最广泛的一类构件 土木工程结构中受弯构件常用的截面形式有矩形 T 形 工字形 槽形和箱形等 5.1 受弯构件正截面的受力特性 5.1.1 单筋矩形适筋梁正截面受弯的受力过程和破坏形态
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任春平 邹志利 在坡度为 的平面斜坡上进行了单向不规则波的沿岸流不稳定运动实验 观测到了沿 岸流的周期性波动 波动周期约为 利用最大熵方法和三角函数回归法求得这种波动的主 频率以及幅值 分析了波动幅值在垂直岸线方向的变化 结果表明该变化与沿岸流变化类似 即在 沿岸流最大值附近这种波动强度最大 为了分析波动的机理 利用线性沿岸流不稳定模型对模型实验结果进行了分析 求得了不稳定运动增长模式和波动周期 并与对应实测结果进行了比较
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第12章_下_-随机微分方程与扩散.doc
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Remark：随机变量不只离散和连续两种类型
Remar: 随机变量不只离散和连续两种类型 当题目要求证明随机变量的某些共同性质时 很多同学只对连续和离散两种类型进行讨论 这是比较典型的错误 练习 4. () P( = ) = P( = ) = P( = ) = P( ) = = = = = = () 由 E < 且 lm a =+ 不妨设 a > 其中 j = f{ : a a j} ap ( a) = a p ap ap j j j a :
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欢迎参加 《计量基础知识》培训班
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