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霹随
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1 第 48 卷第 3 期 2 6 年 3 月哈尔滨工业大报 JOURNAL OF HARBIN INSTITUTE OF TECHNOLOGY Vol 48 No 3 Mar. 26 doi:.98 / j.issn 锈蚀疲劳后混凝土中钢筋力性能试验孙俊祖,2, 黄侨, 任远. 东南大交通院,296 南京 ; 2. 鲁东大土木工程院, 2642 山东烟台 ) 摘要 : 为研究锈蚀疲劳后混凝土中钢筋的力性能退化规律, 对锈蚀钢筋混凝土梁疲劳破坏后取出的梁内主筋进行轴向拉伸试验, 结合试验得到的锈蚀疲劳钢筋的应力 - 应变曲线, 定量化地提出了锈蚀疲劳后混凝土中钢筋的本构关系模型, 并对模型计算值与试验实测值进行对比验证. 试验结果表明, 未锈蚀钢筋在疲劳循环 2 万次后表现出与原状钢筋相同较好的延性破坏特征, 疲劳作用对未锈蚀钢筋的力性能没有实质影响 ; 锈蚀疲劳后钢筋的应力 - 应变曲线发生了显著变化 : 屈服台阶特征改变延伸率减小屈服强度降低, 变化幅度的大小与锈蚀疲劳程度有关, 软钢不同程度地硬化 ; 疲劳裂纹的出现使得钢筋在极低的延伸率下即突然拉断破坏, 强度大幅降低, 延性几乎完全丧失. 关键词 : 钢筋 ; 力性能 ; 锈蚀疲劳 ; 本构关系 ; 疲劳试验中图分类号 : U44; U448 文献标志码 : A 文章编号 : ) Test for mechanical behavior of steel reinforcing bar after corrosion fatigue SUN Junzu,2, HUANG Qiao, REN Yuan.School of Transportation, Southeast University, 296 Nanjing, China; 2.School of Civil Engineering, Ludong Univesity, 2642 Yantai, Shandong, China) Abstract: In order to investigate the mechanical behavior of steel reinforcing bars rebars) after corrosion fatigue, axial tensile tests of rebars which were removed from corroded reinforced concrete RC) beams after fatigue loading tests was carried out. Combined with the experimentally obtained stress strain curves of the rebars after corrosion fatigue, constitutive relation model for the rebar after corrosion fatigue was quantitatively presented. And the model was verified by comparing the calculated values with the test ones. Test results show that, after cyclic loading to 2 million times, uncorroded rebars have the same ductile failure characteristics as the original ones without corrosion fatigue. Fatigue effect has no substantial influence on mechanical behavior of uncorroded rebars. Stress strain curves for the rebars after corrosion fatigue changed obviously: characteristics of yield plateau changed, percentage of elongation shortened and yield strength decreased. The magnitude of variation correlated with the degree of corrosion fatigue. Mild steel changed into hard steel to varying degrees. The emergence of fatigue crack in rebar caused tensile failure in very low percentage of elongation, great reduction of yield strength and almost complete loss of ductility. Keywords: steel reinforcing bar; mechanical behavior; corrosion fatigue; constitutive relationship; fatigue test 既有钢筋混凝土桥梁结构在服役过程中普遍发生钢筋锈蚀, 这将引致桥梁结构承载能力下降及技术状况劣化. 特别是沿海地区高氯离子含量的腐蚀环境以及冬季除冰氯盐的大量使用, 使得桥梁结构中的钢筋在氯离子的侵蚀下加速锈蚀. 在役的公路收稿日期 : 基金项目 : 国家自然科基金 2789); 江苏省交通运输科技与成果转化项目 22Y9). 作者简介 : 孙俊祖 984 ), 男, 博士, 讲师 ; 黄侨 98 ), 男, 教授, 博士生导师. 通信作者 : 黄侨,qhuanghit@ 26.com. 与铁路桥梁结构, 除承受自重恒载的作用外, 更主要的是承受车辆活载的反复作用, 反复荷载作用损伤累积到一定程度将引发无预兆的脆性疲劳破坏. 尤其是经济发展带来交通量的飞速增长及货运超载的普遍存在, 使得车辆荷载对桥梁结构的疲劳作用越来越显著. 毋庸置疑, 钢筋混凝土桥梁结构处于氯离子腐蚀环境与车辆荷载反复作用的双重不利影响下, 即混凝土中钢筋处于锈蚀与疲劳的耦合作用下, 钢筋的力性能将发生显著变化. 钢筋混凝土梁内主筋的力性能是评价混凝土桥梁结构安全性及耐久性的重要指标之一. 由此可见, 开展锈蚀钢筋混凝土梁疲劳后主筋力性能变化规律的研究具有重

９０哈尔滨工业大第４８卷报要的理论价值与现实意义 2 目前对于混凝土中锈蚀钢筋的静力与疲劳性能的研究在理论试验方面积累了丰富的成果１４吴庆等５对模拟气候环境和恒电流两种加速锈蚀方法获得的锈蚀钢筋混凝土梁中主筋进行了静力拉伸试验建立了与锈蚀率相关的钢筋本构关系模型曹建安等６与张伟平等７８对替换下来旧

-6 试验梁截面尺寸及配筋ｍｍ电化加速锈蚀试验试验梁成型并养护２８ｄ后按照文献１８的试验方法对主筋通直流电进行电化加速锈蚀如图２所示根据法拉第定律通过控制施加电流的大小及通电时间使试验梁主筋达到不同的锈蚀率电化加速锈蚀试验达到预期的锈蚀率之后即进行疲劳加载试验土梁的疲劳加载试验研究了锈蚀钢筋混凝土梁的弯曲疲劳性能１１１４

2 ９０哈尔滨工业大第４８卷报要的理论价值与现实意义 2 目前对于混凝土中锈蚀钢筋的静力与疲劳性能的研究在理论试验方面积累了丰富的成果１４吴庆等５对模拟气候环境和恒电流两种加速锈蚀方法获得的锈蚀钢筋混凝土梁中主筋进行了静力拉伸试验建立了与锈蚀率相关的钢筋本构关系模型曹建安等６与张伟平等７８对替换下来旧梁内的自然锈蚀钢筋进行了轴向拉伸疲劳试验回归拟合出了自然锈蚀钢筋的疲劳曲线方程李士彬等９对通电加速锈蚀方法获取的锈蚀钢筋进行了轴向拉伸疲劳试验研究了锈蚀钢筋的疲劳寿命退化规律Ｎａｋａｍｕｒａ等１０对锈蚀钢丝的疲劳性能进行了研究此外国内外者们通过锈蚀钢筋混凝１２? 图１? 8? -6 试验梁截面尺寸及配筋ｍｍ电化加速锈蚀试验试验梁成型并养护２８ｄ后按照文献１８的试验方法对主筋通直流电进行电化加速锈蚀如图２所示根据法拉第定律通过控制施加电流的大小及通电时间使试验梁主筋达到不同的锈蚀率电化加速锈蚀试验达到预期的锈蚀率之后即进行疲劳加载试验土梁的疲劳加载试验研究了锈蚀钢筋混凝土梁的弯曲疲劳性能１１１４疲劳作用下锈蚀钢筋与混凝土间的粘结退化机理１５分析了主筋锈蚀率疲劳强度与疲劳寿命之间的定量关系１６既有的相关研究大多侧重锈蚀钢筋在未疲劳情况下的力性能及锈蚀对钢筋的轴向拉伸疲劳寿命钢筋混凝土梁的弯曲疲劳寿命的影响然而对于锈蚀疲劳后混凝土中钢筋力性能的研究目前开展的研究较少尚无统一的认识易伟建等１７通过对疲劳加载后１３图２主筋通直流电加速锈蚀试验照片疲劳加载试验试验梁用三分点弯曲疲劳加载在双通道微机的锈蚀钢筋混凝土梁中钢筋进行静力拉伸试验定控制电液伺服动静态加载试验系统ＪＡＷ５００Ｋ４性分析了钢筋力性能随锈蚀率以及应力幅的变化为试验力控制按正弦波形疲劳加载经分析计算上进行如图３所示加载频率采用４Ｈｚ控制模式本文在已有研究工作的基础上结合既有钢筋疲劳荷载上限值取７０ｋｎ为未疲劳加载的未锈蚀混凝土桥梁结构的实际受力情况进一步通过锈蚀使用状态短期效应组合下的作用效应疲劳荷载下规律钢筋混凝土梁的疲劳加载试验及锈蚀疲劳钢筋的静力拉伸试验分析得出了锈蚀疲劳后混凝土中钢筋力性能的退化规律定量化地提出了锈蚀疲劳后混凝土中钢筋的本构关系模型以此为在役混凝土桥梁结构中钢筋锈蚀疲劳性能的研究提供可靠的理论支撑和试验支持１１１梁静力破坏荷载的４７３以模拟桥梁荷载在正常限值取３０ｋｎ相当于桥梁的恒载作用效应与之相应的主筋疲劳应力下限值为９５１ＭＰａ上限值为２２１９ＭＰａ应力幅为１２６８ＭＰａ当试验梁内某一根主筋发生疲劳断裂即试验力限值的变化幅度超过８时作动器立即卸载保护防止破坏后的试验梁继续受力试验终止试验过程概述试验梁设计与制作本次试验共设计１３根钢筋混凝土梁其中对１１根梁的主筋加速锈蚀后进行疲劳加载１根梁进行疲劳加载但主筋未锈蚀１根梁主筋未锈蚀且不进行疲劳加载试验梁的截面尺寸及配筋如图１所示混凝土设计强度等级为Ｃ２５实测抗压强度为３１３ＭＰａ主筋采用同批次出厂的直径为１６ｍｍ的ＨＲＢ３３５实测屈服强度为４７８ＭＰａ抗拉强度为６０８ＭＰａ主筋伸出梁端１５ｃｍ用于连接导线绑扎钢筋前用高精度电子天平对主筋的初始质量逐根称重图３试验梁疲劳加载试验系统

第３期１４９１孙俊祖等锈蚀疲劳后混凝土中钢筋力性能试验静力拉伸试验削弱并随着裂缝的发展粘结损伤逐渐积累试验梁疲劳破坏后凿碎混凝土取出锈蚀疲劳后的主筋根据图４截取钢筋段试样如图５所示按照文献１８

试验梁内的某一根主筋突然疲劳断裂发生脆性的 b M 试验梁局部锈胀裂缝照片在疲劳循环加载到一定次数后所有锈蚀后的疲劳断裂主筋未疲劳断裂主筋 L ２２图７ R 钢筋段截取位置示意图ｍｍ疲劳破坏见图８其具体表现为在疲劳破坏时可

截取的部分钢筋段试样照片２３图８ b)j 6梁试验梁疲劳破坏照片应力应变关系在三分点弯曲疲劳加载的情形下主筋各区段的应力幅不等加载点间１３纯弯区段应力幅最高且保持不变加载点至支点间１３弯剪区段应力幅

１钢筋截取位置为ａ图９ｂ为未锈蚀梁内主筋在疲劳循环加载２００万次后的应力应变关系曲线可以看出有明显的屈服台阶表现出较好的延性特征仅仅是随着图６２２１钢筋静力拉伸试验装置

疲劳作用对未锈蚀钢筋的力性能强度延性没有明显影响由图９ｃ９ｅ可以看出梁内主筋锈蚀疲劳之后的应力应变曲线表现出以下明显的特征现顺筋方向的锈胀裂缝见图７并随着锈蚀程度的１屈服强度降低

3 第３期１４９１孙俊祖等锈蚀疲劳后混凝土中钢筋力性能试验静力拉伸试验削弱并随着裂缝的发展粘结损伤逐渐积累试验梁疲劳破坏后凿碎混凝土取出锈蚀疲劳后的主筋根据图４截取钢筋段试样如图５所示按照文献１８中规定的锈蚀率测定方法除锈打磨烘干后称重以质量损失作为实测的钢筋段锈蚀率之后按照文献１９的试验方法在微机屏显式液压万能试验机ＷＥＷ１０００Ｄ上进行截取钢筋段的静力拉伸试验如图６所示 a 图４破坏形态试验梁内的某一根主筋突然疲劳断裂发生脆性的 b M 试验梁局部锈胀裂缝照片在疲劳循环加载到一定次数后所有锈蚀后的疲劳断裂主筋未疲劳断裂主筋 L ２２图７ R 钢筋段截取位置示意图ｍｍ疲劳破坏见图８其具体表现为在疲劳破坏时可清晰听到钢筋断裂的声音试验力的变化幅度突然超限试验梁跨中挠度突然增大在主筋疲劳断裂处形成突然增宽的主裂缝无任何预兆具有突然破坏的危险性未锈蚀的试验梁在循环加载２００万次之后不发生疲劳破坏图５ a )J 梁截取的部分钢筋段试样照片２３图８ b)j 6梁试验梁疲劳破坏照片应力应变关系在三分点弯曲疲劳加载的情形下主筋各区段的应力幅不等加载点间１３纯弯区段应力幅最高且保持不变加载点至支点间１３弯剪区段应力幅由最大值线性递减至零对各钢筋段进行静力拉伸试验得到的应力应变曲线如图９所示其中曲线编号采用ＡＢＣ的形式其中Ａ代表试验梁编号Ｂ代表钢筋编号Ｃ代表钢筋试样的截取位置例如４１ａ表示试验梁编号为４钢筋编号为１钢筋截取位置为ａ图９ｂ为未锈蚀梁内主筋在疲劳循环加载２００万次后的应力应变关系曲线可以看出有明显的屈服台阶表现出较好的延性特征仅仅是随着图６２２１钢筋静力拉伸试验装置试验结果与分析锈胀裂缝试验梁内主筋通电加速锈蚀一段时间后可在主筋位置周围的试验梁侧面或底面的外表面观察到出疲劳应力幅的增加屈服台阶的长度稍有变短极限拉应变有所变小对比图９ａ９ｂ可以发现在钢筋不发生锈蚀的情况下疲劳作用对未锈蚀钢筋的力性能强度延性没有明显影响由图９ｃ９ｅ可以看出梁内主筋锈蚀疲劳之后的应力应变曲线表现出以下明显的特征现顺筋方向的锈胀裂缝见图７并随着锈蚀程度的１屈服强度降低２极限拉应变减小３屈服台阶主筋位置处的梁侧面和底面的外表面同时出现锈胀时的应力值由未锈蚀钢筋的在某一值附近往复波动裂缝的出现使得钢筋与混凝土之间的粘结作用迅速变为波动增加钢筋锈蚀疲劳以后其材料特性已增加锈胀裂缝继续延伸发展但锈胀裂缝不会在同一的特征发生转变即屈服段与强化段渐渐融合屈服

９２哈尔滨工业大第４８卷报经逐步发生了转变即由最初的软钢转化为出现了屈服强度都相应减小锈蚀率越大减少的幅度越明一定程度的硬化变化程度的大小与锈蚀疲劳的程显对于同一片试验梁中的钢筋在疲劳次数相同度有关即与锈蚀率的大小疲劳循环次数的多少的情况下梁中钢筋极限拉应变随疲劳应力幅的增疲劳应力幅的大小有关大而有所减小在较高锈蚀率及疲劳应力幅的影响由图

4 ９２哈尔滨工业大第４８卷报经逐步发生了转变即由最初的软钢转化为出现了屈服强度都相应减小锈蚀率越大减少的幅度越明一定程度的硬化变化程度的大小与锈蚀疲劳的程显对于同一片试验梁中的钢筋在疲劳次数相同度有关即与锈蚀率的大小疲劳循环次数的多少的情况下梁中钢筋极限拉应变随疲劳应力幅的增疲劳应力幅的大小有关大而有所减小在较高锈蚀率及疲劳应力幅的影响由图９ｂ９ｅ可以看出对于不同试验梁中下钢筋的屈服台阶渐不明显软钢的特性发生了较的钢筋随着锈蚀率的增大梁中钢筋极限拉应变与 6 2 -, η= -2, η= -3, η= 6 L 2L M R 2M 2R 4 3-L,η= 3-M, η= 3-R,η= 3-2L,η= 3-2M, η= 3-2L,η= M R alb 4-a,η=3. 4-b,η=3. 4-2L,η= M, η=. 4-2R, η= b)j 3梁,N>2万次 6 c )J 4梁, N=87. 4万次 6 a b RL 4 M 2-a,η=. 2-b,η=7. 2-2L,η= M,η= R,η= a )留样钢筋大程度的硬化 3-2a,η=. 3-2b,η=8. 3-L,η= M, η=. 6 3-R,η= d)j 2梁, N=2. 3万次图９ a b M R L e )J 3梁,N=7. 8万次试验梁内钢筋应力应变曲线图９ｄ中Ｍ段钢筋在屈服阶段就发生了突然的拉断破坏这是因为在锈蚀疲劳作用下钢筋中产生了疲劳裂纹如图１０所示疲劳裂纹的出现是疲劳破坏的前兆是锈蚀疲劳损伤最直接的表现形式从试验得到的应力应变曲线图中可以发现疲劳裂纹的出现导致钢筋的屈服强度大幅降低延性几乎完全丧失破坏时表现出无预兆的脆断疲劳损伤的累积已进入末期突然破坏的可能性增加未发生疲劳破坏之前疲劳裂纹的出现不但使得随着疲３锈蚀疲劳后混凝土中钢筋本构关系模型锈蚀疲劳后钢筋的力性能发生改变其本构关系也相应随之改变本文在文献２０提出的未锈蚀未疲劳加载的原状钢筋本构模型的基础上结合锈蚀疲劳钢筋的应力应变曲线特征提出如下的锈蚀疲劳后混凝土中钢筋的本构关系模型如图１１所示劳作用次数的继续增多将产生无预兆的疲劳破坏而且承载能力极限状态的破坏形态也随之发生改变在极低的延伸率下即突然拉断破坏不再出现延 σ σu 性破坏特征具有突然性和危险性疲劳裂纹 σh σy ε 图１０锈蚀疲劳钢筋中产生的疲劳裂纹图１１ εh εu 锈蚀疲劳钢筋本构关系模型 εy

5 第 3 期孙俊祖, 等 : 锈蚀疲劳后混凝土中钢筋力性能试验 93 当 ε ε y 时, 当 ε y < ε ε h 时, σ = σ y ε y ε; ) σ = σ - σ h y ε - ε ε h - ε y ) + σ y ; 2) y 当 ε h < ε ε u 时, 3 æ ε σ = σ u - σ u - u - ε ö σ h ) ç. 3) èε u - ε h ø 式中 : σ y ε y 分别为锈蚀疲劳钢筋弹性变形阶段与屈服阶段转折点的应力应变值 ; σ h ε h 分别为锈蚀疲劳钢筋屈服阶段与塑性硬化阶段转折点的应力应变值 ; σ u ε u 分别为锈蚀疲劳钢筋塑性硬化阶段与缩颈变形阶段转折点的应力应变值. 根据本试验 6 根锈蚀疲劳后试验梁内钢筋的应力 - 应变曲线中 36 个特征点的实测数据值, 回归拟合得到 σ y ε y σ h ε h σ u ε u 与原状钢筋应力 - 应变曲线特征点锈蚀率疲劳循环次数之间的定量关系模型为 σ y = σ y -.2 4η) +.3 8lg N),4) ε y = ε y -.2 6η) -.2 2lg N), ) σ h = σ h -.4 8η) +. 6lg N),6) ε h = ε h +.9 2η) lg N), 7) σ u = σ u -. η) +.3 7lg N),8) ε u = ε u η) -.lg N). 9) 式中 : σ y ε y 分别为原状钢筋弹性变形阶段与屈服阶段转折点的应力应变值 ; σ h ε h 分别为原状钢筋屈服阶段与塑性硬化阶段转折点的应力应变值 ; σ u ε u 分别为原状钢筋塑性硬化阶段与缩颈变形阶段转折点的应力应变值 ; η 为锈蚀率, 本次试验中钢筋试样锈蚀率的范围为 ~ 4.6; N 为疲劳循环次数, 本次试验中最大循环次数为 2 4. 针对上述得到的锈蚀疲劳钢筋的本构关系定量模型, 代入不同的锈蚀率及循环次数, 便可绘制出不同锈蚀疲劳程度下钢筋的本构关系曲线族, 如图 2 所示. 从图 2 可以发现, 在既有钢筋混凝土梁桥实际荷载水平下, 钢筋的弹性模量不因锈蚀疲劳的影响而发生变化. 锈蚀率为循环次数为 4 万次的钢筋, 其屈服强度极限拉应变分别比原状钢筋减少了当钢筋的锈蚀率达到 4 循环次数仅为万次时, 其屈服强度极限拉应变分别比原状钢筋减少了同时屈服台阶的特征也发生了明显的变化, 由平直线变为斜直线, 屈服段与强化段逐渐融合. 在锈蚀与疲劳的耦合作用下, 钢筋的本构关系发生了显著变化. 对于本次试验中锈蚀疲劳后的钢筋, 本文提出的本构关系定量模型中特征点的计算值与实测值的偏差分析的统计结果如图 3 所示. 从图中可以看出, 模型计算值与试验实测值的偏差, ε y ε h ε u 绝大多数为 ~, σ y σ h σ u 绝大多数为 ~, 对于工程应用而言, 其准确程度是令人满意的. 上述分析计算结果检验了所拟合出的模型特征点计算公式的可靠性, 证明了本文提出的本构关系定量模型具有一定的适用性, 可为长期活载作用下锈蚀钢筋混凝土桥梁结构的计算与评估提供借鉴. 应力 / 图 2 钢筋应力 - 应变曲线特征点的数量 ,η=, N=,η=, N=2? 4 2,η=3,N=8? 4 3,η=,N=4? 4 4,η=8,N=9? 4,η=,N=? 4 6,η=2,N=2? 4 7,η=4,N=? 应变 / 不同锈蚀疲劳程度下钢筋本构关系曲线族结论 εy εh εu σy σh σu ~ ~ ~ ~2 模型计算值与试验实测值偏差图 3 本构关系模型偏差分布 ) 疲劳循环加载 2 万次后, 未锈蚀钢筋与原状钢筋一样, 表现出较好的延性破坏特征, 表明疲劳作用对未锈蚀钢筋的力性能强度延性 ) 没有实质影响. 2) 钢筋锈蚀疲劳后应力 - 应变曲线的特征发生了明显的改变, 即屈服强度降低极限拉应变减小屈服台阶特征转变, 材料特性由软钢转化为表现出一定程度的硬化特征, 变化程度的大小与锈蚀疲劳的程度有关. 3) 疲劳裂纹的出现使得钢筋在极低的延伸率下即突然拉断破坏, 屈服强度显著降低, 延性几乎完全丧失, 具有脆性破坏的危险性.

6 94 哈尔滨工业大报第 48 卷 4) 锈蚀疲劳后钢筋的本构关系随之发生改变, 定量化地提出了锈蚀疲劳后混凝土中钢筋的本构关系模型, 可用于锈蚀钢筋混凝土桥梁结构在长期车辆活载作用下的计算与评估. 参考文献 [] 赵羽习. 钢筋锈蚀引起混凝土结构锈裂综述 [ J]. 东南大报自然科版 ), 23, 43): [2] MALUMBELA G, ALEXANDER M, MOYO P. Steel corrosion on RC structures under sustained service loads: a critical review [ J]. Engineering Structures, 29, 3 ): [3] ALIAKSEI L, ASE S, CHRISTER H. Evaluation of traffic safety, based on micro level behavioural data: theoretical framework and first implementation[ J]. Accident Analysis and Prevention,2, 426): [4] 郭冬梅, 项贻强, 程坤, 等. 沿海在役钢筋混凝土桥梁的钢筋锈蚀模型 [ J]. 哈尔滨工业大报, 22, 44 2): -4. [] 吴庆, 袁迎曙. 锈蚀钢筋力性能退化规律试验研究 [J]. 土木工程报, 28, 42): [6] 曹建安, 文雨松. 锈蚀钢筋的疲劳试验研究 [J]. 长沙铁道院报, 998, 64): -8. [7]FU C Y, PEI Y L. Analysis on driver's physiological and eye movement characteristics under alcohol effect [ J ]. Advances in Intelligent Transportation System & Technology, 22, ): [8] ZHANG W P, SONG X B, GU X L, et al. Tensile and fatigue behavior of corroded rebars [ J]. Construction and Building Materials, 22, 34): [9] 李士彬, 张伟平, 顾祥林, 等. 加速锈蚀钢筋的疲劳试验研究 [J]. 铁道报, 2, 32): [] NAKAMURA S, SUZUMURA K. Experimental study on fatigue strength of corroded bridge wires [ J]. Journal of Bridge Engineering, 22, 83): [] 王海超. 钢筋混凝土构件腐蚀疲劳试验研究与理论分析 [D]. 大连 : 大连理工大, 24. [2] YI W J, KUNNATH S K, SUN X D, et al. Fatigue behavior of reinforced concrete beams with corroded steel reinforcement [ J ]. ACI Structural Journal, 2, 7 ): [3] FANGC Q, YANG S, ZHANG Z. Bending characteristics of corroded reinforced concrete beam under repeated loading [ J]. Structural Engineering and Mechanics, 23, 476): [4] OYADO M, HASEGAWA M, SATO T. Characteristics of fatigue and evaluation of RC beam damaged by accelerated corrosion [ J]. Quarterly Report of RTRI, 23, 442): [] AL HAMMOUD R, SOUDKI K, TOPPER T H. Bond analysis of corroded reinforced concrete beams under monotonic and fatigue loads [ J ]. Cement and Concrete Composites, 2, 323): [6] 吴瑾, 王晨霞, 徐贾, 等. 疲劳荷载下锈蚀钢筋混凝土梁弯曲性能试验研究 [ J]. 土木工程报, 22, 4 ): [7] 易伟建, 孙晓东. 锈蚀钢筋混凝土梁疲劳性能试验研究 [J]. 土木工程报, 27, 43): 6-. [8] 普通混凝土长期性能和耐久性能试验方法标准 :GB / T [S]. 北京 : 中国建筑工业出版社, 29. [9] 金属材料拉伸试验第部分 : 室温试验方法 :GB/ T [S]. 北京 : 中国标准出版社, 2. [ 2 ] PARK R, PAULAY T. Reinforced concrete structures [M]. New York: John Wiley & Sons, 97. 编辑魏希柱 )

Fig. 1 1 The sketch for forced lead shear damper mm 45 mm 4 mm 200 mm 25 mm 2 mm mm Table 2 The energy dissip

Fig. 1 1 The sketch for forced lead shear damper mm 45 mm 4 mm 200 mm 25 mm 2 mm mm Table 2 The energy dissip * - 1 1 2 3 1. 100124 2. 100124 3. 210018 - ABAQUS - DOI 10. 13204 /j. gyjz201511033 EXPERIMENTAL STUDY AND THEORETICAL MODEL OF A NEW TYPE OF STEEL-LEAD DAMPING Shen Fei 1 Xue Suduo 1 Peng Lingyun 2 Ye