* 建筑科学与工程学报 年 运输难 造价高且存在施工抗浮问题的内模 在中国部分地区得到推广应用 楼盖采用预制底板 施工时只需现浇密肋梁 更加简便快速 同时减小楼板混 凝土收缩量 解决了现浇楼板易开裂问题 目前混凝土密肋空心楼盖中的箱体主要采用明箱和暗箱 种形式 箱体通过顶板 底板中锚入肋梁的外伸钢筋

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1 第 卷 第 期 年 月 建筑科学与工程学报 "$&& ' 文章编号 (* 不同箱体形式混凝土密肋空心楼盖受力性能试验 吴方伯 张 航 李 钧 欧阳靖 周绪红 湖南大学土木工程学院 湖南长沙 * 重庆大学土木工程学院 重庆 摘要 为研究箱体形式对混凝土密肋空心楼盖受力性能的影响 设计制作了 块全现浇空心楼盖板带试件 块明箱空心楼盖板带试件 块暗箱空心楼盖板带试件 对 个试件进行静力试验 得到了各试件的破坏形态 荷载 钢筋应变曲线 荷载 混凝土应变曲线 荷载 跨中位移曲线 并对各试件开裂弯矩 极限弯矩进行对比分析 结果表明 预制混凝土箱体与现浇肋梁协同受力性能良好 全现浇板带试件与装配整体式板带试件刚度基本一致 由于现浇肋梁与预制混凝土箱体新旧混凝土结合面相对薄弱 以及板底钢筋不连续 明箱 暗箱空心楼盖板带的开裂弯矩和极限弯矩均低于全现浇空心楼盖板带 各试件开裂弯矩和极限弯矩的计算值与试验值吻合较好 关键词 混凝土 密肋空心楼盖 静力试验 装配整体式 受力性能中图分类号 1) 文献标志码 - *, 34$$ ( 4 &: & A & 8& &$&&$/7&/* 5$&&&C&$/7&C& $1//;" :9///:$/::9/:" $/::9/:;"/&" /"7 :9:$ ;::"1 /"/$/:"/;/" "$/ "/;:":7/9 1& " //;7,"$71///; / :9 ;/ ;;/://////:"//:" /:: /1& " $/::9 /: "$/::9/: ; ///: : :;/:/"/ :9/;/"/:/ : /:1"$/& " &" & ; / $/ &';::"/9 //:" :$ 引 言 装配整体式混凝土密肋空心楼盖是一种新型楼 盖体系 由预制混凝土箱体和现浇密肋梁组成 具有自重轻 厚度小 整体性好 保温隔热性能好 适用跨度大等优点 同时相比传统空心楼盖 舍弃了制作 收稿日期 ) 基金项目 国家自然科学基金项目 )*( 作者简介 吴方伯 () 男 湖南长沙人 教授 博士研究生导师 工学硕士 ;:

2 * 建筑科学与工程学报 年 运输难 造价高且存在施工抗浮问题的内模 在中国部分地区得到推广应用 楼盖采用预制底板 施工时只需现浇密肋梁 更加简便快速 同时减小楼板混 凝土收缩量 解决了现浇楼板易开裂问题 目前混凝土密肋空心楼盖中的箱体主要采用明箱和暗箱 种形式 箱体通过顶板 底板中锚入肋梁的外伸钢筋与现浇肋梁连接 形成整体共同工作 为考察预制混凝土箱体与现浇肋梁协同受力性能 不同箱体形式对混凝土密肋空心楼盖受力性能的影响 本文试验设计制作了 块全现浇混凝土空心楼盖板带 块明箱混凝土空心楼盖板带 块暗箱混凝土空心楼盖板带 个试件 进行静力试验研究 以期为工程设计提供参考和依据 试验概况 试件设计及制作本文试验设计制作了 块不同箱体形式的板带试件 其中 块全现浇板带试件 8. 块明箱板带试件 E8. 块暗箱板带试件 E8. 试件尺寸及配筋布置如图 所示 各板带试件现浇部分及预制混凝土箱体部分 预制顶板 预制底板 预制侧壁 的设计混凝土强度等级均为 ) 水泥 砂 石 水的配合比为 预制顶板 底板内钢筋 以及现浇板面钢筋 板底钢筋 架立筋 箍筋均采用. 级钢筋 密肋梁底部采用. 级钢筋作为受力主筋 全现浇板带试件 8. 空心箱体的顶板 底板 侧壁采用 厚杉木板制作 在靠近支座的弯剪区段 适当加密箍筋以免出现弯剪破坏 确保根据试验结果对 个不同箱体形式试件的抗弯性能进行对比 材料力学性能每块试件浇筑时现场制作 个标准混凝土立方体试块 试件与试块均在室外自然条件下养护 试验开始前 对混凝土立方体标准试块 钢筋进行材性试验 试验结果如表 所示 试验装置及加载方案试验装置由大刚度反力门架 力传感器 油压千斤顶 分配梁 支座 台座组成 试件简支于台座上 试验时由千斤顶产生荷载作用在分配梁上 分配梁再将荷载传递给二级支座 于试件跨中形 成纯弯段 如图 ) 所示 静力试验分为预加载和正式加载 个阶段 预加载分 级加载和 级卸载 每级增量取计算开裂 图 全现浇板带试件 564 尺寸及配筋 单位 () 44-$564 荷载的 正式加载时 开裂前每级增量取计算开裂荷载的 试件开裂后 每级增量取计算极限荷载的 到达计算极限荷载的 * 后 采用位移法加载至试件出现典型的破坏标志为止 每级加载完毕后停留 根据 混凝土结构试验方法标准.1)) ) 当试件出现以下几种标志之一时 认为试件达到承载能力极限状态 试件弯曲挠度达到跨度的 ) 受拉主筋处裂缝宽度达到 ) 或钢筋应变达到 受拉主筋断裂 受压区混凝土受压开裂 破碎. 测点布置在试件支座处 加载点及跨中位置安装百分表 测量试件各测点挠度 挠度测点布置如图 所示 在试件跨中混凝土顶面 侧面及底面粘贴混凝土应变片 测量加载各阶段混凝土应变 混凝土应变片布置如图 所示 其中 为荷载 在试件加载点及跨中位置处钢筋表面粘贴钢筋应变片 测量加载各阶段钢筋应变 钢筋应变片布置如图 所示 采用裂缝测宽仪测量加载各阶段试件裂缝宽度

3 第 期 吴方伯 等 不同箱体形式混凝土密肋空心楼盖受力性能试验 ( 图 明箱板带试件 *&54 尺寸及配筋 单位 () $4$$*&54 试验结果与分析 图 暗箱板带试件 &54 尺寸及配筋 单位 () 7,$4$$&54 表 混凝土力学性能 /$ *"- 试验过程及破坏形态 全现浇板带试件 8. 正式加载前 首先进行预加载 使设备 试件 支座等各部件紧密接触 确保各种仪器及加载设备正常工作 正式加载时 开裂前试件挠度变化较小 荷载稳定增长 加载至第 级 外加荷载达 右加载点内侧底板处出现 条裂缝贯通短边方向 同时沿 个侧面向上分别延伸约 ) 裂缝宽度为 ) 第 级至第 级加载时 伴随明显的混凝土开裂吱吱声 纯弯段新增多条裂缝 原有裂缝继续延伸 第 级外加荷载达 )) 跨中位移为 ( 第 级至第 级加载时 加载点外侧弯剪区段新增部分斜向裂缝 纯弯段主要表现为裂缝延伸与宽度增大 新增裂缝数量较少 第 级外加荷载达 ( 跨中位移为 ) 裂缝宽度达 ) 此后荷载难再提高 跨中位移迅速增加 改由位移控制加载 加载至位移为 ( 试件编号 立方体抗压强度轴心抗压强度 轴心抗拉强度 平均值 8. *( ) E8. * * E8. * ( 预制箱体 () )) 表 钢筋力学性能 /$ *"-$ 钢筋类型 钢筋直径 屈服强度平极限强度平伸长率平 均值 均值 均值. * ))). * *)(. * (. )* ) ) 荷载为 () 主裂缝宽度超过 ) 加载至位移为 *) 荷载为 ( 试件侧面裂缝开始横向发展 混凝土呈现出破碎趋势 最大裂缝宽度超过 加载至位移为 )) 荷载为

4 建筑科学与工程学报 "$ 年 $ 图F 试验现场 F G ' 图N 钢筋应变片布置单位 HH$ N V( 7 $' "W-*A $, 6 " HH$ 图L 试验装置示意 L '. 73( $G ' *E 图M 混凝土应变片及百分表布置单位 HH$ M V( 7 $' "W-*A $C7 -"& K ) -*A " HH$ A [;$试件侧面主要裂缝延伸距板顶仅 $: ACC$最大 裂缝宽度达?: A CC& 加 载 至 第 $ 级$荷 载 为 $ =B CC$超 过 跨 度 的 $*A A [;$跨 中 位 移 达 : CC"$试件 侧 面 裂 缝 延 伸 至 板 顶$板 顶 混 凝 土 破 碎 图 X STP < 裂缝分布 隆起$至 此 停 止 加 载$无 钢 筋 断 裂 现 象& 板 底'板 侧 X C 7.K 6* $STP < 最终裂缝形态如图 B 所示$裂缝间距均匀$主要集中 在纯弯段$肋梁与 箱 体 交 界 处 均 有 沿 肋 梁 边 的 通 长 ": $: " 明箱板带试件 <ivf $ 同 V&F $$先进行预加载$确保仪 器设 备 正 常 后 裂缝&主裂缝 出 现 在 右 加 载 点 内 侧$贯 通 板 顶& 试 开始正式加载&加载至第 = 级$外 加荷载为 "[;$ 件破坏征兆明显$延性较好 ( ) & 试件跨中底面现浇肋梁与预制混凝土箱体交界处出

5 第 " 期 吴方伯等不同箱体形式混凝土密肋空心楼盖受力性能试验 $$ 现第 $ 条裂缝$同时沿试件 侧面向上延伸 $/C$裂 开始正式加载&加载至第 = 级$外 加荷载为 "[;$ 缝宽度为 : "CC$跨 中 位 移 缓 慢 增 加& 随 后 几 级 试件跨中底面现浇肋梁与预制混凝土箱体交界处出 加载过程中$伴随着持续的混凝土开裂吱吱声$不断 现第 $ 条裂缝$贯 通 底 面 且 沿 试 件 两 侧 面 向 上 延 伸 有新增裂缝出现$试件两侧面裂缝位置基本对称$原 有裂缝 继 续 向 板 顶 延 伸$宽 度 增 大& 加 载 至 第 $$ "/C$裂 缝 宽 度 为 :? CC$跨 中 位 移 缓 慢 增 加& 加载至第 B 级$跨 中 现 浇 肋 梁 另 一 侧 与 预 制 混 凝 土 级$荷载达?[;$加 载 点 外 侧 弯 剪 段 开 始 出 现 裂 箱体 交 界 处 出 现 贯 通 裂 缝$最 大 裂 缝 宽 度 为 : 缝$跨中位移为?: CC$位 移 增 速 加 快$最 大 裂 缝 宽度为 : &加 载 至 第 $ 级$荷 载 达 B[;$ $?CC CC&随后几 级 加 载 过 程 中$伴 随 着 持 续 的 混 凝 土 开裂吱吱声$不断有新增裂缝出现$试件两侧面裂缝 已不再增加$跨中位移 为 $": AB CC$最 大 裂 缝 宽 度 位置基本对 称$原 有 裂 缝 继 续 向 板 顶 延 伸$宽 度 增 为 : CC$此 后 改 由 位 移 控 制 加 载& 加 载 至 第 " 大&加载至第 $ 级$荷载为 [;$新 增多条裂 缝$ 级$跨中现浇肋梁 与 预 制 混 凝 土 箱 体 交 界 处 裂 缝 迅 最大裂缝宽度 为 : " CC$板 跨 内 另 外 " 条 现 浇 肋 速扩 展$最 大 裂 缝 宽 度 达 ": CC$跨 中 位 移 为 梁与预制混凝土箱 体 交 界 处 相 继 出 现 贯 通 裂 缝$跨 $=: =CC$此后继续加载的结果主要表现 为 该裂 缝 的扩宽&加 载 至 第 "" 级$跨 中 位 移 为 : $ CC$ 中位移 为 : $ CC& 加 载 至 第 $$ 级$加 载 点 外 侧 弯剪段出现多条裂缝$位 移增 速 加 快& 加 载 至 第 $ 跨中现浇肋梁与预 制 混 凝 土 箱 体 底 板'侧 壁 呈 脱 开 级$荷载达 =A[;$已 不 再 增 加$板 侧 面 裂 缝 向 上 延 趋势$裂 缝 宽 度 达 : CC& 加 载 至 第 "A 级$跨 中 伸并分岔横向发展$跨 中 位 移 为 $":? CC$最 大 裂 板底混凝土开始剥 落$主 裂 缝 沿 板 侧 面 向 上 继 续 延 缝宽度为 $: CC$此 后 改 为 位 移 控 制 加 载& 加 载 伸$并分岔往横向开展$板顶混凝土破碎'隆起$此时 至第 " 级$跨 中 位 移 为 $A:?A CC$最 大 裂 缝 宽 度 跨中位 移 为 : $" CC$无 钢 筋 断 裂 现 象$加 载 停 达 $: BCC$此 后 继 续 加 载 的 结 果 主 要 表 现 为 跨 中 止&板底'板侧最终裂缝形态如图 所示$裂缝间距 肋梁与两侧预制混凝土箱体交界处的 " 条平行主裂 均匀$主要集中在纯弯段$最终破坏表现为跨中现浇 缝的扩宽&加载至第 "? 级$跨中板侧面裂缝上部和 肋梁与预制混凝 土 箱 体 交 界 处 形 成 主 裂 缝 而 脱 开$ 下部皆分岔横向开展$ " 条主 裂缝 宽 度 迅 速 增 大$板 底有混凝土剥落$此时 跨 中 位 移 达?=: B= CC$主 裂 板顶混凝土压碎&试件破坏征兆明显$延性较好& 缝宽度超过 ACC&加 载 至 第 " 级$板 顶 混 凝 土 破 碎'隆起$此 时 跨 中 位 移 为 B: CC$无 钢 筋 断 裂 现象$加载 停 止& 板 底'板 侧 最 终 裂 缝 形 态 如 图 $ 所示$裂缝间距均 匀$主 要 集 中 在 纯 弯 段$最 终 破 坏 表现为跨中肋梁与两侧预制混凝土箱体交界处形成 " 条平行主 裂 缝 而 脱 开$板 顶 混 凝 土 压 碎& 试 件 破 坏征兆明显$延性较好& 对比 个试 件 的 裂 缝 分 布 图 可 以 发 现 个试 件裂缝开展数量相 差 不 多$但 V&F $纯弯段多条裂 缝共同发展$裂缝宽度扩展更加均匀$极限承载力也 大于 另 外 " 个 试 件& <ivf $的破坏表现为跨中 肋梁左侧 与 预 制 混 凝 土 箱 体 交 界 处 的 裂 缝 开 展 为 主$最终导致肋梁与预制混凝土箱体脱开$而其他位 置 裂 缝 仅 逐 步 向 板 顶 延 伸$宽 度 没 有 明 显 增 加&.iVF $ 二级支座传 递 的 荷 载 更 加 对 称$破 坏 表 现 为跨中肋梁与两侧预制混凝土箱体交界处的 " 条平 行裂缝开展为主$最 终 导 致 肋 梁 与 预 制 混 凝 土 箱 体 图 Y B8SP < 裂缝分布 Y C 7.K 6* $B8SP < ": $: 暗箱板带试件.iVF $ 同 V&F $$先进行预加载$确保 仪器设 备 正 常 后 脱开$其 他 位 置 裂 缝 同 <ivf $$仅 逐 步 向 板 顶 延 伸$宽度没有明显增加&由此可见$预制混凝土箱体 与现浇肋梁之间的新旧混凝土交界面为装配整体式 板带试件薄弱位置&

6 建筑科学与工程学报 "$ 年 $" 图 <; 58SP < 裂缝分布 <; C 7.K 6* $58SP < =? = 荷载板底钢筋应变关系 各试件荷 载板 底 钢 筋 应 变 3 " G"曲 线 如 图 $$ 所示$每条曲线均可分为 个阶段 $"试件开裂 前$荷 载 较 小$板 底 受 拉 钢 筋 处 于 线 弹 性 变 形 阶 段$荷 载板 底 钢 筋 应 变 曲 线 呈 直 线 上升& 图 << 荷载板底钢筋应变曲线 << V( -& "C* D $, 6 P( (H( $' ) -6 长 速 度 加 快$随 着 荷 载 增 大$曲 线 向 应 变 轴 偏 移& =? 荷载板顶混凝土应变关系 各试件荷 载板 顶 混 凝 土 应 变 3 " /"曲 线 如 图 <ivf $ 钢筋应变增长 缓 慢$并 在 最 后 几 级 加 载 中 停止增加$钢筋最大 拉 应 变 为 $?$=c$^ $这 可 能 $" 所示$每条曲线均可分为 个阶段 $"试件开裂 前$荷 载 较 小$板 顶 受 压 混 凝 土 处 是钢筋应变片未处于开裂截面而刚好处在 " 条裂缝 于线弹性变形阶段$荷载混凝土压 应变 曲线呈 直线 上升$且 个 试 件 基 本 重 合& 开 裂 前 试 件 V&F $$ ""混凝土开裂后试件应力重分布$钢筋应变增 之间所致&V&F $ 与.iVF $ 的钢筋应变增长趋势 相近$试 件 屈 服 前 两 者 的 钢 筋 最 大 拉 应 变 分 别 为 "?Bc$^ $ "$?c$^ & "试件屈服 后$曲 线 迅 速 偏 向 应 变 轴$板 底 钢 筋 拉 应 变 增 长 速 度 远 远 大 于 荷 载 增 长 速 度& <ivf $$.ivf $的 板 顶 混 凝 土 最 大 压 应 变 分 别 ^ 为 Ac$ $?c$^ $?$c$^ & ""板底混凝土开裂后曲线斜率减小$随着荷载 增大$曲线向应变轴偏移$板顶混凝土压应变增长速 <ivf $ 由于钢筋应变 片 位 置 问 题$未 达 到 这 一 阶 段&V&F $ 板底钢筋最 终 拉 应 变 超 过 : $$与 试 件 跨中挠度同时达到破坏标志&.iVF $ 板 底 钢筋 最 终拉应变为 c$^ & 由于现浇肋梁与空心箱体交界处的钢筋表面未 粘贴钢筋应变片$有些应变片刚好处于裂缝位置处$ 产生较大的应变$有 些 应 变 片 则 处 于 " 条 裂 缝 之 间 的位置$应变较小&整个加载过程$未出现钢筋断裂 现象& 图 <= 荷载板顶混凝土应变曲线 <= V( -& "C* D $C7 G(E( $' ) -6

7 第 期 吴方伯 等 不同箱体形式混凝土密肋空心楼盖受力性能试验 度加快 与 8. 相比 E8. 和 E8. 混凝土压应变增长速度加快更明显 试件 8. E8.E8. 屈服前板顶混凝土最大压应变分别为? ))? )*? 曲线迅速偏向应变轴 板顶混凝土压应变增长速度远远大于荷载增长速度 试件 8. E8.E8. 的板顶混凝土最终压应变分别为 *?? (? 超过混凝土峰值应变 各试件跨中混凝土应变沿截面高度 近似呈直线分布 符合平截面假定 如图 所示 图. 荷载 4 跨中位移曲线 (). 84-,*4- 约为跨度的 (* 板底混凝土开裂后曲线斜率减小 试件刚度减小 随着荷载增大 曲线向位移轴偏移 位移增长速度加快 曲线基本保持重合 个试件刚度降低幅度大致相同 试件 8.E8.E8. 屈 服前的跨中最大位移分别为 ))*( 约为跨度的 )* 曲线迅速向位移轴偏移 跨中位移增长速度远远大于荷载增长速度 加载到最后一级 试件未出现脆断现象 试件 8.E8.E8. 的最终跨中位移分别为 (** 约为跨度的 ) 可见 装配整体式板带试件与全现浇板带试件各阶段变形特征一致 弯曲刚度基本相同 预制混凝 土箱体与现浇肋梁协同受力性能良好 抗弯承载力分析 各试件的开裂弯矩 极限弯矩 对比见表 图 跨中混凝土应变沿截面高度分布 () $*- )3). 荷载 4 跨中位移关系各试件荷载 跨中位移 $ 曲线如图 所示 每条曲线均可分为 个阶段 试件开裂前 荷载较小 试件处于线弹性变形阶段 荷载 跨中位移曲线呈直线上升 且 个试件刚度大致相等 开裂前试件 8.E8. E8. 的跨中最大位移分别为 *( 由试验结果可见 个试件极限弯矩与开裂弯矩比值较大 破坏征兆明显 具有足够的安全储备 8. 相比 E8.E8. 展现出稍高的开裂弯矩以及极限弯矩 一般现浇肋梁与预制混凝土箱体新旧混凝土交界处加载时首先开裂 是装配整体式板带试件的薄弱位置 也是其开裂荷载较全现浇板带试件低的原因 装配整体式板带试件的底板钢筋不连续 导致其极限弯矩低于全现浇板带试件 *( 试件的开裂弯矩 建议按式 计算 & $ 式中 为截面抵抗矩塑性影响系数 本文取 ) $ 为混凝土轴心抗拉强度 & 为换算截面受拉边缘的弹性抵抗矩 根据试验结果 建议按塑性极限分析方法计算极限弯矩 先解式 得出混凝土受压区高度 ' 然后代入式 计算极限弯矩 $ '$ /

8 建筑科学与工程学报 年 表 试件开裂弯矩 极限弯矩对比 /$ -)**- 试件编号 开裂弯矩 极限弯矩 8. * ) ( E8. )* ) ( ))) )) (( E8. ) * ) )) ( 注 分别为开裂弯矩的试验值和计算值 分别为极限弯矩的试验值和计算值 $ / ' 式中 $ 为混凝土轴心抗压强度 为试件受压区翼缘宽度 $ 为钢筋极限抗拉强度 / 为钢筋的截面面积 为截面有效高度. 结语 试件 8.E8.E8. 均最先开裂于跨中肋梁与箱体交界处 主要裂缝均匀分布于纯弯段内 破坏征兆明显 无钢筋断裂现象 延性较好 E8. 和 E8. 跨中肋梁与预制混凝土箱体交界处形成主裂缝而破坏 而 8. 多条裂缝共同发展 裂缝宽度扩展更加均匀 个试件均由最大裂缝宽度首先达到承载力极限状态标志 最后跨中位移超限 受压区混凝土压碎 两者几乎同时达到破坏标志 各试件荷载 混凝土应变曲线与荷载 跨中位移曲线均可分为 个阶段 准确反映了试件开裂前线弹性阶段 开裂后发展阶段 屈服阶段的变化过程 个试件弯曲刚度基本相同 预制混凝土箱体与现浇肋梁协同受力性能良好 计算装配整体式混凝土密肋空心楼盖内力及变形时应充分考虑预制混凝土箱体对其刚度的贡献 试件极限弯矩与开裂弯矩比值较大 破坏征兆明显 具有足够的安全储备 由于现浇肋梁与预制混凝土箱体新旧混凝土的结合面相对薄弱 而且装配整体式板带试件的底板钢筋不连续 导致 E8. 和 E8. 的开裂弯矩 极限弯矩低于 8. 计算得到的开裂弯矩和极限弯矩与试验值吻合较好 可供工程设计参考 参考文献 1 装配箱混凝土空心楼盖结构技术规 /;55 吴方伯 李 钧 周绪红 等 后装式双向密肋空心楼盖静力性能试验研究与挠度计算方法 建筑结构学报 )( 4 &:A 8& 9 5"75.$"& "/3"& 1;;7 ; ::"."&5/ )(.3A4. 5EAA &"7" 5& " 4 5:/5&& ( ).1)) 混凝土结构试验方法标准 5.1 ))5"" 1/ "/ 5/5 沈蒲生 刘哲锋 角点支承钢筋混凝土双向密肋楼盖破坏形态研究 湖南大学学报 自然科学版 * 5/&A&5"7" /" 45:5":7 // $/75/* 周绪红 陈 伟 吴方伯 等 混凝土双向密肋装配整体式空心楼盖刚度研究 建筑结构学报 ( )* 8& 44 &: 5"7 5////:"; ; 1;;7 :/."& 5/()* * 王锐之 新型混凝土双向密肋空心楼盖性能试验研究与分析 3 长沙 湖南大学 4,95"7" 7// ; ;::" 57/3&/$/7 ( 吴方伯 汪幼林 周绪红 等 混凝土密肋空心楼盖试验 程 5 115// :7.9;55 1* 现浇混凝土空心楼盖技术规程 5 1*15/ 研究 建筑科学与工程学报 )( 4 &:4 8& 9 / ;::" "$& &)(

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