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1 第 36 卷第 6 期 2016 年 11 月长安大学学报 ( 自然科学版 ) JournalofChang anuniversity(naturalscienceedition) Vol.36 No.6 Nov.2016 文章编号 : (2016) 旋转与静压成型对水泥稳定碎石性能的影响李立寒 1, 黄璞 1, 刘栋 2 (1. 同济大学道路与交通工程教育部重点实验室, 上海 ;2. 江西省交通科学研究院, 江西南昌 ) 摘要 : 为探讨采用旋转成型法 (gyratorycompation,gcm) 进行水泥稳定碎石组成设计的可行性, 分析旋转与静压成型方法 (staticcompaction method,scm) 对水泥稳定碎石 (cementstabi lizedmacadam mixtures,csmm) 性能的影响, 采用旋转压实静压方法成型 3 种不同结构类型的水泥稳定碎石混合料试件, 测试比较不同成型方法所得混合料试件的物理力学指标, 并与振动成型现场取芯所得结果进行比较研究结果表明 : 成型方法是影响水泥稳定碎石混合料性能的关键因素, 采用旋转成型法能够得到混合料的干密度含水率单峰曲线, 从而确定最佳含水率和最大干密度 ; 与重型击实相比, 旋转成型试件的最佳含水率平均低 6.7%, 最大干密度平均高 2.0%; 与静压成型相比, 旋转成型试件的 7d 无侧限抗压强度 28d 劈裂强度平均高出 117% 106%; 旋转成型试件粗集料形成的骨架结构具有更高的抗荷载能力, 且破碎程度低, 粗细集料在成型过程中能够达到更好的嵌挤状态 ; 旋转成型骨架密实结构水泥稳定碎石与其他结构类型相比具有最佳的物理力学性能 ; 旋转成型试件的物理力学指标与静压成型试件存在线性关系室内旋转成型混合料试件的 7d 无侧限抗压强度强度集料分布破碎情况与振动成型和试验路更为接近 ; 采用旋转成型法进行水泥稳定碎石混合料组成设计是合理可行的关键词 : 道路工程 ; 水泥稳定碎石 ; 旋转压实成型 ; 性能中图分类号 :U 文献标志码 :A 犐犿狆犪犮狋狅狀狆犲狉犳狅狉犿犪狀犮犲狅犳犮犲犿犲狀狋狊狋犪犫犻犾犻狕犲犱犿犪犮犪犱犪犿犿犻狓狋狌狉犲狊犫犲狋狑犲犲狀犵狔狉犪狋狅狉狔犮狅犿狆犪犮狋犻狅狀犪狀犱狊狋犪狋犻犮犮狅犿狆犪犮狋犻狅狀犿犲狋犺狅犱狊 LILi han 1,HUANGPu 1,LIU Dong 2 (1.KeyLaboratoryofRoadandTraficEngineeringofMinistryofEducation,TongjiUniversity,Shanghai ,China;2.JiangxiTransportationInstitute,Nanchang330200,Jiangxi,China) 犃犫狊狋狉犪犮狋 :Inordertoexplorethefeasibilityofusinggyratorycompaction method (GCM)to designthecementstabilizedmacadam mixtures(csmm),theinfluenceofperformancebetween GCMandstaticcompaction method (SCM)wasanalyzed,andthreediferentkindsofCSMM specimenswerepreparedbygcmandscm.physicalandmechanicalindexesofspecimenswere measuredtoanalyzetheperformanceofdiferentmethods.besidestheywerealsocomparedwith vibrationcompactionandtestroadresults.theresultsshowthatthecompaction methodisthe keyfactorafectingtheperformanceofcsmm.drydensity moisturecurveofcsmm canbe obtainedby GCM,sothattheoptimum moisturecontentand maximum dry densitycan be 收稿日期 : 基金项目 : 浙江省住房和城乡建设厅及杭州市城乡建设委员会科学技术研究项目 (2014Z079) 作者简介 : 李立寒 (1957 ), 女, 湖南涟源人, 教授, 博士研究生导师,E mail:lhli@tongji.edu.cn

2 18 长安大学学报 ( 自然科学版 ) 2016 年 determined.comparedwithheavycompaction,optimum moisturecontentofgcm decreasesby 6.7% onaverage,and maximum drydensityincreasesby2.0% onaverage.compared with SCM,unconfinedcompressivestrengthat7th day of GCM increasesby117% andspliting strengthat28thdayincreasesby106% onaverage.frameworkstructurehasbeteranti load capacityandlowerfragmentationdegree.thecoarseandfineaggregatescanachieveabeter embeddingstateincompactionprocessandspecimensofdense skeletonstructurepreparedby GCM havebestperformance.physicalandmechanicalindexesofcsmm betweengcmandscm havelinear relationship.7 d unconfined compressive strength of GCM,distribution and fragmentationofaggregatesareclosertothevibrationcompaction methodandtestroad.using GCM to design the cement stabilized macadam mixtures is reasonable and feasible.6 tabs, 10figs,22refs. 犓犲狔狑狅狉犱狊 :roadengineering;cementstabilizedmacadam mixtures;gyratorycompactionmethod; performance 0 引言水泥稳定碎石是道路常用基层材料, 其组成设计 [1] 一般采用击实 ( 静压 ) 法或振动成型法室内击实 ( 静压 ) 法确定水泥稳定碎石的最大干密度及强度比施工现场结果均偏低, 这是因为道路基层材料施工普遍采用振动压路机进行碾压, 室内静压成型与振动压路机压实机理及效果均存在显著差异, 而采用室内振 [2 8] 动成型方法设计水泥稳定碎石是比较合理的除振动成型方法外,SHRP 计划中采用的旋转压实也是一种与实际情况关联性较好的室内成型方法旋转压实方法主要用于沥青混合料设计及压实 [9 10] 性能评价采用 Superpave 方法设计沥青混合料的路用性能比马歇尔设计法更符合实际道路要求旋转压实得到的沥青混合料密实曲线可用于预测其 [11] 施工压实特性和抵抗交通荷载变形能力旋转压实方法在道路其他材料的设计与性能研究方面也得到了一定程度的应用 Kevern 等利用旋转压实方法 [12] 设计了透水混凝土 ;Amer 等研究表明采用旋转压实成型碾压混凝土较常规振动成型方法, 试件的无侧 [13 14] 限抗压强度和劈裂强度与现场一致性较好 ; 郝广晋等采用旋转压实仪通过逐级填充方法对半刚性基 [15] 层级配设计进行了优化 ; 邹维列等采用旋转压实方法确定了路基粒状填土的最大干密度, 认为旋转压 [16] 实方法能有效模拟粒状土的现场压实特征旋转成型方法用于水泥稳定碎石的研究较少在室内设计和现场施工中对于水泥稳定碎石混合料强度水平评价多以静压成型作为标准为保证材料强度水平评价的一致性, 本文采用旋转压实成型试件并与静压成型进行对比, 研究了旋转与静压成型对水泥稳定碎石物理力学性能的影响, 建立了旋转与静压成型水泥稳定碎石的物理力学指标关系, 验证了旋转压实室内成型水泥稳定碎石混合料的可行性首先采用旋转压实击实 ( 静压 ) 方法成型水泥稳定碎石混合料试件, 对比分析了 2 种方法得到的水泥稳定碎石的最大干密度最佳含水率无侧限抗压强度劈裂强度的差异 ; 然后研究了旋转成型对水泥稳定碎石粗集料骨架结构抗荷载能力的影响 ; 最后对比旋转与振动成型及试验路结果, 验证了采用旋转成型方法进行水泥稳定碎石组成设计的合理性 1 试验材料与试验设计 1.1 试验材料试验用原材料采用石灰岩集料, 其主要技术性能指标见表 1 水泥采用江苏太仓产海螺牌 32.5 级复合硅酸盐水泥试验水泥稳定碎石混合料采用 3 种典型结构类型 : 悬浮密实型骨架密实型及骨架空隙型根据公路沥青路面设计规范 (JTG D ) 确定水泥稳定碎石的设计级配, 见下页表 2 表 1 集料主要技术指标犜犪犫.1 犕犪犼狅狉狋犲犮犺狀犻犮犪犾犻狀犱犻犮犪狋狅狉狊狅犳犪犵犵狉犲犵犪狋犲狊集料规格 /mm 0~ ~ ~ ~ ~16 16~19 19~ ~31.5 表观密度 /(g cm -3 ) 吸水率 /%

3 第 6 期李立寒, 等 : 旋转与静压成型对水泥稳定碎石性的能影响 19 表 2 不同结构混合料级配犜犪犫.2 犕犻狓狋狌狉犲犵狉犪犱犪狋犻狅狀狊狅犳犱犻犳犲狉犲狀狋狊狋狉狌犮狋狌狉犲狊混合料结构类型通过下列筛孔 (mm) 的质量百分率 /% 悬浮密实型骨架密实型骨架空隙型试件成型方法重型击实试验和静压成型试验按照公路工程无机结合料稳定材料试验规程 (JTG E ) [17] ( 以下简称规程 ) 进行旋转成型采用旋转压实仪为意大利产 Controls ICT250, 可得到压实过程中混合料实时高度及密度旋转成型方法用于确定混合料最佳含水率最大干密度及成型试件混合料经过旋转压实后, 得到不同旋转次数下的干密度含水率关系曲线, 如图 1 所示由图 1 可见, 混合料干密度含水率曲线呈单峰抛物线状, 存在最佳含水率使混合料达到最佳的致密程度, 从而可确定混合料的最大干密度和最佳含水率粗集料表面充分洒水, 将润湿的粗集料放入直径为 15.2cm, 高度为 12cm 的金属筒中压实, 然后采用 MTS 试验机系统以 1.0 mm/min 的贯入速度控制压入变形, 并根据试验结果绘制应力变形曲线试验采用的金属压头直径为 50mm 2 试验结果与分析 2.1 最大干密度与最佳含水率表 3 给出了 3 组混合料分别在旋转压实成型重型击实条件下所确定的最佳含水率最大干密度分析表 3 数据可见, 在相同水泥用量的条件下, 相比于重型击实, 旋转压实混合料最大干密度平均提高 2.0% 最佳含水率平均降低 6.7% 表 3 最大干密度和最佳含水率犜犪犫.3 犕犪狓犻犿狌犿犱狉狔犱犲狀狊犻狋犻犲狊犪狀犱狅狆狋犻犿狌犿犿狅犻狊狋狌狉犲犮狅狀狋犲狀狋狊水泥用量 /% 混合料结构类型最大干密度 /(g cm -3 ) 最佳含水率 /% 重型击实旋转压实重型击实旋转压实悬浮密实型骨架密实型骨架空隙型悬浮密实型骨架密实型骨架空隙型图 1 干密度含水率曲线 Fig.1 Curvesofdrydensityandwatercontent SHRP 推荐采用竖向压力 600 kpa, 旋转角 1.16, 旋转速度 30r/min 设计沥青稳定碎石柔性 [18] 基层, 此时室内设计材料与实际情况接近 Cer ni 等认为采用竖向压力 600kPa 确定粒料基层材料 [19] 的最佳含水率与实际更接近本文结合旋转压实曲线特征和已有研究结论, 水泥稳定碎石旋转成型采用的竖向压力为 600kPa, 旋转压实次数为 200 次, 旋转角为 1.16, 旋转速度为 30r/min 试件脱模后移至养生室, 养生条件与静压成型试件相同 1.3 物理力学指标试验无侧限抗压强度试验劈裂强度试验均按照规程进行采用贯入试验测试旋转和静压成型粗集料混合料结构的抗荷载能力试验前在均匀摊开的对于悬浮密实型, 旋转压实最大干密度与重型击实相比平均提高 1.3%, 最佳含水率平均降低 5.7%; 对于骨架密实型, 旋转压实最大干密度提高幅度不大, 最佳含水率平均降低 4.7%; 对于骨架空隙型, 旋转压实最大干密度与重型击实相比平均提高 4.8%, 最佳含水率平均降低 9.6% 水泥用量的增加, 主要提高了混合料的最佳含水率, 对于最大干密度影响甚微, 与成型方法也无明显关系旋转压实仪在压实集料的过程中, 压头旋转所提供的横向剪切力使得粗集料之间能够达到最佳的嵌挤状态, 粗细集料分布更加均匀达到最佳的密实程度时, 需要的浸润条件低, 因此旋转压实所确定的最佳含水率小于重型击实, 最大干密度大于重型击实下页图 2 给出了重型击实与旋转压实试验结果

4 20 长安大学学报 ( 自然科学版 ) 2016 年的关系曲线由图 2 可见, 两者之间存在较好的线性关系图 3 压实度和水泥用量对无侧限抗压强度的影响 Fig.3 Influenceofcompactiondegreeandcement 图 2 重型击实与旋转压实的压实特征参数关系 Fig.2 Relationshipofcompactionparametersbetween gyratorycompactionandheavycompaction 2.2 无侧限抗压强度旋转成型与静压成型水泥用量为 4.5%, 压实度分别为 96% 98% 和 100% 的混合料试件 ; 压实度 98%, 水泥用量分别为 3.0% 4.5% 和 6.0% 的混合料试件图 3 给出了不同压实度不同水泥用量试件的 7d 无侧限抗压强度犚 c7 试验结果由图 3(a) 可见, 当水泥用量相同时, 旋转成型试件犚 c7 约为静压成型试件的 2.0 倍 ; 随着压实度增加, 混合料试件犚 c7 呈增大趋势, 与静压成型试件相比, 旋转成型试件抗压强度增加幅度较小由图 3(b) 可见, 当压实度相同时, 旋转成型试件犚 c7 约为静压成型试件的 2.3 倍 ; 随着水泥用量增加, 混合料试件犚 c7 呈增大趋势旋转成型水泥用量 3.0% 试件犚 c7 与静压成型水泥用量 6.0% 试件相当, 在达到相同抗压强度条件下, 平均可以节约水泥用量 3.0% 总体来看, 旋转成型试件的犚 c7 比静压成型高出 2.8~4.1 MPa, 平均提高 117% 与静压成型相比, 旋转成型试件的粗集料能形成更好的嵌挤状态, 抵抗竖向压力的能力更好对于骨架密实结构混合 contentonunconfinedcompressivestrength 料, 旋转压实过程中细集料能充分填充到粗集料形成的骨架空隙中, 粗细集料分布更加均匀, 在压实度 96% 的条件下就已经能够达到最佳分布状态, 试件具有更高的强度随着压实度的增加, 旋转成型试件粗细集料分布状态不再明显改变, 其无侧限抗压强度增加幅度较小可见, 成型方法是影响水泥稳定碎石抗压强度的关键因素, 旋转压实法的优越性并不完全在于提高密实程度, 而是能够使同一种结构类型混合料中的粗细集料颗粒嵌挤状态更优, 发挥出比静压成型更好的级配效应图 4 给出了静压与旋转成型试件犚 c7 的关系曲线由图 4 可见, 两者之间存在较好的线性关系图 4 静压与旋转成型试件抗压强度关系 Fig.4 Relationshipofcompressivestrength betweenscmandgcm

5 第 6 期李立寒, 等 : 旋转与静压成型对水泥稳定碎石性的能影响劈裂强度采用与无侧限抗压强度试验相同的材料和条件成型试件图 5 分别给出了不同压实度不同水泥用量试件的 28d 劈裂强度犚犻 28 试验结果图 6 静压与旋转成型试件的劈裂强度关系 Fig.6 Relationshipofsplitingstrength betweenscmandgcm 图 7 应力变形曲线图 5 压实度和水泥用量对劈裂强度的影响 Fig.5 Influenceofcompactiondegreeandcement contentonsplitingstrength 由图 5(a) 可见, 当水泥用量相同时, 旋转成型试件的犚犻 28 约为静压成型试件的 2.1 倍随着压实度增加, 旋转压实试件的犚犻 28 不再明显增加当压实度大于 98% 时, 对于静压成型试件, 由于试件中的粗集料发生明显破碎, 级配发生变化, 导致在压实度过高的时候, 整体结构的劈裂强度降低由图 5(b) 可见, 当压实度相同时, 旋转成型试件的犚犻 28 约为静压成型试件的 2.0 倍随着水泥用量的增加, 旋转成型和静压成型试件的劈裂强度增加与静压成型相比, 水泥用量对旋转成型试件的犚犻 28 提高影响较小总体来看, 旋转成型试件的犚犻 28 比静压成型提高 0.3 MPa 左右, 平均提高 106% 与静压成型相比, 在相同压实度和水泥用量的条件下, 旋转成型混合料的集料嵌锁作用更为明显, 抗拉伸能力更强图 6 给出了静压与旋转成型试件犚犻 28 的关系曲线由图可见, 两者之间存在较好的线性关系 2.4 粗骨料抗荷载能力粗集料的贯入试验结果见图 7 由图 7 可见, Fig.7 Curvesofstressanddeformation 随着竖向变形增加, 竖向力增大相同变形时, 旋转成型试件所需应力大于静压成型试件可见, 旋转压实粗骨料混合料的抗荷载能力较大, 这表明旋转成型水泥稳定碎石中集料嵌挤状态优于静压成型以贯入深度 5mm 处的应力表征粗集料骨架在 2 种成型方法下的局部抗剪能力, 结果见表 4 由表 4 可知, 对于悬浮密实骨架密实和骨架空隙结构, 旋转成型试件需要的竖向应力分别是静压成型的倍, 平均为 2.4 倍旋转成型骨架密实结构所需的应力最大, 承载能力最强, 静压成型的骨架空隙结构抗变形能力最弱混合料试件的强度一方面来自于结合料的粘结作用, 另一方面来自于集料之间形成的内摩阻力, 其大小可以通过试件的局部抗剪能力反映与静压成型相比, 旋转成型试件强度的提高, 得益于成型方法能够为粗集料形成更好的骨架嵌挤结构和更高的抗荷载能力表 4 贯入 5 犿犿时的竖向压力犜犪犫.4 犞犲狉狋犻犮犪犾狆狉犲狊狌狉犲狅犳狆犲狀犲狋狉犪狋犻狅狀狋犲狊狋犪狋 5 犿犿成型方法应力 /MPa 悬浮密实型骨架密实型骨架空隙型旋转成型静压成型

6 2 长安大学学报 ( 自然科学版 ) 2016 年 2.5 集料破碎程度为分析成型方法对集料破碎程度的影响, 在采用击实旋转和静压方法成型试件后, 立即脱模, 并轻轻敲打试件使其松散将松散试样置于 2.36mm 筛上用水进行冲洗, 烘干筛上部分并进行筛分试验, 得到粒径 2.36mm 以上各档集料的通过率不同类型混合料成型前后的级配曲线见图 8 由图 8 可见, 成型后的混合料在各粒径筛孔的通过率增大, 表明集料发生破碎变化由大到小的排序为 : 骨架空隙悬浮密实骨架密实旋转成型下不同结构类型试件的级配变化范围为 0.6%~10.1%, 而静压成型的级配变化范围为 1.3%~20.0% 评价集料破碎程度的累计级配变化率 Δ 狆为 Δ 狆 = 狆 1 - 狆 2 (1) 式中 : 狆 1 为成型后混合料试样中各档集料的通过率 (%); 狆 2 为原混合料中各档集料的通过率 (%) 各筛孔变化累加值 Δ 狆结果见图 9 由图 9 可见, 各成型方法混合料集料破碎严重情况由大到小的排序为 : 静压成型重型击实旋转成型与静压成型相比, 旋转压实级配变化减小幅度为 40.0% ~ 60.8% 由此可见, 与击实 ( 静压 ) 法相比, 旋转成型试件不仅能形成较好的嵌挤状态, 而且成型后试件的级配与设计级配接近, 粗集料不易破碎, 细集料能够充分填充于粗集料形成的空隙之中这也是旋转成型试件物理力学性能更好的原因图 9 集料破碎程度 Fig.9 Degreeofaggregatesfragmentation 3 与其他成型方法的比较图 8 级配变化 Fig.8 Changesofgradation 以成型后混合料级配与原级配的各档筛孔的通过量差值分析级配的变化, 对于同一种结构类型的混合料, 静压成型与旋转成型级配变化分别为 8.4%~ 14.7% 2.7%~8.0% 对于同一种成型方法, 级配 3.1 与振动成型结果的对比长安大学和哈尔滨工业大学对水泥稳定碎石振动成型法进行了研究, 并初步建立了振动成型与击 [18 20] 实 ( 静压 ) 法之间的物理力学性能指标关系下页表 5 给出了部分文献不同条件下的试验结 [20 22] 果由表 5 可见, 与击实 ( 静压 ) 法相比, 本文采用旋转成型确定的最大干密度最佳含水率变化幅度与振动成型基本一致振动成型与旋转成型试件的无侧限抗压强度提高幅度相当, 旋转成型试件劈裂强度的提高幅度约为振动成型的 1.7 倍,2 种方法对级配的影响均较小振动成型模拟了振动压路机的工作机理, 通过激振作用, 减少了集料之间的摩擦力, 促使粗细集料充分填充与振动成型相比, 旋

7 第 6 期李立寒, 等 : 旋转与静压成型对水泥稳定碎石性的能影响 23 表 5 不同成型方法的物理力学性能提高对比对比指标犜犪犫.5 犐犿狆狉狅狏犲犿犲狀狋狅犳狆犺狔狊犻犮犪犾犿犲犮犺犪狀犻犮犪犾狆犲狉犳狅狉犿犪狀犮犲犪犿狅狀犵犱犻犳犳犲狉犲狀狋犮狅犿狆犪犮狋犻狅狀犿犲狋犺狅犱狊不同文献中振动成型较静压成型各项指标提高幅度 /% 文献 [2] 文献 [4] 文献 [13] 文献 [14] 平均本文结论 /% 级配变化 -57.7~ < ~ ~-60.8 最大干密度 1.7~ ~ ~ ~ 最佳含水率 -12.0~ ~ ~ d 无侧限抗压强度 d 劈裂强度注 : - 表示与静压成型相比减小幅度 ; 表示 90d 劈裂强度转压实成型在压实过程中充分考虑到横向剪切力的作用, 使集料在竖向力横向剪切力的共同作用下能够达到最佳的嵌挤状态 3.2 与试验路芯样的对比铺筑水泥稳定碎石道路基层试验路现场压实工艺为 :1 遍静压,3 遍振动压实养生 7d 后钻芯取样室内采用相同材料经旋转与静压成型试件试件 7d 无侧限抗压强度试验结果见表 6 由表 6 可见, 旋转成型试件与钻芯试件的抗压强度接近, 而静压成型试件抗压强度低于钻芯试件图 10 给出了试件横断面由图 10 可见, 钻芯试件与旋转成型试件中粗细集料颗粒均匀分布, 几乎没有集料颗粒破碎, 而静压成型试件中部分粗集料颗粒出现较明显裂纹可见, 与静压法相比, 旋转成型水泥稳定碎石的压实情况与实际更接近表 6 无侧限抗压强度试验结果犜犪犫.6 犜犲狊狋狉犲狊狌犾狋狊狅犳狌狀犮狅狀犳犻狀犲犱犮狅犿狆狉犲狊狊犻狏犲狊狋狉犲狀犵狋犺试件种类抗压强度 /MPa 平均值 / MPa 变异系数 /% 代表值 / MPa 试验路取芯室内成型静压成型旋转成型结语 (1) 采用旋转成型水泥稳定碎石可得到呈单峰状的含水率干密度曲线, 从而可确定混合料的最大干密度和最佳含水率, 且与重型击实法存在线性关系与重型击实试验相比, 旋转成型混合料的最大干密度平均高 2.0%, 最佳含水率平均低 6.7% (2) 旋转成型试件的 7d 无侧限抗压强度 28d 劈裂强度与静压成型试件之间呈线性关系, 且较静压成型试件分别高出 117% 106% 与静压成型相比, 旋转成型试件的强度较高 ; 对于不同结构类型混合料, 骨架密实型混合料的力学强度较高 (3) 旋转成型试件的粗集料能形成更好的嵌挤图 10 水泥稳定碎石试件的横断面 Fig.10 CrosssectionofCSMM 状态, 其局部抗荷载能力是静压成型试件的 2.4 倍旋转成型方法对级配变化的影响较小, 与静压成型相比, 旋转成型混合料的集料破碎程度低 40.0%~ 60.8% (4) 旋转成型水泥稳定碎石的室内压实情况与

8 24 长安大学学报 ( 自然科学版 ) 2016 年振动成型法相当, 与试验路接近室内采用旋转压实设计水泥稳定碎石基层材料是合理的水泥稳定碎石室内旋转压实成型参数 ( 如竖向压实力旋转次数旋转角等 ) 还需近一步探讨参考文献 : 犚犲犳犲狉犲狀犮犲狊 : [1] JTG/TF , 公路路面基层施工技术细则 [S]. JTG/TF ,Technicalguidelinesforconstruc tionofhighwayroadbases[s].(inchinese) [2] 苟静波. 基于振动法的水泥稳定碎石级配设计及路用性能研究 [D]. 西安 : 长安大学,2013. GOUJing bo.studyongradingdesignandroadper formanceofcementstabilizedgravelbasedonvibra tingtest method[d].xi an:chang an University, 2013.(inChinese) [3] JIANG YJ,FANLF.Aninvestigationofmechanical behaviorofcement stabilizedcrushedrockmaterialu singdiferentcompaction methods[j].construction andbuilding Materials,2013,48: [4] 李海宁. 基于振动成型水泥稳定碎石基层材料设计研究 [D]. 西安 : 长安大学,2014. LIHai ning.studyoncementstabilizedgravelmateri alsdesign based on vibrating molding[d].xi an: Chang anuniversity,2014.(inchinese) [5] 李明杰. 水泥稳定碎石振动试验方法研究及应用 [D]. 西安 : 长安大学,2010. LIMing jie.studyonvibratingtestmethodsforce mentstabilization ofcrushenaggregate[d].xi an: Chang anuniversity,2010.(inchinese) [6] 周浩. 水泥稳定碎石材料振动压实效应研究 [D]. 西安 : 长安大学,2013. ZHOU Hao.Research onthevibratorycompaction efectof cement stabilized aggregate [D].Xi an: Chang anuniversity,2013.(inchinese) [7] 储修华. 振动成型法在水泥稳定碎石基层施工中的应用 [J]. 筑路机械与施工机械化,2011,28(8): CHU Xiu hua.applicationofvibratoryshapingmeth odinconstructionofcementstabilizedmacadambase course[j].road Machinery & Construction Mechani zation,2011,28(8):58 60.(inChinese) [8] 张涛, 朱天猛. 振动法在水泥稳定碎石基层配合比设计中的应用 [J]. 筑路机械与施工机械化,2010,27 (5): ZHANG Tao,ZHU Tian meng.applicationofvibra tionmethodinmixproportiondesignforcementsta bilizedcrushedstone[j].road Machinery & Con struction Mechanization,2010,27 (5):43 45.(in Chinese) [9] 蒋玮, 沙爱民, 裴建中, 等. 多孔沥青混合料旋转压实特性 [J]. 长安大学学报 : 自然科学版,2010,30 (5): JIANG Wei,SHA Ai min,peijian zhong,etal.gy ratorycompaction characteristics ofporousasphalt concrete[j].journalofchang an University:Natural ScienceEdition,2010,30(5):11 16.(inChinese) [10] 张久鹏, 裴建中, 徐丽, 等. 温拌 SBS 沥青混合料旋转压实特性 [J]. 交通运输工程学报,2011,11(1): 1 6. ZHANGJiu peng,peijian zhong,xuli,etal.gyra torycompactioncharacteristicofsbswarm mixedas phaltmixture[j].journaloftraficandtransporta tionengineering,2011,11(1):1 6.(inChinese) [11] 张争奇, 袁迎捷, 王秉纲. 沥青混合料旋转压实密实曲线信息及其应用 [J]. 中国公路学报,2005,18(3): 1 6. ZHANG Zheng qi,yuan Yin jie,wang Bing gang.informationofgyratorycompaction densifica tioncurveofasphaltmixtureanditsapplication[j]. ChinaJournalof Highwayand Transport,2005,18 (3):1 6.(inChinese) [12] KEVERNJT,SCHAEFER V R,WANG K.Evalua tionofperviousconcrete workabilityusinggyratory compaction[j].journalofmaterialsincivilengineer ing,2009,21(12): [13] AMERN,DELATTEN,STOREYC.Usinggyratory compaction to investigate density and mechanical propertiesofroler compactedconcrete[j].transpor tationresearchrecord:journalofthetransportation ResearchBoard,2003(1834): [14] AMERN,STOREYC,DELATTEN.Roler compac tedconcretemixdesignprocedurewithgyratorycom pactor[j].transportationresearchrecord:journalof the Transportation Research Board,2004 (1893): [15] 郝广晋, 丁明科, 任瑞波. 应用旋转压实仪与嵌挤分析改良逐级填充法 [J]. 山东建筑大学学报,2008,23 (1):6 10. HAO Guang jin,ding Ming ke,ren Rui bo.study onthescgandinter lockanalysisinimprovementof stagefiling[j].journalofshandongjianzhuuniver sity,2008,23(1):6 10.(inChinese) [16] 邹维列, 王钊, 杨志强. 路基粒状填土的旋转压实试验 [J]. 岩土力学,2004,25(11): ZOU Wei lie,wang Zhao,YANG Zhi qiang.gyra torycompactiontestforfieldcompactionsimulation

9 第 6 期李立寒, 等 : 旋转与静压成型对水泥稳定碎石性的能影响 25 ofgranularsubgradesoils[j].rockandsoilmechan ics,2004,25(11): (inChinese) [17] JTGE , 公路工程无机结合料稳定材料试验规程 [S]. JTGE ,Testmethodsofmaterialsstabilized withinorganicbindersforhighwayengineering[s]. (inchinese) [18] 袁宏伟. 沥青稳定碎石基层旋转压实成型参数的试验研究 [J]. 公路,2009(4): YUAN Hong wei.experimentandstudyongyratory compactingparametersofasphalttreated base[j]. Highway,2009(4): (inChinese) [19] CERNIG,CAMILLIS.Comparativeanalysisofgyra toryand proctorcompaction processes ofunbound granularmaterials[j].road MaterialsandPavement Design,2011,12(2): [20] 王龙, 解晓光. 水泥稳定碎石振动与静压成型物理力学指标关系 [J]. 哈尔滨工业大学学报,2012,44 (10): WANG Long,XIE Xiao guang.relationshiponindex ofphysicsandmechanicscement stabilizedaggregates betweenvibratingandstaticcompactingmethods[j]. Journalof HarbinInstituteofTechnology,2012,44 (10):70 74.(inChinese) [21] 章建龙. 水泥稳定碎石振动成型试验研究 [D]. 西安 : 长安大学,2008. ZHANG Jian long.study on thetest of vibrating compactionforcementstabilizedgravel[d].xi an: Chang anuniversity,2008.(inchinese) [22] 孟昆鹏. 道路基层材料振动压实标准的研究 [D]. 哈尔滨 : 哈尔滨工业大学,2009. MENG Kun peng.researchonstandardofvibration compactionforroadbasecoursematerial[d].harbin: HarbinInstituteofTechnology,2009.(inChinese ) ( 上接第 16 页 ) [20] KORRES W,KOYAMACN,FIENERP,etal.Anal [16] JTGE , 公路土工试验规程 [S]. ysisofsurfacesoilmoisturepaternsinagricultural JTG E ,Test methodsofsoilsforhighway landscapesusingempiricalorthogonalfunctions[j]. engineering[s].(inchinese) Hydrologyand Earth System Sciences Discussions, [17] 詹姆斯杰卡德, 罗伯特图里西. 多元回归中的交 2010,14: (inChinese) 互作用 [M]. 第 2 版. 蒋勤, 译. 上海 : 格致出版社, [21] 冯瑞玲, 王鹏程, 吴立坚. 硫酸盐渍土路基盐冻胀变形上海人民出版社,2012. 量计算方法探讨 [J]. 岩土力学,2012,33(1): JACCARDJ,TURRISIR.Interactionefectsinmulti FENG Rui ling,wangpeng cheng,wu Li jian.dis pleregression[m].2nded.translatedbyjiangqin. cussion on calculation method ofsalt dilating and Shanghai:Truth & Wisdom Press,ShanghaiPeople s frost heavedeformation occurredin sulphate saline PublishingHouse,2012.(inChinese) soilsubgrade[j].rockandsoil Mechanics,2012,33 [18] 威廉 D 贝里. 理解回归假设 [M]. 余珊珊, 译. 上 (1): (inChinese) 海 : 格致出版社, 上海人民出版社,2012. [22] BAO SC,WANG Q,BAO X H,etal.Charactersof BERRY W D.Understandingregressionassumptions saline alkalisoilin WesternJilinandbiologicaltreat [M].Translatedby YU Shan shan.shanghai:truth ment[j].journalofpureand Applied Microbiology, & Wisdom Press,Shanghai People s Publishing 2013,7: House,2012.(inChinese) [23] 万旭升, 赖远明. 硫酸钠溶液和硫酸钠盐渍土的冻结 [19] 张莎莎, 王永威, 杨晓华, 等. 砾类亚硫酸盐渍土盐胀温度及盐晶析出试验研究 [J]. 岩土工程学报,2013, 率的简化预测模型 [J]. 中国公路学报,2015,28(11): 35(11): WAN Xu sheng,laiyuan ming.experimentalstudy ZHANG Sha sha,wang Yong wei,yang Xiao onfreezingtemperatureandsaltcrystalprecipitation hua,etal.simplifiedprediction modelofsaltexpan ofsodium sulphatesolutionandsodium sulphatesa sionrateforgravelsulfitesalinesoil[j].chinajournal linesoil[j].chinesejournalofgeotechnicalengineer ofhighwayand Transport,2015,28(11):1 7.(in ing,2013,35(11): (inChinese) Chinese)

BuletinofSoiland WaterConservation Vol.38,No.3 Jun.,2018 & X R( + 1, 1, < 1,=> 3 (1. E^ IFTU ^,NO ; 2.NO\ ^,NO ;3.NO B`a -

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