656 0 引言 地球科学 中国地质大学学报 1 工程概况和数据来源 第 38 卷 乌东德水电站是金沙江下游河段规划建设的四大世界级巨型水电站 乌东德 白鹤滩 溪洛渡 向家坝的最上游阶梯, 坝址位于四川省会东县和云南省禄劝县交界的金沙江下游河道上. 大坝为双曲拱坝, 其拱座抗力体的稳定性是坝区关键的

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1 第 38 卷第 3 期地球科学 中国地质大学学报 Vol.38 No 年 5 月 EarthScience JournalofChinaUniversityofGeosciences May 2013 doi: /dqkx 乌东德坝区拱座岩体三维裂隙连通率特征 王晓明 1, 黄孝泉 2, 夏 露 1, 王吉亮 2,3,4, 肖云华 2, 于青春 1 1. 中国地质大学水资源与环境学院, 北京 长江三峡勘测研究院有限公司, 湖北武汉 长江勘测规划设计研究院, 湖北武汉 上海交通大学土木工程博士科研流动站, 上海 摘要 : 裂隙连通率是进行岩体稳定性评价不可或缺的参数, 合理确定三维裂隙连通率的大小一直是岩体力学中的难题之一. 结合金沙江乌东德水电站工程, 采用投影法对乌东德坝区 850m 高程的拱座岩体进行了三维连通率研究. 根据研究区域的工程地质条件, 确定了拱座岩体的潜在滑动边界 ; 采用逆建模方法建立拱座岩体的裂隙网络模型 ; 在裂隙网络模型中设置不同大小 不同位置和不同方位的投影面进行三维连通率求解, 探讨三维连通率的尺寸效应 分布特征和空间变化规律. 研究结果表明 : 侧滑面连通率尺寸效应显著而底滑面连通率尺寸效应不明显 ; 侧滑面连通率近似呈正态分布, 左岸侧滑面连通率均值为 3.9%, 右岸侧滑面连通率均值为 8.1%; 侧滑面连通率随空间方位产生明显变化, 投影面倾角越大, 侧滑面连通率越小. 这为乌东德坝区拱座岩体的稳定性评价提供了重要的参数依据. 关键词 : 稳定性评价 ; 三维裂隙连通率 ; 投影法 ; 拱座岩体 ; 投影面 ; 岩体力学. 中图分类号 :TU42 文章编号 : (2013) 收稿日期 : 犆犺犪狉犪犮狋犲狉犻狊狋犻犮狊狅犳犜犺狉犲犲 犇犻犿犲狀狊犻狅狀犪犾犉狉犪犮狋狌狉犲犘犲狉狊犻狊狋犲狀犮犲狅犳犃犫狌狋犿犲狀狋犚狅犮犽犕犪狊犻狀犠狌犱狅狀犵犱犲犇犪犿犃狉犲犪 WANG Xiaoming 1,HUANGXiaoquan 2,XIALu 1,WANGJiliang 2,3,4,XIAOYunhua 2,YUQingchun 1 1. 犛犮犺狅狅犾狅犳犠犪狋犲狉犚犲狊狅狌狉犮犲狊犪狀犱犈狀狏犻狉狅狀犿犲狀狋, 犆犺犻狀犪犝狀犻狏犲狉狊犻狋狔狅犳犌犲狅狊犮犻犲狀犮犲狊, 犅犲犻犼犻狀犵 , 犆犺犻狀犪 2. 犜犺狉犲犲犌狅狉犵犲狊犌犲狅狋犲犮犺狀犻犮犪犾犆狅狀狊狌犾狋犪狀狋狊犆狅., 犔狋犱., 犠狌犺犪狀 , 犆犺犻狀犪 3. 犆犺犪狀犵犼犻犪狀犵犐狀狊狋犻狋狌狋犲狅犳犛狌狉狏犲狔, 犘犾犪狀狀犻狀犵, 犇犲狊犻犵狀犪狀犱犚犲狊犲犪狉犮犺, 犠狌犺犪狀 , 犆犺犻狀犪 4. 犘狅狊狋犱狅犮狋狅狉犪犾犉犾狅狑犛狋犪狋犻狅狀狅犳犆犻狏犻犾犈狀犵犻狀犲犲狉犻狀犵犪狀犱犃狉犮犺犻狋犲犮狋狌狉犲, 犛犺犪狀犵犺犪犻犑犻犪狅犜狅狀犵犝狀犻狏犲狉狊犻狋狔, 犛犺犪狀犵犺犪犻 , 犆犺犻狀犪 犃犫狊狋狉犪犮狋 :Fracturepersistenceisanesentialparametertoevaluatethestabilityofrockmas.Thecalculationofthredimensional(3D)frac turepersistencehasalwaysbenadificultyinrockmechanics.inthepresentstudy,aprojectionmethodbasedonfracturenetworkmodelingis employedtostudythe3dfracturepersistenceofabutmentrockmasinwudongdedamarea.acordingtotheengineringgeologicalcondi tions,thepotentialslidingboundariesofabutmentrockmasoneachbankaredetermined.subsequentlyfracturenetworksareconstructedby aninversemethod.infracturenetworks,projectionplaneswithdiferentsizes,diferentpositionsanddiferentorientationsaresettocalculate 3Dfracturepersistence.Thescaleefects,distributioncharacteristicsandthechangesofpersistenceonlateralslipsurfacewithdirectionsare discused.thefolowingconclusionsaredrawnfromthestudy:(1)thelateralslipsurfacehasmarkedscaleefectwhereasbotomslipsurface doesnot;(2)duetotheinhomogeneousrockmas,thedistributiontypeof3dpersistenceoflateralslipsurfaceareapproximatelynormal.the meanvalueofpersistenceoflateralslipsurfaceonleftbankis3.9%andthatonrightbankis8.1%;(3)thepersistenceoflateralslipsurface varieswiththedirectionschanges.thestepdipofprojectionplanecorespondstoalowpersistencevalueoflateralslipsurface.thestudy providesaparameterbasisforevaluatingthestabilityofabutmentrockmasinwudongdedamarea. 犓犲狔狑狅狉犱狊 :stabilityevaluation;threedimensionalfracturepersistence;projectionmethod;abutmentrock mass;projection plane;rockmechanics. 基金项目 : 国家自然科学基金资助项目 (No ); 中央高校基本科研业务费专项资金资助项目 (No.2011YYL147). 作者简介 : 王晓明 (1984-), 男, 博士研究生, 主要从事岩体裂隙及块体理论的研究工作. wangxiaoming1984@126.com 通讯作者 : 于青春, yuqch@cugb.edu.cn

2 656 0 引言 地球科学 中国地质大学学报 1 工程概况和数据来源 第 38 卷 乌东德水电站是金沙江下游河段规划建设的四大世界级巨型水电站 乌东德 白鹤滩 溪洛渡 向家坝的最上游阶梯, 坝址位于四川省会东县和云南省禄劝县交界的金沙江下游河道上. 大坝为双曲拱坝, 其拱座抗力体的稳定性是坝区关键的工程地质问题之一. 岩体裂隙连通率是进行拱座岩体稳定性计算不可或缺的指标, 合理确定拱座岩体的裂隙连通率对评价拱座岩体的稳定性和拱坝设计具有重要意义. 裂隙连通率可表示为裂隙迹长犾犻之和与基准测线长度犔的比值 (Σ 犾犻 / 犔 ) 或单个裂隙面面积犪犻之和与共面的基准面面积犃的比值 (Σ 犪犻 / 犃 )(Der showitzandeinstein,1988). 实际上, 由于岩体中裂隙发育的复杂性以及裂隙露头面的局限性, 裂隙面的面积难以通过实际测量获得, 因此裂隙连通率常通过裂隙迹长求算 (Kim 犲狋犪犾.,2007), 计算方法主要有基于实测测量 概率模型 ( 黄国明和黄润秋, 1998; 范留明和黄润秋,2003) 和裂隙网络模拟 ( 李浩等,2001; 杜景灿等,2003; 荣冠等,2004) 的计算方法. 然而, 采用上述方法得到的裂隙连通率通常是二维连通率, 难以真实反映裂隙在空间中的连通情况. 到目前为止, 从空间角度考虑裂隙三维连通率的研究成果仍较少, 张发明等 (2004) 应用岩桥破坏机理, 选取通过破坏面的结构面, 采用三维曲面拟合的方法, 建立了三维裂隙连通率的计算方法 ; 卢波等 (2004) 提出采用遗传算法求解三维连通率 ; 陈剑平等 (2005) 采用投影法求取工程岩体关键部位 特定方向上的三维连通率 ; 胡耀飞等 (2011) 基于现场实测的缓倾硬性结构面, 运用三维空间投影图解求解三维连通率. 上述研究主要集中在三维连通率的求解方法上, 实际工程中三维连通率的特征研究尚存在空白. 本文采用投影法对乌东德坝区 850m 高程的拱座岩体进行了三维裂隙连通率研究. 根据研究区域工程地质条件, 确定拱座抗力体的潜在滑动边界 ; 利用逆建模方法 ( 于青春和大西有三,2003; 于青春等, 2005,2007) 建立研究区域的裂隙网络模型 ; 在裂隙网络模型中设置不同大小 不同位置和不同方位的投影面进行三维连通率求解, 探讨三维连通率的尺寸效应 分布特征和空间变化规律. 研究成果为乌东德坝区拱座岩体稳定性评价提供了基本依据, 对类似工程具有借鉴价值和指导意义. 乌东德水电站的拟建大坝坝形为双曲拱坝, 坝顶高程 988m, 坝高约 265m. 坝址处河谷形态呈狭窄的 V 形, 两岸地形基本对称, 高陡险峻, 坡形完整. 左岸高程 1150m 以下谷坡坡度 70 ~76 ; 右岸高程 1080m 以下谷坡坡度 60 ~75. 建坝地层为落雪组第 3 段 ( 3 ) 厚层 巨厚层夹中厚层及少量薄层灰岩 大理岩, 岩石强度高, 抗风化能力强 ; 地层产状 : 走向 260 ~280, 倾向 S, 倾角 75 ~85, 地层走向与金沙江流向大角度斜交. 建坝岩体中未发现贯穿性断层切割, 岩体结构以厚层状 巨厚层状 中厚层状结构为主, 岩体较完整 - 完整. 裂隙大多数短小, 勘探平洞中揭露的裂隙迹长一般不超过 5m. 裂隙多为方解石 钙质和石英充填, 胶结良好, 裂隙面较平直. 本文选取了拱座岩体 850m 高程进行三维连通率研究, 用于建立裂隙网络模型的裂隙样本分别来源于勘探平洞 PD53 和 PD542( 平洞位置见图 1). PD53 平洞位于乌东德水电站坝址区左岸 850m 高程, 洞口坐标 : 犡 = , 犢 = , 洞向 156, 洞深 192.8m, 裂隙连通率编录图编录了其中的 140m, 平洞断面尺寸约 2m 2m( 宽 高 ). 该平洞内裂隙主要走向为 NNWNNE, 倾 W, 以中倾角为主.PD542 平洞位于金沙江乌东德水电站坝址右岸 850m 高程, 洞向 156, 与该段金沙江岸坡走向基本平行. 上游掌子面坐标为犡 = , 犢 = 平洞断面尺寸约为 2m 2m( 宽 高 ), 洞深 167.6m, 裂隙连通率编录图编录了其中的 133m. 裂隙主要走向为 NNW, 以倾 SWW 为主, 并以中陡倾角为主. 2 潜在滑动边界的确定 抗滑稳定分析中的抗力体边界, 常由若干个滑裂面和临空面组成. 滑裂面一般应是岩体内的各种结构面, 尤其是软弱结构面. 临空面则为天然地表 ( 左东启等,1995). 图 1 为金沙江乌东德水电站可行性研究阶段高程 850m 大坝工程地质平切图, 通过此图分析大坝拱座抗力体的潜在滑动边界. 拱坝的上游面基础内存在水平拉应力区, 有产生铅直裂缝的可能, 因此滑动体的上游边界一般假定从拱坝上游面开始, 图 1 中, 犃点和犅点分别为

3 第 3 期王晓明等 : 乌东德坝区拱座岩体三维裂隙连通率特征 N 3-1 PD54-2 A PD5-3 B f ~80 o o 3-5 D ~80 o of C 50 m o PD5-3 f42 17 图 1 金沙江乌东德水电站高程 850m 大坝工程地质平切图 Fig.1 HorizontalengineeringgeologicalsectionofdamareaofWudongdehydropowerstationatanelevationof850m 1. 会理群落雪组第 2 段第 3 亚段, 白云岩 ;2. 会理群落雪组第 3 段第 1 亚段, 主要为灰岩 大理岩 ;3. 会理群落雪组第 3 段第 2 亚段, 主要为白云岩 灰岩 ;4. 会理群落雪组第 3 段第 3 亚段, 主要为灰岩 ;5. 会理群落雪组第 3 段第 4 亚段, 主要为白云岩 石英岩 ;6. 会理群落雪组第 3 段第 5 亚段, 主要为灰岩 大理岩 ;7. 会理群落雪组第 4 段第 1 亚段, 白云岩 ;8. 会理群落雪组第 4 段第 2 亚段, 灰岩 ;9. 会理群落雪组第 5 段第 1 亚段, 粉砂岩 ;10. 会理群落雪组第 5 段第 2 亚段, 千枚岩 ;11. 会理群落雪组第 5 段第 3 亚段, 细砂岩 ;12. 会理群落雪组第 6 段, 灰岩 ;13. 地层界限 ( 段或亚段 );14. 断层及编号 ;15. 金沙江流向 ;16. 坐标点 ;17. 勘探平洞及编号 右岸和左岸拱座上游面的端点, 这两点附近容易产生张拉裂隙造成拱座岩体的破坏, 因此, 直线犃犅可视为拱座抗力体的上游边界. 拱座抗力体发生滑动的一个必要条件是具备滑移空间, 冲沟 河流急弯和岸坡突出段等均可构成横向临空面 ( 左东启等,1995). 拱坝下游金沙江左 右岸各发育 1 条比较大的冲沟, 左岸为青崖沟, 右岸为黄崖沟, 这 2 条冲沟为左 右岸拱座抗力体提供了滑出的空间. 在图 1 中, 从点犃引一条直线, 使该直线与黄 崖沟地形轮廓线相切, 切点为犆, 点犆即为右岸拱座岩体发生潜在滑移的最下游端点, 直线犃犆为右岸拱座岩体的侧滑边界 ; 同理, 点犇为左岸拱座岩体发生潜在滑移的最下游端点, 直线犅犇为左岸拱座岩体的侧滑边界. 当然, 右岸拱座岩体不一定完全沿着直线 犃犆发生滑动, 右岸拱座岩体可能沿直线犃犅与犃犆构成的扇形区域内的任一方向发生滑动 ; 左岸拱座岩体则可能沿直线犅犇与犅犃构成的扇形区域内的任一方向发生滑动. 图 1 中, 直线犃犅指向 66, 犃犆指向

4 658 地球科学 中国地质大学学报 第 38 卷 164, 犅犇指向 159, 犅犃指向 246. 由此确定的右岸拱座岩体的侧滑面走向在 66 ~164 之间, 左岸拱座岩体的侧滑面走向在 159 ~246 之间. 构成拱座岩体侧滑面的主要为平行金沙江岸坡的陡倾角结构面, 研究区域内的断层和层间剪切带与河流大角度斜交, 对拱座岩体的滑动影响甚小, 本文重点研究陡倾角随机裂隙的连通情况. 拱座抗力体底部存在缓倾角裂隙或软弱夹层面时, 会大大降低岩体的抗剪强度, 容易造成岩体的滑动破坏, 缓倾角裂隙或软弱夹层则构成滑动岩体的底部边界. 研究区域内的软弱夹层主要为陡倾角结构面, 难以构成滑动岩体的底滑面, 构成滑动岩体底滑面的结构面主要为缓倾角随机裂隙. 3 三维连通率计算 X X (a) Z Z Y Y 3.1 裂隙网络模拟裂隙网络模型是进行三维裂隙连通率计算的基础. 本文采用逆建模方法 ( 于青春和大西有三,2003; 于青春等,2005,2007) 对研究区域进行随机裂隙网络模拟. 该方法假设裂隙为有限大小的圆盘, 裂隙的方向由产状确定, 裂隙的位置通过泊松过程定义. 逆建模方法的指导原则是使模型能够再现野外通过露头和钻孔等手段所观察到的裂隙现象. 首先, 根据野外资料的整理对裂隙圆盘直径的平均值 标准差和密度修正系数做出初始猜测, 这样就可以初步生成裂隙网络 ; 然后, 对生成的裂隙进行抽样统计与实测裂隙进行对比, 若二者存在明显差别则利用优化方法改进裂隙圆盘直径的平均值 标准差和密度修正系数, 再重新生成裂隙网络模型. 这样, 循环改进参数直至产生的裂隙能够很好地拟合实测裂隙为止. 生成的三维裂隙网络模型见图 2, 图 2a 为左岸 850m 高程的裂隙网络模型, 模型大小为 140m 100m 100m, 狓轴方向为 336, 与平洞 PD53 走向一致, 该模型共包含 2 组裂隙, 裂隙的直径均值分别为 2.24m 和 2.61m, 相应的三维密度分别为 0.101m -3 和 0.016m -3 ; 图 2b 为右岸 850m 高程的裂隙网络模型, 模型大小为 133m 100m 100m, 狓轴方向为 336, 与平洞 PD542 走向一致, 该模型同样包含了 2 组裂隙, 裂隙的直径均值分别为 2.14m 和 1.80m, 三维密度为 0.059m -3 和 0.090m 三维连通率计算方法采用投影法计算出的三维裂隙连通率物理意义明确, 容易理解, 且该方法易于计算机实现, 因此本文采用投影法对研究区域进行三维连通率计算. 投 (b) 图 2 研究区域裂隙网络模型 Fig.2 Fracturenetworksofstudyarea a. 左岸 850m 高程裂隙网络模型 (140m 100m 100m);b. 右岸 850m 高程裂隙网络模型 (133m 100m 100m), 图 3 投影法计算三维连通率基本过程 Fig.3 Basicproceduresfor3Dfracturepersistencecalcula tionbasedonprojectionmethod

5 第 3 期王晓明等 : 乌东德坝区拱座岩体三维裂隙连通率特征 659 ( ) ( <0.5 w) < 15 o ) ( 5 cm),,,, 图 4 三维连通率计算流程 Fig.4 Flowchartofthreedimensionalpersistencecalculation 影法计算三维裂隙连通率的基本步骤见图 3. 图 3 中, 投影基准面附近的结构面指与投影基准面 ( 简称投影面 ) 方向基本平行 ( 一般与投影面方向夹角 <15 ) 且与投影面距离 <0.5 狑 ( 狑为投影带宽度 ) 的结构面. 上述步骤中, 结构面的投影面积是计算的关键和难点. 为解决这一问题, 本文采用了小方格法 ( 陈剑平等,2005). 该方法将投影面离散成多个等面积的小方格, 通过逐一判断小方格是否位于结构面的投影区域之中进而近似求得结构面投影面积, 小方格面积越小计算精度越高. 为了实现上述步骤, 笔者编制了相应的计算程序, 程序的计算流程如图 4 所示. 4 三维连通率特征 4.1 三维连通率的尺寸效应岩体中裂隙发育的不均匀性和随机性使得三维连通率随投影面大小而变化, 若投影面面积小于裂隙平均面积时, 连通率在 0%~100% 之间变化, 难以反映岩体中裂隙的连通情况 ; 当投影面面积很大时, 需要建立足够大的裂隙网络模型才能容纳投影面, 浪费了计算机空间和宝贵的时间. 为分析投影面尺寸对三维连通率的影响进而确定合适的投影面大小, 本文在两个裂隙网络模型中分别设置了不同大小的投影面计算底滑面和侧滑面的三维连通率. 计算底滑面连通率时, 选取的投影面为水平正方形, 正方形边长为 5~100m, 每隔 5m 进行 1 次底滑面连 通率计算 ; 计算侧滑面连通率时, 选取的投影面为平行金沙江岸坡的正方形, 左岸投影面产状为 , 右岸投影面产状为 66 70, 正方形边长为 5~ 100m, 每隔 5m 进行一次侧滑面连通率计算. 选取的投影带宽为 2m. 研究区域内裂隙连通率随投影面大小的变化情况见图 5. 从图 5a 中可以看出, 左岸 850m 高程的底滑面裂隙连通率较小, 最大值为 0.8%, 底滑面连通率的尺寸效应并不显著 ; 而对于侧滑面连通率情况则有所不同, 当投影面边长为 5m 时, 侧滑面连通率为 0, 之后随着投影面边长的增加侧滑面连通率急剧增大, 当投影面边长增加到 15m 时, 连通率达到最大值, 之后连通率略有下降并开始出现波动, 随着投影面边长的持续增加, 侧滑面连通率趋于稳定. 采用公式 (1) 对侧滑面连通率进行稳定性判定, 若第犻个及其后所有连通率都满足公式 (1) 时可以认为连通率达到稳定状态. 通过计算, 当投影面边长达到 50m 时侧滑面连通率进入稳定状态, 此时连通率为 5.2%. 狘 犓犻 +1- 犓犻 犓犻 +1 狘 10%. (1) 与左岸情况类似, 右岸 850m 高程的底滑面连通率较小, 最大值为 1.1%, 底滑面连通率的尺寸效应不明显 ; 投影面边长为 5m 时, 右岸侧滑面连通率最小, 最小值为 2.5%, 随着投影面边长的增加, 侧滑面连通率逐渐增大, 投影面边长达到 20m 以后连通率开始上下波动, 当投影面边长达到 45m 时, 侧滑面连通率满足公式 (1), 侧滑面连通率后进入稳定状态, 连通率在 6% 附近上下波动. 通过以上分析可知, 左右岸 850m 高程的底滑面连通率小, 接近于 0, 底滑面的尺寸效应不明显 ; 对于两岸的侧滑面连通率, 投影面边长达到某一临界值时才趋于稳定, 左岸的投影面边长不应小于 50m, 右岸投影面边长不应小于 45m, 进入稳定状态后左岸和右岸的侧滑面连通率值分别在 5% 和 6% 附近波动. 4.2 三维连通率分布特征由于拱座岩体中裂隙发育的随机性, 当投影面的位置发生变化时, 连通率大小也会随之而变化, 连通率可能存在统计学上的概率分布特征. 研究区域内, 底滑面的连通率很小, 其变化并不明显, 因此本部分以金沙江两岸的侧滑面连通率为研究对象, 重点分析侧滑面连通率的分布特征. 在左岸 850m 高程的岩体裂隙网络模型中, 等间距布设了 80 个投影面进行侧滑面连通率计算, 投

6 660 地球科学 中国地质大学学报 第 38 卷 (a) (m) (b) (m) 图 5 研究区域裂隙连通率与投影面边长的关系曲线 Fig.5 Relationshipbetweenfracturepersistenceandlengthofprojectionplane 影面平行于左岸岸坡, 方向为 , 投影面的水平间距为 1m, 大小为 80m 80m; 右岸 850m 高程的岩体裂隙网络模型中同样布设了 80 个投影面, 投影面方向为 66 70, 与右岸岸坡平行, 投影面的水平间距为 0.8m, 大小为 80m 80m. 经计算, 获得了两岸侧滑面连通率值, 其分布情况见图 6. 从上图中可以看出, 尽管投影面的方向相同, 但连通率大小仍存在差别, 反映了拱座岩体的不均匀性. 左岸侧滑面连通率位于 1.9%~6.6% 之间, 最大值与最小值相差 4.7%, 图 6a 表明左岸侧滑面连通率近似服从正态分布, 连通率平均值为 3.9%, 标准差为 1.0%; 右岸侧滑面连通率位于 5.9% ~ 11.6% 之间, 最大值与最小值相差 5.7%, 图 6b 表明右岸侧滑面连通率近似服从正态分布, 连通率平均值为 8.1%, 标准差为 0.9%. 如上所述, 乌东德坝区拱座岩体发育的不均匀性使得不同位置投影面的连通率大小不等, 两岸的侧滑面连通率近似服从正态分布. 在求算连通率时, 应选取不同位置的投影面进行多次计算, 以保证连通率的准确性. 4.3 侧滑面连通率随方位的变化规律三维连通率不仅与投影面大小 位置有关, 还与投影面的方位密切相关. 理论上而言, 当选取的投影面平行于最发育裂隙组时, 得到的三维连通率最大. 为获得侧滑面连通率的空间分布特征, 在左右岸两个岩体裂隙网络模型中布设了不同方位的多个投影面进行三维连通率计算. 根据文中确定的潜在滑动 ~2 2~3 3~4 4~5 5~6 6~7 5~6 6~7 7~8 8~9 9~10 10~11 11~12 图 6 侧滑面连通率分布 Fig.6 Persistencehistogramoflateralslipsurface 边界, 在左岸裂隙网络模型中布设的投影基准面方位为走向 155 ~250 倾向坡外, 倾角为 65 ~80 之间, 每 5 走向和倾角各进行一次连通率计算 ; 右岸裂隙网络模型中, 投影基准面的走向在 65 ~165 之间, 倾向坡外, 倾角在 60 ~75 之间, 每 5 走向和倾角各进行一次连通率计算, 计算结果见图 7. 从图 7 中可以看出, 侧滑面连通率随投影面方位的变化产生明显的改变. 图 7a 中各个倾角的变化曲线表明左岸 850m 高程的侧滑面连通率随投影面走向的改变具有先增大后减小的趋势, 当投影面走向为 (a) (b)

7 第 3 期王晓明等 : 乌东德坝区拱座岩体三维裂隙连通率特征 (a) 65 o 70 o 75 o 80 o (b) 60 o 65 o 70 o 75 o ( o ) ( ) 图 7 左岸 (a) 和右岸 (b)850m 高程拱座岩体侧滑面连通率空间变化曲线 Fig.7 Persistenceoflateralslipsurfaceindiferentdirectionsofleftbank(a)andrightbank(b) 175 ~190 时, 各倾角的侧滑面连通率达到最大值, 当投影面走向为 175, 倾角为 65 时, 侧滑面连通率最大, 最大值为 24.4%, 之后侧滑面连通率随走向的改变而减小, 直至为 0; 当投影面走向不变时, 左岸侧滑面连通率随倾角的增大而减小. 图 7b 中, 右岸 850m 高程的侧滑面连通率初始为 0, 当投影面走向为 105 时, 连通率不再为 0, 并随着投影面走向的改变而增大, 当投影面走向为 165 时, 侧滑面连通率达到最大值, 最大为 13.1%; 与左岸侧滑面连通率相似, 总体上右岸侧滑面连通率随投影面倾角的增大而减小, 投影面倾角为 60 时, 各走向的侧滑面连通率最大. 乌东德坝区拱座岩体的三维裂隙连通率具有显著的方向性, 这是由裂隙的发育特征决定的. 研究区域发育的最优势裂隙组的平均产状为 左右, 因此投影面产状与该方向越接近, 侧滑面连通率越大, 如左岸侧滑面连通率最大时, 投影面走向为 175 倾向坡外, 倾角为 60, 即 , 与最优势裂隙组的平均产状比较接近. 5 结语 三维裂隙连通率是从空间角度对岩体结构特征 进行定量描述的重要指标, 对评价岩体稳定性意义重大. 本文结合在建的乌东德水电站工程, 采用基于裂隙网络模拟的投影法对 850m 高程的拱座岩体进行了三维连通率计算, 分析了投影面大小对三维连通率的影响, 对侧滑面连通率的分布特征进行了研究, 并得出了侧滑面连通率随空间方位的变化规律. 基于本文的研究, 主要得出了如下结论 :(1) 研究区域右岸拱座岩体的侧滑面走向在 66 ~164 之间, 左岸拱座岩体的侧滑面走向在 159 ~246 之间, 构成拱座岩体侧滑面的主要为平行金沙江岸坡的陡倾角裂隙, 构成底滑面的主要为近水平产状的缓倾角裂隙 ;(2) 底滑面连通率的尺寸效应不明显 ; 侧滑面连通率尺寸效应显著, 投影面应大于某一临界值才能保证连通率的稳定, 左岸投影面应大于 50m 50m, 右岸投影面应大于 45m 45m;(3) 拱座岩体的侧滑面连通率近似服从正态分布, 左岸测滑面连通率平均值为 3.9%, 标准差为 1.0%, 右岸侧滑面连通率平均值为 8.1%, 标准差为 0.9%;(4) 侧滑面连通率随空间方位变化明显, 投影面倾角越大, 侧滑面连通率越小. 当投影面走向为 175 倾向坡外, 倾角为 60 时, 左岸侧滑面连通率最大 ; 当投影面走向为 165 倾向坡外, 倾角为 65 时, 右岸侧滑面连通率最大. 本研究为合理确定乌东德坝区拱座岩体的连

8 662 地球科学 中国地质大学学报 第 38 卷 通率提供了依据, 对拱座岩体的稳定性评价和拱坝设计具有重要意义. 犚犲犳犲狉犲狀犮犲狊 Chen,J.P.,Lu,B.,Gu,X.M.,etal.,2005.Determining ThreeDimensionalConnectivityofRockMassDisconti nuitybyprojection. 犆犺犻狀犲狊犲犑狅狌狉狀犪犾狅犳犚狅犮犽犕犲犮犺犪狀犻犮狊犪狀犱犈狀犵犻狀犲犲狉犻狀犵,24(15): (inChinesewith Englishabstract). Dershowitz,W.S.,Einstein,H.H.,1988.Characterizing RockJointGeometrywithJointSystem Models. 犚狅犮犽犕犲犮犺犪狀犻犮狊犪狀犱犚狅犮犽犈狀犵犻狀犲犲狉犻狀犵,21(1):21-51.doi: /BF Du,J.C.,Chen,Z.Y.,Wang,X.G.,2003.ApplicationofOpti mizingmethodsincalculatingpersistenceratioandcom prehensiveshearstrengthofjointedrock Mas. 犆犺犻狀犲狊犲犑狅狌狉狀犪犾狅犳犚狅犮犽犕犲犮犺犪狀犻犮狊犪狀犱犈狀犵犻狀犲狉犻狀犵,22(9): (inChinesewithEnglishabstract). Fan,L.M.,Huang,R.Q.,2003.ProbabilityModelforEsti matingconnectivityrateofdiscontinuitiesanditsen gineering Application. 犆犺犻狀犲狊犲犑狅狌狉狀犪犾狅犳犚狅犮犽犕犲 犮犺犪狀犻犮狊犪狀犱犈狀犵犻狀犲犲狉犻狀犵,22(5): (inChinese withenglishabstract). Hu,Y.F.,Zhang,Y.,Jin,X.G.,2011.StatisticsofGentle AngleRigidStructuralPlanePersistenceRatio. 犎狔犱狉狅 犵犲狅犾狅犵狔犪狀犱犈狀犵犻狀犲犲狉犻狀犵犌犲狅犾狅犵狔,38(4):78-81(in ChinesewithEnglishabstract). Huang,G.M.,Huang,R.Q.,1998.EstimationofConnectiv ityofdiscontinuitiesbywindow Method. 犎狔犱狉狅犵犲狅犾狅 犵狔犪狀犱犈狀犵犻狀犲犲狉犻狀犵犌犲狅犾狅犵狔,25(6):27-30(inChinese withenglishabstract). Kim,B.H.,Kaiser,P.K.,Graseli,G.,2007.InfluenceofPer sistenceonbehaviouroffracturedrockmas. 犌犲狅犾狅犵犻犮犪犾犛狅犮犻犲狋狔,284(1): doi: /SP Li,H.,Wu,X.L.,Zhu,H.C.,2001.CalculationofLine connectivityoffissurein Rock Mass. 犚狅犮犽犪狀犱犛狅犻犾犕犲犮犺犪狀犻犮狊,22(3): (inChinesewithEnglish abstract). Lu,B.,Chen,J.P.,Shi,B.F.,etal.,2004.Applicationof GeneticAlgorithmtoEvaluate3DPersistenceofJointed Rock Mass. 犆犺犻狀犲狊犲犑狅狌狉狀犪犾狅犳犚狅犮犽犕犲犮犺犪狀犻犮狊犪狀犱犈狀犵犻狀犲犲狉犻狀犵,23(20): (in Chinese with Englishabstract). Rong,G.,Zhou,C.B.,Zhu,H.C.,etal.,2004.Researchon FisuresNetworkofJointedRockMasesinOneSectionof ThreeGorgesReservoir. 犚狅犮犽犪狀犱犛狅犻犾犕犲犮犺犪狀犻犮狊,25(7): (inChinesewithEnglishabstract). Yu,Q.C.,Liu,F.S.,Ohnishi,Y.,2005.ThreeDimensional PlanarModelforFluidFlowinDiscreteFractureNet workofrock Masses. 犆犺犻狀犲狊犲犑狅狌狉狀犪犾狅犳犚狅犮犽犕犲 犮犺犪狀犻犮狊犪狀犱犈狀犵犻狀犲犲狉犻狀犵,24(4): (inChinese withenglishabstract). Yu,Q.C.,Ohnishi,Y.,2003.ThreedimensionalDiscrete FractureNetworkModelandItsInverseMethod. 犈犪狉狋犺犛犮犻犲狀犮犲 犑狅狌狉狀犪犾狅犳犆犺犻狀犪犝狀犻狏犲狉狊犻狋狔狅犳犌犲狅狊犮犻犲狀犮犲狊, 28(5): (inChinesewithEnglishabstract). Yu,Q.C.,Xue,G.F.,Chen D.J.,2007.GeneralBlock MethodofFractured Rock Mass.China Waterpower Press,Beijing(inChinese). Zhang,F.M.,Wang,X.G.,Jia,Z.X.,etal.,2004.3DJoint Persistence Calculationthrough Random Simulation. 犆犺犻狀犲狊犲犑狅狌狉狀犪犾狅犳犚狅犮犽犕犲犮犺犪狀犻犮狊犪狀犱犈狀犵犻狀犲犲狉犻狀犵, 23(9): (inChinesewithEnglishabstract). Zuo,D.Q.,Wang,S.X.,Lin,Y.C.,1995.HydraulicStruc tures.hohaiuniversitypress,nanjing(inchinese). 附中文参考文献陈剑平, 卢波, 谷宪民, 等,2005. 用投影法求算岩体结构面三维连通率. 岩石力学与工程学报,24(15): 杜景灿, 陈祖煜, 汪小刚,2003. 寻优方法在岩体结构面连通特性和综合抗剪强度研究中的应用. 岩石力学与工程学报,22(9): 范留明, 黄润秋,2003. 岩体结构面连通率估计的概率模型及其工程应用. 岩石力学与工程学报,22(5): 胡耀飞, 张勇, 靳晓光,2011. 基于现场实测的缓倾硬性结构面连通率统计. 水文地质工程地质,38(4): 黄国明, 黄润秋,1998. 用窗口法估计不连续面的连通率. 水文地质与工程地质,25(6): 李浩, 吴晓玲, 朱焕春,2001. 岩体裂隙线贯通率的计算机模拟计算. 岩土力学,22(3): 卢波, 陈剑平, 石丙飞, 等,2004. 用遗传算法求解节理岩体三维连通率. 岩石力学与工程学报,23(20): 荣冠, 周创兵, 朱焕春, 等,2004. 三峡水库某库段岩体裂隙网络模拟研究. 岩土力学,25(7): 于青春, 薛果夫, 陈德基,2007. 裂隙岩体一般块体理论. 北京 : 中国水利水电出版社. 于青春, 刘丰收, 大西有三,2005. 岩体非连续裂隙网络三维面状渗流模型. 岩石力学与工程学报,24(4): 于青春, 大西有三,2003. 岩体三维不连续裂隙网络及其逆建模方法. 地球科学 中国地质大学学报,28(5): 张发明, 汪小刚, 贾志欣, 等,2004. 三维结构面连通率的随机模拟计算. 岩石力学与工程学报,23(9): 左东启, 王世夏, 林益才,1995. 水工建筑物. 南京 : 河海大学出版社.

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JournalofSoiland WaterConservation Vol.32No.1 Feb.,2018!#$%&' 1, 2, 3, 1, 4, 5, 1 ( , :;, ; ( ),0 5 <-. 4, ;3 321 20182 JournalofSoiland WaterConservation Vol.32No.1 Feb.,2018!"#$%&' 1, 2, 3, 1, 4, 5, 1 (1. 23 4,567089 :;, 100083; 2. 23 ( ),0 5 4,?@ 750021; 4.A-2

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