MAAP5燃料池模式介紹與設定

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1 核一廠 MAAP 5 程式 FLEX 分析 黃毅文

2 Outline FLEX 簡介 (EA NEI 12-6) NEDC-33771P 介紹 FLEX 基本案例分析結果 FLEX 延伸案例分析結果 結論 1

3 FLEX 緣起 : FLEX 簡介 福島事故後, 美國 NRC 於 212 年 3 月發佈 order EA (mitigation of beyond-design-basis external events) NEI 於同年 8 月發佈 NEI 12-6 (FLEX 施行導則 ) GEH 於次年發佈 NEDC-33771P (GEH 對於 FLEX 之評估報告 ) FLEX 簡介 : ( 摘自 NEI 12-6) 全名為 Diverse and FLEXible Coping Strategies 為具有多樣化且具變通性的應變策略 是減輕 Beyond-design-basis 之外部事件之方法 (NRC Order 要求 ), 目的在於維持爐心 圍阻體 SFP 之冷卻能力 1 st Phase: 依靠電廠已安裝設備之初始應付 2 nd Phase: 由電廠已安裝設備轉換到廠內的 FLEX 設備 3 rd Phase: 由廠外的設備得到更多的處理能力與多重性, 直到電力 水源 與冷卻水注入系統已恢復 2

4 FLEX 簡介 FLEX 整體架構 :( 摘自 NEI 12-6) 超過設計基準外部 / 天然事件 (BDBEE) -- 長期喪失電源 (ELAP) -- 喪失最終熱沉 (LUHS) 增加多樣化且變通性的策略來緩和事故 -- FLEX Strategies 3

5 NEDC-33771P 介紹 NEDC-33771P 簡介 : 為 GEH 對於 FLEX 施行導則的評估報告 依各型 BWR 電廠評估模擬圍阻體較容易因過壓高溫失效之時間 評估各廠最少所需之爐心注水量 NEDC-33771P 目的 : 為 NEI 12-6 提供額外的 BWR 各類型電廠資訊, 包含 : 電廠對於 ELAP(Extended Loss of AC Power) 事故的響應 電廠對於 Loss of UHS(Ultimate Heat Sink) 事故的響應 針對各類型電廠的分析基礎與建議動作 主要涉及以下三個關鍵安全功能 : 爐心冷卻 圍阻體完整性 SFP 冷卻 4

6 核一廠基本案例分析 核一廠基本案例假設條件 : 事故前開始為全功率運轉狀態 熱功率 184MWt, 爐壓為 psia 衰變熱採用 1979 ANS 5.1 標準, 並假設敏感度為 2 sigma, 即 ANS sigma 反應器初始水位在 9 cm ( 窄幅水位 ) MSIV 在急停信號後 3.5 秒完全關閉, 且無一次側洩漏 溼井自由空間體積為 95 ft 3, 氣溫為 33.5 C, 溼井壓力 1psig, 溼井溼度 1% Torus 體積為 7276 ft 3, 水溫為 33.5 乾井自由空間 ( 含排氣管段 ) 的體積為 13 ft 3, 氣溫為 57 C, 乾井壓力 1psig, 溼度 2% 乾井初始熱負載來自反應爐 再循環管路 飼水管路 蒸汽管路以及 SRVs( 假設為 1.5 M W) 初始 γ 熱負載假設 198 W CRD 管路初始熱能 1.52E5 W 每一 SRV 初始排洩管路的熱負載假設 4.52 E4 W 上述 ( 初始 γ 熱負載 CRD 管路初始熱能 每一 SRV 初始排洩管路的熱負載 ) 假設值係以 HNP 電廠之數值為基準, 依功率比例轉換 乾井與 Torus 設計壓力為 56 psig, 設計溫度 34 F 5

7 核一廠基本案例分析 核一廠基本案例假設條件 ( 續 ): RCIC 注水的水源可由 Torus 或 CST 取水,CST 初始存量為 35 加侖 ( 立方公尺 ) ( 是依據 CST 的正常水位維持值為初始值 ) 水溫為 1 RCIC 從 TORUS 取水之水溫限制為 25 F RCIC 啟動所需時間為 25 秒 反應爐在時序模擬第 3 分鐘開始以不超過 1 F hr 的降溫率進行控制性降壓, 直到反應爐壓力達約 15kg/cm 2, 之後並維持此壓力 在時序模擬第 8 小時, 開始圍阻體排氣, 排氣管徑假設為 12 ( 實際上共有 3 與 14 等兩種尺寸, 本次報告僅模擬 14 管路, 並將 14 管路保守起見以 12" 分析, 排氣管路摩擦損失因數 K 假設為 4. 事件時序結束在第 24 小時 (NEDC 報告分析案例 )/ 第 72 小時 (FLEX 延伸分析案例 ) 不考慮 BWR4 反應爐再循環水泵水封洩漏量 6

8 最低爐心所需注水量 爐心所需最低注水流量計算 參照 NEDC 報告內所提及之作法 最低冷卻爐心所需注水流量 (The Minimum Debris Retention Injection Rate, MDRIR) 是依照 BWR EPGs/SAGs Appendix C 中 WS-6 進行計算 7

9 最低爐心所需注水量 Time (min / hr) 1979 ANS 5.1 Bounding Decay Heat Fraction Required Vessel Inventory Makeup Rate (GPM) 2 min 3.97E min 2.99E min 2.68E min 2.5E min 2.37E min 2.14E min 1.97E min 1.84E min 1.74E min 1.66E min 1.58E min 1.52E min 1.47E hr 1.38E hr 1.21E hr 1.11E hr 1.4E hr 9.59E hr 8.62E hr 7.76E hr 7.2E hr 6.44E hr 5.91E hr 5.52E hr 5.22E

10 FLEX 基本案例之事故序列時序表 基本案例 :No Venting, RCIC Suction from Suppression Pool No Venting, RCIC Suction from Suppression Pool T= hr 喪失廠外電源,SBO 事故 利用 RCIC 維持水位在 9 cm以上 (MAAP 顯示 為 13.4m) T=.5 hr 以不超過 1 F/hr 之降溫率進行控制性降壓, 目標為 15 kg/cm2 (147 kpa) T=2.5 hr 反應爐壓力到達 15 kg/cm 2 (147 kpa) RCIC 排氣高壓力接線拆開 T=24 hr 程式結束 基本案例 :12" Pipe Venting at 8hr, RCIC Suction from CST, K=4 12" Pipe Venting at 8hr, RCIC Suction from CST, K=4 T= hr 喪失廠外電源,SBO 事故 利用 RCIC 維持水位在 9 cm以上 (MAAP 顯示 為 13.4m) T=.5 hr 以不超過 1 F/hr 之降溫率進行控制性降壓, 目標為 15 kg/cm2 (147 kpa) T=2.5 hr 反應爐壓力到達 15 kg/cm 2 (147 kpa) RCIC 排氣高壓力接線拆開 T=8 hr 開啟圍阻體排氣 T=24 hr 程式結束 9

11 FLEX 基本案例分析結果 核一廠基本案例 :No Venting, RCIC Suction from Suppression Pool No Venting, RCIC Suction from Suppression Pool Parameter Peak Value Time to Reach Design Limit (hr) Design Limit DW Pressure (psia) Psia DW Temperature ( F) @24hr N/A 34 F WW Pressure (psia) 124.8@24hr Psia WW Temperature ( F) @24hr F Suppression Pool Temperature ( F) @24hr F 1

12 FLEX 基本案例分析結果 核一廠基本案例 :No Venting, RCIC Suction from Suppression Pool P_DW_PSI P_WW_PSI 6 T_DW_F T_WW_F T_SP_F Pressure (psia) 8 Design Limit of DW and WW Temperature (F) 4 Design Limit of DW and WW 4 2 Design Limit of Torus 圍阻體壓力 圍阻體溫度 11

13 FLEX 基本案例分析結果 核一廠基本案例 :12" Pipe Venting at 8hr, RCIC Suction from CST, K=4 12" Pipe Venting at 8hr, RCIC Suction from CST, K=4 Parameter Peak Value Time to Reach Design Limit (hr) Design Limit DW Pressure (psia) 2.83 N/A 7.7 Psia DW Temperature ( F) N/A 34 F WW Pressure (psia) N/A 7.7 Psia WW Temperature ( F) 22. N/A 34 F Suppression Pool Temperature ( F) N/A 25 F 12

14 FLEX 基本案例分析結果 核一廠基本案例 :12" Pipe Venting at 8hr, RCIC Suction from CST, K=4 8 8 Design Limit of DW and WW 6 P_DW_PSI P_WW_PSI 6 T_DW_F T_WW_F T_SP_F Pressure (psia) 4 Temperature (F) 4 Design Limit of DW and WW Desigin Limit of Torus 圍阻體壓力 圍阻體溫度 13

15 FLEX 延伸案例事故序列時序表 FLEX 延伸案例之事故序列時序表 : RCIC Suction from CST, K=4, 24 hr (or 8 hr) 轉 FLEX T= hr 喪失廠外電源,SBO 事故 利用 RCIC 維持水位在 9cm以上 (MAAP 顯示為 13.4m) T=.5 hr 以不超過 1 F/hr 之降溫率進行控制性降壓, 目標為 15 kg/cm 2 (147 kpa) T=24 hr RCIC 停止注水,RPV 緊急洩壓並執行外部注水 (or T=8 hr) T=72 hr 程式結束 圍阻體排氣模式 :batch mode (5 2 psig/ psia) 排氣口徑 :12" 管,K=4, 當圍阻體壓力達 2 psig 時進行圍阻體排氣 14

16 FLEX 延伸案例分析結果 (24 hr 轉 FLEX) 8 16 Pressure (Pa) PPS 15 kg/cm 2 Shroud Water Level (m) XWSH TAF 反應爐壓力變化 反應爐側板水位變化 15

17 FLEX 延伸案例分析結果 (24 hr 轉 FLEX) K (Cladding Melting) 5 WWRCIC 4 Temperature (K) Maximum of Cladding Temperature K (Hydrogen Generation) RCIC Injection Rate (GPM) 最高護套溫度變化 反應爐注水流量變化 (RCIC) 16

18 FLEX 延伸案例分析結果 (24 hr 轉 FLEX) 4 5 WWHPSW 3 4 Torus Water Level Injection Rate (GPM) 2 Water Level (m) 反應爐注水流量變化 ( 外部注水 ) Torus 水位變化 17

19 FLEX 延伸案例分析結果 (24 hr 轉 FLEX) T_DW_F T_WW_F T_SP_F Pressure (psia) 2 P_DW_PSI P_WW_PSI Temperature (F) 圍阻體壓力變化 圍阻體溫度變化 18

20 FLEX 延伸案例分析結果 (8 hr 轉 FLEX) 8 16 Pressure (Pa) PPS 15 kg/cm 2 Shroud Water Level (m) XWSH TAF 反應爐壓力變化 反應爐側板水位變化 19

21 FLEX 延伸案例分析結果 (8 hr 轉 FLEX) K (Cladding Melting) 5 WWRCIC 4 Temperature (K) Maximum of Cladding Temperature K (Hydrogen Generation) RCIC Injection Rate (GPM) 最高護套溫度變化 反應爐注水流量變化 (RCIC) 2

22 FLEX 延伸案例分析結果 (8 hr 轉 FLEX) 4 5 WWHPSW 3 4 Torus Water Level Injection Rate (GPM) 2 Water Level (m) 反應爐注水流量變化 ( 外部注水 ) Torus 水位變化 21

23 FLEX 延伸案例分析結果 (8 hr 轉 FLEX) T_DW_F T_WW_F T_SP_F Pressure (psia) 2 P_DW_PSI P_WW_PSI Temperature (F) 圍阻體壓力變化 圍阻體溫度變化 22

24 結論 核一廠 FLEX 模擬分析結論 : 基本案例分析結果顯示, 在 RCIC 之可用性可達 24 小時的前提下, 若能利用 12 吋管排氣 ( 實際上為 14 吋管 ), 將可維持圍阻體各個參數 ( 壓力 氣溫 水溫 ) 於設計限值之下, 可以維持爐心適當冷卻 依 FLEX 延伸分析結果顯示,14 吋排氣管路的可用性極為重要 若 14 吋排氣管路的可用性可以得到確保, 無論是 24 小時或 8 小時反應器緊急洩壓並以低壓替代注水 ( 消防水 ) 均足以冷卻爐心, 並維持爐心水位 23

25 謝謝您的聆聽 24

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