何长明 : 深厚软土区低路堤软基处理设计 203 表 1 场地各岩土层的物理力学参数 岩土层名称状态厚度 /m 孔隙比 e 0 液性指数 I L 天然重度 / (kn m -3 ) 天然含水率 /% 压缩模量直接快剪承载力特征 E S1-2 /MPa c/kpaφ/( ) 值 f ak /kpa <
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1 202 路基工程 SubgradeEngineering 2018 年第 5 期 ( 总第 200 期 ) DOI: /j.isn 深厚软土区低路堤软基处理设计 何长明 ( 广州市市政工程设计研究总院, 广州 ) 摘要 : 针对横琴地区最大深度逾 40m 的深厚软基, 根据低填土路堤的特点, 结合工程地质 岩土层特点, 对路基的填土高度 软基处理深度 验收标准进行分析, 分别对一般路段 既有路基衔接路段 结构物衔接路段 净空受限路段等, 提出真空联合堆载预压 双向水泥搅拌桩 长短桩复合地基和高压旋喷桩综合处理方案 工程验证, 软基处理效果明显 关键词 : 深厚软土区 ; 低路堤 ; 软基处理 ; 真空预压 ; 双向水泥搅拌桩 ; 长短桩复合地基中图分类号 :U 文献标志码 :B 文章编号 : (2018) 引言随着沿海地区经济的发展, 建设用地日益紧张, 不可避免的需要在深厚软土区进行工程建设 由于深厚软土区的软基深度大, 采用常规的软基处理方式难以处理至持力层, 但是一般城市道路填土不高, 荷载不大, 填土荷载和汽车动荷载影响深度有限 如何合理地选择软基处理方法 确定合适的处理深度, 使软基处理后的地基能满足路基承载能力 工后沉降等技术要求, 是深厚软土区路基设计的关键 [1-4] 本文从工程实例出发, 介绍了深厚软土区软基处理的设计思路, 特别是根据场地特点如何有针对性的选择软基处理方案, 为类似的软基处理项目提供参考 1 工程实例 1 1 项目概况本项目位于珠海横琴地区, 设计范围包含项目区域内 13 条城市道路及市政配套工程, 道路总长度约 9 1km, 道路等级为城市支路, 设计速度 30~40km/h, 道路车行道及慢行道宽度 18 0~30 0m, 在道路两侧设置 5 0~6 5m 宽的管廊带, 道路总宽 31 0~41 0m 收稿日期 : 作者简介 : 何长明 (1978-), 男, 湖南邵阳人 高级工程师, 硕士, 主要从事道路及岩土工程设计研究 E mail: @qq com 1 2 地质概况场地处于冲 ( 堆 ) 积平原地貌, 地形较平坦, 标高为 2 70~4 61m, 高差约 1 90m 场地宽阔, 大部分地段已人工平整, 周边无居民楼或大的建筑物, 南侧为剥蚀残山, 北侧为马骝洲水道 根据工程勘察资料显示, 对场地影响较大的主要为新近吹填素填土 淤泥和淤泥质黏土 <1>-1 层素填土 (Q ml 4 ): 分布较为广泛, 灰褐色, 湿, 松散状, 由砂土组成, 局部地段含黏性土 粉土或少量碎块, 新近人工填土, 吹填土, 吹填年限大于 1 年, 未固结 本层平均厚度为 3 61m 实测 N 63 5 范围值为 2 0~4 0 击, 平均值为 2 9 击 <2>-3 层淤泥 (Q mc 4 ): 分布较广泛, 灰黑色, 深灰色, 流塑状, 稍具臭味, 含多量有机质, 局部含少量贝壳及粉砂 平均值 :w 0 =68 4%,ρ 0 =1 54 g/cm 3, e 0 =1 878, I L =1 97, a v1-2 = 1 53MPa -1,E S1-2 =1 95MPa, 抗剪强度标准值 :c =6 3kPa,φ=2 9 实测 N 63 5 范围值为 1 0~3 0 击, 平均值为 1 9 击 <3>-2 层淤泥质黏土 (Q al+pl 4 ): 分布较局部, 个别钻孔有揭露, 灰黑色, 深灰色, 流塑状, 局部软塑状, 稍具臭味, 含多量有机质, 局部含少量粉砂 平均值 :w 0 =44 2%,ρ 0 =1 72g/cm 3,e 0 = 1 270,I L = 1 41, a v1-2 = 1 00 MPa -1, E S1-2 = 2 30MPa,c=7 8kPa,φ=3 7 层顶埋深为 25 20~ 39 30m, 底层标高为 ~-20 75m, 揭露平均厚度为 4 66m 实测 N 63 5 值为 3 0 击 场地各岩土层物理力学参数, 见表 1
2 何长明 : 深厚软土区低路堤软基处理设计 203 表 1 场地各岩土层的物理力学参数 岩土层名称状态厚度 /m 孔隙比 e 0 液性指数 I L 天然重度 / (kn m -3 ) 天然含水率 /% 压缩模量直接快剪承载力特征 E S1-2 /MPa c/kpaφ/( ) 值 f ak /kpa <1>-1 素填土 松散 1 50~ <1>-2 杂填土 松散 1 10~ <2>-3 淤泥 流塑 1 60~ <3>-1 粉质黏土 可塑 0 90~ <3>-2 淤泥质黏土 流塑 2 20~ <3>-3 粉质黏土 可塑 3 20~ <3>-4 粉细砂 稍密 3 10~ <3>-5 中粗砂 中密 0 80~ <4> 砂质黏性土 硬塑状或密实砂 1 20~ <5>-1 全风化花岗岩 坚硬土 1 50~ < <5>-2 强风化花岗岩 半岩半土 1 20~ <5>-3 中风化花岗岩 碎块 - 短柱 2 20~ 地基土评价从表 1 可以看出, <1>-1 层 ( 素填土 ) <1>-2 层 ( 杂填土 ) 分布较广泛, 成分复杂, 土质不均, 孔隙大, 压缩性高, 承载力低, 沉降变形大, 不宜做为持力层 <2>-3 层 ( 流塑状淤泥 ) <3>-2 层 ( 流塑状淤泥质黏土 ) 分布广泛, 物理力学性质差, 含水量高, 承载力低, 不宜做为持力层 <3>-1 层 ( 可塑状粉质黏土 ) <3>-3 层 ( 可塑状粉质黏土 ), 物理力学性质一般, 属中等压缩性土, 承载力低, 埋藏较深, 可做为复合地基持力层 <3>-4 层 ( 稍密状粉细砂 ) 土质较均匀, 物理力学性质较好, 压缩性较低, 抗剪强度较大, 沉降较小, 承载力较低, 该层可做为复合地基持力层 2 低路堤软基处理设计原则要求 2 1 路基填土高度该项目为城市道路, 竖向设计主要依据规划标高, 一般市政道路标高略低于地块标高 0 2~0 3m 该片区的规划标高 4 0m 左右, 市政道路的设计标高为 3 7m 左右, 该区域原地面标高为 2 7~4 6m, 填土高度在 -0 9~1 0m 2 2 软基处理宽度道路横断面由车行道 慢行道和绿化带 ( 管廊带 ) 组成, 车行道对差异沉降最敏感, 慢行道次之 管廊带地下为给水 雨水 污水等市政管线, 地面为绿化带, 管廊带中的刚性管道对差异沉降最为敏感 为确保道路场区整体沉降协调, 需要对车行道 慢行道以及对沉降最为敏感的管道基础均进行软基处理 2 3 软基处理设计标准软土地区路基需要具有足够的强度 稳定性和耐久性, 设计提出稳定系数 工后沉降 固结度 地基承载力等控制指标如下 : (1) 路基稳定系数 : 为确保加载 填土等施工作业过程中路基稳定, 路基整体稳定安全系数, 施工期大于 1 20, 运行期大于 1 30 (2) 工后沉降 : 根据 城市道路路基设计规范 [5] 条要求, 城市支路一般路段工后沉降 ( 路面设计使用年限 15 年 ) 50cm; 小型构筑物 ( 箱涵 人行通道 ) 工后沉降 30cm, 桥梁与过渡段 ( 长度 30m) 工后沉降 15cm (3) 淤泥层固结度 : 设计预估沉降量 ( 供施工参考 ), 如 K0+300 断面处, 预测施工期沉降量 1 98m, 工后沉降 0 12m, 一般路段预压后固结度不小于 90% (4) 地基承载力 : 软基处理后一般路段的地基承载力不小于 100kPa, 结构物下的地基承载力满足相应要求 3 软基处理深度和处理方法从勘察资料可知, 淤泥层分布较广泛, 厚度 1 6 ~38 0m, 地层起伏大, 个别钻孔未见淤泥分布, 一般钻孔淤泥层层底深度在 20 0~30 0m 之间, 最大层底深度大于 40 0m 规范中各种软基处理方法和处理最大深度, 见表 2
3 204 路基工程 SubgradeEngineering 2018 年第 5 期 ( 总第 200 期 ) 表 2 规范中各种软基处理方法和处理最大深度 m 规范名称 换填 强夯法 预压法 砂石桩 水泥搅拌桩 旋喷桩 CFG 桩 [6] 建筑地基处理技术规范 干法 15; 湿法 [7] 公路软土地基路堤设计与施工技术细则 干法 12; 湿法 [8] 广东省公路软土地基路堤设计与施工技术规定 单向 15; 双向 注 : 预压法的处理深度主要指竖向排水体的处理深度 竖向排水体可采用塑料排水板或袋装砂井, 处理深度超过 15m 时宜采用塑料排水板 由表 2 可以看出, 规范中不同软基处理方式的最大处理深度 25m, 采用常规的软基处理方案难以满足要求 由于本项目路基填土不超过 1 0m, 增加的荷载有限, 根据规范要求 软基特点 工后沉降和地区经验, 确定软基处理深度如下 : (1) 采用预压法处理时, 塑料排水板深度宜穿透软土层, 如深度达 25m 时仍未穿透软土层, 按 25m 控制 (2) 水泥搅拌桩 高压旋喷桩等加固土桩宜进入持力层不小于 1m, 如深度达到 20m 仍未穿透软土层, 按 20m 控制 (3) 预应力管桩等刚性桩以进入持力层 满足承载力要求控制 4 软基处理方案 4 1 软基处理方案选择由于本项目的软土深厚, 换填法不能满足要求, 强夯法的最大处理深度一般不超过 10m, 亦不能对本场地进行有效处治 根据本工程软土路基处治的特点和难点, 采用处治费用经济的排水固结法为主要处治方法, 利用路堤自重作为预压荷载 ; 在排水固结法的具体做法上, 用真空联合堆 ( 超 ) 载的方法加速软土层的固结, 确保路基稳定, 并缩短工期 同时, 对不能采用真空预压 ( 如既有路基衔接部 净空受限路段 ) 或采用真空预压不能满足工后沉降要求的路段 ( 如结构物衔接路段 ), 再采取有针对性的软基处理措施 确保道路软土地基经处治后, 在使用期内不发生较大的沉降和不均匀沉降, 路面结构完整和车辆行驶平稳 安全 舒适 [7-8] 4 2 软基处理设计简介 一般路段软基处理一般软土路段采用真空联合堆载预压法处理 垂直排水通道选用高性能可测深的 C 型排水板, 正方形布置, 间距 1 0m, 塑料排水板的深度宜穿透软土层, 若下卧层为透气的粉细砂和中粗砂层, 为确保真空预压效果, 排水板底部与透气层间距不小于 2 0m 真空预压处理软土路基横断 面, 见图 1 图 1 真空预压处理软土路基横断面水平排水垫层选用海砂, 厚度 0 7m, 材料中小于 5mm 的颗粒含泥量不大于 5%, 渗透系数不小于 cm/s 真空加压系统每 800m 2 处治面积配备一套射流式真空泵, 泵后真空压力不低于 96kPa, 膜下真空压力应维持在 80kPa 以上 真空支管间距 5m, 真空预压分段长度不大于 400m 密封系统中密封沟底深层密封采用双排直径 0 7m@0 5m 的黏性土搅拌桩密封墙, 桩长不小于 7 0m 地表密封系统采用底宽不小于 0 5m, 高度不小于 1 5m 的梯形密封沟, 密封沟的深度应至不透气土层 ( 淤泥和粉质黏土层 ) 以下 1 5m 堆载系统采用满足路基填土要求的填料, 分层填筑, 填筑高度 2 0m 真空联合堆载预压加荷计划, 见表 3 表 3 真空联合堆载预压加荷计划 荷载分级 路基填筑累计高度 时间 /d 第 1 级真空加载 >80kPa 10 第 2 级路堤填筑 0~3 0m 3 0m 15 满载预压 预压施工高度 + 沉降补方 真空卸载 分三次停泵, 每次停总泵数的 1/ 既有路基衔接路段软基处理本项目新建道路与既有道路衔接, 由于既有路基已通车多年, 沉降趋于稳定, 如在既有路基附近采用真空预压处理, 可能造成路面开裂 沉降, 地下管线 管廊结构变形等不良后果 从经济性 加固效果和对既有路基的影响考虑, 为此设置过渡段, 选择双向水泥搅拌桩进行处理
4 何长明 : 深厚软土区低路堤软基处理设计 205 过渡段长度的确定 : 综合考虑, 建筑地基处理技术规范 [6] 条, 广东省公路软土地基设计与施工技术规定 [8] 条文说明 条, 真空预压加固软土地基技术规程 [9] 条以及文献 [10], 过渡段长度定为 40m 双向水泥搅拌桩, 桩径 0 5m, 按正三角形布设, 桩间距 1 3m, 水泥用量不少于 60kg/m, 桩长以进入持力层控制, 持力层大于 20 0m 时, 按桩长 20 0m 控制 结构物衔接路段软基处理桥梁一般采用钻孔灌注桩基础, 桩底进入中风化岩 ; 箱涵结构采用预应力管桩基础, 桩底进入持力层, 结构物的工后沉降极小 为确保桥梁 箱涵等结构物衔接路段的沉降协调, 需严格控制过渡段的工后沉降量, 采用长短桩复合地基处理方案 长短桩复合地基处理深厚软基国内已有成功案例 [11-12], 本次设计长桩采用预应力管桩, 管桩桩径 0 4m, 间距 3 0m, 正方形布置, 顶部设置 1 0m 1 0m 托板 ; 短桩采用双向水泥搅拌桩桩径 0 5m, 按正方形布设, 桩间距 1 5m, 桩长 15 0m 纵向过渡段短桩桩长不变, 调整长桩桩长 ( 保证预应力管桩进入持力层不小于 2 0m) 长短桩复合地基处理结构物过渡段纵向设计, 见图 2 图 2 长短桩复合地基处理结构物过渡段纵向设计 净空受限路段软基处理部分路段上方有高压电线, 软基施工时净空受限, 采用常规的插板机和水泥搅拌桩机械均不能施工, 设计采用机械高度较低的高压旋喷桩 高压旋喷桩桩径 50cm, 按正三角形布设, 桩间距 1 3m, 打设深度控制在 20 0m 以内 差异沉降控制如前所述, 在新建路基与既有路基 新建路基与桥涵结构物之间分别采用了双向水泥搅拌桩复合地基 长短桩复合地基处理, 而一般路段采用的是真空联合堆载预压法处理, 如何合理地处理好不同软基处理方式之间的沉降差, 是软基处理成败的关键 具体措施如下 : (1) 具备真空预压条件的路段全部真空预压, 桥涵结构物过渡段也先进行真空预压, 再反开挖施工过渡段的管桩和双向水泥搅拌桩 (2) 对既有路基衔接部采用双向搅拌桩复合地基处理后, 邻近真空预压路段采用变桩距控制, 并对复合地基路段进行填土堆载预压 3 个月处理, 减少工后沉降 4 3 施工结果 施工期间监测与工后检测为实时了解软土路基处治动态, 特别是沉降 位移 真空度 真空向下传递效果等信息, 控制路堤填筑速率, 保障路堤施工期安全 预测工后沉降, 确定路基处治卸载时间和路面结构施工时间 在施工期设置了以下监测项目, 进行动态监测, 便于进行动态控制 主要有地表沉降及沉降速率 路基外侧地表隆起 ( 沉降 ) 软土层中孔隙水压力 两侧土体深层水平位移 软土层分层沉降 排水板内真空度 土中真空度 软基施工完成后, 对加固效果进行了原位试验和取样作室内土工试验 加固前后土性变化对照 2015 年 9 月的详勘成果, 淤泥质土的天然含水率为 68 4%, 天然孔隙比为 1 828, 液性指数为 2 10, 压缩模量为 1 95MPa, 快剪黏聚力为 6 3kPa, 内摩擦角标准值为 2 9 ;2017 年 9 月软基处理完成后淤泥质土的天然含水率为 56 5%, 天然孔隙比为 1 549, 液性指数为 1 31; 压缩模量标准值为 2 28MPa, 快剪黏聚力为 7 2kPa, 内摩擦角为 3 4 软土层的物理力学性质均有一定的提高 沉降观测结果软基处理设计时根据分层总和法计算施工期沉降 1 970m 该项目 2016 年 11 月开始塑料排水板施工,2017 年 1 月 3 日开始抽真空,1 月 15 日抽真空至 -80kPa,4 月 1 日堆载预压全部完成 ( 堆载顶面标高 = 路床顶标高 + 预测沉降量 ),7 月底沉降趋于稳定,8 月 1 日卸载 K0+300 监测断面荷载 - 时间 - 沉降曲线, 见图 3 图 3 K0+300 监测断面荷载 - 时间 - 沉降曲线
5 206 路基工程 SubgradeEngineering 2018 年第 5 期 ( 总第 200 期 ) 由图 3 可以看出 : 卸载前中桩沉降 2 002m; 边桩沉降 1 754~1 784m 采用实测沉降三点法推算工后沉降及软土地基土体固结度, 中桩最终沉降量 2 072m, 剩余沉降 0 07m, 固结度 96 6%, 边桩最终沉降量 1 815~ 1 824m, 剩余沉降 0 05~0 07m, 固结度 96 1% ~97 1% 工后沉降量及固结度满足设计要求 原位试验真空预压前后十字板剪切强度曲线, 见图 4 图 4 真空预压前后十字板剪切强度曲线对照 2015 年 9 月的详勘成果, 十字板剪切强度 C u 为 16 8kPa; 本区软基处理后淤泥质土的十字板剪切强度 C u 为 34 3kPa, 十字板剪切强度有显著的提高 一般路段真空预压处理后地基承载力大于 100kPa, 过渡段双向水泥搅拌桩单桩承载力大于 80kN, 复合地基处理后地基承载力均大于 100kPa 满足设计要求 加固效果通过对拟建场地内淤泥层采用加固后钻孔取样试验 十字板剪切试验及室内土工试验等测试手段进行检测, 结果显示 : 淤泥经加固处理后, 其物理力学性质指标有较为明显的提高, 土体强度有较为明显的增长, 地基承载力有较大幅度的提高, 地基处理加固效果明显 5 结语通过横琴地区最大深度逾 40m 的深厚软基, 采用综合处理方案, 经实践验证获得以下认识 : (1) 深厚软土路段软基处理方案的选择, 应根据地区经验 软基特点 周边条件等综合确定, 如何处理好不同软基处理方式之间的衔接, 是软基处理方案成败的关键 (2) 本次低路堤荷载不大, 局部路段软基处理深度未进入持力层, 虽然施工期沉降与设计预测沉降基本一致, 但道路运营后中长期的工后沉降仍需要进一步跟踪观测 当道路填土较高 荷载较大时, 如何科学 合理选择软基处理深度值得进行更深入的研究 参考文献 (References): [1] 闫澎旺, 侯晋芳, 程栋栋. 真空预压有效加固深度的探讨 [J]. 水利学报,2007,38(7): YANSW,HOUJF,CHENGDD.Efectivedepthofvacuumpreloadingfor reinforcingsoftsoil[j].journalofhydraulicengineering,2007,38(7): [2] 程平, 吴万平. 公路低路堤设计指南 [M]. 北京 : 人民交通出版社,2013. CHENGP,WU WP.TechnicalGuidelinesforDesignofHighwayLow Embankment[M].Beijing:ChinaCommunicationsPres,2013. [3] 龚晓南. 地基处理技术及发展展望 纪念中国土木工程学会岩土工程分会地基处理学术委员会成立三十周年 [M]. 北京 : 中国建筑工业出版社,2014. [4] 郑刚, 龚晓南, 谢永利, 等. 地基处理技术发展综述 [J]. 土木工程学报,2012,45(2): ZHENGG,GONG XN,XIE YL,etal.State of the arttechniquesfor groundimprovementinchina[j].chinacivilengineeringjournal,2012, 45(2): [5]CJ 城市道路路基设计规范 [S]. 北京 : 中国建筑工业出版社,2013. CJ SpecificationforDesignofUrbanRoadSubgrades[S]. Beijing:ChinaArchitecture&BuildingPres,2013. [6]JGJ 建筑地基处理技术规范 [S]. 北京 : 中国建筑工业出版社,2013. JGJ TechnicalCodeforGroundTreatmentofBuildings[S]. Beijing:ChinaArchitecture&BuildingPres,2013. [7]JTG/TD 公路软土地基路堤设计与施工技术细则 [S]. 北京 : 人民交通出版社,2013. JTG/TD TechnicalGuidelinesforDesignandConstructionof HighwayEmbankmentonSoftGround[S].Beijing:ChinaCommunications Pres,2013. [8]GDJTG/TE 广东省公路软土地基设计与施工技术规定 [S]. 北京 : 人民交通出版社,2011. GDJTG/TE DesignandConstructionSpecificationsofSoftClay Ground ofguangdong Higuway [S]. Beijing: China Communications Pres,2011. [9]JTS 真空预压加固软土地基技术规程 [S]. 北京 : 人民交通出版社,2009. JTS TechnicalSpecificationforVacuumPreloadingTechnique toimprovesoftsoils[s].beijing:chinacommunicationspres,2009. [10] 娄炎. 真空排水预压法加固软土技术 [M].2 版. 北京 : 人民交通出版社,2013. [11] 鲍树峰. 刚柔长短组合桩 - 网复合地基工作性状研究 [J]. 铁道工程学报,2014,31(7):22-27,77. BAOSF.Researchonthebehaviorofrigid flexibleandlong shortpiles net compositefoundation[j].journalofrailwayengineeringsociety,2014, 31(7):22-27,77. [12] 焦国木, 刘恒. 刚柔性长短桩复合地基工程特性有限元分析 [J]. 路基工程,2017(1): JIAOGM,LIUH.Finiteelementanalysisofengineeringcharacteristicsof compositefoundationwithrigid flexibleandlong shortpiles[j].subgrade Engineering,2017(1):43-48.
6 何长明 : 深厚软土区低路堤软基处理设计 207 SoftSubgradeTreatmentDesignofLowEmbankmentinDeepSoftSoilArea HEChangming (GuangzhouMunicipalEngineeringDesign&ResearchInstitute,Guangzhou510060,China) Abstract:Thispaperintroducesthedeepsoftfoundationwiththelargestdepthofmorethan40minHengqin area.according to the characteristicsoflow embankment, combined with the engineering geological characteristicsofrockandsoil,thesubgradefilingheight,softfoundationtreatmentdepthandacceptance criteriawereanalyzed;forthegeneralsection,bothcohesionandstructurecohesionroadsubgradesections, clearanceoflimitedroad,thetreatmentschemesofvacuumpreloading,thebidirectionalcementmixingpile, thelong shortpilecompositefoundationandhighpresurejetgroutingpilewereproposed.itprovides referenceforthedesignandconstructionofsimilarsoftfoundationtreatmentprojects. Keywords:deepsoftsoilarea;low embankment;softfoundationtreatment;vacuum preloading;bidirectional cementmixingpile; long shortpilecompositefoundation 檿檿檿檿檿檿檿檿檿檿檿檿檿檿檿檿檿檿檿檿檿檿檿檿檿檿檿檿檿檿檿檿檿檿檿檿檿檿檿檿檿檿檿檿檿檿 ( 上接第 196 页 ) StabilityAnalysisandPreventiveTreatmentMeasuresofAncientLandslidesGroup insouthwestchina HUHengyang 1,MAGuotao 2,3,CHAOZhiming 3 (1.SouthwestSubsidiaryCompanyofChinaAirportConstructionGroupCorporation,Chengdu610202,China; 2.FacultyofGeosciencesandEnvironmentalEngineering,SouthwestJiaotongUniversity,Chengdu610031,China; 3.SchoolofEngineering,UniversityofWarwick,CoventryCV47AL,UK) Abstract:Thepaperstudiesthemaincausesoftheunstableslopeandtreatmentmeasuresonthecaseof YanwotouLandslideGroup.Researchshowsthatgroundwateristhemaincauseoftheunstableslopeafter analyzingonlithologyanddeformationfeaturesbasedonthedetailedinvestigation.accordingtothequalitative andquantitativeanalysisofdeformationmechanism,thecalculationandevaluationofslopestabilityhasbeen conductedunderdiferentkindsofworkingconditions.thetreatmentmeasuresthatarepresentedinthepaper wilprovidebeneficialreferencetothecontrolofthiskindoflandslidegroupsorreactivationlandslidein mountainousareasinwesternchina. Keywords: Luzhou Yanwotou; ancientlandslidegroup; deformation feature; causesforreactivation; stabilityanalysis;treatmentmeasures
年 月 X= B Y= S9 S8 S6 X= Y= A S7 S5 S4 S3 S2 S W S S S4 S3 S2 D S23 S2 S2 2 S25 S33 S34 S3 S32 S9 D2 S29 W2 4 S28 S37 S36
第 卷 年 月 第 期 页 N V O p p WORLDCI TECH R D 塑料排水板堆载预压软基处理变形观察分析 郭乾坤 侯贯泽 胡 晓 李 清 广州大学土木工程学院 广州 摘 要 采用塑料排水板堆载预压法对某软土路基工程进行处理 对路基变形及孔隙水压力等进行了严密观测 同时采取浅层沉 降监测深层沉降监测孔隙水压力监测地下水位观测等手段 以及地表沉降孔隙水压力等变化规律 推算出预压荷载下的最终
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