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伊侑寇
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1 第 19 卷 2011 年 1 月第 1 期光学精密工程 OpticsandPrecisionEngineering Vol.19 No.1 Jan.2011 文章编号 X(2011) 机载光电侦察平台复合减振设计王平 1, 王伟 2, 丁金伟 1, 程志峰 1,3, 刘家燕 1 (1. 中国科学院长春光学精密机械与物理研究所, 吉林长春 ; 2. 中国科学院长春应用化学研究所, 吉林长春 ;3. 中国科学院研究生院, 北京 ) 摘要 : 为减小振动对机载光电侦察平台成像质量和稳定精度的影响, 对光电平台进行了复合减振设计分析了复合减振原理, 针对以往单级隔振系统存在的缺点在平台内框架和外框架之间设计了二级减振系统, 更加有效地隔离了外框架传递到内框架上的振动采用二维参数优化方法计算出了复合减振系统的最优固有频率比犳 opt 为 1.43, 最优阻尼比 ζ 为 opt 最后, 通过振动试验验证了光电平台复合减振效果与以往单级隔振系统相比, 复合减振系统的最大振动传递率降低了 50%, 振动传递率小于 1 的频率范围更宽, 高频时传递率的衰减程度也大大优于单级隔振系统得到的结果表明了光电平台复合减振设计的合理性和有效性关键词 : 光电平台 ; 复合减振 ; 振动传递率 ; 减震器中图分类号 :V 文献标识码 :A 犱狅犻 : /OPE 犞犻犫狉犪狋犻狅狀犱犪犿狆犻狀犵犱犲狊犻犵狀犳狅狉犪犻狉犫狅狉狀犲犲犾犲犮狋狉狅狅狆狋犻犮犪犾狊狌狉狏犲犻犾犪狀犮犲狆犾犪狋犳狅狉犿 WANGPing 1,WANG Wei 2,DINGJin wei 1,CHENGZhi feng 1,3,LIUJia yan 1, (1. 犆犺犪狀犵犮犺狌狀犐狀狊狋犻狋狌狋犲狅犳犗狆狋犻犮狊, 犉犻狀犲犕犲犮犺犪狀犻犮狊犪狀犱犘犺狔狊犻犮狊, 犆犺犻狀犲狊犲犃犮犪犱犲犿狔狅犳犛犮犻犲狀犮犲狊, 犆犺犪狀犵犮犺狌狀 , 犆犺犻狀犪 ;2. 犆犺犪狀犵犮犺狌狀犐狀狊狋犻狋狌狋犲狅犳犃狆狆犾犻犲犱犆犺犲犿犻狊狋狉狔, 犆犺犻狀犲狊犲犃犮犪犱犲犿狔狅犳犛犮犻犲狀犮犲狊, 犆犺犪狀犵犮犺狌狀 , 犆犺犻狀犪 ; 3. 犌狉犪犱狌犪狋犲犝狀犻狏犲狉狊犻狋狔狅犳犆犺犻狀犲狊犲犃犮犪犱犲犿狔狅犳犛犮犻犲狀犮犲狊, 犅犲犻犼犻狀犵 , 犆犺犻狀犪 ) 犃犫狊狋狉犪犮狋 :Inordertoreducetheinfluenceofvibrationontheimagequalityandprecisionstabilityofa airborneelectro opticalsurveilanceplatform,avibrationdampingdesignwasperformed.basedonthe detailedanalysisofcomplexdampingtheory,atwo gradedampingsystembetweentheinterandouter framesoftheplatform wasdesignedtoisolatethevibrationfrominterframetoouterframeefectively inviewoftheshortcomingofthesingle stagevibrationisolationsystem.byusingthetwo dimension alparameteroptimizationmethod,theoptimumnaturalfrequencyratio 犳 optandtheoptimumdamping ratioζ optofthevibrationdampingsystem werecalculatedtobe1.43and0.243,respectively.finaly, thevibrationdampingefectwasilustratedthroughavibrationtest.comparedwiththeprevioussin gle stagevibrationisolationsystem,experimentalresultsshowthatthemaximumvibrationtransmis sibilityofvibrationdampingsystemislowerby50%,thefrequencyrangeofvibrationtransmission 收稿日期 : ; 修订日期 : 基金项目 : 武器装备预研基金项目 (No ZK1001); 国防预研基金资助项目 (No )

2 84 光学精密工程第 19 卷 ratelessthan1iswider,andtheamplituderangeoftransmissibilityonhighfrequencyismuchbeter thanthatofthesingle stagevibrationisolationsystem.itisconcludedthatthevibrationdampingde signisfeasibleandefectiveforelectro opticalsurveilanceplatforms. 犓犲狔狑狅狉犱狊 :electro opticalplatform;vibrationdamping;vibrationtransmissibility;damper 1 引言随着现代军事技术的飞速发展, 航空侦察在战争中的地位显得越来越重要航空侦察的主要设备是机载光电侦察平台, 其任务是获取高质量的图像, 具有机动灵活实时准确范围广针对性强等特点光电侦察平台上通常配有可见光红外等多种适于各种环境的任务载荷, 除光学载荷自身的品质外, 影响成像质量的主要因素是载体振动引起物体的像在靶面上的位移为提高平台光学载荷成像系统的成像质量和稳定精度, 必须对载体的振动加以抑制抑制载体振动的方法主要有电子稳像光学稳像被动减振主动减振等由于被动减振不需要系统之外的能源装置支持减振装置工作, 并且结构简单经济实用, 因而航空侦察设备的基座上大都采用被动减振技术来消除 [1 4] 载体的扰动光电平台在工作时受到的振动主要来自两部分, 一部分来自载机, 包括飞机发动机组工作产生的振动 ; 飞机航线速度高度姿态的急剧变化产生的振动 ; 各种大气现象和空气动力现象颤振扰流抖振引起的振动 ; 相对载荷窗口的空气流动和低频热动力现象引起的振动等这些振动是平台所受振动的主要来源, 也是平台减振设计所着力解决的问题振动的性质主要是随机振动, 振动量级随载机的不同差别也很大另一部分振动来自平台自身, 包括载荷内部的调焦变倍调光机构等工作引起的振动 ; 载荷座架摇摆产生的振动 ; 载荷重心不固定产生的振动等这些振动量级虽较小, 但由于直接作用到载荷上, 所以也不能 [5 6] 忽视在载体振动环境下的成像仪器会因振动产生动态变形和目标像移, 导致系统成像对比度变差图像模糊和图像清晰度下降, 进而会影响伺服跟踪精度, 甚至会造成跟踪目标丢失, 因而机载光电平台振动隔离技术备受关注本文重点研究了属于被动控制振动的一种复合减振技术, 相比以往光电平台采用的单级隔振系统, 复合减振技术对载机振动的抑制更加有效, 在一些振动环境较恶劣的载机上也能获得较好的成像质量和稳定精度, 对于光电平台的振动隔离有着重要的意义 2 复合减振基本原理及设计 2.1 复合减振基本原理两轴四框架结构是光电平台最为常用的一种框架形式, 具有稳定性好抗干扰能力强响应快 [7] 等优点以往光电平台一般采用平台基座通过单级隔振系统固定到载机上进行减振, 由于平台内框架和外框架之间是刚性连接, 外框架的振动会直接传递到内框架及任务载荷上, 不能有效地减少振动对成像质量的影响如果在内外框架之间加一级隔振系统会大大降低振动对内框架任务载荷的影响平台二级减振示意图如图 1 所示, 载荷固连到内框架上, 内框架通过一级隔振系统连接到外框架, 平台基座再通过二级减振系统固连到载机上与以往单级隔振系统相比, 由外框架传递到内框架的振动干扰要小得多图 1 平台二级减振示意图 Fig.1 Schematicdiagram oftwo gradedampingof platform

3 第 1 期王平, 等 : 机载光电侦察平台复合减振设计 85 光电平台工作时, 载机上的振动通过二级隔振系统传递到平台基座上, 再通过一级隔振系统传递到内框架上, 从而引起载荷的振动载机平台基座及内框架上的任务载荷组成了一个多自由 [8] 度的弹簧质量阻尼系统复合减振理论模型如图 2 所示犿 1 为内框架重量 ; 犿 2 为平台基座和外框架的重量 ; 狓 1, 狓 2, 狌分别为内框架外框架载机的位移 ; 犽 1, 犮为一级隔振系统的弹性系数和阻尼 ; 犽 2 为二级隔振系统弹性系数根据牛顿定律列出两级隔振系统方程组 (1), 并对其进行拉普拉斯变换, 可得出振动传递率公式 (2): 犿 1 狓 1+ 犮狓 1+ 犽 1 狓 1- 犮狓 2- 犽 1 狓 2=0 犿 2 狓 2+ 犮狓 2+( 犽 1+ 犽 2) 狓 2- 犮狓 1- 犽 1 狓 1= 犽 2 狌, (1) 犜 = 狓 1 狌 = μ 2 犳 4 +4ζ 2 μ 犳犵 [ μ 犳 2 2 -(1+μ+μ 犳 ) 犵 2 4 +μ 犵 ] 2 +4ζ 2 2 犵 [ μ 犳 2 -(1+μ ) 2 2 槡犵 ], ( 2) 式中, 质量比 μ= 犿 2/ 犿 1; 固有频率比犳 =ω2/ω1, ω 2 1 = 犽 1/ 犿 1,ω 2 2 = 犽 2/ 犿 2; 阻尼比 ζ= 犮 / 犮 c, 犮 c = 2 槡犿 1 犽 1; 频率比犵 =ω/ω1,ω 为激振频率隔振系统的作用是尽量减轻载机的振动对平台载荷的扰动, 因此这里希望振动传递率犜 <1, 并且越小越好当给定 μ=0.5, 犳 =1.6 时, 选择不同的阻尼比值进行数值计算, 用 Matlab 绘制出的传递率图 2 复合减振理论模型 Fig.2 Theoreticalmodelofvibrationdamping 图 3 传递率和频率比的关系曲线 Fig.3 Curvesoftransmissibilityandfrequencyratio 曲线, 如图 3 所示从图中可以看出, 不同 ζ 对应的曲线有 3 个公共点只有当犵大于某一值时, 犜才会小于 1, 即才会有减振作用这个值在第一公共点和第二公共点之间, 当 ζ 不同时, 这个值也不同所以固有频率 ω1 一定要选得合适, 否则可能会使振动增强 2.2 复合减振设计隔振系统一般有这样几个基本要求 : 系统的固有频率要低, 共振时传递率要小, 越过共振区后传递率曲线应陡峭地下降在保证减振器固有频率低于基座频率的情况下, 还应考虑它与平台某些关键元件 ( 如陀螺 ) 的固有频率有一定的间隔距离, 以避免谐振干扰基于上述原则, 在 UG NX4.0 中建立光电平台复合减振有限元模型如图 4 所示, 可见光和红外两个光学载荷固定在内框架上, 内框架通过左右两个连接板上的各 4 个减振器固定到外框架, 平台基座经二级隔振系统与载机连接由于与载机连接的二级隔振系统直接暴露在外, 对环境适应性要求较高, 故二级隔振系统采用 4 个金属弹簧减振器均布放置与载机固连金属弹簧减振器具有较低的固有频率, 相比其他减振器有较好的低频减振效果, 并且耐油污耐高低温不老化, 特别适用于工作环境恶劣的场合而一级隔振系统采用 8 个 JP 型橡胶减振器与外框连接, 采取 3 个方向对称放置, 这样可以最 [9] 大限度地实现解耦 JP 型橡胶减振器的主要优点是结构紧凑, 安装尺寸低, 在共振处有较大阻尼, 可以有效抑制共振, 高频减振效果好, 这样内框架受到的高频扰动就得到了较好的抑制

4 86 光学精密工程第 19 卷图 5 最优阻尼比传递率曲线图 4 光电平台复合减振有限元模型 Fig.4 Finiteelementmodelofvibrationdampingof electro opticalplatform 2.3 复合减振系统结构参数优化设计两级隔振系统要求计算最优结构参数, 实践中提出两种不同的最优参数问题, 它们的约 [10 11] 束条件不同分别如下 : (1) 预先给定两级隔振系统的质量比 μ 和两级的固有频率比犳, 问题归结为寻找最优阻尼比 ζ 这是一维参数优化问题, 通常采用数值方法 opt 寻找 ζ 方法如下, 选择不同的阻尼比值分别进 opt 行数值计算, 用 Matlab 分别绘制出不同阻尼比传递率曲线, 当传递率曲线的峰点恰巧是第一公共点犃时, 相应的阻尼比就是要找的 ζ 图 opt 3 中用这种方法确定的最优阻尼比 ζ opt=0.741 (2) 预先只给定两级隔振系统的质量比, 问题归结为寻找 ζ 和最优两级固有频率比 opt 犳 opt 这是二维参数优化问题, 应用数值方法同样能求得 ζ 和犳 opt opt 暂时给定犳值, 采用上述方法求得相应的最优阻尼比和传递率的峰值犜 m, 然后在有实际意义的区域内改变犳的数值, 重复上述计算, 求得与不同犳值相应的一组最优阻尼比和传递率的峰值犜 m 最后, 从这一组传递率值中找出一个最小的峰值, 与其相应的固有频率比犳就是要找的最优固频率比犳 opt, 而与其相应的最优阻尼比就是要找的真正的最优阻尼比 ζ 例 opt 如, 当两级隔振系统的 μ=2 时, 用上述方法求得的犳 opt=1.83, ζ opt=0.521 与其相应的两级隔振系统的传递率曲线如图 5 所示, 比较图 5 与图 3 的传递率曲线可以看到, 按二维参数优化设计的两级隔振系统的隔振性能要比按一维参数设计的两级隔振系统优越得多, 因此本文按这种方法对平台二级隔振系统结构参数进行了优化 Fig.5 Transmissibilitycurvesofoptimum damping ratio 根据有限元模型计算出内外框架质量, 算出质量比 μ, 按上述优化方法进行参数优化, 最终优化的结果为犳 opt=1.43, ζ opt=0.243 依据上述结果, 通过计算选择的减震器性能参数如表 1 所示由此通过两级减振装置构成了一个弹簧质量橡胶阻尼复合减振系统, 该系统利用弹簧的线性变形和橡胶受剪切压缩的非线性变形阻尼耗散振动能量, 衰减振动幅值, 达到光电平台缓冲减振的目的对于大振幅低频振动, 阻尼很大, 衰减光电平台相对载机的线位移和角位移 ; 对于小振幅高频振动, 阻尼较小, 大量衰减振动能量的传递有效地产生了线性软特性硬特性变化的非线性特 [12] 性表 1 减震器性能参数 Tab.1 Parametersofdamper 犣向固最大传犣向动阻尼比减震器有频率 /Hz 递率刚度犮 / 犮 c 金属弹簧减震器 10 < JP 橡胶减震器 7 < 试验结果与分析实验原理框图如图 6 所示, 控制台发出随机信号使振动台随机振动, 光电平台支架与振动台固定在一起, 平台基座通过金属减震器与支架相连, 这样就构成了一个基础受随机激励的弹簧阻尼质量系统支架传感器测得的振动信号和平台基座传感器及内框架传感器测得的振动信号经信号处理系统后一起输送到计算机内进行分析, 分别绘出控制谱和测量谱曲线最后将各频率对应

第 1 期王平, 等 : 机载光电侦察平台复合减振设计 87 的测量谱和控制谱值输入计算机进行处理, 即可得到系统的传递率曲线图 7 为光电平台做振动试验时的照片图 8 水平方向振动传递率曲线 Fig.8 Curvesofhorizontalvibrationtransmissibility Fig.

5 第 1 期王平, 等 : 机载光电侦察平台复合减振设计 87 的测量谱和控制谱值输入计算机进行处理, 即可得到系统的传递率曲线图 7 为光电平台做振动试验时的照片图 8 水平方向振动传递率曲线 Fig.8 Curvesofhorizontalvibrationtransmissibility Fig.6 图 6 光电平台减振实验框图 Experimentaldiagram ofelectro opticalplat formdampingtest 图 9 垂直方向振动传递率曲线 Fig.9 Curvesofverticalvibrationtransmissibility 图 7 光电平台振动试验图 Fig.7 Diagramofopticalplatformvibrationtest 图 8, 图 9 分别为光电平台水平和垂直方向的振动传递率曲线, 其中外框架传递率曲线相当于光电平台采用单级隔振措施系统的振动传递率曲线, 而内框架传递率曲线就是光电平台采用复合减振措施系统的振动传递率曲线无论系统采用哪种减振措施, 系统传递率曲线在低频区都会有一个峰值, 这是由于减振系统固有频率和外界激励频率一致导致系统产生共振造成的从图中可以看出, 采用复合减振措施后, 系统在水平方向上振动最大传递率和垂直方向上振动最大传递率要比单级隔振系统低 50% 左右, 并且复合减振系统传递率曲线在两个振动方向上传递率小于 1 的频率范围更宽, 高频时传递率的衰减效果也要比以往采用单级隔振系统好得多从图中还可以看出在越过共振区后随着频率的增加会出现一系列的波峰, 其原因是平台框架不可能是理想的刚体, 会由于结构响应出现共振峰波, 并且减振器在高频时所具有的分布质量特性也会产生驻波现象如果减振器内阻尼比较大, 可以削弱这些有害的峰值, 提高减振器高频减振效果 4 结论简述了振动对机载光电平台成像质量的影响, 为提高成像质量, 对光电平台进行了复合减振设计采用二维参数优化方法对复合减振系统结构参数进行了优化, 计算出复合减振系统的最优固有频率比犳 opt 为 1.43, 最优阻尼比 ζ 为 opt 通过对内框架进行二级减振设计大大降低了振动对内框架载荷的影响, 振动试验验证了光电平台复合减振的有效性相比以往单级隔振系统, 复

6 8 光学精密工程第 19 卷合减振系统的最大振动传递率低了 50%, 振动传递率小于 1 的频率范围更宽, 高频时传递率的衰减效果大大优于单级隔振系统得到的结果说明对光电平台进行的复合减振设计是成功的, 提出的复合减振设计方法对于其他机载光电平台也是完全适用的参考文献 : [1] HEFY,CUIJC,FENGSL, 犲狋犪犾..Narcissusanal ysisforcooledstaringirsystem[j]. 犛犘犐犈,2007, 6772: [2] RAWALS.Metal Matrixcompositesforspaceap plications[j]. 犑犗犕,2001,4:14 17,51. [3] 张葆, 贾平, 黄猛. 动载体成像模糊的振动被动控制技术 [J]. 光学技术,2003,29(3): ZHANG B,JIA P,HUANG P.Passivevibration controlofimageblurresultingfrom mechanicalvi brationsonmovingvehicles[j]. 犗狆狋犻犮犪犾犜犲犮犺狀犻狇狌犲, 2003,29(3): (inChinese) [4] 张葆, 洪永丰, 史光辉. 非均匀性校正在红外杂散辐射抑制中的应用 [J]. 光学精密工程,2008,16(12): ZHANGB,HONG YF,SHIG H.Applicationof non uniformitycorrectiontostrayradiationsuppres sionofinfraredopticalsystem[j]. 犗狆狋. 犘狉犲犮犻狊犻狅狀犈狀犵.,2008,16(12): (inChinese) [5] 赵鹏. 振动对航空相机成像质量影响的分析 [J]. 红外与激光工程,2001,31(4): ZHAOP.Thevibrationanalysisofopticalinstru mentinflying platform[j]. 犐狀犳狉犪狉犲犱犪狀犱犔犪狊犲狉犈狀犵犻狀犲犲狉犻狀,2001,31(4): (inChinese) [6] 甘至宏, 张葆, 撖秡秡. 机载光电稳定平台框架结构工程分析 [J]. 光学精密工程,2008,16(12): GANZH H,ZHANG B,HAN PP.Engineering analysisofairborneoptoelectronicplatform frame structure[j]. 犗狆狋. 犘狉犲犮犻狊犻狅狀犈狀犵.,2008,16(12): (inChinese) [7] 程志峰, 张葆, 崔岩, 等. 高体份 SiC/Al 复合材料在无人机载光电稳定平台中的应用 [J]. 光学精密工程,2009,17(11): CHENGZH F,ZHANGB,CUIY, 犲狋犪犾..Appli cationofhighvolumefractionsic/alcompositesin unmanned airborne photoelectric stable platform [J]. 犗狆狋. 犘狉犲犮犻狊犻狅狀犈狀犵.,2009,17(11): (inChinese) [8] 安源, 许晖, 金光, 等. 动载体光电平台角振动隔振设计 [J]. 半导体光电,2006,27(5): AN Y,XU H,JIN G, 犲狋犪犾..Designofangularvi brationisolationforoptoelectronicplatformonmov ing vehicle [J]. 犛犲犿犻犮狅狀犱狌犮狋狅狉犗狆狋狅犲犾犲犮狋狉狅狀犻犮狊, 2006,27(5): (inChinese) [9] 鲍文亮, 黄显林, 卢鸿谦. 多框架光电平台动力学建模及耦合分析 [J]. 哈尔滨工程大学学报,2009,30 (8): BAO W L,LIN H X,LU H Q.Dynamicmodeling andcouplinganalysisofamulti gimbalelectro opti calplatform[j]. 犑狅狌犿犪犾狅犳犎犪狉犫犻狀犈狀犵犻狀犲犲狉犻狀犵犝狀犻狏犲狉狊犻狋狔,2009,30(8): (inChinese) [10] HADDENS,DAVIS T,BUCHELEP, 犲狋犪犾..Heavy loadvibrationisolationsystemforairbornepayloads [J]. 犛犘犐犈,2001,4332: [11] KENNEDYPJ,RHONDAL.Directversusindi rectline ofsight(los)stabilization[j]. 犐犈犈犈犜狉犪狀狊犪犮狋犻狅狀狊狅狀犆狅狀狋狉狅犾犛狔狊狋犲犿狊犜犲犮犺狀狅犾狅犵狔, 2003,11:3 15. [12] 马咏梅, 谢梅英. 基于 ANSYS 的低频弹簧橡胶减震器结构设计 [J]. 机械设计与制造,2008,9: MA Y M,XIE M Y.Compoundabsorberstruc turedesignforlowfrequenciesvibrationisolation [J]. 犕犪犮犺犻狀犲狉狔犇犲狊犻犵狀犪狀犱犕犪狀狌犳犪犮狋狌狉犲,2008, 9:16 18.(inChinese)

第 1 期王平, 等 : 机载光电侦察平台复合减振设计 89 作者简介 : 王平 (1982-), 男, 黑龙江齐齐哈尔人, 助理研究员,2006 年于哈尔滨工业大学获得硕士学位,

com 刘家燕 (1968-), 女, 吉林长春人, 副研究员,1990 年于浙江大学光学仪器工程专业获得学士学位, 主要从事光电仪器结构设计方面工作 E mail:liujy_ 224@sina.

net 王伟 (1982-), 男, 黑龙江齐齐哈尔人, 助理研究员,2006 年于吉林大学获得硕士学位, 主要研究方向为数字图像处理 E mail:wboyw@126.

超高功率体放电的形成及其应用 TARASENKO VF,BAKSHTE H,BURACHENKO A G,LOMAEV MI, RYBKA D V,SHULEPOV M A,SOROKIN D A,SHUT'KO

研究了在氦气压强为 40000~ 200000Pa 时, 从扩散形式到火花放电的放电转换过程确定了在氮气压强下电流幅度与逃逸电子束电流脉宽的关系表明了导致极间扩散放电的超短雪崩电子束 (SAEB)

7 第 1 期王平, 等 : 机载光电侦察平台复合减振设计 89 作者简介 : 王平 (1982-), 男, 黑龙江齐齐哈尔人, 助理研究员,2006 年于哈尔滨工业大学获得硕士学位, 主要从事光电仪器结构设计方面的研究 E mail:wang ping_2002@163.com 刘家燕 (1968-), 女, 吉林长春人, 副研究员,1990 年于浙江大学光学仪器工程专业获得学士学位, 主要从事光电仪器结构设计方面工作 E mail:liujy_ 224@sina.com 通讯作者 : 丁金伟 (1976-), 男, 吉林人, 副研究员, 主要研究方向为光电仪器的光机总体设计 E mail:jinweid@yeah.net 王伟 (1982-), 男, 黑龙江齐齐哈尔人, 助理研究员,2006 年于吉林大学获得硕士学位, 主要研究方向为数字图像处理 E mail:wboyw@126.com 程志峰 (1979-), 男, 山东临沂人, 助理研究员, 博士研究生, 主要从事光电仪器结构设计及优化分析等方面的研究 E mail:chengzhif2004@yahoo.com.cn 下期预告超高功率体放电的形成及其应用 TARASENKO VF,BAKSHTE H,BURACHENKO A G,LOMAEV MI, RYBKA D V,SHULEPOV M A,SOROKIN D A,SHUT'KO Y V ( 俄罗斯科学院强流电子所 ) 给出了在氮气中的高压体 ( 扩散 ) 放电特性的实验研究结果, 高压体 ( 扩散 ) 放电应用于电压达数百千伏持续时间为数纳秒上升时间为几个纳秒的极间电压脉冲研究了在氦气压强为 40000~ Pa 时, 从扩散形式到火花放电的放电转换过程确定了在氮气压强下电流幅度与逃逸电子束电流脉宽的关系表明了导致极间扩散放电的超短雪崩电子束 (SAEB) 对放电过程有重要的影响并在该压强下得出了 SAEB 瞬间产生相对放电电流的时延与压强的关系根据该关系, 时延随着压强增加而变化, 并且在压强为 Pa 时最小, 同时扩散放电电流脉冲的峰值随压强增加而减小在 50000Pa 的压强下, 使用刀片电极和 6cm 长的 N 2 SF 6=10 1 的激活媒质, 可以得到输出能量为 2 mj 脉冲功率为 0.55 MW 的激光据报道, 在大气压强下, 对 AlBe 箔片的重复频率放电处理过程中, 其表层清除了碳而且氧原子渗入箔片 ( 每 300 个脉冲 450nm)

BuletinofSoiland WaterConservation Vol.38,No.3 Jun.,2018 & X R( + 1, 1, < 1,=> 3 (1. E^ IFTU ^,NO ; 2.NO\ ^,NO ;3.NO B`a -

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