闭合预应力钢丝绳加固RC梁抗剪性能试验研究

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1 第 46 卷第 7 期中南大学学报 ( 自然科学版 ) Vol.46 No 年 7 月 Journal of Central South University (Science and Technology) July 2015 DOI: /j.issn 闭合预应力钢丝绳加固 RC 梁抗剪性能试验研究郭子雄 1, 杨军民 1, 叶勇 1, 黄群贤 1, 陈建华 2 2, 赖有泉 (1. 华侨大学土木工程学院, 福建泉州,362021; 2. 福建省第一公路工程公司, 福建泉州,362000) 摘要 : 提出 2 种闭合预应力钢丝绳加固 RC 梁的预应力张拉及锚固方式进行 6 个采用闭合预应力钢丝绳加固 RC 梁的抗剪性能试验, 通过对试件破坏形态荷载挠度关系曲线箍筋和钢丝绳应变等试验结果进行分析, 研究钢丝绳配绳率预应力水平和锚固方式等参数对加固梁受剪承载力和变形能力的影响研究结果表明 : 提出的 2 种锚固方式均可有效实现对钢丝绳进行预应力张拉和锚固连接 ; 闭合预应力钢丝绳加固可有效抑制 RC 梁斜裂缝的发展, 改善加固梁破坏形态和变形性能 ; 加固梁的受剪承载力随着配绳率和预应力水平的提高而提高, 但预应力水平不宜过大在试验结果基础上提出闭合预应力钢丝绳加固 RC 梁的受剪承载力计算模型, 计算结果与试验结果吻合良好关键词 : 抗剪加固 ; 预应力 ; 钢丝绳 ; 抗剪性能 ; 锚固形式中图分类号 :TU375.1 文献标志码 :A 文章编号 : (2015) Experimental research on shear strengthening of reinforced concrete beams using prestressed wire-rope hoops GUO Zixiong 1, YANG Junmin 1, YE Yong 1, HUANG Qunxian 1, CHEN Jianhua 2, LAI Youquan 2 (1. College of Civil Engineering, Huaqiao University, Quanzhou , China; 2. Fujian the First Highway Engineering Company, Quanzhou , China) Abstract: Two different types of prestressing and anchoring methods for wire ropes used in shear strengthening of reinforced concrete (RC) beams were proposed. The shear behavior of RC beams strengthened using prestressed wire-rope hoops was investigated by testing six strengthened beams. Test parameters included the wire-rope amount, the prestressing level and anchoring method of wire ropes. The failure modes, load-deflection relationships, stirrup strains and wire-rope strains were analyzed. The results show that the proposed two anchoring methods are effective in prestressing and anchoring of wire ropes; prestressed wire-rope hoops can effectively delay the crack propagation and improve the failure mode and deformation capacity of strengthened beams; the shear capacity is enhanced with the increase of wire-rope amount and prestressing level, and the prestressing level should be moderate. A model to predict the shear capacity of RC beams strengthened using prestressed wire-rope hoops is proposed, and a good agreement is achieved between the computed and experimental results. Key words: shear strengthening; prestress; wire rope; shear behavior; anchoring method 收稿日期 : ; 修回日期 : 基金项目 (Foundation item): 国家自然科学基金资助项目 ( , ); 高校博士学科点博导科研基金资助项目 ( ); 福建省科技计划重大项目 (2013Y4006) (Projects( , ) supported by the National Natural Science Foundation of China; Project ( ) supported by the Scientific Research Foundation for Doctoral Advisors in Doctoral Program of Colleges and Universities; Project(2013Y4006) supported by the Science and Technology Foundation of Fujian Province) 通信作者 : 郭子雄, 博士, 教授, 从事工程结构抗震防灾研究 ; guozxcy@hqu.edu.cn

2 第 7 期郭子雄, 等 : 闭合预应力钢丝绳加固 RC 梁抗剪性能试验研究 2591 传统钢筋混凝土梁抗剪加固一般是在构件表面粘贴轻质高强材料, 以达到提高强度或刚度的目的, 现有的粘贴方法主要包括粘贴 FRP 或钢板等 [1 5] 由于工艺简单施工方便等优势, 表面粘贴法在工程加固中得到了较为广泛的应用然而, 加固材料与主体的剥离端部锚固应力滞后等问题 [6 7], 成为了表面粘贴法在实际应用中的不足以及进一步研究的主要方向针对上述问题, 研究人员提出了一些新的加固方法, 如钢筋网片聚合物砂浆加固法 [8] 高强钢绞线- [9] [10 11] 聚合物砂浆加固法和钢丝绳加固法等这些方法在克服表面粘贴法不足的同时提高了加固主体的承载能力和刚度目前, 国内外学者已开展了一些钢丝 [10 11] 绳用于 RC 梁抗剪加固的探索研究, 如 Yang 等研究了不同 RC 梁截面形式钢丝绳方式预应力水平钢丝绳间距等参数对钢丝绳抗剪加固 RC 梁受力性能的影响本文作者将钢丝绳材料与预应力技术结合, 提出 2 种闭合预应力钢丝绳加固 RC 梁的预应力张拉及锚固方式, 并通过 5 个加固试件和 1 个对比试件的抗剪性能试验, 研究闭合预应力钢丝绳加固 RC 梁的受力性能, 验证所提出加固方法的有效性, 分析钢丝绳用量和预应力水平对加固效果的影响 1 试验概况 1.1 试件参数及材料性能试验梁按照受剪承载力不满足 GB 混凝土结构设计规范 ( 以下简称规范 ) 且可能发生剪切破坏进行设计对比试件的配筋和加固试件构造分别如图 1 和图 2 所示主要研究参数包括钢丝绳配绳率预应力水平和连接锚固方式, 如表 1 所示 PWRB1 为对比试件, PWRB2~PWRB6 为采用闭合预应力钢丝绳加固试件钢丝绳配绳率 ρ w 的变化主要通过改变钢丝绳的间距来实现, 采用 100 mm 和 150 mm 这 2 种间距钢丝绳预应力水平有 0.15,0.35 和 0.60 共 3 种此外, 为研究不同钢丝绳连接形式对加固效果的影响, 试验中采用了自行研发的 2 种钢丝绳连接锚固方式, 即钢丝绳波浪形夹板锚具和轴承换向卡扣锚固 ( 见图 3) 其中, 连接形式 A 通过锚具螺栓锁紧预埋于梁顶的波浪形夹板, 将预应力张拉后的钢丝绳锚固 ( 见图 3(a)); 连接形式 B 将钢丝绳两端分别绕过预埋于梁顶的钢丝绳单位 :mm 图 1 试验梁尺寸及配筋图 Fig. 1 Dimensions and reinforcement details of test beams 单位 :mm ρ w /%: (a) 0.107; (b) 图 2 试验梁加固设计图 Fig. 2 Strengthening details of test beams

3 2592 中南大学学报 ( 自然科学版 ) 第 46 卷试件编号表 1 试验梁试件参数 Table 1 Parameters of test beams s w / mm ρ w / % α 连接形式 PWRB1 PWRB A PWRB A PWRB B PWRB B PWRB B 注 :s w 为钢丝绳间距 ;ρ w 为钢丝绳配绳率,ρ w =A w /(bs w ), A w 为同一截面钢丝绳各肢的总截面积,b 为梁宽 ;α 为钢丝绳预应力水平 ; 连接形式中 A 表示采用波浪形锚具进行锚固,B 表示采用轴承换向卡扣锚固表 2 钢筋与钢丝绳物理力学性能 Table 2 Properties of steel reinforcement and wire rope 材料类型 d/ mm f y / MPa ε y / με f b / MPa E/ GPa 箍筋纵筋钢丝绳注 :d 为直径 ;f y 和 f b 分别为屈服强度和极限强度 ;ε y 为屈服应变 ;E 为弹性模量图 4 钢丝绳预应力张拉装置 Fig. 4 Device for wire-rope prestressing (a) 波浪形夹板锚具 ;(b) 轴承换向卡扣锚固图 3 钢丝绳端部连接方式 Fig. 3 Types of wire-rope joint 换向滑轮, 完成张拉后, 采用普通钢丝绳卡扣进行锚固 ( 见图 3(b)) 试件箍筋和纵筋分别选用 HPB235 和 HRB335 钢筋钢丝绳选用公称直径为 6 mm 的 18 7+IWS 钢丝绳, 单根钢丝直径为 0.32 mm 钢筋与钢丝绳的物理力学性能见表 2 混凝土立方体试块 28 d 平均抗压强度为 21.4 MPa 1.2 钢丝绳预应力施加采用自行设计的张拉装置对钢丝绳施加预应力, 如图 4 所示张拉装置主要包括台架穿心千斤顶力传感器和钢丝绳夹具预应力施加可采用两端同时张拉, 也可一端固定另一端张拉为了便于操作和控制, 本试验采用第二种施加方法预应力施加之前, 先用夹板式夹具固定钢丝绳的一端, 钢丝绳穿过台架钢板, 环绕梁截面至另一端, 再穿过穿心千斤顶和力传感器, 最后用夹板式夹具将另一端固定在位于梁侧钢丝绳表面粘贴应变片以监测张拉过程中钢丝绳的应变变化并控制预应力预应力施加完成后, 及时对钢丝绳进行连接, 然后逐级卸去荷载 1.3 加载装置及量测内容试验采用四点弯曲加载方式, 荷载由 500 kn 液压伺服作动器通过刚性分配梁传递至试件采用荷载和位移混合控制加载对比试件和加固试件分别在 160 kn 和 200 kn 之前采用荷载控制, 每级荷载增量为 20 kn; 之后改用位移控制, 加载速度为 2 mm/min 试验量测内容包括纵筋箍筋钢丝绳的应变和试件支座加载点跨中位置的挠度当荷载降低至最大值的 85% 时, 终止试验 2 试验结果与分析 2.1 破坏过程及破坏形态试验过程中, 试件共出现 3 种形态的破坏, 如图 5 所示

4 第 7 期郭子雄, 等 : 闭合预应力钢丝绳加固 RC 梁抗剪性能试验研究 ) 斜拉破坏 (PWRB1), 如图 5(a) 所示加载初期, 荷载达到 40~60 kn 时, 在 RC 梁跨中出现数条弯曲裂缝, 裂缝宽度较小随着荷载增加, 剪切裂缝在剪跨段出现, 且迅速发展为临界斜裂缝, 最终试件丧失承载力试件破坏过程较快, 破坏前挠曲不明显, 跨中挠度不足 10 mm, 属于典型的脆性破坏 2) 剪压破坏 (PWRB2,PWRB4~PWRB6), 如图 5(b) 和 5(d)~(f) 所示加载初期, 荷载达到 40~60 kn 时, 在 RC 梁跨中出现数条弯曲裂缝, 裂缝宽度较小, 之后剪跨段出现剪切裂缝, 试件荷载仍保持较快增长, 最终剪跨段内斜向主裂缝由 1 条发展为多条, 裂缝宽度继续增加, 裂缝两侧的混凝土因为相对错动和相互挤压而破碎同时, 预应力水平较大的 PWRB2, PWRB4 和 PWRB6 钢丝绳被拉断,PWRB5 钢丝绳未断裂破坏过程中, 试件承载力下降平缓, 破坏前挠曲明显, 属于具有一定延性的破坏 3) 弯曲破坏 (PWRB3), 如图 5(c) 所示加载初期, 荷载达到 40~60 kn 时, 在梁跨中出现数条弯曲裂缝, 裂缝宽度较小, 随着荷载的增加, 剪跨段开裂并形成斜向主裂缝由于试件钢丝绳用量较大, 使得受剪承载力高于受弯承载力, 斜向主裂缝形成后基本不再开展, 而纯弯段弯曲裂缝开展较快, 承载力下降缓慢最终跨中纵筋屈服, 受压区混凝土压碎, 试件发生弯曲破坏, 同时钢丝绳未拉断破坏过程中, 试件维持较高的承载力, 且破坏前挠曲明显, 属于延性较好的破坏 2.2 荷载挠度关系图 6 所示为试件加载过程的荷载 P 与跨中挠度 Δ 的关系曲线, 曲线主要特征点的试验结果如表 3 所示可以看出, 采用闭合预应力钢丝绳加固显著提高了梁的承载力和变形能力, 试件的 P Δ 曲线大致可分为以下 3 个阶段 : 1) 弹性阶段处于该阶段时, 跨中挠度随荷载的增加呈线性关系, 且加固试件和对比试件的曲线基本重合, 表明采用闭合预应力钢丝绳不能明显提高 RC 梁的抗弯刚度 2) 弹塑性阶段随着剪切裂缝的不断开展, 试验曲线出现转折, 跨中挠度比弹性阶段增长加快, 且随 (a) PWRB1( 对比试件, 斜拉破坏 );(b) PWRB2( 剪压破坏, 钢丝绳断裂 );(c) PWRB3( 最大配绳率, 弯曲破坏, 钢丝绳未断裂 ); (d) PWRB4( 剪压破坏, 钢丝绳断裂 );(e) PWRB5( 最小预应力水平, 剪压破坏, 钢丝绳未断裂 );(f) PWRB6( 最大预应力水平, 剪压破坏, 钢丝绳断裂 ) 图 5 试验梁破坏形态 Fig. 5 Failure modes of test beams

5 2594 中南大学学报 ( 自然科学版 ) 第 46 卷表 3 荷载挠度曲线特征点试验结果 Table 3 Experimental results of characteristic points at load deflection curves 试件编号 P cr /kn P m /kn η cr /% η m /% Δ y /mm Δ m /mm Δ u /mm γ u /% μ PWRB PWRB PWRB PWRB PWRB PWRB 注 :P cr 为初始斜裂缝对应的荷载 ;P m 为最大荷载 ;η cr 和 η m 分别为加固试件 P cr 和 P m 较对比试件的提高幅度 ;Δ y 为试件屈服时对应的跨中挠度, 对于剪切破坏取箍筋屈服, 对于弯曲破坏取纵筋屈服 ;Δ m 为 P m 对应的跨中挠度 ;Δ u 为极限挠度, 取荷载下降至 85% 最大荷载时对应的挠度值 ;γ u 为加固试件 Δ u 较对比试件的提高幅度 ;μ 为位移延性系数,μ=Δ u /Δ y 1 PWRB1;2 PWRB2;3 PWRB3;4 PWRB4; 5 PWRB5;6 PWRB6 图 6 荷载跨中挠度关系 Fig. 6 Curves of load midspan deflection 由上述现象可知 : 保持钢丝绳不发生断裂, 可使加固梁具有更好的变形性能 2.3 箍筋及钢丝绳应变分析加载过程中, 箍筋的应变 ε s 变化如图 7 所示从图 7 可以看出 : 在梁达到开裂荷载之前, 箍筋应变较小初始斜裂缝出现后, 箍筋承担剪力增加, 应变增大, 最终达到屈服随着钢丝绳间距加密, 试件 PWRB3 开裂后, 箍筋承担的剪力相对较小, 箍筋应变缓慢增长, 最后纵筋先屈服, 梁试件发生弯曲破坏, 箍筋应变接近屈服荷载的增加不再呈线性关系由于预应力钢丝绳的约束作用, 混凝土裂缝发展缓慢, 同时钢丝绳承担了一部分剪力, 加固试件承载力得到了提高 3) 塑性破坏阶段箍筋屈服后, 试验曲线出现较大转折, 跨中挠度随荷载增大迅速增加, 钢丝绳应变快速发展, 混凝土裂缝基本贯通梁高此时加固试件承载力随荷载增加开始缓慢下降, 而对比试件承载力迅速下降由此可以看出, 加固后的试件表现出了较好的延性配绳率最大的试件 PWRB3, 由于多根钢丝绳同时对剪跨段内混凝土形成有效约束, 单根钢丝绳承担的拉力较小, 箍筋屈服后, 钢丝绳未被拉断, 试件仍可维持较高的受剪承载力, 最终发生延性较好的弯曲破坏对于预应力水平较小的试件 PWRB5, 开裂前钢丝绳对混凝土的约束效果有限, 当试件裂缝宽度较大时, 钢丝绳的作用才能够完全发挥加载后期, 钢丝绳未被拉断, 试件的 P Δ 曲线形成了较长的水平段 1 PWRB1;2 PWRB2;3 PWRB3;4 PWRB4; 5 PWRB5;6 PWRB6 图 7 荷载箍筋应变关系 Fig. 7 Curves of load stirrup strain 图 8 所示为加载过程中钢丝绳应变增量 Δε w 的发展情况由图 8 可以看出 : 梁在达到开裂荷载之前, 钢丝绳应变很小试件开裂后, 钢丝绳由于施加了预应力, 应力滞后现象得到明显改善随着箍筋屈服, 裂缝变宽, 钢丝绳应变快速增长, 最终部分试件钢丝绳达到极限强度被拉断 PWRB3 由于配绳率较高,

6 第 7 期郭子雄, 等 : 闭合预应力钢丝绳加固 RC 梁抗剪性能试验研究 2595 加固后单根钢丝绳承担的拉力较小, 应变发展相对缓慢, 当梁发生弯曲破坏时, 钢丝绳仍处于较低应变水平对于预应力水平最小的 PWRB5 和预应力水平最大的 PWRB6, 两者破坏时钢丝绳的应变增量均较小这主要是由于预应力水平较小时, 钢丝绳的应变发展滞后于预应力水平较大的试件, 导致试件破坏时钢丝绳的强度发挥水平较低 ; 同时, 预应力水平过大不仅使钢丝绳的剩余强度空间减小, 且对梁转角处钢丝绳的损伤越大, 容易造成钢丝绳提前断裂导致钢丝绳的应力增量空间减小, 钢丝绳在箍筋屈服后不久被拉断, 加固梁承载力和变形能力的提高幅度受到限制图 9 最大荷载钢丝绳预应力水平关系 Fig. 9 Curves of peak load prestressing level of wire-rope 1 PWRB2;2 PWRB3;3 PWRB4;4 PWRB5; 5 PWRB6 图 8 荷载钢丝绳应变增量关系 Fig. 8 Curves of load strain increment of wire-rope 2.4 受剪承载力与延性分析从表 3 可知 : 采用闭合预应力钢丝绳加固后, 试件的破坏形态转变为有一定延性的剪压破坏和延性较好的弯曲破坏与对比试件相比, 加固试件的受剪承载力提高 19.5%~40.6%, 极限变形提高 75.2%~ 261.1% 除试件 PWRB2 外, 其余试件的位移延性系数均大于配绳率的影响试件 PWRB2 和 PWRB3 的钢丝绳预应力水平均为 0.35, 配绳率较低的 PWRB2 发生弯剪破坏, 配绳率较高的 PWRB3 受剪承载力高于受弯承载力, 发生弯曲破坏, 且试件承载力和变形能力均比 PWRB2 有所提高预应力水平的影响试件 PWRB5,PWRB4 和 PWRB6 的配绳率均为 0.071%, 图 9 所示为试件最大荷载 P m 与钢丝绳预应力水平 α 关系曲线由图 9 可以看出 : 试件承载力随预应力水平的提高呈现先上升后下降的趋势这主要是由于施加的预应力使钢丝绳提前受力, 克服了非预应力加固中存在的应力滞后现象然而过高的预应力不同锚固形式的影响试件 PWRB2 和 PWRB4 钢丝绳连接处采用不同的锚固形式,2 个试件钢丝绳均在连接区域外断裂, 说明 2 种形式均可实现对钢丝绳的有效锚固从表 3 和图 6 可知 :PWRB2 的承载力和变形能力比 PWRB4 的低, 这主要是由于试件 PWRB2 倒角钢片未设置妥当, 存在尖角, 导致钢丝绳性能充分发挥之前即发生断裂, 试件承载力和变形能力的进一步提升受到限制 3 加固梁受剪承载力计算综合既有试验结果, 当剪跨比大于 0.5 时,RC 梁中混凝土的拱作用逐渐减小考虑试验中梁的剪跨比较大, 可忽略拱作用, 采用桁架模型分析闭合预应力钢丝绳加固 RC 梁的受剪承载能力为便于计算, 现做以下假定 : 1) 满足规范规定的受弯构件斜截面承载力计算基本假定 ; 2) 钢丝绳只承受拉力, 且与混凝土协同工作 ; 3) 忽略混凝土钢筋及钢丝绳三者的耦合作用, 承载力计算仅采用三者简单相加 ; 4) 钢丝绳达到抗拉强度前, 箍筋已经进入屈服状态根据上述基本假定和桁架理论基本原理, 加固后 RC 梁的受剪承载力 (V) 可表示为 V = V cs + V w (1) 式中 :V cs 为按规范计算的未加固 RC 梁斜截面承担的

7 2596 中南大学学报 ( 自然科学版 ) 第 46 卷剪力 ;V w 为钢丝绳承担的剪力 4) 提出的 2 种连接方式均可有效实现对钢丝绳 V w 可按下式进行计算 : 进行预应力张拉和锚固连接 V w Aw f w = ϕ1ϕ 2 h (2) s 式中 :f w 为钢丝绳抗拉强度 ;h 为梁高 ;φ 1 为考虑端部锚固质量对钢丝绳强度发挥水平的折减系数, 本试验中 2 种锚固形式的钢丝绳均发生断裂, 锚固效果好, 故取 φ 1 =1.0;φ 2 为考虑配绳率和预应力水平对钢丝绳强度发挥水平的折减系数, 按如下表达式计算 : 2 w α α ϕ 2 = a 1 b1 + + c1 100 w 100 (3) ρ ρw 式中 :a 1,b 1 和 c 1 为待定系数根据试验结果进行数据回归, 可得 a 1 = 0.026, b 1 =0.262,c 1 = 将式(1) 计算结果与试验结果进行对比, 结果如表 4 所示由表 4 可以看出 : 计算结果与试验结果吻合良好由于试件 PWRB3 发生弯曲破坏, 钢丝绳受剪承载力未得到充分发挥, 导致计算结果比试验结果偏大表 4 计算值与试验值对比 Table 4 Comparison between calculated and experimental results 试件编号 V cs /kn V w /kn V cu /kn V tu /kn V cu /V tu PWRB PWRB PWRB PWRB PWRB 注 :V cu 和 V tu 分别是试件受剪承载力计算值与试验值, V tu =P m /2 4 结论参考文献 : [1] Mofidi A, Chaallal O. Shear strengthening of RC beams with externally bonded FRP composites: Effect of strip-width-tostrip-spacing ratio[j]. Journal of Composites for Construction, 2011, 15(5): [2] Altin S, Anil O, Kara M E. Improving shear capacity of existing RC beams using external bonding of steel plates[j]. Engineering Structures, 2005, 27(5): [3] 张自荣, 张素梅, 石桂梅. 纤维加固钢筋混凝土梁抗剪性能试验研究 [J]. 哈尔滨工业大学学报, 2004, 36(3): ZHANG Zirong, ZHANG Sumei, SHI Guimei. Shear behavior of RC beams strengthened by fiber reinforced plastic[j]. Journal of Harbin Institute of Technology, 2004, 36(3): [4] 刘敏, 关建光, 徐福泉, 等. 预应力包钢法加固钢筋混凝土梁抗剪性能的试验研究 [J]. 工程抗震与加固改造, 2006, 28(5): LIU Min, GUAN Jianguang, XU Fuquan, et al. Experimental study of reinforced concrete beams strengthened by profile steel and prestressed bolt[j]. Earthquake Resistant Engineering and Retrofitting, 2006, 28(5): [5] Ebead U, Saeed H. Hybrid shear strengthening system for reinforced concrete beams: An experimental study[j]. Engineering Structures, 2013, 49: [6] Oehlers D J, Moran J P. Premature failure of externally plated reinforced concrete beams[j]. Journal of Structural Engineering, 1990, 116(4): [7] Teng S, Kong F K, Poh S P, et al. Performance of strengthened concrete deep beams predamaged in shear[j]. ACI Structural Journal, 1996, 93(2): [8] 卜良桃, 尹鹏, 叶臻. 复合砂浆钢筋网加固梁的抗剪试验 [J]. 沈阳建筑大学学报 ( 自然科学版 ), 2009, 25(6): BU Liangtao, YIN Peng, YE Zhen. Experimental study on shear behavior of RC beams strengthened with ferrocement mortar and reinforcing steel bar mesh[j]. Journal of Shenyang Jianzhu University (Natural Science), 2009, 25(6): [9] 黄华, 刘伯权, 吴涛. 高强钢绞线网加固 RC 梁抗剪性能及计算方法 [J]. 中南大学学报 ( 自然科学版 ), 2011, 42(8): HUANG Hua, LIU Boquan, WU Tao. Shear performance and design methods of strengthened RC beams with high strength steel wire mesh[j]. Journal of Central South University (Science and Technology), 2011, 42(8): [10] Yang K H, Byun H Y, Ashour A F. Shear strengthening of continuous reinforced concrete T-beams using wire rope units[j]. Engineering Structures, 2009, 31(5): [11] Kim S Y, Yang K H, Byun H Y, et al. Tests of reinforced concrete beams strengthened with wire rope units[j]. Engineering Structures, 2007, 29(10): ) 采用闭合预应力钢丝绳加固可有效抑制 RC 梁斜裂缝的发展, 显著改善加固梁裂缝分布破坏形态和变形性能 2) 加固梁的受剪承载力随着配绳率的提高而提高相同锚固方式的 PWRB3 不仅比 PWRB2 承载力有所提高, 其破坏形态也由剪压破坏向弯曲破坏转变 3) 加固梁的受剪承载力随钢丝绳预应力水平的增大而有所提高, 但试验结果也揭示当预应力水平过大时, 承载力出现降低现象 (PWRB6) 实际应用中, 钢丝绳预应力水平宜控制在 0.40 以内 ( 编辑杨幼平 )

Fig. 1 Frame calculation model 1 mm Table 1 Joints displacement mm

Fig. 1 Frame calculation model 1 mm Table 1 Joints displacement mm 33 2 2011 4 ol. 33 No. 2 Apr. 2011 1002-8412 2011 02-0104-08 1 1 1 2 361003 3. 361009 3 1. 361005 2. GB50023-2009 TU746. 3 A Study on Single-span RC Frame Reinforced with Steel Truss System Yuan Xing-ren