第 47 卷第 6 期中南大学学报 ( 自然科学版 ) Vol.47 No.6 2016 年 6 月 Journal of Central South Univerity (Science and Technology) June 2016 DOI: 10.11817/j.in.1672-7207.2016.06.024 软土地区地下室增层开挖对既有桩基沉降性状的影响 1, 单华峰 2 1,, 夏唐代 2, 俞峰 3, 郑晴晴 1, 2 (1. 浙江大学滨海和城市岩土工程研究中心, 浙江杭州,310058; 2. 浙江大学软弱土与环境土工教育部重点实验室, 浙江杭州,310058; 3. 浙江理工大学建筑工程学院, 浙江杭州,310018) 摘要 : 首先, 通过荷载传递法建立轴向荷载作用下单桩的受力模型并得到其控制方程, 然后引入桩侧软化及桩端双曲线荷载传递函数, 同时给出极限侧摩阻力及极限端阻力的表达式 在此基础上, 结合工程实例, 通过自编的迭代程序得出单桩的 p 曲线, 并与已有的计算方法进行比较, 验证提出计算方法的可行性 研究开挖深度对若干关键问题的影响, 如桩侧极限摩阻力 桩端极限阻力及基桩承载性状 最后结合案例分析增层开挖施工前后, 单桩在极限承载力及工作荷载作用下产生的沉降量 研究结果表明 : 不同的开挖深度对桩端极限阻力影响较小, 而对桩侧极限摩阻力影响较大 ; 随着开挖深度增加, 桩顶沉降量也不断增大 该工程的增层开挖在变形控制方面安全可靠 关键词 : 软土 ; 开挖 ; 既有建筑 ; 桩基沉降 ; 极限阻力中图分类号 :TU 4473.1 文献标志码 :A 文章编号 :1672 7207(2016)06 1995 06 Settlement analyi of building pile aociated with excavation beneath exiting baement in oft oil SHAN Huafeng 1, 2, XIA Tangdai 1, 2, YU Feng 3, ZHENG Qingqing 1, 2 (1. Reearch Center of Cotal and Urban Geotechnical Engineering, Zhejiang Univerity, Hangzhou 310058, China; 2. Key Laboratory of Soft Soil and Geoenvironmental Engineering of Minitry of Education, Zhejiang Univerity, Hangzhou 310058, China; 3.School of Civil Engineering and Architecture, Zhejiang Sci-Tech Univerity, Hangzhou 310018, China ) Abtract: Firtly, an axially-loaded pile model and a governing equation of ingle pile were etablihed by the load tranfer method. The kin friction oftening model and pile tip load tranfer model were then introduced, and the expreion of ultimate kin friction and ultimate end reitance were derived. On thi bae, a cae hitory wa analyzed by employing an iterative proce, thu the p curve of ingle pile wa obtained. The feaibility of the propoed method could be aeed by a comparion with exiting method. The effect of excavation depth on ome key iue, uch a the ultimate kin friction, end reitance and the overall bearing behavior of pile were analyzed. Finally, the pile head ettlement before and after excavation correponding to the ultimate and working capacitie were calculated. The reult how that the excavation depth i more enible to the kin friction, than to the end reitance, and the pile head ettlement increae with the increae of excavation depth. The further excavation i reliable for the involved cae with repect of the deformation control. Key word: oft oil; excavation; exiting building; pile ettlement; ultimate reitance 收稿日期 :2015 06 10; 修回日期 :2015 08 27 基金项目 (Foundation item): 国家自然科学基金资助项目 (41472284,51378463)(Project(41472284, 51378463) upported by the National Natural Science Foundation of China) 通信作者 : 夏唐代, 博士, 教授, 从事动力学及桩基工程理论研究 ;E-mail:xtd@zju.edu.cn
1996 中南大学学报 ( 自然科学版 ) 第 47 卷 地下空间开发技术和既有建筑物改造技术为解决城市 停车难 问题提供了新的思路 在不影响上部结构正常使用的情况下增 扩建地下室, 合理开发既有建筑物地下空间, 实现地下空间的二次深度开发, 成为国内外学者需要解决的重大课题 地下室增层开挖已得到工程界的高度重视, 国内外学者也开展了若 [1] 干相关研究 如贾强等建立了三维有限元模型, 分析了三层框架结构建筑物增层开挖桩基托换过程中所 [2] 产生的沉降 ; 李勇通过室内模型试验及有限元软件研究了既有建筑物地下增层桩基的再设计 ;BRIAN [3] 等监测英国大英图书馆地下室增层开挖施工过程 ; [4 5] 龚晓南等研究了增层开挖对既有桩侧阻及端阻的 [6] 影响 ; 之后, 伍程杰等结合双曲线模型, 分析了增 [7] 层开挖对既有桩桩身刚度的影响 ; 单华峰等利用该方法研究了既有建筑物地下室增层开挖对群桩基础沉降性状的影响 单桩的沉降量是 1 个非常重要的指标, [8] 国内外学者对此进行了深入研究, 如王奎华等考虑到桩端应力扩散效应, 基于虚土桩模型, 提出了层状 [9] 地基中单桩的沉降计算方法 ;WANG 等通过 BoxLuca 1 函数模拟桩侧荷载传递, 同时通过 Bouineq 解考虑承台效应, 得到了一种简化的单桩沉降计算方法 然而, 增层开挖对既有桩基础沉降性状的理论研究很少 故本文作者拟结合浙江饭店地下车库改扩建工程, 通过荷载传递法分析增层开挖过程中桩 土之间的相互作用, 同时考虑桩侧土体软化时的应力 应变关系, 提出增层开挖对既有桩基础沉降性状的计算方法, 进而分析增层开挖深度对既有桩基础沉降性状的影响, 以期为相关工程实践提供参考 图 1 地下增层开挖简图 Fig. 1 Sketch of excavation beneath exiting foundation 2 基本思路 由于荷载传递法能考虑土层中任意深度处的荷载 位移关系, 且该法还能考虑土体开挖引起桩侧摩阻力的变化, 计算桩基础的沉降能取得较好的效果 因此, 采用荷载传递法来研究基桩的沉降问题, 其计算模型如图 2 所示 其中,P t 及 t 分别为桩顶荷载及桩顶沉降 ;P b 及 b 分别为桩端荷载及桩端沉降 ;L i 为第 i 段的长度 ;P ti 及 P bi 分别为第 i 桩段的顶部荷载及端部荷载 荷载传递法的基本理念是将桩离散成多个微单元, 每个微单元通过非线性弹簧将桩与桩周土体联系起来, 以此来模拟桩 土之间的相互作用 取其中 1 个微单元进行受力分析, 如图 2 所示, 根据平衡条件 1 增层开挖施工工艺 目前, 既有建筑物增层开挖得到了迅速发展 针对不同的上部结构及基础形式会有不同的加层方案 结合浙江饭店地下车库改扩建工程简要地介绍该工程的施工工艺 首先, 应在拟开挖的范围内施工地连墙等围护结构 ; 接着, 施工托换桩, 通过新浇筑的承台将既有桩与托换桩连成整体, 共同承担上部结构的荷载 ; 之后, 开挖新增地下室土方至设计标高 ; 最后, 施工新增地下室结构系统 由于既有桩与托换桩之间存在着复杂的桩 桩相互作用, 因此, 本文只研究开挖对既有单桩基础的影响, 如图 1 所示 (a) 计算模型图 ;(b) 微单元计算模型图 2 荷载传递法计算简图 Fig. 2 Sketch of load-tranfer method
第 6 期单华峰, 等 : 软土地区地下室增层开挖对既有桩基沉降性状的影响 1997 可得 d Pz ( ) = Uτ ( z) (1) dz 而基桩的弹性压缩为 Pz ( )dz d() z = (2) Ap Ep 式中 :A p 和 E p 分别为基桩的截面积及弹性模量 ;P(z) 为深度 z 处基桩受到的轴力 ;U 为基桩的截面周长 ; τ(z) 为深度 z 处的侧摩阻力 联立式 (1) 和式 (2) 可得荷载传递法的基本控制方程为 2 d z ( ) U = τ ( z) (3) 2 dz AE p p 2.1 侧阻软化模型软土具有应变软化现象, 即软土的应力 应变曲线具有明显的峰值, 到达峰值之后, 应力随变形增大而不断减小, 直至达到残余强度 桩周土体的软化现 [10] 象对单桩的承载性状有很大的影响 根据张乾青的研究, 在高应力状态下, 桩侧土体的双曲线模型具有一定的局限性, 因此, 有必要考虑桩侧土体进入软化状态时的应力 应变关系 张乾青结合张忠苗课题组对杭州软土地区完成的 10 根试桩现场试验结果进行统计分析, 通过归一化处理得到了 317 个数据点, 并对以上数据点进行拟合从而得到了侧阻软化模型 [10], 如图 3 所示 该模型的表达式为 r ( z)( a+ cr ( z)) τ ( z) = (4) 2 ( a+ b ( z)) r 1 1 β 1 2 β 2 1 β b = ;c 为系数, c = 2β τ 4β u 1 ;τ r 为残余侧阻 ;β 为残余侧阻与极限侧阻的比, τu β =0.83~0.97; r (z) 为深度 z 处的桩土相对位移 ; ru 为土体侧阻完全发挥时对应的桩土相对位移, ru =5~25 mm;τ u 为极限侧摩阻力 对于桩土界面的摩擦角 δ,potyondy [11] 认为不同接触状态下的桩土界面摩擦角为 (0.6~0.9)φ( 土层的 [10] 内摩擦角 ), 而张乾青通过统计分析认为不同接触状态下的桩土界面摩擦角为 (0.5~1.0)φ 而对于软土地 [12] 基, 宜采用黄茂松等推荐的取值经验, 即 δ=0.6φ 本文假设增层开挖之前土体已固结完成, 增层开挖之后, 由于土体尚未达到新的平衡, 故开挖之后的土体处于超固结状态, 则增层开挖前后单位面积桩周土体的极限侧摩阻力为 : τu = (1 in ϕ) tan(0.6 ϕ) σ (5) inϕ τu = (1 in ϕ) ROC tan(0.6 ϕ) σ (6) 式中 :τ u 和 τ u 分别为增层开挖前后桩侧单位面积极限摩阻力 ;R OC 为超固结比 ;σ 为尚未开挖时的上覆土重 ;σ 为开挖后的上覆土重 2.2 双曲线端阻模型 [13] 根据文献 [6] 的研究, 本文采用 DUNCAN 等提出的双曲线荷载传递函数模拟原基础底板下既有桩基桩端刚度特性, 如图 4 所示 β 1+ 1 β ru 式中 :a 为系数, a = ;b 为系数, 2β τ u 图 4 桩端荷载传递模型 Fig. 4 Tranfer model of pile tip load 图 3 侧阻软化模型 Fig. 3 Softening model of kin friction 其表达式为 q p = a p p + b 式中 :q p 为桩端阻力 ; p 为桩端处的桩 土相对位移 ; a p 和 b p 分别为桩端初始切线刚度的倒数及双曲线渐近值的倒数, 本文采用 HIRAYAMA [14] 提出的公式 : p p (7)
1998 p,ref ap = (8) qult 1 bp = (9) qult [15] 式中 :q ult 为双曲线渐近值, 房凯认为双曲线渐近值与极限端阻力的关系为 q ult =q u /0.9,q u 为桩端极限端阻力 ; p,ref 为双曲线渐近值一半所对应的桩端沉降 [16] 由极限平衡理论可得桩端极限端阻力 q u 为 qu = ccnc + qp0nq (10) 式中 : c 和 q 为桩端截面系数, 分别为 1.68 及 0.52; p 0 为桩端平面侧边的平均竖向压力 ;N q 为量纲一系数, 仅与土体内摩擦角 φ 有关 中南大学学报 ( 自然科学版 ) 第 47 卷 知 : 当荷载较小时 ( 大约在 2.5 MN), 本文与文献 [6] 计算得出 p 曲线基本重合, 究其原因在于桩周土体尚未进入塑性软化状态 ; 由于本文模拟的工况是层状开挖, 而文献 [6] 是模拟分层分块开挖, 从而导致在较大荷载作用下, 本文计算得到的沉降量要大于文献 [6] 中的沉降量 N q (0.5 π)tanϕ 3(1 + in ϕ)e = (3 in ϕ)(1 in ϕ) I 4inϕ 3(1+ in ϕ) rr (11) N = ( N 1)cotϕ (12) c q 式中 :I rr 为修正刚度系数 ;N c 为量纲一系数, 仅与土体内摩擦角 φ 有关 考虑桩端置于强风化基岩上, 结合文献 [6] 的取值经验, 且经过长期的固结压密, 土体已经充分固结, 在尚未开挖时, 本文取 p,ref =0.01D, 其中 D 为桩身直径, 而在开挖卸载之后, 土体发生回弹, 故 p,ref 应取 0.01D 与回弹量之和 [6] 3 单桩沉降计算 本文结合文献 [6] 提出的计算方法进行对比分析 文献 [6] 采用双曲线模型来模拟桩侧及桩端荷载传递函数, 从而得到了浙江饭店基桩在尚未开挖及不同开挖深度情况下的荷载 沉降曲线 图 5 所示为尚未开挖时, 通过两种计算方法得到的 p 曲线 由图 5 可 1 本文计算方法 ;2 文献 [6] 计算方法 图 5 单桩 p 曲线 Fig. 5 p curve for ingle pile 4 工程背景介绍 浙江饭店建于 1997 年, 建筑平面呈 L 形, 占地面积为 2 600 m 2, 位于杭州市延安路与凤起路的交叉口, 场地为软土地区, 建筑场地土层的物理力学性质如表 1 所示 主体为框剪结构, 主楼为 11~12 层, 附楼 4 层, 设 1 层地下室, 埋深为 5.1 m 该结构采用桩筏基础, 其中桩长为 34~40 m, 桩径为 0.6~0.9 m 所有工程桩均嵌入基岩中, 且嵌岩深度均不小于 1.0 m 为增加停车位, 业主计划在原有地下室下再增建 1 层, 预计开挖深度为 4.5~10.0 m 表 1 土层的物理力学性质 Table 1 Phyical and mechanical parameter of oil 抗剪强度标准值 ( 固结快剪 ) 层号 土类别 层厚 /m 重度 /(kn m 3 ) 黏聚力 /kpa 内摩擦角 /( ) 压缩模量 /MPa 泊松比 1 2 素填土 5.1 17.7 9.0 12.0 20.0 0.35 3 2 淤泥质粉质黏土 11.5 17.9 11.2 19.5 17.5 0.35 3 3 淤泥质黏土 6.0 17.1 19.6 7.0 15.0 0.35 4 3 黏土 5.0 19.0 37.0 14.5 36.5 0.35 5 粉质黏土 5.0 18.9 35.0 16.0 35.0 0.35 6 1 黏土 5.4 18.0 52.5 9.0 22.5 0.35 8 2 强风化安山岩 22.0 450.0 53.0 75.0 0.25
第 6 期单华峰, 等 : 软土地区地下室增层开挖对既有桩基沉降性状的影响 1999 5 参数分析 5 MN 时, 桩顶沉降量随着开挖深度的增大而不断增加 究其原因, 随着开挖深度的增加, 桩周土体逐渐进入塑性软化状态 5.1 开挖深度对桩侧极限摩阻力的影响定义极限摩阻力比 α 为土层开挖后桩侧极限摩阻力与尚未挖时桩侧极限摩阻力之比, 则桩周土层开挖深度与极限摩阻力比 α 之间的关系如图 6 所示 由图 6 可知 : 随着土层开挖深度的增加, 桩周土层的极限侧摩阻力从上到下不断减小 如淤泥质粉质黏土层在开挖 1 m 时, 桩周土层极限摩阻力损失比 α 为 0.941, 而当开挖 8 m 时, 桩周土层极限摩阻力损失比 α 已经降低到 0.453, 可见土层开挖深度对桩周土体极限摩阻力影响较大 图 7 开挖前后极限端阻力比 Fig. 7 Ratio of ultimate end reitance before and after excavation 开挖深度 /m:1 1;2 2;3 3;4 4; 5 5;6 6;7 7;8 8 图 6 开挖前后极限侧摩阻力比 Fig. 6 Ratio of ultimate kin friction before and after excavation 5.2 开挖深度对桩端阻力的影响定义桩端土层极限端阻力比 β 为土层开挖之后与尚未开挖时极限端阻力的差值与尚未开挖时极限端阻力之比, 则桩周土层开挖深度与桩端土层极限端阻力损失比 β 之间的关系如图 7 所示 由图 7 可知 : 随着土层开挖深度不断增加, 桩端土层极限端阻力缓慢增加, 如开挖深度从 1 m 增加到 8 m 时, 相应的极限端阻力比从 0.11% 增加到 1.15%, 可见增加量较小 5.3 开挖深度对 p 曲线的影响在增层开挖之前, 本文将基桩分成 34 段, 开挖 8 m 后划分成 26 段, 从而计算基桩的 p 曲线, 如图 8 所示 由图 8 可知 : 当桩顶荷载小于 5 MN 时, 开挖深度对桩顶沉降量影响不大, 而当桩顶荷载超过 开挖深度 /m:1 1;2 2;3 3;4 4; 5 5;6 6;7 7;8 8 图 8 不同开挖深度的基桩 p 曲线 Fig. 8 p curve for different excavation depth 5.4 沉降分析 [17] 由浙江饭店施工图设计阶段可知桩极限承载力为 4 330 kn, 对应该极限承载力的桩顶沉降量为 9.85 mm 而工作状态下的荷载( 承载力特征值 ) 为 2 165 kn, 对应的桩顶沉降量为 4.36 mm, 远小于规 [18] 范中对桩基沉降的控制要求 当开挖深度达到 8 m 时, 桩顶荷载达到极限承载力时对应的沉降量为 9.88 mm, 与工作荷载相对应的单桩沉降量为 4.38 mm, 同样可以满足建筑桩基的控沉要求 由以上分析可知, 从变形控制角度来讲, 增层开挖深度不大于 8 m 是安全的
2000 中南大学学报 ( 自然科学版 ) 第 47 卷 6 结论 1) 不同的开挖深度对桩端极限阻力影响不大, 而对桩侧极限摩阻力影响较大 ; 桩顶沉降量随开挖深度的增加而不断增大 2) 结合浙江饭店地下室增层开挖工程实例, 分析了增层开挖施工前后, 单桩在极限承载力及工作荷载作用下的沉降量, 认为开挖深度不大于 8 m 时是安全的 参考文献 : [1] 贾强, 张鑫, 应惠清. 桩基础托换开发地下空间不均匀沉降的数值分析 [J]. 岩土力学, 2009, 30(7): 2053 2057. JIA Qiang, ZHANG Xin, YING Huiqing. Numerical analyi of ettlement difference for pile foundation underpinning for contructing underground pace[j]. Rock and Soil Mechanic, 2009, 30(7): 2053 2057. [2] 李勇. 地下加层工程中托换基础与上部结构共同作用性能研究 [D]. 哈尔滨 : 哈尔滨工业大学土木工程学院, 2005: 20 36. LI Yong. Propertie of joint action plu underground bae and upertructure work underpinning layer[d]. Harbin: Harbin Intitute of Technology. School of Civil Engineering, 2005: 20 36. [3] BRIAN S, PAUL J V. Reult of monitoring at the Britih Library excavation[j]. Geotechnical Engineering, 2014, 167(2): 99 116. [4] 龚晓南, 伍程杰, 俞峰, 等. 既有地下室增层开挖引起的桩基侧摩阻力损失分析 [J]. 岩土工程学报, 2013, 35(11): 1957 1964. GONG Xiaonan, WU Chengjie, YU Feng, et al. Shaft reitance lo of pile due to excavation beneath exiting baement[j]. Chinee Journal of Geotechnical Engineering, 2013, 35(11): 1957 1964. [5] 伍程杰, 龚晓南, 俞峰, 等. 既有高层建筑地下增层开挖桩端阻力损失 [J]. 浙江大学学报 ( 工学版 ), 2014, 48(4): 671 678. WU Chengjie, GONG Xiaonan, YU Feng, et al. Pile bae reitance lo for excavation beneath exiting high-rie building [J]. Journal of Zhejiang Univerity(Engineering Science), 2014, 48(4): 671 678. [6] 伍程杰, 龚晓南, 房凯, 等. 增层开挖对既有建筑物桩基承载刚度影响分析 [J]. 岩石力学与工程学报, 2014, 33(8): 1526 1535. WU Chengjie, GONG Xiaonan, FANG Kai, et al. Effect of excavation beneath exiting building on loading tiffne of pile[j]. Chinee Journal of Rock Mechanic and Engineering, 2014, 33(8): 1526 1535. [7] 单华峰, 夏唐代, 俞峰, 等. 既有建筑物地下室增层开挖群桩沉降性状研究 [J]. 岩土工程学报, 2015, 37( 增 1): 46 50. SHAN Huafeng, XIA Tangdai, YU Feng, et al. Settlement of pile group aociated with excavation beneath exiting baement[j]. Chinee Journal of Geotechnical Engineering, 2015, 37(Suppl 1): 46 50. [8] 王奎华, 罗永健, 吴文兵, 等. 层状地基中考虑桩端应力扩散的单桩沉降计算 [J]. 浙江大学学报 ( 工学版 ), 2013, 47(3): 472 479. WANG Kuihua, LUO Yongjian, WU Wenbing, et al. Calculation method for ettlement of ingle pile conidering tre diperion of pile end oil[j]. Journal of Zhejiang Univerity (Engineering Science), 2013, 47(3): 472 479. [9] WANG Zhongjin, XIE Xinyu, WANG Jinchang. A new nonlinear method for vertical ettlement prediction of ingle pile and pile group in layered oil[j]. Computer and Geotechnic, 2012, 45: 118 126. [10] 张乾青. 软土地基桩基受力性状和沉降特性试验与理论研究 [D]. 杭州 : 浙江大学建筑工程学院, 2012: 90 91. ZHANG Qianqing. Tet and theoretical tudy on bearing capacity behavior and ettlement of pile in oft oil[d]. Hangzhou: Zhejiang Univerity. School of Civil Engineering and Architecture, 2012: 90 91. [11] POTYONDY J G. Skin friction between variou oil and contruction material[j]. Geotechnique, 1961, 11(4): 339 353. [12] 黄茂松, 郦建俊, 王卫东, 等. 开挖条件下抗拔的承载力损失比分析 [J]. 岩土工程学报, 2008, 30(9): 1291 1297. HUANG Maoong, LI Jianjun, WANG Weidong, et al. Lo ratio of bearing capacity of uplift pile under deep excavation[j]. Chinee Journal of Geotechnical and Engineering, 2008, 30(9): 1291 1297. [13] DUNCAN J, CHANG C. Nonlinear analyi of tre and train in oil[j]. Journal of the Soil Mechanic and Foundation Diviion, 1970, 96(5): 1629 1653. [14] HIRAYAMA H. Load-ettlement analyi for baed pile uing hyperbolic tranfer function[j]. Soil and Foundation, 1990, 30(1): 55 64. [15] 房凯. 桩端后注浆过程中浆土相互作用及其对桩基性状影响研究 [D]. 杭州 : 浙江大学建筑工程学院, 2013: 91 92. FANG Kai. Grout-oil interaction during bae grouting and it effect on behavior of grouted pile[d]. Hangzhou: Zhejiang Univerity. School of Civil Engineering and Architecture, 2013: 91 92. [16] 张忠苗. 桩基工程 [M]. 北京 : 中国建筑工业出版社, 2007: 94 96. ZHANG Zhongmiao. Pile foundation engineering[m]. Beijing: China Architecture & Building Pre, 2007: 94 96. [17] 施祖元. 浙江饭店翻扩工程施工图 [R]. 杭州 : 浙江城建建筑设计院, 1996: 4 10. SHI Zuyuan. Contruction drawing of Zhejiang Hotel expanion project[r]. Hangzhou: Architectural Deign Intitute for Urban Contruction of Hangzhou, 1996: 4 10. [18] JGJ 94 2008, 建筑桩基础技术规范 [S]. JGJ 94 2008, Technical code for building pile foundation[s]. ( 编辑刘锦伟 )