ΔE = Z u Z d = (m) 115.2(m) = 4.25 (m) = (ft) θ = tan -1 (1/7) = 8.13 sinθ= 將以上數據代入式 (8-12-1) 中, 可求可局部沖刷深度 d s : 0.22

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头齑戚
7 years ago
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1 美國墾務局之局部沖刷公式 d = 1.9( E) q sin θ s ( 英制 )...(8-12-1) 其中 d s : 由原始河床面起算之平處沖刷坑的最大深度 (ft), 詳如圖其中, 公式中並無河床質粒徑大小之沖刷影響因子 ; 而公式發展背景係針對較細顆粒河床質所建立之經驗式 q: 單寬流量 (cfs/ft) y d : 尾水水深 (ft), ΔE: 由堰體 ( 跌水工 ) 上游側至下游側之能量線 (energy grade line) 所計算之跌水水頭損失 (ft), 即 E = ( y 2 V u V d u + + Z u ) ( y d g 2 g 2 Z d ) V u : 為上游來流水深 y u 所對應之平均流速 (ft/s), V d : 為下游尾水水深 y d 所對應之平均流速 (ft/s), g : 為重力加速度 (= 32.2 ft/s 2 ), Z u : 由基準面起算之跌水工高度 (ft), Z d : 由基準面起算之下游側河床高度 (ft) Q 100 = 2420 (cms) = (ft 3 /s) q = Q/B = 2420(cms)/121(m) = 20 (cms/s) = (ft 2 /s) 茲採保守估計, 將 5 排簾塊式多階跌水堰體簡化視為斜坡式堰體 ( 如圖所示 ), 進而忽略洪流通過堰體時之各階能量耗損量下, 估算堰體下游面之局部沖刷深度假設洪流通過堰址上下游時皆係以正常水深與流速之流況銜接, y u = y d = y n = 3.83 m = ft,v d = V u Z u = m( 深槽區堰頂高程 );Z d = m( 假設下游側發生河道向源侵蝕後之第五排堰體下游面的河床高程且無設置消能措施時 ) 8-52

水水深 (ft), ΔE: 由堰體 ( 跌水工 ) 上游側至下游側之能量線 (energy grade line) 所計算之跌水水頭損失 (ft), 即 E = ( y 2 V u V d u + + Z u ) ( y d + + 2 g 2 g 2 Z d ) V u : 為上游來流水深 y u 所對應之平均流速

2 ΔE = Z u Z d = (m) 115.2(m) = 4.25 (m) = (ft) θ = tan -1 (1/7) = 8.13 sinθ= 將以上數據代入式 (8-12-1) 中, 可求可局部沖刷深度 d s : ds = 1.9( E) q sinθ = = 8.82 (ft) = 2.69 (m) Bormann 與 Julien 經驗式 [Bormann 與 Julien, 1991]: 此式可應用於具下游側坡度面之寬頂攔砂堰 (grade-control structure); 另式中則有考慮大河床質粒徑 d 90 下之沖刷影響因子, 對於粗顆粒河床質 ( 卵石或塊卵石 ) 之沖刷特性較能適度反應射流邊界 y u V u V d θ 堆積丘 y d d s 原始河床圖堰體下游側河床因跌水產生局部沖刷之示意圖與代號說明 d s K q U sin θ 0.6 b 1 = ( 公制 )...(8-12-2) ( g) d 90 其中 d s : 平處沖刷坑之最大深度 (m), 詳如圖所示, q: 單寬流量 (cms/m), U 1 : 跌水之射流速度 ( = 2g H, m / s), 8-53

69 (m) Bormann 與 Julien 經驗式 [Bormann 與 Julien, 1991]: 此式可應用於具下游側坡度面之寬頂攔砂堰 (grade-control structure); 另式中則有考慮大河床質粒徑 d 90 下之沖刷影響因子, 對於粗顆粒河床

3 ΔH: 堰體 ( 跌水工 ) 之上游來流水面與下游尾水水面之高差 (m), Δ: 卵礫砂石之相對密度 ( 1.65), θ: 跌水射流之角度, 詳如圖中所示, K b : 係數 ( K b = 3.24[sinφ/sin(φ+θ)] 0.8 ), φ: 安息角 ( 25 ), g: 重力加速度 (= 9.81 m/s 2 ), d 90 : 河床質依重量計算有 90% 其粒徑小於該尺寸 (m) 或混凝土塊尺寸計算以下之參數並代入式 (8-12-2) 中 : K b = 3.24[sinφ/sin(φ+θ)] 0.8 = 3.24[sin25 /sin( )] 0.8 = q = 20.0 (m 2 /s) sinθ = 堰體下游側護坦工擬佈設數排混凝土塊, 故式中之河床質粒徑 d 90 茲以 1.0 m 概算之 U 1 = 2 g H = = (m/s) d s = ( ) = 1.10 (m ) 上述局部沖刷深度的沖刷量分析係採高度保守考量, 對於水流流過堰體各階時, 其能量損耗量乃予以忽略不計分別經由美國墾務局及 Bormann 與 Julien 經驗式兩式所推求出之局部沖刷深度各別為 2.69 m 與 1.10 m, 茲採平均值 1.90 m 作為局部沖刷深度之估算量其中, 兩者估算之差異量達 1.59 m, 應係美國墾務局公式之發展背景係針對細顆粒河床質所建立者, 且其公式中較無法反應河床質粒徑大小之沖刷影響因子 ; 而 Bormann 與 Julien 經驗式之式中已然考慮大河床質粒徑 d 90 下之沖刷影響因子, 對於粗顆粒河床質 ( 卵石或塊卵石 ) 之沖刷特性較能適度反應所致最後, 茲將堰尾局部沖刷量與一般沖刷 ( 向源侵蝕引致之 ) 下降深度加以合併考量, 如表所示 8-54

24[sin25 /sin(25 +8.13 )] 0.8 =2.6376 q = 20.0 (m 2 /s) sinθ = 0.141 堰體下游側護坦工擬佈設數排混凝土塊, 故式中之河床質粒徑 d 90 茲以 1.0 m 概算之 U 1 = 2 g H = 2 9.8 4.25 = 9. 13 (m/s) d s = 2.6376 20.

4 表新址興建攔河堰之總沖刷量估算沖刷類別估算方式沖刷量 (m) 總沖刷量 (m) 一般沖刷 ( 向源侵蝕引致之 ) 下降量堰尾局部沖刷量 (Q 100 = 2420 cms) 河道坡度自我調整設計坡降 S d = 1/70 調整為上下游河道之現況坡降 S o = 1/100 美國墾務局 2.69 Bormann 與 Julien (1991) 平均值 ( 此係忽略堰體消能及未佈設消能護坦工下之保守考量估計值 ) 側向侵蝕兩側端部為堅硬山壁 0.0 茲再次說明, 由於上述沖刷量估算時乃採極保守之條件估算之 ; 且沖刷深度經驗公式之估計, 多半已將安全係數加入, 亦為高估的結果因此, 辦理基本設計時, 為加強保護堰體下游側與河床銜接部分, 以降低跌水沖刷的影響, 茲於堰體下游側佈設拋石護甲層及混凝土塊等保護工, 以減煞水流衝擊河床的動能, 達到穩固河床, 維持堰體基腳穩固之目的 8-55

15 ( 此係忽略堰體消能及未佈設消能護坦工下之保守考量估計值 ) 側向侵蝕兩側端部為堅硬山壁 0.

5 8-13 堰體下游側護坦工之長度估算茲參考國內各河川治理或橋梁管理單位辦理潛堰固床工或橋基保護工設計時, 常用於估算堰體下游側護坦工長度 ( L ) 的計算公式 Bligh 公式 ( 蕭程,1997), 以求可下游側護坦工之佈設長度, 作為後續基本設計之依據, 該式可表為 pw L a = 0.6 C o H..(8-13-1) L = 0.67 C H q = L + L...(8-13-2) t o b a pw L a : 堰體的長度 (m), L t : 堰體 + 下游側護坦工的總長度 (m), L pw : 下游側護坦工的長度 (m), C o :Bligh 權重滲透係數 ( 查表可求可 ), H : 從護坦頂面到堰頂的高度 (m), H b: 枯水時下游側水位到堰頂的高度 (m), 一般可採用從護坦頂面到堰頂的高度 ( 即 H b = H ) q : 單寬流量 (m 3 /s/m) 表 Bligh 權重滲透係數土壤區分土壤粒徑 (mm) C o * 微細砂或粉土 ** 細砂 0.1 ~ 0.05 或 ~ ~ 粗砂 0.5 ~ 礫砂混合 9 大卵石內不含礫及砂者 4 ~ 6 註 :*Bligh 氏對應粒徑 0.15 mm 通過 100 號篩者 80% **Bligh 氏對應粒徑 0.05 mm 通過 75 號篩者 60% 8-56

..(8-13-2) t o b a pw L a : 堰體的長度 (m), L t : 堰體 + 下游側護坦工的總長度 (m), L pw : 下游側護坦工的長度 (m), C o :Bligh 權重滲透係數 ( 查表 8-13-1 可求可 ), H : 從護坦頂面到堰頂的高度 (m), H b: 枯水時下

6 計畫流量 Q 100 = 2420 (cms) 堰址處河寬 B = 121 m 單寬流量 q = Q/B = 2420/121 = 20 (cms/m) 護坦頂面到堰頂的高度 H = 2.0 m; 此外, 本案所在溪段屬塊卵石河床質, 茲查表可可 C 0 = 6 L L = 0.6 C H = (m) a o = = 0.67 C H q = (m) t o b = 下游側護坦工長度 L = L L = (m) pw t a = 故堰體下游側之護坦工長度 L 至少須佈設 m pw 8-57

6 C H = 0.6 6 2.0 5.09 (m) a o = = 0.67 C H q = 0.67 6 2 20 25.

7 8-14 輸水渠道側坡之局部沖刷量估算本研究茲採用 Lacey(1930) 局部沖刷深度估算公式, 以評估輸水渠道臨水面側坡可能之局部沖刷深度, 計算式如下列所示 : D s = m Z 1H.. (8-14-1) H m = Q 0.47 ~ f 1/ 3 ~ f = 1/2 1.76d m 式中, D = 最大河床局部沖刷深度 (m) s Z 1 = 相乘因子 = 0.75 ( 直渠或緩彎道 ) 1.0 (90 彎道 ) 1.25 ( 垂直岩岸或牆 ) H m = 設計流量下之平均水深 (m) Q = 設計流量 (cms); ~ f = Lacey 氏之粉土因子 (silt factor) d m = 河床質之平均粒徑 (mm) 因本溪段屬卵塊石質河床質, 茲假設河床質粒徑為 250 mm, 代入上列公式中, ~ f = 1/2 1.76d = m 1/ = H m = Q 0.47 ~ f 1/3 = /3 = 2.08 m 由於輸水渠道上游段係位於水流剛通過新堰址後之兩岸灘 :; 據前述第八章之二維水理分析結果顯示, 計畫流量 Q 100 ( = 2420 cms) 時, 洪流剛越過堰體後之兩岸側的流速約 5 ~ 6 m/s; 再者, 考量若採鋼柵欄石籠作為輸水渠道側坡之防治沖刷保護措施, 則如同約略垂直之岸壁, 茲將相乘因子 Z 1取 1.25, 作為局部沖刷深度估算之用 D s = m Z 1H = = 2.60 m 故估算可到輸水渠道側坡之局部沖刷深度為 2.60 m 8-58

25 ( 垂直岩岸或牆 ) H m = 設計流量下之平均水深 (m) Q = 設計流量 (cms); ~ f = Lacey 氏之粉土因子 (silt factor) d m = 河床質之平均粒徑 (mm) 因本溪段屬卵塊石質河床質, 茲假設河床質粒徑為 250 mm, 代入上列公式中,

8 九工程規劃方案評估基本設計 9-1 工程規劃方案評估員林圳及三灣圳分別肩負供應大南埔 ~ 下員林地區鼓山背 ~ 三灣地區等重要農田灌溉區之所需水源, 灌溉面積達三百餘公頃, 其重要性不言而喻要維持此二圳之取水功能, 端靠攔河堰取水然而從民國 85 年賀伯颱風侵台開始, 至民國 96 年柯羅莎強烈颱風洪災十餘年期間, 曾引發多次攔河堰損壞, 當災害發生時, 往往造成相當程度的搶修及復建經濟損失民國 96 年柯羅莎強烈颱風更造成三灣圳員林圳共同攔河堰嚴重破壞, 造成此二圳取水之困難, 因此修復攔河堰已是刻不容緩之事, 惟是否需在原址重建新堰, 應從各方面作一完整評估堰址選擇及評估一般攔河堰之功用, 在於枯水期時攔堵河川流量抬高水位, 以利引水, 供作各項用途 ; 另有攔河堰兼作為固床工及跌水工, 用以穩固河床, 防止河道沖刷及改善上游河道坡降等 ; 惟該等設施於洪水期時須能安全地宣洩洪峰流量, 不致發生災害本計畫為三灣圳及員林圳共同攔河堰, 兩圳分由左右岸取水, 以供兩岸下游農田灌溉用水堰址之選擇所需考慮因素眾多, 以下依序說明其評估之原則及方法 : 1. 堰址選擇原則選擇堰址時, 必須了解河岸的地質狀況既設取水口位置河道洪水特性含砂量情況及河道變遷情形等, 並根據下列原則選擇數個位置, 擬定不同方案, 進行技術經濟比較後確定 (1) 一般而言, 堰址宜選在河岸地質堅固之河道凹岸, 以免取水口淤積, 利於引水 (2) 在有分叉之河段, 由於主流擺動不定, 經常發生交替變化, 導致河道淤塞, 引水困難故一般不宜設置取水口若由於條件限制, 取水口只能設置於分叉河段時, 則應選擇比較穩定之叉道, 並進行河道整治, 將主流控制於設置取水口之叉道 (3) 本計畫由於左右岸均設置取水口, 因此堰址宜選在直線河段, 以利於兩 9-1

堰嚴重破壞, 造成此二圳取水之困難, 因此修復攔河堰已是刻不容緩之事, 惟是否需在原址重建新堰, 應從各方面作一完整評估 9-1-1 堰址選擇及評估一般攔河堰之功用, 在於枯水期時攔堵河川流量抬高水位, 以利引水, 供作各項用途

9 側取水 (4) 堰址不宜選在游盪性河段, 以免河床發生變遷取水口被淤塞 (5) 經檢討如有足夠水頭, 則攔河堰以原址復建為宜, 以免兩側須增建引水路, 增加工程費用 (6) 新堰址之選擇, 堰高不宜過高, 並需有足夠之取水高程, 以保證兩側取水渠道有一定之縱坡, 使能以重力輸水 (7) 為引取水質較優之水量, 堰址應儘量設於污染源之上游 (8) 為避免攔河堰設置後對下游構造物 ( 如橋梁等 ) 造成影響, 堰址宜選擇於構造物之下游, 如條件無法配合, 須設置於構造物之上游時, 應與該構造物保持相當距離, 並加強消能措施 (9) 攔河堰設置後所導致之環境衝擊無法完全避免, 規劃時應儘量克服, 並避免與相關計畫產生衝突 (10) 用地問題往往阻礙計畫之順利推動, 規劃時宜列入考量 2. 堰址選擇綜合上述原則, 本計畫之攔河堰堰址可初步選擇於原址復建及往上游約 436 公尺兩種堰址經現場勘查比較, 如於原址復建, 無須增建輸水渠道為其優點, 惟經多次颱風洪流沖蝕後, 原堰址上下游側河床高程已大幅下降, 欲維持既有計畫取水位, 勢必須加高攔河堰高度, 如此則除工程費用增加外, 亦不利於防洪及堰體安全 ; 另原設置之攔河堰堰軸角度不佳, 易造成下游河道左岸沖蝕另一選擇新建攔河堰堰址位於原址上游約 436 公尺處, 該處現況河床高具有足夠水頭以供兩圳取水, 新建攔河堰堰體高度可大幅降低, 而且該堰址位於河道直線段, 利於兩側取水 ; 另現況河道兩側為較堅固之地質, 河幅較小, 可縮短攔河堰施作長度, 節省工程費用, 且利於管理維護 ; 惟新堰址須增建輸水渠道為其缺點攔河堰堰址選擇方案, 乃依河道斷面測量成果地質資料水文水理分析沖刷潛勢之探討建造工程費及管理維護費用等因素, 做綜合性之分析比較, 提出建議方案, 以供工程基本設計之參考依據 9-2

上游時, 應與該構造物保持相當距離, 並加強消能措施 (9) 攔河堰設置後所導致之環境衝擊無法完全避免, 規劃時應儘量克服, 並避免與相關計畫產生衝突 (10) 用地問題往往阻礙計畫之順利推動, 規劃時宜列入考量 2.

10 9 1 2 堰型型式評估攔河堰設置後應不得妨礙洪水宣洩, 且不致因水位抬高對上游兩側排水流入造成不利影響, 洪水時期對上下游河道水理改變最小, 以及其消能措施應不影響下游既有構造物等因素因此為求規劃上之完整, 特針對本計畫之需求, 由一般攔河堰配置 ( 包括活動堰固定堰取水工及消能措施等 ), 依其功能型式及上述各種考慮因素, 研討選擇符合本計畫條件之堰型如於發生洪峰流量時, 攔河堰抬高之水位對上游不造成任何影響, 原則上全面設計固定堰 ; 但因攔河堰抬高水位而影響上游堤內排水功能或導致堤防必須加高時, 可考慮設置活動堰或採固定堰及活動堰混合佈置 1. 活動堰活動堰一般設於河道之深槽, 基本上有下列兩種形式可供選擇 : (1) 直提式閘門於河床上設置混凝土基座, 基座上設置鋼鐵製直提式閘門, 當洪水來臨時, 閘門往上提拉, 至閘門全開不會阻擋洪水為止經查本河段計畫河寬為 200 公尺, 計畫洪水位水深約 5.47 公尺, 如加上其上必須設置之操作橋, 則閘門高約需 7~8 公尺以此規模之閘門構造物, 其土木及機電工程費用昂貴, 且其操作管理較為複雜, 維護費用亦高, 故本案建議不予採用 (2) 傾倒式閘門此種閘門固定於基座上, 於需要抬高水位時將之直立, 使其達到需要取水位 ; 於洪水來臨時倒伏於河床上, 讓洪水通過, 不致妨礙河川洩洪本型式閘門不必設置操作橋梁, 因此土木結構簡單, 費用便宜, 且可設定水位自動倒伏設備, 無人為操作失誤之虞惟其機電工程費用仍所費不眥傾倒式閘門型式可分為鋼鐵製傾倒閘門及橡膠自動倒伏堰由於本計畫位於中港溪中上游急流河段, 而傾倒式閘門一般適於砂礫土質河床質之緩流河段, 並不適用於具有高潛勢之撞擊磨損能力大卵石的本 9-3

堰 ; 但因攔河堰抬高水位而影響上游堤內排水功能或導致堤防必須加高時, 可考慮設置活動堰或採固定堰及活動堰混合佈置 1.

11 河段, 若本計畫佈置傾倒式閘門, 爾後其維修費用將十分龐大, 因此建議不予採用 2. 固定堰固定堰除攔河抬高水位外, 尚有穩定深槽及保護高灘地確保流心以維持進水口之正常取水功能固定堰有臥箕式垂直跌落式階梯式 ( 包括混凝土簾塊箱型石籠及其他材料等 ) 等堰型有關固定堰各堰型分述如下 : (1) 臥箕式 : 溢流堰堰頂採臥箕型為避免表面磨損, 堰頂表層採用高強度混凝土, 據以增加堰體對塊石之磨損抵抗 ; 另溢流堰下方設置靜水池及採 15T 混凝土基腳保護工 ; 上游設置護坦以防堰體受淘刷並增加滲流距, 減少作用於堰基之上舉力 (2) 垂直跌落式 : 為避免洪水夾帶砂石磨損, 可考慮溢流堰採垂直跌落式, 設置 4 直徑通氣孔, 以減少負壓力對混凝土面之穴蝕作用 ; 溢流堰表面鋪高強度耐磨混凝土 ; 其餘保護設施同臥箕式 (3) 混凝土簾塊 : 採用混凝土簾塊作為攔河堰, 攔阻水流而引水經參酌堰址鄰近地形, 建議布設 3m 3m (3m ~ 5m) 混凝土塊 5 排, 各混凝土塊採交錯排列並, 每個混凝土塊落差 0.5m, 上下游水位高差採階梯式跌落混凝土塊深度配合取水口計畫取水位與現況地盤高做適度修正 (4) 箱型石籠 : 與混凝土簾塊類似, 其堰體亦採階梯式跌水, 惟其堰體材料係採用鍍鋅箱籠或鋼柵籠或其他材料, 箱內填充塊石本型攔河堰強度較低, 一般僅適用於河床質為砂礫土質之緩流河段, 如佈設於中上游急流河段, 攔河堰易遭沖毀 3. 建議方案攔河堰堰型規劃時應考量下列原則 : (1) 應合乎自然順應水流特性 (2) 攔河堰堰型可適用於河床呈下降之趨勢, 無破壞之虞 9-4

溢流堰堰頂採臥箕型為避免表面磨損, 堰頂表層採用高強度混凝土, 據以增加堰體對塊石之磨損抵抗 ; 另溢流堰下方設置靜水池及採 15T 混凝土基腳保護工 ; 上游設置護坦以防堰體受淘刷並增加滲流距, 減少作用於堰基之上舉力

12 (3) 如採柔性堰體, 堰體間填縫料必須克服水流吸出問題 (4) 可克服或降低河床質對堰體磨損之潛勢 (5) 審慎考量攔河堰後端下游側沖刷及側向侵蝕之潛勢 (6) 合乎魚類生態平衡, 使用攔河堰堰體即魚梯之觀點設計堰型 (7) 攔河堰可適應河川計畫洪水量之沖擊, 維持攔河取水功能 (8) 攔河堰堰體設計以柔性透水性為佳 (9) 維護管理容易 (10) 攔河堰對既有防洪構造物, 應加以考量設置後之影響, 以資複核評估本計畫經由現地踏勘調查與河道斷面測量並透過攔河堰沖刷歷史資料蒐集彙整沖刷受損成因與受災機理分析, 初步依上述評估方式據而研提之工程規劃方案, 計有方案 1: 潰決災損地點就地原址修復 ; 方案 2: 往堰址上游 436 公尺處二端均有堅硬砂岩之河岸施建由貨櫃箱陣列排列成 ( 逐階下降之 ) 剛性攔河堰 ; 方案 3: 往堰址上游 436 公尺處二端均有堅硬砂岩之河岸施建混凝土簾塊式 ( 逐階下降之 ) 攔河堰等三個, 茲分別就其優缺點所需經費多寡施工性及工期長短與既有取水間之連接性未來維修養護之難易程度等考量因素, 綜合彙整並評估比較於表所示再者, 由前述 8-11 節之水理分析綜合檢討可知, 三灣圳與員林圳共同攔河堰復建工程設計之方案選擇, 在河防安全及工程經費規模等因素綜合考量下, 原址修復方式 ( 即表之方案 1) 較為不宜爰此, 乃以於新址興建攔河堰方式 ( 位於原址上游約 436 公尺 ; 堰頂高程 : 深槽區 EL m 魚道區 EL m), 取代原有於柯羅莎颱風已潰決之攔河堰的取水功能, 辦理基本設計相對較佳 ( 即表之方案 2 或方案 3 兩者擇一 ) 其中, 有關方案 2 及方案 3 兩者的主要差異, 係堰體型式採貨櫃箱式或簾塊式之不同, 惟堰體下游側水流消能措施皆採相同之佈置, 其堰型主要差異示意圖之比較, 如圖所示針對工程經費方面之主要差異為 : 預拌混凝土費用 ; 堰體組模費用 ; 貨櫃箱式之鋼軌 ( 含打設 ) 費用三者, 其主要經費差異之比較, 如表所列 9-5

河堰沖刷歷史資料蒐集彙整沖刷受損成因與受災機理分析, 初步依上述評估方式據而研提之工程規劃方案, 計有方案 1: 潰決災損地點就地原址修復 ; 方案 2: 往堰址上游 436 公尺處二端均有堅硬砂岩之河岸施建由貨櫃箱陣列排列成

13 項目方案內容大要優點缺點表工程規劃方案評估表潰決災損地點原址修復修復完成後, 可利用現有取水工構造物取水 (1) 復建工作相對較困難 (2) 河床已大幅下降約 7.5 公尺, 須至少排列出 16 排混凝土簾塊陣列, 以期達到順利連接上下游之河床高程差 (3) 越堰洪水形成斜向沖擊水流, 淘刷下游側之崁頂寮堤防基礎, 造成嚴重之河防安全問題往既有堰址上游 436 公尺處, 兩端均有堅硬砂岩之河岸施建由貨櫃箱 ( 其內澆置混凝土 ) 陣列排列成之逐漸下降剛性攔河堰 (1) 端部收邊良好, 不易發生側向侵蝕 (2) 施工容易 (3) 易於養護維修需施築輸水渠道以銜接既有灌溉供水系統往既有堰址上游 436 公尺處, 兩端均有堅硬砂岩之河岸施建混凝土簾塊式 ( 逐階下降之攔河堰 ) (1) 端部收邊良好, 不易發生側向侵蝕 (2) 施工容易 (3) 易於養護維修需施築輸水渠道以銜接既有灌溉供水系統所需工程經費高中低施工性難易易工期長短中與既有取水門之連接性不需再施建輸水渠道施建輸水渠道施建輸水渠道用地費無無無施工前作業需完成河川公地申請需完成河川公地申請需完成河川公地申請未來維修養護之難易程度難易易建議採用順序

建由貨櫃箱 ( 其內澆置混凝土 ) 陣列排列成之逐漸下降剛性攔河堰 (1) 端部收邊良好, 不易發生側向侵蝕 (2) 施工容易 (3) 易於養護維修需施築輸水渠道以銜接既有灌溉供水系統往既有堰址上游 436 公尺處, 兩端均有堅硬砂岩之河

服務建議書整合作業及編排探討─以「北市道路設計」為案例

服務建議書整合作業及編排探討─以「北市道路設計」為案例 1 2 3 2.2 2.2 4 5 6 (1/6) 7 (2/6) ~ ~ 8 10 10 25 2576.48cms 60.66 60.66cms (200),, EL.13.36m,, EL.13.36m 9 10 (3/6) 11 0K+035~0K+043 EL.9.630m (15cm) 12 13 14 (4/6) 15 1 2 1 2 16 = 2+2 +2 = 2 17 18 19

ΔE = Z u Z d = (m) 115.2(m) = 4.25 (m) = (ft) θ = tan -1 (1/7) = 8.13 sinθ= 將 以 上 數 據 代 入 式 (8-12-1) 中, 可 求 可 局 部 沖 刷 深 度 d s : 0.22

ΔE = Z u Z d = (m) 115.2(m) = 4.25 (m) = (ft) θ = tan -1 (1/7) = 8.13 sinθ= 將以上數據代入式 (8-12-1) 中, 可求可局部沖刷深度 d s : 0.22