PowerPoint 演示文稿
|
|
|
- 有友 柏
- 5 years ago
- Views:
Transcription
1 城市轨道交通 结构设计与施工 Structural Design and Construction in Urban Mass Transit 城市轨道与铁道工程系 周顺华 宫全美
2 本节主讲 宫全美 办 公 室 交通学院663 联系电话 电子邮箱 同济大学 城市轨道与铁道工程系 狄宏规
3 第十二章 信息化施工 监测技术
4 信息化施工控制方法及流程 施工监测方案的设计 监测数据的处理
5 一 信息化施工控制方法 及流程
6 1.1 信息化施工监测的必要性 城市地下工程的复杂性及其对场地和施工过程的依赖性, 以及对相邻环境影响的严重性, 使得工程界对地下工程的信息化设计和信息化施工方法日益重视 现场监测不仅作为确保实际施工安全可靠进行的必要和有效手段, 同时对验证原有设计方案或局部调整施工参数 积累数据 总结经验 改进或提高原有设计水平具有重要的现实意义 施工现场无线视频监控系统 盾构施工监测系统
7 1.2 信息化施工的控制方法及流程 现场施工 信息化施工的控制流程图 监控量测监测设计资料调研 所谓信息化施工方法是指, 在施工过程中布置监控测试系统, 从现场围岩 ( 或土体 ) 的开挖及支护过程中获得围岩 ( 或土体 ) 稳定性及支护设施的工作状态信息, 通过分析研究这些信息, 并反馈于施工决策和支持系统, 修正和确定 报送设计 监理单位 量测结果的微机信息处理系统量测结果的综合处理及反分析监测结果的综合评价 量测结果的形象化 具体化 经验类比 新的开挖方案的施工参数, 这个过程随 每次掘进开挖和支护的循环进行一次, 地层支护结构安全稳定性判断 理论分析 甲方 规范要求等 直至工程完工 地层 支护结构动态及现状分析说明 提交修正设计 施工建议 地下工程的信息化施工是以施工监测 力学计算以及经验方法相结合而建立的 地下工程特有的施工程序 ( 参见右图 ) NO 调整设计参数 改变施工方法或辅助施工措施 反馈设计施工是否改变设计 施工方法 YES 新设计施工方法
8 二 施工监测方案的设计
9 2.1 监测方案设计的主要内容 工程概况 包括工程简况 结构类型 施工方法 地质条件和水文条件等信息 便于在全面掌握工程特点以及施工技术难点的基础上 有针对性的 施工监测的目的 提出本工程的监测重点和关键 施工监测方案编制的依据 花桥站 光明路站 兆丰路站 安亭站 5 施工监测项目 监测方法 监测频率 ①1填土 ⑤3粉质粘土夹砂质粉土 监测的安全控制标准 ②3粘质粉土 ⑤3t砂质粉土 轨道交通11号线北段工程花桥段沿线地质剖面图 监测数据的分析和处理 监测工作的质量控制 同济大学 城市轨道与铁道工程系 ⑤1-2粉质粘土夹粘质粉土 ③淤泥质粉质粘土 ④3砂质粉土 ④1粉质粘土 ⑧1-2粉质粘土夹砂质粉土 ⑧2-1砂质粉土与粉质粘土互层 ⑨1粉砂夹粉质粘土 宫全美 ⑨2细砂
10 2.1 监测方案设计的主要内容 工程概况施工监测的目的施工监测方案编制的依据施工监测项目监测方法监测频率监测的安全控制标准监测数据的分析和处理监测工作的质量控制 为施工开展提供及时的反馈信息 1 获得整个工程信息化施工所必须的基础性 定量化数据 ; 2 获得地下结构及其相邻环境的变化趋势或受力状态 ; 3 验证原施工方案 ( 或设计方案 ) 的正确性 为施工方案或参数调整提供依据 1 调整施工参数或施工方案 ; 2 反演分析, 反算或校正材料参数和荷载 为类似工程的设计和施工水平提高积累经验 1 任何一个地下工程的实施可以看作是 1:1 的足尺试验 ; 2 监测所取得数据真实再现了结构与其周围环境在实际施工过程中的真实反应
11 2.1 监测方案设计的主要内容 工程概况 施工监测的目的施工监测方案编制的依据施工监测项目监测方法监测频率监测的安全控制标准监测数据的分析和处理 国家和地方的法律法规的要求 如计量法 测绘法等 现行规程和规范等 如国家标准的 国家一 二等水准测量规范 地下铁道设计规范 工程测量规范 建筑变形测量规范 地下铁道 轨道交通工程测量规范 等 ; 各种相关的地方性标准等, 如 上海地铁基坑工程施工规程 ( 试行 ) 上海市 基坑工程设计规程 等 国家和地方有关管线保护 管理 监督 检查的文件 通知等 本工程相关勘察 设计文件和资料以及会议精神 监测工作的承包合同 监测工作的质量控制
12 2.1 监测方案设计的主要内容 工程概况施工监测的目的施工监测方案编制的依据施工监测项目监测方法监测频率监测的安全控制标准监测数据的分析和处理监测工作的质量控制 浅埋暗挖法施工监测监测设计除应对围岩 ( 地层 ) 和支护结构中产生的位移与应力变化等进行监测外, 尚应对地表及地面建筑物 构筑物的变形进行观测 盾构法施工监测监测设计除根据需要对衬砌环 土层进行应力 变形选测外, 更主要的应对隧道隆陷 地表沉降进行监测 明挖法施工监测在基坑开挖施工过程中, 借助一些仪器设备和手段对围护结构 周围环境 ( 土体 建 ( 构 ) 筑物 道路 地下管线等 ) 的应力 位移 倾斜 沉降 开裂及地下水位的动态变化 土层孔隙水压力变化等进行综合监测 桩基打桩时对周围建筑挤土影响监测
13 2.1 监测方案设计的主要内容 工程概况 施工监测的目的施工监测方案编制的依据施工监测项目监测方法监测频率监测的安全控制标准 监测控制网的布置方法 1 水准控制网按照国家一等水准的技术要求执行 ; 2 平面控制控制网一般采用城市二级导线 监测点 ( 孔 ) 的设置方法 具体项目的测试方法监测点 ( 孔 ) 设置方法和测试方法应根据监测项目的不同而不同, 但总的原则是要保证后继监测工作的可靠 准确的前提下, 满足经济 高效的要求 监测数据的分析和处理 监测工作的质量控制
14 2.1 监测方案设计的主要内容 工程概况 施工监测的目的 施工监测方案编制的依据 施工监测项目 监测频率是指某一检测项目的监测时间间隔, 监测的常规频率的设置首先要满足相关技术规程的要求, 同时针对工程特点和施工参数合理选用 值得指出的是, 当监测数据揭示出工程可能出现工程风险时, 应加大监测频率, 直至跟踪监测或不间断监测 监测方法 监测频率 监测的安全控制标准 监测数据的分析和处理 应力控制标准 变形控制标准 1 变形的总量控制标准 2 变形速率的控制标准 监测工作的质量控制
15 2.1 监测方案设计的主要内容 工程概况 施工监测的目的 施工监测方案编制的依据 对于城市轨道交通的施工监测数据, 借鉴 铁路隧道喷锚构筑法技术规则 的 Ⅲ 级监测管理并配合位移速率作为监测管理基准, 将允许值的 2/3 作为警告值, 允许值的 1/3 作为基准值 警告值和允许值之间为警告范围, 实测值落在此范围, 应提出警告, 需商讨和采取施工对策, 预防最终位移值超限 ; 警告值和基准值之间为注意范围 ; 实测值落在基准值以下, 说明土建结构及周边土体是稳定的 施工监测项目监测方法监测频率监测的安全控制标准监测数据的分析和处理监测工作的质量控制 管理等级管理位移施工状态 Ⅲ U 0 < U nn 3 正常施工 Ⅱ U nn 3 U 0 2U nn 3 加强监测 Ⅰ U 0 > 2U nn 3 加强监测并采取相应工程措施 注 :U 0 是监测实测值,U nn 是监测警报值 当工程施工中出现下列情况之一时, 应立即停止施工, 采取措施处 理 :(1) 监测数据有不断增大的趋势 ;(2) 时态曲线长时间没有变缓的 趋势等 对于实测的监测数据应及时按照控制流程上报给相关单位, 以便于 各方及时的做出响应和应对措施
16 2.1 监测方案设计的主要内容 工程概况施工监测的目的施工监测方案编制的依据施工监测项目监测方法监测频率监测的安全控制标准监测数据的分析和处理监测工作的质量控制 技术标准 1 工程设计图纸及说明书 2 相应的设计标准 规范 3 相应的测量或量测规范及标准 4 施工合同中规定使用的有关技术标准或参数 管理标准 1 质量管理体系认证 (GB/T ,ISO9001:2000) 标准 质量 - 术语 (GB/T ) 国家权威部门的计量认证规定 企业主管部门有关质量工作的规定 2 本企业的质量管理制度及有关质量工作的规定 3 监测合同 4 监测方案
17 2.2 施工监测项目及技术要求 浅埋暗挖法施工监测 地下洞室的量测和实验内容不外乎下表所示的内容, 显然其量测的项目繁多, 很在实际工程中, 很难完全实现, 对于地下洞室的监测项目的设置通常按照具体工程的特点, 如工程规模 重要性程度 地质条件等来决定 地下隧道工程中的现场量测内容 分类地层基本参数结构基本参数地层结构性态参数周围环境状态参数 量测内容 岩体各种强度指标 岩体物力特性 岩体弹性参数 ( 弹性模量 变形模量 泊松比 ) 地层抗力系数 岩体应力等 混凝土 ( 含喷射混凝土 ) 的强度 混凝土的弹性参数 ( 变形模量 泊松比 ) 混凝土和岩面之间的粘结力 砂浆锚杆参数 ( 砂浆强度 粘结力 锚固力 ) 砂浆的灌满性等 内应力或内应变 ( 混凝土 喷射混凝土 钢筋 锚杆等 ) 支护结构的洞周收敛位移 围岩松弛带 支护结构和围岩的接触应力等 地表沉降 周围建构筑物的变形 爆破振动等
18 2.2 施工监测项目及技术要求 浅埋暗挖法施工监测 以浅埋暗挖法施工的城市地铁区间隧道, 地表沉降是判断周围地层稳定性的一个重要指标 由于地表沉降的监测简单, 监测结果能反映地下工程施工过程中隧洞周围地层岩土介质变 形的全过程, 因而地表沉降监测是浅埋暗挖法的一个主要量测项目, 这种量测的重要性随 着隧道的埋深变浅而加大, 如下表所示 地表沉降监测的重要性 隧道埋深 监测的重要性 监测与否 3D<h 小 不必要 2D<h 3D 一般 最好监测一下 D<h 2D 重要 必须进行监测 h<d 非常重要 必须列为主要监测项目
19 2.2 施工监测项目及技术要求 浅埋暗挖法施工监测 隧道施工之前, 应根据隧道埋深 地质情况 地面环境 开挖断面和施工方法等综合确定监测项目 监测项目通常分为应测项目和选测项目 下表为根据工程经验提出的监测项目和监测频率, 可供拟定监测方案参考 应测项目是指施工时必须进行的常规测量, 用来判别围岩稳定和支护衬砌受力状态, 指导设计施工的经常性量测 这类监测方法简单 可靠, 对修改设计和指导施工起很大作用 选测项目是指在重点和有特殊意义的隧道或区段进行的补充量测 这类监测技术较复杂, 费用较高, 通常根据实际需要, 选取部分项目进行量测
20 2.2 施工监测项目及技术要求 浅埋暗挖法施工监测 浅埋暗挖法的监测项目和监测频率 (B 为隧道开挖跨度 ) 类别监测项目监测仪器和工具测点布置监测频率 围岩及支护状态 地质描述及拱架支护状态观察 每一开挖环 开挖后立即进行 地表 地面建筑 地下管线及构筑物变化 水准仪和水平尺 每 10~50m 一个断面, 每断面 7~11 个测点 开挖面距量测断面前后 <2B 时 1~2 次 /d 开挖面距量测断面前后 <5B 时 1 次 /2d 开挖面距量测断面前后 >5B 时 1 次 / 周 应测项目 拱顶下沉 周边净空收敛位移 水准仪 钢尺等 收敛计 每 5~30m 一个断面, 每断面 2~3 个测点 每 5~100m 一个断面, 每断面 2~3 个测点 开挖面距量测断面前后 <2B 时 1~2 次 /d 开挖面距量测断面前后 <5B 时 1 次 /2d 开挖面距量测断面前后 >5B 时 1 次 / 周 开挖面距量测断面前后 <2B 时 1~2 次 /d 开挖面距量测断面前后 <5B 时 1 次 /2d 开挖面距量测断面前后 >5B 时 1 次 / 周 岩体爆破地面质点振动速度和噪声 声波仪及测振仪等 质点振动速度根据结构要求设点, 噪声根据规定的测距设置 随爆破及时进行
21 2.2 施工监测项目及技术要求 浅埋暗挖法施工监测 浅埋暗挖法的监测项目和监测频率 (B 为隧道开挖跨度 ) 类别监测项目监测仪器和工具测点布置监测频率 围岩内部位移 地面钻孔安放位移计 测斜仪等 取代表性地段设一断面, 每断面 2~3 个测点 开挖面距量测断面前后 <2B 时 1~2 次 /d 开挖面距量测断面前后 <5B 时 1 次 /2d, 开挖面距量测断面前后 >5B 时 1 次 / 周 选测项目 围岩压力及支护间应力 钢筋格栅拱架内力及外力 初期支护 二次衬砌内应力及表面应力 压力传感器 支柱压力计或其它测力计 混凝土内应变计及应力计 每代表性地段设一断面, 每断面 15~20 个测点 每 10~30 榀钢拱架设一对测力计 每代表性地段设一断面, 每断面 11 个测点 开挖面距量测断面前后 <2B 时 1~2 次 /d 开挖面距量测断面前后 <5B 时 1 次 /2d 开挖面距量测断面前后 >5B 时 1 次 / 周 开挖面距量测断面前后 <2B 时 1~2 次 /d 开挖面距量测断面前后 <5B 时 1 次 /2d 开挖面距量测断面前后 >5B 时 1 次 / 周 开挖面距量测断面前后 <2B 时 1~2 次 /d 开挖面距量测断面前后 <5B 时 1 次 /2d 开挖面距量测断面前后 >5B 时 1 次 / 周 锚杆内力 抗拔及表面应力 锚杆测力计及拉拔器 必要时进行 开挖面距量测断面前后 <2B 时 1~2 次 /d 开挖面距量测断面前后 <5B 时 1 次 /2d 开挖面距量测断面前后 >5B 时 1 次 / 周
22 2.2 施工监测项目及技术要求 浅埋暗挖法施工监测 对于洞内收敛和拱顶下沉监测测点, 原则上应设在同一断面, 监测断面间距视隧道长度 地质条件 施工方法等确定, 一般可参考下表选用 在施工初期, 为掌握围岩变化动态, 要缩小间距, 待取得一定数据后可适当加大 拱顶下沉测点 1~3 个, 原则上设在拱顶 收敛位移监测的可按照十字形 三角形和交叉型等方式布置, 如下图所示, 其中十字形适用于底部施工已经基本完成的隧洞, 三角形布置的量测数据易校核, 是现场采用较多的布置方式, 交叉型布置适宜隧洞顶部有施工设备的隧洞, 对大断面隧洞, 可采用多个三角形交叉布置形式 收敛和拱顶下沉监测断面布置 隧道情况 监测断面间距 (m) 收敛位移监测布置图式 洞口附近或埋深小于 2B 10 长隧道开始施工的 200m 地段 20~30 一般情况 30~50 注 :1 土 软岩或重要工程取低值 ; 2 表中 B 为隧道开挖宽度
23 2.2 施工监测项目及技术要求 浅埋暗挖法施工监测 对土 软岩地段的浅埋隧道要进行地表下沉监测 断面间距可视地质条件 覆盖层厚度 施工方法及周围建筑物情况定, 一般情况下可参考下表选用 为掌握地表沉降范围, 测点除设在隧道中线上外, 可在与隧道中线垂直的横断面上布置测点, 测点间距一般 2~5m, 必要时加密测点, 见下图 地表沉降点布置 地表沉降测点在横断面上的布置 覆盖层厚度 断面间距 (m) H>2B 20~50 2B>H>B 10~20 H<B 5~10 注 : 表中 B 为隧道开挖宽度
24 2.2 施工监测项目及技术要求 盾构法施工监测 盾构法常应用于自立性较差的地层中, 尤其适用于自立性 流动性高的软弱地层和淤泥质地层中 监测设计除根据需要对衬砌环 土层进行应力 变形监测外, 更主要的应对隧道隆陷 地表沉降进行监测 盾构推进引起的地层变形可以通过地表的横向和纵向沉降来分析 盾构施工引起地表的纵向沉降一般分四个阶段 : 前期变形 盾构通过时的沉降 盾尾与衬砌脱离后的变形 后续沉降 在盾构推进过程中, 地层在三维空间中的移动如下图 1 所示 地表垂直隧道轴线的横断面上的变形如下图 2 所示, 最大沉降发生在隧道顶部, 沉降量和沉降槽的宽度随顶进过程而变化, 并趋于稳定 盾构推进引起的沉降槽在地表面上产生的沉降等高线成锥形, 如下图 3 所示, 锥尖顺着盾构推进方向, 随着盾构的推进, 锥形沉降等高线向前扩展
25 2.2 施工监测项目及技术要求 盾构法施工监测 图 1 地表沉降测点在横断面上的布置 图 2 某盾构隧道地表横断面变位曲线 图 3 地表沉降等高线
26 2.2 施工监测项目及技术要求 盾构法施工监测 在盾构推进时, 不但会引起地表的沉降或隆起, 还会因盾构正面推力造成地层的水平变位 图 (a) 为隧道周围土体的横向水平变位图, 图 (b) 为沿盾构轴线剖面上土体的水平变位图, 从图中可以看出, 近盾构处水平变位较大, 越往前, 水平变位越小, 形成盆形影响区域 (a) 盾构周围土体的横向位移 (b) 盾构轴线剖面上的土体水平位移
27 2.2 施工监测项目及技术要求 盾构法施工监测 盾构法施工时的量测内容不外乎下表所示的内容, 其量测的项目繁多, 在实际工程中通常根据工程规模 重要性程度 地质条件等因素选取其中部分监测项目来进行 监测对象监测类型监测项目监测元件与仪器 (1) 隧道结构内部收敛收敛计, 巴塞特系统 隧道结构 结构变形 结构外力 结构内力 (2) 隧道 衬砌环沉降 水准仪, 全站仪 (3) 隧道洞室三维位移 全站仪 (4) 管片接缝张开度 测微计 (5) 隧道外侧水土压力 压力盒 频率计 (6) 隧道外侧水压力 孔隙水压力计 频率计 (7) 轴向力 弯矩 钢筋应力计或应变计 频率计 (8) 螺栓锚固力 锚杆轴力计, 频率计
28 2.2 施工监测项目及技术要求 盾构法施工监测 监测对象监测类型监测项目监测元件与仪器 (1) 地表沉降水准仪 地层 沉降 水平位移 水土压力 地面建 ( 构 ) 筑物, 地下管线, 铁路 道路等 (2) 分层土体沉降 分层沉降仪 频率计 (3) 盾构底部土体回弹 深层回弹桩 水准仪 (4) 地表水平位移 经纬仪 (5) 深层土体水平位移 测斜管, 测斜仪 (6) 水土压力 ( 侧 前面 ) 土压力盒 频率计 (7) 地下水位 水位井 标尺 (8) 孔隙水压 孔隙水压力计 频率计 (1) 沉降 水准仪 (2) 水平位移 经纬仪 (3) 倾斜 经纬仪 (4) 建 ( 构 ) 筑物裂缝 裂缝计
29 2.2 施工监测项目及技术要求 盾构法施工监测 下表是根据工程经验确定的监测项目和检测频率, 可供制定监测方案时参考 类别监测项目测量工具测点布置量测频率 应测项目 地表隆陷 隧道隆陷 水准仪 水准仪 钢尺 每 30m 设 断面, 必要时需加密 每 5~10m 设一断面 掘进面前后 <20m 时测 1~2 次 /d 掘进面前后 <50m 时测 1 次 /2d 掘进面前后 >50m 时测 1 次 / 周 掘进面前后 <20m 时测 1~2 次 /d 掘进面前后 <50m 时测 1 次 /2d 掘进面前后 >50m 时测 1 次 / 周 选测项日 土体内部位移 ( 垂直和水平 ) 衬砌环内力和变形 土层压应力 水准仪 磁环分层沉降仪 倾斜仪 压力计和传感器 压力计和传感器 每 30m 设一断面 每 50~100m 设 断面 每一代表性地段设一断面 掘进面前后 <20m 时测 l~2 次 /d 掘进面前后 <50m 时测 1 次 /2d 掘进面前后 >50m 时测 1 次 / 周 掘进面前后 <20m 时测 1~2 次 /d 掘进面前后 <50m 时测 1 次 /2d 掘进面前后 >50m 时测 1 次 / 周 掘进面前后 <20m 时测 1~2 次 /d 掘进面前后 <50m 时测 1 次 /2d 掘进面前后 >50m 时测 1 次 / 周
30 2.2 施工监测项目及技术要求 明挖法施工监测 对于城市轨道交通的地下车站, 通常为一个矩形基坑, 目前国内采用的主要施工方法为明挖法 基坑工程的施工监测内容包括围护结构自身的安全监测以及周围相邻环境的安全监测两个部分, 由于车站基坑通常位于城区, 周围的既有建构筑物 ( 如房屋 管线 道路等 ) 较多, 因此监测车站基坑施工对环境的影响十分重要 ; 下表列出了车站基坑工程的基本监测项目
31 2.2 施工监测项目及技术要求 明挖法施工监测 监测分类 监测对象 监测项目 监测元件与仪器 (1) 桩墙顶的水平位移和沉降 经纬仪 水准仪 围护桩墙 (2) 桩墙的深层水平位移测斜仪 (3) 桩墙内力钢筋应力 ( 应变 ) 计 频率计 基坑围护结构安全监测 圈梁 围檩 支撑 (4) 桩墙水土压力压力盒 孔隙水压力计 频率计 (5) 内力钢筋应力 ( 应变 ) 计 频率计 (6) 水平位移经纬仪 (7) 轴向力 钢筋应力计或应变计 轴力计 频率计 立柱 (8) 沉降水准仪 坑底土体 (9) 隆起水准仪或分层沉降仪 坑内地下水位 (10) 水位变化观测井 水位计
32 2.2 施工监测项目及技术要求 明挖法施工监测 监测分类监测对象监测项目监测元件与仪器 周围环境安全监测 相邻地层 坑外地下水位 相邻房屋 地下管线 (1) 地表沉降 水准仪 (2) 分层土体沉降 分层沉降仪 频率计 (3) 潜水水位 水位管 水位计 (4) 分层水压 孔隙水压力计 频率计 (5) 沉降 水准仪 (6) 倾斜 经纬仪 (7) 建 ( 构 ) 筑物裂缝 裂缝计 (8) 沉降 水准仪 (9) 位移 经纬仪或全站仪 道路 (10) 沉降水准仪
33 2.2 施工监测项目及技术要求 明挖法施工监测 近年来颁布实施的基坑工程设计施工规程一般都是按照破坏后果和工程复杂程度将基坑划分为若干个等级, 由工程所属的等级来要求和选择相应的监测内容 以上海地区地铁基坑工程为例, 根据基坑工程的重要性, 一般将基坑工程分为三级, 符合下列情况之一时, 属于一级基坑工程 : 围护结构作为主体结构的一部分时 ; 基坑开挖深度大于 等于 10m 时 ; 距基坑边两倍开挖深度范围内有历史文物 近代优秀建筑 重要管线等需要严加保护时 开挖深度小于 7m, 且周围环境无特别要求时, 属三级基坑工程 除一级和三级以外的均属二级基坑工程 根据基坑等级按照表 1 选定监测项目, 其检测点位布置技术要求以及监测频率要求分别见表 2 及表 3
34 2.2 施工监测项目及技术要求 明挖法施工监测表 1 上海地铁各级基坑工程监测项目选择表基坑等级周边地下管线位移坑周地表沉降周围建筑物沉降周围建筑物倾斜墙体水平位移支撑轴力地下水位墙顶沉降立柱隆沉土压力孔隙水压力坑底隆起土体分层沉降一级 二级 三级 注 :1 为必测项目, 为选测项目, 可按设计要求选择
35 2.2 施工监测项目及技术要求 明挖法施工监测表 2 上海地铁基坑监测点布置表 监测项目布设范围埋设深度 地下管线位移 建筑物沉降 坑周地表沉降 水平位移及沉降的监测点一般应设置在基坑边 2.5~3.0 倍开挖深度范围内, 水平位移监测点可更远一些 观测点位置和数量应根据管线种类 材质 直径 埋深 受开挖影响范围 管道接头形式和受力要求等布置, 对于刚性管道应能满足计算管道变形曲率的要求 观测点布置应根据建筑物结构形式 基础形式及各种建筑在不同沉降差下的反应 工程地质条件 开挖方案等因素综合考虑 一般应在建筑物角点 中点 沉降缝位置等处设置, 每栋建筑物观测点不少于 8 个 不小于 2 倍基坑开挖深度范围内 墙体水平位移每 20~30 米布设一个测斜孔为宜, 并保证基坑每边上都有监测点 与围护墙体同深 墙顶沉降 1. 与测斜孔同点 ;2. 局部重要部位加密 立柱沉降沿基坑纵向每开挖段 ( 约 25m)1 个 支撑轴力沿基坑纵向每 2 个开挖段 ( 约 50m)1 组, 环境要求较高时可适当加密 土压力 按设计要求定 按围护墙体深度埋设土压力传感器 地下水位沿基坑长边至少布置 2 个, 环境要求较高时可适当加密 不低于降水深度 坑底隆起按设计要求定埋设深度宜为基坑开挖深度两倍 深层土体沉降按设计要求定埋设深度为基坑开挖深度两倍
36 2.2 施工监测项目及技术要求 明挖法施工监测 基坑等级施工工况 表 3 现场监测时间间隔表 一级二级三级 施工前至少测 2 次初值至少测 2 次初值至少测 2 次初值 桩基施工 3d 7d 7d 围护结构施工 1d 2d 7d 地基加固和降水 3d 7d 7d 开挖 0~5m 1d 2d 2d 开挖 5~10m 1d 1d 1d 开挖 10~15m 1d 1d 1d 开挖 >15m~ 浇垫层 0.5d 0.5d 1d 浇好垫层 ~ 浇好底板 1d 2d 3d 浇好底板后 7d 内 1d 2d 3d 浇好底板后 7d~30d 内 2d 7d 15d 浇好底板 30d~180d 7d 15d
37 2.3 施工监测的安全控制标准 浅埋暗挖法的结构安全控制标准 对于浅埋暗挖法施工的地下隧洞, 洞周岩土体的变形一般要经历变形加速度段 减速段和收敛段三个历程, 因此判断围岩稳定性的主要依据为围岩的变形量和变形速率 现场施工监测的安全控制标准主要为围岩的容许位移量和容许位移速率两个指标 容许位移量指在保证隧洞不产生有害松动和保证地表不产生有害下沉量条件下, 自隧洞开挖至变形稳定, 起拱线位置的隧道壁面间水平位移总量的最大允许值, 或拱顶最大允许下沉量 容许位移速率是指在保证隧洞不产生有害松动的条件下, 隧道壁面间水平位移速度的的最大允许值 容许位移速率目前尚没有统一的规定, 一般需要参照工程经验确定 容许位移值或位移速度值与地质条件 隧道埋深 断面尺寸及地表建筑物等因素有关, 事实上, 因每个工程的独特个性以及所在的地层条件迥异, 确定容许位移是个相当困难的事情 表 1 是国际上较为有名的弗朗克林警戒标准 表 2 是我国国家标准 锚杆喷射混凝土支护技术规范 关于洞周容许收敛量的规定 对于城市隧道通过建筑物群时, 一般要求地表下沉量不超过 5~10mm
38 2.3 施工监测的安全控制标准 浅埋暗挖法的结构安全控制标准 表 1 富兰克林警戒标准 等级 标准 措施 三级警戒 任意测点的位移大于 10mm 报告管理人员 二级警戒 一级警戒 两个相邻点的位移均大于 15mm, 或任一测点的位移速率大于 15mm/ 月 位移大于 15mm, 且各处测点的位移均在加速 写出书面报告及建议, 召开相关各方会议 主管工程师到现场调研, 并召开现场会议确定应急措施 表 2 洞周容许相对收敛量 (%) 隧道埋深 (m) <50 50~ ~500 Ⅲ 0.1~ ~ ~1.2 围岩类别 Ⅳ 0.15~ ~ ~2.0 Ⅴ 0.2~ ~ ~3.0
39 2.3 施工监测的安全控制标准 盾构法施工的结构安全控制标准 盾构法施工由于适应的地层范围较广, 施工及机械化程度较高, 其结构安全主要由隧道收敛位移 ( 或拱顶下沉 ) 管片应力和预制管片凹凸接缝处法向应力( 或螺栓锚固力 ) 等控制, 根据上海地区的经验, 单线盾构隧道的拱顶下沉量一般控制在 27mm, 变形速率控制在 3mm/d, 上述各应力量测部位所测得的应力值不超过设计许用应力
40 2.3 施工监测的安全控制标准 地铁车站基坑的结构安全控制标准 围护结构的变形控制标准 当基坑土方开挖过程中, 围护结构的桩墙 ( 如复合式围护结构 地下连续墙等 ) 的变形形态 大体为下图所示 a 基坑开挖较深时的变形形态 b 基坑开挖较浅( 或插入比较大 ) 时的变形形态不同基坑深度条件下基坑地下连续墙的变形形态
41 2.3 施工监测的安全控制标准 地铁车站基坑的结构安全控制标准 围护结构的变形控制标准上海在总结大量工程实践经验的基础上, 依据周围环境的具体条件, 把基坑的保护等级分为三级 基坑工程设计规程 提出了表 1 的围护结构变形控制标准, 该标准三级基坑的围护墙变形按照二级基坑的标准进行控制, 同时其变形控制标准和基坑的开挖深度无关, 体现出该标准一定的局限性 针对轨道交通基础设施, 尤其是地下车站的建设实际, 上海市市政工程管理局提出了地铁基坑的变形控制标准, 参见表 2, 该标准围护结构的变形控制标准与基坑的开挖深度有关 基坑等级 上海市基坑规程确定的围护体变形控制标准 设计值 /cm 墙顶位移 监控值 /cm 变形速率 /cm.d -1 设计值 /cm 墙体最大位移位移 /cm 监控值 /cm 变形速率 /cm.d -1 一级 二级 三级 上海市地铁基坑规程确定的围护体变形控制标准 基坑等级 围护墙水平位移控制标准 一级最大水平位移 0.14%h 0 二级最大水平位移 0.3%h 0 三级最大水平位移 0.7%h 0 备注 :h0 为基坑的最大开挖深度
42 2.3 施工监测的安全控制标准 地铁车站基坑的结构安全控制标准 地表变形的控制标准根据围护结构的变形形态会导致坑周地表发生不同的沉降形态, 现场实际的变形形态可以归纳为凹槽型和三角槽型 上海地区地铁基坑大量采用地下连续墙, 由于在开挖前, 均需构筑顶圈梁, 刚度较大, 故在开挖过程中主要沉降形态均为凹槽型, 如下图中的实线所示 上海市基坑规程确定的围护体变形控制标准
43 2.3 施工监测的安全控制标准 地铁车站基坑的结构安全控制标准 地表变形的控制标准地表沉降主要由于基坑工程施工引起周围地层水水环境和应力环境变化而造成的 围护墙渗漏引起的地表沉降 S1 可以依据土体的固结理论进行计算, 围护墙变形及坑底隆起等引起的地表变形可以用地层损失进行计算, 其计算图示参见下图所示 基坑周围地表的不同沉降形态图
44 2.3 施工监测的安全控制标准 地铁车站基坑的结构安全控制标准 地表变形的控制标准 渗漏引起的地表沉降 S1 可以依据实测坑外水位变化进行估算 : 式中 :ΔP 为坑外水位下降引发的附加应力,kPa;E1-2 为水位下降范围内土体的压缩模量, kpa;δhw 为坑外水位监测孔实测水位累计下降量,m;γw 为水的容重,kN/m3 基坑周围土体由于围护变形及基坑坑底隆起引起的沉降 S2, 按下式估算 : 式中 :V0 为墙后土体损失量,m3/m;ф 为围护结构深度范围内土体的当量摩擦角, 度 ;h0 为基坑的开挖深度,m
45 2.3 施工监测的安全控制标准 地铁车站基坑的结构安全控制标准 地表变形的控制标准 土体损失量 V0 由量部分构成, 一部分由围护结构变形引起的损失量 V1, 可由基坑结构的变形计算值或现场监测值计算 ; 另一部分为坑底的土体隆起量 V2, 根据上海地区的经验, V2 可由下式计算 : 总地表沉降 S 等于 S1 和 S2 之和 事实上, 由于地下连续墙的止水性能较好, 工程实践表明, 基坑开挖过程中正常的坑外水位下降通常只有 10cm 左右, 故地下连续墙的渗漏水量很小, S1 的量值很小
46 2.3 施工监测的安全控制标准 地铁车站基坑的结构安全控制标准 地表变形的控制标准 上海市在总结若干现有基坑变形实测数据和理论分析的结果基础上, 提出了下表的地表沉降控制标准 基坑等级上海市基坑规程上海市地铁规程环境保护要求 一级基坑 3cm 0.1%h 0 基坑周边以外 0.7h 0 范围内有地铁 共同沟 煤气管 大型压力总水管等重要建筑或设施, 必须确保安全 二级基坑 6cm 0.2%h 0 三级基坑 6cm 0.5%h 0 离基坑周边 0.7H 无重要管线和建 ( 构 ) 筑物 : 而离基坑周边 0.7H-2H 范围内有重要管线或大型的在使用的管线 建 ( 构 ) 筑物 离基坑周边 2H 范围内没有重要或较重要的管线 建 ( 构 ) 筑物
47 2.3 施工监测的安全控制标准 地铁车站基坑的结构安全控制标准 支撑系统的轴力控制标准城市地铁车站基坑一般采用内支撑体系, 支撑轴力的容许值一般控制支撑轴力的设计值, 或控制最大容许值的 80%, 当实测轴力值略大于设计值时, 应对支撑进行抗压稳定性以及材料承载力的检算 基坑周边地下水位的控制标准在城市基坑的降水及开挖过程中, 保持坑外水位的稳定是相当必要的, 因为当水位出现明显下降时表明基坑的围护结构止水功能出现了问题, 一方面不利于基坑自身的稳定, 如容易出现所谓的管涌等, 另一方面也不利于保护周边的环境安全, 地下水的下降通常意味着基坑周围一定范围内将出现较大的沉降 目前上海市的控制标准主要体现在两个方面, 一是坑外水位的总下降量不超过 1.0m, 二是水位的日下降量不超过 500mm/d
48 2.3 施工监测的安全控制标准 周围环境的安全控制标准 管线的变形控制标准 通常而言, 管线可以分为刚性管和柔性管两大类, 如煤气管及自来水管就大多为刚性有压管 ; 通讯管及电力排管则大多为柔性管 管线的允许变形和管道的材质 接头的设置 管道埋设过程中的初始应力等有关 管道的埋设引起了管内的应力, 加上管道由于土体位移引起的附加应力 这些应力可能是施工应力 上覆土荷载 表面循环荷载或静载 埋设步骤 初始土体位移或环境影响的综合作用的结果 此外由于管道内外压力的不平衡以及周边在管道埋设后修建的建筑物等均会对管道的初始应力产生影响 基坑开挖引起的管道的破坏, 可能由过大的弯曲应力或接头处过大的转角所引起, 故在确定管线的允许应力和允许转角时, 必须考虑以前存在的应力和转角 表 1 给出了不同材质的管道允许应力, 表 2 给出了不同材质管道接头的允许转角
49 2.3 施工监测的安全控制标准 周围环境的安全控制标准 表 1 不同材质管道的允许应力
50 2.3 施工监测的安全控制标准 周围环境的安全控制标准 表 2 不同材质管道的允许转角 综合考虑到上述因素, 并结合上海地层的实际情况, 上海市基坑工程设计规范 (DBJ ) 对于不同材质 不同口径的管线都制定了渗漏水标准, 进而作为管线变形 ( 尤其是不均匀变形 ) 的计算标准 目前上海制定的刚性管线变形监控标准大多在 1.00cm, 最大允许变形速率控制大多在 2mm/d 以内
51 2.3 施工监测的安全控制标准 周围环境的安全控制标准 周围建筑物的变形控制标准基坑周边建筑物的变形控制标准与建筑物的基础类型 高度 结构类型等密切相关, 上海市根据大量的调查研究, 制定的建筑物变形控制标准如表 1 及表 2 所示 表 1 不同结构类型允许的差异变形建筑结构类型 δ/l(l- 建筑物长度,δ- 差异沉降 ) 建筑物反应 一般砖墙承重结构, 包括有内筐架的结构 ; 建筑物长高比小于 10; 有圈梁 ; 天然基础 ( 条形基础 ) 一般钢筋混凝土框架结构 达 1/150 达 1/150 达 1/50 分隔墙及承重墙发生相当多的裂缝, 可能发生结构破坏 发生严重变形 开始出现裂缝 高层刚性建筑 ( 箱型基础 桩基 ) 达 1/250 可观察到建筑物倾斜 有桥式行车的单层排架结构的厂房 ; 天然地基或桩基 达 /300 桥式行车运转困难, 不调整轨面水平难运行, 分隔墙有裂缝 有斜撑的框架结构达 1/600 处于安全极限状态 一般对沉降差反应敏感的机器基础达 1/850 机器使用可能会发生困难, 处于可运行的极限状态
52 2.3 施工监测的安全控制标准 表 2 不同结构类型允许的差异变形 变形特征 地基土类别中 低压缩性土高压缩性土 砌体承重结构基础的局部倾斜 工业与民用建筑柱基的相对沉降差框架结构砖石墙填充的边排柱 当基础不均匀沉降时不产生附加应力的结构单层排架结构 ( 柱距为 6m) 柱基的沉降量 (mm) (120) 200 桥式吊车轨面的倾斜 ( 按不调整轨道考虑 ) 纵向 横向 多层和高层建筑物基础的倾斜 Hg <Hg <Hg Hg>
53 2.3 施工监测的安全控制标准 表 2 不同结构类型允许的差异变形 变形特征 高耸结构基础的倾斜 中 低压缩性土 地基土类别 Hg <Hg <Hg <Hg <Hg <Hg 高耸结构基础的沉降量 Hg 100 高压缩性土 <Hg 200 (200) <Hg 注 :1 有括号者仅适用于中压缩土 ;2l 为相邻柱基的中心距离 (mm),hg 为自室外地面起算的建筑物高度 (m);3 倾斜指基础倾斜方向两端点的沉降差与其距离的比值 ; 4 局部倾斜指砌体承重结构沿纵向 6~10m 内基础两点的沉降差与其距离的比值
54 三 监测数据的处理
55 3.1 监测数据的统计回归预测 现场监测通过测定某个物理量的数值及其分布规律, 或是测量两个 ( 或多个 ) 物理量之间的相互关系 ; 进而对实际工程的施工参数和设计参数调整提供参考意见, 以使工程顺利进行 然而, 现场测试的原始数据往往具有一定的离散型, 必须对原始数据进行误差分析 整理归纳及回归分析等综合处理后, 监测数据才能真正为工程所用 为克服和减小测量误差, 在保证合理监测设计和良好设备状态条件下, 必须强化测量人员的素质, 并坚持在测量过程中定人员 定仪器 定观测路线 定观测方法等技术措施 对获得的测试精度较高的数据, 需进行进一步的处理才能更好的为工程服务 如在上文论述的工程安全标准中, 其中容许位移速率是一个重要指标, 要求的某一点的位移变化速率, 如下图所示, 正确的做法是对量测得到的位移 - 时间数据, 经回归分析后获得位移 - 时间曲线 u=f(t), 然后计算该函数在时刻 t 的一阶导数 du/dt 值, 即为该时刻的位移速率 现场监测的一个重要功能是对所测物理量的变化值和变化速率值的预测预报功能, 进而指导设计 施工参数调整, 确保工程成功, 预测和预报离不开数学上的数值拟合和回归分析
56 3.1 监测数据的统计回归预测 位移速率的确定示意图 预测位移随时间的变化是工程上较为常用的内容, 同时运用较多的是利用最小二乘法的一 元线性回归, 因为诸多的常用非线性函数均可经过简单的变化, 转化为线性函数, 如下表 所示
57 3.1 监测数据的统计回归预测 常用非线性函数转化为线性函数的变换方法
58 3.1 监测数据的统计回归预测 假设通过现场监测获得某点的位移和时间的测量数据系列为 (t1,y1), (t2, y2),, (tn,yn) 一元线性回归的目的就是找出一条能反映上述数据系列变化趋势的 直线, 同时使该直线和各散点的残差平方和最小 令回归直线的方程为 : 则任一点 ( ti,yi) 与直线方程在 y 方向的残差 (ei) 和残差平方和 (Q) 为 : 为了使残差平方和 (Q) 最小, 根据极值定理, 则有下述方程组成立 :
59 3.1 监测数据的统计回归预测 上述方程的解为 : 其中, 在求出系数 a b 后, 回归的一元线性方程便确定了, 此时需进一步检验位移和时间两个变量的密切程度, 此时残差平方和可进一步变化为 : 当 Q=0, 则表示所有测量点均位于回归所得的直线上, 但大多数情况下,Q 往往不等于 0, 此时, 不妨令 :
60 3.1 监测数据的统计回归预测 上述方程的解为 : 其中, 在求出系数 a b 后, 回归的一元线性方程便确定了, 此时需进一步检验位移和时间两个变量的密切程度, 此时残差平方和可进一步变化为 : 当 Q=0, 则表示所有测量点均位于回归所得的直线上, 但大多数情况下,Q 往往不等于 0, 此时, 不妨令 :
61 3.1 监测数据的统计回归预测 上式中的 r 就是线性相关系数,r 的值约接近 1, 表示线性相关程度高, 当 r=0, 则表示位移和时间线性不相关 在大多数的现场监测工程中, 当相关系数大于 0.8 便基本认为是可靠的 在利用一元线性方程回归时, 还需对一些可疑监测数据进行处理, 当实测数据位于下式以外范围时, 该数据再进行分析时必须舍去 在有些情况下, 位移随时间的变化趋势较为复杂, 用一元线性方程进行回归会存在较大的偏差, 此时可采用多项式的拟合方法, 数学上可以证明, 多项式可以描述任一连续函数 当用多项式对位移时间函数来拟合 ( t1,y1),(t2,y2),,(tn,yn) 数据系列时, 同样最小二乘法进行, 不妨令 : 则残差平方和 Q 为
62 3.1 监测数据的统计回归预测 为了使残差平方和 Q 最小, 其实只是求上式的极值问题, 令 可得关于 αα i 的线性方程组, 该方程组可解出 αα i 的值, 进而获得位移和时间的多项表达式 多项式拟合的复相关系数 r 为
63 3.2 围岩的稳定性判别准则 位移 - 时间曲线的选定 对于浅埋暗挖法和盾构法施工的地下洞室, 位移 - 时间曲线常选用下面三种非线性函数中拟合精度的最高者进行回归分析, 位移与时间的对应观测数据不宜少于 25 组次 1 对数函数 2 指数函数 3 双曲线函数 式中 u- 位移值 ;t- 检测时间,d;A,B- 回归常数 上述的三种非线性函数, 均可以通过简单的数学变化, 转化为一元线性方程, 从而运用一元线性回归方法进行数据的分析和处理 值得指出的是, 对数函数主要用于软弱围岩隧道开挖后初期变形, 通常不能用于预估围岩变形的最终值, 而指数函数 双曲线函数通常用于预计最终位移值
64 3.2 围岩的稳定性判别准则 围岩稳定性的判别 一般围岩和初期支护结构基本稳定应具备下列条件 : 隧道周边收敛速度有明显减缓趋势 收敛量已达总收敛量的 80% 以上 收敛速度小于 0.15mm /d 或拱顶位移速度小于 0.1mm /d 如隧道施工中出现下列情况之一时, 应立即停工, 采取措施进行处理 : 周边及开挖面塌方 滑坡及破裂 监测数据有不断增大的趋势 支护结构变形过大或出现明显的受力裂缝且不断发展 时态曲线长时间没有变缓的趋势
65 3.2 围岩的稳定性判别准则 车站基坑的安全性判别 基坑的安全判别标准由于涉及的因素众多, 难于制定统一的标准, 但有几条基本的原则是必须遵守的 对于围护结构而言, 对坑内变形的控制要求为 : 围护结构向坑内位移不得影响车站底板的平面尺寸和形状 围护结构向坑内位移不得影响工程桩的使用条件 对坑外周围环境的控制要求为 : 基坑周边地面沉降不得影响相邻建筑物 构筑物的正常使用或差异沉降允许值 基坑周边土体变形不得影响相邻各类管线的正常使用或变形曲率允许值 当有共同沟 合流污水管道 原水管道 地铁等重要设施时, 土体位移不能造成结构开裂 发生渗漏或影响地铁的正常运行
66 3.2 围岩的稳定性判别准则 车站基坑的安全性判别 实际工程中, 基坑工程安全性判别准则和方法一般参照以下三方面的数据确定 : 设计预估值通常而言, 围护结构的设计单位往往会对实际开挖过程中的桩墙位移 支撑轴力 相邻环境变形进行过设计计算, 尽管这种计算未能计入影响工程的全部因素, 但其计算结果应该成为特定工程的基坑安全判别标准的基础 工程类比法由于基坑工程是一个较为复杂的岩土工程问题, 类似工程的经验显得相当重要, 根据已建的类似工程的受力和变形规律, 提出并确定相应的判别准则, 往往是十分有效的 有关规定值对于基坑工程的施工过程的安全判别, 深圳市建设局的规定较有代表性, 各判别标准均是相对量, 参见下表 值得指出的是, 各地的规定值仅适用于当地的基坑工程, 在其它地区仅供参考, 不能生搬硬套
67 3.2 围岩的稳定性判别准则 车站基坑的安全性判别深圳地区深基坑地下连续墙安全判别标准 量测项目 安全性判别 判别标准危险注意安全 侧向水土压力 设计用侧压力 F 1 = 实测 ( 预测 ) 侧压力 墙体变形 实测 ( 预测 ) 变形 F 2 = 开挖深度 钢筋拉应力 钢筋抗拉强度 F 3 = 实测 ( 预测 ) 拉压力 支撑轴力 容许轴力 F 4 = 实测 ( 预测 ) 轴力 F 1 < F F 1 > 1.2 F 2 > 1.2% F 2 > 0.7% 0.4% F 2 1.2% 0.2% F 2 0.7% F 2 < 0.4% F 2 < 0.2% F 3 < F F 3 > 1.0 F 4 < F F 4 > 1.0 实测 ( 预测 ) 隆起值坑底隆起 F 5 = 开挖深度 F 5 > 1.0% F 5 > 0.5% F 5 > 0.2% 0.4% F 5 1.0% 0.2% F 5 0.5% 0.04% F 5 0.2% F 5 < 0.4% F 5 < 0.2% F 5 < 0.04% 实测 ( 预测 ) 沉降量沉降量 F 6 = 开挖深度 F 6 > 1.2% F 6 > 0.7% F 6 > 0.2% 0.4% F 6 1.2% 0.2% F 6 0.7% 0.04% F 6 0.2% F 6 < 0.4% F 6 < 0.2% F 6 < 0.04%
68 思考题
69 1. 信息化施工的含义是什么? 2. 监测频率的确定受哪些因素影响? 3. 请谈谈监测项目选取的原则及原因?
70 QUSTION AND DISCUSSION
71 谢谢!
第 3 期 朱虹牧等 : 基坑开挖对围护结构变形的影响 509 [11] 燕等在考虑基坑墙角处三维效应基础上, 通过建立基坑的三维有限元模型, 研究了网格密度大小对计算精度的影响 现有研究成果中, 在对基坑开挖模拟时大多对土体进行了简化处理, 这对模拟结果准确性可能产生一定影响 笔者利用有限元软件
![第 3 期 朱虹牧等 : 基坑开挖对围护结构变形的影响 509 [11] 燕等在考虑基坑墙角处三维效应基础上, 通过建立基坑的三维有限元模型, 研究了网格密度大小对计算精度的影响 现有研究成果中, 在对基坑开挖模拟时大多对土体进行了简化处理, 这对模拟结果准确性可能产生一定影响 笔者利用有限元软件](/thumbs/91/106249742.jpg "第 3 期 朱虹牧等 : 基坑开挖对围护结构变形的影响 509 [11] 燕等在考虑基坑墙角处三维效应基础上, 通过建立基坑的三维有限元模型, 研究了网格密度大小对计算精度的影响 现有研究成果中, 在对基坑开挖模拟时大多对土体进行了简化处理, 这对模拟结果准确性可能产生一定影响 笔者利用有限元软件")
2017-10-12 16:13:19 http://kns.cnki.net/kcms/detail/45.1375.n.20171012.1613.036.html 第 37 卷第 3 期桂林理工大报 Vol 37No 3 2017 年 8 月 JournalofGuilinUniversityofTechnology Aug 2017 文章编号 :1674-9057(2017)03-0508-06
古存军 : 深厚软土地区地铁车站工程深基坑开挖施工监测控制技术研究 125 图 2 官河车站工程平面布置 ( 单位 :m) 工程位于杭州市软土地区, 工程地质情况自上作的重点, 监测时间为 2012 年 9 月 ~2013 年 12 月而下依次为 :5m 杂填土层,13m 粉砂及砂质黏土 31 日
124 路基工程 SubgradeEngineering 2016 年第 2 期 ( 总第 185 期 ) DOI:10.13379/j.isn.1003 8825.2016.02.27 深厚软土地区地铁车站工程深基坑开挖施工监测控制技术研究 古存军 ( 中铁二局第六工程有限公司, 成都 610031) 摘要 : 以杭州地铁 4 号线火车东站西广场地下空间连接工程 ( 官河站 ) 为典型案例, 该工程施工难度大,
!"#! "#!! "# $%& ' ()*+, - * $
!"#!"# $%%&'%&'% $% $%%&' '% &'!" () *+$% !"#! "#!! "# $%& ' ()*+, - * $ 关于发布北京市地方标准 地铁工程监控量测技术规程 的通知 各区 县建委, 各局 总公司, 各有关单位 : 根据北京市质量技术监督局 关于印发 2006 年北京市地方标准制修订项目计划的通知 ( 京质监标发 [2006]229 号 ) 的要求, 由北京市轨道交通建设管理有限公司主编的
于升才 : 基于 PLAXIS3D 技术的深基坑开挖对既有地铁结构影响分析 225 图 2 基坑与既有地铁结构平面位置关系 ( 单位 :m) 2 数值分析模型建立包含基坑和既有地铁结构的三维有限元模型进行计算分析 2 1 模型尺寸及边界条件为减小模型边界效应的影响, 模型边界取至基坑深度的 3~5
224 路基工程 SubgradeEngineering 2018 年第 3 期 ( 总第 198 期 ) DOI:10.13379/j.isn.1003 8825.2018.03.47 基于 PLAXIS3D 技术的深基坑开挖对既有地铁结构影响分析 于升才 ( 中国铁路设计集团有限公司, 天津 300251) 摘要 : 运用 PLAXIS3D 有限元分析软件, 对邻近既有地铁结构的某工程基坑开挖过程进行了模拟,
1 总 则
中华人民共和国国家标准 GB50497-2009 建筑基坑工程监测技术规范 Technical Code for Monitoring of Building Foundation Pit Engineering 2009 03 31 发布 2009 09 01 实施 中华人民共和国住房和城乡建设部 发布 目 次 1 总 则 2 术 语 3 基本规定 4 监测项目 4.1 一般规定 4.2 仪器监测
Ⅰ Ⅱ Ⅲ Ⅳ Ⅱ ~ Ⅲ !!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!
吉林大学学报 工学版 ２４４ 第 ４ 卷 复杂 鉴于本文篇幅所限 具体公式可详见参考文 献 ７ 每帧的动力学方程建立及其解算方法如图 ３ 所示 图４ 滚转角速度与输入量 η 随时间的变化波形 Ｆｉｇ ４ Ｗａｖｅｆｏｒｍ ｏｆ ｒｏｌｌ ｒａｔｅ ａｎｄ ｉｎｐｕｔ η ｗｉｔｈ ｔｉｍｅ ｃｈａｎｇｉｎｇ 图５ Ｆｉｇ ５ 滚转角随时间的变化波形 Ｗａｖｅｆｏｒｍ ｏｆ ｒｏｌｌ ａｎｇｌｅ ｗｉｔｈ
Ⅰ Ⅱ Ⅲ Ⅳ
Ⅰ Ⅱ Ⅲ Ⅳ !!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!
Ⅰ Ⅱ1 2 Ⅲ Ⅳ
Ⅰ Ⅱ1 2 Ⅲ Ⅳ 1 1 2 3 2 3 4 5 6 7 8 9 10 12 13 14 15 16 17 18 19 20 21 ~ 22 23 24 25 26 27 28 29 30 31 32 ~ 34 35 36 37 38 39 40 41 42 43 44 45 ~ 46 47 ~ ~ 48 49 50 51 52 54 55 56 57 58 59 60 61 62 63
Ⅰ Ⅱ1 2 3 Ⅲ Ⅳ !!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!
Ⅰ Ⅱ1 2 Ⅲ Ⅳ 1 2 1
任春平 邹志利 在坡度为 的平面斜坡上进行了单向不规则波的沿岸流不稳定运动实验 观测到了沿 岸流的周期性波动 波动周期约为 利用最大熵方法和三角函数回归法求得这种波动的主 频率以及幅值 分析了波动幅值在垂直岸线方向的变化 结果表明该变化与沿岸流变化类似 即在 沿岸流最大值附近这种波动强度最大 为了分析波动的机理 利用线性沿岸流不稳定模型对模型实验结果进行了分析 求得了不稳定运动增长模式和波动周期 并与对应实测结果进行了比较
石油与天然气地质 杨少春 信荃麟 断块油藏测井解释模型的建立 资料的处理及储层评价应始终考虑地质因素的影响 不同类型储层 不同沉积相带以及不同开发时期的测井响应 岩性 物性 韵律性 电性及含水率等均不相同 根据这些差异和特点 分别建立了孔隙度 渗透率和含油饱和度等参数的解释模型和计算模型 提高了解释精度 勘探和开发阶段测井资料的处理除应考虑岩性 沉积相带 注水后储层结构变化外 还应考虑断块的复杂性及断块之间的联系
李俊新 崔 敏 刘艳春 姚艳君 周广芬 孙 宝 河北科技大学理学院 河北石家庄 滦南县职业教育中心基础部 河北滦南 在物理化学实验的基础上 对一级反应的 种不同数据处理模型进行比较和分析 通过对 实验数据处理模型进行系统的比较 来改善传统实验数据处理中存在的一些问题 从而简化数据处 理 减小作图工作量与作图误差 提升实验水平 提高数据处理结果的准确性 一级反应 数据处理模型 过氧化氢 图 过氧化氢分解实验装置图
２０１１ 年第 ３８ 卷第 ６ 期 探矿工程 岩土钻掘工程 ６５ 南京长江隧道大型泥水盾构施工风险分析及对策 张智博 中铁十四局集团有限公司 山东 济南 ２５００１４ 摘 要 结合南京长江隧道工程复杂的工程及水文地质条件 分析大型泥水盾构过江隧道在施工中存在的重大风 险及其可能引起的严重后果 针对不同的风险 组织专家及技术骨干力量进行工程风险评估 梳理了大型泥水盾 构过江隧道的风险工程 提出预防措施
PowerPoint 演示文稿
城市轨道交通 结构设计与施工 Structural Design and Construction in Urban Mass Transit 城市轨道与铁道工程系 周顺华 宫全美 本节主讲 宫全美 办 公 室 交通学院663 联系电话 69583652 电子邮箱 gongqm@tongji.edu.cn 同济大学 城市轨道与铁道工程系 宫全美 第五章 明挖法结构设计 第三节基坑工程中的土压力计算
ⅠⅡ 1 2Ⅲ 1 2 Ⅳ
ⅠⅡ 1 2Ⅲ 1 2 Ⅳ Ⅲ Ⅳ Ⅴ ~ ~ Ⅰ ~ ~ ~ ~ ~ ~ ~ ~ ~ ~ ~ ~ ~ ~ ~ ~ ~ ~ ~ ~ ~ ~ ~ ~ ~ ~ ~ ~ ~ ~ ~ ~ ~ ~ ~ ~ ~ ~ ~ ~ ~ ~ ~
Fig1 Theforceappliedtothetrainwhenrunning :w = w j +w q (3) :w = w = w 0 +w j (4) w i 121 基本阻力 w r = 600 R ( N/kN) (8) :R : [2] w s [3] w s =0
![Fig1 Theforceappliedtothetrainwhenrunning :w = w j +w q (3) :w = w = w 0 +w j (4) w i 121 基本阻力 w r = 600 R ( N/kN) (8) :R : [2] w s [3] w s =0](/thumbs/88/114838964.jpg "Fig1 Theforceappliedtothetrainwhenrunning :w = w j +w q (3) :w = w = w 0 +w j (4) w i 121 基本阻力 w r = 600 R ( N/kN) (8) :R : [2] w s [3] w s =0")
31 4 2012 8 JournalofLanzhouJiaotongUniversity Vol31No4 Aug2012 :1001-4373(2012)04-0097-07 * 张友兵 张 波 ( 100073) : 分析了列车运行过程中的受力情况 给出了制动过程中减速度的计算方法 并采用正向 反向两种迭代方式计算列车制动曲线 两种方式计算出的制动曲线一致 证明了计算制动曲线的方法是正确的
? Ⅰ Ⅱ Ⅲ Ⅳ !!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!! !!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!! !!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!! !!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!
浙江大学材料与化学工程学院博士学位论文铝内衬轻质高压储氢容器强度和可靠性研究姓名 : 开方明申请学位级别 : 博士专业 : 化工过程机械指导教师 : 郑津洋 20070801 浙江人学工学博士学位论文 同几何结构的金属材料的有限元计算结果 轴向位移云图见图３
Ⅰ Ⅱ1 2 Ⅲ Ⅳ ! " # $ 1 产品说明 1 产品说明 1.1 规定 所述法兰是带有密封条的螺纹法兰, 可以交付带 G 1 或 G 1½ 内螺纹 (ISO 228 T1) 的法兰 在本附加说明书中的说明针对用材料 316L 制成的法兰 材料 316L 相当于 或 所有距离值以毫米为单位 提供多种不同
附加说明书 符合 DIN - EN - ASME - JIS - GOST 的法兰 技术参数 Document ID: 31088 1 产品说明 1 产品说明 1.1 规定 所述法兰是带有密封条的螺纹法兰, 可以交付带 G 1 或 G 1½ 内螺纹 (ISO 228 T1) 的法兰 在本附加说明书中的说明针对用材料 316L 制成的法兰 材料 316L 相当于 1.4404 或 1.4435 所有距离值以毫米为单位
第 10 期 姜忻良等 : 天津地铁盾构施工地层变形实测及动态模拟 1613 底层深度 / m 名称 含水率 ω / % Table 1 密度 ρ / g cm -3 表 1 各层土体参数 Physical parameter in different soils 土粒比重 G s 初始孔隙比 e
第 26 卷第 10 期岩土力学 Vol.26 No.10 2005 年 10 月 Rock and Soil Mechanics Oct. 2005 文章编号 :1000-7598-(2005) 10 1612 05 天津地铁盾构施工地层变形实测及动态模拟 姜忻良, 崔奕, 李园, 赵志民 ( 天津大学建筑工程学院, 天津 300072) 摘要 : 以天津地铁一号线工程为背景, 通过现场实测得到了盾构推进过程中地表的变形规律和隧道周围土体的扰动规律
PowerPoint 演示文稿
USST 第一章绪论 环境与建筑学院土木工程系 课程介绍 USST 地下建筑结构 是土木工程专业的主干课程之一 它是力学基础课与工程实践相结合的一门课程, 是培养地下结构设计人员的必须课程 本课程的目的和任务是使学生获得地下结构工程的基础知识, 掌握地下结构工程的技术性能, 应用方法及其施工工艺 ; 为今后学生进行地下结构设计和指导地下工程施工工作打下较坚实的基础 2 参考书籍 USST 1 张庆贺,
第 期 曹 源 等 形式化方法在列车运行控制系统中的应用
第 卷 第 期 年 月 交通运输工程学报 曹 源 唐 涛 徐田华 穆建成 为了确保列车运行控制系统设计和开发的正确性 比较了仿真 测试和形式化 种能够验证 系统设计正确性的方式 根据列车运行控制系统对安全的苛求性 提出了 个与系统安全相关的重要特性 即实时性 混成性 分布 并发 性 反应性 并分析了与这些特性相关的具体形式化方法 通 过对每种形式化方法的数学基础和应用范围的分析和归类 给出了各种方法的优势和不足
Ⅰ Ⅱ Ⅲ Ⅳ
Ⅰ Ⅱ Ⅲ Ⅳ 2 2 3 4 5 6 7 8 2 3 4 1 1 5 6 7 8 10 1 2 1 2 11 12 1 1 13 14 1 1 15 16 1 1 1 17 2 3 18 4 19 20 21 1 1 22 1 1 23 1 1 24 25 1 2 3 1 2 3 26 1 2 1 2 27 1 1 29 30 31 ~ 32 1 1 ~ ~ ~ ~ ~ ~ 33 ~
, ( ) :,, :,, ( )., ( ) ' ( ),, :,,, :,, ;,,,,,, :,,,, :( ) ;( ) ;( ),,.,,,,,, ( ), %,. %,, ( ),,. %;,
:?? * 张军高远傅勇张弘 : 本文在中国的政治经济体制的框架内解释了改革以来, 尤其是上世纪 年代以来中国在建设和改善物质基础设施上所取得的显著成就 文章依据现有的文献和 省级面板数据, 不仅度量了改革以来中国的基础设施的存量变化和地区差距, 而且运用 方法检验了可解释基础设施投资支出变动模式的重要变量 本文发现, 在控制了经 济发展水平 金融深化改革以及其他因素之后, 地方政府之间在 招商引资
北京工业大学硕士学位论文弯桥理论的探讨及其支承体系的研究姓名 : 赵辉申请学位级别 : 硕士专业 : 桥梁与隧道工程指导教师 : 徐贺文 20070501 弯桥理论的探讨及其支承体系的研究 作者 : 赵辉 学位授予单位 : 北京工业大学 相似文献 (3 条 ) 1. 期刊论文谭万忠.
中华人民共和国国家标准 GB 建筑基坑工程监测技术规范 Technical Code for Monitoring of Building Foundation Pit Engineering 发布 实施 中华人民共和国住房和城乡建设部
中华人民共和国国家标准 GB50497-2009 建筑基坑工程监测技术规范 Technical Code for Monitoring of Building Foundation Pit Engineering 2009 03 31 发布 2009 09 01 实施 中华人民共和国住房和城乡建设部 发布 目 次 1 总 则 2 术 语 3 基本规定 4 监测项目 4.1 一般规定 4.2 仪器监测
吴 昊, 等 : 格形地连墙侧向变形特性的实测分析 157 本工程位于武汉市东湖高新区藏龙岛新区, 为一大型深水试验水池, 池内设有深 浅水池各一个 深水池基坑开挖深度约 20m, 长度约 70m 宽约 30m, 采用格形地连墙结构, 见图 4 图 2 格形地连墙槽段连接接头示意图 1 中, 靠近和
路 基 工 程 ８年第 期 总第 期 Ｓ Ｅ ＤＯＩ ｊ ８８ ８ 格形地连墙侧向变形特性的实测分析 吴 昊 王 鑫 符晓# 李华梅 中船第九设计研究院工程有限公司 上海 上海海洋工程和船厂水工特种工程技术研究中心 上海 摘 要 以格形地连墙为研究对象 分析了其作为自立式挡墙结构的受力作用机理 设计了深 水池基坑开挖阶段的监测方案 给出了针对性的监测频率与报警值 并且对基坑开挖过程的格形地 连墙变形特性实测值进行了深入分析
标题
2 0 1 8 年 7 月第 34 卷第 4 期 沈阳建筑大学学报 ( 自然科学版 ) Journal of Shenyang Jianzhu University ( Natural Science) Jul. 2 0 1 8 Vol. 34ꎬ No. 4 文章编号 :2095-1922(2018)04-0639 - 06 doi:10. 11717 / j. issn:2095-1922. 2018.
?丽）由广东省城市?划
珠江三角洲的 建筑市场大有作为 陈广言教授 WTO CEPA 10 20 700 300 100 IT 100 2003 4989.9 26 1500 15 13 7821.5 28.7 3940 94 5 10 103419 128.8 69.3 29783 29737 99.84 99.6 95 4 18506 12102 65 203 183 361 361 79 149 133 90 20
62 浙江大学学报 ( 工学版 ) 第 3 卷 线平行盾构施工引起的地表沉降预测经验公式主要可以分为以下 2 类. 1) 采用 Peck 公式直接计算地表沉降总变形曲线 :Peck [3] 认为双线隧道引起的沉降槽为对称分布, 在沉降槽计算时, 用一个大圆代替双线隧道来描述沉降槽宽度的增加, 该方法
![62 浙江大学学报 ( 工学版 ) 第 3 卷 线平行盾构施工引起的地表沉降预测经验公式主要可以分为以下 2 类. 1) 采用 Peck 公式直接计算地表沉降总变形曲线 :Peck [3] 认为双线隧道引起的沉降槽为对称分布, 在沉降槽计算时, 用一个大圆代替双线隧道来描述沉降槽宽度的增加, 该方法](/thumbs/93/112419111.jpg "62 浙江大学学报 ( 工学版 ) 第 3 卷 线平行盾构施工引起的地表沉降预测经验公式主要可以分为以下 2 类. 1) 采用 Peck 公式直接计算地表沉降总变形曲线 :Peck [3] 认为双线隧道引起的沉降槽为对称分布, 在沉降槽计算时, 用一个大圆代替双线隧道来描述沉降槽宽度的增加, 该方法")
第 3 卷第 1 期 219 年 1 月 浙江大学学报 ( 工学版 ) Journal of Zhejiang University (Engineering Science) Vol.3 No.1 Jan. 219 DOI: 1.378/j.issn.18-973X.219.1.7 软土双线盾构施工地表变形实测分析与预测 丁智, 王凡勇, 魏新江 ( 浙江大学城市学院土木工程系, 浙江杭州 311)
三 消除阶段的监测 2
中疾控传防发 2015 139 号附件 全国消除疟疾监测方案 (2015 版 ) 一 原则与目的 二 监测相关定义 1 三 消除阶段的监测 2 3 4 5 6 7 8 四 消除后阶段的监测 9 10 11 五 数据的收集 分析和反馈 六 监测能力维持 12 13 七 质量控制 14 八 组织管理 15 九 附件和附表 16 附件 1 一 调查时间 二 调查方法 三 注意事项 17 附件 2 一 监测时间
Ⅰ Ⅱ Ⅲ1 2 Ⅳ1 2?
? Ⅰ Ⅱ Ⅲ1 2 Ⅳ1 2? 1 7 1 2 7 2 8 3 3 3 3 4 4,4 4 9 5 5 5 5 6 6 6 6 8 8 8 9 9 10 10 10 10 11 11 1 11 12 12 12 12 21 13 13 13 13 14 24 14 14 25 15 15 15 15 16 16 16 17 17 18 19 19 20 20 20 21 21 22 22 22 23
第 期 伍振志 等 基于随机介质理论的大型泥水盾构施工地表变位预测及控制 出减少大直径泥水盾构施工不良影响的技术措施 针对隧道施工引起的地层位移与变形 各国学者开展了大量的研究工作 其研究方法大致可概括为经验公式法 解析法 数值分析法和 人工神经网络 预测法等 其中随机介 质理论和方法全面给出了隧道
第 卷第 期 年 月 东南大学学报 自然科学版!"#$%#%'$$ " '$ $ 基于随机介质理论的大型泥水盾构施工地表变位预测及控制 伍振志 杨国祥 杨林德 王吉云 上海隧道工程股份有限公司 上海 同济大学地下建筑与工程系 上海 摘要 给出了采用随机介质理论计算隧道施工引起地表位移和变形的公式及相应参数反分析方法 结合上海长江隧道超大型泥水盾构推进工程 采用随机介质理论对上行线隧道穿越民房段前试验段的地表沉降监测数据进行了计算分析
标题
第 33 卷第 6 期吉首大学学报 ( 自然科学版 ) Vol.33 No.6 2012 年 11 月 JournalofJishouUniversity(NaturalScienceEdition) Nov.2012 文章编号 :1007 2985(2012)06 0070 07 隧道监测系统研究现状及其发展趋势 吴忠杰 1, 罗根传 1, 刘新喜 2 (1. 广西高速公路投资公司, 广西南宁 530021;2.
11 ( 22) 12 ( 22) 13 22) 14 ( 2004 62) ( 426) 15 () ( 1991 6) 16 () ( 2004 62) 17 ( 2004 62) 18 ( 1996 29) 19 ( 2004 62) 20 ( 21 2006 35) 22 ( 2004 62
1 59 1 ( 1997 37) 2 ( 2005 22 ) ( 2006 28) 3 ( 2011 41) ( 2012 20) 4 ( 2004 62) ( 5 2000 063) ( 6 2010 15) ( 7 24) 8 ( 1997714 ) 9 ( 466) 10 ( 250 ) 3 11 ( 22) 12 ( 22) 13 22) 14 ( 2004 62) ( 426) 15 ()
南宁市建筑基坑监测技术规程
XXXX XXXX-XXX DBJ 广西壮族自治区地方标准 DBXX/XX 2016 广西建筑基坑工程监测技术规程 Technical code for monitoring of building foundation excavation engineering in Guangxi 征求意见稿 广西壮族自治区住房和城乡建设厅 发布 前言 本规程是根据广西壮族自治区城乡建设委员会的要求, 由南宁市勘察测绘地理信息院会同广西大学
鍺共軸井型 探测器
王自磐 刘广山 卢 冰 张卫国 韩晓菲 用 谱方法测定了南极长城站附近特有生物群落栖息地沉积物中放射性核素含量 地表沉积物中 和 平均比活度 分别为 和 同时测试了阿德雷岛企鹅栖息地粪土沉积地层中放射性核素含量 利用其中 的 比活度 垂向变化特征 推演沉积物的沉积速率和地质历史年代 其中 柱样 时间跨度约为 年 据此计算了沉积速率为 并讨论了在南极特定条件下 放射性核素示踪对定年影响以及与区域现代气候环境变化的内在联系
Ⅲ Ⅱ Ⅱ Ⅱ Ⅱ Ⅱ Ⅱ ~ Ⅲ μ 1 2 1 2 3 1 2 3 4 1 2 3 1 ( 1) : : ; 1 Tab1 Analysisofadvantagesanddisadvantagesofboth-sidedrainageditchandcenterdrainageditch ; 111 短轨枕式整体道床的区间排水设计 mm 300 mm 7 DN150
33 3 2014 6 JournalofLanzhouJiaotongUniversity Vol33No3 June2014 :1001-4373(2014)03-0035-06 DOI:103969/ jissn1001-4373201403008 * 胡婷婷 ( 710043) : 地铁工程中区间排水系统的设置 根据地铁区间所处地段的特殊多变性和环境保护的要求 区间排水实施 情况不尽一致 且目前无统一技术措施
FZ1.s92
第 一 章 服 装 制 作 工 艺 基 础 知 识 第 一 节 服 装 术 语 服 装 术 语 是 服 装 技 术 专 用 语, 如 服 装 的 每 一 个 品 种 服 装 上 的 每 一 块 裁 片 服 装 制 作 过 程 中 每 一 种 操 作, 以 及 所 使 用 的 工 具 服 装 制 作 过 程 中 出 现 的 各 种 弊 病 和 要 达 到 的 某 些 质 量 要 求 等, 都 有 其
Ⅰ Ⅱ 1 2 Ⅲ Ⅳ
Ⅰ Ⅱ 1 2 Ⅲ Ⅳ 1 2 3 4 2 ~ 3 4 5 6 7 8 9 10 11 12 13 14 15 16 17 18 19 1 20 1 ~ 21 1 22 1 23 1 24 1 25 1 26 1 27 1 28 1 29 1 30 1 ~ 31 1 32 1 33 1 34 1 35 ~ 1 36 1 37 1 38 1 39 1 40 1 41 ~ 1 42 1 43 1 44
况伟大 本文在住房存量调整模型基础上 考察了预期和投机对房价影响 理性预 期模型表明 理性预期房价越高 投机越盛 房价波动越大 适应性预期模型表明 当消费 性需求占主导时 上期房价越高 房价波动越小 当投机性需求占主导时 上期房价越高 房价波动越大 本文对中国 个大中城市 年数据的实证结果表明 预期及 其投机对中国城市房价波动都具有较强的解释力 研究发现 经济基本面对房价波动影 响大于预期和投机 但这并不意味着个别城市房价变动不是由预期和投机决定的
Ⅰ Ⅱ Ⅲ Ⅳ
Ⅰ Ⅱ Ⅲ Ⅳ !!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!! !!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!
<4D F736F F D CAA9D3D0D6BE20D0DEB8C4B8E5BCB0CFE0B9D8CEC4BCFE>
第 34 卷第 4 期 2017 年 8 月 应用力学学报 CHINESE JOURNAL OF APPLIED MECHANICS Vol.34 No.4 Aug. 2017 基金项目 : 福建省自然科学基金资助项目 (2016J01271); 福建省住房和城乡建设厅科学技术项目 (2015-K-38) 收稿日期 :2016-08-25 修回日期 :2016-11-08 第一作者简介 : 施有志,
doc
第 33 卷第 6 期岩土工程学报 Vol.33 No.6 2011 年.6 月 Chinese Journal of Geotechnical Engineering June 2011 过江盾构隧道穿越大堤的地层沉降分析及控制 张忠苗 1, 林存刚 1*, 吴世明 2, 刘冠水 2, 王承山 3 3, 谢文斌 (1. 浙江大学岩土工程研究所, 浙江杭州 310058;2. 杭州庆春路过江隧道有限公司,
CIP / ISBN Ⅰ. Ⅱ. Ⅲ. - Ⅳ. E CIP ISBN 7-8
2004 CIP /. - 1996. 3 ISBN 7-80023-968-3 Ⅰ. Ⅱ. Ⅲ. - Ⅳ. E297. 4 CIP 96 03988 8796 100080 6 1 18 010 82517246 880 1230 32 14 305 1996 4 1 2004 4 2 1 ISBN 7-80023-968-3 /K888 28. 00 1 1945 8 11 2 1932 1840
第 期 房建成等 动态定位的强跟踪卡尔曼滤波研究
第 卷第 期 年 月 东南大学学报 房建成万德钧吴秋平 东南大学仪器科学与工程系 南京 提出一种改进的强跟踪卡尔曼滤波算法 应用于 动态定位滤波中获得明显效果 首先采用描述机动载体运动的 当前 统计模型 建立了一种新的 动态定位扩展卡尔曼滤波模型及其自适应算法 然后 为了进一步提高滤波器的动态性能 改进了周东华等提出的强跟踪滤波器 大大提高了 动态定位扩展卡尔曼滤波器的跟踪能力 动态定位 卡尔曼滤波
Ⅰ Ⅱ Ⅲ Ⅳ
Ⅰ Ⅱ Ⅲ Ⅳ !!!!!!!!!!!!!!!!!!! !!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!! !!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!! !!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!
Ⅰ Ⅱ1 2 3 Ⅲ Ⅳ !!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!
劳动保护与医疗保健 第 二 章 止标志共 ２３ 个 劳 动 安 全 技 术 ２２ ２ 警告标志 由于三角形引人注目 故用作 警告 标志 警告人们注意可能发生的多种危险 三角的背景使用黄色 三角图形和三角内的图像均用黑色描 绘 黄色是有警告含义的颜色 在对比色黑色的衬托下 绘成的 警告标志 就更引人注目 ３ 指令标志 在圆形内配上指令含义的颜色 蓝 色 并用白色绘制必须执行的图形符号 构成 指令标志
<4D F736F F F696E74202D20CAB5CFB0C1F920CAFDD6B5B1E4C1BFD7CAC1CFB5C4CDB3BCC6CDC6B6CF E707074>
卫生统计学实习 何平平 北京大学公共卫生学院流行病与卫生统计学系 Tel: 82801619 实习六 数值变量资料的统计推断 ( 三 ) 第 237~249 页 一 直线回归 (linear regression) ( 一 ) 定义 : 用直线方程表达 X( 自变量,independent variable) 和 Y ( 应变量,dependent variable) 之间的数量关系 Yˆ = a+
é ê
廖光洪 朱小华 杨成浩 徐晓华 基于南海 年夏季调查航次诊断计算的流函数场 选取越南以东偶极子发生海域 进行 不同的声层析观测站位设置实验 模拟计算声线传播时间信息 然后应用基函数重建方法进行了 流函数场的模拟反演研究 讨论了不同随机观测误差对反演结果的影响 研究结果表明该方法是 可行的 在所选取的约 海域内 在观测海域外围配置 个声层析观测站位就能够很好地重构原流函数场 空间分辨率约为 可以分辨模拟海域中尺度涡场结构
? ⅠⅡⅢ Ⅳ 1 2
? ⅠⅡⅢ Ⅳ 1 2 1 2 1 2 3 4 5 1 2 3 4 5 6 ~ 7 1 1 8 ~ ~ ~ ~ 9 1 2 10 11 12 2 1 13 2 2 14 15 3 1 16 17 3 2 18 19 4 1 20 4 2 21 22 23 5 1 24 5 2 25 26 6 1 ~ 27 6 2 28 29 30 7 1 31 7 2 32 33 34 8 1 35 8 2 36
中华人民共和国国家标准 建筑基坑工程监测技术规范 Technical code for monitoring of building excavatlon engmeenng GB 主编部门 : 山东省建设厅 批准部门 : 中华人民共和国住房和城乡建设部 施行日期 :2 0 0
中华人民共和国国家标准 建筑基坑工程监测技术规范 Technical code for monitoring of building excavatlon engmeenng GB 50497-2009 主编部门 : 山东省建设厅 批准部门 : 中华人民共和国住房和城乡建设部 施行日期 :2 0 0 9 年 9 月 1 日 中华人民共和国住房和城乡建设部公告 第 289 号 关于发布国家标准 建筑基坑工程监测技术规范
相关与回归分析
第三节 多元线性回归 一. 多元线性回归模型二. 回归参数的估计三. 回归方程的显著性检验四. 回归系数的显著性检验五. 多元线性回归的预测 1 多元线性回归模型 2 多元线性回归模型 ( 概念要点 ) 1. 一个因变量与两个及两个以上自变量之间的回归 2. 描述因变量 y 如何依赖于自变量 x 1, x 2,, x p 和误差项 ε 的方程称为多元线性回归模型 3. 涉及 p 个自变量的多元线性回归模型可表示为
776 TheCMIMScanbewidelyappliedtomonitorthesitesofvarioustunnelconstructionprojects,andithasanim portantmeaningfordynamicdesign,riskidentificationanden
1 第 13 卷第 4 期 JournalofRailwayScienceandEngineering Volume13 Number4 April2016 CMIMS: 钻爆法隧道施工监测与多元信息管理系统 1 费广海 1,2, 吴小萍 1,2, 李文荣 1,2, 唐冬冬 1,2 3, 杨献章 (1. 中南大学土木工程学院, 湖南长沙 410075; 2. 中南大学高速铁路建造技术国家工程实验室,
!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!! 2 3 4 2 3 4 5 7 8 9 10
2003 2003 7 1 9 16 27 42 47 52 59 65 70 76 79 82 86 95 99 105 110 117 122 127 132 140 144 149 153 160 165 170 175 181 186 190 194 198 2 204 207 211 217 224 234 3 CIP /. 2003. 10 ISBN 7-81067-519-2 Ⅰ. Ⅱ.
CIP / ISBN Ⅰ. Ⅱ. Ⅲ. Ⅳ. F CIP www. economyph. com com A
CIP /. 2005. 1 ISBN 7-5017 - 6780-7 Ⅰ. Ⅱ. Ⅲ. Ⅳ. F713. 50-49 CIP 2004 122389 037 3 www. economyph. com barbarian80@sina. com A5 7 140 2005 1 1 2005 1 1 ISBN 7-5017 - 6780-7 /F5405 22. 80 68359418 68319282
(CIP) /. :,2004 ISBN7 5045 4425 6 Ⅰ Ⅱ Ⅲ 1 2 Ⅳ D922 519 CIP (2004) 007269 ( 1 :100029) : 787 960 32 1 625 30 2004 2 1 2004 2 1 : :4 00 :010 64929211 :0
(CIP) /. :,2004 ISBN7 5045 4425 6 Ⅰ Ⅱ Ⅲ 1 2 Ⅳ D922 519 CIP (2004) 007269 ( 1 :100029) : 787 960 32 1 625 30 2004 2 1 2004 2 1 : :4 00 :010 64929211 :010 64911190 :htp://www.clas.com.cn 010 64911344 ( )(1953
军事十万个为什么 军事约章
(CIP) /,.- :,2002.7 ( ) ISBN7-80641-489-4 Ⅰ. Ⅱ.1 2 Ⅲ.1 - - 2 - - 3 - - Ⅳ.1E163-492D995-49 CIP (2001)077241 : ( : 66 :0371 5751257 :450002) : : :890mm 1240mm A5 :11.5 :1 :254 :1-3000 :20027 1 :20027 1 :ISBN7-80641-489-4/E
Conductix-Wampfler Inductive Power Transfer IPT 2
IPT 产品简介 非接触式动力和数据传输系统 Conductix-Wampfler Inductive Power Transfer IPT 2 Conductix-Wampfler Inductive Power Transfer IPT 3 9 1 2 3 4 5 6 7 8 4 2 3 4 1 8 5 7 9 6 ² ² ² - 无限的应用可能性... 用于变速箱总装线上的 AGV 小车
5 551 [3-].. [5]. [6]. [7].. API API. 1 [8-9]. [1]. W = W 1) y). x [11-12] D 2 2πR = 2z E + 2R arcsin D δ R z E = πr 1 + πr ) 2 arcsin
![5 551 [3-].. [5]. [6]. [7].. API API. 1 [8-9]. [1]. W = W 1) y). x [11-12] D 2 2πR = 2z E + 2R arcsin D δ R z E = πr 1 + πr ) 2 arcsin](/thumbs/91/107147441.jpg "5 551 [3-].. [5]. [6]. [7].. API API. 1 [8-9]. [1]. W = W 1) y). x [11-12] D 2 2πR = 2z E + 2R arcsin D δ R z E = πr 1 + πr ) 2 arcsin")
38 5 216 1 1),2) 163318) 163318). API. TE256 A doi 1.652/1-879-15-298 MODE OF CASING EXTERNA EXTRUSION BASED ON THE PRINCIPE OF VIRTUA WORK 1) ZHAO Wanchun,2) ZENG Jia WANG Tingting FENG Xiaohan School
资信标定性表 投标人名称 : 深圳市国建工程造价咨询有限公司 序号项目子项与标准 要求 : 取得质量管理体系认证证书不要求 : 未取得质量管理体系认证证书注 : 需提供质量管理体系认证证书原件扫描件 要求 : 具有 1 项以上 ( 含 1 项 ) 业绩 不要求 : 不具有以上业绩 要求 :2013
资信标定性表 投标人名称 : 深圳市建锋工程造价咨询有限公司 序号项目子项与标准 要求 : 取得质量管理体系认证证书不要求 : 未取得质量管理体系认证证书注 : 需提供质量管理体系认证证书原件扫描件 要求 : 具有 1 项以上 ( 含 1 项 ) 业绩 不要求 : 不具有以上业绩 要求 :2013 年 1 月 1 日至今, 投标人获得过国家级或省级或市级奖励或投标人在政府单位履约评价为优秀的 ; 不要求
% % &
! 王 萍 蒋汉朝 # 袁道阳 # 刘兴旺! # % % & & ( & ( ) & ( & (!! # 556 第 四 纪 图 2 兰州沙井驿 ( a) 穿越阶地的数字高程横剖面 1. 黄土 ( 黄土状土 ) ( b) 阶地剖面照片 2. 粉砂质粘土 研 究 2008年 级阶地综合地层剖面 ( c) 地层层序与年龄 3. 粉砂质粘土 4. 粉细砂 ( d) 剖面中段 ( 1. 7~ 13. 7m
Ⅰ Ⅱ Ⅲ Ⅳ
Ⅰ Ⅱ Ⅲ Ⅳ 2 !!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!! 2!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!
90 路基工程 SubgradeEngineering 2018 年第 6 期 ( 总第 201 期 ) 合分析, 进行建筑物质量状况的定量评价 3 目标建筑沉降量的监测与分析建筑物变形监测, 监测点设置于建筑物墙角 柱身 门边及外形突出部位, 测点间距应能充分反映建筑物各部分的不均匀沉降, 目标建
曾德成 等 地铁车站基坑开挖对周边建筑质量影响分析 ＤＯＩ ７ ｊ ｉ ｓ ｓ ｎ ２ ２ 地铁车站基坑开挖对周边建筑质量影响分析 曾德成 荆 涛 中交隧道工程局有限公司盾构工程公司 北京 ２ 摘 要 为了进一步探究地铁车站基坑开挖对临近建筑物的影响 以新疆乌鲁木齐城市轨道交 通一号线二道桥车站基坑开挖为例 在基坑开挖全过程中 对紧邻基坑的新疆国际大巴扎 号楼沉 降量等数据进行监测采集 经汇总分析之后对新疆国际大巴扎
器之 间 向一致时为正 相反时则为负 ③大量电荷的定向移动形成电 流 单个电荷的定向移动同样形成电流 ３ 电势与电势差 １ 陈述概念 电场中某点处 电荷的电势能 Ｅ ｐ 与电荷量 ｑ Ｅｐ 的比值叫做该点处的电势 表达式为 Ｖ 电场中两点之间的 ｑ 电势之差叫做电势差 表达式为 ＵＡＢ Ｖ Ａ ＶＢ ２ 理解概念 电势差是电场中任意两点之间的电势之差 与参考点的选择无关 电势是反映电场能的性质的物理量
SVM :C C RBF [15-21] SVR (3) C g [15] SVR JRC f(xx i )=exp(-g x-x i 2 )g >0 (3) JRC SVR (PSO) [16] SVM SVR ( [17-19] [20] MSE) PSO SVR [21] S
![SVM :C C RBF [15-21] SVR (3) C g [15] SVR JRC f(xx i )=exp(-g x-x i 2 )g >0 (3) JRC SVR (PSO) [16] SVM SVR ( [17-19] [20] MSE) PSO SVR [21] S](/thumbs/91/107056684.jpg "SVM :C C RBF [15-21] SVR (3) C g [15] SVR JRC f(xx i )=exp(-g x-x i 2 )g >0 (3) JRC SVR (PSO) [16] SVM SVR ( [17-19] [20] MSE) PSO SVR [21] S")
37 5 2018 9 GeologicalScienceandTechnologyInformation Vol.37 No.5 Sep. 2018 doi:10.19509/j.cnki.dzkq.2018.0538. [J]. 201837(5):275-280. 1 1 2 2 2 2 (1. 550002;2. ( ) 430074) : (SVR) SVR 3 - (PSO-SVR) BP
中华人民共和国行业标准 城市轨道交通结构安全保护技术规范 Technical code for protection structures of urban rail transit CJJ/T 批准部门 : 中华人民共和国住房和城乡建设部施行日期 : 年 3 月 1
中华人民共和国行业标准 CJJ/T 202-2013 备案号 J 1645-2013 成市轨道交通结构安全保护技术规范 fechnical code for protection structures of urban rail transit 013-09-25 发布 2014-03-01 实施 中华人民共和国住房和城乡建设部 发布 中华人民共和国行业标准 城市轨道交通结构安全保护技术规范 Technical
! " # " " $ % " " # # " $ " # " #! " $ "!" # "# # #! &$! ( % "!!! )$ % " (!!!! *$ ( % " (!!!! +$ % " #! $!, $ $ $ $ $ $ $, $ $ "--. %/ % $ %% " $ "--/
"##$ "% "##& " "##( )$ "##%! ) "##$ * "##( "##$ "##(!!!!!!!!! ! " # " " $ % " " # # " $ " # " #! " $ "!" # "# # #! &$! ( % "!!! )$ % " (!!!! *$ ( % " (!!!! +$ % " #! $!, $ $ $ $ $ $ $, $ $ "--. %/ % $
<4D F736F F D203236D1D2CDC1C1A6D1A7A1AAC8EDCDC1C9EEBBF9BFD3D5B3B5AFD0D4B6AFCCACD4F6C1BFB7B4D1DDB7D6CEF62E646F63>
软土深基坑粘弹性动态增量反演分析与变形预测 朱合华 刘学增 傅德明 ( 同济大学地下建筑与工程系上海 9 上海隧道股份公司施工技术研究所上海 ) 提要 : 本文针对上海地区软土深基坑施工具有明显的流变特性, 采用粘弹性动态增量反演分析的方法, 并结合黄浦江观光行人隧道浦东竖井基坑工程对地下连续墙变形进行预测 结果表明, 预报值与实测值吻合得较好, 这为软土深基坑施工墙体变形的动态预测提供了一种新的方法
1958 隧道建设 ( 中英文 ) 第 38 卷 Keywords:shieldtunnel;liningstructure;soil structureinterface;suroundingrockcondition;burieddepth;seismic response 0 引言 地下结构与
不同围岩和埋深条件下土 - 结构接触界面对衬砌结构横向地震响应特性的影响分析 1,2,3 胡瑞青 (1. 中铁第一勘察设计院集团有限公司, 陕西西安 710043; 2. 轨道交通工程信息化国家重点实验室 ( 中铁一院 ), 陕西西安 710043; 3. 陕西省铁道及地下交通工程重点实验室, 陕西西安 710043) 摘要 : 土与地下结构在强震作用下易发生错动滑移, 会对地下结构的抗震性能产生较大影响
第 期 黄雪莲等 响应面优化绿色木霉菌培养基 材料与方法 菌种 仪器与试剂 菌种的活化 单因素试验 响应面优化试验 优化工艺的验证 数据处理 结果与分析
第 卷第 期 年 月 食品与生物技术学报 响应面优化绿色木霉菌培养基 黄雪莲 于新 仲恺农业工程学院轻工食品学院 广东广州 利用响应面分析法对绿色木霉菌的培养基进行优化 通过测量不同营养条件下绿色木霉 菌落生长直径研究其生物学特性 在单因素实验的基础上 选定葡萄糖添加量 丙氨酸添加量和磷酸二氢钾添加量 个因素进行中心组合实验 建立二次回归方程 并应用响应面分析法进行优化 结果表明 绿色木霉菌最佳培养基为葡萄糖
CIP / ISBN Ⅰ. Ⅱ. Ⅲ. - Ⅳ. C CIP / ISBN /C27
CIP /. - 2005. 6 ISBN 7-80171 - 638-8 Ⅰ. Ⅱ. Ⅲ. - Ⅳ. C933. 2 CIP 2005 032881 1 100007 787 1092 1 /16 2005 5 1 2005 5 1 1-3000 ISBN 7-80171 - 638-8 /C27 998. 00 1 1075 1075 1075 1076 1076 1077 1077 1078
第 7 期于德海张涛姜谙男 : 考虑施工过程的地铁盾构仿真模拟及沉降分析 89 场实测表明, 采用二维平面有限元可模拟土压平衡盾构开挖隧道的过程 ;K.M.Lee 和 R.K.Rowe [6] 发展了一种用于模拟施工工序 隧道位移及应力状态对地 [7] 面沉陷影响的三维弹塑性有限元法 ; 易宏伟和孙
![第 7 期于德海张涛姜谙男 : 考虑施工过程的地铁盾构仿真模拟及沉降分析 89 场实测表明, 采用二维平面有限元可模拟土压平衡盾构开挖隧道的过程 ;K.M.Lee 和 R.K.Rowe [6] 发展了一种用于模拟施工工序 隧道位移及应力状态对地 [7] 面沉陷影响的三维弹塑性有限元法 ; 易宏伟和孙](/thumbs/92/108930714.jpg "第 7 期于德海张涛姜谙男 : 考虑施工过程的地铁盾构仿真模拟及沉降分析 89 场实测表明, 采用二维平面有限元可模拟土压平衡盾构开挖隧道的过程 ;K.M.Lee 和 R.K.Rowe [6] 发展了一种用于模拟施工工序 隧道位移及应力状态对地 [7] 面沉陷影响的三维弹塑性有限元法 ; 易宏伟和孙")
2015 年 7 月第 7 期 ( 总 202) 铁道工程学报 JOURNALOFRAILWAYENGINEERINGSOCIETY Jul 2015 NO.7(Ser.202) 文章编号 :1006-2106(2015)07-0088-06 考虑施工过程的地铁盾构仿真模拟及沉降分析 于德海 张涛姜谙男 ( 大连海事大学, 大连 116026) 摘要 : 研究目的 : 随着城市建设的不断发展, 地铁的开发和利用已经扩展到各个工程领域,
Microsoft Word - HDPE牌号.doc
拉伸屈服应力,MPa 断裂伸长率,% 鱼眼, 个 /1520cm 2 典型值 测试方法 典型值 测试方法 典型值 3300F 1.1 3682 0.95 1033 21 6000F 0.54(5kg) 3682 0.953 1033 21.0 7000F 0.04 3682 0.955 1033 24 测试方测试方 0.8mm 典型 0.4mm 典典型值测试方法法法值型值 500 6 34 GB 11116
1 项目来源
智 能 快 件 箱 编 制 说 明 ( 征 求 意 见 稿 ) ( 本 稿 完 成 日 期 :2013 年 09 月 07 日 ) 邮 政 科 学 研 究 规 划 院 国 家 邮 政 局 发 展 研 究 中 心 目 录 1. 目 的 和 意 义... 1 2. 编 制 过 程... 2 3. 需 要 说 明 的 问 题... 3 3.1. 关 于 标 准 名 称... 3 3.2. 关 于 标 准
气溶胶光学厚度 的测量原理 Ê
肖钟湧 江洪 余树全 周国模 陈然 宋晓东 焦荔 洪盛茂 常杰 江波 南京大学国际地球系统科学研究所 南京 浙江林学院国际空间生态与生态系统生态研究中心 杭州 杭州市环境监测总站 杭州 浙江大学生命科学学院 杭州 浙江省林业科学研究院 杭州 气溶胶光学厚度 的测量原理 Ê 仪器和观测 实验场地 数据处理 气溶胶光学厚度的高光谱反演 浑浊度系数 波长指数 Ê Ê 精度检验 气溶胶光学厚度 浑浊度系数
!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!! 1
Ⅰ Ⅱ12Ⅲ Ⅳ ~ !!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!! 1 !!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!! 2
于达等 :-, : ; τ = ( ) / ρ ; ; ; ρ ; θ ; ; τ ; ;,,,,,, : = ( +.. ) ρ = μ = π = ρ πμ ; ; ; μ ( ), : = -.. ( ), ( ),, :. = [ -. ] ( ) ( ) 试验条件,,. ~. /,....
![于达等 :-, : ; τ = ( ) / ρ ; ; ; ρ ; θ ; ; τ ; ;,,,,,, : = ( +.. ) ρ = μ = π = ρ πμ ; ; ; μ ( ), : = -.. ( ), ( ),, :. = [ -. ] ( ) ( ) 试验条件,,. ~. /,....](/thumbs/51/28771542.jpg "于达等 :-, : ; τ = ( ) / ρ ; ; ; ρ ; θ ; ; τ ; ;,,,,,, : = ( +.. ) ρ = μ = π = ρ πμ ; ; ; μ ( ), : = -.. ( ), ( ),, :. = [ -. ] ( ) ( ) 试验条件,,. ~. /,....")
- * (( )) :-,,, ( ) ~ 与常规管中气 - 液两相流动不同, 水平管气 - 液两相变质量流动存在沿程管壁入流 在水平管单相变质量流动试验研究的基础上, 考虑了管壁入流对管壁摩阻系数的影响, 提出了孔缝 管管壁摩阻系数相关式 将气 - 液两相混合物看作均匀介质, 使水平管气 - 液两相变质量流的均相流模型的基本模型等同于单相变质量流的流动模型, 重点研究了气 - 液两相变质量流均相流模型中
机 械 工 程 材 料 大连理工大学三束材料改性国家重点实验室 材料科学与工程学院 辽宁大连 对铝热焊接不同预热时间 下 钢轨焊缝的显微组织 力学 性能和断裂机制等进行了研究 结果表明 在上述预热工艺下铝热焊缝处的组织均为铁素体和珠光体 焊缝中心处的硬度最低 缩短预热时间硬度值稍有提高 随着离开焊缝中心距离的增加硬度 值提高 热影响区靠近焊缝处硬度较大 向母材一侧逐渐降低 焊缝处轨头部位的抗拉强度最高
Ⅰ Ⅱ Ⅲ Ⅳ ~
Ⅰ Ⅱ Ⅲ Ⅳ ~ 1 1 1 1 ~ 1 1 1 1 1 1 1 1 !!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!
Ⅰ Ⅱ Ⅲ Ⅳ ~ 1 2 1 2 1 2 3 4 1 2 ~ 1 2 3 4 5 6 7 Ⅳ 1 2 3 4 5 1 <4D F736F F D FD4F6BFAF5FBDF0D0CBC6BDA3A836B8C4C9F3A3A9342E646F63>
第 24 卷增 2 岩石力学与工程学报 Vol.24 Supp.2 2005 年 11 月 Chinese Journal of Rock Mechanics and Engineering Nov.,2005 杭州地铁 1 # 线岩土工程问题探讨 金兴平 1, 杨迎晓 2, 李辉煌 (1. 杭州市城市建设发展有限公司, 浙江杭州 310001;2. 浙江树人大学城建学院, 浙江杭州 310015;
本讲内容 12.1 概述 12.2 基坑工程的设计内容 12.3 基坑围护结构的内力计算 12.4 基坑稳定性验算 12.5 基坑工程的变形计算 12.6 常见围护结构及其构造设计 2
12 基坑围护结构 1 本讲内容 12.1 概述 12.2 基坑工程的设计内容 12.3 基坑围护结构的内力计算 12.4 基坑稳定性验算 12.5 基坑工程的变形计算 12.6 常见围护结构及其构造设计 2 12.1 概述 概述 : 较多的基坑工程伴随着城市高层建筑的发展 大量出现 国外, 圆形基坑的深度已达 74m ( 日本 ), 直径最大 的达 98m ( 日本 ), 而非圆形基坑的深度已达到地下
石家庄铁道大学学报 自然科学版 18 b 布设图 (a) 抗拔桩 图 第 31 卷 抗拔桩的具体布设情况 三维数值模型建立及计算 研究范围 以地铁左线中心线与翠屏山隧道相交处南侧 桩 号 K 为中心点 X 方向 地铁盾构掘进方 向 取 72 m 长 Y 方向 翠屏
31 3 Vol. 31 No. 3 2018 9 Journal of Shijiazhuang Tiedao University Natural Science Edition Sep. 2018 072750 ANSYS 18. 2 mm TU528. 01 1 A 2095-0373 2018 03-0017 - 06 2001 30 13. 5 m 7. 2 m K35 + 365. 85
自动变形监测系统在地铁结构变形监测中的应用
自动变形监测系统在地铁结构变形监测中的应用 包欢, 徐忠阳, 张良琚 ( 信息工程大学测绘学院, 河南郑州 450052) 摘要 : 介绍了以 TCA 自动化全站仪为基础组成的自动变形监测系统和广州地铁 非地铁施工时地铁结构变形监测 项目的现场方案及优化设计 实际应用表明, 该系统稳定可靠, 可以胜任地铁结构变形监测的工作 关键词 :ADMS; 自动测量 ; 变形监测中图分类号 :P258 文献标识码
4.C ( 详细解析见视频课程 绝对值 01 约 21 分 15 秒处 ) 5.E ( 详细解析见视频课程 绝对值 01 约 32 分 05 秒处 ) 6.D ( 详细解析见视频课程 绝对值 02 约 4 分 28 秒处 ) 7.C ( 详细解析见视频课程 绝对值 02 约 14 分 05 秒处 )
[ 说明 ] 1. 以下所指教材是指朱杰老师的 管理类联考综合能力数学套路化攻略 2. 该文档中所标答案和参见的教材答案, 与视频有冲突的, 以视频答案为准! 基础篇 第 1 章 数 1.2.1 整数例题答案 : 1. A ( 详细解析见教材 P7 例 2) 2. D ( 详细解析见视频课程 数的性质 约 10 分 53 秒处 ) 3. C ( 详细解析见教材 P7 例 3) 4.E ( 详细解析见视频课程
Ⅰ Ⅱ Ⅲ Ⅳ
Ⅰ Ⅱ Ⅲ Ⅳ Ⅳ !!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!
<B9C9B7DDB9ABCBBEB9A4B3CCCAA9B9A4D7CAD6CAD2BBC0C0B1ED28D0C2292E786C7378>
1 2 3 4 5 6 7 8 9 中铁十一局集团有限公司 中铁十一局集团第一工程有限公司 中铁十一局集团第二工程有限公司 中铁十一局集团第三工程有限公司 中铁十一局集团第四工程有限公司 中铁十一局集团第五工程有限公司 中铁十一局集团第六工程有限公司 中铁十一局集团建筑安装工程有限公司 中铁十一局集团电务工程有限公司 机电安装工程施工总承包一级 通信工程施工总承包一级 ⑴ ⑵ ⑶ 水利水电工程施工总承包一级
<4D F736F F D20B9E3B6ABCAA1BDA8C9E8B9A4B3CCD6CAC1BFBCECB2E2BBFAB9B9C3FBB5A5A3A8C9EEDBDAD2D4CDE2C3FBB5A5A3A92E646F63>
广东省建设工程质量检测机构 资质审查通过单位和检测业务内容 序号 证书编号 申请单位 检测业务内容 桩的承载力检测 ( 单桩竖向抗压静载荷试验 单桩竖向抗拔静载荷试验 单桩水平静载荷试验 高应变法 ); 3 桩身完整性检测 ( 低应变法 钻孔取芯法 声波透射法 ); 4 锚杆锁定力检测 混凝土 砂浆 砌体强度现场检测 ( 混凝土回弹法 混凝土钻芯法 混凝 土超声回弹综合法 砂浆贯入法 ); 钢筋保护层厚度检测
第 4 期 朱逢斌, 等 : 盾构隧道邻近建筑物施工的地面变形分析及预测 857 于实际工程中 ; 而关于后者, 较为可行的研究方法主要是数值计算法与实测法. 文献 [1 4] 采用二维有限元法研究了隧道施工对地表结构物的影响效应, 探讨了地下隧道与地表构筑物之间的共同作用问题, 但无法真实考虑上部
![第 4 期 朱逢斌, 等 : 盾构隧道邻近建筑物施工的地面变形分析及预测 857 于实际工程中 ; 而关于后者, 较为可行的研究方法主要是数值计算法与实测法. 文献 [1 4] 采用二维有限元法研究了隧道施工对地表结构物的影响效应, 探讨了地下隧道与地表构筑物之间的共同作用问题, 但无法真实考虑上部](/thumbs/91/105982513.jpg "第 4 期 朱逢斌, 等 : 盾构隧道邻近建筑物施工的地面变形分析及预测 857 于实际工程中 ; 而关于后者, 较为可行的研究方法主要是数值计算法与实测法. 文献 [1 4] 采用二维有限元法研究了隧道施工对地表结构物的影响效应, 探讨了地下隧道与地表构筑物之间的共同作用问题, 但无法真实考虑上部")
第 43 卷第 4 期 2013 年 7 月 东南大学学报 ( 自然科学版 ) JOURNALOFSOUTHEASTUNIVERSITY(NaturalScienceEdition) Vol.43 No.4 July2013 doi:10.3969/j.isn.1001-0505.2013.04.034 盾构隧道邻近建筑物施工的地面变形分析及预测 1,2 朱逢斌 1 缪林昌 ( 1 东南大学岩土工程研究所,
CIP /. - 2005. 8 ISBN 7-80171 - 638-8 Ⅰ. Ⅱ. Ⅲ. - Ⅳ. C933. 2 CIP 2005 032885 1 100007 787 1092 1 /16 2005 8 1 2005 8 1 1-3000 ISBN 7-80171 - 638-8 /C 27 998. 00 1 1426 1426 1426 1430 1451 1451 1455 1457
二 组成 : 主体构造物 ; 附属构造物 ( 一 ) 洞门类型及构造洞门是隧道两端的外露部分, 也是联系洞内衬砌与洞口外路堑的支护结构 作用 :1 保证洞口边坡的安全和仰坡的稳定 ; 2 汇集在洞口附近的仰 边坡上的地表水, 并引离隧道, 减少洞口土石方开挖量 ; 3 作为隧道的标志性建筑物, 应与
2B314000 公路隧道工程 一 历年考试情况 : 09 10 11 12 13 14 单选 2 1 2 2 2 2 多选 2 2 2 2 0 0 案例 4 0 12 12 12 0 二 知识框架体系 2B314000 公路隧道工程 2B314010 隧道工程 (3) 2B314020 隧道施工测量和监控量测技术 (2) 2B314030 隧道工程质量通病及防治措施 (3) 2B314010 隧道工程