吴昊, 等 : 格形地连墙侧向变形特性的实测分析 157 本工程位于武汉市东湖高新区藏龙岛新区, 为一大型深水试验水池, 池内设有深浅水池各一个深水池基坑开挖深度约 20m, 长度约 70m 宽约 30m, 采用格形地连墙结构, 见图 4 图 2 格形地连墙槽段连接接头示意图 1 中, 靠近和

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威褚
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1 路基工程８年第期总第期ＳＥＤＯＩｊ８８８格形地连墙侧向变形特性的实测分析吴昊王鑫符晓# 李华梅中船第九设计研究院工程有限公司上海上海海洋工程和船厂水工特种工程技术研究中心上海摘要以格形地连墙为研究对象分析了其作为自立式挡墙结构的受力作用机理设计了深水池基坑开挖阶段的监测方案给出了针对性的监测频率与报警值并且对基坑开挖过程的格形地连墙变形特性实测值进行了深入分析研究表明前后墙的墙体侧向变形曲线趋势非常相似最大变形值均在墙顶随着开挖深度的增加侧向变形量趋于收敛趋势至基坑底部以下时墙体侧向变形明显减小地下墙底部的侧向变形为最小值横隔墙较前后墙长度较短其墙底的变形收敛性较差横隔墙的变形量稍高于后墙的变形量关键词格形地连墙自立式挡墙结构监测分析变形特征中图分类号Ｕ文献标志码Ａ引言文章编号８８８果与朗肯土压力比较结果表明当处于临界失稳上世纪年代末我国开始在软土地区基坑工状态时主动区的土压力介于朗肯主动土压力和静程中使用地连墙技术由于能保障其整体性和稳止土压力之间被动区土压力则大于朗肯被动土压定性使得地连墙技术得到快速发展格形地连墙力陈希等８通过在模型分析过程中分别调整隔技术就是在地连墙的基础上结合格形钢板桩的创墙长度间距及墙厚分析了不同截面尺寸对墙体意渐渐发展起来格形地连墙结构的研究已从最初的探索阶段渐渐过渡至较成熟的应用阶段国外学者通过变形的敏感性结果表明墙体变形对隔墙的长度因素最敏感隔墙间距以及墙厚对整个墙体变形影响较小模型试验有限元计算工程实例分析等手段对本文以格形地连墙为研究对象分析其作为自格形地连墙结构在施工过程中的受力和变形规律开立式挡墙结构的受力作用机理设计了深水池基坑展了深入研究侯永茂等通过建立三维有限元模开挖阶段的监测方案给出了针对性的监测频率与型对采用了格形地连墙结构的船坞基坑进行开挖报警值并通过实测变形量对基坑开挖过程中格形模拟结果表明围护结构变形形状受其结构形式地连墙变形特性进行了较深入分析及施工工况的影响格形地连墙结构有较强的控制基坑变形能力徐伟等利用三维数值模拟的方法格形地连墙受力作用机理分析和研究了格形地连墙不同的前后墙间距和隔墙格形地连墙是由一系列一字形和Ｔ形地连墙槽间距对墙体变形应力的影响结果表明减小前段通过刚性或柔性节点连接组成其结构形式见后墙间距或增大隔墙间距均会显著增加墙体位移图图因此在实际工程中应合理布置隔墙和前后墙间距周广柱等采用离心试验对分层开挖基坑时格形地连墙与软土之间的相互作用进行了模拟并将结收稿日期基金项目上海海洋工程和船厂水工特种工程技术研究中心ＤＺ作者简介吴昊８男安徽庐江人高级工程师硕士主要从事水工和岩土工程方面的工作Ｅｍｗ图格形地连墙结构示意

2 吴昊, 等 : 格形地连墙侧向变形特性的实测分析 157 本工程位于武汉市东湖高新区藏龙岛新区, 为一大型深水试验水池, 池内设有深浅水池各一个深水池基坑开挖深度约 20m, 长度约 70m 宽约 30m, 采用格形地连墙结构, 见图 4 图 2 格形地连墙槽段连接接头示意图 1 中, 靠近和远离基坑侧的地连墙分别称为前后墙, 连接二者的称为横隔墙前后墙不用承担拉力, 其间连接形式以柔性接头为主 ; 横隔墙起到前后连接承受拉力和剪力的作用, 因此其槽段间采用刚性连接格形地连墙结构在基坑开挖过程中, 伴随着坑内土体的开挖移除, 墙体变形后整体结构将通过应力重分配从而达到受力平衡, 此时, 前墙受到坑内土体的被动土压力和所包裹土体的贮仓压力作用, 后墙受到坑外土体的主动土压力和包裹土体的贮仓压力作用而隔墙则仅受贮仓压力作用受力模式, 见图 3 图 4 格形地连墙结构平面布置与剖面 ( 单位 :m) 2 工程简介图 3 格形地连墙工作状态受力示意拟建场区地质条件较复杂, 地层分布不均匀, 下部基岩标高起伏较大, 且个别地层夹杂有膨胀性黏土土层物理性质指标, 见表 1 土层名称表 1 地层物理性质指标平均厚度 /m 含水量 /% 重度 / 比重 (kn m -3 ) 孔隙比 <1> 填土 <2> 粉质黏土 <3>-1 黏土 <3>-2 黏土 <3>-3 黏土 <4>-1 残积性黏土 <4>-2 残积性黏土现场监测方案 3 1 监测内容为了全面及时反映施工期间的基坑安全状况, 掌握格形地连墙结构体系在基坑土方开挖过程中的受力变形及对周围环境的影响, 对基坑进行现场监测监测主要内容 : (1) 基坑坑外地表沉降 (2) 墙体深层水平位移 (3) 土体深层水平位移 (4) 墙体钢筋应力 3 2 监测频率与报警值监测频率所有的监测点在安装埋设完毕后, 作连续至少 2 次观测, 且以观测精度范围内的平均值作为监测点初始值初值测读自基坑支护体系施工开始基坑开始开挖后, 监测频次为每 1~2 天 1 次, 并可依据开挖进度监测情况调整至每天 1 次测量底板浇筑完成后, 逐步降低观测频率, 当监测数据显示结构体趋于稳定时, 监测工作可结束特殊情况, 如工程进入关键节点或监测数据有异常或突变变化速率偏大及变化速率极小时, 可适当加密监测频率

3 158 路基工程 SubgradeEngineering 2018 年第 4 期 ( 总第 199 期 ) 当出现以下情况时, 应加大监测频率, 并及时向施工监理和设计人员报告 : (1) 监测内容的监测值达到或超过报警值 ; (2) 监测值出现突变或变化频率加快 ; (3) 基坑及周边环境出现大量积水长期连续降雨市政管网出现泄漏破坏 ; (4) 基坑附近地面外部荷载突然增加 ; (5) 临近建筑物或地面出现大量突发沉降或不均匀沉降 ; (6) 有危险事故征兆监测报警基坑及支护结构监控报警值以累计变化量和变化速率两个值控制 :1 基坑沉降监测报警值为 30mm, 沉降速率报警值为连续三日大于 2mm/d;2 基坑深层水平位移监测报警值设为 50mm, 深层水平位移速率报警值设为连续三日 3mm/d;3 基坑钢筋应力监测报警值为设计控制值的 70% 4 格形地连墙现场监测结果分析 4 1 测试区域工况细化为避免基坑变形中的角点效应, 测试区域布置在基坑长边方向的中间位置, 见图 5 表 2 测试区域范围工况细化工况工况内容 1 区域 3 开挖至标高 -5 0m 2 区域 3, 区域 4 分别开挖至标高 -10 0,-5 0m 3 区域 3, 区域 4, 区域 5 分别开挖至标高 -15 4,-10 0,-5 0m 4 区域 3 浇筑底板, 区域 4, 区域 5 分别开挖至标高 -15 4,-10 0m 5 区域 4 浇筑底板, 区域 5 开挖至标高 -15 4m 6 区域 5 浇筑底板 4 2 格形地连墙墙体侧向变形基坑工程中, 围护结构的侧向变形指标是最能直接反映围护结构工作状态和安全状况的因素, 应当重点关注在软土地区, 因围护结构底部一般处于不稳定状态, 无法利用孔底法进行侧向变形观测所以, 为取得围护结构侧向变形绝对值, 需根据墙顶水平侧移数据对墙体侧向变形进行修正前墙侧向变形状态分析格形地连墙围护结构的前墙在工况 1~ 工况 6 过程中的墙体侧向变形曲线, 见图 7 图 5 测试区域与开挖区域位置关系结合细化后的工况, 对各项目监测结果进行数据分析 I01~I010 监测点平面布置, 见图 6 图 7 前墙墙体侧向变形曲线图 6 I01~I010 监测点平面布置测试区域范围工况细化, 见表 2 由图 7 可以看出 :I04~I07 的墙体侧向变形曲线外观特征非常相似, 最大变形均出现在墙顶, 随着基坑逐步开挖, 墙体侧向变形量逐渐减小 ; 当深度达到坑底以下时, 墙体侧向变形出现明显减小, 墙底侧向变形为最小值由于 I04~I07 测点的位置相近, 因此在相同施工阶段其变形特征基本一致当区域 3 开挖第一层土至标高 -5 0m 时,I04~I07 测点不同程度上均受

4 吴昊, 等 : 格形地连墙侧向变形特性的实测分析 159 到坑内土体卸荷的影响, 向坑内侧移, 其中,I04~ I07 变形量分别达到 6 96,7 85,8 25,4 57mm 工况 2 和工况 3 阶段分台阶开挖区域 3~ 区域 5, 墙体侧向变形发展迅速, 其中 I04 在这两个阶段变形增大了 16 44mm,I05 增大了 17 11mm,I06 增大了 24 05mm,I07 增大了 21 39mm 工况 4~ 工况 6 三个阶段逐渐完成了区域 3~ 区域 5 的底板浇筑工作, 形成了较完整的结构受力体系, 一定程度上起到抑制基坑变形的效果, 其中, I04 最为明显, 工况 6 相较工况 5 墙顶位移仅增大 2 31mm 由于测点靠近基坑中部, 受到区域 6 的开挖影响, 距离较近的 I05~I07 的墙侧变形并未受到基坑底板浇筑的限制, 呈现继续发展的趋势变形结果汇总, 见表后墙侧向变形状态分析格形地连墙结构后墙在工况 1~ 工况 6 过程中的墙体侧向变形曲线, 见图 9 表 3 前墙侧向变形值汇总测点 I04 I05 I06 I07 侧向变形 /mm 横隔墙侧向变形状态分析格形地连墙结构横隔墙在工况 1~ 工况 6 过程中的墙体侧向变形曲线, 见图 8 图 8 横隔墙墙体侧向变形曲线由图 8 可以看出 :I03 和 I08 的墙体侧向变形曲线外观特征同前述基本一致由于横隔墙相比较前后墙其长度较短, 因此, 其墙底变形收敛性相对较弱, 其中 I03 的墙底变形达到 10 38mm,I08 达到 8 25mm 受底板的约束,I03 在工况 6 墙体侧向变形发展明显减缓, 仅为 3 47mm; 而 I08 距离区域 6 较近, 受土体开挖影响, 致使 I08 在工况 6 墙体侧向变形仍未停止横隔墙侧向变形结果汇总, 见表 4 表 4 横隔墙侧向变形值汇总测点 I03 I08 侧向变形 /mm 图 9 后墙墙体侧向变形曲线由图 9 可以看出 : 当处于工况 2 阶段时, 距离土体卸荷区域较远的 I09 和 I10 的墙体侧向变形量明显小于距离较近的 I01 和 I02, 其中 I09 在工况 2 阶段的变形量为 2 36mm,I10 仅为 1 88mm, 而 I01 达到了 3 88mm,I02 达到了 5 05mm, 这种滞后现象在前墙的变形曲线中反应并不明显由于后墙变形对开挖工况的滞后性, 区域 6 的开挖分别对 I01, I02,I09,I10 的影响并不明显, 当底板陆续浇筑完成后, 其变形均得到不同程度的控制后墙侧向变形值汇总, 见表 5 表 5 后墙侧向变形值汇总测点 I01 I02 I09 I10 侧向变形 /mm 总的来说, 在工况 6 时, 格形地连墙结构各测点墙体侧向变形曲线均与悬臂状相似, 变形最大值均出现在墙顶位置, 随着开挖深度的增加, 变形均不断减小, 当进入坑底以下范围时, 变形减小的速率加快, 并逐步收敛 4 3 最大侧移与开挖深度的关系众多学者对基坑围护结构的最大侧移与开挖深度间关系进行了大量统计分析格形地连墙前墙最大侧移 δ hm 与基坑开挖深度 H 之间的关系散点图, 见

5 路基工程ＳＥ图８年第期总第期达到坑底以下范围时墙侧变形出现明显收敛趋势图中横坐标代表基坑开挖深度Ｈｍ纵坐标为前墙的最大侧移值 δ ｍｍｍ围护墙底侧向变形为均最小值格形地连墙中横隔墙的存在在一定程度上限制前后墙的墙体侧移横隔墙较前后墙长度较短其墙底的变形收敛性较差格形地连墙结构横隔墙的变形量稍高于后墙的变形量而前墙的变形量稍高于横隔墙综合本次监测结果前墙的最大侧移基本分布在 δ Ｈ横隔墙的最大ｍ侧移基本位于 δ Ｈ后墙ｍ的最大侧移基本位于 δ ８Ｈｍ图前墙 δ ｍ与Ｈ的关系参考文献Ｒ图中不仅包括本次原位监测成果同时为方黄炳福地下连续墙在高层建筑中的应用地基基础工程便对比分析还加入了侯永茂和梅英宝的研究成可知果由图ＨＵＡＮＧＢＦＴｍｗ本次实测墙体最大侧移数据同文献数据接近印证了本次监测成果的可靠性综合次监测数据来看格形地连墙前墙Ｈ本最大侧移基本位于 δ ｍ次原位测试前墙的最大侧移数据基本分布在 δ ｍＨ格形地连墙横隔墙和后墙的最大侧移 δ ｍ与基坑开挖深度Ｈ之间的关系散点图见图ＧＦＥ侯永茂软土地层中格形地下连续墙围护结构性状研究Ｄ上海上海交通大学ＨＯＵＹＭＢｍｗＤＳＪＵＳＣＧＷＯＲｋＴＤＣｍｍｗＣＰＡＳＣＥＣＤＰｍＥＲＳＮｗＹｋＧＳＰＬＯＮＧＭＤｗｍｍｘＪＧＧｍＥ侯永茂王建华顾倩燕无支撑基坑变形特性的三维有限元分析上海交通大学学报ＨＯＵＹＭＷＡＮＧＪＨＧＵＱＹＤＦＥＭｍｍｘＪＳＪＵ徐伟左玉柱张平大型格形地下连续墙三维数值模拟受力分析建筑施工ＸＵＷＺＵＯＹＺＺＨＡＮＧＰＦＤｍｍｍｗＢＣ图横隔墙与后墙 δ ｍ与Ｈ的关系周广柱徐伟陈宇格形地连墙与软土相互作用的离心试验研究由图可知格形地连墙横隔墙的变形量略高于后墙其中横隔墙的最大侧移分布范围基本位于Ｈ后墙的最大侧移基本 δ ｍ８Ｈ位于 δ ｍ岩土力学增刊ＺＨＯＵＧＺＸＵＷＣＨＥＮＹＣｍｗＲｋＳＭＳ８陈希徐伟格形地下连续墙参数敏感性分析低温建筑技术ｍｗＬｗＣＨＥＮＸＸＵＷＴ结语本文通过对格形地下墙监测数据的分析得出以下结论前后墙的墙体侧向变形曲线的外观特征非常相似变形最大值均出现在墙顶位置随着开挖深度的增加墙体侧向变形量逐渐减小当深度ＴｍＡＴ梅英宝自立式格形地下连续墙围护基坑变形实测分析岩土工程学报增刊ＭＥＩＹＢＭｍｍｗＣＪＧＥＳ下转第页

6 黄庆祥 : 地铁列车振动荷载引起的隧道动力响应分析 165 TheDynamicResponseAnalysisoftheTunnelunderSubwayTrainVibrationLoad HUANGQingxiang (ShanxiAcademyofCommunicationsScience,Taiyuan030006,China) Abstract:Themetroengineeringgoingintooperationisbearingsubwaytrainvibrationloadsforalongterm, causingdiferentialsetlementofgroundsurfaceandincreasedadditionalstresonsegments.theexcesive vibrationfrequencyofthegroundsurfaceiseasytocauseurbanenvironmentalpolutionwhichinfluencesthe normallifeofresidents.basedonanoperationalinterurbanrailwayproject,thetrainvibrationloadwas simulatedbyartificialydeterministicexcitingforcefunction.thenumericalmodelfordynamicresponse analysisofthetunnelundersubwaytrainvibrationloadwasestablished.duringthecalculation,thebending momentofthesegmentand verticaldisplacementofupperstratum weremonitored and analyzed. By transformingthevibrationaccelerationoftheverticaldisplacementtotheequivalentsoundlevel,wecanknow thatenvironmentalpolutionbysurfacevibrationaccordswiththelimitrequirementspecifiedinvibration standardofurbanenvironment. Keywords:trainvibrationload;artificialydeterministicexcitingforce;dynamicresponse;urbanenvironmental polutionbyvibration; time historycurve 檿檿檿檿檿檿檿檿檿檿檿檿檿檿檿檿檿檿檿檿檿檿檿檿檿檿檿檿檿檿檿檿檿檿檿檿檿檿檿檿檿檿檿檿檿檿 ( 上接第 160 页 ) ActualMeasurementAnalysisofLateralDeformationof thegridundergrounddiaphragm Wal WUHao,WANGXin,FUXiaoyun,LIHuamei (1.ChinaShipbuildingNDRIEngineeringCo.,Ltd.,Shanghai200063,China; 2.ShanghaiTechnologyResearchCenterofOcean&ShipbuildingSpecialEngineering,Shanghai200063,China) Abstract:Inthispaper,takingthegridundergrounddiaphragmwalastheresearchobject,itsmechanismof forceactionastheself supportingretainingwalstructurewasanalyzed,themonitoringschemeforthe excavationofdeepwaterpoolfoundationpitwasdesignedandthetargetedmonitoringfrequencyandalarm valuewasgiven.andalso,theactualmeasuredvalueforthedeformationcharacteristicsofgridunderground diaphragmwalduringtheexcavationoffoundationpitwasdeeplyanalyzed.theresearchesshowthat:the lateraldeformationcurvesofthefrontandthebackwalisalmostthesame.thebiggestdeformationvalues werealatthetopofthewal.alongwiththedepthincreasing,thelateraldeformationpresentsconvergent tendency,whenitisbelowthebotomofthefoundationpit,thelateraldeformationdecreasessignificantlyand thelateraldeformationatthebotomoftheundergroundwalisthesmalest.comparedwiththecroswal,the lengthofthefrontandthebackwalisshortandthedeformationconvergenceatthebotomofthewalispoor. Thedeformationofthecroswalisslightlyhigherthanthatofthebackwal. Keywords:gridundergrounddiaphragmwal;self supportingretainingwalstructure;monitoringanalysis; deformationcharacteristics

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自然科学版预处理视盘粗定位视盘垂直坐标的粗定位视盘水平坐标的粗定位自然科学版文章编号视网膜图像中视盘的快速自动定位方法赵晓芳林土胜李碧摘要基于眼底视网膜血管的分布结构及视盘本身的特点提出一种快速自动定位视盘的方法首先根据视网膜血管的网络分布结构大致定位视盘的垂直坐标然后根据视盘的亮度信息及视盘与血管的关系来定位视盘的水平坐标最后把视盘限定在以粗定位的视盘为中心的一个小窗口内用变换精确定位视盘中心该方法不需要事先分割视网膜血管也不需要对算法进行训练