Electri c Machines and Control Vol. 22 No. 1 Jan H APF H H APF APF APF H H APF APF DOI /j. emc TM 72
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1 Electri c Machines and Control Vol. 22 No. 1 Jan H APF H H APF APF APF H H APF APF DOI /j. emc TM TM 46 A X Three-level equilibrium strategy of DC voltage balance control for H-bridge cascaded APF HUANG Hai-hong LIU Ya-yun WANG Hai-xin WEI Ya-kun School of Electrical Engineering and Automation Hefei University of Technology Hefei China Abstract The premise of stable operation for cascaded H-bridge active power filter is that DC voltages are balanced. Due to differences between H-bridge modules imbalance of DC side voltages not only affects the compensation effect but also affects the safe operation of APF. Aiming at the power exchange model between APF and power grid and the characteristics of harmonic current voltage balance among phases was achieved by controlling fifth-order zero-sequence voltage and global voltage stabilization was achieved by controlling the fundamental positive sequence active current. By adding active voltage vector of AC side in each H Bridge the voltage balance is achieved within one phase and finally each DC side voltage is balanced and stable. At the same time the H-bridge cascaded APF compensates harmonic current and reduces distortion rate of the grid current. Validity of the method is verified by simulation and experimental results under low voltage conditions which can provide the basis for the application of the APF to a higher voltage level. Keywords fifth-order zero-sequence voltage voltage balance active voltage vector total harmonic distortion DSP 1990
2 H APF H APF 1-2 APF APF APF H 3-6 APF H APF APF APF 1 H APF Fig. 1 Topology of H-bridgecascaded APF H 2 U dc U dcx x = a b c ΣU dcx U H dcxn H U APF cxn H 6k ± 1 k = H APF APF H 2 Fig. 2 Overall control block diagram of DC voltage balance
3 1 H APF i A = 槡 2 I mn sin nωt + φ n n = 1 6k ±1 k = k ± 1 k = i B = 槡 2 I mn sin nωt + φ n - 2nπ /3 5 n = 1 6k ±1 k = i C = 槡 2 I mn sin nωt + φ n + 2nπ /3 0 A i n = 1 6k ±1 LA 3 k = APF P X = 1 T T U cx i X dt X = A B C 0 6 Fig. 3 3 A Load current of phase A 7 i LA 120 B C 120 i LA 2 i LA = 槡 3 I d π sinωt sin 5ωt sin 7ωt + P A #P B #P C 1 11 sin 11ωt + 1 sin 13ωt ΔP 1 I d APF B = U z5 I m5 cos φ z5 - φ 5-2π / ΔP C = U z5 I m5 cos φ z5 - φ 5 + 2π /3 2 i A = 槡 3 π 1 5 sin 5ωt sin 7ωt sin 11ωt - 1 sin 13ωt APF I m5 > I m7 > I m11 ΔP A = U z1 I m1 cos φ z1 - φ 1 = APF U z5 I m5 cos φ z5 - φ 5 ΔP B = U z1 I m1 cos φ z1 - φ 1 + 2π /3 = 9 U zero = 槡 2 U z5 sin 5ωt + φ z5 U z5 I m5 cos φ z5 - φ 5-2π /3 U X = 槡 2 U m sin ωt - 2kπ /3 X = A B C k = ΔP C = U z1 I m1 cos φ z1 - φ 1-2π /3 = U z5 I m5 cos φ z5 - φ 5 + 2π /3 U z5 φ z5 9 U m APF U z1 I m1 = U z5 I m5 U cx φ z1 - φ 1 = - φ z5 - φ 5 U cx = U X + U LX + U zero 4 APF P A = U m I m1 cosφ 1 + U z5 I m5 cos φ z5 - φ 5 P B = U m I m1 cosφ 1 + U z5 I m5 cos φ z5 - φ 5-2π /3 P C = U m I m1 cosφ 1 + U z5 I m5 cos φ z5 - φ 5 + 2π /3 P A + P B + P C = 3U m I m1 cos φ 1 ΔP A = U z5 I m5 cos φ z5 - φ 5 ΔP A + ΔP B + ΔP C = U z1 φ 1 10 APF I m5 > I m1 APF
4 80 22 A i A5 φ 5 = APF arctan i d /i q + π /2 I 5 ΔP A ΔP B ΔP C 3 φ 5 I m5 = 1 i 2 d5 + i 2 槡 2 槡 q5 φ 5 = π 2 + arctan i d i i q > 0 q 3π 2 + arctan i d i i q < 0 q π i q = 0 i d > 0 0 i q = 0 i d < 0 14 I m5 φ 5 ΔP D ΔP Q 12 APF U zero Fig. 4 4 Decomposition of fifth-order current vector 8 ABC dq ΔP [ q ΔP ] = 1 2ΔP A - ΔP B - ΔP 5 C 3 [ d 槡 3 ΔP C - ΔP B ] = Fig. 5 Structure diagram of voltage balance among three phases cos φ z5 - φ 5 U z5 I m5 [ - sin φ z5 - φ 5 ] APF 7 U zero = 槡 2 I m5 ΔP q sin 5ωt + φ 5 - ΔP d cos 5ωt + φ H APF dq + 5 PI PR RE U dc_ref = 1 3 ΣU RE dca + ΣU dcb + ΣU dcc 13 I m5 φ 5 7 S z i X dq 4 I 5 A θ dq G z d z 12 d q 8 I 5 i d5 i q5 I 5 4 I 4 5 A 30 db θ 0 = - arctan i d /i q
5 1 H APF 81 c k = e k + Q z c k - N 15 Q z 1 Q z = Fig. 6 6 Structure diagram of total voltage control ΔP xi = 1 T T i X ΔU cxi dt = ΔU dcxi k p 0 n = 1 6k ±1 k = I 2 mn 17 U dcxi < U dcx ΔU dcxi > 0 ΔP xi > 0 A 9 U ca H Fig. 7 7 Repetitive control block diagram Fig. 9 9 Diagram of appending the active voltage vector Fig. 8 8 Bode diagram of repetitive control H 2 H 1 H H ΔU cxi = ΔU dcxi k p i x 16 1 ΔU dcxi = U dcx - U dcxi PI Table 1 System parameters k p i X X = a b c APF /V 380 H
6 s s 450 V Fig Structure diagram of voltage balance within one phase /mh 2 Fig Voltage balance among three phases /μf /V 150 /khz s APF 145 V Ω + 25 mh 2. 1 Matlab /SIMULINK H APF kω 0. 3 s + 13 Fig. 13 Fundamental zero-sequence voltage 0. 3 s 0. 1 s 150 V 14 Fig Voltage balance within one phase s APF 32V APF APF s 0. 2 s s A B C 450 V kω 0. 3 s + 17 APF
7 1 H APF Fig. 14 Voltage balance among three phases 15 Fig. 15 Fifth-order zero-sequence voltage 17 Fig. 17 Load current compensating current and grid current I II B II 40 V APF III s 150 V III B V 0. 3 s V 16 Fig. 16 Change of sum of voltages during phases when abrupt change of load happens 18 Fig. 18 Voltage balance within one phase THD % 3. 23% V III 19 DSP2812 CPLD DSP 158 V 144 V III CPLD 0. 1 s PWM 150 V IV A 10 kω C 47 kω B V kω B 3 IV
8 Table 2 Harmonic current ofpre-compensation and compensation % Fig Voltage balance among three phases THD Fig Fifth-order zero-sequence voltage Fig. 21 voltage-balancing method of single phase cascaded H-bridge rectifiers J. Electri c Machines and Control Load current grid voltage compensating current and grid current 2 25 THD % 4. 48% 6k ± 1 H APF APF H APF 1 GRUNBAUM R HASLER J P LARSSON T et al. STATCOM to enhance power quality and security of rail traction supply Proceeding of Electromotion 2009 C. Lille France IEEE KUMMAR J AGARWAL P DAS B. Implementation of cascade multilevel inverter based STATCOM J. IETE Journal of Research H J WANG Shunliang SONG Wensheng FENG xiaoyun. One fast 4. STATCOM J GENG Juncheng LIU Wenhua YUAN Zhichang. Research on the voltage unbalance of DC capacitors of cascaded STATCOM Part one mathematical model J. Automation of Electric Power System STATCOM
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