朱志洁等 : 综放开采覆岩大结构作用下的冲击地压形成机制 2018 年第 5 期 冲击地压的关系进行深入研究 ꎬ 以便更好的指导矿 井的安全生产 ꎮ 近年来 ꎬ 一些学者对覆岩结构及其机理进行了 [ 5 ] 大量研究 ꎮ 姜福兴指出了采场覆岩空间结构按 照工作面采动边界条件 ꎬ 可以分为 θ 型 O

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1 中国煤炭期刊网 第 46 卷第 5 期 2018 年 Vol.46 煤炭科学技术 Coal Science and Technology 5月 May No.5 2018 综放开采覆岩大结构作用下的冲击地压形成机制 朱志洁ꎬ张宏伟ꎬ陈 蓥ꎬ汤国水 ( 辽宁工程技术大学 矿业学院ꎬ辽宁 阜新 123000) 摘 要:覆岩结构影响着煤矿的矿压显现ꎬ甚至会引发冲击地压ꎬ因此ꎬ有必要对覆岩结构形成与演化 规律进行深入研究ꎮ 基于关键层理论提出了综放工作面 板 壳 覆岩大结构模型ꎬ分析了大结构作 用下围岩应力演化特征ꎮ 推导出覆岩大结构失稳能量释放表达式ꎬ得到了冲击地压发生的临界能量ꎮ 采用微震监测方法ꎬ研究了矿震的空间分布和能量变化规律ꎬ研究得到:基本顶 亚关键层和主关键层 组成的 板 壳 覆岩结构逐步演化ꎬ结构掩护下的矿震总能量依次程阶梯式上升ꎬ结构失稳矿震的总 能量跳跃式增加ꎻ综放工作面主关键层控制的覆岩大结构失稳易引起的冲击地压ꎮ 矿压监测表明:围 岩应力下降突变由于板 壳结构失稳ꎬ上升突变由于结构下部岩层的周期破断引起的ꎻ覆岩大结构失 稳的动压以及顶煤和直接顶产生的静压共同作用引起支架压力显著上升ꎮ 关键词:覆岩大结构ꎻ冲击地压ꎻ微震监测ꎻ围岩应力ꎻ支架载荷 中图分类号:TD82 文献标志码:A 文章编号:0253 2336(2018)05 0054 06 Mechanism study of rock burst induced by overburden large structural action of fully mechanized caving mining ZHU ZhijieꎬZHANG HongweiꎬCHEN YingꎬTANG Guoshui ( College of Mining EngineeringꎬLiaoning Technical UniversityꎬFuxin 123000ꎬChina) Abstract:Overburden large structure affect coal mine strata behaviorꎬseriously it will lead to rock burst.it is necessary for studying the for mation and evolution law of overburden large structure. Plate shell overburden large structure model is proposed based on the critical layer theoryꎬsurrounding rock stress evolution characteristics is analyzed.overburden large structure instability released energy equation is deducedꎬand rockburst critical energy is achieved under large structure. Microseismic events spatial distribution and energy variation law was researched by Microseismic monitoring methods. Study showed that combined with main roofꎬsub key layer and primary key layer Plate shell overburden large structure gradually evolvedꎬvibration total energy successively stepped increased under the cover of over burden large structureꎬstructural instability vibration total energy skipped increased.instability of overburden large structure controlled by primary key layer can lead to rock burst. Ground pressure monitoring showed that rock stress decreasing mutation since overburden large structure instabilityꎬrising mutations due to lower part rock cycle breakage under large structure. Support load significant increasing is caused by coupling effect between dynamic load of overburden large structure instability and static load of top coal and immediate roof. Key words:overburden large structureꎻ rock burstꎻ microseismic monitoringꎻ rock stressꎻ support load 0 引 失ꎬ冲击地压灾害已经逐步演化为矿区社会公共安 言 近年来ꎬ冲击地压灾害在我国呈爆发式增长态 势ꎬ目前已超过 170 余处矿井有发生冲击地压ꎬ巷道 破坏累计 30 多千米ꎬ造成大量人员伤亡与财产损 收稿日期:2018 01 22ꎻ责任编辑:杨正凯 全问题 [1] ꎮ 研究表明ꎬ冲击地压与覆岩运动造成的 煤岩应力扰动有直接关系 [2 4] ꎮ 综放工作面煤层厚 度大ꎬ覆岩运动范围广ꎬ对煤体扰动剧烈ꎬ更易发生 失稳型冲击地压ꎮ 因此ꎬ有必要对覆岩结构演化与 DOI:10.13199 / j.cnki.cst.2018.05.009 基金项目:国家自然科学基金资助项目(51704148) 作者简介:朱志洁(1986 ) ꎬ男ꎬ辽宁调兵山人ꎬ讲师ꎬ博士ꎮ E mail:zhuzhijie036 qq.com 引用格式:朱志洁ꎬ张宏伟ꎬ陈 蓥ꎬ等.综放开采覆岩大结构作用下的冲击地压形成机制[ J].煤炭科学技术ꎬ2018ꎬ46(5) :54 59. ZHU ZhijieꎬZHANG HongweiꎬCHEN Yingꎬet al.mechanism study of rock burst induced by overburden large structural action of fully mechanized 54 caving mining[ J].Coal Science and Technologyꎬ2018ꎬ46(5) :54 59.

2 朱志洁等 : 综放开采覆岩大结构作用下的冲击地压形成机制 2018 年第 5 期 冲击地压的关系进行深入研究 ꎬ 以便更好的指导矿 井的安全生产 ꎮ 近年来 ꎬ 一些学者对覆岩结构及其机理进行了 [ 5 ] 大量研究 ꎮ 姜福兴指出了采场覆岩空间结构按 照工作面采动边界条件 ꎬ 可以分为 θ 型 O 型 [ 6 ] S 型和 C 型 4 类 ꎮ 窦林名等提出煤矿覆岩的 整体空间结构形态 ꎬ 将覆岩空间结构分为 O -X 型 F 型与 T 型三种基本类型 ꎬ 讨论覆岩空间结 [ 7 ] 构演化诱冲的机制 ꎮ 王存文等研究了 S 型覆岩 空间结构的岩层组成 运动规律 应力分布特征 ꎬ 探 索了基于覆岩空间结构理论的冲击地压预测方法 ꎮ [ 8 ] 何江等基于砌体梁理论提出了覆岩运动双向发 展模式 ꎬ 对覆岩运动和矿震诱发冲击的机制进行了 [ 9 ] 研究 ꎮ 牟宗龙等建立了长壁 F 覆岩结构和断 臂 F 覆岩结构模型 ꎬ 分析了工作面一侧采空覆岩 失稳发生冲击地压的力学机制 ꎮ 综上所述 ꎬ 国内外学者对工作面覆岩结构进行 了一定的研究 ꎬ 但对于综放工作面大尺度覆岩结构 失稳诱发的冲击地压规律缺乏研究 ꎮ 笔者基于关键 层相关理论提出了覆岩大结构模型 ꎬ 采用理论分析 微震监测和煤体应力监测多种手段 ꎬ 对覆岩大结构 失稳诱发冲击的机制进行了研究 ꎬ 为综放工作面冲 击地压防治提供理论依据 ꎮ 1 板 - 壳 覆岩大结构模型提出 对采场上覆岩层局部或直至地表的全部岩层活 动起控制作用的岩层称为关键层 ꎮ 一般情况下 ꎬ 主关 键层为厚度大 强度较高的岩层 ꎮ 随着工作面的开采 顶板岩层随采随垮 ꎬ 覆岩垮落至关键层下部 ꎬ 形成了 由关键层控制的覆岩空间结构 ꎮ 从采场三维空间来 看 ꎬ 覆岩形成了关键层岩板结构和壳形覆岩空间组成 的 板 - 壳 结构 ꎮ 板 - 壳 大结构前部边界为工作面 前方煤壁 ꎬ 后部边界为工作面采空区边界 ꎬ 倾向下部 边界和上部边界为工作面的两巷 ꎬ 如图 1 所示 ꎮ Fig.1 图 1 板 - 壳 大结构模型 Plate - shell overburden large structure model 随着工作面的回采 ꎬ 板 - 壳 大结构是动态演 化的 ꎮ 当工作面初次来压时 ꎬ 基本顶初次发生破坏 ꎬ 基本顶与亚关键层之间的岩层随之垮落 ꎬ 形成了亚关键层控制 板 - 壳 结构 ꎮ 随着工作面推进 ꎬ 当工作面开采面积超过亚关键层起作用的临界值 ꎬ 覆岩 板 - 壳 结构失稳 ꎬ 向上一关键层发展 ꎬ 形成更大尺度的 板 - 壳 结构 ꎮ 依次类推 ꎬ 直至 板 - 壳 结构演化至主关键层 ꎬ 如图 2 所示 ꎮ 图 2 综放工作面覆岩大结构演化过程 Fig.2 Overburden structure evolution characteristics of full-mechanized caving mining face 2 覆岩大结构的诱冲机制 2.1 应力分析采场围岩支承压力主要源自覆岩大空间结构传递下来的上覆岩层压力 ꎬ 其大小受到采动覆岩空间结构演化运动的控制 ꎮ 随着工作面的回采 ꎬ 板 - 壳 大结构逐步扩大 ꎬ 工作面前方支承压力峰值逐渐增加 ꎬ 峰值位置逐渐前移 ꎻ 当大结构满足结构失稳破坏条件时 ꎬ 覆岩拱壳结构发生失稳 ꎬ 围岩应力降低 ꎮ 随着 板 - 壳 大结构周期形成和失稳 ꎬ 工作面前方煤体中的支承压力呈周期性地升降 ꎮ 同时 ꎬ 大结构失稳产生的动载荷 ꎬ 以应力波的形式向工作面传递 ꎬ 当动载 σ d 静载 σ s 之和达到冲击 [1 0 地压的临界应力 σ min 时 ꎬ 诱发冲击地压 ] ꎮ 即冲击地压的发生需要满足如下应力条件 : σ s +σ d σ min (1) 2.2 能量分析随着工作面推进 ꎬ 离层裂隙发育到关键层后 ꎬ 关键层悬露面积逐渐增大 ꎬ 积聚的弹性能不断增多 ꎮ 当关键层弯曲拉应力达到抗拉强度时便发生破断 ꎬ 破断失稳释放的重力势能和弹性能转化为冲击动能 ꎬ 以冲击震动波的形式在岩层中传播 ꎬ 引起煤岩体的扰动进而诱发冲击地压 [11] ꎮ 1) 板 - 壳 大结构失稳能量计算 ꎮ 覆岩 板 - 壳 大结构的由关键层控制 ꎬ 坚硬岩层的破断将引起覆岩结构失稳 ꎮ 将关键层初次垮落前的悬顶简化为四边固支的矩形薄板 ꎬ 设定满足边界条件的薄板 55

3 2018 年第 5 期煤炭科学技术第 46 卷 面受垂直均布载荷 q 作用下的挠度函数 ω 为 ω = C(1-cos 2πx 2πy )(1-cos a b ) (2) 式中 :a b 分别为关键层薄板的长度和宽度 ꎻC 为待 定系数 ꎮ 矩形薄板的弯曲应变能为 U W = D 2 ( 2 ω) 2 dxdy (3) 其中 ꎬ 弯曲刚度 D 基本顶的厚度 h 岩层的弹性 模量 E 泊松比 μꎬ 存在以下关系 : Eh 3 D = 12(1-μ 2 ) (4) 根据 Rayleigh-Ritz 法 ꎬ 在没有外力作用的条件 下 ꎬ 薄板的小挠度弯曲的总势能 I 为 I = U W - qωdxdy (5) 根据最小总势能原理 ꎬ 使总势能最小的必要条 件就是总势能的一阶变分为 0ꎬ 即 : I C = 0 (6) 由式 (2) (6) 联立得到 ꎬ 关键层薄板结构的弯 曲应变能为 3abq 2 (1-μ 2 ) U W = 2π 4 Eh 3 ( 3 a a 2 b b ) 4 (7) 垮落岩层将重力势能和弯曲变形能转化为冲击 动能 ꎮ 根据能量守恒定律 ꎬ 关键层破断过程转化的 能量为 U = n i = 1 ρ i S i gh i H i + U W (8) 式中 :ρ i 为第 i 层岩层密度 ꎻg 为重力加速度 ꎻS i 为 第 i 层岩层垮落面积 ꎻh i 为岩层厚度 ꎻH i 为岩层垂直 位移 ꎮ 2) 冲击地压发生的能量计算 ꎮ 覆岩坚硬岩层 破断后 ꎬ 以震动波的形式释放的能量占总能量的 1% ~ 10% [12] ꎮ 同时 ꎬ 震动波在传播会产生能量的耗 散 ꎬ 传递至工作面的能量为 U d = ηul -λ (9) 式中 : η 为震动能量占总能量的比率 ꎻ l 为震源至工 作面距离 ꎻλ 为能量衰减系数 ꎮ 煤岩体在静载荷作用下的弹性应变能由煤岩体 所处的应力状态决定 ꎬ 单位体积内弹性应变能为 56 U j = 1 2E [σ σ σ 2 3-2μ(σ 1 σ 2 + σ 2 σ 3 + σ 1 σ 3 )] (10) 式中 : σ 1 σ 2 σ 3 分别为 X Y Z 方向的应力 ꎻ μ 为 煤岩体的泊松比 ꎻ E 为煤岩体的弹性模量 ꎮ 煤体中聚集的总能量为 U z = U d +U j 当煤体在高应力下诱发冲击破坏时 ꎬ 聚集在煤 体及围岩中的总能量 ꎬ 一部分由煤体破裂耗散 U p [13] ꎬ 剩余能量将使破坏的煤体获得动能 U v 而形成 冲击 ꎮ 通常破碎煤岩体向自由空间抛出的平均初速 度 v 0 10 m / s 时 ꎬ 则冲击地压发生具有较高的可能 性 [14] ꎮ 因此 ꎬ 煤体发生冲击地压的临界能量为 U min = U p +U v = σ2 c 2E +ρv 2 式中 :σ c 煤体的单轴抗压强度 ꎮ 2 0 (11) 综上所述 ꎬ 覆岩 板 - 壳 大结构失稳能否诱发 冲击地压 ꎬ 主要与关键层岩板结构的面积 关键层的 厚度和弹性模量 震源与工作面之间的距离 煤岩性 质等因素有关 ꎮ 3 覆岩大结构致灾机理实例验证 3.1 工作面概况 某煤矿 8101 首采综放工作面 ꎬ 煤层厚度 15 mꎬ 工作面长度 200 mꎬ 埋深 450 mꎬ 顶板共赋存 3 层坚 硬顶板 ꎬ 分别为基本顶 煤层顶板 52 m 处的 15 m 厚 的亚关键层和煤层顶板 154 m 处的 25 m 主关键层 ꎮ 工作面推进至 220 m 时 ꎬ 在工作面巷道超前范围伴 随有煤炮 支架倾倒等冲击地压显现 ꎮ 同时 ꎬ 工作面 回采过程中在工作面超前范围回采巷道矿压显现明 显 ꎬ 出现了底鼓 顶板下沉和锚杆 ( 索 ) 断裂等现象 ꎬ 严重影响了工作面安全生产 ꎮ 3.2 矿震活动揭示的覆岩结构致灾机理 微震监测技术具有区域大范围实时动态监测等 特点 ꎬ 可给出矿震发生的空间位置 时间和能量大 小 [1 5 ] ꎮ 通过分析矿震的空间分布和能量变化规 律 ꎬ 可得到覆岩结构演化与冲击地压的关系 ꎮ 利用 SOS 微震监测系统实时监测工作面微震 信号 ꎬ 统计得到工作面推进 250 m 过程中的工作面 日矿震总能量 平均高度与推进距离的关系 ( 图 3)ꎮ 随着开采范围的继续增大 ꎬ 覆岩 板 - 壳 大结构向 上位岩层发展 ꎬ 板 - 壳 大结构依次发生失稳破坏 并释放弹性能量 ꎬ 每次失稳均伴随着震动能量的依 次升高 ꎬ 震动高度也随之上升 ꎬ 矿震总能量和平均高 度具有一定的正相关性 ꎮ

4 朱志洁等 : 综放开采覆岩大结构作用下的冲击地压形成机制 2018 年第 5 期 图 3 工作面推进过程中矿震总能量和震动平均高度分布 Fig.3 Total energy and shock average height distribution during the process of mining 工作面开采初期 ꎬ 矿震总能量较小 ꎬ 为 ~ Jꎻ 当工作面推进 70 m 时 ꎬ 矿震总能量和高度急剧升高 ꎬ 说明基本顶初次破断 ꎬ 此后能量处于较高水平 ꎻ 当工作面推进至 145 m 时 ꎬ 矿震总能量急剧升至 Jꎬ 震动高度由之前的 40 m 升高至 90 mꎬ 说明亚关键层形成的板 - 壳结构发生失稳 ꎻ 当工作面推进至 220 m 时 ꎬ 矿震总能量急剧升至 Jꎬ 震动高度由之前的 80 ~ 90 m 升高至 150 mꎬ 说明主关键层形成的 板 - 壳 结构发生失稳 ꎬ 在回采巷道超前区域伴随冲击地压的发生 ꎮ 基本顶 亚关键层和主关键层组成的覆岩 板 - 壳 结构逐步演化 ꎬ 结构掩护下的矿震总能量依次程阶梯式上升 ꎬ 结构失稳震动的总能量跳跃式增加 ꎮ 工作面推进 220 m 时 ꎬ 在回采巷道超前范围发生了冲击地压 ꎮ 对该阶段的矿震的分布情况进行监测 ꎬ 工作面推进 200 ~ 220 m 过程中矿震走向分布如图 4 所示 ꎬ 矿震分布在高度范围达到了主关键层 ꎬ 剖面形成了梯形拢廓 ꎬ 验证了覆岩 板 - 壳 大结构的存在 ꎮ 由此可知 ꎬ 综放工作面冲击地压主要是覆岩大结构失稳引起的 ꎮ 面回采过程中大结构作用下围岩应力演化规律进行研究 ꎮ 考虑到监测的连续性 ꎬ 在接续工作面的运输巷内向两工作面之间的煤柱内布置监测探头 ( 图 5)ꎮ 采用 150 钻机水平钻进 ꎬ 钻孔直径 50 mmꎮ 钻进至 20 m 后用水清洗钻孔 ꎬ 将传感器的受力面朝上用推杆将传感器缓慢推入 ꎮ 安装后 ꎬ 采用手持式采集器将钻孔应力计启动 ꎮ 图 5 钻孔应力测点布置 Fig.5 Drilling stress measuring point 工作面推进 300 m 过程中围岩应力变化情况如图 6 所示 ꎬ 图中各来压数据是结合支架工作阻力实测得到的 ꎮ 由 6 图可知 : 随着工作面推进 ꎬ 围岩应力呈现上升趋势 ꎬ 在初次来压 第 6 次周期来压和第 10 次周期来压钻孔应力下降突变 ꎬ 在第 4 次周期来压和第 8 次周期来压钻孔应力上升突变 ꎮ 图 4 工作面推进 200~ 220 m 过程中矿震分布走向剖面 Fig.4 Mining-induced seismicity spatial distribution in strike during the process of mining 200~ 220 m 3.3 大结构作用下的煤体应力特征采用钻孔应力计对围岩应力进行监测 ꎬ 对工作 图 6 工作面推进过程中钻孔应力变化 Fig.6 Drilling stress variety during the process of mining 下降突变由于 板 - 壳 结构失稳 ꎬ 上升突变由于结构下部岩层的周期破断引起的 ꎮ 以第 8 次周期来压围岩应力上升突变为例 ꎬ 对应力上升突变的原因进行分析 ( 图 7)ꎮ 随着工作面回采 ꎬ 采过图中待采煤体区域 ꎬ 岩层区域 1 发生了垮落 ꎬ 亚关键层达到极限跨距引起关键块体 1 破断 ꎻ 岩层区域 2 随之垮落 ꎬ 形成了更大横向尺度的覆岩大结构 2ꎮ 覆岩大结构 2 高度不变 ꎬ 水平尺度增大 ꎬ 作用在工作面围岩的应力更高 ꎮ 围岩应力的上升突变和下降突变 ꎬ 进一步验证了覆岩大结构的存在 ꎮ 因此 ꎬ 初次来压 第 57

5 2018 年第 5 期煤炭科学技术第 46 卷 6 次周期来压和第 10 次周期来压分别对应基本顶 亚关键层和主关键层形成的 板 - 壳 大结构失稳 ꎮ 与围岩静载荷共同作用下 ꎬ 达到冲击地压发生的临 界能量 ꎬ 进而诱发冲击地压 ꎮ 4 结论 图 7 应力上升突变覆岩结构示意 Fig.7 Overburden structure schematic of stress rising mutations 3.4 大结构作用下的支架工作阻力特征工作面选用型号为 ZF15000 / 27.5 / 42 型支撑掩护式低位放顶煤液压支架 ꎬ 对工作面回采过程中支架载荷进行观测 ꎬ 监测结果如图 8 所示 ꎮ 支架载荷升高位置与微震监测的大结构失稳相对应 ꎬ 当工作面在大结构失稳时 ꎬ 支架载荷接近 knꎬ 正常情况下支架载荷分布在 ~ knꎮ 1) 提出了由关键层控制的 板 - 壳 覆岩结构模型 ꎬ 该结构随着关键层的破断是动态演化的 ꎻ 从应力和能量的角度 ꎬ 对 板 - 壳 覆岩结构演化特征进行分析 ꎬ 得到了覆岩大结构作用下冲击地压发生的临界条件 ꎮ 2) 采用微震监测方法 ꎬ 对工作面推进过程中日矿震总能量 震动平均高度与推进距离的关系进行分析 ꎬ 得到 : 基本顶 亚关键层和主关键层组成的覆岩板 - 壳结构逐步演化 ꎬ 结构掩护下的矿震总能量依次程阶梯式上升 ꎬ 结构失稳震动的总能量跳跃式增加 ꎮ 综放工作面主关键层控制的覆岩大结构失稳易引起的冲击地压显现 ꎮ 3) 采用钻孔应力计对对工作面回采过程中大结构作用下围岩应力演化规律进行分析 ꎬ 得到 : 围岩应力发生呈上升突变和下降突变交替出现 ꎬ 围岩应力下降突变由于 板 - 壳 结构失稳 ꎬ 上升突变由于结构下部岩层的周期破断引起的 ꎮ 4) 覆岩大结构失稳引起支架压力显著上升 ꎬ 力源是覆岩大结构失稳的动压以及顶煤和直接顶产生的静压共同作用的结果 ꎮ 参考文献 (References): 图 8 工作面推进过程中支架工作阻力变化情况 Fig.8 Support load variety during the process of mining 支架监测表明 : 覆岩大结构失稳引起支架压力显著上升 ꎬ 并伴随有支架安全阀开启 支架压死等现象 ꎮ 支架的力源是覆岩大结构失稳的动压以及顶煤和直接顶产生的静压共同作用的结果 ꎮ 3.5 冲击地压案例分析 8101 工作面从开采至 250 m 过程中 ꎬ 在回采至 145 m 和 220 m 位置发生了两次冲击地压 ꎮ 压力集中在工作面超前 10 ~ 40 m 范围 ꎬ 该区域顶板下沉 0.3 ~ 0.5 m 底鼓 0.5 mꎬ 多处单体柱倾倒或被压弯 ꎮ 结合工作面推进过程中微震监测 钻孔应力和工作面支架工作阻力监测相关数据 ꎬ 可知 : 随着工作面的回采 ꎬ 覆岩大结构的高度不变 横向尺度随之增大 ꎬ 进而采场围岩应力逐渐增大 ꎬ 为冲击地压的发生孕育了能量 ꎻ 当覆岩大结构发生失稳时 ꎬ 微震事件的震动能量和高度急剧增大 ꎬ 在结构失稳产生的动载荷 58 [1] 窦林名 ꎬ 李振雷 ꎬ 张敏. 煤矿冲击地压灾害监测预警技术研究 [J]. 煤炭科学技术 ꎬ2016ꎬ44(7): DOU LinmingꎬLI ZhenleiꎬZHANG Min. Study on monitoring and early warning technology of mine pressure bump disaster[ J].Coal Science and Technologyꎬ2016ꎬ44(7): [2] 潘俊锋 ꎬ 齐庆新 ꎬ 毛德兵 ꎬ 等. 冲击性顶板运动及其应力演化特征的 3DEC 模拟研究 [ J]. 岩石力学与工程学报 ꎬ 2007ꎬ 26 (S1): PAN JunfengꎬQI QingxinꎬMAO Debingꎬet al. Study on movement and stress evolutionary process of impact roof with 3DEC[ J].Chi nese Journal of Rock Mechanics and Engineeringꎬ2007ꎬ26( S1): [3] 史红 ꎬ 姜福兴. 采场上覆大厚度坚硬岩层破断规律的力学分析 [J]. 岩石力学与工程学报 ꎬ2004ꎬ23(18): SHI HongꎬJIANG Fuxing. Mechanics analysis of rupture regularity of hard and massive overlying strata of longwall face[ J]. Chinese Journal of Rock Mechanics and Engineeringꎬ2004ꎬ23( 18): [4] 牟宗龙 ꎬ 窦林名 ꎬ 倪兴华 ꎬ 等. 顶板岩层对冲击矿压的影响规律研究 [J]. 中国矿业大学学报 ꎬ2010ꎬ39(1):40-44.

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