温或腐蚀空气中旋转弯曲载荷条件下服役的情况 该种方法在试样数量受限制的情况下, 可近似测定疲劳曲线并粗略估计疲劳极限 试验所需的疲劳试验机一般为弯曲疲劳试验机和拉压试验机, 试验机应满足弯曲载荷误差不大于 ±1%, 为避免试样振动, 试验选择的频率应适用于材料 试样和试验机的组合 不同类型的试样得到
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1 犇犗犐 : / 犾犺犼狔 狑犾 几种常用的金属材料疲劳极限试验方法 何雪縥, 谢伟涛 ( 东北大学机械工程与自动化学院, 沈阳 11000) 摘要 : 金属疲劳试验用于测定金属材料的许用疲劳应力, 绘制材料的疲劳曲线, 进而在交变应力下测定金属材料的疲劳极限 疲劳研究的试验方法有很多, 该文根据有关国家标准和现有文献资料对一些常用疲劳试验方法进行了综述, 包括单点疲劳试验法 升降法疲劳试验 高频振动疲劳试验法 超声波法疲劳试验 红外热像技术疲劳试验方法, 并对每种疲劳试验方法的试验目的 适用条件 试验试样 所需仪器 具体步骤和数据处理进行了介绍 关键词 : 疲劳试验 ; 试验方法 ; 疲劳曲线 ; 疲劳极限 ; 疲劳寿命中图分类号 :TG115.5 文献标志码 :A 文章编号 : (015) 犛犲狏犲狉犪犾犜犲狊狋犕犲狋犺狅犱狊狅犳犉犪狋犻犵狌犲犔犻犿犻狋狊狅犳犕犲狋犪犾犻犮犕犪狋犲狉犻犪犾狊 犎犈犡狌犲 犺狅狀犵, 犡犐犈犠犲犻 狋犪狅 (ColegeofMechanicalEngineeingandAutomation,NotheastenUnivesity,Shenyang11000,China) 犃犫狊狋狉犪犮狋 : Metalfatiguetestshavebeenappliedtomeasuethefatigueadmissiblestessesofmetalmateials andtodawthefatiguecuvesofmateials,andthenmeasuethefatiguelimitsundetheconditionofaltenating stess.theeaelotsoftestingmethodsaboutfatiguestudy.accodingtothenationalstandadsandsomeexiting liteatue,somegenealfatiguetestmethodsweesummaizedindetail,includingthesinglepointfatiguetest method,theup and downfatiguetestmethod,thehighfequencyvibationfatiguetestmethod,theultasonic fatiguetestmethodandthefatiguetestmethodwithinfaedthemalimagingtechnology.foeachmethod,thetest pupose,suitableconditions,testsamples,instuments,teststepsanddatapocessingweeintoduced. 犓犲狔狑狅狉犱狊 : fatiguetest ;testmethod;fatiguecuve;fatiguelimit;fatiguelife 金属材料疲劳试验是通过模拟结构或部件的实际工作状况, 在试验室内测定材料的疲劳曲线, 为设计 选材及选择工艺提供依据的方法, 用以估计结构或部件的疲劳特性和设法提高疲劳抗力, 延迟或避免疲劳破坏 疲劳试验可以预测材料或构件在交变载荷作用下的疲劳强度, 一般该类试验周期较长, 所需设备比较复杂, 但是由于一般的力学试验如静力拉伸 硬度和冲击试验, 都不能够提供材料在反复交 [1] 变载荷作用下的性能, 因此对于重要的零构件进行疲劳试验是必须的 金属材料疲劳试验的一些常 [] [3] 用试验方法通常包括单点疲劳试验法 升降法 [] [5] 高频振动试验法 超声疲劳试验法 红外热像技 [6] 术疲劳试验方法等 其中单点疲劳试验法操作简 收稿日期 : 作者简介 : 何雪縥 (1965-), 女, 副教授, 博士 388 单方便 所用时间较短, 但测得的结果不是很精准 ; 升降法在常规疲劳试验中是比较精准而又常用的一种方法 ; 高频振动疲劳试验弥补了常规疲劳试验缺少高频率的不足, 满足一些在高频率环境下服役材料的疲劳性能研究 ; 超声疲劳试验提供了高效率的加速疲劳试验方案, 容易得到高周疲劳试验数据 ; 红外热像疲劳试验是一种能量方法的疲劳研究, 试验所用试样少 快速而又精准 笔者对以上几种疲劳试验方法进行了综述, 详细介绍了每种疲劳试验方法的适用条件 试样类型 试验步骤及数据处理等, 以供人们在以后的工程应用中借鉴使用 1 金属材料疲劳试验方法 1.1 单点疲劳试验法 试验方法及试样类型单点疲劳试验适用于金属材料构件在室温 高
2 温或腐蚀空气中旋转弯曲载荷条件下服役的情况 该种方法在试样数量受限制的情况下, 可近似测定疲劳曲线并粗略估计疲劳极限 试验所需的疲劳试验机一般为弯曲疲劳试验机和拉压试验机, 试验机应满足弯曲载荷误差不大于 ±1%, 为避免试样振动, 试验选择的频率应适用于材料 试样和试验机的组合 不同类型的试样得到的试验结果不同, 因此同一批试验所使用的试样应具有相同的直径 形状和尺寸公差 根据 GB/T 金属材料疲劳试验旋转弯曲方法 规定, 单点疲劳试验的试样其试验部分分为圆柱形 圆锥形和漏斗型 3 类, 如图 1 所示 图 1 d (a) 圆柱形试样 (b) 圆锥形试样 (c) 漏斗形试样 单点疲劳试验试样类型 Fig.1 Specimentypesfosinglepointfatiguetest (a) Cylindicalspecimen (b) Conicspecimen (c) Funneledspecimen 单点疲劳试验一般需要 8~10 根试样, 试样的最小截面直径犱一般取 6,7.8,9.5mm, 偏差小于 犱 其中圆柱形试样要求试验部分的平行度应保证在 0.05mm 以内以及过渡圆弧半径不应小于 3 犱, 漏斗形试样圆弧半径不应小于 5 犱 1.1. 试验步骤及数据处理在进行单点疲劳试验时需要先计算出应施加的载荷犘, 可由试样最小直径截面上的最大弯曲正应力根据下式计算得到 : σ= 1 犘犪犱 min min π 犱 6 犘 = 3 π 犱 min 16 犪 (1) 其中, 取加载系数犓 = π 3 犱 min, 可得犘 = 犓 σ 犓 16 犪值可根据试验机的套筒长度尺寸犪和试样的最小直径犱 min 事先算出, 并制成表格 在试样的应力 σ 确定后, 便可计算出应施加的载荷犘 单点疲劳试验一般按如下步骤进行 :1 测量试样最小直径犱 min 和计算或查出加载系数犓 ; 首先确定抗拉强度为 σb 的第 1 根试样的最大应力约为 σ1=(0.6~0.7)σb, 并由式 (1) 计算应施加的载荷 犘 ;3 安装试样 ; 施加载荷犘 ;5 试样断裂后记下寿命犖 1, 取下试样描绘疲劳破坏断口的特征 ;6 取另一试样使其最大应力 σ=(0.0~0.5)σb, 重复步骤 3~5 测得疲劳寿命犖, 若犖 <10 7 次, 则应降低应力再重复步骤 3 ~ 5, 直至在 σ 作用下, 犖 >10 7 次 ;7 在 σ1 与 σ 之间插入 ~5 个等差应力水平, 它们分别为 σ3,σ,σ5,σ6, 逐级递减进行以上试验, 相应的寿命分别为犖 3, 犖, 犖 5, 犖 6 数据处理通常按以下方式进行 : 当与 σ6 相应的 犖 6<10 7 次, 疲劳极限在 σ 与 σ6 之间, 这时取 σ7= 1/ (σ +σ6) 再进行试验 ; 当与 σ6 相应的犖 6 > 10 7 次, 取 σ7=1/(σ5+σ6) 再进行试验 疲劳极限确定按表 1 所示, 其中 σ7-σ 和 σ7-σ6 均应满足小于控制精度 Δσ 第 6 根试样寿命 / 次 第 7 根试样寿命 / 次 表 1 疲劳极限的确定 Tab.1 Thedeteminationoffatiguelimits 犖 6<10 7 犖 6>10 7 犖 7<10 7 犖 7>10 7 犖 7<10 7 犖 7>10 7 疲劳极限 1/(σ7+σ)1/(σ7+σ6)1/(σ7+σ6)1/(σ7+σ5) 1. 升降法疲劳试验 1..1 试验方法及试样类型升降法疲劳试验是获得金属材料或结构疲劳极限的一种比较常用而又精确的方法, 在常规疲劳试验方法测定疲劳强度的基础上或在指定寿命的材料或结构的疲劳强度无法通过试验直接测定的情况下, 一般采用升降法疲劳试验间接测定疲劳强度 升降法疲劳试验主要用于测定中 长寿命区材料或结构疲劳强度的随机特性 所需试验机一般为拉压疲劳试验机, 需满足静载荷显示值误差不大于 ±1%, 显示值变动度不大于 ±1%, 平均载荷显示值波动度不大于使用载荷满量程的 ±1%, 振幅显示值波动度不大于使用载荷满量程的 ±% 夹具的中 389
3 心线应尽量与试验机的施力轴线重合, 以确保沿试样轴线无间隙地准确传递循环载荷 对于同一批试样, 应在相同频率下进行试验, 频率相差过大, 可能对试验结果有影响 [7] 升降法疲劳试验示意图如图 所示, 其中指定寿命犖 =10 7 次 升降法疲劳试验需要大约 16 根试样, 根据 GB/T 金属材料疲劳试验轴向力控制方法 规定, 试验试样一般分为圆形截面和矩形截面两种, 如图 3 所示 试样要求平行度 同轴度和垂直度都小于或等于 犱, 平均表面粗糙度犚 a 0.μm σ 0 σ 1 σ σ 3 σ B A 图 升降法疲劳试验示意图 Fig. Schematicdiagamofup and down fatiguetest 图 3 d L c (a) 图形截面试样 b L c a (b) 矩形截面试样 升降法疲劳试验试样类型 w D Fig.3 Specimentypesfoup and downfatiguetest (a) Specimenwithciculasection (b) Specimenwithectangulasection 1.. 试验步骤及数据处理试验从高于疲劳强度的应力水平开始, 然后逐级降低 当材料疲劳强度参考值未知时, 可选用材料的静态拉伸屈服强度如犚 p0. 或犚 el 作为疲劳强度名义值 在应力水平 σ0 下进行第 1 根试样试验, 该试样在达到指定寿命犖 =10 7 次循环之前发生了破坏, 于是第 根试样就在低一级的应力水平 σ1 下进行试验 如果前一根试样不到 10 7 次循环就破坏, 则随后的一根试样就要在低一级的应力水平下进 390 行 ; 如果前一根试样经 10 7 次循环没有破坏, 则随后的一根试样要在高一级的应力水平下进行, 直到完 [8] 成全部试样为止 各级应力水平之差叫做 应力增量 在整个试验过程中, 应力增量应保持不变 升降法疲劳试验一般按如下步骤进行 :1 安装试样, 安装试样时需仔细操作, 使试样与疲劳试验机上 下夹具保持同轴, 尽量减少试样承受规定轴向应力以外的其他应力 ; 参数设置, 在电脑界面上设置试验参数, 如动载荷 频率 循环次数 试样工作部分的直径和横截面积等 ;3 施加载荷, 所施加的动载荷一般为对称循环应力, 波形为正弦波 ; 终止试验, 试样在规定循环应力下, 通常一直连续试验至试样失效或规定循环次数 在处理试验结果时, 将出现第一对相反结果以前的数据舍弃 以犞犻表示在第犻级应力水平 σ 犻下进行的试验次数, 狀表示有效试验总次数, 犿表示升降应力水平的级数, 则疲劳强度 σ 的一般表达式可写为 : σ= 1 ( 犞 1σ1+ 犞 σ+ + 犞犿 σ犿 ) = 1 犿狀狀 犞犻 σ 犻犻 =1 () 试验最好在 级应力水平下进行 当完成了第 6 或第 7 根试样的试验后, 就可以按照上式开始计算 σ 值, 并陆续计算出第 8,9,10, 根试样试验后的疲劳强度值 当这些疲劳强度数值的变化越来越小, 趋于稳定时, 试验即可停止 将完成最后 1 根试样的试验所计算出的疲劳强度值作为欲求的疲劳强度 采用升降法测定疲劳强度的关键, 在于应力增量 Δσ 的选取 一般来说, 应力增量最好选择在 级应力水平下进行 当已知由常规疲劳试验法测定的疲劳强度时, 可取 5% 以内的疲劳强度作为应力增量 Δσ 1.3 高频振动疲劳试验法 试验方法及试样类型常规疲劳试验中交变载荷的频率一般低于 00Hz, 无法精确测得一些零件在高频环境状态下的疲劳损伤 高频振动试验利用试验器材产生含有循环载荷频率为 1000Hz 左右特性的交变惯性力作用于疲劳试样上, 可以满足在高频 低幅 高循环环境条件下服役金属材料的疲劳性能研究 高频振动试验主要用于军民机械工程的需要 试验装置通常包括 : 控制仪 电荷适配器 功率放大器 加速度计 振动台等, 如图 所示 高频振动疲劳试样依据常规疲劳试样和超声疲劳试样设计成如图 1 所示形
![*8EF A ( E@!# 图 高频振动试验装置示意图 [9] BF Fig. Schematicdiagamofhighfequency vibationtestdevice [9] 状, 其材料一般选用高强度钢 1.3.](/docs-images/92/109269126/images/4-1.jpg "试验步骤及数据处理高频振动疲劳试验一般按如下步骤进行 :1 按要求安装试样 ; 安装控制与测量的加速度传感器, 并进行 500~000Hz 的正弦扫频试验, 根据扫频结果选取试验频率 ;3 以选取的试验频率 控制加速度进行正弦高频振动环境疲劳试验, 调整试验应力水平为 σ= 犿犪 / 犛,( 犿为配重质量, 犪为配重的加速度, 犛为试样横截面积 );")
4 *8EF A ( E@!# 图 高频振动试验装置示意图 [9] BF Fig. Schematicdiagamofhighfequency vibationtestdevice [9] 状, 其材料一般选用高强度钢 1.3. 试验步骤及数据处理高频振动疲劳试验一般按如下步骤进行 :1 按要求安装试样 ; 安装控制与测量的加速度传感器, 并进行 500~000Hz 的正弦扫频试验, 根据扫频结果选取试验频率 ;3 以选取的试验频率 控制加速度进行正弦高频振动环境疲劳试验, 调整试验应力水平为 σ= 犿犪 / 犛,( 犿为配重质量, 犪为配重的加速度, 犛为试样横截面积 ); 应用振动台的高频振动特性和集中质量所形成的交变载荷, 通过计算机获得稳定的试验数据 将获得试验数据以试验应力 σ 为纵坐标, 以疲劳寿命的对数 lg 犖为横坐标, 由如下公式按照最小二乘法拟合直线的原理, 使各数据点到直线的水平距离的平方和为最小 : lg 犖 = 犪 + 犫 (σ-σ0) (3) 式中 :σ0 为当犖 时的应力, 可近似代表疲劳极限 根据这个条件, 即可由微积分中求极值的方法, 推知常数犪和犫分别为 [10] : 犪 = 1 狀狀犫狀 lg 犖犻 - 狀 犛犻 () 犻 =1 犻 =1 狀 犛犻 lg 犖犻 - 1 狀狀 ( 犻 =1 狀 犛犻 )( lg 犖犻 ) 犻 =1 犻 =1 犫 = (5) 狀 犛犻 - 1 狀 ( 犻 =1 狀 犛犻 ) 犻 =1 采用回归分析的方法进行曲线拟合, 将同一种材料不同应力比或不同平均应力下的曲线画在同一图中, 绘制 σ 犖曲线, 从而反映材料的疲劳强度与疲劳寿命关系, 得到疲劳试验结果 1. 超声法疲劳试验 1..1 试验方法及试样类型超声法疲劳试验是一种加速共振式的疲劳试验 方法, 其测试频率 (0kHz) 远远超过常规疲劳测试频率 ( 小于 00Hz) 超声疲劳试验可以在不同载荷特征 不同环境和温度等条件下进行, 为疲劳研究提供了一个很好的手段 超声疲劳试验一般用于超高周疲劳试验, 主要针对 10 9 以上周次疲劳试 [11] 验 高周疲劳时, 材料宏观上主要表现为弹性的, 所以在损伤本构关系中采用应力 应变等参量的 [1] 弹性关系处理, 而不涉及微塑性 所需仪器主要包括以下 3 部分 :1 超声频率发生器, 将超声正弦波电信号由 50Hz 转变为 0kHz; 压力陶瓷换能器, 将电源提供的电信号转化成机械振动信号 ;3 位移放大器, 放大位移振幅使试样获得所需的应变振幅 除以上 3 个关键的部件以外, 超声疲劳试验系统还包括记录控制系统和测试系统, 如图 5 所示 B* D/A *>+> C B* F E / B D A A 图 5 超声疲劳系统及其位移 应力 应变场 [13] Fig.5 Ultasonicfatiguesystemand displacement,stess stainfield [13] 超声疲劳试样的设计必须满足试验系统谐振条件, 所需试样一般有拉压试样和三点弯曲试样两 [1] 种, 如图 6 所示 拉压试样的形状为漏斗型, 试样中间为悬链线, 两端为柱体 要求试样具有第一阶纵向共振模态 用解析法计算试样的谐振长度的微分方程为 : d 犝 ( 狓 ) d 狓 + 犛 ( 狓 ) 犛 ( 狓 ) d 犝 ( 狓 ) + 犽犝 ( 狓 )=0 (6) d 狓 犽 =π 犳 ρ 犈槡 d (7) 式中 : 犝为纵向自由振动位移 ; 犛为试样横截面积 ; 犽 为材料常数 ; 犳为系统振动频率 ; ρ 为试样密度 ; 犈 d 为材料的动态弹性模量 解析法计算的试样的共振长度为 : 391
5 R L 0 L R 1 (a) 拉压试样 R 0 L 1 L (b) 三点弯曲试样图 6 超声疲劳试样类型 b h Fig.6 Specimentypesfoultasonicfatiguetest (a) Tensionandcompessionspecimen (b) Theepointsbendingspecimen { [ ]} 犔 = 1 actan 1 β 犽犽 tanhβ ( 犔 1 ) -αtanhα ( 犔 ) 1 (8) 式中 :α=accosh( 犚 / 犚 1)/ 犔 1; β =(α - 犽 ) 1/ 由于超声疲劳试验测试材料 10 ~10 10 周次的疲劳性能, 在该范围内, 材料服从胡克定律 振动时试样中间截面的应变和应力计算公式分别为 : εmax = 犃 0 βφ ( 犔 1, 犔 ) (9) σmax = 犈 d 犃 0 βφ ( 犔 1, 犔 ) (10) φ ( 犔 1, 犔 ) = cos ( β 犔 ) coshα ( 犔 1 ) (11) sinhβ ( 犔 1 ) 式中 : 犃 0 为试样端部的纵向位移幅值 ; 在试样材料及几何尺寸一定的条件下, φ ( 犔 1, 犔 ), β 为定值 可见试样中间截面的应力和应变与犃 0 成正比, 超声疲劳试验是通过控制端部位移幅值犃 0 实现的 三点弯曲试样形状为长条形, 其横向振动微分方程为 : 犈犐 μ ( 狓, 狋 ) 狓 +ρ 犫犺 μ ( 狓, 狋 ) =0 (1) 狓式中 : 犈犐为弯曲刚度, 犐 = 犫犺 3 /1 解析法计算的试样共振长度为 : 1 ( ) 犈犺 ( 1 ) 犈犺 犔 = ρ 犳 (13) 犔 0 = (1) ρ 犳根据梁的横力弯曲正应力及挠度关系, 可得到三点弯曲试样中间截面的最大正应力与外加位移幅 值犃 0 的关系为 σmax = 3 犃 0 犈犺, 故当试样材料及几 犔 0 39 何尺寸确定后, 便可由外加幅值犃 0 确定最大正应力 1.. 试验步骤及数据处理超声法疲劳试验一般按如下步骤进行 :1 对所测试样进行测量校准 ; 安装试样, 对称拉压试验中, 试样的一端固定放大器末端, 另一端自由, 非对称拉压试验中, 需两个放大器, 试样两端分别加在两个放大器上 ;3 对所加载荷和试验频率进行参数设置 ; 开始试验, 启动开关将试验频率加速至超声频率后记录下试验数据 犫将所得数据用 Basquin 方程 σa=σ f( 犖 f) λ 来描述, 其中 σa 表示应力幅,σ f 表示疲劳强度系数, 犖 f 表示试验所得疲劳寿命, 以犖 f 为横坐标, 以 σa 为纵坐标绘制超声疲劳犛 犖曲线 由于超声疲劳试验具有很高的频率, 频率的影响使得这些材料的超声疲劳犛 犖曲线沿纵坐标轴向上移动, 因此需要考虑超声频率影响因子 λ 的影响, 并对其结果进行修正, 其中 λ 为常规疲劳应力幅与超声疲劳应力幅 [13] 的比值 1.5 红外热像技术疲劳试验方法 试验方法及试样类型为缩短试验时间 减少试验成本, 能量方法成为疲劳试验研究的重要方法之一 金属材料的疲劳是一个耗散能量的过程, 而温度变化则是研究疲劳过 [15] 程能量耗散极为重要的参量 红外热像技术是一种波长转换技术, 即将目标的热辐射转换为可见光的技术, 利用目标自身各部分热辐射的差异获取二维可视图像, 用计算机图像处理技术和红外测温标定技术, 实现对物体表面温度场分布的显示 分析 [16] 和精确测量 试验一般在高频疲劳试验机上进行, 红外热像仪的精度满足 100 时误差不大于 ±0.1 试验所用材料通常为表面镀锌 经过正火处理的金属材料, 为增大金属表面的比辐射率, 试验时通常在试样表面涂上很薄的一层红外透射涂料 试样按疲劳试验机的正规板样要求及红外热像测试需要设计, 符合 GB/T 金属材料疲劳试验轴向力控制方法 [17] 规定, 试样尺寸及形状如图 3(a) 所示 1.5. 试验步骤及数据处理红外热像技术疲劳试验一般按如下步骤进行 : 1 按要求安装试样 ; 参数设置 ;3 施加略低于材料疲劳极限的载荷, 通过红外热像仪实时观察试样表面温度变化, 记录稳定的温升值 ; 逐渐增大工作载
6 荷, 记录不同载荷水平 不同时刻的热图像和稳定的温升值 ;5 直到试样断裂停止试验 将所得试验数据以所加载的应力载荷为横坐标, 以相对的温升值为纵坐标绘制出相应的应力幅值与试样温升值关系曲线, 如图 7 所示 在工作载荷高于疲劳极限的情况下, 非塑性效应和塑性效应共同主导着试样疲劳过程的热耗散, 引起试样表面温度较大幅度升高 ; 在工作载荷接近疲劳极限时, 主导温度变化的机制复杂, 引起试样表面温升的机制有所转变 因此在工作载荷远离疲劳极限时, 引起试样表面温升的疲劳机制相对单一 明确 故一般取前 3 个数据和最后 个数据分别利用最小二乘法进行线性拟合,Luong [18] 认为两条直线的交点所对应的横坐标数轴即为材料的疲劳极限 结束语 图 7 应力幅值与试样温升值关系曲线 [16] Fig.7 Theelationshipofstessamplitude andtempeatueise [16] 由于疲劳机理和疲劳理论研究进展缓慢, 疲劳问题主要靠疲劳试验解决, 目前虽然有很多种疲劳试验方法, 但这些试验方法均有一定的局限性和不足, 例如一些常规试验方法比较费时费材料, 试验方法相对麻烦, 而一些新型疲劳试验方法相对发展不够完善, 操作麻烦, 所需试验设备比较昂贵且要求较高, 故金属材料疲劳试验方法仍需继续改进和完善, 可以使得试验操作简单, 既不费时费材料, 也不需要要求高精度昂贵的试验设备, 对一些特殊环境下的材料可以探索出更好的疲劳试验方法, 这将是今后 探索发展的目标 参考文献 : [1] 杨晓东, 雷宏刚. 疲劳试验研究的动态分析 [J].Fiend ofscienceamateus,008(): [] HB 金属室温旋转弯曲疲劳实验方法 [S]. [3] 曾春华, 邹十践. 疲劳分析方法及应用 [M]. 北京 : 国防工业出版社,1991: [] 鲁连涛, 张卫华. 金属材料超高周疲劳研究综述 [J]. 机械强度,005,7(3): [5] 周承恩, 谢季佳, 洪友士. 超高周疲劳研究现状及展望 [J]. 机械强度,00,6(5): [6] 童小燕, 姚磊江, 吕胜利. 疲劳能量方法研究回顾 [J]. 机械强度,00,6(S):16 1. [7] 边新孝, 王小群, 谈嘉祯. 用三参数威布尔分布求升降法试验的疲劳极限 [J]. 机械设计与制造,00(1):. [8] 堵百城. 疲劳试验的数据处理 [J]. 理化检验 物理分册,013,9(3): [9] 邵闯, 陶华, 葛森. 一种金属材料疲劳试验的新方法初探 [C]// 第十四届全国疲劳与断裂学术会议论文集 [10] 姬战国, 尹芳芳. 使用高频疲劳试验机检测材料的疲劳寿命 [J]. 工程与实验,008(3):7 9 [11] 倪金刚. 超声疲劳试验技术的应用 [J]. 航空动力学报,1995,10(3):5 8. [1] 徐昊, 胡明敏, 高超干. 一种新的多轴高周疲劳模型 [J]. 理化检验 物理分册,013,9(11): [13] 闰桂玲, 王弘, 高庆. 超声疲劳试验方法及其应用 [J]. 力学与实践,00,6(6):5 9. [1] 彭文杰, 余立, 陈一鸣, 等. 超声疲劳试验技术的应用和研究 [J]. 物理测试,01,3():5 58. [15] 赵红怡, 王景中, 曾凡峰. 红外热成像在线测温系统的研究及其应用 [J]. 基础自动化,1998():5 7. [16] 曾伟, 韩旭. 基于红外热象技术的金属材料疲劳性能研究方法 [J]. 机械强度,008,30(): [17] GB/T 金属材料疲劳试验轴向内控制方法 [S]. [18] LUONG MP.Fatiguelimit evaluation of metals usinganinfaedthemogaphictechnique[j].me chanicsofmateials,1998,8: 櫥櫥櫥櫥櫥櫥櫥櫥櫥櫥櫥櫥櫥櫥櫥櫥櫥櫥櫥櫥櫥櫥櫥櫥櫥櫥櫥櫥櫥櫥櫥櫥櫥櫥櫥櫥櫥櫥櫥櫥櫥櫥櫥櫥櫥櫥 ( 上接第 387 页 ) tuetoughness[c]//poc.3dintenationalpipeline [0] FANGJ,ZHANGJW,WANGL.Anenegybased Confeence,IPC000.Calgay,Albeta,Canada: egessionmethodtoevaluateciticalctoaofpipe ASME,000:7 51. linesteelsbyinstumenteddopweightteatests[j]. [] FANGJ,ZHANGJ W,WANG L.Evaluationof IntenationalJounalofFactue,01,187: cackingbehavioandciticalctoavaluesofpipe [1] PUSSEGODA L N,VERBITS,DINOVITZER A, linesteelfom DWTT specimen[j].engineeing 犲狋犪犾.ReviewofCTOAasameasueofductilefac FactueMechanics,01,1/15:
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中 国 公 路 学 报 年
第 卷 第 期年 月 中 国 公 路 学 报 孟 瑾 朱 平 胡志刚 根据耐久性试验中常用的整车台架试验方法 通过多体动力学模型仿真模拟整车在四轮路面 激励下的运动状态 提取车身与底盘连接位置的载荷历程 采用有限元法分析动载荷作用下的车身 结构响应 基于传统的应力 寿命方法 方法 寻找车身薄弱环节 辨识危险零件应力 双轴性 并选择多轴疲劳损伤参量预测车身疲劳寿命 分析结果表明 结合多体动力学与多轴疲劳的寿命
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中学第二教材：高中语文：选修：语言规范与创新：配套江苏版教材
(1 ) (1 ) (18) : (18) (28) (28) (40) (40) (52) (52) (63) (63) (63) (72) (72) (77) (77) (85) (85) (92) (92) (101) 1 ,,,,,,,400,, 1300,,,,,,,,,,,,,,,,,,,,,, 1., : :,,,,,,,,, :(1),,,, (2),, (3) (4), :,, 2.
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西班牙文学简史
犅狉犲狏犲犎犻狊狋狅狉犻犪犱犲犾犪犔犻狋犲狉犪狋狌狉犪犈狊狆犪 狅犾犪 犛犺犪狀犵犺犪犻犉狅狉犲犻犵狀犔犪狀犵狌犪犵犲犈犱狌犮犪狋犻狅狀犘狉犲狊狊 (CIP) /. : 2005 ( ) 犐犛犅犖 7-81095-810-0 Ⅰ. Ⅱ.1 2 Ⅲ. - Ⅳ. 犐 551.09 犆犐犘 (2005)101131 : ; ; ; ( ) 犻 犻 ; ; : () ; ( ) 20 20059 1 11
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Microsoft Word - 工程力学实验教程-实验讲义
5.5 金属疲劳 在工程实际中, 许多零部件如轴 齿轮 轴承 叶片等, 承受随时间周期性变化的载荷作用, 这种随时间周期性变化的载荷称为交变载荷, 对应的应力称为交变应力 在交变应力作用下, 零部件的破坏形式与静载荷不同, 破坏时的工作应力比静荷作用下强度小得多 承受交变应力的零部件, 经过较长时间运行而发生失效的现象称为疲劳 疲劳破坏是机械零部件早期失效的主要形式 据统计, 约有 0% 以上的零部件失效是由疲劳引起的,
1. (1 ) 2. (3 ) 3. (6 ) 4. (9 ) 5. (12) (14) (16) 6. 7. 8. 9. 10. (18) (21) (25) (28) (31) (34) (37) 11. (39) 12. (41) 13. 14. (45) (48) 15. (51) (54) (57) 16. (60) 17. (64) 18. (68) 1 19. (71) 20. (75)
李俊新 崔 敏 刘艳春 姚艳君 周广芬 孙 宝 河北科技大学理学院 河北石家庄 滦南县职业教育中心基础部 河北滦南 在物理化学实验的基础上 对一级反应的 种不同数据处理模型进行比较和分析 通过对 实验数据处理模型进行系统的比较 来改善传统实验数据处理中存在的一些问题 从而简化数据处 理 减小作图工作量与作图误差 提升实验水平 提高数据处理结果的准确性 一级反应 数据处理模型 过氧化氢 图 过氧化氢分解实验装置图
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33 5 Vol.33,No JournalofHebeiUniversityofScienceandTechnology Oct.2012 : (2012) /,, ( 河北科技大学机械工程学院, 河北石家庄 ) : 利用计算流体
33 5 Vol.33,No.5 2012 10 JournalofHebeiUniversityofScienceandTechnology Oct.2012 :1008-1542(2012)05-0453-06 /,, ( 河北科技大学机械工程学院, 河北石家庄 050018) : 利用计算流体力学软件 FLUENT 的凝固 / 熔化模型, 对双层壁圆筒内填充的铝硅合金相变材料的熔化 / 凝固过程进行了数值模拟,
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第 12 期 薛 红 等 : 低 杂 散 锁 相 环 中 的 电 荷 泵 设 计 1989 犉 犻 犵.2 图 2 电 荷 泵 模 型 犕 狅 犱 犲 犾 狅 犳 犮 犺 犪 狉 犵 犲 狆 狌 犿 狆 图 3 电 荷 泵 电 路 犉 犻 犵 3 犆 犻 狉 犮 狌 犻 狋 狊 犮 犺 犲 犿 犪
第 28 卷 第 12 期 2007 年 12 月 半 导 体 学 报 犆 犎 犐 犖 犈 犛 犈 犑 犗 犝 犚 犖 犃 犔 犗 犉 犛 犈 犕 犐 犆 犗 犖 犇 犝 犆 犜 犗 犚 犛 犞 狅 犾.28 犖 狅.12 犇 犲 犮.,2007 低 杂 散 锁 相 环 中 的 电 荷 泵 设 计 薛 红 李 智 群 王 志 功 李 伟 章 丽 ( 东 南 大 学 射 频 与 光 电 集 成 电 路
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自然科学版 预处理 视盘粗定位 视盘垂直坐标的粗定位 视盘水平坐标的粗定位
自然科学版 文章编号 视网膜图像中视盘的快速自动定位方法 赵晓芳 林土胜 李碧 摘 要 基于眼底视网膜血管的分布结构及视盘本身的特点 提出一种快速自动定位视盘的方法 首先根据视网膜血管的网络分布结构大致定位视盘的垂直坐标 然后根据视盘 的亮度信息及视盘与血管的关系来定位视盘的水平坐标 最后把视盘限定在以粗定位的视盘为中心的一个小窗口内 用 变换精确定位视盘中心 该方法不需要事先分割视网膜血管 也不需要对算法进行训练
JournalofSoiland WaterConservation Vol.32No.6 Dec.,2018 E B WX " < V O 1,= 2 (1. )0 %, ;2. H C, ) (: Z ( 9: 9 )\ - 9
326 201812 JournalofSoiland WaterConservation Vol.32No.6 Dec.,2018 E B WX " < V O 1,= 2 (1. )0 %, 030006;2. H C, 030051) (: Z
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254 20188 ResearchofSoiland WaterConservation Vol.25,No.4 Aug.,2018 = (./ 1, / 2,3,F=G 1,HIJ KLM 1,NO 2,3,-> 1 (1.`O, ` 7 712100;2.Q$I Gb 4@ \F$%)*, ` 7 712100;3.Q$I,O 100049) 0 1:#4RS @,&./,A_0 N 0 L
吉林大学学报 工学版 ２４４ 第 ４ 卷 复杂 鉴于本文篇幅所限 具体公式可详见参考文 献 ７ 每帧的动力学方程建立及其解算方法如图 ３ 所示 图４ 滚转角速度与输入量 η 随时间的变化波形 Ｆｉｇ ４ Ｗａｖｅｆｏｒｍ ｏｆ ｒｏｌｌ ｒａｔｅ ａｎｄ ｉｎｐｕｔ η ｗｉｔｈ ｔｉｍｅ ｃｈａｎｇｉｎｇ 图５ Ｆｉｇ ５ 滚转角随时间的变化波形 Ｗａｖｅｆｏｒｍ ｏｆ ｒｏｌｌ ａｎｇｌｅ ｗｉｔｈ
26 (130) 27 (133) 28 (136) 29 (140) (143) 30 (143) 31 (147) 32 (152) 33 (159) 34 (164) 35 (167) 36 (170) 37 (176) 2005 ( ) (181) (183)
(001) (003) 1 (003) 2 (007) 3 (012) 4 (017) 5 (021) 6 (026) 7 (031) (037) 8 (037) 9 (044) 10 (053) 11 (059) 12 (065) 13 (068) (073) 14 (073) 15 (078) 16 (084) 17 (090) 18 (095) (099) 19 (099) 20 (103)
Ζ # % & ( ) % + & ) / 0 0 1 0 2 3 ( ( # 4 & 5 & 4 2 2 ( 1 ) ). / 6 # ( 2 78 9 % + : ; ( ; < = % > ) / 4 % 1 & % 1 ) 8 (? Α >? Β? Χ Β Δ Ε ;> Φ Β >? = Β Χ? Α Γ Η 0 Γ > 0 0 Γ 0 Β Β Χ 5 Ι ϑ 0 Γ 1 ) & Ε 0 Α
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《分析化学辞典》_数据处理条目_2.DOC
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中华人民共和国出入境检验检疫行业标准 犛犖 / 犜 进出口化妆品中氢溴酸右美沙芬的测定液相色谱法 犇犲狋犲狉犿犻狀犪狋犻狅狀狅犳犱犲狓狋狉狅犿犲狋犺狅狉狆犺犪狀犺狔犱狉狅犿犻犱犲犻狀犮狅狊犿犲狋犻犮狊犳狅狉犻犿狆狅狉狋犪狀犱犲狓狆狅狉狋 犔犻狇狌犻犱犮犺狉狅犿犪狋狅犵狉犪狆犺狔犿
中华人民共和国出入境检验检疫行业标准 进出口化妆品中氢溴酸右美沙芬的测定液相色谱法 犇犲狋犲狉犿犻狀犪狋犻狅狀狅犳犱犲狓狋狉狅犿犲狋犺狅狉狆犺犪狀犺狔犱狉狅犿犻犱犲犻狀犮狅狊犿犲狋犻犮狊犳狅狉犻犿狆狅狉狋犪狀犱犲狓狆狅狉狋 犔犻狇狌犻犱犮犺狉狅犿犪狋狅犵狉犪狆犺狔犿犲狋犺狅犱 2009 02 20 发布 2009 09 01 实施 中华人民共和国国家质量监督检验检疫总局 发布 前 言 本标准的附录
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机 械 工 程 材 料 大连理工大学三束材料改性国家重点实验室 材料科学与工程学院 辽宁大连 对铝热焊接不同预热时间 下 钢轨焊缝的显微组织 力学 性能和断裂机制等进行了研究 结果表明 在上述预热工艺下铝热焊缝处的组织均为铁素体和珠光体 焊缝中心处的硬度最低 缩短预热时间硬度值稍有提高 随着离开焊缝中心距离的增加硬度 值提高 热影响区靠近焊缝处硬度较大 向母材一侧逐渐降低 焊缝处轨头部位的抗拉强度最高
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普通高等教育 “十一五”国家级规划教材 《汽车车身设计》
普通高等教育 十一五 国家级规划教材 汽车车身设计 第七章车身疲劳强度分析基础 第一节疲劳破坏的特征及影响疲劳寿命的因素一 疲劳破坏的特征 二 影响疲劳寿命的因素 概述 1. 疲劳强度问题 汽车行驶中, 由于路面不平整等因素影响, 车身结构通常会受到交变载荷的作用, 由这种交变载荷引起的强度问题 2. 疲劳破坏 在交变载荷重复作用下材料或结构的破坏现象 材料或结构受到多次重复变化的载荷后, 应力值虽没超过材料的强度极限,
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第 期 曹 源 等 形式化方法在列车运行控制系统中的应用
第 卷 第 期 年 月 交通运输工程学报 曹 源 唐 涛 徐田华 穆建成 为了确保列车运行控制系统设计和开发的正确性 比较了仿真 测试和形式化 种能够验证 系统设计正确性的方式 根据列车运行控制系统对安全的苛求性 提出了 个与系统安全相关的重要特性 即实时性 混成性 分布 并发 性 反应性 并分析了与这些特性相关的具体形式化方法 通 过对每种形式化方法的数学基础和应用范围的分析和归类 给出了各种方法的优势和不足
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B53C B6 ( ) Vol.53 No D11 JournalofXiamenUniversity (NaturalScience) Nov.2014 doi: /j.issn P > J M (^ < C,^ ^
B53C B6 ( ) Vol.53 No.6 04D JournalofXiamenUniversity (NaturalScience) Nov.04 doi:0.6043/j.issn.0438 0479.04.06.0 P > J M 7 8 9 (^ < C,^ ^ 350000) GH:: ) ZM 7 XY ) V,3 c : "Z ) 7: ", W c : "E U / ). 3E
86 农 业 机 械 学 报 2009 年 而 造 成 的 水 锤 事 故, 因 此 具 有 构 造 简 单 造 价 低 安 装 方 便 不 受 安 装 条 件 限 制 等 优 点 但 是, 由 于 进 气 和 排 气 时 气 液 两 相 流 过 渡 过 程 的 影 响 因 素 复 杂, 管 道 中
2009 年 6 月 农 业 机 械 学 报 第 40 卷 第 6 期 空 气 阀 水 锤 防 护 特 性 的 主 要 影 响 参 数 分 析 及 优 化 刘 志 勇 刘 梅 清 ( 武 汉 大 学 动 力 与 机 械 学 院, 武 汉 430072) 摘 要 对 空 气 阀 水 锤 防 护 特 性 的 主 要 影 响 因 素 进 行 了 试 验 分 析 结 果 表 明 : 在 合 理 位 置 安
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任春平 邹志利 在坡度为 的平面斜坡上进行了单向不规则波的沿岸流不稳定运动实验 观测到了沿 岸流的周期性波动 波动周期约为 利用最大熵方法和三角函数回归法求得这种波动的主 频率以及幅值 分析了波动幅值在垂直岸线方向的变化 结果表明该变化与沿岸流变化类似 即在 沿岸流最大值附近这种波动强度最大 为了分析波动的机理 利用线性沿岸流不稳定模型对模型实验结果进行了分析 求得了不稳定运动增长模式和波动周期 并与对应实测结果进行了比较
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325 201810 JournalofSoiland WaterConservation Vol.32No.5 Oct.,2018 3 ; *+4@ I Q *.,/01,,,, 2,! 3, 4,5 ( 3 ;, 611130) : 5\ _^J _IM L D a V, L.? K $ 9 a 9 R V _ I. >V 3 1 MD a \:(1)3 3 (>0.25mm), _` J _
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《分析化学辞典》_数据处理条目_1.DOC
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科 学 技 术 与 工 程 卷 强螺栓试件进行加载 加载装置每次可实现对多个 ) 和 ) 高强螺栓进行加载 ) 高强螺栓作为加荷传力试件 疲劳破坏的次序依次为 ) 高强螺栓 ) 高强螺栓 ) 高强螺栓 且规律性较强 ( 试验结果 图 双边加载装置 7$ #$;.4 ( 静载试验结果高强螺栓的静力性能
第 卷 第 期 年 月 科 学 技 术 与 工 程 "#$ %& %& 建筑技术 高强螺栓球节点常幅疲劳性能试验研究及计算 杨 旭 雷宏刚 太原理工大学建筑与土木工程学院 太原 摘 要 对螺栓球节点网架中高强螺栓的常幅疲劳性能展开了相关的理论与试验研究 利用稳定 可靠的疲劳试验加载装置和 *.& 疲劳试验机对高强螺栓的疲劳性能进行试验 并将试验结果与国内相似研究成果进行对比分析 得出了合理的高强螺栓球节点常幅疲劳设计方法
116 西 安 交 通 大 学 学 报 ( 医 学 版 ) 第 35 卷 犜 犺 犲 狉 犲 狊 狆 狅 狀 狊 犲 狉 犪 狋 犲 狅 犳 狅 犞 犈 犕 犘 狑 犪 狊 狉 犲 犿 犪 狉 犽 犪 犫 犾 狔 犾 狅 狑 犲 狉 狋 犺 犪 狀 狋 犺 犪 狋 狅 犳 犮 犞 犈 犕 犘 ( 犘
第 35 卷 第 1 期 2014 年 1 月 西 安 交 通 大 学 学 报 ( 医 学 版 ) 犑 狅 狌 狉 狀 犪 犾 狅 犳 犡 犻 犪 狀 犑 犻 犪 狅 狋 狅 狀 犵 犝 狀 犻 狏 犲 狉 狊 犻 狋 狔 ( 犕 犲 犱 犻 犮 犪 犾 犛 犮 犻 犲 狀 犮 犲 狊 ) 犞 狅 犾.35 犖 狅.1 犑 犪 狀.2014 良 性 阵 发 性 位 置 性 眩 晕 患 者 前 庭 诱
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188 上 海 理 工 大 学 学 报 2013 年 第 35 卷 血 小 板 输 注 在 临 床 治 疗 上 有 重 要 应 用, 然 而, 现 有 的 血 小 板 保 存 方 法 都 存 在 很 大 的 局 限 性, 冷 冻 干 燥 将 为 血 小 板 的 长 期 保 存 提 供 一 种 较 为
上 海 理 工 大 学 学 报 第 35 卷 第 2 期 犑. 犝 狀 犻 狏 犲 狉 狊 犻 狋 狔 狅 犳 犛 犺 犪 狀 犵 犺 犪 犻 犳 狅 狉 犛 犮 犻 犲 狀 犮 犲 犪 狀 犱 犜 犲 犮 犺 狀 狅 犾 犵 狔 犞 狅 犾.35 犖 狅.2 2013 文 章 编 号 :1007-6735(2013)02-0187-06 搁 板 温 度 对 人 血 小 板 冻 干 保 存 的 影
358 上 海 理 工 大 学 学 报 2016 年 第 38 卷 空 气 污 染 是 人 们 当 前 面 临 的 重 大 环 境 问 题, 汽 车 尾 气 的 排 放 是 引 起 这 一 问 题 的 主 要 原 因. 相 较 于 北 方 城 市 因 燃 煤 和 汽 车 尾 气 排 放 综 合 作
上 海 理 工 大 学 学 报 第 38 卷 第 4 期 犑. 犝 狀 犻 狏 犲 狉 狊 犻 狋 狔 狅 犳 犛 犺 犪 狀 犵 犺 犪 犻 犳 狅 狉 犛 犮 犻 犲 狀 犮 犲 犪 狀 犱 犜 犲 犮 犺 狀 狅 犾 犵 狔 犞 狅 犾.38 犖 狅.4 2016 文 章 编 号 :1007-6735(2016)04-0357-05 犇 犗 犐 :10.13255/ 犼. 犮 狀 犽 犻. 犼
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31 4 2012 8 JournalofLanzhouJiaotongUniversity Vol31No4 Aug2012 :1001-4373(2012)04-0097-07 * 张友兵 张 波 ( 100073) : 分析了列车运行过程中的受力情况 给出了制动过程中减速度的计算方法 并采用正向 反向两种迭代方式计算列车制动曲线 两种方式计算出的制动曲线一致 证明了计算制动曲线的方法是正确的
视 1973 年 犎 犪 犾 犻 犱 犪 狔 在 回 顾 当 时 语 言 学 的 发 展 时 说 过 这 样 一 句 意 味 深 长 的 话 : 语 言 学 家 们 终 于 开 始 认 识 到 人 们 是 相 互 交 谈 的 ( 转 引 自 犖 狅 狉 狋 狅 狀, 犇. 牔 犚. 犚 狅 犫 犻
会 话 研 究 的 进 展 王 得 杏 一 引 言 1.50 多 年 前, 英 国 语 言 学 家 犉 犻 狉 狋 犺 (1935) 在 论 述 当 时 的 语 言 学 状 况 时 曾 预 言 研 究 会 话 将 具 有 重 大 意 义 他 说 : 虽 然 语 言 学 家 和 心 理 学 家 都 没 有 开 始 研 究 会 话, 但 正 是 在 这 里 我 们 才 能 找 到 更 好 地 了 解 语
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ANY 疲劳分析模块在压力容器设计中的应用 [ 程伟丘波 ] [ 中国寰球工程公司,0009] [ 摘要 ] 针对基于结构的弹性名义应力值确定的交变应力强度幅的确定方法和设计疲劳曲线的确定方法, 简要叙述了对 JB473-995 钢制压力容器 分析设计标准 中附录 C( 以疲劳分析为基础的设计 ) 的理解 以一受波动压力载荷作用的椭圆封头开孔接管结构为例, 说明 ANY 软件的疲劳分析模块在压力容器设计中的应用方法
第 3 期 楚 中 毅, 等 : 双 重 驱 动 2 DOF 平 面 并 联 机 器 人 系 统 的 研 究 457 稳 定 时 间 所 以, 抑 制 轻 质 柔 性 机 器 人 的 振 动, 提 高 系 统 位 置 分 辨 率 和 精 密 定 位 精 度, 实 现 高 速 高 精 度 操 作 是
第 14 卷 2006 年 6 月 第 3 期 光 学 精 密 工 程 OpticsandPrecisionEngineering Vol.14 No.3 Feb.2006 文 章 编 号 1004 924X(2006)03 0456 07 双 重 驱 动 2 犇 犗 犉 平 面 并 联 机 器 人 系 统 的 研 究 楚 中 毅 1, 崔 晶 2, 孙 立 宁 3, 曲 东 升 3 (1. 清 华
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浙江大学材料与化学工程学院博士学位论文铝内衬轻质高压储氢容器强度和可靠性研究姓名 : 开方明申请学位级别 : 博士专业 : 化工过程机械指导教师 : 郑津洋 20070801 浙江人学工学博士学位论文 同几何结构的金属材料的有限元计算结果 轴向位移云图见图３
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北大绿卡：新课标教材课时同步讲练 七年级语文下 人教版
: : : : : : : (CIP) : /,. :,2007 3 ISBN978 7 5602 4795 3 Ⅰ.. Ⅱ.1. 2. Ⅲ. Ⅳ.G634 CIP(2007) 037245 118 (130117) :0431 85695744 85688470 :0431 85695734 :htp: www nenup com :sdcbs@mail jl cn :nenupyuwen@yahoo.cn
器之 间 向一致时为正 相反时则为负 ③大量电荷的定向移动形成电 流 单个电荷的定向移动同样形成电流 ３ 电势与电势差 １ 陈述概念 电场中某点处 电荷的电势能 Ｅ ｐ 与电荷量 ｑ Ｅｐ 的比值叫做该点处的电势 表达式为 Ｖ 电场中两点之间的 ｑ 电势之差叫做电势差 表达式为 ＵＡＢ Ｖ Ａ ＶＢ ２ 理解概念 电势差是电场中任意两点之间的电势之差 与参考点的选择无关 电势是反映电场能的性质的物理量
前 言 本标准的附录 A 为资料性附录 本标准由国家认证认可监督管理委员会提出并归口 本标准由中华人民共和国上海出入境检验检疫局负责起草 本标准主要起草人 : 倪昕路 韩丽 周瑶 郭德华 朱坚 本标准系首次发布的检验检疫行业标准 Ⅰ
中华人民共和国出入境检验检疫行业标准 犛犖 / 犜 2326 2009 食品及油脂中反式脂肪酸含量的检测傅立叶变换红外光谱法 犇犲狋犲狉犿犻狀犪狋犻狅狀狅犳狋狉犪狀狊犳犪狋狔犪犮犻犱狊犻狀犳狅狅犱狊狋狌犳犪狀犱狅犻犾狊 犉犜犐犚犿犲狋犺狅犱 2009 07 07 发布 2010 01 16 实施 中华人民共和国国家质量监督检验检疫总局 发布 前 言 本标准的附录 A 为资料性附录 本标准由国家认证认可监督管理委员会提出并归口
第 2 期 王 玉 龙, 等 : 异 地 高 考 的 博 弈 论 分 析 195 2003 年, 国 务 院 针 对 随 迁 子 女 在 城 市 接 受 义 务 教 育 的 问 题, 提 出 了 以 流 入 地 管 理 为 主 以 公 办 学 校 为 主 的 两 为 主 政 策, 允 许 随 迁 子
上 海 理 工 大 学 学 报 第 37 卷 第 2 期 犑. 犝 狀 犻 狏 犲 狉 狊 犻 狋 狔 狅 犳 犛 犺 犪 狀 犵 犺 犪 犻 犳 狅 狉 犛 犮 犻 犲 狀 犮 犲 犪 狀 犱 犜 犲 犮 犺 狀 狅 犾 狅 犵 狔 犞 狅 犾.37 犖 狅.2 2015 文 章 编 号 :1007-6735(2015)02-0194-05 犇 犗 犐 :10.13255/ 犼. 犮 狀 犽 犻.
(CIP) /. :,2005 9 ISBN 7 81058 905 9 Ⅰ.... Ⅱ.... Ⅲ. Ⅳ.D926 CIP (2005) 084793 ( 99 200444) (htp://www.shangdapres.com 66135110) : 890 1240 1/32 8 162 2
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B53A B4 ( B ) Vol.53 No B7C JournalofXiamenUniversity (NaturalScience) Jul.2014 doi: /j.issn < 5, 6 犚犖犃 / 犇犖犃 J*
B53A B4 ( B ) Vol.53 No.4 2014B7C JournalofXiamenUniversity (NaturalScience) Jul.2014 doi:10.6043/j.issn.0438 0479.2014.04.028 34 3< 5, 6 犚犖犃 / 犇犖犃 J*!,, 2 (WX @ ) @T, DY@ 2., WX 361102) MN: \Z \ 23 4(
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第 30 卷第 6 期张衡镜等 :16Mn 钢海底管道材料疲劳裂纹扩展试验研究 159 海底管道长期处于恶劣多变的海洋环境中, 在外部载荷及管内流体的综合作用下易发生失效破坏 [1 2] 研究表明, 波浪和海流的反复冲刷作用及海底地形变化导致海管形成悬空段, 继而引发疲劳破坏是海管失效的主要原因 [
![第 30 卷第 6 期张衡镜等 :16Mn 钢海底管道材料疲劳裂纹扩展试验研究 159 海底管道长期处于恶劣多变的海洋环境中, 在外部载荷及管内流体的综合作用下易发生失效破坏 [1 2] 研究表明, 波浪和海流的反复冲刷作用及海底地形变化导致海管形成悬空段, 继而引发疲劳破坏是海管失效的主要原因 [](/thumbs/93/113233919.jpg "第 30 卷第 6 期张衡镜等 :16Mn 钢海底管道材料疲劳裂纹扩展试验研究 159 海底管道长期处于恶劣多变的海洋环境中, 在外部载荷及管内流体的综合作用下易发生失效破坏 [1 2] 研究表明, 波浪和海流的反复冲刷作用及海底地形变化导致海管形成悬空段, 继而引发疲劳破坏是海管失效的主要原因 [")
第 30 卷第 6 期 2018 年 12 月 文章编号 :1673?1506(2018)06?0158?06 中国海上油气 CHINAOFSHOREOILANDGAS Vol.30No.6 Dec.2018 DOI:10 1935/j.isn.1673?1506.2018.06.020 16 犕狀钢海底管道材料疲劳裂纹扩展试验研究 张衡镜 1 邵永波 1 杨冬平 2 (1. 西南石油大学机电工程学院四川成都
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