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- 椅 倪
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1 New RC 柱之構件設計 歐昱辰教授台灣科技大學營建工程系 期中審查簡報
2 簡報大綱 一 New RC 材料強度 二 軸力與撓曲強度 斷面極限狀態 混凝土等效應力塊修正係數 軸力計算強度 軸力與彎矩聯合作用之強度 材料強度對 PM 互制關係之影響 最大可能彎矩強度 M pr 三 剪力強度 構材標稱剪力強度 混凝土標稱剪力強度 ( V n = V + Vs ) V 四 耐震圍束設計 前言前言 設計公式 測試計畫 討論 研究結論 五 New RC-PM 操作說明 New RC-PM 程式介紹 New RC-PM 驗證正確性 計算例 & 操作說明 剪力鋼筋之標稱剪力強度 V n V s 標稱剪力強度 - 保守性驗證
3 一 New RC 材料強度 混凝土強度 ( ): MPa ' 2 (700 ~ 1000 kg/m ) 鋼筋強度 ( y ): 2 SD685 SD690 ( 685 MPa or 7000 kg/m ) y y 2 SD685 SD690 ( 685 MPa or 7000 kg/m ) y y 2 1 MPa kg/m
4 二 軸力與撓曲強度 斷面極限狀態 混凝土等效應力塊修正係數 軸力計算強度 軸力與彎矩聯合作用之強度 期中審查簡報 材料強度對 PM 互制關係之影響 最大可能彎矩強度 M pr
5 斷面極限狀態 極限狀態定義 混凝土最大受壓應變為 0.003, 應力之分布規定為矩形 混凝土受拉強度假設為零 鋼筋應力應變行為假設為完美彈塑性 壓力區 ' 1 1 中性軸 斷面極限狀態 - 混凝土應力分布示意圖 與現行規範差異 : ' '
6 混凝土等效應力塊修正係數 等效應力塊修正係數 (, ) 定義 強度修正係數 1 依 ITG-4.3R-07 的建議公式計得 2. 壓力區深度修正係數 1 之規定與現行規範相同 ( 1, 1) 1 1 現行規範建議公式 (ITG-4.3R-07) ( 280) 現行規範 建議公式 ( ' 560) 等效應力塊修正係數公式 ( 式中單位 : kg/m ) 1 ' 等效應力塊強度修正係數與關係圖 1 ' ' 2 (kg/m )
7 軸力計算強度 無偏心載重下之軸力計算強度 P 0 : 現行規範 P A A A ' ( g st ) st y 建議公式 (ITG-4.3R-07) P A A A ' 0 1 ( g st ) st y 2 y 6120 kg/m (1) 根據 ITG-4.3R-07 之建議,P 0 同樣依 α 1 修正強度 (2) 極限狀態下, 鋼筋最大受壓應變為 0.003, 對應之應力為 6120 kg/m 2 ' (600 MPa) 軸力計算強度之最大允許值 P n,max : 螺箍柱 : P n,max = 0.85P 0 h s kg/m s kg/m s kg/m s kg/m 橫箍柱 : P n,max = 0.8P 0 無偏心載重 - 應變 / 應力分布 ( 極限狀態 )
8 軸力與彎矩聯合作用之強度 計算方式 : 採用前述等值應力塊之規定, 按力平衡 ( 載重分為單軸與雙軸彎矩 ) 平面保持平面以及鋼筋與混凝土變形諧和加以計算 X 壓力區 h x 中性軸 s1 s2 s3 1 x ' 1 P s1 P s2 P s3 P 1 1x 2 極限狀態 - 軸力與單軸彎矩 s4 P s4 b ' X X 壓力區 Y h 中性軸 b x s1 s2 s3 s4 s5 s6 s7 s8 s9 s10 ' 1 1 x 1 x P s1 2 1 P P s2 P s3 P s4 P s5 P s6 P s7 P s8 P s9 P s10 極限狀態 - 軸力與雙軸彎矩
9 ( t ) 軸力與彎矩聯合作用之強度 φp n (t) 計算例 : ( 斷面 曲線取自 New RC-PM) (P (P u u,m,m u u ) φp P-M n - φmurve n D Unit:m = 700kg/m y = 6850kg/m 2 ρ l =2.5% 單軸設計載重 : P u = 1500t M u = 600t-m 雙軸設計載重 : P u = 1500t M ux = M uy = 600t-m P (t) φp P n φm M n x (t-m) φm M ny (t-m) y 1 PM 曲面 載重點 單軸 φ P- φ M 互制曲線與設計載重之關係 φm M xnx (t-m) 雙軸 φ P- φ M 互制曲線與設計載重之關係
10 材料強度對 PM 互制關係之影響 α 1 對 PM 互制關係之影響 以前述計算例繪製 PM 互制關係 ( = kg/m 2 ) 比較 0.85 與 α 1 之 PM 圖差異 ( 等偏心距 ) 現行規範建議公式 等效應力塊強度修正係數與關係圖 1 ' ' P n (t) 2 (kg/m ) a b L n L ' [ ' =560 (kg/m 2 )] 0.85 ' [ ' =1000 (kg/m 2 )] 0.85 ' [ ' =560 (kg/m 2 )] 1 ' [ ' =700 (kg/m 2 )] 1 ' [ ' =1000 (kg/m 2 )] 0.85 ' [ ' =700 (kg/m 2 )] 1 = ( ' -560) (kg/m 2 ) 0.70 < 1 < 0.85 a ( L n L 0.85 ) min =0.97 b ( L n L 0.85 ) min = M n (t-m) 修正至 α 1 對 PM 關係之影響
11 材料強度對 PM 互制關係之影響 0.85 α 1 是否有必要? 探討方式 : 1. 蒐集柱撓曲 撓剪破壞試體資料 ( 共 18 座 ) 2. 以 0.85 α 1 分別繪製試體 PM 曲線 3. 點上實驗強度座標 (M exp, P exp ) 有三座試體 L exp /L 0.85 小於 1, 有必要修 4. 計算至原點距離正等效應力塊強度 L exp 5. 以等偏心距 e 計算 L n L 求得 L exp /L n L exp /L 0.85 L exp = e = 2 P exp 2 + M exp L n = P 2 2 n + M n M exp P exp 2 2 L 0.85 = P M 0.85 試體 L exp L n L exp L 0.85 E TC TC B B B B B T70-N29-D T70-N42-D T70-N46-D T100-N43-D T T T NEWRC NEWRC NEWRC 平均值
12 材料強度對 PM 互制關係之影響 y 對 PM 互制關係之影響 ( 斷面同計算例 ) y =4200 (kg/m 2 ) 1. y = :PM 強度整體提升 P n (t) y =6850 (kg/m 2 ) y =6120 (kg/m 2 ) M n (t-m) 壓力區 y = : 壓力控制斷面強度未提升 ( 最大壓應變 ) x 6120 s y = 6850 (kg/m 2 ) y = 6120 (kg/m 2 ) X h 中性軸 b 壓力控制斷面示意圖 t y ( 拉力筋未降伏 ) 鋼筋彈塑性模型 ( 單位 :kg/m 2 ) s
13 最大可能彎矩強度 M pr M pr 的應用 - 設計剪力 : V e M pr1 pr2 l u M ( l : 柱之淨高 ) 低估 M pr 可能導致柱端產生塑鉸前, 剪力破壞先行發生 既有的 M pr 計算方式 : u l u P u M pr2 V e 分類 現行規範 公路橋梁耐震設計規範 V e M pr1 M 1.3M n pr 鋼筋降伏應力 =1.25 計算彎矩強度 y P u 現行規範僅考量鋼筋超強效應
14 最大可能彎矩強度 M pr 既有的 M pr 計算方式可否沿用? 現行規範 公路橋梁耐震設計規範 M 2 M pr pr1 M n M exp 1 代表低估最大彎矩強度 M pr 壓力控制斷面普遍不保守 (1.3 ) 拉力控制 過渡斷面採 M pr2 可得保守結果 試體 斷面分析破壞模式 M exp M pr1 M exp M pr2 E5 過渡 TC1 過渡 TC2 壓力 B1 壓力 B3 壓力 B5 壓力 B2 壓力 B4 壓力 T70-N29-D4 壓力 T70-N42-D4 壓力 T70-N46-D3 壓力 T100-N43-D4 壓力 T100-1 壓力 T100-2 壓力 T100-3 壓力 NEWRC1 拉力 NEWRC4 過渡 NEWRC5 拉力 平均值 x 變異係數 x
15 最大可能彎矩強度 M pr 彎矩超強效應與軸力比 (P exp /P b ) 之關係 拉力控制 過渡斷面 壓力控制斷面 M exp M n test data 彎矩超強效應與軸力比呈正相關 1) 混凝土壓力區面積 P exp /P b 2) 混凝土超強效應 M pr 之計算應考量軸力比之影響 P exp /P b
16 最大可能彎矩強度 M pr M pr 建議式 : M pr = Ω M M n Ω M = Ω M 非壓力控制 (Ω M =1.3) Ω M P u P b P u P b Ω M =0.227( P u P b -1)+1.3 壓力控制 (Ω M 線性增加 ) 壓力控制 (Ω M =1.7) P u P b 試體 斷面分析破壞模式 M exp M pr1 M exp M pr2 M exp M pr E5 過渡 TC1 過渡 TC2 壓力 B1 壓力 B3 壓力 B5 壓力 B2 壓力 B4 壓力 T70-N29-D4 壓力 T70-N42-D4 壓力 T70-N46-D3 壓力 T100-N43- D4 壓力 T100-1 壓力 T100-2 壓力 T100-3 壓力 NEWRC1 拉力 NEWRC4 過渡 NEWRC5 拉力 平均值 x 變異係數 x
17 最大可能彎矩強度 M pr 三種 M pr 保守性比較 : M exp / M pr alulate method o M pr M exp /M pr1 (1.25 y ) M exp /M pr2 (1.3M n ) M exp /M pr ( M n ) 不保守 P exp / P b 保守
18 三 剪力強度 構材標稱剪力強度 ( V n = V + V s ) 混凝土標稱剪力強度 V 剪力鋼筋之標稱剪力強度 V n V s 標稱剪力強度 - 保守性驗證
19 構材標稱剪力強度 ( V n = V + V s ) 同現行規範 V V V n s 構材標稱剪力強度 混凝土標稱剪力強度 剪力鋼筋標稱剪力強度
20 分類現行規範建議公式 1. 混凝土抗壓強度上限 2. 簡單式 混凝土標稱剪力強度 V 現行規範與建議公式列表 700 kg/m ' 2 N u ' V b w 10 4 A g 1300 kg/m d 2 單位 :kg/m ' 2 3. 詳細式 4. 詳細式上限 V ' u 0.93 bwd 1 35 Ag ' Vd u V w bwd M m 4h d M m M u Nu 8 N V N ' u 0.93 bwd ' b d Nu Nu or ' ' Ag Ag w
21 混凝土抗壓強度上限 V,test / V, ACI Simpliied V,test / V, ACI Detailed V,test / V, Proposed 混凝土標稱剪力強度 V 1300(kg/m 2 ) Mean =1.61 COV = 0.21 保守趨勢下降 Mean =0.96 COV = 0.16 Mean =1.49 COV = ' (MPa) 建議上限 : 36.1 ( kg/m 2 ) 1300 (kg/m 2 )
22 混凝土標稱剪力強度 V 1. 混凝土標稱剪力強度 - 建議上限值 : N u α V N N u Nu or ' ' bwd Ag Ag ' u 0.93 bwd ' 2. 為何修訂上限值? 當混凝土一主軸向受壓時, 另一軸向的抗拉強度下降, 因此以 α 考量構材軸壓提高時, 混凝土抗剪強度隨之下降之行為 σ t σ t Max σ C (Compression) (Tension) σ (Tension) t Max σ σ t (Compression) 構材主應力微素示意圖 混凝土雙軸拉壓應力之關係圖
23 混凝土標稱剪力強度 V 混凝土剪力強度計算模型 - 保守性比較 : V,test / V, ACI Simpliied Mean =1.61 COV = 0.21 規範簡單式 - 多數保守 V,test / V, ACI Detailed Mean =0.96 COV = 0.16 規範詳細式 - 多數不保守 V,test / V, Proposed 實際強度 計算強度 Mean =1.49 COV = Axial load ratio (P/A g ') 軸力比 建議詳細式 - 多數保守 規範簡單式 建議詳細式在不同軸壓比之計算多數保守
24 剪力鋼筋之標稱剪力強度 Vs 現行規範與建議公式列表 : 剪力鋼筋規定項目 現行規範 建議公式 2 單位 :kg/m 設計降伏強度上限 yt kg/m yt kg/m 標稱剪力強度 V s 最少剪力鋼筋量 A v,min A v,min b s V s 3.5b s ' w w 0.2 yt yt A d v s yt 0.38Vs A V,min ytd 3N 0.4or A g u ' 鋼筋最大剪力強度 V s,max V ' s,max 2.12 w b d
25 剪力鋼筋之標稱剪力強度 柱剪力破壞模式介紹 : Vs V=Vu V=Vu Vu ailure drit ailure drit V ailure drit Fore Fore Fore V=Vu V=Vu V<Vu Drit (%) Drit (%) Drit (%) A 類型 B 類型 C 類型 試體發生剪力斜拉裂縫後, 無法提升層間變位角 可接受標準
26 剪力鋼筋之標稱剪力強度 柱試體破壞模式與剪力鋼筋應力 : Vs 柱試體名稱 (MPa) A ρ t (%) P A g Drit 極限狀態 σ st (MPa) 破壞型式 C 0.15% A C A C % A C A % C A % C B C 0.15% B C B C 0.26% B C B % B B % C 柱試體名稱 (MPa) C ρ t (%) P A g 極限狀態 Drit σ st (MPa) 破壞模式 A C % A C C 0.26% 0.3 C A C % B C % C D % A D % A D % D % A A D % B D % C B % C
27 剪力鋼筋之標稱剪力強度 剪力鋼筋設計降伏強度上限 : Vs 柱試體破壞類型 A, 其剪力鋼筋應力範圍為 MPa 柱試體破壞類型 B, 其剪力鋼筋應力分佈範圍為 MPa 柱試體破壞類型 C, 其剪力鋼筋應力分佈範圍為 MPa 透過最少剪力鋼筋量之規定, 可將破壞控制在類型 B 與 C, 則 yt 600 MPa (6000 kg/m 2 )
28 剪力鋼筋之標稱剪力強度 最少剪力鋼筋量 A v,min : 1. 設置最小剪力鋼筋量 A v,min 理由 : Vs (1) 剪力斜向裂縫產生時, 剪力鋼筋量過低, 可能導致內部應力分配失敗, 進而開裂即破壞 (2) 增加剪力鋼筋用量, 可使破壞模式趨於 B C 類型 2. 最小剪力鋼筋量 A v,min 建議計算式 : A V,min 0.38Vs d u ' yt 3N 0.4or A g 混凝土強度越大, 剪力斜向裂縫對應強度越大 最小剪力鋼筋量應與混凝土強度呈正比例關係
29 剪力鋼筋之標稱剪力強度 剪力開裂後應力重分配 : Vs 剪力鋼筋抗剪力不足以承擔混凝土開裂造成之力量重分配 剪力鋼筋抗剪力有效承擔混凝土開裂造成之力量重分配
30 剪力鋼筋之標稱剪力強度 最少剪力鋼筋量驗證 A v,min : Vs V,ACI simpliied ACI 簡單式 V,proposed 建議詳細式 Reserve Strength P/A g '< 0.3 P/A g '> 0.3 Reserve Strength P/A g '< 0.3 P/A g '> 0.3 Reserve Strength P/A g '< 0.3 P/A g '> t / t min ACI 建議公式 : 現行規範 : A A v,min v,min V s d yt t / t Prop1 b s ' w w 0.2 yt yt 3N 0.4or A g 3.5b s u ' t / t Prop2
31 剪力鋼筋之標稱剪力強度 Vs 剪力鋼筋標稱剪力強度 V s - 驗證 : 1600 V test - V,proposed (kn) V test V Mn Mean =2.00 COV = V s = A v s ytd and yt 600 MPa V s
32 剪力鋼筋之標稱剪力強度 剪力鋼筋最大剪力強度 V s,max : Vs V s,max 此上限值之訂定, 為避免因剪力鋼筋過多, 使得剪力鋼筋未達最大應力前, 壓力區混凝土已先壓碎 2 V s,max = 0.66 b w d V s / V s,aci Max 1 0 V test V Mn No Speimens
33 構材標稱剪力強度 V n - 保守性驗證 ACI 簡單式 ( 同現行規範 ) 建議詳細式 V u,test (kn) V u,test (kn) Mean =1.40 COV = Mean =1.32 COV = V ACI Simpliied (kn) V Proposed (kn) 現行規範剪力強度簡單式 建議之詳細式可保守預測資料庫內試體之剪力強度
34 四 耐震圍束設計 前言 設計公式 測試計畫 討論 研究結論 期中審查簡報
35 2.7 m 前言 - 臺灣高樓層建築發展 1.2 m 2.2 < 高深比 < 3 柱尺寸過大 使用高強度材料縮減尺寸
36 前言 - 高樓層建築之底層柱 G. L. 底層柱 承受極大之軸力 變形能力降低 耐震圍束效果?
37 前言 - 柱變形能力之合格標準 0.8V max 時之層間位移比 設計地震 ( 回歸期為 475 年 ) 最大考量地震 ( 回歸期為 2500 年 ) 2% 3%
38 設計公式
39 現行土木 規範設計公式 橫箍柱 ( 土木 ) A sh sb max yt A g yt Ah 保護層剝落 其中 yt 700MPa
40 美國現行 ACI 規範設計公式 橫箍柱 (ACI ) yt Ash A g max sb yt Ah A 0.2k knk p A yt g h 當 P 0.3A g 或 70MPa 其中 yt 700MPa
41 鋼筋混凝土柱之軸力破壞行為 P P M 壓力破壞 : 混凝土受壓擠碎破壞, 但拉力鋼筋未降伏 P b 拉力破壞 : 拉力鋼筋先降伏, 而 M 混凝土擠碎破壞在後 M M P P > P b P < P b ϕ
42 A sb k p 軸力參數 k p 0.2kk k A sh g n p yt Ah P A g 承受軸力圍束箍筋量 A sh / sb 土木 ACI ACI ACI : 箍筋量隨軸力變化而調整 土木 : 無論軸力大小, 箍筋量維持不變 P / A g '
43 高軸力作用下圍束箍筋量之差異 A sh / sb 土木 ACI ACI ACI 土木 壓力控制下矩形柱設計軸力 P o = 0.52P o Study Case: 1.59% 0.99% A A sh sh y yt / sb / sb = 70 MPa = 685 MPa = 785 MPa, ACI , 土木 P / A g '
44 高軸力作用下圍束箍筋配置之差異 P A = 0.45 > 0.3 g Study Case: ( mm) 土木 ACI 普通強度 yt = 30 MPa = 420 MPa A sb sh = 0.73% A sb sh = 1.02% +40% 高強度 yt = 70 MPa = 785 MPa A sb sh = 1.14% A sb sh = 1.59% +40%
45 高強度混凝土之脆性行為
46 混凝土強度參數 k Ash A 0.2k kk n p sb A k yt h g 混凝土強度 圍束箍筋量 (MPa) k %
47 橫箍柱圍束之拱效應 拱效應 較佳之拱效應
48 彎鉤有效性參數 k n A sb 0.2kknk A sh g p yt Ah k n nl n -2 l n l k n % n l 為受耐震彎鉤圍束之主筋數量 所有主筋必須使用耐震彎鉤加以圍束
49 k n 對於圍束箍筋配置之影響 土木 ACI ACI 31 OK NG 單側耐震彎鉤 雙側耐震 OK NG 隔根挫曲圍束 全部挫曲
50 PEER 柱測試資料庫 Most o the database was assembled by Mihael Berry, Haili Camarillo (2003) Number o Retangular Columns speimen:145 Number o Spiral Reinored Columns speimen:50 Parameter Value Minimum Maximum Average yt, ksi (MPa) 36 (255) 200 (1420) 80 (550), ksi (MPa) 3 (20.2) 17 (118.0) 8.6 (60.4) s, in. (mm) 1 (25.4) 9 (229) 3 (77.5) A sh /sb, % A st /A g, % A g, in. 2 (mm2) 36 (23,200) 558 (360,000) 143 (92,500) P/A g
51 柱變形能力之檢討方式 Drit Ratio (%) Q2 Q1 變形能力合格 保守 OK 3% 變形能力不合格 Q3 NG 不滿足規範 1 不保守 Q4 滿足規範 A sh, Test / A sh, Code
52 以土木 檢核 PEER 資料庫 10 9 Q2( 保守 ) Q1 (OK) 不滿足規範 P / A g < 0.2 滿足規範 P / A g < P / A g < P / A g < P / A g 0.4 P / A g Drit Ratio, % 不保守點多為高軸力柱試體 Q3(NG) Q4 ( 不保守 ) A sh, Test / A sh,
53 以 ACI 檢核 PEER 資料庫 Q2( 保守 ) Q1 (OK) 不滿足規範 P / A g 0.2 P / A < 0.2 g < 0.4 滿足規範 P / A g 0.2 P / A < 0.2 g < P / A g 0.4 P / A g Drit Ratio, % 規範趨於保守 Q3(NG) Q4 ( 不保守 ) A sh, Test / A sh, ACI
54 測試計畫
55 NCREE 柱試體規劃 H/B 3 ( 符合現況 ) 雙曲率加載 ( 作用剪力高 ) 600 mm V mn M n = H / 2 柱 1800 mm M n B V mn H M n V mn
56 NCREE 實驗設備 Multi-Axial Testing System MATS 反力牆 x x y z z y 900 1FL Unit : mm Load (t) Disp. (m) x y z ,000 ±1.2 ±
57 側力加載歷時 Lateral Load Axial Load P 0.3 A g 固定軸力下進行反覆載重試驗 Drit Ratio (%) % % % % % 0.25% 0.50% % % 1.50% % % % Cyle
58 NCREE 歷年高強度矩形柱試體 設計強度 年度 試體數量 (MPa) y (MPa) 685 yt (MPa) 785 主筋比 2.25% 2.25% 2.94% 2.60% 0.87% A sh /sb ~ 1.22% 0.52 P/A g ~ % ~ 1.90% 0.29 ~ % 1.35% ~ 0.46 總計 16
59 NCREE 設計參數之差異 軸力大小 0.3 P / A g < P / A g P / A 0.5 P / A 0.03 g g < 0.5 繫筋彎鉤型式 0.02 單側耐震彎鉤 8 A sh / sb 0.01 兩側耐震彎鉤 P / A g '
60 以 ACI 檢核 NCREE 資料庫 Q2( 保守 ) Q1 (OK) 0.3 P / A 0.5 P / A g g < 0.5 Drit Ratio, % 兩種彎鉤配置皆未出現於, 右下角不保守區域 2. 相近的橫向箍筋用量比例下, 兩種彎鉤配置, 多數得相近的層間位移比 Q3(NG) Q4 ( 不保守 ) A sh, Test / A sh, ACI
61 討論 yt 強度設計上限 繫筋端部彎鉤細節
62 討論 yt 強度設計上限 繫筋端部彎鉤細節
63 橫向箍筋降伏現象 部分橫向鋼筋達降伏應變, 甚至斷裂 已達降伏應變 橫向鋼筋鬆脫 橫向鋼筋斷裂 Drit Ratio (%) 材料強度 : 設計上限 : yt = 785 MPa yt 700MPa
64 橫箍柱設計公式 美國 ACI 紐西蘭 NZS 3101: yt Ash A g max sb yt Ah A 0.2k knk p A yt g h A 1.3 m A P sb A A ' sh t g ' 3.3 h yt g 其中 yt 700MPa 其中 yt 800MPa yt 800MPa
65 橫向鋼筋 yt 提高至 800 MPa 0.3 P / A 0.5 P / A g g < yt 700 MPa 10 yt 800 MPa Drit Ratio, % Drit Ratio, % A sh, Test / A sh, ACI A sh, Test / A sh, ACI
66 設計公式之修訂建議 ACI yt A sh A g max sb yt Ah A 0.2k knk p yt A g h 修訂建議 yt Ash A g max sb yt Ah A 0.2k knk p A yt g h 其中 yt 700MPa 主筋必須使用耐震彎鉤加以圍束 其中 yt 700MPa 800MPa
67 圍束箍筋配置之差異 Study Case: ( mm) 高強度材料 yt = 70 MPa = 785 MPa P A = 0.45 > 0.3 g 土木 yt 700 MPa A sb sh = 1.04% D16@110mm ACI k yt n 700 MPa =1.14 A sb sh = 1.46% 兩側耐震彎鉤 D16@130mm +40% 修訂建議 k yt n 800 MPa =1.14 A sb sh =1.27% 兩側耐震彎鉤 D16@150mm -13%
68 討論 yt 強度設計上限 繫筋端部彎鉤細節
69 箍筋配置細節試體參數 T70-1 T70-2 T70-3 T70-4 斷面尺寸 (mm) 彎鉤型式 (MPa) 70 y (MPa) 685 yt (MPa) 785 垂直鋼筋 4-D32, 8-D25 主筋比 2.60% 橫向鋼筋 D13@90mm A sh /sb 1.35%
70 交錯配置之影響 T70-1 T 彎鉤 彎鉤交錯配置 T 彎鉤非交錯配置 T 彎鉤 彎鉤端 彎鉤端
71 遲滯迴圈與包絡線 Speimen ID (MPa) T70-1 V max Drit@V max T70-2 (kn) (%) Drit@0.8V 0.8V max max (%) P/A g T T T70-1 T T70-1 T Load, kn 0 Load, kn 單側耐震彎鉤且交錯配置與兩側耐震彎鉤之 層間位移比皆符合規範要求 Drit Ratio, % Drit Ratio, %
72 遲滯迴圈與包絡線 Speimen ID T70-3 V max Drit@V max T70-4 (MPa) (kn) (%) Drit@0.8V 0.8V max max (%) P/A g T T T70-3 T T70-3 T Load, kn 0 Load, kn 單側耐震彎鉤未交錯配置之層間位移比不符 合規範要求遲滯迴圈 包絡線 Drit Ratio, % Drit Ratio, %
73 設計公式之修訂建議 ACI yt A sh A g max sb yt Ah A 0.2k knk p yt A g h 修訂建議 yt Ash A g max sb yt Ah A 0.2k knk p A yt g h 其中 yt 700MPa 其中 yt 700MPa 800MPa 所有主筋必須使用耐震彎鉤加以圍束放寬使用單側耐震彎鉤且交錯配置, 但須提高圍束箍筋量
74 圍束箍筋配置之差異 T70-1 P = 0.4 A g k yt n Ash 1.12% sb 800 MPa =1.14 D16@170mm P = 0.5 A g k yt n =1.14 Ash 1.46% sb 800 MPa D16@130mm T70-2 yt kn =1.25 Ash 1.27% sb 800 MPa D16@150mm yt kn =1.25 Ash 1.59% sb 800 MPa D16@120mm +13% +9%
75 研究結論
76 研究結論 建議採用 ACI 之柱圍束箍筋量設計公式, 但作局部修正 橫向鋼筋 yt 提高至 800 MPa, 可降低圍束箍筋量 應可放寬使用單側耐震彎鉤並交錯配置, 但須提高圍束箍筋量
77 設計公式修訂建議 橫箍柱 (ACI ) yt Ash A g max sb yt Ah A 0.2k knk p A yt g h 當 或 P > 0.3 A g > 70MPa 其中 yt 800MPa 放寬使用 彎鉤並交錯配置, 但須提高圍束箍筋量
78 五 New RC-PM 操作說明 New RC-PM 程式介紹 New RC-PM 驗證正確性 計算例 & 操作說明 期中審查簡報
79 New RC-PM 程式介紹 因應強度修正係數 α 1 的更動, 本研究開發 New RC-PM( 高強度鋼筋混凝土柱軸力與彎矩強度互制關係電腦程式 ) 供撓曲與軸力設計時使用 現行規範建議公式 (ITG-4.3R-07) ' 2 (kg/m ) New RC-PM 的優點 : 1. 未來將上傳國震中心 NewRC 專區, 提供免費下載 2. 內建強度修正係數 α 1 計算公式, 依 自動調整 3. 提供輸入視窗 公英制單位輸入 斷面繪製 單雙軸 PM 互制曲線繪製 截圖功能 PM 互制關係座標輸出等多項功能
80 New RC-PM 介紹 New RC-PM 輸入視窗 # Unit:m
81 New RC-PM 介紹 New RC-PM 互制關係繪製功能 4000 ( t ) 3000 P-M CURVE PM 曲面 載重點 P(t) φp P n Mx(t-m) 單軸 PM 互制關係 φm M ny (t-m) y 雙軸 PM 互制關係 φm M nx x (t-m) (t-m)
82 φp n (kn) φp n (kips) New RC-PM 驗證正確性 New RC-PM 計算方法驗證 取出 SP Column 的互制關係 P-M 值 2. 使用 New RC-PM 輸入相同斷面 50 16# 將 SP Column 的互制關係 P-M 值輸 入為設計載重 Unit:m P (kn) SPColumn NewRC-PM degrees φm Mx n (kn-m) 單軸 PM 互制關係 - 公制 P (kips) SPColumn NewRC-PM degrees Mx φm n (kips-t) 雙軸 PM 互制關係 - 英制 (θ=45 ) Unit:m
83 New RC-PM 計算例 & 操作說明 D Unit:m = 700kg/m 2 y = 7000kg/m 2 ρ l =2.5% 斷面採用 #4 箍筋 單軸設計載重 : P u = 1500t M u = 600t-m 雙軸設計載重 : P u = 1500t M ux = M uy = 600t-m
84 簡報結束, 謝謝聆聽
投影片 1
高強度鋼筋混凝土 (New RC) 結構設計與施工技術研討會 高流動性應變硬化鋼纖維混凝土於 New RC 結構系統之應用 廖文正 副教授國立台灣大學土木工程學系 E c (10 5 kgf/cm 2 ) New RC 彈性模數? 5 E C = 12000 f c ( kgf cm 2) 932 筆資料,f c: 210 kgf/cm2~840 kgf/cm 2 間, 已考慮粗粒料含量 OPC SCC
土石流發生區位與颱風降雨分佈之研究
台灣新型高強度鋼筋混凝土結構研發 Research and Development of New RC Structure in Taiwan 主管單位 : 財團法人國家實驗研究院 林克強 Lin, Ker-Chun 1 1 財團法人國家實驗研究院國家地震工程研究中心 1 摘要 鋼筋混凝土 (Reinforced Concrete, RC) 建築因都會區人口集中, 可利用之建築面積逐 漸減少, 建築物往高樓層發展是必然趨勢
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粘 粘 粘粘 粘 粘粘粘 粘 粘 Effect of Pozzolan on Shear Behavior of Prestressed Concrete Beams 粘粘粘粘粘粘 Chien-Hung Lin 粘粘 粘 粘 Yan-Liang Chen 粘 粘粘粘粘粘 粘 100 粘 粘 7 粘 粘 粘 100 7 26 粘 粘粘 粘 粘粘粘粘 粘 粘粘粘粘粘 粘 粘 粘粘粘粘粘 粘粘粘粘粘 粘粘
附件一 摘要格式範例
ATC-40(996) (Capacity Spectrum Method (Capacity Curve) Acceleration)(Spectral Displacement) (Performance Point) ETAB 93 2 94 7 8 ETABS (999;2000) ETABS ATC-40(996) Pushover ETAB ETABS 93 2 94 7 8 ETABS
鋼筋混凝土梁撓曲極限狀態拉力筋應變與縱向鋼筋用量之關係 杜昱石 1 歐昱辰 摘要本文依循混凝土結構設計規範之撓曲分析方法, 探討鋼筋混凝土雙筋梁, 在相同設計彎矩與斷面尺寸下, 撓曲極限狀態拉力筋應變與鋼筋用量之關係 研究結果闡釋拉力筋與壓力筋用量, 隨極限狀態拉力筋應變變化而改變之趨勢 根據所呈現之趨勢, 本研究發現, 當極限狀態下, 相較於介於 0.004 至小於 0.005 範圍之其他應變值,
08-01.indd
1 02 04 08 14 20 27 31 35 40 43 51 57 60 07 26 30 39 50 56 65 65 67 2 3 4 5 6 7 8 9 10 11 12 13 14 15 16 17 18 19 20 21 22 ω ρ ε 23 λ ω < 1 ω < 1 ω > 0 24 25 26 27 28 29 30 31 ρ 1 ρ σ b a x x i +3 x i
表
表 3.1 五螺箍 SRC 梁柱接頭試驗之試體規劃表 Small Cirle Size Large Cirle Spaig ( mm ) -tree Legth Weight ( N/m ) Redutio Fator Desig Guide JBC-SRC1 #3 #4 100 0.8d 270 0.74 Taiwa SRC Code JBC-SRC2 #3 #4 110 0.8d 244 0.68
<3230313630383038B9C9B6ABB4F3BBE1CDB6C6B1D0C5CFA22E786C7378>
300331.SZ 苏 大 维 格 2016-8-5 2016-8-22 2016-8-16 2016-8-22 可 以 网 络 投 票 365331 000672.SZ 上 峰 水 泥 2016-7-30 2016-8-15 2016-8-10 2016-8-15 可 以 网 络 投 票 360672 603111.SH 康 尼 机 电 2016-8-2 2016-8-30 2016-8-24 2016-8-30
第一章 绪论
1-1 1-1 1-5 0.05 1-6 1 60mm 1.5W/(m K) 5-5 m C 1-7 1cm, 0 m 1.04W/(m K) C C 50 50 4.09 10 kj/kg C 1-9 =69 C f =0 w C =14mm d 80mm 8.5W 1-11 10mm 0 C 85 C ( ) 175 W m K 1mm 1-14 T0 0K T = w 50K ε = 0. 7
並 責 成 各 里 幹 事 下 里 服 勤 宣 導 病 媒 防 治 知 識, 協 助 各 家 戶 清 除 病 媒 孳 生 源 ( 積 水 容 器 ), 降 低 棲 群 密 度, 預 防 傳 染 病 之 發 生, 以 確 保 民 眾 身 體 健 康 及 居 家 生 活 品 質 訂 定 每 月 最 後
541 94.4.6 臺 北 市 文 山 區 都 市 計 畫 案 通 盤 檢 討 主 要 計 畫 暨 細 部 計 畫 案 542 94.5.5 都 市 計 畫 道 路 用 地 變 更 為 可 發 展 用 地 免 予 回 饋 原 則 附 件 三 溫 泉 產 業 特 定 專 用 區 都 市 計 畫 案 召 集 人 本 案 案 情 複 雜, 且 為 求 審 議 效 益, 委 請 陳 委 員 武 正 擔 任
[2001]1 SL SL
![[2001]1 SL SL](/thumbs/93/111886436.jpg "[2001]1 SL SL")
ICS93.160 P58 SL SL44 2006 SL44 93 Regulation for calculating design flood of water resources and hydropower projects 2006-09-09 2006-10-01 [2001]1 SL44-93 10 1998 7 14 93 3 SL44-93 1 2 1...1 2...3 2.1...3
第 一 编 总 则 第 一 条 为 保 障 煤 矿 安 全 生 产 和 职 工 人 身 安 全, 防 止 煤 矿 事 故, 根 据 煤 炭 法 矿 山 安 全 法 和 煤 矿 安 全 监 察 条 例, 制 定 本 规 程 第 二 条 在 中 华 人 民 共 和 国 领 域 从 事 煤 炭 生 产 和
煤 矿 安 全 规 程 国 家 安 全 生 产 监 督 管 理 局 国 家 煤 矿 安 全 监 察 局 第 一 编 总 则 第 一 条 为 保 障 煤 矿 安 全 生 产 和 职 工 人 身 安 全, 防 止 煤 矿 事 故, 根 据 煤 炭 法 矿 山 安 全 法 和 煤 矿 安 全 监 察 条 例, 制 定 本 规 程 第 二 条 在 中 华 人 民 共 和 国 领 域 从 事 煤 炭 生 产
CH-6
第六章 受軸壓力作用之構材 6.1 適用範圍 本章適用於僅受軸壓力作用之包覆型鋼骨鋼筋混凝土構材與鋼管混凝土構材之設計 對於同時受軸力與彎矩共同作用之鋼骨鋼筋混凝土構材, 其設計應符合第七章之規定 6.2 柱之種類 1. 包覆型鋼骨鋼筋混凝土柱 : 由型鋼或組合鋼骨斷面完全包覆於鋼筋混凝土之中所組成之鋼骨鋼筋混凝土柱, 且符合第 6.3 節之相關規定者 2. 鋼管混凝土柱 : 鋼管混凝土柱依混凝土填充或包覆方式之不同,
Microsoft PowerPoint - 第5梯接合與錨定之細部設計要點 (2)--陳正平
第五章鋼筋之伸展與續接與錨定 第十三章設計細則 耐震補強構材與原結構 接合細部設計要點 1 1 鋼筋伸展與續接 錨定 伸展 續接 2 2 3 伸展之類別 直線伸展彎鉤伸展機械伸展 直線伸展 彎鉤伸展直線伸展 機械伸展彎鉤伸展直線伸展 機械伸展彎鉤伸展直線伸展 直線伸展 彎鉤伸展直線伸展 直線伸展 彎鉤伸展直線伸展 機械伸展彎鉤伸展直線伸展 植筋膠 混凝土劈裂 混凝土擠碎 固定筋 4 4 不足之伸展長度
碳石墨產品 特種石墨 (1) 單晶矽製造設備 (2) 臨界電漿測試設備 (JT-60) * 照片由日本原子力研究開發機構提供 (1) (2)
碳石墨產品 特種石墨 (1) 單晶矽製造設備 (2) 臨界電漿測試設備 (JT-6) * 照片由日本原子力研究開發機構提供 (1) (2) 特種石墨產品特性 (CIP) 等方性石墨 等方性石墨和異方性石墨 1 µm 可靠性高 超強耐熱性 2, 2,5 卓越的導電性 出色的耐化學性 輕量且便於加工 1 µm 5 1 15 2 [Mg/m 3 ] 5 製程 / 6 用途 LED EDM 環境和能源 *
Ps22Pdf
1 1 1.?? 1 2.?? 1 3.? 1 4.? 1 5.? 1 6.? 2 7.? 2 8.? 2 9.? 2 10.? 3 11.? 3 12.? 3 13.? 3 14.? 4 15.? 4 16.? 4 1 17.? 4 18.,? 4 19.? 4 20.? 5 21.? 5 22.? 5 23.? 6 24.,? 6 25.,? 6 26. ( ),? 6 27.,? 6 28.?
840 提示 Excel - Excel -- Excel (=) Excel ch0.xlsx H5 =D5+E5+F5+G5 (=) = - Excel 00
Excel - - Excel - -4-5 840 提示 Excel - Excel -- Excel (=) Excel ch0.xlsx H5 =D5+E5+F5+G5 (=) = - Excel 00 ( 0 ) 智慧標籤 相關說明提示 -5 -- Excel 4 5 6 7 8 + - * / % ^ = < >= & 9 0 (:) (,) ( ) Chapter - :,
3. 假設現今沒有 New RC, 規範要求用 f y 就 ok 嗎? 林博士的試驗是利用鋼筋強度 f y 測試伸展長度, 而過去在做伸展長度實驗時, 是否有將安全係數之定義及差異性納入考慮? 我覺得安全係數應放在伸展長度定義裡面, 與原先設計邏輯比較接近 1. ASTM 有沒有規定鋼筋之節高? 2
20150325- 第一次 NewRC 專家座談會意見 提問 回覆 梁柱接頭採用有效接頭寬,γ 值是否較 γ 值維持不變, 但只要梁構件寬度達到接頭 高? 有效寬度之 3/4, 即視為圍束,γ 即較容易達 到 5.3 之圍束上限值 1. 如何定義鋼筋的超額強度? 假如 1. 傳統上 SD420 鋼筋使用 1.25 超額係數要 用 SD685, 其超額大約是 1.15? 拆成兩項, 一為材料本身的超強因子
《分析化学辞典》_数据处理条目_1.DOC
3 4 5 6 7 χ χ m.303 B = f log f log C = m f = = m = f m C = + 3( m ) f = f f = m = f f = n n m B χ α χ α,( m ) H µ σ H 0 µ = µ H σ = 0 σ H µ µ H σ σ α H0 H α 0 H0 H0 H H 0 H 0 8 = σ σ σ = ( n ) σ n σ /
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I II III IV V VI 1 3 X '' 0. 15 d X '' 0. 7 d 4 5 S 0. 6 n P M PM S 0. 6P n M 6 7 8 9 10 11 1 S N 0.6PM 0.6 3.95 19. 77MVA 0000 100% 61.0% 46700 13 14 15 S V V x '' B B av d g 16 ( i 1 g) x fs x f i S
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( GB50203 1998 ) ( CIP ) /. : 2001 5 ISBN 7 111 08777 1,.... TU522 3-62 CIP (2001 ) 09949 ( 22 100037 ) : : : : : 2001 5 1 1 1000 mm 1400mm B6 2 6875 2 89 0 001 3000 : 10 00,, ( 010) 68993821 68326677-2527
Microsoft Word - 凌修正結構學題庫9707-林益彰檢查修正.doc
考試科目 : 結構學題目數量 : 計 120 題共 6 頁第 1 頁 注意事項 :1. 本測驗題型為單選式選擇題,A 類試題每題 3 分,B 類試題每題 4 分, 隨機抽選 A 類題目 20 題, B 類題目 10 題, 滿分為一百分, 答錯不倒扣 2. 專業科目可使用之工程計算機, 以具有三角函數及指數對數等功能者為限, 但不得使用具有儲存程式功能 (Programmable) 之計算機 A 類試題
Microsoft Word - _2_04a.doc
梁之使用性及韌性 4- 前言 自 97 年起 CI 規範將工作應力法更名為替代設計法, 並以強度設計法取代之 現今 R.C 設計皆採強度設計法, 工作應力法似已無存在之必要, 但為何我們還要加以介紹, 其因在於 :. 結構物之設計除了須能抵抗外載重, 滿足強度上之要求外, 尚需滿足使用性之要求, 因此, 對於結構物在使用載重作用下, 所產生之撓度必需不會導致非主結構之受損, 除此之外, 在使用載重作用下,
鋼筋混凝土設計手冊
鋼筋混凝土設計手冊 Gen 2012 Version 7.9.5 台灣邁達斯股份有限公司技術部製作 midas Gen 2012 技術文件 RC Ductile Design Guide (V7.9.5) 前言 : 鋼筋混凝土設計手冊內文將針對 midas Gen 鋼筋混凝土設計 強柱弱梁檢討 極限層剪力檢核等主要功能進行介紹, 項目包含 : 1. 指定 RC 設計規範 [TWN-USD100] 2.
... II... III A A A.2...
ICS 13.200 X XX DZ DZ Specfcaton of desgn and constructon for landslde stablzaton - - - - 1 ... II... III 1... 1 2... 1 3... 1 4... 3 5... 4 6... 7 7... 12 8... 18 9... 24 10... 28 11... 32 12... 35 13...
UDC
Technical code for groung treatment of buildings JGJ 79-2002 J 220-2002 Technical code for groung treatment of buildings JGJ 79-2002 2 0 0 3 1 1 64 JGJ79 2002 2003 1 1 3.0.5 3.0.6 4.4.2 5.4.2 6.1.2 6.3.5
! # % & ( & # ) +& & # ). / 0 ) + 1 0 2 & 4 56 7 8 5 0 9 7 # & : 6/ # ; 4 6 # # ; < 8 / # 7 & & = # < > 6 +? # Α # + + Β # Χ Χ Χ > Δ / < Ε + & 6 ; > > 6 & > < > # < & 6 & + : & = & < > 6+?. = & & ) & >&
上市公司股东大会投票信息公告（20110916）
上 市 公 司 股 东 大 会 投 票 信 息 公 告 (20160608) 证 券 代 码 证 券 简 称 投 票 登 记 日 会 员 投 票 日 投 票 代 码 客 户 投 票 意 见 征 集 渠 道 投 票 意 愿 征 集 截 止 日 300089 文 化 长 城 2016-06-01 2016-06-08 365089 融 资 融 券 交 易 系 统 营 业 部 2016-06-07 300147
上市公司股东大会投票信息公告（20110916）
上 市 公 司 股 东 大 会 投 票 信 息 公 告 (20160526) 证 券 代 码 证 券 简 称 投 票 登 记 日 会 员 投 票 日 投 票 代 码 客 户 投 票 意 见 征 集 渠 道 投 票 意 愿 征 集 截 止 日 000835 长 城 动 漫 2016-05-19 2016-05-26 360835 融 资 融 券 交 易 系 统 营 业 部 2016-05-25 000973
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UDC
Technical code for groung treatment of buildings JGJ 79-2002 J 220-2002 2002 1 1 @ www.sinoaec.com JGJ 79-2002 @ Technical code for groung treatment of buildings JGJ 79-2002 2 0 0 3 1 1 2 0 0 2 2 2 64
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164 1 1 2 2.1 2.2 3 4 4.1 4.2 4.3 4.4 4.5 4.6 4.7 4.8 4.9 4.10 4.11 5 5.1 5.2 5.3 5.4 5.5 5.6 5.7 5.8 5.9 6 6.1 6.2 6.3 6.4 6.5 7 7.1 7.2-1- 164 2 7.3 7.4 8 8.1 8.2 8.3 8.4 9 9.1 9.2 10 10.1 10.2 10.3
nb.PDF
2 3 4 5 6 51,482.10 7 8 2000 8 8697.843 2002 12 6 2 PROP 2000 10 210860 2003 1 ( ) PROP PROP (2) 1948 1983 ( ) 26, 90 9 10 11 12 13 14 (1) 2002 12 31 2001 12 31 % 312,520,919.29 70,150,996.67 345.50 79.875.142.53
需 求 拉 动 显 著 利 润 分 配 或 向 上 游 倾 斜 二 季 度 伊 始, 从 小 盘 题 材 向 大 盘 蓝 筹 的 风 格 转 换, 似 乎 刚 刚 开 始 就 又 戛 然 而 止 我 们 认 为, 虽 然 没 有 充 分 证 据 表 明 整 体 经 济 持 续 过 热, 但 局 部
需 求 拉 动 显 著 利 润 分 配 或 向 上 游 倾 斜 二 季 度 伊 始, 从 小 盘 题 材 向 大 盘 蓝 筹 的 风 格 转 换, 似 乎 刚 刚 开 始 就 又 戛 然 而 止 我 们 认 为, 虽 然 没 有 充 分 证 据 表 明 整 体 经 济 持 续 过 热, 但 局 部 结 构 的 泡 沫 使 得 投 资 者 担 忧 将 有 针 对 性 更 强 的 调 控 政 策 出 台,
<534B544C30303131302DACFCA8FDB160B3C6B5E6313230B94449495FB8D5BE5C2E706466>
3 5 10 25 1~2 1 2 1 1. 10 1~2 A 2 1 5 2 8 A 30 3 48 10 4 200g 5 100g 1 1/3 1/4 5 1. 2~3cm 4. 10 10 A1605~7 B Part 2 18 4 300g 1/2 1 1/2 2 1 1/2 3 1 1 1. A 20 1 170 B 2 2 1 OK 55 50 3 Part 2 18 4~5 600g
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002438.SZ 江 苏 神 通 2015-9-8 2015-9-23 2015-9-17 2015-9-23 可 以 网 络 投 票 362438 300074.SZ 华 平 股 份 2015-9-8 2015-9-23 2015-9-17 2015-9-23 可 以 网 络 投 票 36507
股 东 大 会 投 票 信 息 20150921 证 券 代 码 证 券 简 称 公 告 日 期 会 议 日 期 股 权 登 记 日 投 票 日 是 否 可 网 络 投 票 网 络 投 票 代 码 002460.SZ 赣 锋 锂 业 2015-9-2 2015-9-21 2015-9-16 2015-9-21 可 以 网 络 投 票 362460 600730.SH 中 国 高 科 2015-8-29
附件一 摘要格式範例
1 2 3 1 1. 2. 3. RC (She RC RC Q- Q- C Q- Fu 921 [1] 1 1965 2 921 RC RC RC 3 (Shear Building Mode) 921 1022 RC [2-4] RC RC ( ) Q- 1. Q cr = min (Q c, Q dc ) Q c = 2M cr / H (1) Q dc = 0.2 3 c' ( 0.75 +
建築工程品質管理案例研討
1.1...2-1 1.2...2-2 1.3...2-2 2.1...2-3 2.2...2-3 2.3...2-8 3.1...2-11 3.2...2-12 3.3...2-15 3.4...2-16 3.5...2-17 4.1...2-19 4.2...2-19 4.3...2-22 4.4...2-24 4.5...2-26 4.6...2-28 5.1...2-29 5.2...2-32
上海市本科教学质量年度报告
上 海 市 本 科 教 学 质 量 年 度 报 告 数 据 内 涵 说 明 V2.0 版 上 海 市 教 委 高 教 处 上 海 喆 思 (2015.07.02) 目 录 一 基 本 统 计 挃 标 说 明... 4 二 挃 标 解 释... 4 1. 全 日 制 在 校 本 科 生 数 及 占 在 校 生 总 数 的 比 例 ( 学 年 )... 4 2. 当 年 本 科 招 生 与 业 总 数
SB 綱 領 : (1) 消 防 服 務 管 制 人 員 : 就 年 度 需 要 特 別 留 意 的 事 項 中, 當 局 提 到 年 度 內, 消 防 處 會 啟 用 啟 德 新 建 並 設 有 救 護 設 施 的 消 防 局, 請 告 知 有 關
SB233 4865 綱 領 : (3) 救 護 服 務 管 制 人 員 : 處 方 表 示, 在 2013-14 年 度 會 啟 用 救 護 信 息 宣 傳 車, 以 繼 續 加 強 宣 傳 教 育 市 民 適 當 地 使 用 緊 急 救 護 服 務, 其 詳 情 及 為 何? 提 問 人 : 陳 家 洛 議 員 救 護 信 息 宣 傳 車 於 2013 年 年 初 投 入 服 務, 消 防 處
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春 天 来 了, 万 物 复 苏, 小 草 绿 了 小 河 解 冻 了 柳 树 发 芽 了 桃 花 盛 开 了 春 天 给 大 自 然 带 来 了 盎 然 生 机 春 天 的 景 物 是 美 丽 的, 春 天 的 故 事 是 动 人 的, 我 们 有 取 之 不 尽 的 以 春 为 主 题 的 作
主 编 寄 语 祝 你 在 作 文 世 界 展 翅 腾 飞 学 作 文, 必 须 从 读 别 人 的 好 作 文 开 始 中 国 旧 时 代 的 文 人 有 一 句 顺 口 溜 : 熟 读 唐 诗 三 百 首, 不 会 作 诗 也 会 诌 这 句 话 告 诉 我 们 : 写 作 必 须 从 阅 读 开 姑, 而 且 必 须 从 精 选 的 佳 作 开 始 进 入 新 世 纪 以 后, 在 新 课 标
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地 理 志 鏡 止 煞, 來 達 到 安 宅 的 效 果 4. 門 神 符 紙 : 於 門 板 繪 製 門 神, 作 為 宅 第 的 守 護, 民 宅 所 使 用 的 門 神 題 材, 多 為 天 官 賜 福 或 文 武 官 員 符 紙 是 以 畫 了 符 咒 的 紙 懸 掛 室 內, 或 加 框
第 二 篇 - 人 文 地 理 ( 五 ) 民 宅 的 祈 福 辟 邪 物 臺 灣 早 期 移 民, 因 為 離 鄉 背 井, 對 於 新 環 境 的 陌 生, 以 及 生 存 的 不 容 易, 再 加 上 承 襲 閩 粵 地 區 的 習 慣, 所 以 住 屋 講 究 的 是 祈 福 辟 邪 除 了 建 屋 之 前 要 看 地 理 風 水, 在 建 屋 時 更 有 許 多 禁 忌 要 遵 守 另 外,
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2013 年 增 列 硕 士 专 业 学 位 授 权 点 申 请 表 硕 士 专 业 学 位 类 别 ( 工 程 领 域 ): 法 律 硕 士 申 报 单 位 名 称 : 燕 山 大 学 国 务 院 学 位 委 员 会 办 公 室 制 表 2013 年 12 月 30 日 填 一 申 请 增 列 法 律 硕 士 专 业 学 位 授 权 点 论 证 报 告 ( 一 ) 法 律 硕 士 专 业 人 才
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2013 年 增 列 硕 专 业 学 位 授 权 点 申 请 表 硕 专 业 学 位 类 别 ( 工 程 领 域 ): 法 律 申 报 单 位 名 称 : 东 北 林 业 大 学 国 务 院 学 位 委 员 会 办 公 室 制 表 2013 年 12 月 8 日 填 -7- 目 录 申 请 增 列 法 律 硕 专 业 学 位 授 权 点 论 证 报 告 1 申 请 增 列 硕 专 业 学 位 授 权
04 依 法 治 国 理 论 与 实 践 李 和 平 副 教 授 复 试 科 目 :F08 马 克 思 主 义 哲 学 原 理 030203 科 学 社 会 主 义 与 国 际 共 产 主 义 运 动 加 试 科 目 :1 政 治 经 济 学 原 理 3702 科 学 社 会 主 义 的 理 论 与
延 安 大 学 2016 年 硕 士 研 究 生 招 生 专 业 目 录 培 养 单 位 专 业 研 究 方 向 导 师 招 生 人 数 考 试 科 目 备 注 001 政 治 与 法 学 学 院 65 复 试 科 目 :F06 马 克 思 主 义 哲 学 史 010101 马 克 思 主 义 哲 学 加 试 科 目 :1 毛 泽 东 思 想 与 中 国 特 色 社 会 主 义 理 论 体 系 3701
广西师范大学2016硕士研究生招生专业目录.xls
01 马 克 思 主 义 哲 学 与 当 代 社 会 研 究 02 思 维 哲 学 研 究 03 国 外 马 克 思 主 义 哲 学 研 究 04 政 治 哲 学 研 究 广 西 师 范 大 学 2016 全 日 制 硕 士 研 究 生 招 生 专 业 目 录 注 : ( 一 ) 所 有 学 术 型 专 业 学 制 均 为 三 年 ( 二 ) 专 业 学 位 除 工 程 硕 士 ( 电 子 与 通
Microsoft Word - 四川大学档案管理与校史工作简报2015年第1期（总33期_.doc
2015 年 第 1 期 ( 总 第 33 期 ) 目 录 教 育 部 副 部 长 刘 利 民 一 行 视 察 四 川 大 学 校 史 展 览 馆 四 川 大 学 党 委 书 记 杨 泉 明 教 授 检 查 干 部 人 事 档 案 审 核 工 作 四 川 大 学 大 学 精 神 与 大 学 文 化 教 育 社 科 普 及 基 地 开 展 向 著 名 校 友 红 军 将 领 刘 伯 坚 烈 士 家 乡
7 名 称 一 对 采 掘 工 程 类 违 法 为 的 对 独 眼 井 开 采 的 违 法 为 的 煤 矿 机 构 力 清 单 依 据 使 主 体 备 注 法 规 1. 煤 矿 条 例 第 二 十 五 条 煤 矿 机 构 发 现 煤 矿 进 独 眼 井 开 采 的, 应 当 责 令 关 闭 2. 国
1 名 称 一 对 采 掘 工 程 类 违 法 为 的 对 擅 自 开 采 保 安 煤 柱 或 采 用 危 及 相 邻 煤 矿 生 产 安 全 危 险 方 法 进 采 矿 作 业 的 违 法 为 的 煤 矿 机 构 力 清 单 依 据 使 主 体 备 注 法 规 煤 矿 条 例 第 四 十 三 条 擅 自 开 采 保 安 煤 柱, 或 者 采 用 危 及 相 邻 煤 矿 生 产 安 全 的 决 水
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五 扬 州 大 学 2013 年 硕 士 研 究 生 招 生 学 科 专 业 类 别 及 领 域 主 要 参 考 书 目 ( 一 ) 学 术 型 硕 士 研 究 生 001 社 会 发 展 学 院 010101 马 克 思 主 义 哲 学 : 马 克 思 主 义 哲 学 原 理 ( 上 下 ) 肖 前 等 主 编, 中 国 人 民 大 学 出 版 社 ; 当 代 中 国 马 克 思 主 义 哲 学
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社 会 单 位 消 防 安 全 四 个 能 力 建 设 灭 火 和 应 急 疏 散 预 案 消 防 演 练 方 案 和 消 防 技 能 训 练 规 程 指 导 手 册 北 京 市 海 淀 区 公 安 消 防 支 队 制 二 一 年 九 月 目 录 三 北 京 市 海 淀 区 公 安 消 防 支 队 防 火 监 督 处 指 导 制 定 的 类 型 预 案 方 案 模 版 (1) 北 京 宜 禾 钱
月光迴旋曲
臺 北 人, 淡 江 大 學 中 文 所 畢 曾 任 電 腦 雜 誌 採 編 電 視 臺 執 行 製 作 高 職 專 任 導 師, 曾 獲 耕 莘 四 十 週 年 臺 灣 之 顏 文 學 獎 2007 全 國 臺 灣 文 學 營 創 作 獎 第 二 十 四 屆 聯 合 文 學 小 說 新 人 獎 第 九 屆 暨 第 十 二 屆 臺 北 文 學 獎 九 十 九 年 教 育 部 文 藝 創 作 獎 第
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國 民 小 學 及 國 民 中 學 補 救 教 學 實 施 方 案 中 華 民 國 100 年 10 月 27 日 臺 國 ( 二 ) 字 第 1000193000 號 函 中 華 民 國 103 年 1 月 24 日 臺 教 國 署 國 字 第 1030004427 號 函 壹 方 案 緣 起 教 育 是 國 家 經 濟 社 會 發 展 的 重 要 投 資, 落 實 教 育 機 會 均 等 的 理
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标题
国 家 安 全 生 产 监 督 管 理 总 局 令 第 87 号 修 订 后 的 煤 矿 安 全 规 程 已 经 2015 年 12 月 22 日 国 家 安 全 生 产 监 督 管 理 总 局 第 13 次 局 长 办 公 会 议 审 议 通 过, 现 予 公 布, 自 2016 年 10 月 1 日 起 施 行 原 国 家 安 全 生 产 监 督 管 理 局 国 家 煤 矿 安 全 监 察 局
工程名稱： 嘉義市精忠國民小學老舊危險校舍整建計畫 廠商名稱： 吳德揚建築師事務所 負責人簽章：吳德揚
嘉 義 市 博 愛 國 民 小 學 降 低 班 級 人 數 計 畫 教 室 興 建 工 程 期 末 規 劃 設 計 摘 要 報 告 書 規 劃 設 計 單 位 : 吳 德 揚 建 築 師 事 務 所 工 程 名 稱 : 嘉 義 市 博 愛 國 民 小 學 降 低 班 級 人 數 計 畫 教 室 興 建 工 程 廠 商 名 稱 : 吳 德 揚 建 築 師 事 務 所 負 責 人 簽 章 : 吳 德 揚
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上 海 农 商 银 行 理 财 产 品 风 险 揭 示 书 理 财 资 金, 则 客 户 面 临 产 品 期 限 延 期 调 整 等 风 险 8. 信 息 传 递 风 险 : 上 海 农 商 银 行 将 按 照 本 说 明 书 有 关 信 息 公 告 的 约 定, 进 行 产 品 信 息 披 露 客
上 海 农 商 银 行 理 财 产 品 风 险 揭 示 书 鑫 意 理 财 福 通 日 鑫 H14001 期 人 民 币 理 财 产 品 风 险 揭 示 书 尊 敬 的 客 户 : 由 于 理 财 资 金 管 理 运 用 过 程 中, 可 能 会 面 临 多 种 风 险 因 素, 因 此, 根 据 中 国 银 行 业 监 督 管 理 委 员 会 相 关 监 管 规 定 的 要 求, 在 您 选 择
(譯本)
城 市 規 劃 委 員 會 都 會 規 劃 小 組 委 員 會 二 零 一 二 年 五 月 十 八 日 上 午 九 時 舉 行 的 第 466 次 會 議 記 錄 出 席 者 規 劃 署 署 長 梁 焯 輝 先 生 主 席 黄 仕 進 教 授 副 主 席 何 培 斌 教 授 許 智 文 教 授 劉 文 君 女 士 李 律 仁 先 生 陸 觀 豪 先 生 陳 祖 楹 女 士 張 孝 威 先 生 何 立
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冶 金 技 术 专 业 - 炉 外 精 炼 -VD 冶 炼 重 轨 钢 处 理 过 程 中 突 发 钢 包 漏 钢 事 故 - 胡 锐 案 例 名 称 VD 冶 炼 重 轨 钢 处 理 过 程 中 突 发 钢 包 漏 钢 事 故 本 案 例 适 合 中 职 高 职 职 业 本 科 等 院 校 冶 金 技 术 专 业, 在 转 炉 炼 钢 炉 外 案 例 说 明 精 炼 连 续 铸 钢 或 相 似 的
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上 市 公 司 2014 年 度 内 部 控 制 审 计 报 告 结 果 统 计 与 分 析 二 〇 一 五 年 八 月 序 言 经 过 安 然 世 通 等 一 系 列 的 公 司 财 务 报 表 舞 弊 事 件, 人 们 逐 渐 意 识 到 健 全 有 效 的 内 部 控 制 机 制 的 至 关 重 要 性, 世 界 各 国 政 府 监 管 机 构 企 业 会 计 业 界 等 也 都 增 强 了
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证 券 ID 证 券 代 码 证 券 简 称 折 算 率 (%) 000001.SZ 000001 平 安 银 行 70 000002.SZ 000002 万 科 A 70 000004.SZ 000004 国 农 科 技 50 000005.SZ 000005 世 纪 星 源 50 000006.SZ 000006 深 振 业 A 60 000007.SZ 000007 零 七 股 份 45 000008.SZ
DB4102-P062-擴頭鋼筋.pdf
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菩 提 道 次 第 一 三 九 雪 歌 仁 波 切 講 授 法 炬 法 師 翻 譯 2009/03/01 我 們 聞 思 大 乘 法, 主 要 為 生 起 菩 提 心 學 習 菩 薩 行 故, 因 此 特 別 聞 思 至 尊 仁 波 切 ( 宗 喀 巴 大 師 ) 撰 著 的 道 次 第 論, 所 聞 之 法 是 大 乘 法, 主 要 目 的 是 發 起 菩 提 心 及 學 習 菩 薩 行 所 以,
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信 息 披 露 义 务 人 声 明 1 信 息 披 露 义 务 人 依 据 中 华 人 民 共 和 国 公 司 法 中 华 人 民 共 和 国 证 券 法 上 市 公 司 收 购 管 理 办 法 公 开 发 行 证 券 公 司 信 息 披 露 内 容 与 格 式 准 则 第 15 号 权 益 变 动
证 券 代 码 :600565 证 券 简 称 : 迪 马 股 份 重 庆 市 迪 马 实 业 股 份 有 限 公 司 简 式 权 益 变 动 报 告 书 上 市 公 司 名 称 : 重 庆 市 迪 马 实 业 股 份 有 限 公 司 股 票 上 市 地 点 : 上 海 证 券 交 易 所 股 票 简 称 : 迪 马 股 份 股 票 代 码 : 600565 信 息 披 露 义 务 人 : 财 通
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38 5 216 1 1),2) 163318) 163318). API. TE256 A doi 1.652/1-879-15-298 MODE OF CASING EXTERNA EXTRUSION BASED ON THE PRINCIPE OF VIRTUA WORK 1) ZHAO Wanchun,2) ZENG Jia WANG Tingting FENG Xiaohan School
A SB-5000 SB-5000 i 0A-12 i Q&A 0A-9 i 0H-31 i 0H-1 0A-16 A-18 SB-5000 Model Name: N1502 A-1
SB-5000 閃光燈 參考說明書 Nikon Manual Viewer 2 將 Nikon Manual Viewer 2 應用程式安裝至您的智能手機或平板電腦可隨時隨地查看尼康數碼相機說明書 Nikon Manual Viewer 2 可從 App Store 和 Google Play 免費下載 Tc A SB-5000 SB-5000 i 0A-12 i Q&A 0A-9 i 0H-31
关于发布国家标准《给水排水管道工程
UDC P GB 5026897 Code for construction and acceptance of water supply and sewerage pipeline 1997-10-05 1998-05-01 [1997]279 [1990]160 (GB5026897) 1998 5 1 1997 10 5 [1990] (90) 1609 ( 17 100045) 1997 6
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Microsoft Word - 01_結構學題庫_凌烽生_.doc
考試科目 : 結構學題目數量 : 計 150 題共 7 頁第 1 頁 注意事項 :1. 本測驗題型為單選式選擇題,A 類試題每題 3 分,B 類試題每題 4 分, 隨機抽選 A 類題目 20 題, B 類題目 10 題, 滿分為一百分, 答錯不倒扣 2. 專業科目可使用之工程計算機, 以具有三角函數及指數對數等功能者為限, 但不得使用具有儲存程式功能 (Programmable) 之計算機 A 類試題
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