???}?????????O
|
|
|
- 标笋 彭
- 7 years ago
- Views:
Transcription
1 粘 粘 粘粘 粘 粘粘粘 粘 粘 Effect of Pozzolan on Shear Behavior of Prestressed Concrete Beams 粘粘粘粘粘粘 Chien-Hung Lin 粘粘 粘 粘 Yan-Liang Chen 粘 粘粘粘粘粘 粘 100 粘 粘 7 粘 粘 粘
2 粘
3 粘粘 粘 粘粘粘粘 粘 粘粘粘粘粘 粘 粘 粘粘粘粘粘 粘粘粘粘粘 粘粘
4 (35 MPa) 10 % 20 % 10 % 20 % (50 MPa) (1) (2) ACI d p 0.8 d p (3) (4) (5) λ λ λ λ 1.50 λ I
5 Abstract The purpose of this research is to investigate the shear behavior of prestressted beams with pozzolans. A total of 10 beam specimens were fabricated in this study. The compressive strength of concrete in 5 of the beams was 35 MPa, and that in the other 5 was 50 MPa. Two replacement ratios of cement with slag (10 % and 20 %), two replacement ratios of sand with fly ash (10 % and 20 %), and the other one is normal concrete. The test variables include concrete strength and the amount pozzolans. The results show that : (1) The cracking shear strength, ultimate shear strength, member stiffness, shear ductility, and crack control capability, increase with the concrete strength. (2) ACI code overstimates cw for all of specimens, due to the lower limit of d p, and use of actual d p leads to more accurate results. (3) The cracking shear strength, ultimate shear strength, member stiffness, shear ductility, and crack control capability, decrease as the slag replacement increases; however the ultimate shear strength is not apparent in normal strength concrete beams. (4) The cracking shear strength, member stiffness, shear ductility, and crack control capability, decrease with the fly ash replacement increases. However, the ultimate shear strength increases as the replacement of fly ash increases. (5) Use of ACI code procedures to calculate λ is unconservative for beams with pozzalans. But it is conservative for normal concrete beams. II
6 ... I Abstract... II... III... I... I... III... X cr ACI λ III
7 (d p =255 mm) S 4-10 F cr, test cw, ACI cr, test cw, ACI cr, test ci, ACI cr, test ci, ACI (d p =255 mm) I (d p =255 mm) (d p =0.8 h) S F cr, test cw, ACI cr, test cw, ACI cr, test ci, ACI cr, test ci, ACI (d p =0.8 h) (d p =0.8 h) ( c = ci ) ( c = cw ) S F
8 mm cr,test ACI λ λ... 80
9 ( mm) ( ) ( ) ( : mm) F F NC1 S1 S NC2 S3 S NC1 F1 F NC2 F3 F NC1 NC % S1 S % S2 S % F1 F % F2 F S F S F NC S F S F I
10 4-28 NC S F % S1 S % S3 S % F1 F % F3 F NC1 NC S 35 MPa S 50 MPa F 35 MPa F 50 MPa S F II
11 kn (MTS) (LDT) S S S S S S S S NC NC NC NC F F F F F F F F F (1) (2) III
12 IX
13 A v a b w d d p E c f ' c f d f pc f pe f y f yt h I M cre M max n P 粘 e a ci cw X
14 cr c, Test i i 粘 n 粘 s, Test max n, Test 粘 p 粘 s s 粘 y t ωc - ρ ρ pw ρ w ρ 粘 v γ c / XI
15 1-1 (HPC) (SCC) ( : ) SiO 2 Al 2 O 3 Ca(OH) 2 70 % 1
16 : (HPC) (SCC) (NC) ( f yt ( a/d ) ) ( P e ) ( s ) 2
17 1-4 ACI Committee (D max ) 粘粘 : 1. cr 2. n
18 : 1. : Ca(OH) SiO 2 Al 2 O 3 Ca(OH) 2 C-S-H (1) :SiO 2 Al 2 O 3 Fe 2 O 3 4
19 4000~6000 cm 2 /g (2) ( ) (3) Ca(OH) 2 7 5
20 2-1-2 (1) ASTM C618 F C F C (2) 粘粘 (3) Ca(OH) 2 6
21 28 91 粘 粘 ( ) 2 ( NC) (900 kg/m 3 ) (SCC ) (770 kg/m 3 ) (SCC ) 240 mm 360 mm 3500 mm ρ v yh f ( ρ v f yh ) (1) SCC NC NC 1.28 SCC NC NC 0.98 (2) SCC NC NC 1.05 SCC NC NC 0.94 (3) SCC NC 7
22 NC 0.98 SCC NC NC 0.89 (4) SCC NC NC 1.04 SCC NC NC 0.91 (5) SCC SCC NC SCC NC 46% SCC NC 64% (6) ACI SCC SCC NC 2. ( ) 3 (SCC) (NC) NC SCC 900 kg 780 kg SCC ACI NC 10 SCC I ( 900 kg/m 3 ) 5 SCC II ( 780 kg/m 3 ) (1) SCC NC NC 1.29 SCC NC NC
23 (2) SCC NC NC 1.18 SCC NC NC 1.01 (3) SCC NC NC 1.05 SCC NC NC 0.89 (4) SCC SCC NC SCC NC 1.22 SCC NC 1.06 (5) ACI NC SCC cr 1.36 (6) ACI n NC ACI 1.78 SCC ( ) 4 (1) (2)
24 (3) n, test cr, test 1.73 (4) n, test cr, test (5) Shear Behavior of High-Workability Concrete Beans (Lin, C. H., and Lee, W. C.) mm 240 mm 3600 mm ρ v yh f ( ρ v f yh ) (1) (2) 10
25 (3) Au (4) µ = A y µ µ (5) HWC NC Shear Capacity of Prestressed Concrete Beam Using High Strength Concrete (Ashraf H. Elzanaty, Arthur H. Nilson, Floyd O. Slate) 6 34 I 8 ( f ' c ) ( ρ ) ( ρ pw w ) ( e P ) ( ρ v f yt ) ( a/ d ) psi ACI (1) ACI f ' c (2) ρ pw ρ w ρ pw ρ w 11
26 (3) (4) ρ v ρ v f yt (5) P e P e (6)ACI ~35 f yt 6. Ductility of High-Performance Concrete Beam with High- Strength Lateral Reinforcement (Lin, C. H., and Lee, F. S. ) mm 360 mm 3500 mm (1) (2) (3) (4) 12
27 (5) (6) 7. ( ) 8 (1) (2) (3) 1.07 (4) 8. ( ) 9 13
28 240 mm 360 mm 3500 mm ( ) (1) cr cr (2) (3) n, test cr, test 2.29 n, test cr, test (4) (5) 20 % (6) ACI Mattock (1) (2) (3) 9. ( ) 10 14
29 ACI (1). (2). (3). (1) (S) ( D max ) ( FM ) (S) (2) 15
30 (3) 10. ( ) 11 : ( ) (10 % 20 % 40 %) ( ) MIP : (1) (1~7 ) (28~56 ) (2) (3) (4) 7 16
31 28 7 (7~28 ) (5) 11. 粘 12 : ( ) (10 % 20 % 30 %) ( ) MIP : (1) (2) (3) 粘 12. 粘 13 : ( ) (0 % 15 % 17
32 30 % 45 %) ( ) ( OPC ) ( - FC) ( - SC) MIP Ca(OH)2 : (1) CH (%) / (2) FC SC (3) OPC CH 28 OPC FC SC CH (4) (%) FC 45 % SC 0.30 (5) SC 0.3 OPC SC (6) / 18
33 / (7) % 30 % ( ) 粘 14 : (31.30 MPa) 5 % 10 % 15 % 20 % 4 5 % 10 % 15 % 20 % % 5 % 2 10 (51.00 MPa) : (1) MPa MPa (2) (3) (4) 19
34 (5) (6) λ λ (7) S F (8) (9) (1) ( Flexure-shear cracking) 20
35 2-1 (2) (Web-shear cracking) : (1) ( s ) (2) (interlock) (3) (dowel action) (dowel force) (4) (5) 21
36 (arch action) (1) (Shear Tension Failure): 2-5(a) (2) (Shear Compression Failure): 2-5(b) (3) (Diagonal Tension Failure): 2-5(c) (4) : 2-5(d) 22
37 a/d 2.5~6.0 a/d 1.5~ a/d : (1) a/d < 1.5 (2) 1.5 < a/d <2.5 (3) a/d > ACI ACI : (1) ( ci ) ACI : M 0.6 f ' b d 1.7 f ' b d = + + (2-1) i cr ci c w p d c w M m ax : 23
38 f ' c : b w : d : 0.8 h p d : M max : i : M cr : (4-1) ACI 23 : M I M cr (6 f ' c f pe f d ) y t cr : = + (2-2) f : pe f d : (2) ( cw ) ACI : = (3.5 f ' f ) b d + (2-3) cw c pc w p p : : p f : pc 粘 p 24
39 ( ) : A 1 + A2 µ 1 = 2-6 A 1 A 1 P- P max y A 2 P- P max y P max 3 y 7 ( ) A 3 + A4 µ 2 = 2-7 A 3 A 3 P- y A 4 P- 3 y 25
40 mm 400 mm 80 mm 200 mm mm 240 mm 18 mm 200 mm # S F NC S1 3-1 ( f ) ( % ) ' c ( S1 ~ S4 ) ( F1 ~ F4 ) ( NC1 ~ NC2 ) 35 MPa 50 MPa 950 kg/m kg/m 3 10 % 20 % 10 % 20 % 26
41 3-2 (1) 3-2(a) (b) (c) ( mm ) 100 mm~150 mm 3-1~ (d= mm ) 3-5 FM= HI CON HPC1000 ASTM C494 TYPE G 27
42 7 ± ± 2% (2) 15 mm 3-7 #3 SD #5 SD420W ( ) #7 SD420W ( ) mm 2 mm : 28
43 3-1 (3) : Tokyo Sokki Kenkyujo YFLA-5 gauge length 10 mm 5 mm gauge resistmace 120±0.3 gauge foctor 2.10±2 % 20 % 5 % #3 3-3 (1) 3-2 粘 YFLA-5 5 mm 10 %~15 % (2) 29
44 (3) 3-3 (4) mm mm 24 6 (5) (6) MTS (7) 30
45 = (1)MTS Material Testing System 3-9 (2) 3-5 (3) 3-6 (4) 100 mm LDT 3-12 (5) Data Logging System Ucam-10B 3-13 (6) 3-13 (7) 0.05 mm ( 3-10) (8) 3-11 (9) MTS 3-11 (10) 3-8 (11) 0.25m
46 3-5 ( 2-4 ) : (1) MTS MTS (2) MTS 0.02 mm/sec (3) 100 mm LDT (4) MTS LDT 3-6 (1) : (2) 0.02 mm/sec 0.5 mm 32
47 3 mm 33
48 ACI Committee kg/m mm~150 mm : (120 mm) 200 mm : 16 34
49 粘 F1 4-2 (1) 4-2 OA 4-1 (a) 4-7 A (2) 35
50 4-4 (b) 4-1 (c) A 4-2 AC B (3) (4) 4-2 CD C ( 4-12) (5) 4-2 DE LDT MTS 36
51 (S1~S4) (F1~F4) 粘粘粘粘粘粘粘粘粘粘粘粘粘粘粘粘粘粘粘粘粘粘粘粘粘粘粘粘粘粘粘粘粘粘粘粘粘 4-3 cr cr 10 cr 4-2 A cr (1) (2) (3) cr 37
52 a d 4-4~ 4-6 F3 NC2 cr, Slag cr, ACI cr 0.79 ~ , Fly ash cr, ACI 1.02 ~ (1) cr MPa 35 MPa S F S kg/m 3 50 MPa 30 MPa 15 % kn kn 20 % kn kn
53 (2) ( a ) (C-S-H ) S4 28 S4 33 ( b ) : cr,test 粘 ACI 39
54 4-7~4-12 cr, test ci, ACI cr, test cw, ACI 4-17~ ~4-19 S F NC ACI cr, test ci, ACI 1.39~ ~ ~ ACI ACI ~4-19 S F NC cr, test cw, ACI 0.81~ ~ ~ ACI (d p ) 0.8 (h) 0.8 h d p d p ~4-19 S F NC cr, test cw, ACI 1.02~ ~ ~ S S F NC ACI 40
55 cr, test ci, ACI 1.46~ ~ ~ ( 1 ) 4-8 S ACI cr, test cw, ACI 1.02~ ACI S cr, test cw, ACI cr, test cw, ACI ( 2 ) 粘粘 4-10 F ACI cr, test cw, ACI 1.15~ ACI S cr, test cw, ACI cr, test cw, ACI 41
56 4-4 ( ) n ~ MPa 50 MPa S 35 MPa 50 MPa kn kn F 35 MPa 50 MPa kn kn NC 35 MPa 50 MPa kn kn a cz ( 1 ) : 13 42
57 28 (C-S-H ) 28 ( 2 ) % : 29 (a/b) % 粘粘 ACI 4-34 粘粘 200 mm
58 4-4-4 n,test 粘粘 s,test s,test 粘粘 ACI n = c + s S = A v f s yt d s d s,test s,test ~40 s,test s,aci 4-21 粘粘 ACI ci cw c ACI 1.89~ c cw 4-18 ACI 1.56~ ACI ( 1 ) 4-18 S ACI n, test n, ACI 1.56~
59 n, test n, ACI n, test n, ACI 1.60 n, test n, ACI n, test n, ACI 0.60 n, test n, ACI : ( 2 ) 4-18 F ACI n, test n, ACI 1.64~ ACI F 粘粘 n, test n, ACI n, test n, ACI % 45
60 4-5 - ACI 318 E c 45 % MPa S F NC kn/mm kn/mm kn/mm 50 MPa S F NC kn/mm kn/mm kn/mm 4-23 ω c 50 MPa 35 MPa ' E c = ω 33 f c ω c 1.5 c f ' c mm ( 1 )
61 ( 2 ) : kgf/cm 2 (55 MPa) ω c ' E c = ω 33 f c 1.5 c 4-6 ACI Committee
62 28 粘粘 MTS 0.02 mm/sec 4-36 ~ mm S 35 MPa 50 MPa kn kn;f 35 MPa 50 MPa kn kn S F 48
63 NC 28 NC (1) MPa S 50 MPa (2) MPa SCC(HWC) SCC(HWC)
64 50 MPa NC S F NC S F NC S F NC S F NC
65 4-7-2 (1) (2) 4-15 F3 F F
66 4-8 ACI λ ACI = (3.5 λ f ' f ) b d + cw c pc w p ACI λ MPa λ 1.18~ MPa λ 1.02~ ACI λ 4-35 S λ 1.02~ F λ 1.21~ NC λ 1.42~ ACI λ λ c 4-35 c F λ c λ λ 52
67 (35 MPa) 10 % 20 % 10 % 20 % (50 MPa) (1) (2) (3) ACI 0.8 h d p ACI d p ACI (4) ACI S cr, test cw, ACI 1.02~ F cr, test cw, ACI 1.15~ NC 53
68 cr, test cw, ACI 1.33~ ACI (5) 35 MPa 50 MPa (6) ACI S n, test n, ACI 1.56~ F n, test n, ACI 1.64~ NC n, test n, ACI 1.63~ ACI n (7) (8) 35 MPa 50 MPa (9) (10) λ λ λ NC λ 1.50 λ (11) S F 54
69 (12) (13) 55
70 1. ACI 211, Standard Practice for Selecting Proportion for Normal, Heavy-Weight, and Mass Concrete, ACI211.1 Report, ACI Manual of Concrete Practice, Part 1, ,,,,. 3.,,,,. 4.,,,,. 5. Lin, C. H., and Lee, W. C., Shear Behavior of High-Workability Concrete Beams,ACI Structural Journal,. 100, No. 5, September -October 2003, pp Elzanaty, Ashraf H. ; Nilson, Arthur H. ; and Slate, Floyd O., Shear Capacity of Prestressed Concrete Beam Using High-Strength Concrete ACI Journal, Proceeding.83, No.3, May-June 1986, pp Lin, C. H., and Lee, F. S., Ductility of High-Performance Concrete Beams with High Strength Lateral Reinforcement, ACI Structural Journal,. 98, No. 4, July-August 2001, pp ,,,,. 9.,,,,. 10.,,,, ,,, 56
71 ,. 12.,,,,. 13.,,,,. 14.,,,,. 15.,,,,. 16.,,. 17.,,,,. 18. Mark, K. J., and Julio, A. R., Minimum Shear Reinforcement in Beams with Higher Strength Concrete, ACI Structural Journal,. 86, No. 4, July-Aug. 1989, pp Ferguson Phil M., Reinforced Concrete Fundamentals, 3rd Edition, pp ,,,,. 21.,,,,. 22.,,,,. 23. ACI 318, Building Code Requirements for Structural Concrete ACI and Commentary ACI , American Concrete 57
72 Institute, 2008, 465 pp. 24. ACI Committee 224, Control of Cracking in Concrete structures, ACI Journal,. 65, No. 12, December 1972, pp ,,,,. 26. Mansur, M. A.; Wee, T. H.; and Chin, M. S., Dervation of the Complete Strain-Stress Curves for Concrete in Compression Magazine of Consrete Research..49, No.173, 1995, pp ,,,,. 28. Lin, C. H., and Lee, W. C., Shear Behavior of High-Workability Concrete Beams,ACI Structural Journal,. 100, No. 5, September -October 2003, pp ,,,,. 58
73 3-1 粘 (MPa) Slag/Cement (%,weight) Fly Ash/Sand (%,weight) P e (kn) a/d s (mm) S S S S F F F F NC NC (a) kg/m 3 ) f c (MPa) (b) 粘 kg/m 3 ) f c (MPa)
74 (c) 粘 kg/m 3 ) 粘 f c (MPa) ( ) (0.47) (0.39) (0.38) (0.33) A. 1.SiO 2 (%) Al 2 O 3 (%) Fe 2 O 3 (%) CaO (%) MgO (%) SO 3 (%) S (%) Na 2 O (%) K 2 O (%) C 3 S (%) C 2 S (%) C 3 A (%) C 4 AF (%) B (m 2 /kg) #325 (%) (%) (MPa) (MPa)
75 3-4 #5 # CNS (ASTM C 311) 1. (SiO 2 ) A. (ASTM C-618-F) (%) (%) (Al 2 O 3 ) Min (Fe 2 O 3 ) (CaO) (MgO) (SO 3 ) Max Max Max (as Na 2 O) Max (Na 2 O) (K 2 O) B. (CNS 3036)(%) 2. (No.325 ) Max % Min % Min % Max ( ) Max
76 3-5 CNS488 (ASTM C127) CNS487 (ASTM C128) S.S.D. ( % ) ( g/cm 3 ) CNS 486 (ASTM C136) ( g ) ( % ) ( % ) ( % ) 3/8" # # # # # # ***** FM=
77 3-7 mm 2 (MPa) (10-6 ) (MPa) (%) (SD280W) (SD420W) (SD420W) (D15) (MPa) (mm) S S S S F F F F NC NC
78 4-2 f (MPa) ' c f ' c (MPa) (MPa) (days) S S S S F F F F NC NC f ' c (MPa) P e (kn) cr (kn) n (kn) (days) S S S S F F F F NC NC
79 4-4 f ' c (MPa) cr,test (kn) (days) S S S S F F F F NC NC (%) (days) (kn) NC S S NC S S ( ) 粘 (%) (days) (kn) NC1 0.60(0.60) F1 0.60(0.47) F2 0.60(0.39) NC2 0.45(0.45) F3 0.45(0.38) F4 0.45(0.33)
80 4-7 (kn) (1) S (kn) (2) (1)/(2) 0.81 NC S S NC S F NC F F NC F (d p =255 mm) cr,test (kn) cw,aci (kn) ci,aci (kn) cr,test / cw,aci cr,test / ci,aci S S S S F F F F NC NC
81 4-9 S cr, test cw, ACI cr, test ci, ACI (d p =255 mm) (%) f ' c (MPa) cr,test / cw,aci cr,test / ci,aci NC S S (%) f ' c (MPa) cr,test / cw,aci cr,test / ci,aci NC S S F cr, test cw, ACI cr, test ci, ACI (d p =255 mm) (%) f ' c (MPa) cr,test / cw,aci cr,test / ci,aci NC F F (%) f ' c (MPa) cr,test / cw,aci cr,test / ci,aci NC F F
82 4-11 (d p =0.8 h) cr,test (kn) cw,aci (kn) ci,aci (kn) cr,test / cw,aci cr,test / ci,aci S S S S F F F F NC NC
83 4-12 S cr, test cw, ACI cr, test ci, ACI (d p =0.8 h) (%) f ' c (MPa) cr,test / cw,aci cr,test / ci,aci NC S S (%) f ' c (MPa) cr,test / cw,aci cr,test / ci,aci NC S S F cr, test cw, ACI cr, test ci, ACI (d p =0.8 h) (%) f ' c (MPa) cr,test / cw,aci cr,test / ci,aci NC F F (%) f ' c (MPa) cr,test / cw,aci cr,test / ci,aci NC F F
84 4-14 f ' c (MPa) n,test (kn) (days) S S S S F F F F NC NC 粘 4-15 (%) (days) (kn) NC S S NC S S ( ) 粘 (%) (days) (kn) NC1 0.60(0.60) F1 0.60(0.47) F2 0.60(0.39) NC2 0.45(0.45) F3 0.45(0.38) F4 0.45(0.33)
85 4-17 ( c = ci ) n,test (kn) ci,aci (kn) s,aci (kn) ci,aci + s,aci = n,aci n,test / n,aci S S S S F F F F NC NC
86 4-18 ( c = cw ) n,test (kn) cw,aci (kn) s,aci (kn) cw,aci + s,aci = n,aci n,test / n,aci S S S S F F F F NC NC S (%) f ' c (MPa) n,test / n,aci NC S S (%) f ' c (MPa) n,test / n,aci NC S S
87 4-20 F (%) f ' c (MPa) cr,test / cw,aci NC F F (%) f ' c (MPa) cr,test / cw,aci NC F F s,test s,aci (kn) (kn) s,test / s,aci S S S S F F F F NC NC
88 4-22 (kn) (1) S (kn) (2) (1)/(2) 0.99 NC S S NC S F NC F F NC F f ' c (MPa) 粘 (%) ω c (kg/m 3 ) Stiffness (kn/mm) S S S S 粘 粘 F F F F NC NC 粘
89 4-24 (%) (days) Stiffness (kn/mm) NC S S NC S S ( ) 粘 (%) (days) Stiffness (kn/mm) NC1 0.60(0.60) F1 0.60(0.47) F2 0.60(0.39) NC2 0.45(0.45) F3 0.45(0.38) F4 0.45(0.33) (mm)
90 mm 粘 f (MPa) ' c 粘 (kn) 粘 S S S S F F F F NC NC 粘 ( f ' c =35 MPa) 粘 0.8 mm (kn) (1) 粘 ( f ' c =50 MPa) 粘 0.8 mm (kn) (2) 粘 (2)/(1) NC NC S S S S 粘 粘 NC NC F F F F
91 4-29 (%) (days) 0.8 mm 粘 (kn) NC S S NC S S ( ) 粘 (%) (days) 0.8 mm 粘 (kn) NC1 0.60(0.60) F1 0.60(0.47) F2 0.60(0.39) NC2 0.45(0.45) F3 0.45(0.38) F4 0.45(0.33)
92 4-31 f ' c (MPa) 粘 (%) µ S S S S 粘 粘 6.00 F F F F NC NC f ' c (MPa) (%) (days) µ NC S S NC S S
93 4-33 f ' c (MPa) (%) (days) µ NC F F NC F F cr,test ACI λ f ' c (MPa) cr,test (kn) λ S S S S F F F F NC NC
94 4-35 λ (%) c / ( a/b ) cr,test (kn) λ S S S S 粘 1.17 F F F F NC NC
95
96 2-3 Load from MTS Spreader beam d p LDT 200 a a ( mm) 82
97 P 混凝土破碎 P 握裹劈裂裂縫 (a) P (b) 剪力筋斷裂 (c) (d) 2-5 Displacement (in.) Shear Force (kn ) µ 1 = A + 1 A 1 A Shear Force (kips) 100 A 1 A Displacement (mm) 2-6 ( ) 0 83
98 Displacement (in.) Shear Force (kn ) µ 2 = A + 3 A 3 A Shear Force (kips) 100 A 4 20 A Displacement (mm) 2-7 ( ) 84
99 Stress (MPa) #3 Bars #5 Bars #7 Bars Prestressing bars Strain Stress (ksi) 85
100 A A 650 :mm s:200 mm 400mm 400mm 2-#5 80mm Strain gauge Prestressing bars 80mm 3-#7 105mm 200mm A-A Section 3-2 ( : mm) 86
101 (a) (b) (c) (d)
102 Displacement (in.) Shear Force (kn ) A B C A:Web-shear crack occurred( cr ) B:Shear reinforcement yielded C:Maximum load D:Shear reinforcement fractured E:Test stopped D Shear Force (kips) 100 E Displacement (mm) 4-2 F C 80 Shear Force (kn ) B A A:Web-shear crack occurred( cr ) B:Shear reinforcement yielded C:Maximum load Shear Force (kips) Strain 4-3 F1 粘 0 88
103 400 Displacement (in.) NC1 (0 %, f ' c =34.91 MPa) S1 (10 %, f ' c =34.90 MPa) S2 (20 %, f ' c =33.64 MPa) Shear Force (kn ) Shear Force (kips) Displacement (mm) 4-4 NC1 S1 S2 - Displacement (in.) NC2 (0 %, f ' c =48.63 MPa) S3 (10 %, f ' c =50.24 MPa) S4 (20 %, f ' c =49.60 MPa) Shear Force (kn ) Shear Force (kips) Displacement (mm) 4-5 NC2 S3 S4-0 89
104 Displacement (in.) NC1 (0 %, f ' c =34.91 MPa) F1 (10 %, f ' c =34.49 MPa) F2 (20 %, f ' c =35.98 MPa) 100 Shear Force (kn ) Shear Force (kips) Displacement (mm) 4-6 NC1 F1 F2 - Displacement (in.) NC2 (0 %, f ' c =48.63 MPa) F3 (10 %, f ' c =50.52 MPa) F4 (20 %, f ' c =48.97 MPa) Shear Force (kn ) Shear Force (kips) Displacement (mm) 4-7 NC2 F3 F4-0 90
105 Displacement (in.) NC1 ( f ' c =34.91 MPa) NC2 ( f ' c =48.63 MPa) Shear Force (kn ) Shear Force (kips) Displacement (mm) NC1 NC2 - Displacement (in.) S1 (10 %, f ' c =34.90 MPa) S3 (10 %, f ' c =50.24 MPa) 80 Shear Force (kn ) Shear Force (kips) Displacement (mm) 10% S1 S3-0 91
106 Displacement (in.) S2 (20 %, f ' c =33.64 MPa) S4 (20 %, f ' c =49.60 MPa) Shear Force (kn ) Shear Force (kips) Displacement (mm) % S2 S Displacement (in.) F1 (10 %, f ' c =34.49 MPa) F3 (10 %, f ' c =50.52 MPa) 100 Shear Force (kn ) Shear Force (kips) Displacement (mm) % F1 F3-0 92
107 Displacement (in.) F2 (20 %, f ' c =35.98 MPa) F4 (20 %, f ' c =48.97 MPa) 100 Shear Force (kn ) Shear Force (kips) Displacement (mm) % F2 F4-0 f ' c (ksi) cr (kn ) NC 0 % Slag 10 % Slag 20 % S1 NC1 NC2 S cr (kips) 130 S2 S f ' c (MPa) 4-13 S 93
108 f ' c (ksi) NC 0 % Fly-ash 10 % Fly-ash 20 % F cr (kn ) NC1 F1 NC2 F4 36 cr (kips) 140 F f ' c (MPa) 4-14 F f ' c= 35 MPa f ' c= 50 MPa 44 cr (kn ) NC1 NC2 S3 S1 S4 S cr (kips) Replacement Ratio of Slag (%)
109 f ' c= 35 MPa f ' = 50 MPa c F3 44 cr (kn ) NC2 NC1 F cr (kips) 150 F1 140 F2 32 cr,test / cr,theoretical Replacement Ratio of Fly Ash (%) 4-16 d p = 255 mm : d p = 320 mm : f ' (ksi) c cr,test / cw,aci cr,test / ci,aci cr,test / cw,aci cr,test / ci,aci f ' (MPa) c 4-17 S 95
110 cr,test / cr,theoretical d p = 255 mm : d p = 320 mm : f ' (ksi) c cr,test / cw,aci cr,test / ci,aci cr,test / cw,aci cr,test / ci,aci f ' (MPa) c 4-18 F cr,test / cr,theoretical d p = 255 mm : d p = 320 mm : f ' (ksi) c cr,test / cw,aci cr,test / ci,aci cr,test / cw,aci cr,test / ci,aci f ' (MPa) c 4-19 NC 96
111 3 2.5 d p = 255 mm : cr,test / cw,aci cr,test / ci,aci n,test / n,theoretical d p = 320 mm : cr,test / ci,aci cr,test / cw,aci Replacement Ratio of Slag (%) 4-20 n,test / n,theoretical d p = 255 mm : d p = 320 mm : cr,test / cw,aci cr,test / ci,aci cr,test / ci,aci cr,test / cw,aci Replacement Ratio of Fly Ash (%)
112 f ' c (ksi) n (kn ) S2 NC1 NC 0 % Slag 10 % Slag 20 % S1 NC2 S4 S n (kips) f ' c (MPa) 4-22 S f ' (ksi) c n (kn ) NC 0 % Fly-ash 10 % Fly-ash 20 % F2 F4 F n (kips) 375 F1 NC NC f ' c (MPa) 4-23 F 98
113 n (kn ) NC2 f ' c= 35 MPa f ' c= 50 MPa S3 S n (kips) NC1 S1 S Replacement Ratio of Slag (%) f ' c= 35 MPa f ' c= 50 MPa F4 96 n (kn ) 400 NC1 F1 F n (kips) NC2 F Replacement Ratio of Fly Ash (%)
114 f ' (ksi) c S2 S4 n,test / n,theoretical S1 S1 S2 n,test / ci,aci + s,aci n,test / cw,aci + s,aci S3 S3 S f ' c (MPa) 4-26 S f ' c (ksi) F2 F3 n,test / n,theoretical F1 F2 F1 F4 F3 F4 n,test / ci,aci + s,aci 1.4 n,test / cw,aci + s,aci f ' c (MPa) 4-27 F 100
115 n,test / n,theoretical NC1 NC1 f ' (ksi) c n,test / cw,aci + s,aci n,test / ci,aci + s,aci NC2 NC f ' c (MPa) 4-28 NC n,test / n,theoretical NC1 NC1 n,test / ci,aci + s,aci n,test / cw,aci + s,aci NC1 NC1 S3 S1 S1 S3 S2 S2 S Replacement Ratio of Slag (%) S
116 n,test / n,theoretical n,test / ci,aci + s,aci n,test / cw,aci + s,aci F3 NC2 F1 NC1 F3 NC2 NC1 F1 F2 F4 F2 F Replacement Ratio of Fly Ash (%)
117 Displacement (in.) P max 80 Shear Force (kn ) P max Shear Force (kips) Displacement (mm) 4-32 Stiffness (kn/mm) NC1 S1 S2 NC2 NC 0 % Slag 10 % Slag 20 % f ' c (MPa) 4-33 S S3 S4 103
118 Stiffness (kn/mm) NC1 F1 F2 NC2 NC 0 % Fly-ash 10 % Fly-ash 20 % f ' c (MPa) 4-34 F F4 F3 Stiffness (kn/mm) NC2 NC1 S1 S3 f ' c = 50 MPa f ' c= 35 MPa S4 26 S Replacement Ratio of Slag (%)
119 Stiffness (kn/mm) NC2 NC1 F1 F3 f ' c = 50 MPa f ' c= 35 MPa F4 26 F Replacement Ratio of Fly Ash (%) 4-36 Maximun Crack Width (in.) Shear Force (kn) S1 ( f ' c = MPa) S3 ( f ' c = MPa) Maximun Crack Width (mm) Shear Force (kips) % S1 S2 粘 105
120 Maximun Crack Width (in.) Shear Force (kn) S2 ( f ' c = MPa) S4 ( f ' c = MPa) Maximun Crack Width (mm) Shear Force (kips) % S3 S4 Maximun Crack Width (in.) Shear Force (kn) F1 ( f ' c = MPa) F3 ( f ' c = MPa) Maximun Crack Width (mm) Shear Force (kips) % F1 F2 106
121 Maximun Crack Width (in.) Shear Force (kn) F2 ( f ' c = MPa) F4 ( f ' c = MPa) Shear Force (kips) Maximun Crack Width (mm) % F3 F4 Maximun Crack Width (in.) Shear Force (kn) NC1 ( f ' c = MPa) NC2 ( f ' c = MPa) Maximun Crack Width (mm) Shear Force (kips) 4-41 NC1 NC2 107
122 Maximun Crack Width (in.) Shear Force (kn) NC1 ( 0 % ) S1 ( 10 % ) S2 ( 20 % ) Maximun Crack Width (mm) Shear Force (kips) 4-42 S 35 MPa 粘 Maximun Crack Width (in.) Shear Force (kn) NC2 ( 0 % ) S3 ( 10 % ) S4 ( 20 % ) Maximun Crack Width (mm) 4-43 S 50 MPa Shear Force (kips) 108
123 Maximun Crack Width (in.) Shear Force (kn) NC1 ( 0 % ) F1 ( 10 % ) F2 ( 20 % ) Maximun Crack Width (mm) 4-44 F 35 MPa Maximun Crack Width (in.) Shear Force (kips) Shear Force (kn) NC2 ( 0 % ) F3 ( 10 % ) F4 ( 20 % ) Maximun Crack Width (mm) 4-45 F 50 MPa Shear Force (kips) 109
124 7.2 f ' c (ksi) µ NC1 S2 S1 NC2 S3 S4 NC 0 % Slag 10 % Slag 20 % f ' c (MPa) 4-46 S µ F1 f ' c (ksi) NC1 F2 NC 0 % Fly-ash 10 % Fly-ash 20 % NC2 F4 F f ' c (MPa) 4-47 F 110
125 NC2 ( f ' c = 35 MPa ) ( f ' c = 50 MPa ) µ NC1 S3 S S Replacement Ratio of Slag (%) 4-48 S2 6.8 NC2 ( f ' c = 35 MPa ) ( f ' c = 50 MPa ) µ NC1 F1 F2 F4 5.6 F Replacement Ratio of Fly Ash (%)
126
127
128 3-5 粘
129
130 kn (MTS)
131 (LDT) 117
132
133 4-1 S1 4-2 S1 119
134 4-3 S2 4-4 S2 120
135 4-5 S3 4-6 S3 121
136 4-7 S4 4-8 S4 122
137 4-9 NC NC1 123
138 4-11 NC NC2 124
139 4-13 F F1 125
140 4-15 F F2 126
141 4-17 F F3 127
142 4-19 F F4 128
143 4-21 F (1) 129
144 4-23 (2)
145
DB4102-P062-擴頭鋼筋.pdf
ACI 318-11 ACI 352-02 CCT ACI 318-11 2.2 d b 70 MPa ACI 318-11 ACI 318-11 joints ACI 318-08 -11 ACI, 2008, 2011 ACI 352-02 ACI, 2002 1 62 2(a) 2(b) (2) (3) (4) RC (5) RC (6) RC RC 1 (a) (b) 2 (1) T 3 (1)
附件一 摘要格式範例
ATC-40(996) (Capacity Spectrum Method (Capacity Curve) Acceleration)(Spectral Displacement) (Performance Point) ETAB 93 2 94 7 8 ETABS (999;2000) ETABS ATC-40(996) Pushover ETAB ETABS 93 2 94 7 8 ETABS
标题
第 46 卷 第 12 期 2 0 1 4 年 12 月 哈 尔 滨 工 业 大 学 学 报 JOURNAL OF HARBIN INSTITUTE OF TECHNOLOGY Vol 46 No 12 Dec. 2014 装 配 式 混 凝 土 双 板 短 肢 剪 力 墙 拟 静 力 试 验 肖 全 东, 郭 正 兴 ( 东 南 大 学 土 木 工 程 学 院, 210096 南 京 ) 摘 要
Microsoft PowerPoint - 綠營建.ppt
綠 營 建 工 程 劉 玉 雯 國 立 嘉 義 大 學 土 木 工 程 研 究 所 National Chiayi University 內 容 什 麼 是 綠 營 建 營 建 材 料 與 綠 營 建 探 討 實 例 焚 化 廠 底 灰 綠 色 營 建 材 料 之 前 景 結 語 工 程 與 環 境 之 諧 合 文 明 開 發 不 逾 越 自 然 環 境 的 法 則 認 知 工 程 技 術 並 非
Maup re,,,,,, ;,,,,,,,,,, PC 1985 Cognac,, 80, [ 526 ], 420m 160m [ 728 ], PC,,,,,,,,, , [ 3 ] 3008mm, 488mm, 222mm, ( ) 2880mm , 4914, 6
![Maup re,,,,,, ;,,,,,,,,,, PC 1985 Cognac,, 80, [ 526 ], 420m 160m [ 728 ], PC,,,,,,,,, , [ 3 ] 3008mm, 488mm, 222mm, ( ) 2880mm , 4914, 6](/thumbs/91/107349126.jpg "Maup re,,,,,, ;,,,,,,,,,, PC 1985 Cognac,, 80, [ 526 ], 420m 160m [ 728 ], PC,,,,,,,,, , [ 3 ] 3008mm, 488mm, 222mm, ( ) 2880mm , 4914, 6")
29 1 Vol129, No11 2008 2 Journal of Building Structures Feb1 2008 : 100026869 (2008) 0120075208, (, 350002) :, 3,,, ;, ; : ; ; ; ; : TU39819 TU31711 : A Experimental studies on concrete filled steel tubular
A B C D E 61
1...1............... 5....5....6....13....14....15....18....18...20....20....21....21....26....27...29....29....30....31...31...32 ...34....34....34....35....35...36....36....37....37....37....38....38....38...39....39....40....42....44...47
國立中山大學論文典藏.pdf
Metakaolin Lightweight Aggregate Concrete to Aply to The Ocean Engineering I II III IV V VI VII c w VIII IX X XI ABSTRACT This research targets Metakaolin as main material, with various kinds of combination
工程名稱： 嘉義市精忠國民小學老舊危險校舍整建計畫 廠商名稱： 吳德揚建築師事務所 負責人簽章：吳德揚
嘉 義 市 博 愛 國 民 小 學 降 低 班 級 人 數 計 畫 教 室 興 建 工 程 期 末 規 劃 設 計 摘 要 報 告 書 規 劃 設 計 單 位 : 吳 德 揚 建 築 師 事 務 所 工 程 名 稱 : 嘉 義 市 博 愛 國 民 小 學 降 低 班 級 人 數 計 畫 教 室 興 建 工 程 廠 商 名 稱 : 吳 德 揚 建 築 師 事 務 所 負 責 人 簽 章 : 吳 德 揚
220 Key words: assembled monolithic concrete shear walls; precast two-way hollow slab; inner joint; slit wall; shear behavior 3 ~ % 80% [1] [
![220 Key words: assembled monolithic concrete shear walls; precast two-way hollow slab; inner joint; slit wall; shear behavior 3 ~ % 80% [1] [](/thumbs/91/105139236.jpg "220 Key words: assembled monolithic concrete shear walls; precast two-way hollow slab; inner joint; slit wall; shear behavior 3 ~ % 80% [1] [")
30 7 Vol.30 No.7 2013 7 July 2013 ENGINEERING MECHANICS 219 1000-4750(2013)07-0219-11 1 1 1 2 1 1 (1. 264005 2. 100084) 1 5 TU391; TU392.5 A doi: 10.6052/j.issn.1000-47513.01.0026 EXPERIMENTAL STUDY ON
建築工程品質管理案例研討
1.1...2-1 1.2...2-2 1.3...2-2 2.1...2-3 2.2...2-3 2.3...2-8 3.1...2-11 3.2...2-12 3.3...2-15 3.4...2-16 3.5...2-17 4.1...2-19 4.2...2-19 4.3...2-22 4.4...2-24 4.5...2-26 4.6...2-28 5.1...2-29 5.2...2-32
鋼構造論文集第 20 巻第 79 号 (2013 年 9 月 ) AN EVALUATION METHOD FOR ULTIMATE COMPRESSIVE STRENGTH OF STAINLESS STEEL PLATES BASED ON STRESS-STRAIN DIAGRAM * **
鋼構造論文集第 20 巻第 79 号 (2013 年 9 月 ) AN EVALUATION METHOD FOR ULTIMATE COMPRESSIVE STRENGTH OF STAINLESS STEEL PLATES BASED ON STRESS-STRAIN DIAGRAM * ** Yasuhiro MIYAZAKI* Satoshi NARA** ABSTRACT This paper
Lowrise_I
Structure System for Low-rise Buildings PART 1: 基 本 概 念 結 構 系 統 與 材 料 結 構 系 統 之 構 成 與 斷 面 概 估 基 本 概 念 結 構 設 計 原 則 一 個 結 構 系 統 必 須 滿 足 的 基 本 條 件 : 穩 定 (Stability) 與 贅 餘 力 (Redundancy) 強 度 (Strength) 韌 性
708 北 京 工 业 大 学 学 报 2011 年 以 往 的 试 验 结 果 进 行 对 比, 选 取 15D 20D 作 为 对 比 参 数, 试 件 参 数 见 表 1. Fig. 1 图 1 试 件 尺 寸 及 配 筋 图 ( mm) Geometry and reinforcement
第 37 卷 第 5 期 2011 年 5 月 北 京 工 业 大 学 学 报 JOURNAL OF BEIJING UNIVERSITY OF TECHNOLOGY Vol. 37 No. 5 May 2011 植 筋 钢 筋 混 凝 土 锚 固 构 件 抗 震 性 能 试 验 研 究 邓 宗 才 1, 钟 林 杭 1, 张 永 方 1, 曾 洪 超 1 2, 范 世 平 ( 1. 北 京 工 业
先 進 混 凝 土 材 料 應 用 於 防 洪 構 造 之 研 究 子 計 畫 : 活 性 粉 混 凝 土 防 洪 耐 久 及 耐 震 性 質 研 究 (I) Durability and Seismic Resistant Properties of Reactive Powder Concret
行 政 院 國 家 科 學 委 員 會 專 題 研 究 計 畫 成 果 報 告 先 進 混 凝 土 材 料 應 用 於 防 洪 構 造 之 研 究 -- 子 計 畫 : 活 性 粉 混 凝 土 防 洪 耐 久 及 耐 震 性 質 研 究 (I) 研 究 成 果 報 告 ( 完 整 版 ) 計 畫 類 別 : 整 合 型 計 畫 編 號 :NSC 99-2625-M-151-001- 執 行 期 間
SCC N/mm 2 84 N/mm 2 84 N/mm N/mm 2 12,000 psi A. CNS 61 R2001 IV 20% 10% 12.5 mm FM = 2.7±0.2 B. 250 mm = 700±50 mm CNS 14840
/ / 1 CA450B 23 SCC 56 76 84 N/mm 2 84 N/mm 2 84 N/mm 2 56 243 90 84 N/mm 2 12,000 psi A. CNS 61 R2001 IV 20% 10% 12.5 mm FM = 2.7±0.2 B. 250 mm = 700±50 mm CNS 14840 U R2 CNS 14841 R1 50 cm 5 ~ 20 < 3%
Fig. 1 Frame calculation model 1 mm Table 1 Joints displacement mm
33 2 2011 4 ol. 33 No. 2 Apr. 2011 1002-8412 2011 02-0104-08 1 1 1 2 361003 3. 361009 3 1. 361005 2. GB50023-2009 TU746. 3 A Study on Single-span RC Frame Reinforced with Steel Truss System Yuan Xing-ren
12-1b T Q235B ML15 Ca OH Table 1 Chemical composition of specimens % C Si Mn S P Cr Ni Fe
* - - 100084 Q235B ML15 Ca OH 2 DOI 10. 13204 /j. gyjz201508023 STUDY OF GALVANIC CORROSION SENSITIVITY BETWEEN ANY COUPLE OF STUD WELDMENT OR BEAM Lu Xinying Li Yang Li Yuanjin Department of Civil Engineering
ANSYS WF 1 WF 2 2 SP 1 SP 2 1 NBF 1 1 Fig. 1 1 Connection details of specimens 1 Table 1 Specimen s
27 4 2011 12 WORLD EARTHQUAKE ENGINEERING Vol. 27 No. 4 Dec. 2011 1007 6069 2011 04 0102 07 1 2 2 1. 710055 2. 266033 4 1 2 ANSYS 2 U442. 5 + 5 A Study on seismic behavior of widened beam flange connections
4 155 earthquake resilient structure 1 Yahya Kurama 2 Bulent Erkmen 3 Jose Restrepo 4 Brian Smith C40 HRB mm mm 125 mm 2
34 4 2014 8 EARTHQUAKE ENGINEERING AND ENGINEERING DYNAMICS Vol. 34 No. 4 Aug. 2014 1000-1301 2014 04-0154 - 08 DOI 10. 13197 /j. eeev. 2014. 04. 154. dangxl. 020 200092 TU375 P315. 92 A Experimental study
JOURNAL OF EARTHQUAKE ENGINEERING AND ENGINEERING VIBRATION Vol. 31 No. 5 Oct /35 TU3521 P315.
31 5 2011 10 JOURNAL OF EARTHQUAKE ENGINEERING AND ENGINEERING VIBRATION Vol. 31 No. 5 Oct. 2011 1000-1301 2011 05-0075 - 09 510405 1 /35 TU3521 P315. 8 A Earthquake simulation shaking table test and analysis
JOURNAL OF EARTHQUAKE ENGINEERING AND ENGINEERING VIBRATION Vol. 31 No. 6 Dec
31 6 2011 12 JOURNAL OF EARTHQUAKE ENGINEERING AND ENGINEERING VIBRATION Vol. 31 No. 6 Dec. 2011 1000-1301 2011 06-0159 - 08 1 1 1 1 2 1. 150080 2. 100124 1 2 3 P315. 93 TU 43 TU41 A Shaking table test
隨著優質天然砂資源的减少,機制砂已經成爲一種替代資源,逐步取代天然砂,爲混凝土主要原料之一
機 制 砂 應 用 於 混 凝 土 的 使 用 現 況 與 發 展 趨 勢 台 灣 引 進 中 國 大 陸 福 建 機 制 砂 的 發 展 背 景 文 : 國 產 建 材 實 業 研 發 中 心 楊 志 強 協 理 中 國 大 陸 自 1997 年 開 始 對 台 灣 開 放 天 然 河 砂 出 口, 隨 著 台 灣 基 礎 建 設 的 發 展 預 拌 混 凝 土 需 求 量 快 速 增 長, 也
Linn Cove [1,2] 1(a)(b) Figg and Muller epoxy epoxy Linn Cove 183 [3] (a) (b) (c) (d) 1 43
![Linn Cove [1,2] 1(a)(b) Figg and Muller epoxy epoxy Linn Cove 183 [3] (a) (b) (c) (d) 1 43](/thumbs/92/108396096.jpg "Linn Cove [1,2] 1(a)(b) Figg and Muller epoxy epoxy Linn Cove 183 [3] (a) (b) (c) (d) 1 43")
George C. Lee (1) (2) C393Z π 42 Linn Cove [1,2] 1(a)(b) Figg and Muller 6.1 1.5 epoxy epoxy Linn Cove 183 [3] (a) (b) (c) (d) 1 43 Dollas [4] [5] (P1) (P2 P3P4) 2Priestley et al. (2002) [6] ( 3 ) P1 P2
1 Fig. 1 Perspective view of New CCTV Building 13008mm 2, 2811% ( ) 6, HRB400, 1187mm 2, 216% C60, 32095mm 2, Q345, 2 4,, Q345, Q390C, 2, 1 Q235, 5mm
29 3 Vol129, No13 2008 6 Journal of Building Structures June 2008 : 100026869 (2008) 0320031209 SRC 1, 1, 1, 1, 2, 2, 2 (1., 200092; 2., 200002) : SRC 30%, SRC 9,, N P 2M P SRC, SRC ; N P 2M P SRC : ;
E622_402.indd
1 2 3 4 1 761-192 298 E-mail:t-kaji@ssken.co.jp 2 7-85732 5 E-mail:ishii8794@yonden.co.jp 3 77-862-1 E-mail:chika@ce.tokushima-u.ac.jp 4 77-862-1 E-mail:mizuguch@ce.tokushima-u.ac.jp Key Words : fly ash,
( 1 ) ( 2 ) 1. (07) ) 80/05/25 / / (07) / / 2 (07) (07) ()
CETES 1. 2. ( 1 ) ( 2 ) 1. (07)3368377 243 10 100 06 14 10001119110 86119908 ) 80/05/25 / / (07)8720171 6231 / / 2 (07)8720171 6255 (07) 8720503 2. () CETES )( ) 101 02 22 HSC301-5 HSC301-5 - CNS15286
mm ~
16 3 2011 6 Vol 16 No 3 JOURNAL OF HARBIN UNIVERSITY OF SCIENCE AND TECHNOLOGY Jun 2011 1 2 3 1 150040 2 150040 3 450052 1 3 4 > 1 ~ 3 > > U414 A 1007-2683 2011 03-0121- 06 Shrinkage Characteristics of
~ ~ Y 3 X / / mm 400 ~ 700 C40 ~ C ~ 400 C40 ~ C ~
43 7 2013 4 Building Structure Vol. 43 No. 7 Apr. 2013 518038 TU398 +. 2 A 1002-848X 2013 07-0059-06 Discussion on inclined column design of a super high-rise building Zhang Lin Zhang Delong Shenzhen CAPOL
第三章气硬性胶凝材料
第 三 章 气 硬 性 胶 凝 材 料 教 学 要 求 1 熟 悉 四 种 常 用 气 硬 性 胶 凝 材 料 的 性 质, 以 及 如 何 在 工 程 中 合 理 使 用 2 对 于 石 膏 和 石 灰 石, 要 了 解 其 原 料 生 产 凝 结 硬 化 及 质 量 要 求, 掌 握 其 性 质 与 应 用 3 水 玻 璃 与 菱 苦 土 要 着 重 了 解 其 性 质 和 应 用 特 点 内
1 2 / 3 1 A (2-1) (2-2) A4 6 A4 7 A4 8 A4 9 A ( () 4 A4, A4 7 ) 1 (2-1) (2-2) ()
(39mm E-Mail ( )( ), : : 1 1 ( ) 2 2 ( ) 29mm) WSK ( 1 2 / 3 1 A4 2 1 3 (2-1) 2-1 4 (2-2) 2-2 5 A4 6 A4 7 A4 8 A4 9 A4 10 11 ( () 4 A4, 5 6 7 8 A4 7 ) 1 (2-1) (2-2) () 1 2 (2-1) 3 (2-2) 4 5 6 7 (8 ) 9
4 / ( / / 5 / / ( / 6 ( / / 7 1 2 / 3 ( 4 ( 2003 8 ( 2
: / ( 6 (2003 8 : ( 1 ( ( / / (,, ( ( - ( - (39mm 29mm 2 ( 1 2 3-6 3 6-24 6-48 12-24 8-12 WSK / WSK WSK 1 4 / ( / / 5 / / ( / 6 ( / / 7 1 2 / 3 ( 4 ( 2003 8 ( 2 9 5 ( 10 3 11 / (600 4 5 AA 710 AB 720 730
Fig. 1 1 The sketch for forced lead shear damper mm 45 mm 4 mm 200 mm 25 mm 2 mm mm Table 2 The energy dissip
* - 1 1 2 3 1. 100124 2. 100124 3. 210018 - ABAQUS - DOI 10. 13204 /j. gyjz201511033 EXPERIMENTAL STUDY AND THEORETICAL MODEL OF A NEW TYPE OF STEEL-LEAD DAMPING Shen Fei 1 Xue Suduo 1 Peng Lingyun 2 Ye
UDC
Technical code for groung treatment of buildings JGJ 79-2002 J 220-2002 Technical code for groung treatment of buildings JGJ 79-2002 2 0 0 3 1 1 64 JGJ79 2002 2003 1 1 3.0.5 3.0.6 4.4.2 5.4.2 6.1.2 6.3.5
1.0 % 0.25 % 85μm % U416 Sulfate expansion deformation law and mechanism of cement stabilized macadam base of saline areas in Xinjiang Song
1.0 % 0.25 % 85μm 0.97 0.136 % U416 Sulfate expansion deformation law and mechanism of cement stabilized macadam base of saline areas in Xinjiang Song Liang 1,2 Wang Xuan-cang 1 1 School of Highway, Chang
Basic Properties and Effective Utilization of Clinker Ash for Geomaterials Ichiro YOSHIOKA Akifumi NAKASHITA 70 t IGC A10 D0 900 t 2001 CA CA CA 2 16
Basic Properties and Effective Utilization of Clinker Ash for Geomaterials Ichiro YOSHIOKA Akifumi NAKASHITA 70 t IGCA10D0 900t 2001 CA CA CA 216 CA FA CASiO 2 Al 2 O 3 Fe 2 O 3 CaO CA FA CaO CA CA FA
) ( ) 2008 (300m ) 1 FRP [1 ] FRP 3 FRP FRP (CFRP) FRP CFRP (fiber reinforced polymer FRP) 60 % 160MPa 2400MPa [2 ] FRP 1 2mm FRP FRP 1 FRP C
![) ( ) 2008 (300m ) 1 FRP [1 ] FRP 3 FRP FRP (CFRP) FRP CFRP (fiber reinforced polymer FRP) 60 % 160MPa 2400MPa [2 ] FRP 1 2mm FRP FRP 1 FRP C](/thumbs/43/23160448.jpg ") ( ) 2008 (300m ) 1 FRP [1 ] FRP 3 FRP FRP (CFRP) FRP CFRP (fiber reinforced polymer FRP) 60 % 160MPa 2400MPa [2 ] FRP 1 2mm FRP FRP 1 FRP C")
28 4 Vol128 No14 2007 8 Journal of Building Structures Aug12007 :100026869 (2007) 0420109208 FRP ( 100084) : (FRP) FRP FRP FRP FRP FRP 5 : (FRP) ; ; ; ; :TU383 :A Concepts forms and basic analysis of FRP
營 建 知 訊 電 子 版 版 權 聲 明 : 電 子 雜 誌 刊 載 之 所 有 內 容 為 臺 灣 營 建 研 究 院 所 有 或 已 獲 版 權 持 有 者 授 權 使 用, 均 受 中 華 民 國 著 作 權 法 及 國 際 著 作 權 法 保 護, 對 於 相 關 資 訊 之 運 用, 用
營 建 知 訊 電 子 版 版 權 聲 明 : 電 子 雜 誌 刊 載 之 所 有 內 容 為 臺 灣 營 建 研 究 院 所 有 或 已 獲 版 權 持 有 者 授 權 使 用, 均 受 中 華 民 國 著 作 權 法 及 國 際 著 作 權 法 保 護, 對 於 相 關 資 訊 之 運 用, 用 戶 須 遵 守 著 作 權 法 相 關 規 定 電 子 雜 誌 所 提 供 之 內 容 與 資 訊
第一章 总论
陕 西 盛 华 冶 化 有 限 公 司 30000 吨 金 属 钙 ( 一 期 15000 吨 金 属 钙 生 产 线 ) 建 设 项 目 前 言 前 言 一 项 目 由 来 金 属 钙 是 一 种 活 泼 的 轻 有 色 金 属, 在 工 业 领 域 中 的 应 用 广 泛, 随 着 现 代 科 学 技 术 的 不 断 发 展, 其 应 用 范 围 与 应 用 领 域 在 不 断 拓 展, 国 际
UDC
Technical code for groung treatment of buildings JGJ 79-2002 J 220-2002 2002 1 1 @ www.sinoaec.com JGJ 79-2002 @ Technical code for groung treatment of buildings JGJ 79-2002 2 0 0 3 1 1 2 0 0 2 2 2 64
Microsoft Word - SAR 第五章_TPC_9711.doc
第 五 章 設 施 運 轉 計 畫 目 錄 ㄧ 作 業 程 序...5.1.1-1 ( 一 ) 吊 卸 裝 填...5.1.1-1 1. 欲 裝 填 之 用 過 核 子 燃 料 完 整 性 檢 測 方 法 及 判 定 標 準...5.1.1-1 2. 燃 料 束 識 別 確 認 程 序...5.1.1-1 3. 裝 備 接 收 及 準 備...5.1.1-1 4. 裝 填 燃 料 及 查 驗...5.1.1-2
) 50 o C o C -20 o C Temperature ( o C) 27,ARP, ,OCT, ,MAR,2017 Elapsed time (day) Corn
1 2 1 2 1. 1) 50 o C 2. 21 2009 6 29 2017 5 8 28 2016 4 50 o C -20 o C Temperature ( o C) 27,ARP,2016 14,OCT,2016 23,MAR,2017 Elapsed time (day) Corn penetration length of soil hardness meter (mm) 27,ARP,2016
untitled
MSE200 Lecture 10 (CH. 7.3-7.4) Mechanical Properties II Instructor: Yuntian Zhu Objectives/outcoes: You will learn the following: Crack growth rate during fatigue. Fatigue life of cracked coponents. Stages
Specification for structura design of buried prestressed concrete pipeine of water suppy and sewerage engineering CECS 40:
CECS 40:2002 Specification for structura design of buried prestressed concrete pipeine of water suppy and sewerage engineering 2003 Specification for structura design of buried prestressed concrete pipeine
压 缩 分 散 型 预 应 力 锚 索 近 年 来 有 了 较 多 的 应 用, 并 取 得 了 良 好 的 加 固 效 果 软 弱 岩 土 体 的 主 要 特 性 是 无 论 其 峰 值 强 度 还 是 残 余 强 度 都 是 很 低 的, 其 承 载 力 低 稳 定 性 差 压 缩 分 散 型
第 8 卷 第 2 期 中 国 水 利 水 电 科 学 研 究 院 学 报 Vol.8 No.2 年 6 月 Journal of China Institute of Water Resources amd Hydropower Research June, 文 章 编 号 :1672-3031()02-0121-07 压 缩 分 散 型 锚 索 在 软 弱 岩 土 中 的 应 用 与 试 验 研
97 高 性 能 混 凝 土 應 用 於 交 通 工 程 之 研 究 透 水 混 凝 土 (3/3) GPN:1009701022 定 價 200 元 交 通 部 運 輸 研 究 所
97-58-7343 MOTC-IOT-96-H1DA005 (3/3) 97 4 97 高 性 能 混 凝 土 應 用 於 交 通 工 程 之 研 究 透 水 混 凝 土 (3/3) GPN:1009701022 定 價 200 元 交 通 部 運 輸 研 究 所 97-58-7343 MOTC-IOT-96-H1DA005 高 性 能 混 凝 土 應 用 於 交 通 工 程 之 研 究 透 水
专科疾病诊治（二十）
...1... 11...19...32...43...50...52...53...58...61...64...66...69...84...89...92...95 I ...97... 100... 103... 107... 109 AD...111... 125... 128... 131... 135... 138... 140... 143... 146... 149... 152...
bingdian001.com
1... 1 1.1... 1 1.1.1... 1 1.1.2... 1 1.1.3... 2 1.2... 3 1.2.1... 3 1.2.2... 4 1.2.3... 5 1.2.4... 5 1.2.5... 7 1.3... 8 1.3.1... 8 1.3.2... 8 1.3.3... 8 1.3.4... 9 1.3.5... 9 1.4... 9 1.5... 10 1.5.1...
1 2 3 4 5 6 7 1 , 2 3 1 2 20cm 40cm 2-3m 3 4 5 5cm 1% 8 9 1.05 1.25 16 22 1.0 2.5 8 4 90 95 25 8 10 1.2 1.45 19 28 3 5 8 4 90 95 15 8 10 1.10 1.20 18 24 1 2.5 4 95 30 8 12 1.2 1.4 22 30 3 5 4 95 20 8 12
m m m (m) kV 1 10kV3m 35kV 4m kV5m m m
( ) Regulation of safety operation in power engineering construction (Part of power transmission line) DL5009.2 94 1995 4 1 1 2 110 500kV 35 63kV 3 4 5 6 ( ) 7 8 9 10 11 12 13 14 15 16 17 18 19 1. 2. 3m
Microsoft Word - 10-06-0186-D10-0627孙竹森.doc
第 34 卷 第 6 期 电 网 技 术 Vol. 34 No. 6 2010 年 6 月 Power System Technology Jun. 2010 文 章 编 号 :1000-3673(2010)06-0186-07 中 图 分 类 号 :TM 754 文 献 标 志 码 :A 学 科 代 码 :470 4051 输 电 线 路 钢 管 塔 的 推 广 与 应 用 孙 竹 森 1, 程
(Zero Air Voids Curve) (Standard Proctor Compaction Test) ASTM D lb 2.5 kg 12" cm /30 cu.ft cm 3 12,375 ft-lb/ft
(Ground Improvement) (Soil Modification) Block Diagram (Zero Air Voids Curve) (Standard Proctor Compaction Test) ASTM D698 5.5 lb 2.5 kg 12" 30.48 cm 25 25 3 3 1/30 cu.ft 943.9 cm 3 12,375 ft-lb/ft 3 593.96
2 2010 5 b) 350 /t 3 4 300 /t 3.1 126.0 /m 2 30 cm 6 mm 138.9 /m 2 8 mm 148.9 /m 2. a) c) 172.3 /m 2. b) c) 2 d) 3.2 a) ( 2) P i (100 kn) N s 16 N s =
5 ( 206 ) No.5 2010 10 SHANXI SCIENCE & TECHNOLOGY of COMMUNICATIONS Oct. 030006 U416.216 B 1006-3528(2010)05-0001-07 ( 2 400 /t) 6.30( /m 2 cm) ( 4 000 /t) 8.26( /m 2 cm) (SBS 5 300 /t) 9.20( /m 2 cm)
第 一 篇 - 自 然 地 理 延 伸 石 古 坪 附 近 轉 為 北 東 走 向 九 鹿 窟 斷 層 為 一 呈 東 北 東 走 向 之 逆 斷 層, 上 盤 所 出 露 的 地 層 為 長 枝 坑 層 與 糖 恩 山 砂 岩, 下 盤 的 地 層 為 竹 頭 崎 層, 層 位 落 差 約 2,0
32 第 三 目 其 它 斷 層 與 構 造 一 崙 後 斷 層 本 斷 層 斷 面 傾 向 東 南 而 呈 北 北 東 ~ 南 南 西 走 向, 連 綿 甚 長, 至 北 為 獺 頭 斷 層 所 截 為 一 大 逆 斷 層, 斷 線 之 東 南 為 昇 側, 最 大 之 層 位 落 差 亦 達 3,000 公 尺 二 馬 頭 山 斷 層 為 一 逆 斷 層, 斷 線 兩 側 層 位 之 落 差,
附件一 摘要格式範例
1 2 3 1 1. 2. 3. RC (She RC RC Q- Q- C Q- Fu 921 [1] 1 1965 2 921 RC RC RC 3 (Shear Building Mode) 921 1022 RC [2-4] RC RC ( ) Q- 1. Q cr = min (Q c, Q dc ) Q c = 2M cr / H (1) Q dc = 0.2 3 c' ( 0.75 +
第 一 编 总 则 第 一 条 为 保 障 煤 矿 安 全 生 产 和 职 工 人 身 安 全, 防 止 煤 矿 事 故, 根 据 煤 炭 法 矿 山 安 全 法 和 煤 矿 安 全 监 察 条 例, 制 定 本 规 程 第 二 条 在 中 华 人 民 共 和 国 领 域 从 事 煤 炭 生 产 和
煤 矿 安 全 规 程 国 家 安 全 生 产 监 督 管 理 局 国 家 煤 矿 安 全 监 察 局 第 一 编 总 则 第 一 条 为 保 障 煤 矿 安 全 生 产 和 职 工 人 身 安 全, 防 止 煤 矿 事 故, 根 据 煤 炭 法 矿 山 安 全 法 和 煤 矿 安 全 监 察 条 例, 制 定 本 规 程 第 二 条 在 中 华 人 民 共 和 国 领 域 从 事 煤 炭 生 产
Ps22Pdf
,, (CIP) /.:, 2006 ISBN 7-5629-2480-5... -. U415.6 CIP (2006) 160794 : ( 122 :430070 ) http: ww w.t ech book.com.cn E-mail: w u tpyyk@163.com : : :7871092 1/ 16 :12.25 :302 :2006 12 1 :2006 12 1 :12000
kNΠm 2 5 % GB [4 5 ] ( ) ; m 100 ; 60m m ( A 114 [3 ] B 113) GB
![kNΠm 2 5 % GB [4 5 ] ( ) ; m 100 ; 60m m ( A 114 [3 ] B 113) GB](/thumbs/92/108818120.jpg "kNΠm 2 5 % GB [4 5 ] ( ) ; m 100 ; 60m m ( A 114 [3 ] B 113) GB")
37 3 Vol137 No13 2 0 0 4 3 CHINA CIVIL ENGINEERINGJOURNAL Mar. 2 0 0 4 ( J GJ322002) ( ) : (J GJ322002) 56 : ; ; ; ; : TU973 + 112 : A : 10002131X (2004) 0320001211 EXPLANATION ON SOME QUESTIONS ABOUT
(^) 全 国 二 级 建 造 师 执 业 资 格 考 试 用 书 第 四 版 20300000 動!9X1111^ 鬚 鱗 1 瞧 : 霸 義 爾 瓢 零 賴! 醐 飾 應, 鲫 ^ 1^ 1^ 編 鬅 ; 乾 : 鐵 桌 \ 苗 福! 纖 丨 々 1^ ^ 8111181^11 公 路 工 程 管 理 与 实 努 圓 雜 : :: 爾 ;: : : : : : 圖 纖 X \ ;\ 龈 ~ 襄
0 Kelly Fig. 1 Novel damping wall-structure connection diagram a b S1 c S Fig. 2 Desig
DOI:10.14006/j.jzjgxb.2013.12.007 Journal of Building Structures 1000-6869 2013 12-0045-07 34 12 2013 12 006 Vol. 34 No. 12 Dec. 2013 510405 6% Bouc-Wen Bouc-Wen TU352. 1 TU317. 1 A Performance of novel
I II III IV 1 2 3 4 5 Effects of dietary medium-chain triglycerides on the growth performance and the intestinal microflora in young pigs Wei-Kang Lai Abstract The purpose of the study is to investigate
2 49 30667. 7m 2, 424008m 2,,,, 20. 5m,, 4. 6 m 2 3, - 14. 5m, 87200m 2,, ( ) Leoadaly 1 C40, 2200mm 2650mm, 30m, 49000kN 71000kN, 193m, 156m,,, 2 1,
11 2 2009 4 Progress in Steel Building Structures Vol. 11 No. 2 Apr. 2009 1, 1, 1, 1, 1, 1, 2 (1. ( ), 518033 ; 2., 518031) : 238m, 260m, 17. 3, B,,, : ; ; ; ; : TU 355 : A : 1671-9379 (2009) 02-0048 -
Microsoft Word - Z8I11A0-102.doc
自 然 考 科 學 測 試 題 關 鍵 解 析 前 言 物 理 科 今 年 自 然 科 考 題 共 68 題, 其 中 物 理 科 占 了 17 題, 今 年 的 題 目 難 度 屬 中 偏 易, 考 題 分 配 十 分 平 均 由 於 是 新 課 綱 第 一 次 學 測, 所 以 新 的 內 容 大 致 上 均 入 題, 大 都 為 物 理 科 普 知 識 就 算 是 第 二 部 分 的 考 題,
<313034A4BDB67DA4C0B56FBA5DB3E65FBD64A5BB2E786C7378>
科 別 : 國 文 科 (A 區 ) 分 發 16 名 1 600110129 黃 毅 潔 國 立 豐 原 高 級 商 業 職 業 學 校 2 600110446 鄭 安 芸 國 立 南 投 高 級 中 學 3 600110632 李 孟 毓 桃 園 市 立 大 園 國 際 高 級 中 學 4 600110492 洪 珮 甄 南 投 縣 立 旭 光 高 級 中 學 5 600110262 柯 懿 芝
,,, ( CI P) /. :, ISBN :.T U56 CI P ( 2004 ) : 122 : / E mail: mail.w hu t.ed
,,, ( CI P) /. :, 2004.8 ISBN 7 5629 2094... :.T U56 CI P ( 2004 )003590 : 122 : 430070 http:/ / www.techbook.com.cn E mail: yangxuezh@ mail.w hu t.edu.cn : : : 7871092 1/ 16 : 19 : 474 : 2004 8 1 : 2004
EC(2013-1 4)13 第 2 頁 (b) 把 總 目 100 在 2013-14 年 度 常 額 編 制 內 所 有 非 首 長 級 職 位 按 薪 級 中 點 估 計 的 年 薪 總 值 上 限 提 高 12,480,540 元, 即 由 461,070,000 元 增 至 473,550
EC(2013-1 4)13 財 務 委 員 會 人 事 編 制 小 組 委 員 會 討 論 文 件 2014 年 1 月 8 日 總 目 100- 海 事 處 分 目 000 運 作 開 支 總 目 92- 律 政 司 分 目 000 運 作 開 支 總 目 158- 政 府 總 部 : 運 輸 及 房 屋 局 ( 運 輸 科 ) 分 目 000 運 作 開 支 請 各 委 員 向 財 務 委 員
電漿岩化技術之發展與應用(電漿處理在環境
1 2 1.1 1,800 / 150 / 1.,2000 2.,,82 10 / 1.8 170 / 38 /(93) 3 1.2 (Plasma)? % 4 ( = 1 atm = 14.5 ev) T(K) 300 3,000 10,000 30,000 100,000 n i /(n i +n n ) 1.410-122 8.210-12 1.210-3 0.994 0.99999 n 0
Microsoft Word - DSE_DAT_Revision.doc
設 計 與 應 用 科 技 溫 習 精 要 第 1 級 設 計 與 應 用 科 技 總 溫 習 本 科 學 習 課 程 必 修 部 份 : 考 試 卷 一 ( 科 技 設 計 與 社 會 ) (S1 - 設 計 與 創 新 / S2 - 科 技 原 理 / S3 - 價 值 與 影 響 ) 選 =============================================================================================
第一章 绪论
1-1 1-1 1-5 0.05 1-6 1 60mm 1.5W/(m K) 5-5 m C 1-7 1cm, 0 m 1.04W/(m K) C C 50 50 4.09 10 kj/kg C 1-9 =69 C f =0 w C =14mm d 80mm 8.5W 1-11 10mm 0 C 85 C ( ) 175 W m K 1mm 1-14 T0 0K T = w 50K ε = 0. 7
& ($ ) * +!"", &#!""#! +$ ) ( * +!"", - ($ ) * + % ($ ) * + * ), ($ ( # *$ ) ( + ) (. ($ / ($ ) ( * + &/ )! $!%
!""#!""#!"" %!"!"" %(!( )( &(!""#!"" "( * "( #"!""!""&!" % $!& & ($ ) * +!"", &#!""#! +$ ) ( * +!"", - ($ ) * + % ($ ) * + * ), ($ ( # *$ ) ( + ) (. ($ / ($ ) ( * + &/ )! $!% !""(!!""( %!""& )* +$! " #
白色路面混凝土配合比设计（侯永生）.ppt [兼容模式]
![白色路面混凝土配合比设计（侯永生）.ppt [兼容模式]](/thumbs/41/22651054.jpg "白色路面混凝土配合比设计（侯永生）.ppt [兼容模式]")
白 色 路 面 水 泥 混 凝 土 配 合 比 设 计 河 北 省 交 通 规 划 设 计 院 侯 永 生 2012 年 6 月 主 要 内 容 一 二 三 四 五 六 白 色 路 面 混 凝 土 的 种 类 及 特 性 要 求 配 合 比 设 计 的 调 查 阶 段 配 合 比 设 计 的 原 材 料 选 择 阶 段 配 合 比 设 计 的 理 论 配 合 比 设 计 阶 段 配 合 比 设 计
2012年全文集.FIT)
船 舶 与 桥 梁 结 构 防 撞 消 能 器 碰 撞 非 线 性 有 限 元 数 值 仿 真 研 究 伍 建 强 袁 俞 好 爱 渊 江 西 省 交 通 科 学 研 究 院 袁 江 西 南 昌 330038 冤 摘 要 院 船 桥 碰 撞 是 在 巨 大 碰 撞 荷 载 作 用 下 的 一 种 复 杂 的 非 线 性 动 态 响 应 过 程 遥 非 线 性 有 限 元 技 术 能 够 较 好 的
07-3.indd
1 2 3 4 5 6 7 08 11 19 26 31 35 38 47 52 59 64 67 73 10 18 29 76 77 78 79 81 84 8 9 10 11 12 13 14 15 16 17 18 19 20 21 22 23 24 25 26 27 28 29 30 31 32 33 34 35 36 37 38 39 40 41 42 43 44 45 46 47 48
1 { ph
!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!! 1 1!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!! 1 2!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!! 7 3!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!! 15 4!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!! 21!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!! 30!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!
Hewes Billington Palermo Pampanin mm 180 mm 1240 mm mm 240 mm 7. 5 C40 10 mm HRB3
30 4 JOURNAL OF VIBRATION AND SHOCK Vol. 30 No. 4 2011 1 2 3 1. 361005 2. 200235 3. 361008 P315. 5 U442. 5 + A Pseudo static test for pre-cast segmental bridge columns with dry joints GAO Jing 1 GE Ji-ping
簡 報 議 題
台 灣 區 預 拌 混 凝 土 工 業 同 業 公 會 混 凝 土 規 範 合 理 化 研 究 工 作 報 告 財 團 法 人 台 灣 營 建 研 究 院 簡 報 人 : 徐 敏 晃 組 長 102.05.08 簡 報 議 題 前 言 計 畫 重 要 成 效 混 凝 土 規 格 強 度 放 寬 至 420kg/cm 2, 坍 度 放 寬 至 21cm 6 個 月 內 若 已 委 外 辦 理 材 料
例 009 年高考 全国卷Ⅱ 理 8 如 图 直 三 棱 柱 ABC ABC 中 AB AC D E 分 别为 AA BC 的中点 DE 平面 BCC 证明 AB AC 设二面角 A BD C 为 0o 求 BC 与平面 BCD 所 成角的大小 图 - 略 证明 以 D 为坐标原点 DA DC DD
Education Science 教育科学 平面法向量在解立体几何题中的应用探究 梁毅麟 恩平市华侨中学 广东江门 59400 摘 要 几何发展的根本出路是代数化 引入向量研究是几何代数化的需要 随着平面法向量这个概念在新教 材的引入 应用平面法向量解决立体几何中空间线面位置关系的证明 空间角和距离的求解等高考热点问题的方法 更具灵活性和可操作性 其主要特点是用代数方法解决几何问题 无需考虑如何添加辅助线
Ps22Pdf
1 1 1 5 10 12 13 13 16 19 26 31 33 37 38 38 49 53 60 63 79 81 81 92 112 129 132 135 144 149 150 150 155 158 1 165 178 187 191 193 194 194 207 212 217 218 223 231 233 234 234 239 245 247 251 256 259 261
認可人士、註冊結構工程師及註冊岩土工程師作業備考 APP-142
2009 年 8 月 按 新 分 類 方 法 重 新 發 布 的 認 可 人 士 註 冊 結 構 工 程 師 及 註 冊 岩 土 工 程 師 作 業 備 考 APP-142 屋 宇 署 認 可 人 士 及 註 冊 結 構 工 程 師 作 業 備 考 296 2004 年 混 凝 土 的 結 構 使 用 作 業 守 則 2004 年 混 凝 土 的 結 構 使 用 作 業 守 則 ( 下 稱 守 則
第三章 相图基础
25 2 1 C P F F=C-P+2 2 F=C-P+1 2 2 2 2 1 25 26 1 2 2-1 2-1 1. 2-2 AB 1 84%A 16%B t 1 t 2 A t 3 t 3 t 3 3 t 3 2-2 26 27 A 3 70%A 30%B 2. W S W l W t Wt=Ws+W l I t3 t3 3 3 W W t s t 3 3 = 33' W W l t t33
Microsoft PowerPoint - TCI 1031205 r2.ppt [相容模式]
![Microsoft PowerPoint - TCI 1031205 r2.ppt [相容模式]](/thumbs/40/21851939.jpg "Microsoft PowerPoint - TCI 1031205 r2.ppt [相容模式]")
高 強 度 鋼 筋 及 續 接 器 之 鋼 材 測 試 研 究 主 講 人 : 陳 昌 雄 律 己 愛 智 樂 觀 主 講 人 : 陳 昌 雄 現 職 : 東 和 高 雄 廠 副 廠 長 10301~ 經 歷 : 東 和 高 雄 廠 副 廠 長 ( 兼 行 政 處 ) 10111~ 10212 東 和 高 雄 廠 廠 務 處 9611 ~ 10111 東 和 苗 栗 廠 廠 務 處 ( 技 術 處
untitled
2016 160 8 14 8:00 14:00 1 http://zj.sceea.cn www.sceea.cn APP 1 190 180 2 2 6 6 8 15 2016 2016 8 13 3 2016 2016 2016 0382 2 06 1 3300 14 1 3300 0451 5 01 2 7500 02 2 7500 05 ( ) 1 7500 1156 4 15 2 15000
77 ( ) http: www. qdpub. com ( 0532) ( ) ( 850mm 1168mm) ISBN
77 ( 266071) http: www. qdpub. com 13335059110 ( 0532) 85814750( ) 85814611-8664 2006 1 2 2006 1 2 20 ( 850mm 1168mm) 20 450 6001 12000 ISBN 7-5436 - 2391-9 29. 00 ( 0532) 85814926, ,,,,,,,,,,,,, 260,,,,
(CIP) /,. :,2004 ( ) ISBN 7-5331 - 3713-2.............TG24-64 CIP (2004)034609 : : 16 : 250002 : ( 0531) 2065109 : : jn- public.
(CIP) /,. :,2004 ( ) ISBN 7-5331 - 3713-2.............TG24-64 CIP (2004)034609 : : 16 : 250002 : ( 0531) 2065109 : www.lkj.com.cn : sdkj @ jn- public.sd.c ninfo.net : : 16 : 250002 : ( 0531) 2020432 :
(CIP) : /. :, 2003 ISBN T S CIP (2003) ( 1 : ) : * : :
( ) (CIP) : /. :, 2003 ISBN 7-5045-4037-4... - - - - -. T S934. 3 CIP (2003) 097666 ( 1 : 100029) : * 787 1092 16 14. 25 353 2004 4 1 2004 4 1 : : 26. 00 : 010-64929211 : 010-64911190 : http : / / www.class.com.cn
Microsoft Word - 烘焙食品乙級第二部份 doc
烘 焙 食 品 乙 級 技 術 士 技 能 檢 定 術 科 參 考 資 料 試 題 編 號 :077-900201-3 審 定 日 期 : 年 月 日 修 訂 日 期 :96 年 7 月 1 日 97 年 1 月 30 日 97 年 10 月 27 日 98 年 6 月 20 日 98 年 12 月 17 日 99 年 08 月 20 日 烘 焙 食 品 乙 級 技 術 士 技 能 檢 定 術 科
第14章
第 14 章 钢 板 桩 支 护 结 构 设 计 与 施 工 14.1 概 述 钢 板 桩 支 护 结 构 属 板 式 支 护 结 构 之 一, 适 用 于 地 下 工 程 施 工 因 受 场 地 等 条 件 的 限 制, 基 坑 或 基 槽 不 能 采 用 放 坡 开 挖 而 必 需 进 行 垂 直 土 方 开 挖 及 地 下 工 程 施 工 时 采 用 钢 板 桩 支 护 结 构 在 国 内 外
(Microsoft PowerPoint - 07_2_20_SP8\203\217\201[\203N\203V\203\207\203b\203v\217\254\227\321\220\263\230a.ppt)
SPring-8 2007/07/20 < > 3-D 3D http://sp-mac4.pse.tut.ac.jp/ 3D 3D + ( ) 3D ( ) CT voel (tiff) (2000piel 2000piel) 1312slice 8bit = 4.88 Gbte (2000piel 2000piel) 1312slice 16bit = 9.78 Gbte 8 bit =1 bte=
1 1 3 1.1 3 1.2 8 1.3 9 1.4 9 1.5 9 1.6 17 1.7 20 1.8 20 1.9 23 2 24 2.1 24 2.2 34 2.3 37 3 39 3.1 39 3.2 40 3.3 40 3.4 43 3.5 44 3.6 48 4 49 4.1 49 4
1231 2013 12 1 1 3 1.1 3 1.2 8 1.3 9 1.4 9 1.5 9 1.6 17 1.7 20 1.8 20 1.9 23 2 24 2.1 24 2.2 34 2.3 37 3 39 3.1 39 3.2 40 3.3 40 3.4 43 3.5 44 3.6 48 4 49 4.1 49 4.2 51 4.3 60 4.4 61 4.5 78 4.6 82 4.7
1 115 Key words multi-cavity CFST pentagonal cross-sections mega-columns eccentric compressive behavior numerical simulation 117 T L 1 T T T 2 3 L L 4
24 1 2015 2 JOURNAL OF NATURAL DISASTERS Vol. 24 No. 1 Feb. 2015 1004-4574 2015 01-0114 - 09 DOI: 10. 13577 /j. jnd. 2015. 0115 100124 2 CF - Ⅰ CF - ⅡCF - Ⅰ CF - Ⅱ 2 - ABAQUS TU375 A Calculation analysis
(a) 82
2015 20153102015410 2015 2003312003912013 718 200462200471 100,000 2012618 50% 81 2015119 (a) 82 (b) (c) 18 (i) 50% (ii) 50% (a) 50%(b) 50%(c) (iii) 19 144 145147 148 100,000 1,000,00010% 83 100,000 1,000,00010%
<4D6963726F736F667420576F7264202D20AAFEA5F3312DB2C4A454A6B8B77CC4B3B376A672BD5A2E646F63>
核 能 二 廠 一 號 機 反 應 爐 支 撐 裙 板 錨 定 螺 栓 第 三 次 審 查 會 議 逐 字 紀 錄 主 席 : 好! 我 們 就 開 始 核 能 二 廠 一 號 機 反 應 爐 支 撐 裙 板 錨 定 螺 栓 第 三 次 審 查 會 議, 首 先 謝 謝 幾 位 審 查 委 員 參 加, 這 次 我 們 增 加 兩 位 : 單 委 員 跟 邱 委 員 加 入 我 們 陣 容, 感 謝
2007
77 266071 http / /www. qdpub. com 13335059110 0532 85814750 85814611-8664 2006 9 7 2006 9 7 16 787mm 1092mm 7. 5 190 ISBN 7-5436 - 2241-6 7. 50 0532 85814926 0532 85814611-8628 2007 1!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!
2 ( 1 ( 1 1m( (100cm( (1000mm( ( ( 1km( (1000m 1m(10 6 m 4 1nm(10 9 m 1 ( (A (B (C 1 ( 2 5 (D 1 ( 2 ( ( ( 3 ( 1 ( 1 ( 1 1 ( 1 ( 1 ( ( ( ( 1 1L( ( 1000
1 0 1 1/3~2/3 ( ( ( 4 ( 1 ( ( ( ( ( 1 ( ( 1 ( 1 ( ( ( 1 ( ( ( 1 ( 1/3 1 1 ( 1 1 1 1 1 1 1 1 2 ( 1 ( 1 1m( (100cm( (1000mm( ( ( 1km( (1000m 1m(10 6 m 4 1nm(10 9 m 1 ( (A (B (C 1 ( 2 5 (D 1 ( 2 ( ( ( 3 (
untitled
KSKSKSKS SKSKSKS KSKSKS SKSKS KSKS SKS KS KS F 4403 KS F 4403 2001 2001 12 17 ICS 91.100.30 KS F 44032001 Reinforced spun concrete pipes. () (.) A.. 2... KS A 0021 KS B 5533 KS 3504 KS 3510 KS 3552 KS
Microsoft Word - 床版Ⅰ 表紙E2
ISSN 0386-5878 4160 22 1 4160 2010 1 1990 (SFRC) SFRC EPMASFRC 1 3 2.1 RC 3 2.2 SFRC 8 11 3.1 11 3.2 26 3.3 SFRC 33 AS 39 4.1 39 4.2 49 4.3 53. 4.4 66 4.5 67 4.6 70 4.7 75 4.8 SFRC 76 AT 105 5.1 AT 105
43 14. 45 3 7 220 1 2 cm /s 2 1. 5 3 1 4 c d 1 /40 1 /4 1 /9 600 0. 129 6 7 1 /6 400 1 /256 000 1. 5 2 2 2. 1 /m /Hz /kn / kn m 6 6 0. 1 ~ 50 600 1 80
43 14 2013 7 Building Structure Vol. 43 No. 14 Jul. 2013 * 1 1 1 2 3 3 3 2 2 1 100013 2 430022 3 200002 1 40 ETABS ABAQUS TU355 TU317 +. 1 A 1002-848X 2013 14-0044-04 Compairion study between the shaking
第1期 339 蒋友宝 等 钢筋混凝土拱肋破坏过程中的模态变化 非破坏性荷载试验 根据测得的响应反推算出结构参 数 然后进行结构分析来估计承载能力[3 5] 或者通过 现场实测出影响桥梁承载能力各因素的量值 如钢筋 锈蚀程度等 按照模糊数学和层次分析方法来推算承 载能力[6 7] 以上 2 种评估方
![第1期 339 蒋友宝 等 钢筋混凝土拱肋破坏过程中的模态变化 非破坏性荷载试验 根据测得的响应反推算出结构参 数 然后进行结构分析来估计承载能力[3 5] 或者通过 现场实测出影响桥梁承载能力各因素的量值 如钢筋 锈蚀程度等 按照模糊数学和层次分析方法来推算承 载能力[6 7] 以上 2 种评估方](/thumbs/43/23160467.jpg "第1期 339 蒋友宝 等 钢筋混凝土拱肋破坏过程中的模态变化 非破坏性荷载试验 根据测得的响应反推算出结构参 数 然后进行结构分析来估计承载能力[3 5] 或者通过 现场实测出影响桥梁承载能力各因素的量值 如钢筋 锈蚀程度等 按照模糊数学和层次分析方法来推算承 载能力[6 7] 以上 2 种评估方")
第 43 卷 第 1 期 中 南 大 学 学 报 ( 自 然 科 学 版 ) Vol.43 No.1 2012 年 1 月 Journal of Central South University (Science and Technology) Jan. 2012 钢 筋 混 凝 土 拱 肋 破 坏 过 程 中 的 模 态 变 化 1, 蒋 友 宝 2, 刘 扬 2, 张 建 仁 2 (1. 长 沙
(Microsoft Word - 103\300\347\267~\266\265\245\330\245N\275X)
A 大 農 林 漁 牧 業 一 分 說 明 1. 獸 醫 業 非 屬 公 司 法 商 業 登 記 法 所 管 轄, 不 納 入 本 大 2. 各 依 性 質 包 括 其 從 事 業 務 產 品 之 批 發 零 售 二 分 示 意 圖 大 中 小 A A1 農 業 A101 農 藝 及 園 藝 A101011 種 苗 業 業 A101020 農 作 物 栽 培 業 A101030 特 用 作 物 栽
<4D6963726F736F667420506F776572506F696E74202D20BEF4B1E7B5B2BA63BAFBADD7B8C9B16AA4E8AA6BA4B6B2D061>
橋 梁 常 見 之 維 修 及 補 強 工 法 介 紹 主 講 人 : 溫 俊 明 博 士 聯 絡 方 式 :0937: 0937-536723 cmwen@ceci.org.tw 2011/3/28 1 維 修 補 強 之 需 求 簡 報 大 綱 維 修 補 強 之 時 機 橋 梁 常 見 異 狀 及 其 原 因 RC 橋 常 見 維 修 方 法 及 應 用 鋼 橋 常 見 維 修 方 法 及 應
化学实验基本操作-加热、干燥和冷却.doc
1 [ ] [ ] 1 2 1 2 3 4 5 6 [ ] 7 2 [ ] [ ] 8 9 10 [ ] 3 [ ] [ ] 1 2-2 11 12 13 14 15 16 17 [ ] g) = 100% 5.0g 18 19 4 [ ] [ ] 20 21 [ ] 22 23 24 25 5 [ ] [ ] 26 27 [ ] - 28 6 [ ] [ ] 29 30 31 32 33 34 2-31