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- 叠纵 咸
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1 中国水利水电科学研究院第 12 届青年学术交流会论文 文章编号 : 高土石坝地震动力反应特性大型振动台模型试验研究 1,2 1,2 1,2 1,2 杨正权, 刘小生, 汪小刚, 杨玉生 (1. 中国水利水电科学研究院岩土所, 北京 ;2. 流域水循环模拟与调控国家重点实验室, 北京 ) 摘要 : 心墙堆石坝和面板堆石坝是目前高地震烈度区高坝建设中普遍采用的两种高土石坝坝型, 它们的动力反应特性和抗震性能是水电工程界普遍关注的问题 本文基于双江口高心墙堆石坝 两河口高心墙堆石坝和猴子岩高面板堆石坝等 3 个实际工程的大坝大型地震模拟振动台模型试验, 对比 分析试验结果, 研究高土石坝地震动力反应特性, 重点考察了两种坝型 ( 心墙坝和面板坝 ) 地震动力反应特性的异同点 研究表明 : 高面板堆石坝和高心墙堆石坝均有良好的抗震性能 ; 水库蓄水对两种坝型结构动力特性参数变化的影响规律有所差异 ; 面板对堆石坝上游坝坡的保护作用明显, 有效抑制了上坝坡的加速度反应 ; 面板堆石坝虽然抗震性能优良, 但对面板相关的设计和施工水平依赖性很强 关键词 : 高心墙堆石坝, 高面板堆石坝, 振动台模型试验, 动力特性, 地震反应, 对比分析中图分类号 :TV148 文献标识码 :A 1 研究背景在国民经济迅速发展对电力需求猛增和日益严峻的节能减排环境保护的双重压力下, 属清洁能源的水电的进一步大规模开发已经成为了我国能源战略的合理选择 我国西部地区多高山峡谷, 孕育众多的大中型河流, 易于修建调节性能好的高坝大库 然而, 随着水电开发的逐步深入, 所面对的工程建设条件逐渐困难, 在地质条件相对复杂的坝址上建设高坝已经成为了工程技术人员必须面对的挑战, 例如水电站场区的高地震烈度和坝址区的复杂深厚覆盖层问题 土石坝对地质 地形条件适应性较强, 尤其是其对复杂地基条件的适应性和良好的抗震性能, 成为了解决西部地区高坝建设中高地震烈度和复杂深厚覆盖层问题的重要选择 而在我国的高坝建设中, 土石坝也的确成为了重要的选择坝型, 目前已建 在建和拟建的高坝中, 土石坝坝型占多数 尤其是在相对复杂条件下, 土石坝往往成了唯一选择, 主要是心墙堆石坝和混凝土面板堆石坝 鉴于土石坝在当前水电开发中极其重要的地位, 且众多高土石坝工程面临的抗震问题相当复杂, 所以高土石坝的抗震研究工作成为了当今坝工研究领域的热点之一 尤其是在 汶川 大地震之后, 不仅仅是工程界, 西部地区的高坝抗震问题已经成为了全社会关注的热点 高土石坝在地震作用下的动力反应性态, 大坝的极限抗震能力及其在极端地震作用下的破坏过程和机理, 都是研究人员需要回答的问题 当前, 已经建立了众多的土石坝动力反应分析理论和计算方法, 研究人员基于这些理论方法编制计算程序, 计算土石坝在地震作用下的动力反应 然而, 由于经历强烈地震的高土石坝很少, 更鲜见有由于强震而引起高土石坝严重破坏的实例报道, 缺乏高土石坝震害实测资料, 很难依靠这些有限的震害资料对这些计算理论和程序进行验证和改进 土石坝地震模拟振动台模型试验, 不仅可以 收稿日期 : 论文已发表于 水利学报 45 卷 10 期 页基金项目 : 国家重点基础研究发展计划 (973 计划,No.2013CB036404); 中国水利水电科学研究院科研专项 ( 岩集 1467) 作者简介 : 杨正权 (1980-), 男, 吉林集安人, 博士, 工程师, 主要从事土动力学及土工结构抗震研究 E_mail:yangzhq@iwhr.com
2 为这些计算方法 程序的验证工作提供基础数据, 也可以通过研究模型坝的地震动力反应性质来研究 原型大坝的相应特性 [1] 利用土石坝大型振动台模型试验, 可以研究土石坝的结构动力特性 地震加 速度反应特性 地震残余变形特性, 及其在极端地震作用下的动力破坏过程和机理, 对于面板坝还可 以研究面板在地震作用下的动应力 应变反应特性 双江口水电站是大渡河流域水电梯级开发的上游控制性水库, 是大渡河流域水电梯级开发的关键 性工程之一 [2], 水库砾石土心墙堆石大坝最大坝高 314m, 为目前国内该坝型的第一高坝 ; 两河口水电 站为雅砻江中 下游的 龙头 枢纽工程, 对整个雅砻江梯级电站的开发影响巨大 [3], 大坝为砾石土 直心墙堆石坝, 最大坝高 295m; 猴子岩水电站位于大渡河干流上, 是大渡河水电规划 三库 22 级 的 第 9 级电站, 是整个大渡河流域开发的重要工程之一 [4], 水库拦河大坝为混凝土面板堆石坝, 最大坝高 223.5m, 为国内该类坝型中的第二高坝 三座大坝的成功建设, 是四川省 乃至整个西南地区水电开 发顺利开展的重要基础 由于大坝坝高达到了 200~300m 量级, 甚至超过了 300m, 地震作用下坝体的 鞭 稍 效应等问题突出, 地震作用往往成为了工程成败的控制性因素 因此, 大坝的结构动力特性, 大 坝在地震作用下动力反应和破坏过程以及大坝的极限抗震能力, 就成了设计部门甚至是决策部门关注 的焦点 [5] 基于刘小生提出的重力场中土石坝振动台模型试验相似理论, 本文作者先后进行了前述 2 座高心 墙堆石坝 ( 双江口和两河口 ) 和 1 座高面板堆石坝 ( 猴子岩 ) 的大型地震模拟振动台模型试验 本文基 于对三个模型试验研究成果的深入总结分析, 研究高土石坝在地震作用下的动力反应特性, 并着重进 行了心墙堆石坝和面板堆石坝两种坝型结构的动力反应特性的对比 本文的研究成果, 不仅可以直接 为原型高土石坝及其他类似工程的抗震设计提供参考, 还可以利用丰富的基础试验数据对目前的土石 坝动力分析理论 方法和程序进行验证和改进 2 土石坝结构振动台模型试验 2.1 实验设备三次试验均是在中国建筑科学研究院三向六自由度大型高性能地震模拟振动台上进 行 该振动台台面尺寸为 6m 6m, 试验之时为国内台面尺寸最大的振动台 振动台不仅尺寸大, 且性 能优良, 先后承担了我国众多大型或复杂结构的振动模型试验任务, 振动台的具体性能参数可参见文 献 [1] 2.2 模型设计与制作基于模型试验相似理论, 刘小生推导建立了重力场中土工结构振动模型试验的 [5] [2,3,4] 相似关系 本文所进行的三次模型试验都是基于这一相似关系, 来进行模型试验设计 每一次 试验都制作了两个大坝模型, 包含坝段模型和整体模型各一 模型坝高为 1m, 所以模型试验的几何比 尺 C l 为 1/H,H 为原型坝最大坝高 ; 模型坝的控制填筑密度和原型坝相同, 即密度相似常数 C 为 1; 再根据原型坝料和模型坝料的动力变形试验确定材料的动模量系数 ( 固结比为 1 时, 双江口 两河口和猴 子岩原型大坝主堆石的模量系数分别为 和 2990, 与之对应模型坝填筑料的模量系数分别为 和 760, 模量系数单位是标准大气压 ), 进而得到材料动变形模量相似常数 C c 通过这三个 模型试验控制相似常数 C l C 和 C c, 可以计算得到模型试验其它所有项目的相似常数, 三个试验的相 似常数汇总于表 1 坝段模型在预制的模型箱内制作完成, 模型箱的长宽高分别为 5m 2.2m 和 1.2m, 坝段模型长为 2.2m, 采用原型坝最大断面缩尺作为控制横断面 整体模型, 近似地把河谷基岩按刚性体考虑, 选择原型坝 的若干个控制断面缩尺作为模型坝的控制断面, 控制断面间用三角形平面连接成形基岩河谷, 用钢筋 混凝土来模拟河谷基岩 图 1(a) 为浇注完成的双江口整体模型坝基岩河谷, 图 1(b) 为用三维绘图 软件建模完成的猴子岩大坝坝体三维效果图 用原型堆石料缩尺料作为模型坝填筑料, 最大控制堆石 粒径为 20mm; 面板坝的面板, 用人工配合材料来模拟水泥的作用, 用细铁丝来模拟钢筋的作用 为保证模型坝的填筑质量, 将坝体按七层分层填筑 (1~6 层厚 15cm,7 层厚 10cm), 严格控制填筑 密度, 每层的平整度沿横河向和顺河向两个方向控制 心墙坝, 首先支模填筑心墙, 每层心墙填筑完 成后, 沿坝坡支模进行该层的上下游堆石体填筑 ; 面板坝, 在堆石坝体填筑完成后, 先对上游坝坡进
3 行严格整平, 再施工混凝土面板, 面板施工完成后进行晾干养护 图 1(c) 为填筑完成的两河口整体 模型坝的下游坝坡, 图 1(d) 为施工完成后的猴子岩整体模型坝上游坝坡 符号项目相似律 表 1 振动台模型试验相似常数汇总 100cm 坝高模型相似常数 心墙坝 A 心墙坝 B 面板坝 L 堆石坝几何尺寸 Cl 堆石体密度 Cρ C 模量系数 Cc=Cp/Cm /2 1/2 G 堆石体剪切模量 CG=Cl CcCρ 堆石体应力 1/2 Cσ=Cl1/2 CcCρ 堆石体应变 Cε=Cρ1/2 Cl1/2 /Cc u 堆石体位移 1/2 3/2 Cu=Cρ Cl /Cc /4 3/4 1/2 u 堆石体速度 Cù=Cρ Cl /Cc u 堆石体加速度 Cü=Cg= 堆石体阻尼比 Cξ= c 堆石体有效凝聚力 Cc C Cl 堆石体有效摩擦角 C /4 3/4 1/2 t 时间 Ct=Cρ Cl /Cc -1/4-3/4 1/2 f 频率 Cf=Cρ Cl Cc / / /29.26 上游 (a) 基岩河谷 (b) 大坝三维模型 (c) 心墙坝下游坡 (d) 面板坝上游坡图 1 模型坝的设计与制作 2.3 试验内容和方法土石坝振动台模型试验测试的内容包括 : 坝体在各类地震动作用下的加速度反 应和地震残余变形, 以及模型坝在极端地震作用下的动力破坏, 对于面板坝还可以测试面板在地震作 用下的应力应变反应 加速度测试的目的除了直接研究坝体在地震作用下的加速度反应特性外, 还可 以通过监测坝体在白噪声振动作用下的加速度反应来研究模型坝的结构动力 ( 自振 ) 特性 坝体的加 速度反应通过在坝体内部预埋加速度传感器来进行监测 : 坝段模型的加速度传感器布设在模型坝的中 间断面内 ; 整体模型一般选取河谷中央断面作为加速度反应的主监测断面, 再在其两侧选取辅助测试 端面, 图 2 为双江口整体模型加速度主测试断面内加速度传感器的布设情况 坝体表面点的地震残余变 形通过测量预埋在坝体表面位移测点和固定在模型箱上的基准线的相对位移来进行监测, 图 3 是自制的 位移测点和猴子岩整体模型坝体表面位移测点的分布情况 振动过程中, 通过人工观察, 现场照相和 录像等来监测坝体的动力反应和破坏过程 ; 振动结束后, 通过人工观察和测量来确定滑坡的深度和破 坏模式, 图 4 是在对两河口整体模型振动试验过程进行录像 面板的应变反应通过黏贴在面板表面的应 变花来进行测试, 再根据混凝土的应力应变关系来推求面板的应力反应 本文关注的重点内容是心墙 坝和面板坝地震动力反应的异同点, 故面板坝面板的应力应变反应特性不作专门讨论 2.4 试验方案设计根据输入地震动的差异 ( 包括地震动类型和输入方式 ), 将整个试验分为若干个 方案, 每个方案下, 再根据输入地震动幅值水平的不同分为若干小工况 输入地震动类型包括白噪声 压缩普通地震波和规范正弦波, 地震动输入方式包括水平顺河单向 水平顺河加竖直双向以及三向输
4 入 普通地震波包括场地波 规范波和天然波, 地震波的输入压缩比根据模型试验相似率确定 地震动输入顺序确定的基本原则是先小震后大震, 先单向后多向, 最后输入高幅值规范正弦波, 每次输入普通地震波和规范正弦波前后都要输入低幅白噪声对坝体进行扫频 同时, 为了考察水库蓄水对土石坝地震动力反应特性的影响, 在坝段模型空库试验完成后加设满库蓄水状态下的振动试验 坝段模型和整体模型的工况设置完全相同, 但是为了防止坝段模型在空库情况下产生严重震损, 空库坝段模型不进行高幅值地震动激振 三次模型试验工况设置的具体情况, 汇总于文献 [2,3,4] 砂砾石基岩 图 2 整体模型坝主测试端面内加速度传感器分布 ( 图中长度单位是 mm,x 表示顺河向,y 表示横河向,z 表示竖直向 ) 图 3 自制测点及其在坝坡表面的分布 图 4 坝体振动过程的监测 3 高土石坝结构动力特性分析结构在地震作用下的动力响应特性, 除受输入地震动特性的影响之外, 还和结构自身的动力特性有很大关系 基于弹性理论, 结构的动力特性主要通过结构的各阶自振频率 阻尼比和振型系数等来加以反映 土石坝为由土石料为主体的散粒体结构, 其在地震作用下是否具有稳定的振动模态和特征参数, 是探讨土石坝结构动力分析理论 方法适用性首先要关注的问题 通过对模型坝结构输入白噪声进行扫频, 可以研究其结构动力特性 模型坝的结构动力特性参数是通过振动台对坝体输入白噪声震动 监测坝体的加速度反应, 再对输入震动和坝体反应进行对比分析得到, 具体的分析方法参见文献 [1] 3.1 大坝结构的动力 ( 自振 ) 特性由三个模型试验的模型坝结构动力特性的基本试验结果可知 [2,3,4] : 不管是心墙坝还是面板坝, 在低幅白噪声激励下, 除少数靠近基岩测点在部分工况没有得到明显的振动模态外, 其它测点的振动模态均较明显, 坝体内部不同位置的各阶自振频率值差异很小, 且数值变化无规则 ; 坝体内部不同点的阻尼比测试值受边界约束条件的影响 坝体周边受坝基和山体约束位置处的阻尼比值相对河谷中央坝段靠近坝顶处略小, 但从总体上看, 不同位置测点阻尼比值的变化幅度不大, 可以认为整个结构拥有相对固定的阻尼比 ; 不同激振水平下, 大坝结构各向振型形状基本相同, 只是幅度有所差异, 图 5 给出了两河口模型坝结构顺河水平振动的一阶振型系数沿坝高方向和坝轴线方向的分布情况, 从振型图可以看出大坝结构在地震作用下动位移反应水平的分布情况, 坝体动力反应幅度最大的区域是河谷中央坝段靠近坝顶处, 而周边区域则相对较小 从模型坝结构动力特性参数试验的整体结果可知, 大坝结构在地震的作用下, 其振动模态还是很明显的, 且不同测点振动的各阶自振频率和阻尼比测试值离散性小, 大坝结构的振型系数分布也基本稳定 可以认为, 土石坝结构在地震作用下拥有相对稳定的振型, 由弹性理论确定的大坝动力特性参数可以基本反应土石坝结构的自振特性 只是由于土石坝为散粒体结构, 且土石料的动应力应变关系具有强非线性, 故而各动力特性参数有一定离散性
5 自振频率 /Hz 自振频率 /Hz 自振频率 /Hz 自振频率 /Hz 阻尼比 /(%) 测点相对高程 振型系数 3.2 大坝结构动力特性影响因素分析图 6 给出了双江口模型坝在不同幅值水平白噪声激励下, 测试得到的结构一阶自振频率和阻尼比的对比 从图中可以看出, 不管是整体模型还是坝段模型, 无论水库是否蓄水, 大坝结构自振频率和阻尼比同振动台输入激励白噪声幅值的关系一致 : 自振频率随台面白噪声幅值的增大而减小, 阻尼比随台面白噪声幅值的增大而增大 激振水平对大坝结构动力特性的影响, 面板坝表现的规律和心墙坝完全相同 图 7 给出了猴子岩模型坝一阶自振频率在整个试验过程中的变化情况 对比模型试验工况设置情况 [4], 从图中可以看出 : 在模型坝经历的地震水平较低时, 大坝结构的自振频率基本没有发生变化 ; 当模型坝结构经历了较强的地震动作用后 ( 如强烈规范正弦波 ), 大坝结构的自振频率大幅降低 整体模型坝的一阶自振频率由强烈规范正弦波激振前的 5Hz 左右, 下降为 45.0Hz 左右 从坝体结构自振频率的变化情况可知, 强震使得坝体结构发生损伤 由于坝段模型在空库状态下没有输入较强烈的地震动, 故自振频率没有明显降低 振动历史对大坝结构动力特性的影响, 两座心墙坝表现的规律和面板坝完全相同, 但同等量级的强震作用后, 心墙坝自振频率的降幅要更大, 例如双向输入高幅值场地波使得心墙坝自振频率大幅降低 ( 约为 10%), 而面板坝则变化不明显 Ax=67g Ax=0.109g Ax=0.268g Ax=67g Ax=0.109g Ax=0.268g 振型系数 (a) 沿竖直方向 坝顶轴线 ( 与左岸相对位置 ) (b) 沿横河方向图 5 大坝结构内部的振型系数分布情况 空库整体模型 空库坝段模型 满库坝段模型 台面白噪声加速度峰值 /g 满库坝段模型 台面白噪声加速度峰值 /g 空库整体模型 空库坝段模型 (a) 自振频率的变化 (b) 阻尼比的变化图 6 大坝动力特性参数测试结果同输入白噪声峰值加速度间的关系 ( 主断面中心线 0.9 倍坝高测点 ) 工况 工况 (a) 整体模型 (b) 坝段模型 ( 空库 ) (c) 坝段模型 ( 满库 ) 图 7 面板坝模型一阶自振频率在整个振动试验过程中的变化情况 ( 主断面坝顶测点 ) 从图 6 和图 7 可以看出, 坝段模型在水库蓄水前后自振频率发生一定变化 对于心墙坝, 水库蓄水 之后, 坝体自振频率较空库情况下大幅降低, 产生这一变化的原因主要是由于在心墙坝在蓄水后, 坝 壳堆石料透水性强, 水浸透上游堆石区和底部心墙, 坝体内部孔隙水压力上升使得堆石料有效应力水 平降低, 刚度下降, 从而坝体结构自振频率降低 对于面板坝, 水库蓄水之后, 坝体自振频率较空库 时有一定程度的增加, 但这一增加的幅度相对较小 水库蓄水后, 库水压力作用在面板上, 使得堆石 工况
6 [6] 体进一步沉降而刚度提升, 从而坝体结构自振频率提升, 这和数值计算得到的结果规律一致 在振 动台模型试验中, 面板坝自振频率在蓄水后提升的幅度不大, 应当是由于模型箱加水是在短时间内完 成且加水完成后直接进行振动试验, 库水压力对坝体的压实效果还没有完全体现所致 通常来讲, 受坝基和岸坡约束作用影响, 三维整体模型坝的自振频率要较二维坝段模型高, 这一 点从双江口和两河口模型试验的结果可以明显体现出来, 参考图 6 但是对于猴子岩大坝, 两个模型 的自振频率基本相当, 猴子岩水电站坝址区特殊的河谷地形条件应当是产生这一现象的重要原因之一 参考图 1(b), 由于坝址区处在河流转弯处, 河谷狭窄, 两岸岸坡地形差异很大, 堆石大坝结构两侧 形态差异明显 左岸边坡先陡后缓, 嵌入坝体内部 ; 右岸边坡坡度变化不大, 但十分陡峻 这一地 形条件导致坝体结构整体性减弱, 且岸坡对坝体的约束作用降低, 所以整体模型的自振频率没有高于 坝段模型 此外, 从双江口和两河口 ( 两者结构类型相同, 且坝高相仿 断面设计类似 ) 动力特性参 数的模型试验结果看, 土石坝料的动力变形特性也是影响大坝自振频率的重要因素 两河口模型坝堆 石料的动剪模量系数 C 超过 1800, 其自振频率接近 90Hz, 而工程规模相当 结构设计类似的双江口模 型坝堆石料的动剪模量系数却只有 1000 左右, 其自振频率约为 50Hz 基于弹性理论, 结构自振频率 应当和动模量的开方成反比, 模型试验结果大体满足这一关系, 这也反映了试验结果的可靠性 所以, 从前述试验结论可知, 大坝结构的空间几何形状 筑坝材料的动力特性均会对大坝结构的动力特性产 生较大的影响, 应当在设计中加以考虑 3.3 原型大坝结构动力特性参数推求基于土石坝模型试验相似理论确定的结构自振特性相似关系, 从模型坝动力特性的试验结果可以推求原型大坝相应动力特性参数 坝体阻尼比和振型系数相似常数 为 1, 原型坝和模型坝相同 原型坝与模型坝间的自振频率相似比 C f 为 C ρ -1/4 C l -3/4 C c 1/2, 其中 C ρ C l C c 分别为密度相似比 几何相似比和动变形模量相似比 根据整体模型试验结果, 推求得到双江口 两 河口和猴子岩高土石坝的一阶自振频率分别约为 1.5Hz 2.6Hz 和 1.7Hz, 对比实测资料和理论计算得到 的结果可知模型试验的结果基本合理 [5,7] 4 高土石坝结构加速度反应和地震残余变形规律 大坝动力分析的首要任务就是确定坝体在地震作用下的加速度反应情况 首先, 坝体的加速度反 应是评价大坝动力反应特性的重要指标, 再者, 与加速度直接关联的地震惯性力是产生坝体动应力应 变 地震残余变形和破坏的主要原因, 确定坝体的加速度反应是进行后续应力变形分析和稳定性评价 的前提 由重力场中土工结构动力模型试验相似率可知原型结构的加速度反应水平和分布与模型坝完 全相同, 所以通过考察模型坝的动力加速度反应特性, 就可以直接得到原型高土石坝的加速度反应特 [1] 性 4.1 大坝加速度反应水平及空间分布特性对比三个模型坝在各级地震作用下的加速度反应的总体情 况可知, 在同等水平的地震作用下, 面板堆石坝的加速度反应水平明显比同等规模的心墙堆石坝要低 [2,3,4] 图 8 给出了双江口和猴子岩整体模型主断面中心线上顺河水平向沿高程分布的对 比 从图中可以明显看出, 同种类型幅值相当地震作用下心墙坝的加速度反应比面板坝要大, 且坝顶 区的 鞭梢 效应更加突出 但从总体上看, 沿竖直方向上都是随着高程增加而逐渐 增大, 并在坝顶处有明显的放大作用 图 9 给出了双江口整体模型在水平单向场地波作用下和猴子岩整体模型在水平单向正弦波作用下, 顺河水平向沿坝顶轴线分布曲线形状的对比 从图中可以看出, 堆石坝坝体靠近河床 中央坝段的加速度反应明显高于靠近河岸的坝段, 这应当是由于河床坝段的堆石体厚度较大且受两岸 岸坡的约束作用较弱造成的 此外, 猴子岩面板堆石坝由于坝体结构左右不对称明显, 两岸坝段受岸 坡约束作用不同, 所以左右对称位置上测点的加速度反应有所差异 靠近右岸的坝段加速度反应要 强于左岸 由此可知, 坝基河谷地形条件对堆石坝体的加速度反应会产生一定影响 图 10 给出了双江口整体模型在水平单向场地波作用下和猴子岩整体模型在水平单向正弦波作用
7 测点相对高程 (h/h) 测点相对高程 (h/h) 测点相对高程 (h/h) 测点相对高程 (h/h) 下, 顺河水平向沿顺河方向上分布的对比 从图中可以看出 : 心墙坝上下游坝坡的基本对称分布, 但由于下游坡比上游坡要陡一些, 所以下游坡的略大, 两侧岸坡的加速度反应相对坝体心墙中心都有明显的表层放大作用 ; 面板坝和心墙坝的曲线形状差别明显, 上游坝坡由于受到面板的保护, 其加速度反应水平远小于下游坡, 而和坝体中心基本相当 Ax=94g Ax=0.243g Ax=0.324g Ax=0.107g Ax=0.169g Ax=0.283g Ax=97g Ax=0.183g Ax=0.105g Ax=0.215g (a) 双江口场地地震波 (b) 双江口天然地震波 (c) 猴子岩场地地震波 (d) 猴子岩天然地震波图 8 水平单向地震波作用下, 沿竖直方向分布的对比 Ax=94g Ax=0.243g Ax=0.324g Ax=0.102g Ax=0.201g Ax=0.402g 与左岸的水平相对距离 与左岸的水平相对距离 (a) 心墙坝 (b) 面板坝图 9 两种坝型坝顶轴线方向上加速度反应的对比 Ax=94g Ax=0.243g Ax=0.324g Ax=0.402g 和上游坡的水平相对位置 和上游坡的水平相对距离 (a) 心墙坝 (b) 面板坝 图 10 两种坝型顺河方向上分布的对比 (0.75 倍坝高高程 ) 6.0 Ax=0.102g Ax=0.201g 由以上可知, 面板坝由于面板的存在, 使得其加速度反应不论是在量值水平上还是在空间分布上, 都相对心墙坝有一定差异 : 面板使得堆石坝体加速度反应水平降低, 坝顶区加速度反应的 鞭梢 效应和上游坝坡表面的放大效应均受到很大程度限制, 面板的存在提高了堆石坝体抗地震加速度反应的能力 但从总体上看, 不论是心墙坝还是面板坝, 坝体加速度反映最强烈的区域都是河谷中央坝段靠近坝顶的区域 4.2 大坝加速度反应的影响因素分析地震波的幅值水平和频谱特性是反应其地震动特性的重要指 标 从图 8~10 可以看出, 随着输入地震强度的增加, 坝体的加速度反应绝对值在增加, 但加速度放大 倍数却是减小的 ( 这一点从后续各图也可以看出 ) 从图中还可以明显看出, 水平相当的两种地震波 对坝体的影响也有较大差异, 在不同类型地震波作用下, 坝体的加速度反应水平不同 双江口模型 坝在场地波作用下的反应高于天然波, 而猴子岩模型坝则是在天然波作用下的反应更大, 规范正弦波 作用下大坝的加速度响应较普通地震波更为强烈, 如图 9 和图 10 这应当是由于不同类型地震波和模型 坝自振特性的不同相对关系所致, 地震波基频和结构的自振频率接近, 则结构的加速度反应就更大 不管是面板坝还是心墙坝, 水库蓄水都使得坝体在地震作用下的加速度反应水平降低, 但是力学 机理和具体的影响规律却有所不同 心墙坝蓄水后坝体地震动加速度反应较空库时减弱的现象, 同蓄
8 地震残余变形值 /mm 水引起坝体自振频率降低的现象是相对应的, 蓄水使得心墙坝的动力特性发生改变, 在相同地震波作用下的加速度反应也有所不同 ; 而面板坝坝体的减小, 则主要是由于蓄水后坝体水平向振动受到了库水的限制所致 图 11 给出了心墙坝蓄水前后相同地震作用下加速度反应的对比, 图 12 给出了面板坝蓄水前后相同地震作用下加速度反应的对比 从图中可以看出, 水库蓄水后, 堆石坝的加速度反应水平大为下降, 且减小的幅度和输入地震波峰值加速度的大小有关 降幅随峰值加速度的增加而逐渐减小 蓄水前后测点的降幅在面板坝不同高程点上是基本相当的 ( 除靠近坝底区测点外 ), 心墙坝则是随着测点高程的增加, 降低的更多 空库 满库 空库 满库 空库 满库 (a) 坝顶 (b)0.75 倍坝高 (c)0.3 倍坝高 图 11 水库蓄水对心墙坝不同高程点加速度反应的影响 ( 水平单向场地波 ) 空库空库空库空库 满库满库满库满库 (a) 坝顶 (b)0.75 倍坝高 (c)0.6 倍坝高 (d)0.3 倍坝高图 12 水库蓄水对面板坝不同高程点加速度反应的影响 ( 水平单向场地波 ) 此外, 大坝的振动历史和地震动输入方式均会对堆石坝体的加速度反应特性产生一定影响 : 先期 振动会造成大坝抗震性能降低, 相同地震波作用下, 经历过地震作用的大坝较未经受地震作用的大坝 加速度反应水平增加, 由此可知震后对坝体的及时加固十分重要 ; 竖向地震动使得坝体的顺河向振动 明显增强, 且其对坝体顶端的放大作用影响更明显, 这应当是由于坝顶处竖向压力较小, 竖向地震动 的影响更为显著所致, 横河向地震动输入对顺河向的加速度反应影响不大 4.3 大坝的地震残余变形特性对比三座模型坝在不同地震工况下的地震残余变形整体水平和分布规 律可知 [2,3,4], 堆石坝体在地震作用下的整体变形量值较小, 心墙坝和面板坝的地震残余变形分布规律 也基本相仿, 但在同等水平地震激励下, 面板坝的地震残余变形值较心墙坝要小得多 再考虑到面板 坝的设计坝坡又较心墙坝陡, 从模型试验的角度, 可以认为规模相当的面板坝比心墙坝有更强的抗地 震残余变形能力 此外, 分析试验结果还可以得到如下基本认识 : (1) 从地震残余变形的发展过程来看 : 随着振动台输入地震动水平的增加, 模型坝的地震残余 变形值也在增加, 这和坝体地震加速度反应水平的变化过程相对应, 加速度反应强烈的工况下, 产生 的模型坝残余变形也越大, 图 13 给出了面板坝下游坡 第 3 测点在规范正弦波激励下的顺河水平向地震残余 变形值随着输入加速度峰值增加的发展过程 ( 向下游 变形为正 ) (2) 从地震残余变形的分布规律来看 : 坝坡表 面地震残余变形的最大值都是在河床中央坝段靠近 坝顶处坝坡上的测点测得, 这和前述坝体的振型系数 及的分布规律基本相对应, 可以认为坝体内部的地震动位移反应 加速度反应和地震 输入地震加速度峰值 /g 图 13 地震残余变形与输入地震加速度峰值间的关系
9 残余变形的分布规律是一致的, 大坝地震动位移越大的区域地震加速度反应越强烈, 产生的地震残余变形也越大 ; 不管是心墙坝还是面板坝, 下游坝坡的地震残余变形都要比比上游坝坡大得多, 心墙坝应当是由于下游坡比上游坡陡且土体黏粒含量少的缘故, 而面板坝应当是由于有面板对上游坝坡的保护造成的 ; 模型坝坡表面的水平向地震残余变形值要较竖直向变形值大 (3) 从地震残余变形的影响因素来看 : 地震动持时的增加和竖向地震动输入都会使得坝体的地震残余变形值显著增大 这里需要说明的是, 坝体表面测点的位移不仅受整个坝体地震残余变形趋势的影响, 同时受坝坡表面局部堆石颗粒在坡面翻转 运移的共同作用, 所以测点位移对坝面沉降和水平变位的反应可能存在一定的局部误差 但是, 考察众多测点的整体变形趋势, 就可以清楚地看出模型坝表面的整体地震残余变形规律 5 高土石坝结构的动力破坏与抗震性能 5.1 大坝的动力破坏从大坝破坏的发展过程来看, 不管是心墙坝还是面板坝在强震作用下, 首先发生破坏和破坏最为严重的区域都是堆石坝体河床中央坝段靠近坝顶的下游坝坡区域, 破坏发展的过程也基本一致, 下游坝坡的破坏发展过程和前述大坝结构动力特性改变 加速度反应和地震残余变形的发展过程也是基本对应的 随着地震动的逐渐增强, 堆石坝体河床中央坝段靠近坝顶的下游坝坡上开始有局部堆石颗粒发生滑动滚落, 进而发生颗粒滑动的范围逐渐向坝坡下方和两岸扩展, 最后发展成为下游坡大面积的表层滑动, 即, 堆石坝坡从局部的堆石颗粒滚落, 逐渐发展成为了整个下游坡的大面积表层滑动, 但是滑坡的形式仍旧是坝坡表面的散粒体滑移, 没有形成大规模的块体滑动 图 14 为猴子岩面板堆石坝在经历了强震后的下游坝坡的破坏情况, 坝坡表面大量碎石颗粒滑落堆积于坡脚 滑坡外轮廓线 面板和堆石间脱空 原始坝顶轮廓 块石堆积于坡脚 震后坝顶轮廓 图 14 堆石坝下游坝坡在强震作用下发生浅层滑坡图 15 面板坝坝顶区的强震破坏从坝体地震破坏的区域来看, 由于面板坝的结构形式较心墙坝略复杂, 且在面板坝试验中输入了破坏力更为强大的规范正弦波, 所以面板坝的破坏区域和破坏的形式也更大 更复杂 对于心墙坝, 除了前述下游坝坡的破坏外, 蓄水坝段模型在强震的作用下库水发生涌动, 对上游坝坡产生了一定的淘刷作用, 致使坝坡表面的细颗粒被库水带出, 但是坝坡表面没有产生明显的残余变形或是滑动的迹象 从道理上讲, 心墙坝蓄水后, 由于上游堆石区孔隙水压力上升 土体材料浸水弱化, 上游坝坡的稳定性会降低, 但是由于模型试验中蓄水时间较短未能完成稳定渗流, 上游堆石区仍有相当部分干燥区, 故而未发生明显的震害 对于面板坝, 在强烈普通地震波和规范正弦波作用下, 除下游马道上坝坡的破坏外还发生了如下震害 : 强震使得坝顶轴线和马道变坡转角处堆石颗粒位置发生调整, 原本填筑规则的坡角变得平滑, 变成类似于天然碎石堆积体坡面的形态, 如图 15; 由于坝顶区的震陷变形, 混凝土面板和上游堆石坝坡发生一定程度的脱空, 但没有发生明显的顺坡滑移, 如图 15; 此外, 强震使得面板坝下游开关站压重体平台下坝坡产生了大面积的震陷和堆石滑移, 这应当是猴子岩面板堆石坝特殊的坝体结构形式所致 面板坝的混凝土面板在地震过程中没有发生明显反应, 震后检查也没有发现面板出现有明显裂缝或者同岸坡基岩发生脱离的情况 图 16 给出了心墙坝 ( 双江口 ) 和面板坝在强震作用后, 坝体动力破坏区域和形式的对比
10 水面线上细颗粒淘刷 滑落块石堆积于坡脚 坝顶轴线轮廓改变 滑落块石堆积于坡脚 马道下的震陷 下游坡浅层滑动范围下游坡浅层滑动范围坝顶区面板和堆石脱空 (a) 心墙坝 (b) 面板坝图 16 心墙坝和面板坝破坏区域和形式的对比对几个模型试验大坝动力特性参数改变和破坏的发展过程的对比分析可以确定, 通过监测大坝结 构动特性参数的变化过程和幅度是一种识别大坝结构震损情况的有效手段 大坝结构各阶自振频率随 着坝体结构的振动损伤而逐渐降低, 而阻尼比却在增大 如前述, 堆石坝大坝在经历强震发生明显的 动力破坏后, 大坝结构的一阶自振频率大幅降低 5.2 高土石坝抗震性能从前述模型试验中模型坝结构动力特性 地震加速度反应特性 地震残余变 形特性和大坝动力破坏特性的对比分析可知, 不管是高面板堆石坝还是高心墙堆石坝均有良好的抗震 性能 总体来讲, 规模相当的心墙坝和面板坝在同等强度地震作用下, 面板坝的动力特性参数变幅较 小 加速度反应水平较低 坝坡表面的地震残余变形较小, 坝坡发生堆石颗粒大范围滚落的临界加速 度也较小 从模型试验的角度, 面板堆石坝表现出了更好的抵抗地震破坏的能力 但是, 很多的实测震害资料均表明, 面板堆石坝的止水体系 ( 面板和其他止水构件 ) 是面板坝抗 震的薄弱环节, 面板坝实际抗震性能对止水体系的设计水平和施工质量依赖性很大 例如 5.12 汶 川地震中, 紫坪埔面板堆石坝虽然没有发生严重的坝坡震害而影响坝体的安全, 但是面板的错台破坏 和挤压破坏使得整个大坝的止水体系不能可靠运行而必须降低库水位进行面板等止水体系的修复 [8] 前文没有能够合理 较好地模拟出面板在强震作用下的破坏应当是受土石坝模型试验技术水平所限 因此, 在高土石坝的抗震设计中, 既要利用好高面板坝的良好抗震性能, 又需要在设计和施工中做好 面板止水体系的优化设计和优质施工 双江口原型大坝设计中的校核基岩水平峰值加速度为 251.7gal, 两河口原型大坝为 345.0gal, 猴 子岩原型大坝为 40gal, 而双江口和两河口模型试验中在三向输入普通地震波作用下模型坝结构发 生下游坝坡的较大范围堆石颗粒滑落的水平向输入临界加速度分别超过 90gal 和 70gal, 猴子岩 模型坝在幅值接近 80gal 三向输入普通地震波作用下也没有发生明显震害, 直到输入规范正弦波的 幅值超过 40gal 时才发生了较大范围的堆石体浅层滑坡 所以, 从模型试验的角度, 以上三座高堆 石坝在设计地震 ( 甚至是校核地震 ) 作用下, 大坝结构的动力稳定性是可以充分保障的 但是, 从强震发生的实际情况来看, 大坝经受超设计地震甚至是校核地震的可能性是存在的, 例 如紫坪埔高面板堆石坝在汶川地震中所遭受的地震动强度就远超其设计地震动水平 汶川地震后, 我 国各级管理部门明确要求加强水库大坝在极端地震作用下的坝体动力破坏机理和水库溃决模式研究 所以, 通过各种手段 ( 包括振动台模型试验 ) 进行高土石坝结构在极端地震作用下的动力破坏特性研 究十分必要, 一来是可以确定水库大坝的极限抗震能力, 二来是探索高土石坝的动力破坏过程和机理, 为水库大坝下游区抗震生命线工程设计和抗震救灾管理预案制定提供技术支持 6 结论 通过对双江口高心墙堆石坝 两河口高心墙堆石坝和猴子岩高面板堆石坝大型地震模拟振动台模 型试验研究成果的系统总结和分析, 研究了高土石坝在地震作用下的动力反应特性, 重点对比了两种 高堆石坝坝型动力反应特性的异同点, 进行了高堆石坝抗震性能的综合评述 主要的研究结论为 :
11 (1) 通过白噪声震动试验确定的模型坝结构动力特性参数值, 同加速度测点在坝体内部的空间位置 输入白噪声的幅值水平等有关, 大坝结构的动力特性受振动历史 大坝的材料特性和几何结构形式, 以及水库蓄水与否等因素影响, 水库蓄水使得心墙坝自振频率大幅降低 面板坝自振频率小幅提升 (2) 坝体加速度反应最为强烈的区域是河谷中央坝段 靠近坝顶的区域, 面板对上游坝坡的保护作用明显, 面板坝的加速度反应整体水平低于心墙坝, 坝顶的 鞭梢 效应也小的多 ; 大坝结构的地震加速度反应水平和输入地震动的类型 幅值 输入方式以及水库蓄水与否等因素有关, 水库蓄水对心墙坝坝顶加速度反应的抑制作用突出 (3) 高堆石坝具有良好的抗地震残余变形能力, 坝坡表面最大永久变形发生在河谷中央坝段靠近坝顶的下游坝坡上, 地震动持时的增加和竖向地震动输入都会使得坝体的地震残余变形显著增大 (4) 堆石大坝的动力破坏模式主要是由坝坡表面碎石颗粒松散 滑落而引起的浅层滑动 ; 极端地震作用下, 面板坝会出现面板与堆石体脱空 面板错台和挤压破坏等破坏形式 (5) 大坝动力特性参数的改变, 大坝结构加速度反应及坝坡表面地震残余变形的发展过程, 同大坝表观震害的发展过程相对应, 大坝动位移 最高, 坝体地震残余变形最大 破坏最严重的区域都是河谷中央坝段靠近坝顶的下游坝坡区域 (6) 高面板堆石坝和高心墙堆石坝均有良好的抗震性能, 面板坝优越的抗震性能依赖于面板止水体系的设计水平和施工质量, 应加强对压重体宽马道平台等突出坝体区域的抗震防护 参考文献 : [ 1 ] 杨正权. 土石坝动力分析方法振动台模型试验验证及地震动输入研究 [D]. 北京 : 中国水利水电科学研究院, [ 2 ] 中国水利水电科学研究院岩土工程研究所. 双江口心墙堆石坝振动台模型试验研究报告 [R]. 北京 : 中国水利水电科学研究院,2009. [ 3 ] 中国水利水电科学研究院岩土工程研究所. 两河口心墙堆石坝振动台模型试验研究报告 [R]. 北京 : 中国水利水电科学研究院,2009. [ 4 ] 中国水利水电科学研究院岩土工程研究所. 四川省大渡河猴子岩水电站面板堆石坝振动台模型试验研究报告 [R]. 北京 : 中国水利水电科学研究院,2010. [ 5 ] 刘小生, 王钟宁, 汪小刚, 等. 面板坝大型振动台模型试验与动力分析 [M]. 北京 : 中国水利水电出版社,2005. [ 6 ] 李俊杰, 马恒春. 蓄水期面板堆石坝动力特性研究 [J]. 岩土工程学报,1995,17(4): 21~26. [ 7 ] 中国水利水电科学研究院岩土工程研究所. 双江口心墙堆石坝三维真非线性动力反应分析与安全评价研究报告 [R]. 北京 : 中国水利水电科学研究院,2008. [ 8 ] GUAN Zhicheng. Investigation of the 5.12 Wenchuan Earthquake damages to the Zipingpu Water Control Project and an assessment of it s safety state [J]. Science in China Series E: Technological Sciences, 2009, 52(4): 820~834.
12 Study on Large-scale Shaking Table Model Tests for Dynamic Response Characteristics Analysis of High Rock-fill Dam in Earthquake YANG Zheng-quan 1,2,LIU Xiao-sheng 1,2,WANG Xiao-gang 1,2,YANG Yu-sheng 1,2 (1. China Institute of Water Resources and Hydropower Research,Beijing ,China; 2. State Key Laboratory of Simulation and Regulation of Water Cycle in River Basin, Beijing ,China) Abstract: The dynamic response characteristics and the anti-seismic performance of core rock-fill dams and concrete faced rock-fill dams which are constructed in the region of high earthquake intensity are the marked focus in the field of hydropower engineering. In this paper, large-scale shaking table model tests for three real high rock-fill dams which are the Shuangjiangkou core rock-fill dam, the Lianghekou rock-fill dam and the Houziyan concrete faced rock-fill dam were done firstly, and the dynamic response characteristics of high rock-fill dams in earthquake was studied deeply base on the contrast analysis to the test results then. The same and different points for dynamic response characteristics of core rock-fill dam and concrete faced rock-fill dam are the key concern contents in the study. The study shows that: not only high core rock-fill dam but also high concrete faced rock-fill dam has the well anti-seismic performance; the influence law of reservoir impoundment on the changing of dam structure dynamic characteristic parameters for the two dam types are different; the acceleration response of dam slope up-stream is limited by the concrete face effectively, and the protective effect of concrete face on the dam slope stability is obviously; although the anti-seismic performance of concrete faced rock-fill dam is wonderful, but the dynamic stability of dam in earthquake depends on the design capabilities and the construction quality of concrete face greatly. Key words: high core rock-fill dam; high concrete faced rock-fill dam; shaking table model test; dynamic characteristics; dynamic response; contrast analysis
13 中国水利水电科学研究院第十二届青年学术交流会 高土石坝地震动力反应特性大型振动台模型试验研究 杨正权 1,2, 刘小生 1,2, 汪小刚 1,2, 杨玉生 1,2 1 中国水利水电科学研究院岩土所, 北京 流域水循环模拟与调控国家重点实验室, 北京 摘要 心墙堆石坝和面板堆石坝是目前高地震烈度区高坝建设中普遍采用的两种高土石坝坝型, 它们的动力反应特性和抗震性能是水电工程界普遍关注的问题 本文基于双江口高心墙堆石坝 两河口高心墙堆石坝和猴子岩高面板堆石坝等 3 个实际工程的大坝大型地震模拟振动台模型试验, 对比 分析试验结果, 研究高土石坝地震动力反应特性, 重点考察了两种坝型 ( 心墙坝和面板坝 ) 地震动力反应特性的异同点 研究表明 : 高面板堆石坝和高心墙堆石坝均有良好的抗震性能 ; 水库蓄水对两种坝型结构动力特性参数变化的影响规律有所差异 ; 面板对堆石坝上游坝坡的保护作用明显, 有效抑制了上坝坡的加速度反应 ; 面板堆石坝虽然抗震性能优良, 但对面板相关的设计和施工水平依赖性很强 关键词高心墙堆石坝, 高面板堆石坝, 振动台模型试验, 动力特性, 地震反应, 对比分析 杨正权作为科研骨干, 参加国家级或省部级重大科研计划项目 8 项 国家重大规划及大型工程咨询项目 10 余项 国际合作项目 2 项 已収表学术论文 30 余篇, 其中 SCI/EI 检索论文 9 篇 ; 获国家实用新型专利授权 3 项 ; 合作出版学术专著 2 本 先后荣获中国水利水电科学研究院研究生収表学术论文奖优秀奖 (2010 年度 ) 一等奖(2011 年度 ), 第二届 潘家铮水电奖学金 和首届 全国土动力学学术会议青年优秀论文奖 撰写的博士学位论文被评选为 2011 年度中国水利水电科学研究院优秀博士学位论文 获 2012 年度大禹水利科学技术奖一等奖 1 项, 获 2012 年度和 2013 年度中国水利水电科学研究院科学技术奖一等奖各 1 项 注 : 论文已发表于 水利学报 45 卷 10 期 (105~116 页 )
2012院报3期【4校】9月12日
第 10 卷 第 3 期 中国水利水电科学研究院学报 Vol.10 No.3 2012 年 9 月 Journal of China Institute of Water Resources and Hydropower Research September,2012 文章编号 :1672-3031(2012)03-0161-05 水工抗震规范中高土石坝动态分布系数的探讨 1,2 袁林娟, 汪小刚
任春平 邹志利 在坡度为 的平面斜坡上进行了单向不规则波的沿岸流不稳定运动实验 观测到了沿 岸流的周期性波动 波动周期约为 利用最大熵方法和三角函数回归法求得这种波动的主 频率以及幅值 分析了波动幅值在垂直岸线方向的变化 结果表明该变化与沿岸流变化类似 即在 沿岸流最大值附近这种波动强度最大 为了分析波动的机理 利用线性沿岸流不稳定模型对模型实验结果进行了分析 求得了不稳定运动增长模式和波动周期 并与对应实测结果进行了比较
43 14. 45 3 7 220 1 2 cm /s 2 1. 5 3 1 4 c d 1 /40 1 /4 1 /9 600 0. 129 6 7 1 /6 400 1 /256 000 1. 5 2 2 2. 1 /m /Hz /kn / kn m 6 6 0. 1 ~ 50 600 1 80
43 14 2013 7 Building Structure Vol. 43 No. 14 Jul. 2013 * 1 1 1 2 3 3 3 2 2 1 100013 2 430022 3 200002 1 40 ETABS ABAQUS TU355 TU317 +. 1 A 1002-848X 2013 14-0044-04 Compairion study between the shaking
浙江大学材料与化学工程学院博士学位论文铝内衬轻质高压储氢容器强度和可靠性研究姓名 : 开方明申请学位级别 : 博士专业 : 化工过程机械指导教师 : 郑津洋 20070801 浙江人学工学博士学位论文 同几何结构的金属材料的有限元计算结果 轴向位移云图见图３
Ansys /4 Ansys % 9 60% MU10 M m 1 Fig. Actual situation of measured building 1 Fig. 1 First floor plan of typical r
0 5 011 10 JOURNAL OF NATURAL DISASTERS Vol. 0 No. 5 Oct. 011 1004-4574 011 05-0018 - 06 1 3 1. 41008. 41008 3. 410000 7 0. 10g 7 0. 15g 3. 1% 5% P64. 3 A Field test and numerical simulations of seismic
01-0982.doc
第 32 卷 第 7 期 岩 土 工 程 学 报 Vol.32 No.7 2010 年 7 月 Chinese Journal of Geotechnical Engineering July 2010 沿 海 碎 石 回 填 地 基 上 高 能 级 强 夯 系 列 试 验 对 比 研 究 年 廷 凯 1,2, 水 伟 厚 3, 李 鸿 江 4, 杨 庆 1,2, 王 玉 立 (1. 大 连 理 工
<4D6963726F736F667420576F7264202D20B8DFB9B0B0D3B0D3F5E0D3A6C1A6CAB5B2E2D3EBBCC6CBE3BDE1B9FBB2EED2ECD4ADD2F2B7D6CEF62DD5C5B9FAD0C22E646F6378>
高 拱 坝 坝 踵 应 力 实 测 与 计 算 结 果 差 异 原 因 分 析 张 国 新 周 秋 景 ( 中 国 水 利 水 电 科 学 研 究 院, 北 京 100038) 摘 要 : 坝 踵 应 力 是 关 系 到 混 凝 土 坝 是 否 开 裂 和 安 全 的 一 个 重 要 指 标, 不 管 是 用 结 构 力 学 法 还 是 有 限 元 法 都 能 计 算 出 坝 踵 有 一 定 的 拉
m K K K K m Fig. 2 The plan layout of K K segment p
410151 K7 + 914 - K7 + 984 12 5. 3 Midas DOI 10. 7617 /j. issn. 1000-8993. 2013. 09. 020 THE ANALYSIS OF THE DESIGN AND CONSTRUCTION SECURITY OF DEEP FOUNDATION IN PURUI TUNNEL OPEN-CUT SEGMENT Yang Ping
吉林大学学报 工学版 ２４４ 第 ４ 卷 复杂 鉴于本文篇幅所限 具体公式可详见参考文 献 ７ 每帧的动力学方程建立及其解算方法如图 ３ 所示 图４ 滚转角速度与输入量 η 随时间的变化波形 Ｆｉｇ ４ Ｗａｖｅｆｏｒｍ ｏｆ ｒｏｌｌ ｒａｔｅ ａｎｄ ｉｎｐｕｔ η ｗｉｔｈ ｔｉｍｅ ｃｈａｎｇｉｎｇ 图５ Ｆｉｇ ５ 滚转角随时间的变化波形 Ｗａｖｅｆｏｒｍ ｏｆ ｒｏｌｌ ａｎｇｌｅ ｗｉｔｈ
59 [1] [2] [3] A A ( 4 ) A A [4]
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5 1 5 (1): 58 70 2013 3 JOURNAL OF ENGINEERING STUDIES Mar., 2013 DOI: 10.3724/SP.J.1224.2013.00058 100190 20 50 70 2009 60 G301 A 1674-4969(2013)01-0058-13 20 50 1 : 2012 12 25; : 2013 01 18 : (Y250013015)
85% NCEP CFS 10 CFS CFS BP BP BP ~ 15 d CFS BP r - 1 r CFS 2. 1 CFS 10% 50% 3 d CFS Cli
1 2 3 1. 310030 2. 100054 3. 116000 CFS BP doi 10. 13928 /j. cnki. wrahe. 2016. 04. 020 TV697. 1 A 1000-0860 2016 04-0088-05 Abandoned water risk ratio control-based reservoir pre-discharge control method
m m m ~ mm
2011 10 10 157 JOURNAL OF RAILWAY ENGINEERING SOCIETY Oct 2011 NO. 10 Ser. 157 1006-2106 2011 10-0007 - 0124-05 710043 6 TBM TBM U455. 43 A Structural Calculation and Analysis of Transfer Node of Three
华山山前断裂中段晚第四纪活动的地貌表现及响应
第 7 卷 第 4 期 2012 年 12 月 震 灾 防 御 技 术 Technology for Earthquake Disaster Prevention Vol. 7, No. 4 Dec., 2012 杨 源 源, 高 战 武, 徐 伟,2012. 华 山 山 前 断 裂 中 段 晚 第 四 纪 活 动 的 地 貌 表 现 及 响 应. 震 灾 防 御 技 术,7(4): 335 347.
压 缩 分 散 型 预 应 力 锚 索 近 年 来 有 了 较 多 的 应 用, 并 取 得 了 良 好 的 加 固 效 果 软 弱 岩 土 体 的 主 要 特 性 是 无 论 其 峰 值 强 度 还 是 残 余 强 度 都 是 很 低 的, 其 承 载 力 低 稳 定 性 差 压 缩 分 散 型
第 8 卷 第 2 期 中 国 水 利 水 电 科 学 研 究 院 学 报 Vol.8 No.2 年 6 月 Journal of China Institute of Water Resources amd Hydropower Research June, 文 章 编 号 :1672-3031()02-0121-07 压 缩 分 散 型 锚 索 在 软 弱 岩 土 中 的 应 用 与 试 验 研
中華民國建築學會第十二屆建築研究成果發表會
(2006/7 3146 31 32 A Seismic Simulation of Architectural Model for Teaching Structural Engineering Kuei-Ming Hsu Department of Civil Engineering Kao Yuan University Ru-Jen. Chao Department of Information
第 05 期 董房等 : 一种卫星遥测在线状态监测及分析系统的设计 WEB 1 2 总体功能及组成 2.1 总体功能 1 2 3Web 2.2 结构组成 Web WEB WEB 2.3 系统各模块接口关系
电子科学技术 Electronic Science & Technology 电子科学技术第 02 卷第 05 期 2015 年 9 月 Electronic Science & Technology Vol.02 No.05 Sep.2015 年 一种卫星遥测在线状态监测及分析系统的设计 董房 1,2, 刘洋 2, 王储 2 2, 刘赞 (1. 上海交通大学, 上海,200240; 2. 上海卫星工程研究所,
Fig. 1 1 The sketch for forced lead shear damper mm 45 mm 4 mm 200 mm 25 mm 2 mm mm Table 2 The energy dissip
* - 1 1 2 3 1. 100124 2. 100124 3. 210018 - ABAQUS - DOI 10. 13204 /j. gyjz201511033 EXPERIMENTAL STUDY AND THEORETICAL MODEL OF A NEW TYPE OF STEEL-LEAD DAMPING Shen Fei 1 Xue Suduo 1 Peng Lingyun 2 Ye
mm ~
16 3 2011 6 Vol 16 No 3 JOURNAL OF HARBIN UNIVERSITY OF SCIENCE AND TECHNOLOGY Jun 2011 1 2 3 1 150040 2 150040 3 450052 1 3 4 > 1 ~ 3 > > U414 A 1007-2683 2011 03-0121- 06 Shrinkage Characteristics of
1556 地 理 科 学 进 展 30 卷 他 关 于 农 村 住 房 结 构 与 抗 震 性 能 的 研 究, 则 多 是 从 工 程 抗 灾 的 角 度, 研 究 某 种 构 造 类 型 的 房 屋, 力 图 找 到 传 统 房 屋 的 结 构 失 误 和 新 建 房 屋 中 存 在 的 问 [
第 30 卷 第 12 期 2011 年 12 月 地 理 科 学 进 展 PROGRESS IN GEOGRAPHY Vol.30, No.12 Dec., 2012 中 国 农 村 地 区 住 房 结 构 的 区 域 差 异 及 其 影 响 因 素 1, 2, 李 方 一 3 1,, 高 晓 路 2 2, 王 英 杰 (1. 中 国 科 学 院 区 域 可 持 续 发 展 分 析 与 模 拟 重
m 3 /a t /a m 3 /a t /a 4 t 6 t 8 t t 10 t 8 t 3
2010 4 SHUILI XUEBAO 41 4 0559-9350 2010 04-0379-11 Ⅱ 100048 2050 20082050 10. 22 ~ 18. 08 t /a 3. 46 ~ 6. 24 t /a 254 t 1. 74 ~ 2. 57 /a 531. 06 t 5. 07 ~ 5. 94 t /a 3. 42 ~ 5. 45 t /a 192. 1 t 0. 34
#4 ~ #5 12 m m m 1. 5 m # m mm m Z4 Z5
2011 6 6 153 JOURNAL OF RAILWAY ENGINEERING SOCIETY Jun 2011 NO. 6 Ser. 153 1006-2106 2011 06-0014 - 07 300142 ABAQUS 4. 287 mm 6. 651 mm U455. 43 A Analysis of Impact of Shield Tunneling on Displacement
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微 生 物 学 通 报 Microbiology China tongbao@im.ac.cn Apr. 20, 2016, 43(4): 793 797 http://journals.im.ac.cn/wswxtbcn DOI: 10.13344/j.microbiol.china.150504 高 校 教 改 纵 横 生 物 工 程 专 业 发 酵 课 程 群 建 设 探 索 * 赵 宏 宇
[1-3] (Smile) [4] 808 nm (CW) W 1 50% 1 W 1 W Fig.1 Thermal design of semiconductor laser vertical stack ; Ansys 20 bar ; bar 2 25 Fig
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40 6 2011 6 Vol.40 No.6 Infrared and Laser Engineering Jun. 2011 808 nm 2000 W 1 1 1 1 2 2 2 2 2 12 (1. 710119 2. 710119) : bar 808 nm bar 100 W 808 nm 20 bar 2 000 W bar LIV bar 808 nm : : TN248.4 TN365
Fig. 1 Frame calculation model 1 mm Table 1 Joints displacement mm
33 2 2011 4 ol. 33 No. 2 Apr. 2011 1002-8412 2011 02-0104-08 1 1 1 2 361003 3. 361009 3 1. 361005 2. GB50023-2009 TU746. 3 A Study on Single-span RC Frame Reinforced with Steel Truss System Yuan Xing-ren
by industrial structure evolution from 1952 to 2007 and its influence effect was first acceleration and then deceleration second the effects of indust
2011 2 1 1 2 3 4 1. 100101 2. 100124 3. 100039 4. 650092 - - - 3 GDP U 20-30 60% 10% TK01 A 1002-9753 2011 02-0042 - 10 Analysis on Character and Potential of Energy Saving and Carbon Reducing by Structure
m 6. 6m m m ~ m m 4. 0m ~ ~
41 2 2 Building Structure Vol. 41 No. 2 Feb. 2011 100120 5 12 TU398. 5 A 1002-848X 2011 02-0081-04 Analysis on seismic damage of concrete masonry structures in Wenchuan Earthquake Jia Jie Huang Yinying
陈鹭真 王文卿 林 鹏 模拟正规半日潮淹水的条件下 不同淹水时间对秋茄 幼苗生长的影响 应用沙和土两种培养基质 制备盐度为 的人工海水栽培幼苗培养时间为 不淹水 和长时间淹水 对秋茄幼苗的生长有一定的抑制作用 而短时间淹水 淹水 对 幼苗生长有所促进 较长时间的淹水可促进贮气根的数量增加和长度的增长 在当前培养条件下 秋茄幼苗生长的最佳淹水时间是每个潮水循环淹水 处理的沙培秋茄幼苗总生物量和成熟叶面积最大
第 15 卷 第 3 期 中国水利水电科学研究院学报 Vol.15 No.3 2017 年 6 月 Journal of China Institute of Water Resources and Hydropower Research June,2017 文章编号 :1672-3031(2017)03-0187-07 软基上分期填筑土石坝方案的论证与实践 李晓平, 梅伟, 张宝琼, 樊勇 ( 云南省水利水电勘测设计研究院,
480 岩土力学 202 年 领域的一个热点和难点问题 大坝在遭遇地震破坏 时, 相比溃坝而言, 更为普遍的是大坝在抵抗大 中地震作用保证不倒塌时大多已出现显著的塑性变 形和损伤等震害现象, 对大坝结构本身及其运行功 能均产生了不同程度的损害和影响, 如 2008 年汶川 地震共造成 座
第 33 卷第 5 期岩土力学 Vol.33 No.5 202 年 5 月 Rock and Soil Mechanics May 202 文章编号 :000-7598 (202) 05-479-06 基于变形的土石坝地震风险分析, 王笃波 2, 刘汉龙, 于陶 (. 河海大学岩土力学与堤坝工程教育部重点实验室, 南京 20098;2. 华北水利水电学院资源与环境学院, 郑州 450045) 摘要
dl t i = CT Lij V = n l ij v - 1 j j = 1 t L ij CT v 4 1 CT BCT BridgeCT 196km m 44. 5km % E Vp = 槡 ρ CT R b = 0.
12 39 CT 1 2 3 1. 067000 2. 067000 3. 100191 CT CT CT CT U446 B 1673-6052 2011 12-0039 - 04 2000 24 2003 31 2009 62 6 5 57 13 23% 2003 50% 20% ~ 30% CT 2001 CT 2004 CT 16 CT 2006 CT BCT BridgeCT T CT 40
中 国 公 路 学 报 年
第 卷 第 期年 月 中 国 公 路 学 报 孟 瑾 朱 平 胡志刚 根据耐久性试验中常用的整车台架试验方法 通过多体动力学模型仿真模拟整车在四轮路面 激励下的运动状态 提取车身与底盘连接位置的载荷历程 采用有限元法分析动载荷作用下的车身 结构响应 基于传统的应力 寿命方法 方法 寻找车身薄弱环节 辨识危险零件应力 双轴性 并选择多轴疲劳损伤参量预测车身疲劳寿命 分析结果表明 结合多体动力学与多轴疲劳的寿命
赵燕菁 #!!!
赵燕菁 城市规划在灾后重建中对于工程技术的关注 很容易掩盖城市灾后重建中看不见的制度因素!!! 产权 城市最基本的制度 原型 # 就是公共产品交易的存在 城市 发达 # 与否 取决于公共产品提供的范围和水平 现代城市和传统城市的最大差别 就是可以以信用的方式 抵押未来的收益 获得公共产品建设所需要的原始资本 市场经济与计划经济最大的差别 就在于高度复杂的产权制度 因此 未来灾区规划中 产权的恢复和重建
于达等 :-, : ; τ = ( ) / ρ ; ; ; ρ ; θ ; ; τ ; ;,,,,,, : = ( +.. ) ρ = μ = π = ρ πμ ; ; ; μ ( ), : = -.. ( ), ( ),, :. = [ -. ] ( ) ( ) 试验条件,,. ~. /,....
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- * (( )) :-,,, ( ) ~ 与常规管中气 - 液两相流动不同, 水平管气 - 液两相变质量流动存在沿程管壁入流 在水平管单相变质量流动试验研究的基础上, 考虑了管壁入流对管壁摩阻系数的影响, 提出了孔缝 管管壁摩阻系数相关式 将气 - 液两相混合物看作均匀介质, 使水平管气 - 液两相变质量流的均相流模型的基本模型等同于单相变质量流的流动模型, 重点研究了气 - 液两相变质量流均相流模型中
68 2012 11 the requirements of load - bearing rescue and turning of the large fire engine can be served as an outdoor safety area. 5 The second floor
2012 11 11 170 JOURNAL OF RAILWAY ENGINEERING SOCIETY Nov 2012 NO. 11 Ser. 170 1006-2106 2012 11-0067 - 06 1 2 ( 1. 苏 州 设 计 研 究 院 股 份 有 限 公 司, 江 苏 苏 州 215021; 2. 苏 州 市 消 防 支 队, 江 苏 苏 州 215021) 1 2 3 4
2015院报1期【五校】3月25日
第 13 卷 第 1 期 中国水利水电科学研究院学报 Vol.13 No.1 2015 年 2 月 Journal of China Institute of Water Resources and Hydropower Research February,2015 文章编号 :1672-3031(2015)01-0009-05 低应力条件下的岩土工程问题 杨玉生, 刘启旺, 温彦锋, 刘小生, 杨正权
【三校】2月13日
第 12 卷 第 4 期 中国水利水电科学研究院学报 Vol.12 No.4 2014 年 12 月 Journal of China Institute of Water Resources and Hydropower Research December,2014 文章编号 :1672-3031(2014)04-0371-05 水力坡降法在大坝渗流监测中的应用 ( 中国市政工程西北设计研究院有限公司,
环境指标
1 重 庆 城 市 化 发 展 区 域 差 异 及 模 式 探 讨 李 孝 坤 重 庆 师 范 大 学 地 理 科 学 学 院 (400047) e-mail: cslixk@cqnu.edu.cn 摘 要 : 受 区 域 发 展 不 平 衡 规 律 的 影 响, 重 庆 直 辖 市 城 市 化 发 展 区 域 差 异 十 分 明 显 主 要 表 现 在 城 市 化 率 城 镇 密 度 城 镇 规
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1 02 12 祎 18 祎 24 29 40 49 54 60 66 71 23 77 78 78 79 80 2 3 4 5 6 7 8 9 10 11 12 13 14 15 16 17 18 祎 19 20 21 22 23 24 祎 25 26 27 28 29 30 31 32 33 34 35 36 37 38 39 40 41 42 43 44 45 46 47 48 49 50 51
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土壤 (Soils), 2014, 46(2): 373 378 1 基于地物驱动要素的住宅地价空间模拟研究 以南京市为例 1, 2, 3 (1 410128 2 210095 3 210098) GIS F301.4 [1] Bruechner [2] Capozza Sick [3] 20 90 [4 6] [7 9] GIS 1 1.1 GIS [10] [11] (12QN57) (09&ZD046)
1 GIS 95 Y = F y + (1 F) (1) 0 0 Y0 kg/hm 2 /day F y 0 y c kg/hm 2 /day [12] y m 20 kg/hm 2 /hour Y = cl cn ch G [ F( y ) T m yo + (2) (1 F)(
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24 1 Vol.24 No.1 94 2008 1 Transactions of the CSAE Jan. 2008 2008 1 100094 2 100035 3 100081 4 100081 5 100101 GIS ( ) 65.12 16.82 13.74 15.27 11.07 t/(hm 2 a) 10.93% 41.43% 46.93% 65.4%. Bi Jiye, Zhu
31 17 www. watergasheat. com km 2 17 km 15 km hm % mm Fig. 1 Technical route of p
31 17 215 9 CHINA WATER & WASTEWATER Vol. 31 No. 17 Sep. 215 < > 232 SUSTAIN BMP SUSTAIN TU992 C 1-462 215 17-111 - 8 Planning and Design of Sponge City Case Study of Beijing Yongding River Ecological
0 1 / m m 2 ~ 3. 9m 3. 2m 1 / m 23. 6m mm 3 300mm 32. 1% 38. 1% 250mm C60 ~ C50 ~ C40 C
Journal of Building Structures 1000-6869 2011 06-0010-08 32 6 2011 6 Vol. 32 No. 6 June 2011 002 200092 14 1 /15 7 7 7 8 MIDAS 7 TU973 TU317. 1 A Seismic performance of multi-tower structure with large
Rupture Index 12 4 a SPB C - 1 b SPB C Fig. 1 Model dimension 1 2 Fig. 2 Position of welding seam Fig s Temperature distrib
* 1 1 2 1 1. 266033 2. 266071 DOI 10. 7617 /j. issn. 1000-8993. 2013. 08. 026 EFFECT OF WELD BETWEEN SIDE-PLATE AND BEAM FLANGE ON THE BRITTLE FRACTURE OF SIDE-PLATE REINFORCED JOINT Liu Yun 1 Wang Yan
一等奖成果 响 但遭遇地震时情况有所变化, 横河向地震作用下, 大坝整体性的削弱将会对大坝在强震作用下的动力反应带来影响 如何合理分析论证这一影响, 确保大坝的抗震安全, 成为强震区碾压重力坝工程设计者十分关心的迫切需要解决的关键技术问题 为在更为合理的基础上论证接缝处理方式对龙开口大坝动力反应和抗
中国水科院科学技术奖 2012 年度获奖成果汇编 2.6 龙开口水电站重力坝动力分析及抗震安全评价研究 简要信息 获奖类型 应用一等奖 任务来源 中国水电顾问集团华东勘测设计研究院 课题起止时间 2007 年 10 月 ~2010 年 5 月 完成单位 中国水利水电科学研究院 主要完成人 涂劲 李德玉 侯顺载 欧阳金惠 王海波 张伯艳 立项背景龙开口水电站位于云南省境内的金沙江中游河段上, 是金沙江中游河段规划梯级电站的第六级
2013院报1期目录(三校)
第 11 卷 第 1 期 中国水利水电科学研究院学报 Vol.11 No.1 2013 年 3 月 Journal of China Institute of Water Resources and Hydropower Research March,2013 文章编号 :1672-3031(2013)01-0027-07 土石坝地震动输入机制研究综述 1,2 1,2 1,2 1,2 杨正权, 刘小生,
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第 44 卷 第 3 期 煤 田 地 质 与 勘 探 Vol. 44 No.3 2016 年 6 月 COAL GEOLOGY & EXPLORATION Jun. 2016 文 章 编 号 : 1001-1986(2016)03-0057-08 铜 川 玉 华 煤 矿 顶 板 离 层 水 突 水 机 理 与 防 治 方 刚 1,2,3, 靳 德 武 (1. 中 煤 科 工 集 团 西 安 研 究
(Cohen R. J. 2005),,,,,,,,, ( Testing),,,,,,,,,,, ( ),,,,,,,,,,,,,, 85
2008 1 4 1 Examinations Research Jan. 2 0 0 8 V o l. 4, N o. 1 :,,,, ; G424. 79 A 1673-1654 (2008) 01-0084 - 14,,,,,, ( ),,,,, ;,,, ;,200235 84 (Cohen R. J. 2005),,,,,,,,, ( Testing),,,,,,,,,,, ( ),,,,,,,,,,,,,,
2 2010 5 b) 350 /t 3 4 300 /t 3.1 126.0 /m 2 30 cm 6 mm 138.9 /m 2 8 mm 148.9 /m 2. a) c) 172.3 /m 2. b) c) 2 d) 3.2 a) ( 2) P i (100 kn) N s 16 N s =
5 ( 206 ) No.5 2010 10 SHANXI SCIENCE & TECHNOLOGY of COMMUNICATIONS Oct. 030006 U416.216 B 1006-3528(2010)05-0001-07 ( 2 400 /t) 6.30( /m 2 cm) ( 4 000 /t) 8.26( /m 2 cm) (SBS 5 300 /t) 9.20( /m 2 cm)
标题
第 48 卷 第 6 期 2 1 6 年 6 月 哈 尔 滨 工 业 大 学 学 报 JOURNAL OF HARBIN INSTITUTE OF TECHNOLOGY Vol 48 No 6 Jun. 216 doi:1.11918 / j.issn.367 6234.216.6.1 大 跨 度 楼 盖 结 构 在 运 动 荷 载 下 的 振 动 性 能 杨 维 国 1, 马 伯 涛 2, 宋 毛
通 过 厂 变 带 电, 这 种 设 计 减 少 了 机 组 自 带 厂 用 电 负 荷 能 力, 降 低 了 锅 炉 满 足 FCB 时 最 低 稳 燃 工 况, 同 时 造 成 燃 烧 调 整 量 加 大 本 电 厂 在 FCB 试 验 时, 电 泵 不 联 启, 始 终 保 持 汽 泵 运 行
火 电 机 组 小 岛 运 行 工 况 分 析 刘 伟 东 方 电 气 股 份 有 限 公 司, 成 都 610036 摘 要 : 目 前 执 行 的 对 外 火 电 工 程 合 同 中, 不 管 装 机 大 小, 大 部 分 都 要 求 机 组 验 收 时 完 成 小 岛 运 行 试 验 ( 即 FCB 或 House load operation), 并 作 为 重 要 的 验 收 条 件 基
successful and it testified the validity of the designing and construction of the excavation engineering in soft soil. Key words subway tunnel
2011 11 11 158 JOURNAL OF RAILWAY ENGINEERING SOCIETY Nov 2011 NO. 11 Ser. 158 1006-2106 2011 11-0104 - 08 1 2 1. 200048 2. 200002 < 20 mm 2 1 788 TU470 A Design and Construction of Deep Excavation Engineering
3 PC not suitable for this kind of bridge. 3 Considering the shear deformation of the CSWs the correction formulas are obtained for the PC box girder
2016 3 3 210 Mar 2016 JOURNAL OF RAILWAY ENGINEERING SOCIETY NO. 3 Ser. 2016 210 3 1006-2106 2016 03-0060 - 05 PC 1 2 1 1 1. 7070 2. 410082 PC PC 1 10 3 + 3 m PC ANSYS 1 PC 2 JTG D60 2015 3 PC 4 PC U448.
Time Estimation of Occurrence of Diabetes-Related Cardiovascular Complications by Ching-Yuan Hu A thesis submitted in partial fulfillment of the requi
Time Estimation of Occurrence of Diabetes-Related Cardiovascular Complications by Ching-Yuan Hu Master of Science 2011 Institute of Chinese Medical Sciences University of Macau Time Estimation of Occurrence
<4D6963726F736F667420576F7264202D20C8EDCDC1B5D8BBF9CDB2BBF9CAD4B2C9C6BDCCA8B5C4CACAD3C3D0D4B7D6CEF6>
第 47 卷 第 2 期 西 安 建 筑 科 技 大 学 学 报 ( 自 然 科 学 版 ) Vol. 47 No.2 2015 年 4 月 J. Xi'an Univ. of Arch. & Tech. (Natural Science Edition) Apr. 2015 DOI:10.15986/j.1006-7930.2015.02.016 软 土 地 基 筒 基 试 采 平 台 的 适 用
8 2013 2. 2 3 2 20 8 42m 45m 12 ~ 65m 8 800 400 ~ 400 400 19 20 4 6 19 20 5 12 H800 400 16 25 400 110mm 1. 0m 150 45mm 0. 88 4 5 19 20
43 14 2013 7 Building Structure Vol. 43 No. 14 Jul. 2013 215021 214. 8m PERFORM-3D 3 TU973 +. 14 A 1002-848X 2013 14-0007-07 Structure design and analysis of Suzhou Modern Media Square Office Zhang JinTan
产 业 经 济 的 功 能 定 位 1993 年, 国 务 院 提 出 北 京 新 规 划 要 突 出 首 都 特 点, 发 挥 首 都 优 势, 积 极 调 整 北 京 的 产 业 结 构, 促 进 第 三 产 业 的 发 展 北 京 经 济 开 始 退 二 进 三, 第 三 产 业 快 速 发
首 都 新 定 位 下 轨 道 交 通 产 业 发 展 研 究 首 都 新 定 位 下 轨 道 交 通 产 业 发 展 研 究 孙 瑜 ( 中 国 社 科 院 工 业 经 济 研 究 所, 北 京 100071) 摘 要 : 在 首 都 新 的 城 市 功 能 定 位 下, 北 京 轨 道 交 通 产 业 正 在 进 行 新 一 轮 产 业 升 级 本 文 深 入 研 究 了 北 京 轨 道 交 通
水资源与水电工程科学国家重点实验室工作简报
工 作 简 报 水 资 源 与 水 电 工 程 科 学 国 家 重 点 实 验 室 2013 第 4 期 ( 总 第 17 期 ) 实 验 室 办 公 室 编 2013 年 12 月 31 日 本 期 要 目 科 技 部 公 布 实 验 室 评 估 结 果 实 验 室 主 持 的 三 项 研 究 成 果 获 省 部 级 二 等 奖 高 层 次 人 才 队 伍 建 设 取 得 突 破 两 位 教 授
第 期 房建成等 动态定位的强跟踪卡尔曼滤波研究
第 卷第 期 年 月 东南大学学报 房建成万德钧吴秋平 东南大学仪器科学与工程系 南京 提出一种改进的强跟踪卡尔曼滤波算法 应用于 动态定位滤波中获得明显效果 首先采用描述机动载体运动的 当前 统计模型 建立了一种新的 动态定位扩展卡尔曼滤波模型及其自适应算法 然后 为了进一步提高滤波器的动态性能 改进了周东华等提出的强跟踪滤波器 大大提高了 动态定位扩展卡尔曼滤波器的跟踪能力 动态定位 卡尔曼滤波
1. 前 言 由 於 石 油 價 格 浮 動, 汽 油 價 格 節 節 高 升 及 二 氧 化 碳 等 廢 棄 大 量 排 放 造 成 全 球 環 境 的 改 變, 因 此 世 界 各 國 都 極 力 提 倡 節 能 減 碳 進 而 掀 起 腳 踏 車 城 市 的 風 潮 因 應 目 前 自 行 車
JHGT-18.2(158) (2011-07) 華 岡 紡 織 期 刊 第 十 八 卷 第 二 期 ISSN 1025-9678 不 同 吸 濕 排 汗 織 物 應 用 於 自 行 車 衣 之 研 究 Study of Wicking Fabrics Used in Different Research Bicycle clothing 摘 要 曾 冠 臺, 李 貴 琪, * 游 輝 仁 G. T.
TD325 S20030033 2006 02 18 2006 02 18 Study on the Mechanism of Ground Subsidence and Evaluation of Ecological Safety in Beiminghe Iron Mine 100083 Candidate Zheng xinhua Supervisor Cai meifeng School
200 31 5 SWAN 0. 01 0. 01 6 min TITAN Thunder Identification Tracking Analysis SWAN TITAN and Nowcasting 19 TREC Tracking Radar Echo by Correlaction T
31 1 2013 3 Journal of Arid Meteorology Vol. 31 No. 1 March 2013. SWAN J. 2013 31 1 199-205. doi 10. 11755 /j. issn. 1006-7639 2013-01 - 0199 SWAN 730020 2011 7 7 SWAN SWAN 2012 2 SWAN 1006-7639 2013-01
θ 1 = φ n -n 2 2 n AR n φ i = 0 1 = a t - θ θ m a t-m 3 3 m MA m 1. 2 ρ k = R k /R 0 5 Akaike ρ k 1 AIC = n ln δ 2
35 2 2012 2 GEOMATICS & SPATIAL INFORMATION TECHNOLOGY Vol. 35 No. 2 Feb. 2012 1 2 3 4 1. 450008 2. 450005 3. 450008 4. 572000 20 J 101 20 ARMA TU196 B 1672-5867 2012 02-0213 - 04 Application of Time Series
35-55
BIBLID 0254-4466(2000)18:2 pp. 35-55 18 2 89 12 * 35 36 1 1 24 1980 802-805 37 2 2 128 1959 3223 38 3 4 36 5 6 7 3 5 179 4 14 1805 5 6 258-260 6 127 3215 7 6 255 87 39 8 9 10 11 12 13 14 8 5 1986 642 9
11 25 stable state. These conclusions were basically consistent with the analysis results of the multi - stage landslide in loess area with the Monte
211 11 11 158 JOURNAL OF RAILWAY ENGINEERING SOCIETY Nov 211 NO. 11 Ser. 158 16-216 211 11-24 - 6 1 2 3 3 3 1. 126 2. 92181 74 3. 181 1 2 3 4 1. 27 1. 3 1. 56 1. 73 4 1 2 3 4. 96 1. 15 1. 48 1. 6 f s =
2013院报2期目录二校
第 11 卷 第 2 期 中国水利水电科学研究院学报 Vol.11 No.2 2013 年 6 月 Joural of Chia Istitute of Water Resources ad Hydropower Research Jue,2013 文章编号 :1672-3031(2013)02-0081-06 邓肯 E-B 模型参数敏感性分析 1,2 1,2 1,2 1,2 杨玉生, 刘小生, 赵剑明,
43 11. 25 1 2 3 31 Torre Mayor Y 4 5 4 42 3 3. 1 A09 A 1 12 110. 4 m 2 1 28. 7 m 2 50 388m 94 5 50-7 0. 15g γ - 0 1. 0 8 3. 2 6 6
43 11 2013 6 Building Structure Vol. 43 No. 11 Jun. 2013 1 2 1 2 1 2 1 100022 2 100037 A09 TU973. 3 + 1 TU973. 3 + 2 A 1002-848X 2013 11-0024-06 Application analysis of energy dissipation and wind vibration
x n 1 L - 1 L EX = 1 L L-1 x n a m m = 0 1 M - 1 M Wa i = M-1 a m m = 0 b n 1 N - 1 N Wb i = N-1 b n b n c n 1 N - 1 k Wc i = N-1 c
第 10 卷第 3 期 01 年 9 月 Journal of Nanjing Institute of TechnologyNatural Science Edition Vol 10,No 3 Sep,01 167-5580103 - 0050-05 1 ( 1 南京工程学院车辆工程系, 江苏南京 11167; 南京康尼机电股份有限公司精密锻造分公司, 江苏南京 10038) 列车自动门振动谱是实施列车自动门振动可靠性实验的基本条件
0 Kelly Fig. 1 Novel damping wall-structure connection diagram a b S1 c S Fig. 2 Desig
DOI:10.14006/j.jzjgxb.2013.12.007 Journal of Building Structures 1000-6869 2013 12-0045-07 34 12 2013 12 006 Vol. 34 No. 12 Dec. 2013 510405 6% Bouc-Wen Bouc-Wen TU352. 1 TU317. 1 A Performance of novel
贸易一体化与生产非一体化
贸易一体化与生产非一体化 基于经济全球化两个重要假说的实证研究 刘志彪 吴福象 改革开放以来 中国贸易一体化水平持续上升 对此虽然可以利用引力模型加以说明 但其解释力是有限的 本文在对世界范围内的贸易一体化进行统计描述和计量检验的基础上 对包括中国在内的东亚经济体的贸易竞争状况进行了结构分析 结果表明 经济体之间的相似程度越高 贸易量越大 贸易一体化程度也越高 通过各种因素的传导 经济体的出口竞争能力增强
Corpus Word Parser 183
95 182 2010 1946 5 15 1948 6 15 1949 3 15 8 1 2011 2012 11 8 2015 12 31 Corpus Word Parser 183 2017. 1 ROST Content Mining 2003 20 60 2003 184 2003 20 60 1999 2009 2003 Discourse Analysis 1952 Language
ELECTRIC DRIVE FOR LOCOMOTIVES The Research and Development of Modern Railway Traction and Control Technology (CSR Zhuzhou Institute Co., Ltd., Zhuzhou, Hunan 412001, China) Abstract: The technology of
%
38 1 2014 1 Vol. 38No. 1 January 2014 51 Population Research 2010 2010 2010 65 100028 Changing Lineal Families with Three Generations An Analysis of the 2010 Census Data Wang Yuesheng Abstract In contemporary
32 2 2013 227 238 Studies in the History of Natural Sciences Vol. 32 No. 2 2013 100191 4972 N092 TS-092 A 1000-1224 2013 02-0227-12 1 1 10 9 1 2012-09-03 2013-06-25 1962 2008 228 32 10 1298 1324 1324 1325
2 49 30667. 7m 2, 424008m 2,,,, 20. 5m,, 4. 6 m 2 3, - 14. 5m, 87200m 2,, ( ) Leoadaly 1 C40, 2200mm 2650mm, 30m, 49000kN 71000kN, 193m, 156m,,, 2 1,
11 2 2009 4 Progress in Steel Building Structures Vol. 11 No. 2 Apr. 2009 1, 1, 1, 1, 1, 1, 2 (1. ( ), 518033 ; 2., 518031) : 238m, 260m, 17. 3, B,,, : ; ; ; ; : TU 355 : A : 1671-9379 (2009) 02-0048 -
第 16 卷 第 5 期 中国水利水电科学研究院学报 Vol.16 No.5 2018 年 10 月 Journal of China Institute of Water Resources and Hydropower Research October,2018 文章编号 :1672-3031(2018)05-0322-09 水工混凝土结构抗震研究 60 年 ( 中国水利水电科学研究院, 北京
5 551 [3-].. [5]. [6]. [7].. API API. 1 [8-9]. [1]. W = W 1) y). x [11-12] D 2 2πR = 2z E + 2R arcsin D δ R z E = πr 1 + πr ) 2 arcsin
![5 551 [3-].. [5]. [6]. [7].. API API. 1 [8-9]. [1]. W = W 1) y). x [11-12] D 2 2πR = 2z E + 2R arcsin D δ R z E = πr 1 + πr ) 2 arcsin](/thumbs/91/107147441.jpg "5 551 [3-].. [5]. [6]. [7].. API API. 1 [8-9]. [1]. W = W 1) y). x [11-12] D 2 2πR = 2z E + 2R arcsin D δ R z E = πr 1 + πr ) 2 arcsin")
38 5 216 1 1),2) 163318) 163318). API. TE256 A doi 1.652/1-879-15-298 MODE OF CASING EXTERNA EXTRUSION BASED ON THE PRINCIPE OF VIRTUA WORK 1) ZHAO Wanchun,2) ZENG Jia WANG Tingting FENG Xiaohan School
石油与天然气地质 杨少春 信荃麟 断块油藏测井解释模型的建立 资料的处理及储层评价应始终考虑地质因素的影响 不同类型储层 不同沉积相带以及不同开发时期的测井响应 岩性 物性 韵律性 电性及含水率等均不相同 根据这些差异和特点 分别建立了孔隙度 渗透率和含油饱和度等参数的解释模型和计算模型 提高了解释精度 勘探和开发阶段测井资料的处理除应考虑岩性 沉积相带 注水后储层结构变化外 还应考虑断块的复杂性及断块之间的联系
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2017 3 Mar. 2017 5 2 Chongqing Higher Education Research Vol. 5 No. 2 DOI 10. 15998 /j. cnki. issn1673-8012. 2017. 02. 006 230039 2011 2015 2016 G649. 21 A 1673-8012 2017 02-0037-11 2017-01-03 2015zdjy024
76 201 68m + 14 12. 9m 5m 500 16 20 10 168 ~ 180 8 25 14 20 14 PTFE 1 50 6 1 200 6 Q45B 1 670MPa PMSAP MIDAS SAP2000 MIDAS MIDAS 4. 2 4. 2. 1 0. 5s 0.
4 11 201 6 Building Structure Vol. 4 No. 11 Jun. 201 510060 2010 TU18. 2 A 1002-848X 201 11-0075-05 Design on stand structure of the main venue for Asian Games 2010 in Guangzhou Liu Yongtian Liu Yang Zhan
Microsoft Word - 201506定版
56 Chinese Journal of Library and Information Science for Traditional Chinese Medicine Dec. 2015 Vol. 39 No. 6 综 述 中 医 药 学 语 言 系 统 研 究 综 述 于 彤, 贾 李 蓉, 刘 静, 杨 硕 *, 董 燕, 朱 玲 中 国 中 医 科 学 院 中 医 药 信 息 研 究 所,
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徐二明 陈 茵 以企业资源基础理论为基础 从企业吸收能力这一概念入手 剖析企业吸收能力与企业竞争优势的关系 研究组织管理机制对企业吸收能力构建和发展的影响 依据吸收能力经典文献对吸收能力的前因进行重新梳理和归类 对现有文献中各种思路有一定的整理和明示作用 通过研究两种吸收能力的 类影响因素 辨识出中国企业在吸收能力培养和发展方面的优势和弱势 通过实证方法全面衡量和验证潜在吸收能力与实际吸收能力两者之间以及两能力与企业竞争优势的关系
增 刊 谢 小 林, 等. 上 海 中 心 裙 房 深 大 基 坑 逆 作 开 挖 设 计 及 实 践 745 类 型, 水 位 埋 深 一 般 为 地 表 下.0~.7 m 场 地 地 表 以 下 27 m 处 分 布 7 层 砂 性 土, 为 第 一 承 压 含 水 层 ; 9 层 砂 性 土
第 34 卷 增 刊 岩 土 工 程 学 报 Vol.34 Supp. 202 年. 月 Chinese Journal of Geotechnical Engineering Nov. 202 上 海 中 心 裙 房 深 大 基 坑 逆 作 开 挖 设 计 及 实 践 谢 小 林 2 2, 翟 杰 群, 张 羽, 杨 科, 郭 晓 航, 贾 坚 (. 同 济 大 学 建 筑 设 计 研 究 院 (
Microsoft Word 聂雪梅.doc
4 4 Vol. 4 No. 4 2013 8 Journal of Food Safety and Quality Aug., 2013 聂雪梅 *, 李立, 孙利, 高飞 (, 100123) 摘要 : 2011 12,, 2007~2011,,,, 关键词 : ; ; ; ; Trade and notification situation on food import and export
76 34 2. 1. 1 Fig. 1 1 a-a b-b a-a σ ma = 74. 4 MPa σ a = 15. 74 MPa σ 0a =90. 15 MPa 0. 9 σ t =135 MPa b-b σ mb = 21. 77 MPa τ b = 13. 789 MPa σ 0b =
34 11 2012 11 SHIP SCIENCE AND TECHNOLOGY Vol. 34 No. 11 Nov. 2012 0 430064 GB150-98 ASME THR3 +. 4 A 1672-7649 2012 11-0075 - 07 doi 10. 3404 /j. issn. 1672-7649. 2012. 11. 017 Stress and fatigue analysis
(4) 施工期与运行期连续监测, 及时了解并掌握大坝在施工期 初期蓄水及运行期的工作状态 (5) 以自动监测为主, 人工监测为辅, 自动监测与人工监测相结合 (6) 满足 混凝土大坝安全监测技术规范 (DL/T ) 中的有关规定 3 主要监测内容 龙口水利枢纽为大 (2) 型工程,
龙口水利枢纽安全监测设计综述 江晓文 1 贡保臣 2 朱蔚霞 2 王浩 3 温旭东 (1. 浙江华电乌溪江水力发电厂, 浙江省衢州 32401;2. 北京木联能工程科技有限公司, 北京 100011;3. 中水北方勘测设计研究有限责任公司, 天津 300222) 1 [ 摘要 ]: 本文根据工程区的地址情况, 明确了龙口水利枢纽安全监测的设计原则, 详细介绍了龙口水利枢纽各主要建筑物的变形 渗流 应力
第二部分
中 国 农 通 报 0,7(04):478-48 Chinese Agricultural Science Bulletin 基 于 网 络 平 台 的 生 物 统 计 改 革 及 实 践 效 果 分 析 袁 文, 彭 惠 茹, 张 洪 亮, 刘 文 欣, 华 金 平, 苏 胜 宝, 孔 繁 玲 ( 中 国 农 大 科 技 术 发 展 研 究 院, 北 京 0093; 中 国 农 大 农 与 生 物
5 9 T m /31 / T r 1 /1 s - 1 AC - C Johnson-Cook. 1 JC 1 mm mm 1 MTS 1 7 # NES % 1 Tab. 1 AC - C AC - C gradation /mm
9 1 Vol. 9 No. 1 1 JOURNAL OF CHONGQING JIAOTONG UNIVERSITY NATURAL SCIENCE Feb. 1 Johnson-Cook 1 1 1 1 1. 7. 7 Johnson-Cook Johnson-Cook ANSYS % Johnson-Cook Johnson-Cook U1. 17 A 17-9 1 1-9 - 5 Rutting
机 械 工 程 材 料 大连理工大学三束材料改性国家重点实验室 材料科学与工程学院 辽宁大连 对铝热焊接不同预热时间 下 钢轨焊缝的显微组织 力学 性能和断裂机制等进行了研究 结果表明 在上述预热工艺下铝热焊缝处的组织均为铁素体和珠光体 焊缝中心处的硬度最低 缩短预热时间硬度值稍有提高 随着离开焊缝中心距离的增加硬度 值提高 热影响区靠近焊缝处硬度较大 向母材一侧逐渐降低 焊缝处轨头部位的抗拉强度最高
~ 4 mm h 8 60 min 1 10 min N min 8. 7% min 2 9 Tab. 1 1 Test result of modified
30 1 2013 1 Journal of Highway and Transportation Research and Development Vol. 30 No. 1 Jan. 2013 doi 10. 3969 /j. issn. 1002-0268. 2013. 01. 004 1 2 2 2 2 1. 400074 2. 400067 240 U416. 217 A 1002-0268
桂医大研〔2015〕10号
桂 医 大 研 2015 10 号 各 单 位 : 为 进 一 步 推 进 我 校 研 究 生 学 位 论 文 的 规 范 化 标 准 化, 提 高 写 作 质 量, 特 制 定 广 西 医 科 大 学 研 究 生 学 位 论 文 格 式 等 相 关 规 范 要 求, 现 印 发 给 你 们, 请 认 真 贯 彻 执 行 附 件 :1. 广 西 医 科 大 学 研 究 生 学 位 论 文 格 式 要
(2) (3) 1.3 (1) (2) (3) (4) (5) (6)
(GB/T -1987) 771 (GB/T 1.1 2000---- ) GB/T 7714-2005 ( ) 1 (1) (2) (3) (4) (5) (6) abstract (7) 1.2 (1) 1 (2) (3) 1.3 (1) (2) (3) (4) (5) (6) 2.1 1. 25 1 2. 15 2 3. 4. 300 4 8 2 3 5. abstract 6. : 5 2.2
40 强 度 与 环 境 2010 年 强 烈 的 振 动 和 冲 击 载 荷, 这 就 对 阀 门 管 路 等 部 件 连 接 的 静 密 封 结 构 提 出 了 很 高 的 要 求 某 液 体 火 箭 发 动 机 静 密 封 涉 及 高 压 超 低 温 大 尺 寸 三 个 严 酷 条 件, 具
2010 年 12 月 强 度 与 环 境 Dec.2010 第 37 卷 第 6 期 STRUCTURE & ENVIRONMENT ENGINEERING Vol.37, No.6 低 温 液 体 火 箭 发 动 机 高 压 静 密 封 有 限 元 分 析 刘 博 乔 桂 玉 许 健 周 炜 向 猛 ( 北 京 航 天 动 力 研 究 所, 北 京 100076) 摘 要 : 以 某 型 号 液
ZHONG Chong A Study on the Map of Provincial Capital of Zhejiang Past and Present 1914 1914 1922 9 45. 5 67. 2 1 1929 3 1912 1929 1907 1909 1909 1912
200234 K921 /927 A 1674-2338 2014 01-0058 - 09 19 20 1 2 2013-08 - 04 41271154 1870-1919 2011BCK001 1971-58 ZHONG Chong A Study on the Map of Provincial Capital of Zhejiang Past and Present 1914 1914 1922
211 better than those in the control group, with significant difference between two groups (P < 0.05). The ocular hypertension of patients in the cont
210 毛 果 芸 香 碱 联 合 拉 坦 前 列 素 治 疗 原 发 性 急 性 闭 角 型 青 光 眼 的 疗 效 观 察 符 元 党 1, 郑 振 优 2, 林 再 雄 2, 周 吉 良 1. 昌 江 黎 族 自 治 县 中 西 医 结 合 医 院, 海 南 昌 江 572700 2. 海 南 医 学 院 附 属 医 院 眼 科, 海 南 海 口 570100 1 摘 要 : 目 的 探 讨
3 : 505.,,,,,,,,,, 21 [1,2 ] , 21,, 21,, : [3 ]. 1. 3,, 10, 2 ( ),,, ; ; 40, [4 ]. 46, : (1),, (2) 16,,,,, (3) 17, (4) 18,, (5) 19,, (6) 20
![3 : 505.,,,,,,,,,, 21 [1,2 ] , 21,, 21,, : [3 ]. 1. 3,, 10, 2 ( ),,, ; ; 40, [4 ]. 46, : (1),, (2) 16,,,,, (3) 17, (4) 18,, (5) 19,, (6) 20](/thumbs/51/28010962.jpg "3 : 505.,,,,,,,,,, 21 [1,2 ] , 21,, 21,, : [3 ]. 1. 3,, 10, 2 ( ),,, ; ; 40, [4 ]. 46, : (1),, (2) 16,,,,, (3) 17, (4) 18,, (5) 19,, (6) 20")
1 9 3 Vol. 19 No. 3 2004 9 (504 514) PROGRESS IN GEOPHYSICS Sep. 2004 (, 100101),,, :,,,,,, P183 A 100422903 (2004) 0320504211 Summarization on Earth system science BI Si2wen ( State Key Laboratory of