第 30 卷第 6 期张衡镜等 :16Mn 钢海底管道材料疲劳裂纹扩展试验研究 159 海底管道长期处于恶劣多变的海洋环境中, 在外部载荷及管内流体的综合作用下易发生失效破坏 [1 2] 研究表明, 波浪和海流的反复冲刷作用及海底地形变化导致海管形成悬空段, 继而引发疲劳破坏是海管失效的主要原因 [

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1 第 30 卷第 6 期 2018 年 12 月 文章编号 :1673?1506(2018)06?0158?06 中国海上油气 CHINAOFSHOREOILANDGAS Vol.30No.6 Dec.2018 DOI: /j.isn.1673? 犕狀钢海底管道材料疲劳裂纹扩展试验研究 张衡镜 1 邵永波 1 杨冬平 2 (1. 西南石油大学机电工程学院四川成都 61050;2. 中国石化胜利油田分公司技术检测中心山东东营 ) 张衡镜, 邵永波, 杨冬平.16Mn 钢海底管道材料疲劳裂纹扩展试验研究 [J]. 中国海上油气,2018,30(6): ZHANGHengjing,SHAOYongbo,YANGDongping.Studyonfatiguecrackgrowthtestof16Mnstel materialforsubmarinepipelines[j]. ChinaOfshoreOilandGas,2018,30(6): 摘要采用取自足尺度海底管道 16Mn 钢制成的标准紧凑拉伸 (CT) 试件进行了疲劳裂纹扩展试验, 利用背面应变法测量了疲劳裂纹扩展过程, 并研究了取材方向和试验环境因素对疲劳裂纹扩展速率的影响, 拟合出了不同取材方向与不同试验环境下 Paris 常数犆和犿 研究结果表明 : 试件材料取材方向对疲劳裂纹扩展初始阶段有一定影响, 但对总体疲劳裂纹扩展趋势基本无影响 ; 海水环境对疲劳裂纹扩展影响显著, 且海水中疲劳裂纹扩展速率约为空气中的 2 倍 本文研究结果不仅可以定量分析 16Mn 钢在海水腐蚀环境下与空气环境下疲劳裂纹扩展速率的差异, 且能为后续基于 Paris 公式来预测管道腐蚀疲劳寿命的研究提供基本参数, 为服役中的海底管道腐蚀疲劳问题的研究提供参考 关键词 16Mn 钢 ; 海底管道 ; 疲劳裂纹扩展试验 ; 背面应变法 ; 取材方向 ; 海水环境 ;Paris 常数中图分类号 :TE832 文献标识码 :A 犛狋狌犱狔狅狀犳犪狋犻犵狌犲犮狉犪犮犽犵狉狅狑狋犺狋犲狊狋狅犳 16 犕狀狊狋犲犾 犿犪狋犲狉犻犪犾犳狅狉狊狌犫犿犪狉犻狀犲狆犻狆犲犾犻狀犲狊 ZHANGHengjing 1 SHAOYongbo 1 YANGDongping 2 (1. 犛犮犺狅犾狅犳犕犲犮犺犪狋狉狅狀犻犮狊犈狀犵犻狀犲狉犻狀犵, 犛狅狌狋犺狑犲狊狋犘犲狋狉狅犾犲狌犿犝狀犻狏犲狉狊犻狋狔, 犆犺犲狀犵犱狌, 犛犻犮犺狌犪狀 61050, 犆犺犻狀犪 ; 2. 犛犻狀狅狆犲犮犛犺犲狀犵犾犻犗犻犾犆狅犿狆犪狀狔, 犇狅狀犵狔犻狀犵, 犛犺犪狀犱狅狀犵 , 犆犺犻狀犪 ) 犃犫狊狋狉犪犮狋 :Thefatiguecrackgrowthtestwascariedoutwiththestandardcompactensile(CT)specimens madeof16mnstelfromtheful scalesubmarinepipelines.thefatiguecrackgrowthproceswasmeas uredwiththebackstrainmethod,theinfluencesofsamplingdirectionandtestenvironmentsonfatigue crackgrowthratewerestudied,andtheparisconstants 犆 and 犿 underdiferentsamplingdirectionand testenvironmentswerefited.theresultshowthathesamplingdirectionofspecimenhasacertaininflu enceontheinitialstageofatiguecrackgrowth,buthaslitleefectontheoveralfatiguecrackgrowth trend;theseawaterenvironmenthasasignificantefectonthefatiguecrackgrowth,andtherateofatigue crackgrowthinseawaterisabout2timestherateintheair.theresultsofthispapercannotonlyquanti tativelyanalyzethediferenceonthefatiguecrackgrowthrateof16mnstelinseawatercorosiveenvi ronmentandintheair,butalsoprovidebasicparametersforthefolow upstudyonpredictionofpipelines corosionfatiguelifebasedonparisformula,thusprovidingreferenceforthestudyonthecorosionfa tigueproblemsofsubmarinepipelinesinservice. 犓犲狔狑狅狉犱狊 :16Mnstel;submarinepipelines;fatiguecrackgrowthtest;backstrainmethod;samplingdi rection;seawaterenvironment;parisconstants 国家重点研发计划 临海油气管道及陆上终端风险评估及防控技术 ( 编号 :2016YFC ) 部分研究成果 第一作者简介 : 张衡镜, 男, 硕士研究生, 主要从事动力工程与工程热物理方面的研究工作 地址 : 四川省成都市新都区新都大道 8 号 ( 邮编 : 61050) E mail: @stu.swpu.edu.cn 通信作者简介 : 邵永波, 男, 教授, 博士生导师, 主要从事海洋工程结构方面的研究工作 地址 : 四川省成都市新都区新都大道 8 号 ( 邮编 : 61050) E mail:ybshao@swpu.edu.cn

2 第 30 卷第 6 期张衡镜等 :16Mn 钢海底管道材料疲劳裂纹扩展试验研究 159 海底管道长期处于恶劣多变的海洋环境中, 在外部载荷及管内流体的综合作用下易发生失效破坏 [1 2] 研究表明, 波浪和海流的反复冲刷作用及海底地形变化导致海管形成悬空段, 继而引发疲劳破坏是海管失效的主要原因 [3 4] 此外, 海水腐蚀也是加剧海底管道疲劳失效的关键因素 [5] 海底管道材料疲劳性能的研究是海底管道腐蚀疲劳失效分析的基础 16Mn 钢是胜利油田海底管道工程中曾经使用的管道材料, 现仍有部分 16Mn 钢海底管道处于服役周期 对于 16Mn 钢的疲劳性能, 国内外学者开展了部分试验研究并取得了一定进展 熊缨等 [6] 通过试验研究发现, 温度 试件厚度对 16Mn 钢的疲劳裂纹扩展速率有显著影响 ; 刘彦国等 [7] 在研究 NaCl 溶液对 16Mn 钢的腐蚀疲劳寿命影响时发现, 在一定浓度的 NaCl 溶液中,16Mn 钢的疲劳寿命显著降低且不存在腐蚀疲劳极限 ;Mehman parast 等 [8] 发现了加载频率与海水环境下金属的疲劳裂纹扩展行为有关的现象 目前, 国内外还缺少对全尺寸海底管道钢材在海水环境下的疲劳裂纹扩展和寿命预测的深入研究 本文采用取自足尺度海底管道纵向和环向的 16Mn 钢制成标准紧凑拉伸 (CT) 试件, 在相同载荷 应力比及室温条件下进行了以取材方向 ( 裂纹扩展方向为管道纵向与管道环向 ) 和试验环境 ( 空气 海水 ) 为变量的 16Mn 钢疲劳裂纹扩展试验, 采用裂纹张开位移法 (COD) 直接测量和背面应变片法 (BFS) 间接测量的方式来测量 CT 试件在空气和海水中的裂纹扩展长度, 进而得到了不同变量条件下的裂纹扩展速率与应力强度因子范围之间的关系, 并分析了取材方向与试验环境对 16Mn 钢疲劳裂纹扩展行为的影响 最后, 根据试验结果线性拟合出了不同取材方向及不同测试环境下的 Paris 材料常数犆和犿, 从而为足尺度 16Mn 海底管道疲劳寿命预测提供了基本参数依据 1 试验方法 1 1 试验材料与设备根据 金属材料室温拉伸试验方法 (GB/T28 202) [9] 设计 16Mn 钢的标准拉伸试件, 在拉伸试验机上对材料进行力学性能测试, 得到材料的弹性模量为 208GPa 屈服强度为 370GPa 泊松比为 0 29 按照 金属材料疲劳试验疲劳裂纹扩展方法 (GB/T ) [10], 并参照 ASTME647 [1] 相关规定制成标准 CT 试件 ( 图 1) 试件制作时, 分别沿管道轴向和环向取件 ( 图 2) 16Mn 钢疲劳裂纹扩展试验在 STM793 疲劳试件机上进行, 不同取材方向及不同测试环境下的试验编号及对应参数见表 1 图 1 本试验中 16 犕狀钢海管标准犆犜试件尺寸 ( 单位 :m) 犉犻犵.1 犛狋犪狀犱犪狉犱犆犜狊狆犲犮犻犿犲狀狊犱犻犿犲狀狊犻狅狀狊狅犳 16 犕狀狊狋犲犾狊狌犫犿犪狉犻狀犲狆犻狆犲犾犻狀犲犻狀狋犺犲狋犲狊狋 (unit:mm) 图 2 本试验中 16 犕狀钢海管犆犜试件取样示意图 ( 单位 :m) 犉犻犵.2 犆犜狊狆犲犮犻犿犲狀狊犪犿狆犾犻狀犵狅犳 16 犕狀狊狋犲犾狊狌犫犿犪狉犻狀犲狆犻狆犲犾犻狀犲犻狀狋犺犲狋犲狊狋 (unit:mm) 表 1 本试验中 16 犕狀钢海管不同取材方向及测试环境下的疲劳裂纹扩展试验编号及参数犜犪犫犾犲 1 犉犪狋犻犵狌犲犮狉犪犮犽狆狉狅狆犪犵犪狋犻狅狀狋犲狊狋狀狌犿犫犲狉狊犪狀犱狆犪狉犪犿犲狋犲狉狊狅犳 16 犕狀狊狋犲犾狊狌犫犿犪狉犻狀犲狆犻狆犲犾犻狀犲狌狀犱犲狉犱犻犳犲狉犲狀狋犱犻狉犲犮狋犻狅狀狊犪狀犱狋犲狊狋犲狀狏犻狉狅狀犿犲狀狋犻狀狋犺犲狋犲狊狋 试验取件试验应力加载频率 / 最大荷载 / 编号方向环境比 Hz kn A 1 纵向空气 A 2 环向空气 S 1 纵向海水 S 2 环向海水

3 160 中国海上油气 2018 年 12 月 1 2 裂纹拓展过程测量方法对于空气环境中的疲劳试验, 采用背面应变法 (BFS) 和 COD 规测量法同时测量疲劳试验中裂纹长度的变化过程, 测量装置如图 3a 所示 对于海水环境中的疲劳试验, 由于盛放海水的介质盒导致 COD 规安装不便, 故采用背面应变法测量裂纹长度 ( 图 3b) 整个试验过程使用泰斯特 TST5912 动态数据采集及信号测试分析系统进行数据采集, 为保证准确测得每次循环加载的峰值应变, 应变仪采集频率设置为疲劳试验机加载频率的 10~20 倍 步, 所有 CT 试件均在室温环境下采用降 K 法预制一段 3m 的疲劳裂纹 待预制疲劳裂纹完成后便可进行空气环境下的疲劳裂纹扩展试验, 试验停止条件为出现 3 个裂纹扩展速率大于 0 01m/cycle 的点 整个试验过程保持恒幅加载, 加载波形为正弦波, 具体试验参数取自表 1, 空气环境下测量裂纹长度装置见图 4 图 4 空气环境下测量裂纹长度装置犉犻犵.4 犕犲犪狊狌狉犻狀犵犮狉犪犮犽犾犲狀犵狋犺犱犲狏犻犮犲犻狀犪犻狉犲狀狏犻狉狅狀犿犲狀狋试验结束后, 将空气环境下测得的疲劳试验结果进行数据处理, 并将裂纹扩展规律以函数的形式表达 以试件 A 1 为例, 通过 2 种不同测量方式得到的疲劳裂纹扩展规律, 即裂纹扩展速率 d 犪 /d 犖 ( 犪为裂纹长度, 犖为疲劳载荷循环次数 ) 与应力强度因子范围 Δ 犓关系如图 5 所示 图 3 试件裂纹扩展试验装置图及应变片位置犉犻犵.3 犆狉犪犮犽狆狉狅狆犪犵犪狋犻狅狀狋犲狊狋犱犲狏犻犮犲狅犳狋犺犲狊狆犲犮犻犿犲狀犪狀犱狋犺犲狆狅狊犻狋犻狅狀狅犳狊狋狉犪犻狀犵犪狌犵犲 2 试验过程及结果分析 2 1 空气环境下的疲劳试验空气环境下的疲劳裂纹扩展试验采用了 COD 规直接测量和背面应变片间接测量 2 种不同的测量方式, 其目的在于通过 2 种测量方式的对比, 以确保海水环境中采用背面应变法测量裂纹长度的准确性 因此, 首先进行了空气环境下的疲劳裂纹扩展试验 预制疲劳裂纹是进行空气环境下疲劳试验的第一 图 5 空气环境下采用犆犗犇法与犅犉犛法测量裂纹扩展速率的结果犉犻犵.5 犕犲犪狊狌狉犲犿犲狀狋狉犲狊狌犾狋狊狅犳犮狉犪犮犽犵狉狅狑狋犺狉犪狋犲犫狔犆犗犇犿犲狋犺狅犱犪狀犱犅犉犛犿犲狋犺狅犱犻狀犪犻狉犲狀狏犻狉狅狀犿犲狀狋由图 5 可知, 在实际试验测量过程中, 采用 BFS 法和 COD 法所得结果基本一致, 都能准确地测量裂纹长度 这意味着在 COD 法无法使用的场合, 如海水环境中的疲劳裂纹扩展试验, 可使用 BFS 法来测量裂纹长度

4 第 30 卷第 6 期张衡镜等 :16Mn 钢海底管道材料疲劳裂纹扩展试验研究 海水环境下的疲劳试验海水环境中的疲劳试验需进行试件预处理, 即在预制疲劳裂纹前,CT 试件应预浸泡在海水溶液中 24h 以上, 试验中所用海水均为渤海自然海水 海水环境条件下 CT 试件疲劳试验装置如图 6 所示 始裂纹长度犪 0 最终裂纹长度犪 f 基本一致, 但试验停止时的循环次数犖 f 存在差异 将疲劳试验结果作进一步的数据处理, 得到 4 组 CT 试件在不同取材方向与不同试验环境下的疲劳裂纹扩展规律, 如图 7 所示 图 6 海水环境条件下犆犜试件疲劳试验装置犉犻犵.6 犉犪狋犻犵狌犲狋犲狊狋犲狇狌犻狆犿犲狀狋犳狅狉犆犜狊狆犲犮犻犿犲狀狊犻狀狊犲犪狑犪狋犲狉犲狀狏犻狉狅狀犿犲狀狋为保证应变片在海水环境中能长期正常工作, 贴片完成后须涂上防水防腐蚀的 AZ 710 粘接胶 试验停止后, 用千分尺测多点长度, 取算数平均值的方法得到预制后疲劳初始裂纹长度犪 0 和最终裂纹长度犪 f, 并对测得的裂纹长度进行修正 试验共计 12 个试件, 每组试验重复 3 次, 对最终结果满足疲劳裂纹扩展试验标准要求的同组试件进行数据统计时取算数平均值 对测得的数据, 采用 金属材料疲劳试验疲劳裂纹扩展方法 (GB/T ) [10] 中推荐的递增多项式法进行局部拟合求导, 以确定疲劳裂纹扩展速率 2 3 空气与海水环境下的疲劳试验结果对比完成所有 CT 试件疲劳试验, 测得 4 组试件初始裂纹长度犪 0 最终裂纹长度犪 f 及试验停止时的循环次数犖 f, 如表 2 所示 从表 2 可知, 各组试件初表 2 空气与海水环境下犆犜试件疲劳试验所得的裂纹长度与循环次数犜犪犫犾犲 2 犆狉犪犮犽犾犲狀犵狋犺犪狀犱犮狔犮犾犲狋犻犿犲狊狅犳犆犜狊狆犲犮犻犿犲狀狊犳犪狋犻犵狌犲狋犲狊狋犻狀犪犻狉犪狀犱狊犲犪狑犪狋犲狉犲狀狏犻狉狅狀犿犲狀狋试件编号犪 0/mm 犪 f/mm 犖 f A A S S 图 7 空气与海水环境下犆犜试件的取材方向与环境因素对疲劳裂纹扩展速率的影响犉犻犵.7 犈犳犲犮狋狊狅犳狊犪犿狆犾犻狀犵犱犻狉犲犮狋犻狅狀犪狀犱犲狀狏犻狉狅狀犿犲狀狋犪犾犳犪犮狋狅狉狊狅狀犳犪狋犻犵狌犲犮狉犪犮犽犵狉狅狑狋犺狉犪狋犲狅犳犆犜狊狆犲犮犻犿犲狀狊犻狀犪犻狉犪狀犱狊犲犪狑犪狋犲狉犲狀狏犻狉狅狀犿犲狀狋从图 7 可以看出, 海底管道疲劳裂纹扩展速率与试验试件取材方向有关 在疲劳裂纹扩展试验初始阶段, 取材方向为管道纵向的 CT 试件 A 1 和 S 1, 其裂纹扩展速率相对于环向取材试件 A 2 和 S 2 的裂纹扩展速率稍快 ; 同时, 比较表 2 中纵向和环向试件的循环次数犖 f 的差异, 也可说明纵向取材试件裂纹扩展速率较快, 其原因可能是海底管道轧制过程中在管道环向产生的残余应力延缓了此方向的疲劳裂纹扩展 [12] 但是, 在恒幅循环载荷作用下, 疲劳裂纹扩展过程中的犓值是持续增长的, 当疲劳裂纹扩展到一定阶段, 驱动裂纹扩展的应力强度因子犓足够大时, 残余应力对裂纹扩展的影响便可忽略不计, 因此不同取材方向的试件在经过裂纹扩展最初阶段后的裂纹扩展趋势基本相同 对比图 7 中试件 A 1 A 2 S 1 S 2 的曲线可以看出 : 海水环境对疲劳裂纹扩展速率的影响明显, 海水环境中 CT 试件的疲劳裂纹扩展速率约为试件处于空气中的疲劳裂纹扩展速率的 2 倍 这是因为 16Mn 钢在海水环境中的疲劳过程为典型的金属疲劳腐蚀, 其本质是交变载荷和腐蚀介质共同作用下导致的破坏现象 [13] 海水环境中的 CT 试件断口如图 8 所示, 箭头方向为裂纹扩展方向, 断口外部形貌观察到裂纹扩

5 162 中国海上油气 2018 年 12 月 图 8 海水环境中的犆犜试件腐蚀疲劳断口犉犻犵.8 犉犪狋犻犵狌犲犮狉犪犮犽狊狌狉犳犪犮犲狅犳犆犜狊狆犲犮犻犿犲狀狊犻狀狊犲犪狑犪狋犲狉展面有明显的腐蚀痕迹 这是因为疲劳试验过程中裂纹面在循环载荷的作用下不断开合, 使腐蚀源与尚未腐蚀的金属充分接触, 从而加速裂纹扩展速率, 进而减小裂纹扩展至同一长度所需时间 [14] 归根到底, 海底管道用钢的腐蚀疲劳扩展可能是一种应力腐蚀与氢致裂纹的混合结果 [15] 2 4 裂纹扩展速率与应力强度因子范围关系分析金属疲劳破坏现象对工程结构威胁极大, 因此, 疲劳裂纹扩展寿命的预测一直都是人们关注的重点 材料疲劳裂纹扩展寿命的预测基于断裂力学理论, 随着断裂力学理论研究的深入, 许多学者提出了关于裂纹扩展规律的公式 [16], 其中最著名的 应用最广泛的是 Paris 公式, 该公式建立了裂纹扩展速率与应力强度因子范围 Δ 犓的关系, 是预测疲劳裂纹扩展寿命的基础, 其表达形式为 犪 d 犖 = 犆 Δ 犓犿 (1) 式 (1) 中 : 犆 犿为材料的 Paris 常数, 其数值与材料疲劳性能 加载环境等因素有关 将 Paris 公式两边同时取对数, 得 lg d 犪犖 =lg 犆 + 犿 lgδ 犓 (2) d( ) 在双对数坐标中, 疲劳裂纹扩展速率 d 犪 /d 犖与应力强度因子范围 Δ 犓成线性关系, 可用线性拟合的方式得到 Paris 常数犆和犿 式 (3)~(6) 分别为将 A 1 A 2 S 1 S 2 等 4 组试验结果拟合出的材料常数犆和犿代入式 (1) 后的表达式, 即犪 d 犖 = Δ 犓 (3) 犪 d 犖 = Δ 犓 (4) d 犪 d 犖 = Δ 犓 2 53 (5) d 犪 d 犖 = Δ 犓 (6) 式 (3)~(6) 反映了不同取材方向和不同环境下疲劳裂纹扩展速率与应力强度因子范围的关系, 可以看出, 材料常数犆受试验环境和材料取向因素影响较大 ; 材料常数犿反映了图 7 中曲线的斜率 在相同载荷和加载环境的情况下, 不同材料取向对同一试验材料的 Paris 常数犿值影响较小 3 结论 1)16Mn 钢海底管道 CT 件疲劳裂纹拓展试验结果表明, 取材方向对材料疲劳裂纹扩展行为有一定影响 疲劳裂纹扩展试验初始时, 纵向取材试件的疲劳裂纹扩展速率比环向取材试件稍快 ; 但从整个疲劳裂纹扩展过程来看,2 种取材方式的疲劳裂纹扩展速率基本一致 2) 海水环境对 16Mn 钢海底管道材料的疲劳裂纹扩展速率影响显著, 试验结果表明海水环境中的疲劳裂纹扩展速率约为空气中的 2 倍 3) 在相同的加载条件下,16Mn 钢海底管道的 Paris 常数犆和犿与材料取向和环境因素有关 参考文献 [1] 周晓军, 宫敬, 陈杰. 海底管道立管系统弯头部位静 动荷载分析 [J]. 中国海上油气,205,17(4): ZHOUXiaojun,GONGJing,CHENJie.Analysisonthestat ic/dynamicloadathelbowinrisersystemofsubseapipeline [J].ChinaOfshoreOilandGas,205,17(4): [2] 赵建平. 油气海底管道的风险评价 [J]. 油气储运,207,26(1): 5 8. ZHAOJianping.Introductionofriskanalysisforsubmarinepipe lines[j].oil&gasstorageandtransportation,207,26(1): 5 8. [3] 朱红卫, 陈国明. 海底管道系统管跨涡激振动疲劳可靠度综合评估方法 [J]. 中国海上油气,209,21(2): ZHUHongwei,CHENGuoming.Integratedreliabilityases mentonviv inducedfatiguefailureforsubmarinepipelinesys temduetospan[j].chinaofshoreoilandgas,209,21(2): [4] 梁浩, 李海川, 郝兴国, 等. 海底管道失效原因及基于 ROV 的海底管道巡检技术 [J]. 油气储运,2015,34(4): LIANGHao,LIHaichuan,HAOXinguo,etal.Reasonsfor subseapipelinefailureandrov basedinspectiontechnology ofsubseapipeline[j].oil&gasstorageandtransportation,

6 第 30 卷第 6 期张衡镜等 :16Mn 钢海底管道材料疲劳裂纹扩展试验研究 ,34(4): [5]LIXinhong,ZHUHongwei,CHENGuoming,etal.Optimal maintenancestrategyforcorodedsubseapipelines[j].jour naloflospreventionintheprocesindustries,2017,49: [6] 熊缨, 陈冰冰, 郑三龙, 等.16MnR 钢在不同条件下的疲劳裂纹扩展规律 [J]. 金属学报,209,45(7): XIONGYing,CHENBingbing,ZHENGSanlong,etal.Studyon fatiguecrackgrowthbehaviorof16mnrstelunderdiferentcon ditions[j].actametalurgicasinica,209,45(7): [7] 刘彦国, 孙先明, 马锦.16Mn 钢在空气和 3.5%NaCl 溶液中的疲劳行为 [J]. 理化检验 : 物理分册,2010,46(8): LIUYanguo,SUNXianming,MAJin.Fatiguebehaviourof 16Mnstelinairand3.5%NaClsolution[J].PhysicalTesting andchemicalanalysisparta:physicaltesting,2010,46(8): [8]MEHMANPARASTA,BRENANF,TAVARESI.Fatigue crackgrowthratesforofshorewindmonopileweldmentsin airandseawater:slicinter laboratorytestresults[j].mate rials&design,2016,14: [9] 中华人民共和国国家质量监督检验检疫总局.GB/T 金属材料室温拉伸试验方法 [S]. 北京 : 中国标准出版社,2010. [10] 中华人民共和国国家质量监督检验检疫总局.GB/T 金属材料疲劳试验疲劳裂纹扩展方法 [S]. 北京 : 中国标 准出版社,2017. [1]ASTM.ASTME647 15e1Standardtestmethodformeasure mentofatiguecrackgrowthrates[s].astm,201. [12] 王庆雷, 李德才. 疲劳裂纹扩展影响因素研究综述 [J]. 机械工程师,201(8):5 8. WANGQinglei,LIDecai.Reviewofresearchontheinfluen cingfactorsonfatiguecrackgrowth[j].mechanicalengi ner,201(8):5 8. [13] 王文涛. 金属材料腐蚀疲劳研究现状 [J]. 轻工科技,2015(2): 3 34,36. WANGWentao.Researchstatusofcorosionfatigueofmetalic materials[j].lightindustryscienceandtechnology,2015(2): 3 34,36. [14]DHINAKARANS,PRAKASHRV.Efectoflowcyclicfre quencyonfatiguecrackgrowthbehaviorofamn Ni Crstel inairand3.5%naclsolution[j].materialsscience&engi neringa,2014,609: [15]CHENGAnkang,CHENNianzhong.Corosionfatiguecrack growthmodelingforsubseapipelinestels[j].oceanengi nering,2017,142: [16]CUIWeicheng.Astate of the artreviewonfatiguelifepre dictionmethodsformetalstructures[j].journalofmarine Science&Technology,202,7(1): 收稿日期 :2017?1?27 改回日期 :2018?03?19 ( 编辑 : 吕欢欢 )

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